[go: up one dir, main page]

RU2008131950A - Система окисления, использующая внутреннюю конструкцию для улучшения гидродинамики - Google Patents

Система окисления, использующая внутреннюю конструкцию для улучшения гидродинамики Download PDF

Info

Publication number
RU2008131950A
RU2008131950A RU2008131950/15A RU2008131950A RU2008131950A RU 2008131950 A RU2008131950 A RU 2008131950A RU 2008131950/15 A RU2008131950/15 A RU 2008131950/15A RU 2008131950 A RU2008131950 A RU 2008131950A RU 2008131950 A RU2008131950 A RU 2008131950A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
height
rest
zones
zone
bubble column
Prior art date
Application number
RU2008131950/15A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2418629C2 (ru
Inventor
Алан Джордж УАНДЕРЗ (US)
Алан Джордж УАНДЕРЗ
Томас Эрл ВУДРАФФ (US)
Томас Эрл ВУДРАФФ
Рональд Бафорд ШЕППАРД (US)
Рональд Бафорд ШЕППАРД
Уэйн Скотт СТРАССЕР (US)
Уэйн Скотт СТРАССЕР
Original Assignee
Истман Кемикал Компани (US)
Истман Кемикал Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Истман Кемикал Компани (US), Истман Кемикал Компани filed Critical Истман Кемикал Компани (US)
Publication of RU2008131950A publication Critical patent/RU2008131950A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2418629C2 publication Critical patent/RU2418629C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B01J10/002—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor carried out in foam, aerosol or bubbles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
    • B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
    • B01J4/002—Nozzle-type elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/007—Separating solid material from the gas/liquid stream by sedimentation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B01J8/28—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations the one above the other
    • B01J8/30—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations the one above the other the edge of a lower bed projecting beyond the edge of the superjacent bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
    • C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
    • C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C63/00—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings
    • C07C63/14—Monocyclic dicarboxylic acids
    • C07C63/15—Monocyclic dicarboxylic acids all carboxyl groups bound to carbon atoms of the six-membered aromatic ring
    • C07C63/26—1,4 - Benzenedicarboxylic acid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/0004—Processes in series
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

1. Способ получения композиции поликарбоновых кислот, при этом упомянутый способ включает ! (а) проведение для многофазной реакционной среды окисления в зоне реакции барботажной реакторной колонны, где упомянутая барботажная реакторная колонна включает внешнюю реакционную емкость и, по меньшей мере, одну внутреннюю конструкцию, по меньшей мере, частично расположенную в упомянутой внешней реакционной емкости; и ! (b) во время проведения стадии (а) использование упомянутой внутренней конструкции для определения одной или нескольких зон покоя в упомянутой барботажной реакторной колонне, где упомянутая внутренняя конструкция включает прямостоячие внутренние боковые стенки, которые по существу окружены упомянутой реакционной средой, где каждая из упомянутых зон покоя включает в себя, по меньшей мере, одну позицию, которая отстоит от упомянутой зоны реакции на расстояние, равное, по меньшей мере, приблизительно 0,2 м или кратное максимальному горизонтальному диаметру упомянутой зоны реакции с кратностью 0,05, в зависимости от того, что будет большим. ! 2. Способ по п.1, где стадия (а) включает окисление ароматического соединения, присутствующего в жидкой фазе упомянутой реакционной среды. ! 3. Способ по п.2, где упомянутым ароматическим соединением является параксилол. ! 4. Способ по п.1, где упомянутая реакционная среда включает жидкую и газовую фазы. ! 5. Способ по п.4, где упомянутая реакционная среда дополнительно включает твердую фазу. ! 6. Способ по п.1, где средневременная плотность теплового потока через упомянутые прямостоячие внутренние боковые стенки составляет величину, меньшую, чем приблизительно 100 кВт на один кв�

Claims (40)

1. Способ получения композиции поликарбоновых кислот, при этом упомянутый способ включает
(а) проведение для многофазной реакционной среды окисления в зоне реакции барботажной реакторной колонны, где упомянутая барботажная реакторная колонна включает внешнюю реакционную емкость и, по меньшей мере, одну внутреннюю конструкцию, по меньшей мере, частично расположенную в упомянутой внешней реакционной емкости; и
(b) во время проведения стадии (а) использование упомянутой внутренней конструкции для определения одной или нескольких зон покоя в упомянутой барботажной реакторной колонне, где упомянутая внутренняя конструкция включает прямостоячие внутренние боковые стенки, которые по существу окружены упомянутой реакционной средой, где каждая из упомянутых зон покоя включает в себя, по меньшей мере, одну позицию, которая отстоит от упомянутой зоны реакции на расстояние, равное, по меньшей мере, приблизительно 0,2 м или кратное максимальному горизонтальному диаметру упомянутой зоны реакции с кратностью 0,05, в зависимости от того, что будет большим.
2. Способ по п.1, где стадия (а) включает окисление ароматического соединения, присутствующего в жидкой фазе упомянутой реакционной среды.
3. Способ по п.2, где упомянутым ароматическим соединением является параксилол.
4. Способ по п.1, где упомянутая реакционная среда включает жидкую и газовую фазы.
5. Способ по п.4, где упомянутая реакционная среда дополнительно включает твердую фазу.
6. Способ по п.1, где средневременная плотность теплового потока через упомянутые прямостоячие внутренние боковые стенки составляет величину, меньшую, чем приблизительно 100 кВт на один квадратный метр.
7. Способ по п.1, где упомянутая внутренняя конструкция располагается полностью внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
8. Способ по п.1, где упомянутая внешняя реакционная емкость включает одну или несколько прямостоячих внешних боковых стенок, где упомянутые прямостоячие внутренние боковые стенки отнесены вовнутрь от упомянутых прямостоячих внешних боковых стенок.
9. Способ по п.8, где каждая из упомянутых внешней и внутренней боковых стенок имеет в общем случае цилиндрическую конфигурацию, где между упомянутыми внутренней и внешней боковыми стенками определено кольцевое пространство, где упомянутое кольцевое пространство по существу заполнено упомянутой реакционной средой.
10. Способ по п.9, где площадь поперечного сечения у каждой из упомянутых зон покоя на 1/4 высоты, 1/2 высоты и/или 3/4 высоты соответствующей зоны покоя составляет, по меньшей мере, приблизительно 2% от площади поперечного сечения упомянутого кольцевого пространства на соответствующих уровнях по высоте.
11. Способ по п.8, где максимальная высота упомянутой внутренней боковой стенки находится в диапазоне от приблизительно 10 до приблизительно 90% от максимальной высоты упомянутой внешней боковой стенки.
12. Способ по п.1, где упомянутую зону реакции и, по меньшей мере, одну из упомянутых зон покоя выравнивают по вертикали таким образом, чтобы центр тяжести объема упомянутой, по меньшей мере, одной зоны покоя был бы смещен по горизонтали от центра тяжести объема упомянутой зоны реакции менее чем на расстояние, кратное максимальному горизонтальному диаметру упомянутой внешней реакционной емкости с кратностью, равной приблизительно 0,4.
13. Способ по п.1, где совокупный суммарный объем всех упомянутых зон покоя составляет, по меньшей мере, приблизительно 1% от объема упомянутой зоны реакции.
14. Способ по п.1, где совокупный суммарный объем всех упомянутых зон покоя находится в диапазоне от приблизительно 2 до приблизительно 25% от объема упомянутой зоны реакции.
15. Способ по п.1, где, по меньшей мере, приблизительно 90% от объема каждой из упомянутых зон покоя соответствуют одному или двум из следующих далее критериев (i) заполнены материалом, отличным от упомянутой реакционной среды, и/или (ii) заполнены частью упомянутой реакционной среды, характеризующейся среднемассовым временем пребывания в соответствующей зоне покоя, равным, по меньшей мере, приблизительно 2 мин.
16. Способ по п.1, где средневременная величина удерживания газа в упомянутой реакционной среде вне упомянутых зон покоя находится в диапазоне от приблизительно 0,4 до приблизительно 0,9 на уровнях по высоте в упомянутой зоне реакции, соответствующих 1/4 высоты, 1/2 высоты и/или 3/4 высоты.
17. Способ по п.16, где средневременная величина удерживания газа в упомянутой реакционной среде, содержащейся внутри упомянутых зон покоя, в случае наличия таковой, составляет величину, меньшую, чем приблизительно 0,2 на любом уровне по высоте в упомянутых зонах покоя.
18. Способ по п.1, где средневременной расход газа на единицу сечения потока в упомянутой реакционной среде вне упомянутых зон покоя составляет, по меньшей мере, приблизительно 0,2 м в секунду на любом одном из уровней по высоте в упомянутой зоне реакции, соответствующих 1/4 высоты, 1/2 высоты и/или 3/4 высоты.
19. Способ по п.18, где средневременной расход газа на единицу сечения потока в упомянутой реакционной среде, содержащейся внутри упомянутых зон покоя, в случае наличия таковой, составляет величину, меньшую чем приблизительно 0,4 м в секунду на любом уровне по высоте в упомянутых зонах покоя.
20. Способ получения композиции поликарбоновых кислот, при этом упомянутый способ включает
(а) проведение для многофазной реакционной среды окисления в зоне реакции барботажной реакторной колонны, где упомянутая барботажная реакторная колонна включает внешнюю реакционную емкость и, по меньшей мере, одну внутреннюю конструкцию, по меньшей мере, частично расположенную в упомянутой внешней реакционной емкости, где стадия (а) включает окисление ароматического соединения в жидкой фазе упомянутой реакционной среды до получения, таким образом, поликарбоновой кислоты; и
(b) во время проведения стадии (а) использование упомянутой внутренней конструкции для формирования одной или нескольких зон покоя в упомянутом реакторе, где совокупный объем упомянутых зон покоя составляет, по меньшей мере, приблизительно 1% от объема упомянутой зоны реакции, где упомянутая внутренняя конструкция демонстрирует наличие одной или нескольких прямостоячих внутренних боковых стенок, которые по существу окружены упомянутой реакционной средой, где средневременная плотность теплового потока через упомянутые прямостоячие внутренние боковые стенки составляет величину, меньшую чем приблизительно 100 кВт на один квадратный метр, где, по меньшей мере, приблизительно 90% от совокупного объема каждой из упомянутых зон покоя соответствуют одному или двум из следующих далее критериев (i) заполнены материалом, отличным от упомянутой реакционной среды, и/или (ii) заполнены частью упомянутой реакционной среды, характеризующейся среднемассовым временем пребывания в соответствующей зоне покоя, равным, по меньшей мере, приблизительно 2 мин.
21. Способ по п.20, где упомянутая внутренняя конструкция располагается полностью внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
22. Способ по п.20, где средневременная плотность теплового потока через упомянутые прямостоячие внутренние боковые стенки составляет величину, меньшую чем приблизительно 15 кВт на один квадратный метр.
23. Способ по п.20, где упомянутая внешняя реакционная емкость включает в общем случае цилиндрическую внешнюю боковую стенку, где упомянутая внутренняя боковая стенка имеет в общем случае цилиндрическую конфигурацию, где между упомянутыми внутренней и внешней боковыми стенками определено кольцевое пространство, где упомянутое кольцевое пространство по существу заполнено упомянутой реакционной средой.
24. Способ по п.23, где площадь поперечного сечения у всех упомянутых зон покоя на 1/4 высоты, 1/2 высоты и/или 3/4 высоты соответствующей зоны покоя находится в диапазоне от приблизительно 5 до приблизительно 75% от площади поперечного сечения упомянутого кольцевого пространства на соответствующих уровнях по высоте.
25. Способ по п.20, где упомянутую зону реакции и упомянутые зоны покоя выравнивают по вертикали таким образом, чтобы центр тяжести объема всех упомянутых зон покоя, рассматриваемых совместно, был бы смещен по горизонтали от центра тяжести объема упомянутой зоны реакции менее чем на расстояние, кратное максимальному горизонтальному диаметру упомянутой внешней реакционной емкости с кратностью, равной приблизительно 0,4.
26. Способ по п.20, где совокупный объем упомянутых зон покоя составляет, по меньшей мере, приблизительно 2% от объема упомянутой зоны реакции.
27. Способ по п.20, где упомянутым ароматическим соединением является параксилол.
28. Барботажная реакторная колонна, предназначенная для переработки многофазной реакционной среды, при этом упомянутая барботажная колонна включает внешнюю реакционную емкость и внутреннюю конструкцию, по меньшей мере, частично расположенную в упомянутой внешней реакционной емкости, где зона реакции определена внутри упомянутой внешней реакционной емкости и вне упомянутой внутренней конструкции, где, по меньшей мере, одна зона покоя определена внутри упомянутой внутренней конструкции, где упомянутая зона покоя включает в себя, по меньшей мере, одну позицию, которая отстоит от упомянутой зоны реакции на расстояние, равное, по меньшей мере, приблизительно 0,2 м или кратное максимальному горизонтальному диаметру внешней реакционной емкости с кратностью 0,05, в зависимости от того, что будет большим.
29. Барботажная реакторная колонна по п.28, где упомянутая внутренняя конструкция располагается полностью внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
30. Барботажная реакторная колонна по п.28, где упомянутая внешняя реакционная емкость включает одну или несколько прямостоячих внешних боковых стенок, где упомянутая внутренняя конструкция включает одну или несколько прямостоячих внутренних боковых стенок, где, по меньшей мере, существенная часть упомянутых прямостоячих внутренних боковых стенок отнесена вовнутрь от упомянутых прямостоячих внешних боковых стенок.
31. Барботажная реакторная колонна по п.30, где максимальная высота упомянутой внутренней боковой стенки находится в диапазоне от приблизительно 10 до приблизительно 90% от максимальной высоты упомянутой внешней боковой стенки.
32. Барботажная реакторная колонна по п.30, где упомянутые прямостоячие внутренние боковые стенки сконфигурированы для обеспечения средневременной плотности теплового потока, меньшей, чем приблизительно 100 кВт на один квадратный метр.
33. Барботажная реакторная колонна по п.30, где любая часть внутренней боковой стенки, которая является вогнутой по отношению к соседней части упомянутой зоны покоя, составляет менее, чем приблизительно 25% от совокупной площади поверхности упомянутой внутренней боковой стенки.
34. Барботажная реакторная колонна по п.30, где упомянутые внешняя и внутренняя боковые стенки являются в общем случае цилиндрическими, где между упомянутыми внутренней и внешней боковыми стенками определено кольцевое пространство.
35. Барботажная реакторная колонна по п.34, где площадь горизонтального поперечного сечения у упомянутой, по меньшей мере, одной зоны покоя на ее 1/4 высоты, 1/2 высоты и/или 3/4 высоты составляет, по меньшей мере, приблизительно 2% от площади горизонтального поперечного сечения упомянутого кольцевого пространства на соответствующих уровнях по высоте.
36. Барботажная реакторная колонна по п.28, где совокупный суммарный объем всех упомянутых зон покоя находится в диапазоне от приблизительно 2 до приблизительно 25% от объема упомянутой зоны реакции.
37. Барботажная реакторная колонна по п.28, где упомянутую внешнюю реакционную емкость и внутреннюю конструкцию выравнивают по вертикали таким образом, чтобы центр тяжести объема упомянутой зоны покоя был бы смещен по горизонтали от центра тяжести объема упомянутой зоны реакции менее чем на расстояние, кратное максимальному горизонтальному диаметру внешней реакционной емкости с кратностью, равной приблизительно 0,4.
38. Барботажная реакторная колонна по п.28, где упомянутая внешняя реакционная емкость характеризуется соотношением между максимальной вертикальной высотой и максимальным горизонтальным диаметром в диапазоне от приблизительно 3:1 до приблизительно 30:1, где упомянутая внутренняя конструкция характеризуется соотношением между максимальной вертикальной высотой и максимальным горизонтальным диаметром в диапазоне от приблизительно 0,3:1 до приблизительно 100.
39. Барботажная реакторная колонна по п.28, дополнительно включающая множество боковых опорных элементов, проходящих от упомянутой внешней реакционной емкости до упомянутой внутренней реакционной емкости и функционирующих в качестве опоры упомянутой внутренней конструкции внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
40. Барботажная реакторная колонна по п.28, где, по меньшей мере, приблизительно 90% от совокупного суммарного объема упомянутых зон покоя соответствуют одному или двум из следующих далее критериев: (i) сконфигурированы для заполнения веществом, отличным от упомянутой реакционной среды, и/или (ii) сконфигурированы для заполнения частью упомянутой реакционной среды, характеризующейся среднемассовым временем пребывания в индивидуальной зоне покоя, равным, по меньшей мере, приблизительно 2 мин.
RU2008131950/05A 2006-01-04 2006-12-20 Система окисления, использующая внутреннюю конструкцию для улучшения гидродинамики RU2418629C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US75632706P 2006-01-04 2006-01-04
US60/756,327 2006-01-04
US11/365,461 2006-03-01
US11/365,461 US7358389B2 (en) 2006-01-04 2006-03-01 Oxidation system employing internal structure for enhanced hydrodynamics

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008131950A true RU2008131950A (ru) 2010-02-10
RU2418629C2 RU2418629C2 (ru) 2011-05-20

Family

ID=38093415

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008131950/05A RU2418629C2 (ru) 2006-01-04 2006-12-20 Система окисления, использующая внутреннюю конструкцию для улучшения гидродинамики

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7358389B2 (ru)
EP (1) EP1971425A1 (ru)
KR (1) KR101496471B1 (ru)
CN (1) CN101360553B (ru)
BR (1) BRPI0620840A2 (ru)
CA (1) CA2635357A1 (ru)
IN (1) IN2015DN01279A (ru)
MY (1) MY149963A (ru)
RU (1) RU2418629C2 (ru)
WO (1) WO2007081513A1 (ru)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7399882B2 (en) 2004-09-02 2008-07-15 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7495125B2 (en) 2004-09-02 2009-02-24 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7586000B2 (en) 2004-09-02 2009-09-08 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7692037B2 (en) 2004-09-02 2010-04-06 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7910769B2 (en) 2004-09-02 2011-03-22 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7482482B2 (en) 2004-09-02 2009-01-27 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7507857B2 (en) 2004-09-02 2009-03-24 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7572932B2 (en) 2004-09-02 2009-08-11 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7582793B2 (en) 2004-09-02 2009-09-01 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7692036B2 (en) 2004-11-29 2010-04-06 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7608733B2 (en) 2004-09-02 2009-10-27 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7572936B2 (en) 2004-09-02 2009-08-11 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7504535B2 (en) 2004-09-02 2009-03-17 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7568361B2 (en) 2004-09-02 2009-08-04 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7563926B2 (en) 2004-09-02 2009-07-21 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7589231B2 (en) 2004-09-02 2009-09-15 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7741515B2 (en) 2004-09-02 2010-06-22 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7381836B2 (en) 2004-09-02 2008-06-03 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7390921B2 (en) 2004-09-02 2008-06-24 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7683210B2 (en) 2004-09-02 2010-03-23 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7371894B2 (en) 2004-09-02 2008-05-13 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7884232B2 (en) * 2005-06-16 2011-02-08 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7358389B2 (en) 2006-01-04 2008-04-15 Eastman Chemical Company Oxidation system employing internal structure for enhanced hydrodynamics
US7355068B2 (en) 2006-01-04 2008-04-08 Eastman Chemical Company Oxidation system with internal secondary reactor
US8189042B2 (en) * 2006-12-15 2012-05-29 Pollack Laboratories, Inc. Vision analysis system for a process vessel
US8254657B2 (en) * 2007-01-08 2012-08-28 Pollack Laboratories, Inc. Image recognition and analysis system and software
DE102008046898A1 (de) * 2008-09-11 2010-04-15 Lurgi Gmbh Verfahren und Anlage zur Gewinnung fester Reaktionsprodukte aus Lösungen
WO2010038395A1 (ja) * 2008-09-30 2010-04-08 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 液体燃料合成方法及び液体燃料合成装置
EP3461876B1 (en) * 2017-09-29 2020-08-12 INDIAN OIL CORPORATION Ltd. Reactor system and process for upgrading heavy hydrocarbonaceous material
EP4450153A1 (en) * 2023-04-17 2024-10-23 Yara International ASA Neutralisation reactor and method of operating thereof

Family Cites Families (244)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1902550A (en) 1930-01-31 1933-03-21 Nat Synthetic Corp Process of oxidizing cyclic organic compounds
US1936427A (en) 1930-01-31 1933-11-21 Nat Synthetic Corp Process of oxidizing naphthalene and related condensed aromatic ring compounds
US2572575A (en) 1949-09-23 1951-10-23 Monsanto Chemicals Preparation of terephthalic acid
US2572710A (en) 1949-09-23 1951-10-23 Monsanto Chemicals Preparation of terephthalic acid
US3064044A (en) 1957-08-15 1962-11-13 Standard Oil Co Multistage oxidation system for preparing dicarboxylic acid
US3082250A (en) 1958-05-05 1963-03-19 Standard Oil Co Recovery of phthalic acid products
US3071447A (en) 1958-09-09 1963-01-01 Whiting Corp Hydraulic classifier
US3029278A (en) 1958-12-11 1962-04-10 Standard Oil Co Process for separation of phthalic acids
AT236346B (de) 1961-01-25 1964-10-12 Union Carbide Corp Boden zum Inberührungbringen von Flüssigkeit und Gas
GB1007570A (en) 1961-07-24 1965-10-13 Socaty Process for the catalytic oxidation of xylenes or industrial mixtures of xylenes
NL282031A (ru) 1961-08-14
US3216481A (en) 1962-04-17 1965-11-09 Badger Co Recovery of phthalic and maleic acid from solutions
NL294776A (ru) 1962-10-06
US3244744A (en) 1963-02-27 1966-04-05 Standard Oil Co Separation process for isophthalic acid and terephthalic acid
DE1493192A1 (de) 1963-04-30 1969-02-20 Standard Oil Co Verfahren zur Herstellung von aromatischen Saeuren
FR1394471A (fr) 1963-04-30 1965-04-02 Standard Oil Co Perfectionnements aux procédés pour la préparation d'acides benzène-polycarboxyliques de haute pureté
DE1276628C2 (de) 1963-05-20 1975-01-16 Rudzki, Henryk Stanislaw, Dr., Los Angeles, Calif. (V.St.A.) Verfahren zur herstellung von isophtalsaeure und/oder terephthalsaeure
US3410897A (en) 1963-10-10 1968-11-12 Maruzen Oil Company Ltd Purification of terephthalic acid
US3293288A (en) 1963-12-02 1966-12-20 Exxon Research Engineering Co Process for the separation of monobasic and dibasic aromatic acids
US3388157A (en) 1965-02-10 1968-06-11 Ethyl Corp Process for the production of dicarboxylic acids
NL6606774A (ru) 1965-05-17 1966-11-18
GB1142864A (en) 1965-11-15 1969-02-12 Ici Ltd Crystallisation process
US3497552A (en) 1966-07-18 1970-02-24 Standard Oil Co Continuous crystallization in a plurality of cooling stages using dilutions by cooled solvent of feed to each stage
US3549695A (en) 1966-09-01 1970-12-22 Mobil Oil Corp Method for downflow leaching
US3534090A (en) 1966-11-04 1970-10-13 Mobil Oil Corp Hydrocarbon oxidation
US3584039A (en) 1967-08-30 1971-06-08 Standard Oil Co Fiber-grade terephthalic acid by catalytic hydrogen treatment of dissolved impure terephthalic acid
US3556733A (en) 1968-04-05 1971-01-19 Struthers Scientific Int Corp Fines dissolver for crystallizers
FR2006269A1 (ru) 1968-04-16 1969-12-26 Celanese Corp
US3626001A (en) 1968-05-09 1971-12-07 Atlantic Richfield Co Method for the production of high-purity isophthalic or terephthalic acid
AT282466B (de) 1968-07-25 1970-06-25 Oemv Ag Bitumenblasverfahren und Einrichtung zur Durchführung desselben
DE1792402A1 (de) 1968-08-29 1971-11-11 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur Durchfuehrung exothermer chemischer Reaktionen in heterogenen Gas-Fluessigkeits-Gemischen
GB1250222A (ru) 1968-10-25 1971-10-20
CA849014A (en) 1968-10-25 1970-08-11 Ichikawa Yataro Apparatus for continuous gas-liquid contact and process for refining crude terephthalic acid
US3660476A (en) 1968-10-30 1972-05-02 Teijin Ltd Method for the preparation of terephthalic acid
US3708532A (en) 1968-11-04 1973-01-02 Teijin Ltd Process for the continuous purification of crude terephthalic acid
BE724040A (ru) 1968-11-18 1969-05-02
US3700731A (en) 1969-02-28 1972-10-24 Du Pont Process for oxidizing xylenes to phthalic acids
US3683018A (en) 1969-05-26 1972-08-08 Standard Oil Co Integrated oxidation of isomeric xylene mixture to isomeric phthalic acid mixture and separation of mixture of isomeric phthalic acids into individual isomer products
US3839436A (en) 1969-05-26 1974-10-01 Standard Oil Co Integration of para-or meta-xylene oxidation to terephthalic acid or isophthalic acid and its purification by hydrogen treatment of aqueous solution
US3629321A (en) 1969-05-26 1971-12-21 Standard Oil Co Integration of para-xylene oxidation to terephthalic acid and its esterification to dimethyl terephthalate
DE1927937A1 (de) 1969-05-31 1970-12-17 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur Herstellung von Benzoldicarbonsaeuren bzw. Benzoldicarbonsaeureestern
US3873275A (en) 1969-09-29 1975-03-25 Whiting Corp Crystallization apparatus and method
BE759284A (fr) 1969-11-24 1971-05-24 Shell Int Research Procede et appareil pour la mise en contact d'un liquide avec des particules solides
GB1301291A (ru) 1969-12-01 1972-12-29
US3686293A (en) 1970-07-13 1972-08-22 Giorgio Gualdi Process for the preparation of aromatic carboxylic acids
JPS5328419B1 (ru) 1971-04-26 1978-08-15
US3785779A (en) 1971-08-02 1974-01-15 Exxon Research Engineering Co Gas liquid inlet distributor
JPS5544644B2 (ru) 1971-09-23 1980-11-13
GB1373230A (en) 1971-12-23 1974-11-06 Mitsui Petrochemical Ind Process for producing terephthalic acid
JPS5234590B2 (ru) 1971-12-28 1977-09-03
NL169993C (nl) 1972-01-13 1982-09-16 Maruzen Oil Co Ltd Werkwijze ter bereiding van tereftaalzuur.
DE2217003C2 (de) 1972-04-08 1983-12-15 Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von gesättigten aliphatischen Dicarbonsäuren
GB1428831A (en) 1972-05-20 1976-03-17 Teijin Ltd Separation of aromatic carboxylic acids
US3845117A (en) 1972-12-14 1974-10-29 Halcon International Inc Process for preparation of phthalic acids
JPS5328421B2 (ru) 1973-05-15 1978-08-15
US3931305A (en) 1973-08-20 1976-01-06 Standard Oil Company Terephthalic acid recovery by continuous flash crystallization
JPS5328902B2 (ru) 1973-09-14 1978-08-17
US3850983A (en) 1973-10-15 1974-11-26 Standard Oil Co Separation of terephthalic from paratoluic acid from solutions thereof in water and/or acetic acid
US4053506A (en) 1975-05-02 1977-10-11 Standard Oil Company (Indiana) Production of fiber-grade terephthalic acid
BE847474A (fr) 1975-10-24 1977-04-20 Oxydation secondaire d'un effluent fluide de l'oxydation primaire du m-xylene ou du p-xylene,
US3997620A (en) 1975-10-28 1976-12-14 Uop Inc. Process for separating para-xylene
JPS5278846A (en) 1975-12-25 1977-07-02 Matsuyama Sekyu Kagaku Kk Continuous production of high purity telephthalic acid
NL170133C (nl) 1976-02-24 1982-10-01 Matsuyama Petrochemicals Inc Werkwijze voor de bereiding van een aromatisch dicarbonzuur.
SU1126202A3 (ru) 1976-05-28 1984-11-23 Институт Фор Атомэнерги (Фирма) Способ непрерывной многостадийной кристаллизации из раствора
US4081464A (en) 1976-07-26 1978-03-28 Standard Oil Company Iso- or terephthalic acid production in and recovery from benzoic acid-water solvent system
US4185073A (en) 1976-07-26 1980-01-22 Standard Oil Company (Indiana) Apparatus for iso- or terephthalic acid production in and recovery from benzoic acid-water solvent system
GB1542320A (en) 1976-10-26 1979-03-14 Labofina Sa Process for the preparation of aromatic dicarboxylic acids
NL188282C (nl) 1977-04-04 1992-05-18 Montedison Spa Werkwijze voor de synthese van tereftaalzuur door oxyderen van p-xyleen in azijnzuuroplossing.
US4158738A (en) 1977-05-26 1979-06-19 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for the production of fiber-grade terephthalic acid
JPS5718647Y2 (ru) 1977-11-29 1982-04-19
US4482524A (en) 1978-01-31 1984-11-13 Ari Technologies, Inc. Autocirculation apparatus
DE2805915C3 (de) 1978-02-13 1981-11-05 Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf Reaktor zur Oxidation von Gemischen aus p-Xylol und p-Toluylsäuremethylester mit sauerstoffhaltigen Gasen in flüssiger Phase
US4233269A (en) 1978-11-09 1980-11-11 Exxon Research & Engineering Co. Gas liquid distributor
US4263448A (en) 1979-03-30 1981-04-21 Halcon Research And Development Corp. Process for oxidation of hydrocarbons
US4255590A (en) 1979-11-08 1981-03-10 Standard Oil Company (Indiana) Combination of pyrolysis and incineration of solid mixture of oxygen-containing aromatic compounds obtained as residue of manufacture of benzene di- and tricarboxylic acids
IT1129759B (it) 1980-01-23 1986-06-11 Montedison Spa Metodo per ricuperare in forma attiva i componenti del sistema catalitico della sintesi dell'acido tereftalico
GB2072162B (en) 1980-03-21 1984-03-21 Labofina Sa Process for the production and the recovery of terephthalic acid
DE3047101A1 (de) 1980-12-13 1982-07-22 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum verbessern der gasverteilung in mammut-schlaufenreaktoren
US4342876A (en) 1980-12-22 1982-08-03 Bechtel International Corporation Method for oxidation of p-xylene and method for preparing dimethylterephthalate
US4334086A (en) 1981-03-16 1982-06-08 Labofina S.A. Production of terephthalic acid
US4459365A (en) 1981-05-29 1984-07-10 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Method of recovering a catalytic metal
US4456767A (en) 1981-07-27 1984-06-26 Rhone-Poulenc, Inc. Solvent and catalyst recovery and recycle in the manufacture of phenoxybenzoic acid
US4391985A (en) 1981-11-16 1983-07-05 Eastman Kodak Company Process for the separation of isophthalic acid from terephthalic acid
EP0086019B2 (de) 1982-02-09 1989-11-29 BBC Brown Boveri AG Vorrichtung zur Begasung einer Flüssigkeit und Verfahren zum Betrieb der Vorrichtung
JPS58189134U (ja) 1982-06-07 1983-12-15 小野　勝義 ヘルメツト
JPS58189135U (ja) 1982-06-12 1983-12-15 株式会社誠実堂製帽所 帽子
JPS59104345A (ja) 1982-12-03 1984-06-16 Kuraray Yuka Kk 直接重合用に適したテレフタル酸の製造方法
JPS59106435A (ja) 1982-12-10 1984-06-20 Mitsubishi Chem Ind Ltd 高純度テレフタル酸の製法
JPS5993029U (ja) 1982-12-15 1984-06-23 株式会社東海理化電機製作所 照明付き押釦装置
JPS59193101U (ja) 1983-06-10 1984-12-21 谷末　洋三 テ−プ掛け装置
JPS59196705U (ja) 1983-06-16 1984-12-27 セイレイ工業株式会社 トラクタのリフトア−ム昇降用油圧シリンダ構造
JPS6036439A (ja) 1983-08-09 1985-02-25 Mitsubishi Chem Ind Ltd テレフタル酸の製法
US4500732A (en) 1983-09-15 1985-02-19 Standard Oil Company (Indiana) Process for removal and recycle of p-toluic acid from terephthalic acid crystallizer solvent
US4769487A (en) 1984-08-20 1988-09-06 Amoco Corporation Multistage oxidation in a single reactor
US4605763A (en) 1984-08-31 1986-08-12 Eastman Kodak Company Process for the purification of terephthalic acid
US4777287A (en) 1984-10-29 1988-10-11 Amoco Corporation Recycle of vaporized solvent in liquid phase oxidation of an alkyl aromatic
US4835307A (en) 1984-12-13 1989-05-30 Amoco Corporation Method and apparatus for controlling the manufacture of terephthalic acid to control the level and variability of the contaminant content and the optical density
US4648999A (en) 1985-07-22 1987-03-10 M. W. Kellogg Company Apparatus for contacting fluid with solid
US4892970A (en) 1985-12-30 1990-01-09 Amoco Corporation Staged aromatics oxidation in aqueous systems
US5099064A (en) 1985-12-30 1992-03-24 Amoco Corporation Method for increasing conversion efficiency for oxidation of an alkyl aromatic compound to an aromatic carboxylic acid
JPS62192490U (ru) 1986-05-21 1987-12-07
DE3625261A1 (de) 1986-07-25 1988-02-04 Basf Ag Verfahren zur kontinuierlichen hydroformylierung olefinisch ungesaettigter verbindungen
US4914230A (en) 1986-07-28 1990-04-03 Amoco Corporation Catalyst recovery method
US4769489A (en) 1986-07-28 1988-09-06 Amoco Corporation Catalyst recovery method
JPH078821B2 (ja) 1986-09-26 1995-02-01 三井石油化学工業株式会社 芳香族カルボン酸の製造方法
US5166420A (en) 1986-10-20 1992-11-24 Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. Process for the production of high purity terephthalic acid
JPH078823B2 (ja) 1986-10-20 1995-02-01 三井石油化学工業株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
US4900480A (en) 1986-10-21 1990-02-13 Union Carbide Corporation Gas-liquid mixing
DE3641305C1 (de) 1986-12-03 1988-03-24 Kalk Chemische Fabrik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer suspendiertes Calciumcarbonat enthaltenden Ammoniumnitratloesung
DE3704720A1 (de) 1987-02-14 1988-08-25 Huels Troisdorf Verfahren und vorrichtung zur herstellung von benzolcarbonsaeuren bzw. benzoldicarbonsaeureestern
JPS63209702A (ja) 1987-02-25 1988-08-31 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 結晶缶の運転方法
JPS63237207A (ja) 1987-03-24 1988-10-03 Ube Ind Ltd 垂直磁気記録媒体の製造方法
JP2504461B2 (ja) 1987-04-24 1996-06-05 三菱化学株式会社 高品質テレフタル酸の製法
PL152429B1 (en) * 1987-07-15 1990-12-31 Method of and apparatus for oxydation of hydrocarbons
DE3839229A1 (de) 1988-11-19 1990-05-23 Krupp Koppers Gmbh Verfahren zur gewinnung von p-xylol mit einer reinheit von mehr als 99,8 gew.-%
US5211924A (en) 1988-02-29 1993-05-18 Amoco Corporation Method and apparatus for increasing conversion efficiency and reducing power costs for oxidation of an aromatic alkyl to an aromatic carboxylic acid
US4855491A (en) 1988-04-25 1989-08-08 Amoco Corporation Method for selectively removing process stream impurities utilizing reverse osmosis
US4863888A (en) 1988-04-29 1989-09-05 Amoco Corporation Catalyst containing cobalt boron and oxygen and optionally aluminum of preparation and process
US4855492A (en) 1988-05-27 1989-08-08 Amoco Corporation Process for production of aromatic polycarboxylic acids
US4833269A (en) 1988-08-05 1989-05-23 Amoco Corporation Method for purifying terephthalic acid recycle streams
US4939297A (en) 1989-06-05 1990-07-03 Eastman Kodak Company Extraction process for removal of impurities from terephthalic acid filtrate
US5068406A (en) 1989-09-06 1991-11-26 Amoco Corporation Compartmented oxidation method
US5004830A (en) 1989-11-29 1991-04-02 Amoco Corporation Process for oxidation of alkyl aromatic compounds
US5126037A (en) 1990-05-04 1992-06-30 Union Oil Company Of California Geopreater heating method and apparatus
KR920004602B1 (ko) 1990-06-07 1992-06-11 재단법인 한국화학연구소 1-옥소-1, 2, 3, 4-테트라하이드로나프탈렌의 제조방법
EP0465100B1 (en) 1990-06-25 1994-09-28 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Process for producing high purity isophthalic acid
US5356600A (en) 1990-09-24 1994-10-18 Praxair Technology, Inc. Oxygen enrichment method and system
US5095142A (en) 1990-11-29 1992-03-10 Amoco Corporation Solvent recovery during production of aromatic polycarboxylic acids
GB9102393D0 (en) 1991-02-05 1991-03-20 Ici Plc Production of terephthalic acid
GB9104776D0 (en) 1991-03-07 1991-04-17 Ici Plc Process for the production of terephthalic acid
US5175355A (en) 1991-04-12 1992-12-29 Amoco Corporation Improved process for recovery of purified terephthalic acid
US5227570A (en) 1991-12-02 1993-07-13 Taiwan Styrene Monomer Corporation Process for separation of ethylbenzene or ethylbenzene/p-xylene from a xylene isomers mixture
US6489527B1 (en) 1992-05-26 2002-12-03 John Di-Yi Ou Process for improving purity of para-xylene product
GB9310070D0 (en) 1992-05-29 1993-06-30 Ici Plc Process for the production of purified terephthalic acid
GB9211415D0 (en) 1992-05-29 1992-07-15 Ici Plc Process for the production of purified terephthalic acid
US5292934A (en) 1992-06-18 1994-03-08 Amoco Corporation Method for preparing aromatic carboxylic acids
JPH06215618A (ja) 1993-01-12 1994-08-05 Tokai Carbon Co Ltd ＴｉＣウイスカーを含む導電性樹脂組成物の製造方法
KR970000136B1 (ko) 1993-09-28 1997-01-04 브이.피. 유리예프 고순도 벤젠디카르복실산 이성질체의 제조방법
US5523474A (en) 1994-05-11 1996-06-04 Praxair Technology, Inc. Terephthalic acid production using evaporative cooling
EP0773803A1 (en) 1994-07-25 1997-05-21 Advanced Cardiovascular Systems, Inc. Composite polyester material having a lubricous surface
DE69422623T2 (de) 1994-09-27 2000-06-29 Chevron Chemical Co. Llc, San Francisco Herstellung von reinem Benzol und Paraxylenen durch Kombinieren einer Aromatisierung und einer Disproportionierung von unreinem Toluol
US5567842A (en) 1994-11-16 1996-10-22 Mitsubishi Chemical Corporation Process for producing terephthalic acid
JPH08151347A (ja) 1994-11-28 1996-06-11 Mitsubishi Chem Corp テレフタル酸の製造法
US5712412A (en) 1994-12-26 1998-01-27 Mitsubishi Gas Chemical Co., Inc. Process for producing highly pure terephthalic acid
FR2728894A1 (fr) 1994-12-29 1996-07-05 Inst Francais Du Petrole Procede de separation de paraxylene comportant au moins deux etages de cristallisation a haute temperature
SI9500109A (en) 1995-04-05 1996-10-31 Levec Janez Dipl Ing Prof Dr Apparatus and Process for Thermal Oxidative Treatment of Waste Waters
JP3979505B2 (ja) 1995-05-17 2007-09-19 三菱瓦斯化学株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
JPH08325197A (ja) 1995-05-30 1996-12-10 Mitsubishi Gas Chem Co Inc テレフタル酸の製造方法
US6013835A (en) 1995-06-07 2000-01-11 Hfm International, Inc. Method and apparatus for preparing purified terephthalic acid
US5929274A (en) 1995-06-07 1999-07-27 Hfm International, Inc. Method to reduce carboxybenzaldehyde isomers in terephthalic acid or isophthalic acid
US5767311A (en) 1995-06-07 1998-06-16 Glitsch International, Inc. Method and apparatus for preparing purified terephtalic acid
US5801282A (en) 1995-06-07 1998-09-01 Twenty-First Century Research Corporation Methods of making intermediate oxidation products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid
US5580531A (en) 1995-06-07 1996-12-03 Twenty-First Century Research Corporation Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid
US5840968A (en) 1995-06-07 1998-11-24 Hfm International, Inc. Method and apparatus for preparing purified terephthalic acid
ES2104512B1 (es) * 1995-09-21 1998-07-01 Interquisa Procedimiento industrial para la fabricacion de acidos carboxilicos aromaticos.
FR2739375B1 (fr) 1995-09-29 1997-12-05 Inst Francais Du Petrole Production de paraxylene a partir d'un effluent de dismutation paraselective du toluene par un procede de cristallisation associe a une adsorption en lit mobile simule
US5696285A (en) 1995-12-29 1997-12-09 Praxair Technology, Inc. Production of terephthalic acid with excellent optical properties through the use of pure or nearly pure oxygen as the oxidant in p-xylene oxidation
US5693856A (en) 1996-01-16 1997-12-02 The Boc Group, Inc. Production of terephthalic acid
US6376733B1 (en) 1996-01-25 2002-04-23 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for production of paraxylene
EP0879221A1 (en) 1996-01-25 1998-11-25 E.I. Du Pont De Nemours And Company Production of aromatic carboxylic acids
US5756833A (en) 1996-02-01 1998-05-26 Amoco Corporation Catalytic purification and recovery of dicarboxylic aromatic acids
ID15851A (id) 1996-02-13 1997-08-14 Mitsubishi Chem Corp Proses untuk menghasilkan suatu asam aromatik karboksilik
KR100463612B1 (ko) 1996-02-22 2005-02-28 이.아이,듀우판드네모아앤드캄파니 방향족폴리카르복실산의제조방법
US5824207A (en) 1996-04-30 1998-10-20 Novetek Octane Enhancement, Ltd. Method and apparatus for oxidizing an organic liquid
US6242643B1 (en) 1996-05-17 2001-06-05 Toray Industries, Inc. Method for preparing aromatic carboxylic acids, aromatic aldehydes, and aromatic alcohols
US6288270B1 (en) 1996-06-24 2001-09-11 Rpc Inc. Methods for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an acid by making phase-related adjustments
JP3757995B2 (ja) 1996-07-12 2006-03-22 三菱瓦斯化学株式会社 高純度イソフタル酸の製造方法
JPH1045667A (ja) 1996-07-29 1998-02-17 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 分散媒置換装置を用いた高純度テレフタル酸の製造方法
WO1998007677A1 (en) 1996-08-21 1998-02-26 Twenty-First Century Research Corporation Methods and devices for controlling the reaction by adjusting the oxidant consumption rate
US6133476A (en) 1996-09-17 2000-10-17 Lin; Tsong-Dar Vincent Process for purification of aromatic polycarboxylic acids
EP0928203B1 (en) * 1996-09-24 2006-10-25 Merck & Co., Inc. Compounds for the inhibition of angiogenesis by gene therapy
US5817868A (en) 1996-11-12 1998-10-06 Twenty-First Century Research Corporation Method and devices for controlling the oxidation of a hydrocarbon to an acid by regulating temperature/conversion relationship in multi-stage arrangements
ID19133A (id) 1996-12-12 1998-06-18 Praxair Technology Inc Pengisian oksigen langsung kedalam reaktor-reaktor ruang gelembung
US5824819A (en) 1996-12-18 1998-10-20 Twenty-First Century Research Corporation Methods of preparing an intermediate oxidation product from a hydrocarbon by utilizing an activated initiator
GB9701251D0 (en) 1997-01-22 1997-03-12 Bp Chem Int Ltd Process
KR100264749B1 (ko) 1997-02-17 2000-09-01 나까니시 히로유끼 고순도 테레프탈산의 제조 방법
JP3804150B2 (ja) 1997-02-17 2006-08-02 三井化学株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
ID23502A (id) 1997-02-27 2000-04-27 Du Pont Pembuatan asam tereftalat
US6037491A (en) 1997-07-25 2000-03-14 Rpc Inc. Methods and devices for controlling hydrocarbon oxidations to respective acids by adjusting the solvent to hydrocarbon ratio
US5939313A (en) 1997-09-12 1999-08-17 Praxair Technology, Inc. Stationary vortex system for direct injection of supplemental reactor oxygen
FR2768724B1 (fr) 1997-09-23 1999-12-03 Inst Francais Du Petrole Procede de production de paraxylene comprenant une etape d'adsorption et une etape d'isomerisation en phase liquide
DE19744577A1 (de) 1997-10-09 1999-04-22 Bosch Gmbh Robert Radialkolbenpumpe zur Kraftstoffhochdruckversorgung
US6004452A (en) 1997-11-14 1999-12-21 Chevron Chemical Company Llc Process for converting hydrocarbon feed to high purity benzene and high purity paraxylene
BR9907687A (pt) 1998-02-09 2000-11-14 Rpc Inc Processo para o tratamento de catalisador cobalto em misturas de oxidação de hidrocarbonetos a ácidos dibásicos
EP0952142B1 (en) 1998-04-20 2006-10-18 Givaudan SA Compounds with protected hydroxy groups
US6362367B2 (en) 1998-04-21 2002-03-26 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corp. Preparation of organic acids
US6133470A (en) 1998-07-28 2000-10-17 Mobil Oil Corporation Integration of p-xylene production and subsequent conversion process
DE19837723A1 (de) * 1998-08-20 2000-02-24 Phenolchemie Gmbh & Co Kg Verfahren zur Reinigung von Abwässern aus dem Hock-Verfahren
US6080372A (en) 1998-09-11 2000-06-27 Air Products And Chemicals, Inc. Two stage reactor for continuous three phase slurry hydrogenation and method of operation
DE19843573A1 (de) 1998-09-23 2000-03-30 Degussa Blasensäule und deren Verwendung
WO2000023383A1 (en) 1998-10-20 2000-04-27 Boley Roger J Method and apparatus for continuous or intermittent supply of ozonated water
CN1264798C (zh) 1998-11-24 2006-07-19 文森特·T·D·林 高纯度芳香多羧酸及其衍生物的纯化及制造方法
US6392091B2 (en) 1998-11-24 2002-05-21 Tsong-Dar Vincent Lin Process of purifying and producing high purity aromatic polycarboxylic acids
US6291707B1 (en) 1999-03-12 2001-09-18 Tsong-Dar Vincent Lin Process of purifying and producing high purity aromatic polycarboxylic acids and derivatives thereof
US6153790A (en) 1998-12-01 2000-11-28 Shell Oil Company Method to produce aromatic dicarboxylic acids using cobalt and zirconium catalysts
JP2000191583A (ja) 1998-12-25 2000-07-11 Mitsui Chemicals Inc 芳香族カルボン酸の製造方法
IT1311976B1 (it) 1999-03-25 2002-03-22 Franco Codignola Procedimento per la produzione di acidi aromatici.
US6143926A (en) 1999-09-21 2000-11-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for producing pure terephthalic acid with improved recovery of precursors, solvent and methyl acetate
US6639104B2 (en) 1999-12-10 2003-10-28 Inca International S.P.A. Process for the recovery of purified terephthalic acid (PTA)
US20010007910A1 (en) 2000-01-12 2001-07-12 Housley Samuel D. Process for producing carboxylic acids
WO2001051443A2 (en) 2000-01-12 2001-07-19 E.I. Du Pont De Nemours And Company Method for increasing oxidation reactor production capacity
US6949673B2 (en) 2000-01-12 2005-09-27 E.I. Du Pont De Nemours And Company Process for producing carboxylic acids
US20020091285A1 (en) 2001-01-10 2002-07-11 Housley Samuel Duncan Method for increasing oxidation reactor production capacity
US6562997B2 (en) 2000-01-21 2003-05-13 Bp Corporation North America Inc. Production of high purity aromatic carboxylic acid by oxidation in benzoic acid and water solvent
JP2001226315A (ja) 2000-02-10 2001-08-21 Mitsubishi Chemicals Corp テレフタル酸の製造方法
JP4243912B2 (ja) 2000-07-05 2009-03-25 三菱瓦斯化学株式会社 スラリーからの結晶回収方法
US6765113B2 (en) 2000-07-19 2004-07-20 E.I. Du Pont De Nemours And Company Production of aromatic carboxylic acids
PL217902B1 (pl) 2000-12-07 2014-09-30 Eastman Chem Co Sposób wytwarzania monomeru poliestru i urządzenie do wytwarzania monomeru poliestru
JP2004533410A (ja) 2001-01-10 2004-11-04 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー カルボン酸を製造するための改善された方法
JP4809534B2 (ja) 2001-01-22 2011-11-09 三菱瓦斯化学株式会社 芳香族カルボン酸の製造法
WO2002092549A1 (en) 2001-05-15 2002-11-21 Inca International S.P.A. Agitation system for alkylbenzene oxidation reactors
US6504051B1 (en) 2001-06-04 2003-01-07 Eastman Chemical Company Process for production of aromatic carboxylic acids with improved water removal technique
US7196215B2 (en) 2001-06-04 2007-03-27 Eastman Chemical Company Process for the production of purified terephthalic acid
US7485747B2 (en) 2001-06-04 2009-02-03 Eastman Chemical Company Two stage oxidation process for the production of aromatic dicarboxylic acids
US6689903B2 (en) 2001-06-04 2004-02-10 Eastman Chemical Company Crystallization method for production of purified aromatic dicarboxylic acids
WO2003020680A1 (en) 2001-08-29 2003-03-13 Mitsubishi Chemical Corporation Method for producing aromatic dicarboxylic acid
CN2562866Y (zh) 2002-02-01 2003-07-30 中国石油天然气股份有限公司 多级环流反应器
CN1171667C (zh) * 2002-02-01 2004-10-20 中国石油天然气股份有限公司 多级环流反应器
DE10211907A1 (de) 2002-03-18 2003-10-02 Basf Ag Oxidation von o-Xylol zu o-Tolylsäure und anderen Oxidationsprodukten durch gestaffelte Zufuhr eines sauerstoffhaltigen Gases
US7135596B2 (en) 2002-04-23 2006-11-14 Bp Corporation North America Inc. Method of removing iron contaminants from liquid streams during the manufacture and/or purification of aromatic acids
JP2004168716A (ja) 2002-11-20 2004-06-17 Mitsubishi Chemicals Corp テレフタル酸の製造方法
US7074954B2 (en) 2002-12-09 2006-07-11 Eastman Chemical Company Process for the oxidative purification of terephthalic acid
US7132566B2 (en) 2003-09-22 2006-11-07 Eastman Chemical Company Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry
WO2004052820A1 (en) 2002-12-09 2004-06-24 Eastman Chemical Company Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry
US7161027B2 (en) 2002-12-09 2007-01-09 Eastman Chemical Company Process for the oxidative purification of terephthalic acid
JP2006510484A (ja) 2002-12-16 2006-03-30 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー 結晶／沈殿体／粒子を生成させる装置および方法
US20040133057A1 (en) 2003-01-02 2004-07-08 Conocophillips Company Gaseous hydrocarbon-oxygen bubble tank mixer
US6825278B2 (en) 2003-01-16 2004-11-30 Resolution Specialty Materials Llc Modified pressure sensitive adhesive
US6804609B1 (en) 2003-04-14 2004-10-12 Conocophillips Company Property prediction using residual stepwise regression
RU2268086C2 (ru) 2003-04-17 2006-01-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский и производственный центр "ВНИПИМ-ТОС" (ООО "НИиПЦ" ВНИПИМ-ТОС") Противоточный секционированный газлифтный реактор для газожидкостных процессов
US20040215036A1 (en) 2003-04-25 2004-10-28 Robert Lin Method for heating a crude carboxylic acid slurry in a post oxidation zone by the addition of steam
US7494641B2 (en) 2003-06-05 2009-02-24 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid
US7381386B2 (en) 2003-06-05 2008-06-03 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid
US7273950B2 (en) 2003-06-13 2007-09-25 Tereftalatos Mexicanos, S.A. De C.V. Process and apparatus for the efficient oxidation of alkyl aromatic compounds
CN1208301C (zh) 2003-08-08 2005-06-29 中国纺织工业设计院 一种生产对苯二甲酸用的气升式外循环鼓泡塔氧化装置
CN1228302C (zh) 2003-10-12 2005-11-23 浙江大学 一种生产对苯二甲酸用的鼓泡塔氧化反应装置
US7485746B2 (en) 2003-11-14 2009-02-03 Bp Corporation North America Inc. Staged countercurrent oxidation
US7504535B2 (en) 2004-09-02 2009-03-17 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7741515B2 (en) 2004-09-02 2010-06-22 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7615663B2 (en) 2004-09-02 2009-11-10 Eastman Chemical Company Optimized production of aromatic dicarboxylic acids
US20060205977A1 (en) 2005-03-08 2006-09-14 Sumner Charles E Jr Processes for producing terephthalic acid
CN100417437C (zh) 2005-11-18 2008-09-10 浙江大学 带有阻尼内构件的鼓泡塔反应器
US7358389B2 (en) 2006-01-04 2008-04-15 Eastman Chemical Company Oxidation system employing internal structure for enhanced hydrodynamics
US7501537B2 (en) 2006-03-01 2009-03-10 Eastman Chemical Company Polycarboxylic acid production system employing oxidative digestion with reduced or eliminated upstream liquor exchange

Also Published As

Publication number Publication date
KR101496471B1 (ko) 2015-02-26
IN2015DN01279A (ru) 2015-07-03
BRPI0620840A2 (pt) 2016-08-30
MY149963A (en) 2013-11-15
RU2418629C2 (ru) 2011-05-20
US7358389B2 (en) 2008-04-15
CA2635357A1 (en) 2007-07-19
US20070155986A1 (en) 2007-07-05
EP1971425A1 (en) 2008-09-24
CN101360553A (zh) 2009-02-04
CN101360553B (zh) 2012-11-14
KR20080081950A (ko) 2008-09-10
WO2007081513A1 (en) 2007-07-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008131950A (ru) Система окисления, использующая внутреннюю конструкцию для улучшения гидродинамики
RU2008131949A (ru) Система окисления с внутренним вторичным реактором
RU2008138888A (ru) Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции
RU2440400C2 (ru) Способ получения синтетических жидких углеводородов и реактор для проведения синтеза фишера-тропша
WO2010058164A8 (en) Slurry bubble column reactor
JP6082731B2 (ja) 物質移動カラム内に隣接したクロスフロートレイを支持する下降流路ビームの使用およびそれを用いたプロセス
CN102961888B (zh) 一种分隔流无返混喷射塔盘
CN100584420C (zh) 一种催化蒸馏塔反应段结构
US3642452A (en) Multistage reactors
JP2008511664A5 (ru)
RU2013138442A (ru) Водо-водяной ядерный реактор
JP2013537473A (ja) フェノール−ｂｐａ付加物結晶を製造するための晶析装置および方法
CN105498284A (zh) 一种用于液液非均相分离的萃取塔
JP2004533315A5 (ru)
TWI239860B (en) Reactor for gas/liquid or gas/liquid/solid reactions
CN101596370B (zh) 一种催化剂装填构件及其装填方法
CN104289006A (zh) 一种带侧线反应器的集束精馏装置
CN107073355B (zh) 用于热处理流体混合物的在两个基板之间具有支撑结构的塔
CN102716699A (zh) 气升式多级交错循环流动塔及循环流动结构
CN202944538U (zh) 浮式生产装置用防晃动塔板
CN101745244B (zh) 大型错流板式塔的塔板支承结构
CN209997420U (zh) 一种便于检修的填料塔用分布器
CN205368393U (zh) 多层贴壁细胞培养反应器
CN201855587U (zh) 一种催化精馏塔构件
CN204718481U (zh) 一种新型的冷却塔中央竖井配水系统

Legal Events

Date Code Title Description
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20121119

QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE

Effective date: 20140505

QC41 Official registration of the termination of the licence agreement or other agreements on the disposal of an exclusive right

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20140505

Effective date: 20150902