[go: up one dir, main page]

RU2008131949A - Система окисления с внутренним вторичным реактором - Google Patents

Система окисления с внутренним вторичным реактором Download PDF

Info

Publication number
RU2008131949A
RU2008131949A RU2008131949/15A RU2008131949A RU2008131949A RU 2008131949 A RU2008131949 A RU 2008131949A RU 2008131949/15 A RU2008131949/15 A RU 2008131949/15A RU 2008131949 A RU2008131949 A RU 2008131949A RU 2008131949 A RU2008131949 A RU 2008131949A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
reaction
reaction zone
reaction vessel
bubble column
column reactor
Prior art date
Application number
RU2008131949/15A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2448766C2 (ru
Inventor
Алан Джордж УАНДЕРЗ (US)
Алан Джордж УАНДЕРЗ
Томас Эрл ВУДРАФФ (US)
Томас Эрл ВУДРАФФ
Рональд Бафорд ШЕППАРД (US)
Рональд Бафорд ШЕППАРД
Уэйн Скотт СТРАССЕР (US)
Уэйн Скотт СТРАССЕР
Original Assignee
Истман Кемикал Компани (US)
Истман Кемикал Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Истман Кемикал Компани (US), Истман Кемикал Компани filed Critical Истман Кемикал Компани (US)
Publication of RU2008131949A publication Critical patent/RU2008131949A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2448766C2 publication Critical patent/RU2448766C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B01J10/002—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor carried out in foam, aerosol or bubbles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
    • B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
    • B01J4/002—Nozzle-type elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/007—Separating solid material from the gas/liquid stream by sedimentation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B01J8/28—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations the one above the other
    • B01J8/30—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations the one above the other the edge of a lower bed projecting beyond the edge of the superjacent bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
    • C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
    • C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C63/00—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings
    • C07C63/14—Monocyclic dicarboxylic acids
    • C07C63/15—Monocyclic dicarboxylic acids all carboxyl groups bound to carbon atoms of the six-membered aromatic ring
    • C07C63/26—1,4 - Benzenedicarboxylic acid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/0004—Processes in series
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Abstract

1. Способ получения композиции поликарбоновых кислот, при этом упомянутый способ включает ! (а) проведение для первой части многофазной реакционной среды окисления в первой зоне реакции, определенной внутри внешней реакционной емкости; ! (b) проведение для второй части упомянутой многофазной реакционной среды окисления во второй зоне реакции, определенной внутри внутренней реакционной емкости, где упомянутая внутренняя реакционная емкость, по меньшей мере, частично расположена в упомянутой внешней реакционной емкости; и ! (с) отбор, по меньшей мере, части фазы суспензии упомянутой реакционной среды из упомянутой второй зоны реакции с отправлением на последующие стадии технологической схемы для дополнительной переработки, где упомянутая фаза суспензии включает твердую и жидкую фазы. ! 2. Способ по п.1, дополнительно включающий введение ароматического соединения в упомянутую первую зону реакции, где, по меньшей мере, приблизительно 80 мас.% упомянутого ароматического соединения, вводимого в упомянутую первую зону реакции, подвергают окислению в упомянутой первой зоне реакции в жидкой фазе упомянутой первой части упомянутой реакционной среды. ! 3. Способ по п.2, где упомянутым ароматическим соединением является параксилол. ! 4. Способ по п.2, где стадия (b) включает окисление паратолуиловой кислоты, присутствующей в упомянутой второй части упомянутой реакционной среды. ! 5. Способ по п.1, дополнительно включающий введение части упомянутой реакционной среды в упомянутую вторую зону реакции, где средневременная концентрация паратолуиловой кислоты в жидкой фазе упомянутой фазы суспензии, отбираемой из упомянутой втор�

Claims (51)

1. Способ получения композиции поликарбоновых кислот, при этом упомянутый способ включает
(а) проведение для первой части многофазной реакционной среды окисления в первой зоне реакции, определенной внутри внешней реакционной емкости;
(b) проведение для второй части упомянутой многофазной реакционной среды окисления во второй зоне реакции, определенной внутри внутренней реакционной емкости, где упомянутая внутренняя реакционная емкость, по меньшей мере, частично расположена в упомянутой внешней реакционной емкости; и
(с) отбор, по меньшей мере, части фазы суспензии упомянутой реакционной среды из упомянутой второй зоны реакции с отправлением на последующие стадии технологической схемы для дополнительной переработки, где упомянутая фаза суспензии включает твердую и жидкую фазы.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий введение ароматического соединения в упомянутую первую зону реакции, где, по меньшей мере, приблизительно 80 мас.% упомянутого ароматического соединения, вводимого в упомянутую первую зону реакции, подвергают окислению в упомянутой первой зоне реакции в жидкой фазе упомянутой первой части упомянутой реакционной среды.
3. Способ по п.2, где упомянутым ароматическим соединением является параксилол.
4. Способ по п.2, где стадия (b) включает окисление паратолуиловой кислоты, присутствующей в упомянутой второй части упомянутой реакционной среды.
5. Способ по п.1, дополнительно включающий введение части упомянутой реакционной среды в упомянутую вторую зону реакции, где средневременная концентрация паратолуиловой кислоты в жидкой фазе упомянутой фазы суспензии, отбираемой из упомянутой второй зоны реакции, составляет величину, меньшую, чем приблизительно 50% от средневременной концентрации пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе упомянутой реакционной среды, вводимой в упомянутую вторую зону реакции.
6. Способ по п.5, где средневременная концентрация паратолуиловой кислоты в упомянутой жидкой фазе упомянутой реакционной среды, вводимой в упомянутую вторую зону реакции, составляет, по меньшей мере, приблизительно 500 ч./млн. (мас.), где средневременная концентрация паратолуиловой кислоты в упомянутой жидкой фазы упомянутой фазы суспензии, отбираемой из упомянутой второй зоны реакции, составляет величину, меньшую, чем приблизительно 250 ч./млн. (мас.).
7. Способ по п.1, дополнительно включающий проведение, по меньшей мере, для части упомянутой фазы суспензии, отбираемой из упомянутой второй зоны реакции, окислительной утилизации.
8. Способ по п.1, где упомянутые первую и вторую части упомянутой реакционной среды выдерживают по существу при одном и том же давлении на соответствующих уровнях по высоте в упомянутых первой и второй зонах реакции, где упомянутые первую и вторую части упомянутой реакционной среды выдерживают по существу при одной и той же температуре реакции в упомянутых первой и второй зонах реакции.
9. Способ по п.8, где упомянутая температура реакции находится в диапазоне от приблизительно 125 до приблизительно 200°С.
10. Способ по п.1, где упомянутая внутренняя реакционная емкость располагается полностью внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
11. Способ по п.1, где упомянутой внутренней реакционной емкостью является барботажная реакторная колонна.
12. Способ по п.11, где упомянутой внешней реакционной емкостью является барботажная реакторная колонна.
13. Способ по п.1, где упомянутую реакционную среду сначала подвергают переработке в упомянутой первой зоне реакции, а после этого в упомянутой второй зоне реакции.
14. Способ по п.1, где соотношение между объемом упомянутой первой зоны реакции и объемом упомянутой второй зоны реакции находится в диапазоне от приблизительно 1:1 до приблизительно 100:1.
15. Способ по п.1, где упомянутая фаза суспензии в упомянутой зоне вторичной реакции течет в общем случае в направлении сверху вниз.
16. Способ по п.1, где по существу всю отбираемую фазу суспензии удаляют из нижних 90% от объема упомянутой второй зоны реакции.
17. Способ по п.1, дополнительно включающий введение части упомянутой реакционной среды в упомянутую вторую зону реакции, где менее чем приблизительно 50 мас.% от упомянутой реакционной среды, вводимой в упомянутую вторую зону реакции, поступают в упомянутую вторую зону реакции в пределах нижних 90% от объема упомянутой второй зоны реакции.
18. Способ по п.1, где среднемассовое время пребывания упомянутой жидкой фазы упомянутой жидкой фазы в упомянутой второй зоне реакции составляет, по меньшей мере, приблизительно 1 мин.
19. Способ по п.1, где средневременной расход на единицу сечения потока для упомянутой жидкой фазы на любом уровне по высоте в упомянутой второй зоне реакции составляет величину, меньшую чем приблизительно 0,2 м в секунду.
20. Способ по п.1, где стадия (а) включает введение в упомянутую первую зону реакции молекулярного кислорода, где стадия (b) включает введение в упомянутую вторую зону реакции дополнительного количества молекулярного кислорода, где упомянутое дополнительное количество молекулярного кислорода образует молекулярный кислород, который добавляют в упомянутую вторую зону реакции в дополнение к молекулярному кислороду, уже присутствующему в упомянутой реакционной среде при поступлении упомянутой реакционной среды в упомянутую вторую зону реакции.
21. Способ по п.20, где мольное соотношение между молекулярным кислородом, вводимым в упомянутую первую зону реакции, и упомянутым дополнительным количеством молекулярного кислорода, вводимого в упомянутую вторую зону реакции, составляет, по меньшей мере, приблизительно 2:1.
22. Способ по п.1, где соотношение между средневременным расходом газа на единицу сечения потока для упомянутой первой части упомянутой реакционной среды на любом уровне по высоте и средневременным расходом газа на единицу сечения потока для упомянутой второй части упомянутой реакционной среды на том же самом уровне по высоте составляет, по меньшей мере, приблизительно 1,25:1.
23. Способ по п.1, где средневременной расход газа на единицу сечения потока для упомянутых первой и второй частей упомянутой реакционной среды на любом уровне по высоте составляет, по меньшей мере, приблизительно 0,2 м в секунду.
24. Способ по п.1, где средневременной расход на единицу сечения потока для упомянутой фазы суспензии на любом уровне по высоте в упомянутой второй зоне реакции составляет величину, меньшую, чем приблизительно 0,2 м в секунду.
25. Способ по п.1, дополнительно включающий введение части упомянутой реакционной среды в самое верхнее впускное отверстие упомянутой второй зоны реакции, где, по меньшей мере, часть отбираемой фазы суспензии отбирают из самого нижнего выпускного отверстия упомянутой второй зоны реакции.
26. Способ по п.25, дополнительно включающий введение в упомянутую вторую зону реакции дополнительного количества молекулярного кислорода в позиции, отстоящей по вертикали от упомянутого самого верхнего впускного отверстия и упомянутого самого нижнего выпускного отверстия, где упомянутое дополнительное количество молекулярного кислорода образует молекулярный кислород, который добавляют в упомянутую вторую зону реакции в дополнение к молекулярному кислороду, уже присутствующему в упомянутой реакционной среде при поступлении упомянутой реакционной среды в упомянутую вторую зону реакции.
27. Способ по п.25, где соотношение между средневременной величиной удерживания газа в упомянутой реакционной среде, вводимой в упомянутое самое верхнее впускное отверстие, и средневременной величиной удерживания газа в упомянутой фазе суспензии, отбираемой из упомянутого самого нижнего выпускного отверстия, составляет, по меньшей мере, приблизительно 2:1.
28. Способ по п.25, где средневременная величина удерживания газа в упомянутой реакционной среде, вводимой в упомянутое самое верхнее впускное отверстие, находится в диапазоне от приблизительно 0,4 до приблизительно 0,9, а средневременная величина удерживания газа в упомянутом суспензионном продукте, отбираемом из упомянутого самого нижнего выпускного отверстия, составляет величину, меньшую чем приблизительно 0,1.
29. Способ по п.1, где менее чем приблизительно 50 мас.% от упомянутой жидкой фазы, отбираемой из упомянутой второй зоны реакции через отверстия в нижних 90 процентах от объема упомянутой второй зоны реакции, вводят в упомянутую первую зону реакции в течение 60 мин после покидания ими упомянутой второй зоны реакции.
30. Способ по п.1, где внутреннюю и внешнюю реакционные емкости выравнивают по вертикали таким образом, чтобы центр тяжести объема упомянутой второй зоны реакции был бы смещен по горизонтали от центра тяжести объема упомянутой второй зоны реакции менее чем на расстояние, кратное максимальному горизонтальному диаметру упомянутой внешней реакционной емкости с кратностью, равной 0,4.
31. Барботажная реакторная колонна, включающая
внешнюю реакционную емкость; и
внутреннюю реакционную емкость, по меньшей мере, частично расположенную в упомянутой внешней реакционной емкости,
где первая зона реакции определена внутри упомянутой внешней реакционной емкости и вне упомянутой внутренней реакционной емкости,
где вторая зона реакции определена внутри упомянутой внутренней реакционной емкости,
где упомянутая внутренняя реакционная емкость определяет одно или несколько отверстий непосредственного соединения, которые обеспечивают непосредственное сообщение через текучую среду между упомянутыми первой и второй зонами реакции,
где упомянутая внутренняя реакционная емкость имеет максимальную высоту (Hi), где менее чем приблизительно 50% от совокупной площади живого сечения, определенного упомянутыми отверстиями непосредственного соединения, отстоят от верха упомянутой внутренней реакционной емкости на расстояние, большее чем приблизительно 0,5Hi.
32. Барботажная реакторная колонна по п.31, где, по меньшей мере, приблизительно 75% от совокупной площади живого сечения, определенного всеми упомянутыми отверстиями непосредственного соединения, отстоят от верха упомянутой внутренней реакционной емкости менее чем приблизительно на 0,25Hi.
33. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутая внутренняя реакционная емкость определяет одно или несколько выпускных отверстий, которые позволяют текучей среде вытекать из упомянутой второй зоны реакции, но не обеспечивают непосредственного сообщения через текучую среду между упомянутыми первой и второй зонами реакции.
34. Барботажная реакторная колонна по п.33, где, по меньшей мере, приблизительно 50% от совокупной площади живого сечения, определенного всеми упомянутыми выпускными отверстиями, расположены в пределах приблизительно 0,5Hi от низа упомянутой внутренней реакционной емкости.
35. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутые отверстия непосредственного соединения включают верхнее отверстие, расположенное в области верха упомянутой внутренней реакционной емкости, где упомянутое верхнее отверстие ориентировано вверх.
36. Барботажная реакторная колонна по п.35, где соотношение между площадью живого сечения упомянутого верхнего отверстия и максимальной площадью горизонтального поперечного сечения упомянутой второй зоны реакции составляет, по меньшей мере, приблизительно 0,1:1.
37. Барботажная реакторная колонна по п.31, где соотношение между максимальной площадью горизонтального поперечного сечения упомянутой первой зоны реакции и максимальной площадью горизонтального поперечного сечения упомянутой второй зоны реакции находится в диапазоне от приблизительно 0,01:1 до приблизительно 0,75:1.
38. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутой внутренней реакционной емкостью является барботажная реакторная колонна.
39. Барботажная реакторная колонна по п.38, где упомянутой внешней реакционной емкостью является барботажная реакторная колонна.
40. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутая внешняя реакционная емкость включает в общем случае цилиндрическую внешнюю боковую стенку, где упомянутая внутренняя реакционная емкость включает внутреннюю боковую стенку, отнесенную вовнутрь от упомянутой внешней боковой стенки.
41. Барботажная реакторная колонна по п.40, где упомянутая внутренняя боковая стенка имеет в общем случае цилиндрическую конфигурацию, где между упомянутыми внутренней и внешней боковыми стенками определено кольцевое пространство.
42. Барботажная реакторная колонна по п.41, где соотношение между площадью горизонтального поперечного сечения упомянутой второй зоны реакции и площадью горизонтального поперечного сечения упомянутого кольцевого пространства на 1/4 высоты, 1/2 высоты и/или 3/4 высоты упомянутой второй зоны реакции составляет, по меньшей мере, приблизительно 0,02:1.
43. Барботажная реакторная колонна по п.40, где соотношение между максимальной высотой упомянутой внутренней боковой стенки и максимальной высотой упомянутой внешней боковой стенки находится в диапазоне от приблизительно 0,1:1 до приблизительно 0,9:1.
44. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутая внутренняя реакционная емкость располагается полностью внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
45. Барботажная реакторная колонна по п.31, где соотношение между объемом упомянутой первой зоны реакции и объемом упомянутой второй зоны реакции находится в диапазоне от приблизительно 4:1 до приблизительно 50:1.
46. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутая внешняя реакционная емкость характеризуется соотношением между максимальной вертикальной высотой и максимальным горизонтальным диаметром в диапазоне от приблизительно 3:1 до приблизительно 30:1, где упомянутая внутренняя реакционная емкость характеризуется соотношением между максимальной вертикальной высотой и максимальным горизонтальным диаметром в диапазоне от приблизительно 0,3:1 до приблизительно 100:1.
47. Барботажная реакторная колонна по п.31, где соотношение между максимальным горизонтальным диаметром упомянутой внутренней реакционной емкости и максимальным горизонтальным диаметром упомянутой внешней реакционной емкости находится в диапазоне от приблизительно 0,05:1 до приблизительно 0,8:1, где соотношение между максимальной вертикальной высотой упомянутой внутренней реакционной емкости и максимальной вертикальной высотой упомянутой внешней реакционной емкости находится в диапазоне от приблизительно 0,03:1 до приблизительно 1:1.
48. Барботажная реакторная колонна по п.31, где упомянутая внутренняя реакционная емкость определяет, по меньшей мере, одно внутреннее отверстие для газа, непосредственно сообщающееся с упомянутой второй зоной реакции, где упомянутое внутреннее отверстие для газа отстоит от верха упомянутой внутренней реакционной емкости, по меньшей мере, приблизительно на 0,05Hi.
49. Барботажная реакторная колонна по п.48, где упомянутое внутреннее отверстие для газа с упомянутой первой зоной реакции непосредственно не сообщается.
50. Барботажная реакторная колонна по п.31, дополнительно включающая множество боковых опорных элементов, предназначенных для опирания упомянутой внутренней реакционной емкости внутри упомянутой внешней реакционной емкости.
51. Способ по п.31, где внутреннюю и внешнюю реакционные емкости выравнивают по вертикали таким образом, чтобы центр тяжести объема упомянутой второй зоны реакции был бы смещен по горизонтали от центра тяжести объема упомянутой второй зоны реакции менее чем на расстояние, кратное максимальному горизонтальному диаметру упомянутой внешней реакционной емкости с кратностью, равной 0,4.
RU2008131949/05A 2006-01-04 2006-12-20 Система окисления с внутренним вторичным реактором RU2448766C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US75613706P 2006-01-04 2006-01-04
US60/756,137 2006-01-04
US11/365,350 US7355068B2 (en) 2006-01-04 2006-03-01 Oxidation system with internal secondary reactor
US11/365,350 2006-03-01

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008131949A true RU2008131949A (ru) 2010-02-10
RU2448766C2 RU2448766C2 (ru) 2012-04-27

Family

ID=38117002

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008131949/05A RU2448766C2 (ru) 2006-01-04 2006-12-20 Система окисления с внутренним вторичным реактором

Country Status (13)

Country Link
US (2) US7355068B2 (ru)
EP (2) EP1973642B1 (ru)
KR (2) KR101433958B1 (ru)
CN (2) CN101410173B (ru)
BR (1) BRPI0620802A2 (ru)
CA (1) CA2635355A1 (ru)
ES (2) ES2784493T3 (ru)
LT (1) LT2363204T (ru)
MY (2) MY148932A (ru)
PL (2) PL2363204T3 (ru)
PT (2) PT2363204T (ru)
RU (1) RU2448766C2 (ru)
WO (1) WO2007081507A2 (ru)

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20070208194A1 (en) * 2006-03-01 2007-09-06 Woodruff Thomas E Oxidation system with sidedraw secondary reactor
US8189042B2 (en) * 2006-12-15 2012-05-29 Pollack Laboratories, Inc. Vision analysis system for a process vessel
US8254657B2 (en) * 2007-01-08 2012-08-28 Pollack Laboratories, Inc. Image recognition and analysis system and software
CN101531588B (zh) * 2008-03-13 2016-02-24 周向进 一种新的精对苯二甲酸的制造方法
CN101575284B (zh) * 2008-05-05 2014-11-26 周向进 一种新的精间苯二甲酸的制造方法
DE102008046898A1 (de) * 2008-09-11 2010-04-15 Lurgi Gmbh Verfahren und Anlage zur Gewinnung fester Reaktionsprodukte aus Lösungen
US9493389B2 (en) * 2008-10-31 2016-11-15 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Dicarboxylic acid production with enhanced energy recovery
US9493388B2 (en) * 2008-10-31 2016-11-15 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Dicarboxylic acid production with direct fired off-gas heating
US9505692B2 (en) * 2008-10-31 2016-11-29 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Dicarboxylic acid production with self-fuel oxidative destruction
US20100113735A1 (en) * 2008-10-31 2010-05-06 Eastman Chemical Company Integrated Co-Production of Dicarboxylic Acids
US9493387B2 (en) * 2008-10-31 2016-11-15 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Dicarboxylic acid production with minimal wastewater generation
DE102009005962A1 (de) * 2009-01-23 2010-07-29 Bayer Technology Services Gmbh Begasungssystem
US8936767B2 (en) * 2010-01-29 2015-01-20 Grupo Petrotemex. S.A. de C.V. Oxidation system with sidedraw secondary reactor
US8790601B2 (en) * 2010-01-29 2014-07-29 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Oxidation system with sidedraw secondary reactor
US8968686B2 (en) * 2010-01-29 2015-03-03 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Oxidation system with sidedraw secondary reactor
US8759571B2 (en) 2011-12-29 2014-06-24 Uop Llc Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds
US9156765B2 (en) 2011-12-29 2015-10-13 Uop Llc Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds
US9085522B2 (en) 2011-12-29 2015-07-21 Uop Llc Process for producing terephthalic acid
US8697905B2 (en) 2011-12-29 2014-04-15 Uop Llc Process for producing terephthalic acid
US8927764B2 (en) 2011-12-29 2015-01-06 Uop Llc Process for producing terephthalic acid
US9150484B2 (en) 2011-12-29 2015-10-06 Uop Llc Process for producing terephthalic acid
US9045408B2 (en) 2011-12-29 2015-06-02 Uop Llc Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds
US9024059B2 (en) 2011-12-29 2015-05-05 Uop Llc Process for producing terephthalic acid
US20160264511A1 (en) * 2015-03-13 2016-09-15 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Bubble column reactor based digester and method for its use
CN106179135B (zh) * 2015-04-29 2019-04-19 中国石油化工股份有限公司 一种用于气液相连续反应的反应器及其应用
US10000435B1 (en) 2017-02-28 2018-06-19 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Energy and environmentally integrated method for production of aromatic dicarboxylic acids by oxidation
EP3461876B1 (en) * 2017-09-29 2020-08-12 INDIAN OIL CORPORATION Ltd. Reactor system and process for upgrading heavy hydrocarbonaceous material
US10450240B2 (en) 2017-11-10 2019-10-22 Uop Llc Processes and apparatuses for methylation of aromatics in an aromatics complex
WO2021019347A1 (en) * 2019-07-26 2021-02-04 Nova Chemicals (International) S.A. Inherently safe oxygen/hydrocarbon gas mixer
CN111389314B (zh) * 2020-03-31 2020-12-11 南京延长反应技术研究院有限公司 Px生产pta的内置微界面机组强化反应系统及工艺
CN113189973B (zh) * 2020-12-09 2023-03-21 淮阴工学院 基于函数观测器的二级化学反应器执行器故障检测方法
CN112844346A (zh) * 2020-12-31 2021-05-28 成都九翼环保科技有限公司 超临界水热再生粉末活性炭装置及方法
EP4667095A1 (en) * 2024-06-17 2025-12-24 Doosan Lentjes GmbH Fluidized bed apparatus and method for operating a fluidized bed apparatus

Family Cites Families (270)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1331801A (en) 1919-09-16 1920-02-24 Buttner Joseph Safety steering device for motor-vehicles
US1902550A (en) 1930-01-31 1933-03-21 Nat Synthetic Corp Process of oxidizing cyclic organic compounds
US1936427A (en) 1930-01-31 1933-11-21 Nat Synthetic Corp Process of oxidizing naphthalene and related condensed aromatic ring compounds
US2572710A (en) 1949-09-23 1951-10-23 Monsanto Chemicals Preparation of terephthalic acid
US2572575A (en) 1949-09-23 1951-10-23 Monsanto Chemicals Preparation of terephthalic acid
US3064044A (en) * 1957-08-15 1962-11-13 Standard Oil Co Multistage oxidation system for preparing dicarboxylic acid
US3082250A (en) 1958-05-05 1963-03-19 Standard Oil Co Recovery of phthalic acid products
US3071447A (en) 1958-09-09 1963-01-01 Whiting Corp Hydraulic classifier
US3029278A (en) 1958-12-11 1962-04-10 Standard Oil Co Process for separation of phthalic acids
AT236346B (de) 1961-01-25 1964-10-12 Union Carbide Corp Boden zum Inberührungbringen von Flüssigkeit und Gas
US3257363A (en) * 1961-05-22 1966-06-21 Phillips Petroleum Co Control of the composition of a reaction mixture
GB1007570A (en) 1961-07-24 1965-10-13 Socaty Process for the catalytic oxidation of xylenes or industrial mixtures of xylenes
NL282031A (ru) 1961-08-14
US3216481A (en) 1962-04-17 1965-11-09 Badger Co Recovery of phthalic and maleic acid from solutions
NL294776A (ru) 1962-10-06
US3244744A (en) 1963-02-27 1966-04-05 Standard Oil Co Separation process for isophthalic acid and terephthalic acid
FR1394471A (fr) 1963-04-30 1965-04-02 Standard Oil Co Perfectionnements aux procédés pour la préparation d'acides benzène-polycarboxyliques de haute pureté
DE1493192A1 (de) 1963-04-30 1969-02-20 Standard Oil Co Verfahren zur Herstellung von aromatischen Saeuren
DE1276628C2 (de) 1963-05-20 1975-01-16 Rudzki, Henryk Stanislaw, Dr., Los Angeles, Calif. (V.St.A.) Verfahren zur herstellung von isophtalsaeure und/oder terephthalsaeure
US3410897A (en) 1963-10-10 1968-11-12 Maruzen Oil Company Ltd Purification of terephthalic acid
US3293288A (en) 1963-12-02 1966-12-20 Exxon Research Engineering Co Process for the separation of monobasic and dibasic aromatic acids
US3388157A (en) 1965-02-10 1968-06-11 Ethyl Corp Process for the production of dicarboxylic acids
NL6606774A (ru) * 1965-05-17 1966-11-18
GB1142864A (en) 1965-11-15 1969-02-12 Ici Ltd Crystallisation process
US3497552A (en) 1966-07-18 1970-02-24 Standard Oil Co Continuous crystallization in a plurality of cooling stages using dilutions by cooled solvent of feed to each stage
US3549695A (en) 1966-09-01 1970-12-22 Mobil Oil Corp Method for downflow leaching
US3534090A (en) 1966-11-04 1970-10-13 Mobil Oil Corp Hydrocarbon oxidation
US3584039A (en) 1967-08-30 1971-06-08 Standard Oil Co Fiber-grade terephthalic acid by catalytic hydrogen treatment of dissolved impure terephthalic acid
US3556733A (en) 1968-04-05 1971-01-19 Struthers Scientific Int Corp Fines dissolver for crystallizers
FR2006269A1 (ru) 1968-04-16 1969-12-26 Celanese Corp
US3850981A (en) 1968-04-16 1974-11-26 Celanese Corp Liquid phase oxidation of p-xylene to terephthalic acid
US3626001A (en) 1968-05-09 1971-12-07 Atlantic Richfield Co Method for the production of high-purity isophthalic or terephthalic acid
AT282466B (de) 1968-07-25 1970-06-25 Oemv Ag Bitumenblasverfahren und Einrichtung zur Durchführung desselben
DE1792402A1 (de) 1968-08-29 1971-11-11 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur Durchfuehrung exothermer chemischer Reaktionen in heterogenen Gas-Fluessigkeits-Gemischen
GB1250222A (ru) 1968-10-25 1971-10-20
CA849014A (en) 1968-10-25 1970-08-11 Ichikawa Yataro Apparatus for continuous gas-liquid contact and process for refining crude terephthalic acid
US3660476A (en) 1968-10-30 1972-05-02 Teijin Ltd Method for the preparation of terephthalic acid
US3708532A (en) 1968-11-04 1973-01-02 Teijin Ltd Process for the continuous purification of crude terephthalic acid
BE724040A (ru) 1968-11-18 1969-05-02
US3700731A (en) 1969-02-28 1972-10-24 Du Pont Process for oxidizing xylenes to phthalic acids
US3629321A (en) 1969-05-26 1971-12-21 Standard Oil Co Integration of para-xylene oxidation to terephthalic acid and its esterification to dimethyl terephthalate
US3683018A (en) 1969-05-26 1972-08-08 Standard Oil Co Integrated oxidation of isomeric xylene mixture to isomeric phthalic acid mixture and separation of mixture of isomeric phthalic acids into individual isomer products
US3839436A (en) 1969-05-26 1974-10-01 Standard Oil Co Integration of para-or meta-xylene oxidation to terephthalic acid or isophthalic acid and its purification by hydrogen treatment of aqueous solution
DE1927937A1 (de) 1969-05-31 1970-12-17 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur Herstellung von Benzoldicarbonsaeuren bzw. Benzoldicarbonsaeureestern
US3873275A (en) * 1969-09-29 1975-03-25 Whiting Corp Crystallization apparatus and method
BE759284A (fr) 1969-11-24 1971-05-24 Shell Int Research Procede et appareil pour la mise en contact d'un liquide avec des particules solides
GB1301291A (ru) 1969-12-01 1972-12-29
US3686293A (en) 1970-07-13 1972-08-22 Giorgio Gualdi Process for the preparation of aromatic carboxylic acids
JPS5328419B1 (ru) 1971-04-26 1978-08-15
US3785779A (en) 1971-08-02 1974-01-15 Exxon Research Engineering Co Gas liquid inlet distributor
JPS5544644B2 (ru) 1971-09-23 1980-11-13
GB1373230A (en) 1971-12-23 1974-11-06 Mitsui Petrochemical Ind Process for producing terephthalic acid
JPS5234590B2 (ru) 1971-12-28 1977-09-03
NL169993C (nl) 1972-01-13 1982-09-16 Maruzen Oil Co Ltd Werkwijze ter bereiding van tereftaalzuur.
DE2217003C2 (de) 1972-04-08 1983-12-15 Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von gesättigten aliphatischen Dicarbonsäuren
GB1428831A (en) 1972-05-20 1976-03-17 Teijin Ltd Separation of aromatic carboxylic acids
US3845117A (en) 1972-12-14 1974-10-29 Halcon International Inc Process for preparation of phthalic acids
JPS5328421B2 (ru) 1973-05-15 1978-08-15
US3931305A (en) 1973-08-20 1976-01-06 Standard Oil Company Terephthalic acid recovery by continuous flash crystallization
JPS5328902B2 (ru) 1973-09-14 1978-08-17
US3850983A (en) 1973-10-15 1974-11-26 Standard Oil Co Separation of terephthalic from paratoluic acid from solutions thereof in water and/or acetic acid
US4053506A (en) 1975-05-02 1977-10-11 Standard Oil Company (Indiana) Production of fiber-grade terephthalic acid
BE847474A (fr) 1975-10-24 1977-04-20 Oxydation secondaire d'un effluent fluide de l'oxydation primaire du m-xylene ou du p-xylene,
US3997620A (en) 1975-10-28 1976-12-14 Uop Inc. Process for separating para-xylene
JPS5278846A (en) 1975-12-25 1977-07-02 Matsuyama Sekyu Kagaku Kk Continuous production of high purity telephthalic acid
NL170133C (nl) 1976-02-24 1982-10-01 Matsuyama Petrochemicals Inc Werkwijze voor de bereiding van een aromatisch dicarbonzuur.
DE2623977C3 (de) 1976-05-28 1979-04-12 Nukem Gmbh, 6450 Hanau Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von rieselfähigem, direkt verpressbarem Urandioxid-Pulver
SU1126202A3 (ru) 1976-05-28 1984-11-23 Институт Фор Атомэнерги (Фирма) Способ непрерывной многостадийной кристаллизации из раствора
US4185073A (en) 1976-07-26 1980-01-22 Standard Oil Company (Indiana) Apparatus for iso- or terephthalic acid production in and recovery from benzoic acid-water solvent system
US4081464A (en) 1976-07-26 1978-03-28 Standard Oil Company Iso- or terephthalic acid production in and recovery from benzoic acid-water solvent system
GB1542320A (en) 1976-10-26 1979-03-14 Labofina Sa Process for the preparation of aromatic dicarboxylic acids
NL188282C (nl) 1977-04-04 1992-05-18 Montedison Spa Werkwijze voor de synthese van tereftaalzuur door oxyderen van p-xyleen in azijnzuuroplossing.
US4158738A (en) 1977-05-26 1979-06-19 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for the production of fiber-grade terephthalic acid
JPS5718647Y2 (ru) 1977-11-29 1982-04-19
US4482524A (en) 1978-01-31 1984-11-13 Ari Technologies, Inc. Autocirculation apparatus
DE2805915C3 (de) 1978-02-13 1981-11-05 Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf Reaktor zur Oxidation von Gemischen aus p-Xylol und p-Toluylsäuremethylester mit sauerstoffhaltigen Gasen in flüssiger Phase
US4233269A (en) 1978-11-09 1980-11-11 Exxon Research & Engineering Co. Gas liquid distributor
US4263448A (en) 1979-03-30 1981-04-21 Halcon Research And Development Corp. Process for oxidation of hydrocarbons
US4255590A (en) 1979-11-08 1981-03-10 Standard Oil Company (Indiana) Combination of pyrolysis and incineration of solid mixture of oxygen-containing aromatic compounds obtained as residue of manufacture of benzene di- and tricarboxylic acids
IT1129759B (it) 1980-01-23 1986-06-11 Montedison Spa Metodo per ricuperare in forma attiva i componenti del sistema catalitico della sintesi dell'acido tereftalico
GB2072162B (en) 1980-03-21 1984-03-21 Labofina Sa Process for the production and the recovery of terephthalic acid
US4342086A (en) * 1980-07-03 1982-07-27 Myo-Tronics, Inc. Compensating system for kinesiograph mandibular tracker
DE3047101A1 (de) 1980-12-13 1982-07-22 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum verbessern der gasverteilung in mammut-schlaufenreaktoren
US4342876A (en) 1980-12-22 1982-08-03 Bechtel International Corporation Method for oxidation of p-xylene and method for preparing dimethylterephthalate
US4459524A (en) * 1980-12-24 1984-07-10 Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha Food processor
US4334086A (en) 1981-03-16 1982-06-08 Labofina S.A. Production of terephthalic acid
US4459365A (en) 1981-05-29 1984-07-10 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Method of recovering a catalytic metal
US4456767A (en) 1981-07-27 1984-06-26 Rhone-Poulenc, Inc. Solvent and catalyst recovery and recycle in the manufacture of phenoxybenzoic acid
US4391985A (en) 1981-11-16 1983-07-05 Eastman Kodak Company Process for the separation of isophthalic acid from terephthalic acid
EP0086019B2 (de) * 1982-02-09 1989-11-29 BBC Brown Boveri AG Vorrichtung zur Begasung einer Flüssigkeit und Verfahren zum Betrieb der Vorrichtung
JPS58189134U (ja) 1982-06-07 1983-12-15 小野　勝義 ヘルメツト
JPS58189135U (ja) 1982-06-12 1983-12-15 株式会社誠実堂製帽所 帽子
JPS59104345A (ja) 1982-12-03 1984-06-16 Kuraray Yuka Kk 直接重合用に適したテレフタル酸の製造方法
JPS59106435A (ja) 1982-12-10 1984-06-20 Mitsubishi Chem Ind Ltd 高純度テレフタル酸の製法
JPS5993029U (ja) 1982-12-15 1984-06-23 株式会社東海理化電機製作所 照明付き押釦装置
JPS59193101U (ja) 1983-06-10 1984-12-21 谷末　洋三 テ−プ掛け装置
JPS59196705U (ja) 1983-06-16 1984-12-27 セイレイ工業株式会社 トラクタのリフトア−ム昇降用油圧シリンダ構造
JPS6036439A (ja) 1983-08-09 1985-02-25 Mitsubishi Chem Ind Ltd テレフタル酸の製法
US4500732A (en) 1983-09-15 1985-02-19 Standard Oil Company (Indiana) Process for removal and recycle of p-toluic acid from terephthalic acid crystallizer solvent
US4769487A (en) 1984-08-20 1988-09-06 Amoco Corporation Multistage oxidation in a single reactor
US4605763A (en) 1984-08-31 1986-08-12 Eastman Kodak Company Process for the purification of terephthalic acid
US4777287A (en) 1984-10-29 1988-10-11 Amoco Corporation Recycle of vaporized solvent in liquid phase oxidation of an alkyl aromatic
US4835307A (en) 1984-12-13 1989-05-30 Amoco Corporation Method and apparatus for controlling the manufacture of terephthalic acid to control the level and variability of the contaminant content and the optical density
US4648999A (en) 1985-07-22 1987-03-10 M. W. Kellogg Company Apparatus for contacting fluid with solid
GB8527335D0 (en) 1985-11-06 1985-12-11 Ici Plc Fermentation process
US4892970A (en) 1985-12-30 1990-01-09 Amoco Corporation Staged aromatics oxidation in aqueous systems
US5099064A (en) * 1985-12-30 1992-03-24 Amoco Corporation Method for increasing conversion efficiency for oxidation of an alkyl aromatic compound to an aromatic carboxylic acid
JPS62192490U (ru) 1986-05-21 1987-12-07
DE3625261A1 (de) 1986-07-25 1988-02-04 Basf Ag Verfahren zur kontinuierlichen hydroformylierung olefinisch ungesaettigter verbindungen
US4769489A (en) 1986-07-28 1988-09-06 Amoco Corporation Catalyst recovery method
US4914230A (en) 1986-07-28 1990-04-03 Amoco Corporation Catalyst recovery method
JPH078821B2 (ja) 1986-09-26 1995-02-01 三井石油化学工業株式会社 芳香族カルボン酸の製造方法
US5166420A (en) 1986-10-20 1992-11-24 Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. Process for the production of high purity terephthalic acid
JPH078823B2 (ja) 1986-10-20 1995-02-01 三井石油化学工業株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
US4900480A (en) * 1986-10-21 1990-02-13 Union Carbide Corporation Gas-liquid mixing
DE3641305C1 (de) 1986-12-03 1988-03-24 Kalk Chemische Fabrik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer suspendiertes Calciumcarbonat enthaltenden Ammoniumnitratloesung
DE3704720A1 (de) 1987-02-14 1988-08-25 Huels Troisdorf Verfahren und vorrichtung zur herstellung von benzolcarbonsaeuren bzw. benzoldicarbonsaeureestern
JPS63209702A (ja) 1987-02-25 1988-08-31 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 結晶缶の運転方法
JPS63237207A (ja) 1987-03-24 1988-10-03 Ube Ind Ltd 垂直磁気記録媒体の製造方法
JP2504461B2 (ja) 1987-04-24 1996-06-05 三菱化学株式会社 高品質テレフタル酸の製法
DE3839229A1 (de) 1988-11-19 1990-05-23 Krupp Koppers Gmbh Verfahren zur gewinnung von p-xylol mit einer reinheit von mehr als 99,8 gew.-%
US5211924A (en) * 1988-02-29 1993-05-18 Amoco Corporation Method and apparatus for increasing conversion efficiency and reducing power costs for oxidation of an aromatic alkyl to an aromatic carboxylic acid
US4855491A (en) 1988-04-25 1989-08-08 Amoco Corporation Method for selectively removing process stream impurities utilizing reverse osmosis
US4863888A (en) 1988-04-29 1989-09-05 Amoco Corporation Catalyst containing cobalt boron and oxygen and optionally aluminum of preparation and process
GB8811114D0 (en) 1988-05-11 1988-06-15 Ici Plc Fermentation process & apparatus
US4855492A (en) 1988-05-27 1989-08-08 Amoco Corporation Process for production of aromatic polycarboxylic acids
US4833269A (en) 1988-08-05 1989-05-23 Amoco Corporation Method for purifying terephthalic acid recycle streams
US4939297A (en) 1989-06-05 1990-07-03 Eastman Kodak Company Extraction process for removal of impurities from terephthalic acid filtrate
US5068406A (en) 1989-09-06 1991-11-26 Amoco Corporation Compartmented oxidation method
US5004830A (en) 1989-11-29 1991-04-02 Amoco Corporation Process for oxidation of alkyl aromatic compounds
US5126037A (en) 1990-05-04 1992-06-30 Union Oil Company Of California Geopreater heating method and apparatus
KR920004602B1 (ko) * 1990-06-07 1992-06-11 재단법인 한국화학연구소 1-옥소-1, 2, 3, 4-테트라하이드로나프탈렌의 제조방법
EP0465100B1 (en) 1990-06-25 1994-09-28 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Process for producing high purity isophthalic acid
US5356600A (en) 1990-09-24 1994-10-18 Praxair Technology, Inc. Oxygen enrichment method and system
US5095145A (en) * 1990-11-05 1992-03-10 Amoco Corporation Preparation of purified terephthalic acid from waste polyethylene terephthalate
US5095142A (en) 1990-11-29 1992-03-10 Amoco Corporation Solvent recovery during production of aromatic polycarboxylic acids
GB9102393D0 (en) 1991-02-05 1991-03-20 Ici Plc Production of terephthalic acid
GB9104776D0 (en) 1991-03-07 1991-04-17 Ici Plc Process for the production of terephthalic acid
US5175355A (en) 1991-04-12 1992-12-29 Amoco Corporation Improved process for recovery of purified terephthalic acid
DE4117592A1 (de) * 1991-05-29 1992-12-03 Huels Chemische Werke Ag Reaktor fuer phasenheterogene reaktionen
US5227570A (en) 1991-12-02 1993-07-13 Taiwan Styrene Monomer Corporation Process for separation of ethylbenzene or ethylbenzene/p-xylene from a xylene isomers mixture
US6489527B1 (en) 1992-05-26 2002-12-03 John Di-Yi Ou Process for improving purity of para-xylene product
GB9211415D0 (en) 1992-05-29 1992-07-15 Ici Plc Process for the production of purified terephthalic acid
GB9310070D0 (en) 1992-05-29 1993-06-30 Ici Plc Process for the production of purified terephthalic acid
US5292934A (en) 1992-06-18 1994-03-08 Amoco Corporation Method for preparing aromatic carboxylic acids
US5373017A (en) * 1992-08-14 1994-12-13 G. D. Searle & Co. Imidazolyl/benzimidazolyl-terminated alkylamino ethynyl alanine amino diol compounds for treatment of hypertension
JPH06215618A (ja) 1993-01-12 1994-08-05 Tokai Carbon Co Ltd ＴｉＣウイスカーを含む導電性樹脂組成物の製造方法
KR970000136B1 (ko) 1993-09-28 1997-01-04 브이.피. 유리예프 고순도 벤젠디카르복실산 이성질체의 제조방법
FR2715395B1 (fr) 1994-01-26 1997-02-07 Anjou Rech Unite de traitement d'eau par ozonation, et installation de production d'eau ozonee correspondante
US5523474A (en) * 1994-05-11 1996-06-04 Praxair Technology, Inc. Terephthalic acid production using evaporative cooling
US5518700A (en) 1994-06-25 1996-05-21 Shell Oil Company Cyclonic reactor
EP0773803A1 (en) 1994-07-25 1997-05-21 Advanced Cardiovascular Systems, Inc. Composite polyester material having a lubricous surface
DE69422623T2 (de) 1994-09-27 2000-06-29 Chevron Chemical Co. Llc, San Francisco Herstellung von reinem Benzol und Paraxylenen durch Kombinieren einer Aromatisierung und einer Disproportionierung von unreinem Toluol
US5567842A (en) * 1994-11-16 1996-10-22 Mitsubishi Chemical Corporation Process for producing terephthalic acid
JPH08151347A (ja) 1994-11-28 1996-06-11 Mitsubishi Chem Corp テレフタル酸の製造法
US5712412A (en) 1994-12-26 1998-01-27 Mitsubishi Gas Chemical Co., Inc. Process for producing highly pure terephthalic acid
FR2728894A1 (fr) 1994-12-29 1996-07-05 Inst Francais Du Petrole Procede de separation de paraxylene comportant au moins deux etages de cristallisation a haute temperature
SI9500109A (en) 1995-04-05 1996-10-31 Levec Janez Dipl Ing Prof Dr Apparatus and Process for Thermal Oxidative Treatment of Waste Waters
GB2299767B (en) 1995-04-07 1998-05-13 Norske Stats Oljeselskap Regneration of fischer-tropsch catalysts
JP3979505B2 (ja) 1995-05-17 2007-09-19 三菱瓦斯化学株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
JPH08325197A (ja) 1995-05-30 1996-12-10 Mitsubishi Gas Chem Co Inc テレフタル酸の製造方法
US5840968A (en) * 1995-06-07 1998-11-24 Hfm International, Inc. Method and apparatus for preparing purified terephthalic acid
US5767311A (en) * 1995-06-07 1998-06-16 Glitsch International, Inc. Method and apparatus for preparing purified terephtalic acid
US6013835A (en) * 1995-06-07 2000-01-11 Hfm International, Inc. Method and apparatus for preparing purified terephthalic acid
US5580531A (en) * 1995-06-07 1996-12-03 Twenty-First Century Research Corporation Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid
US5801282A (en) 1995-06-07 1998-09-01 Twenty-First Century Research Corporation Methods of making intermediate oxidation products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid
US5929274A (en) 1995-06-07 1999-07-27 Hfm International, Inc. Method to reduce carboxybenzaldehyde isomers in terephthalic acid or isophthalic acid
US5883292A (en) 1996-01-17 1999-03-16 Twenty-First Century Research Corporation Reaction control by regulating internal condensation inside a reactor
US6143470A (en) 1995-06-23 2000-11-07 Nguyen; My T. Digital laser imagable lithographic printing plates
ES2104512B1 (es) * 1995-09-21 1998-07-01 Interquisa Procedimiento industrial para la fabricacion de acidos carboxilicos aromaticos.
FR2739375B1 (fr) 1995-09-29 1997-12-05 Inst Francais Du Petrole Production de paraxylene a partir d'un effluent de dismutation paraselective du toluene par un procede de cristallisation associe a une adsorption en lit mobile simule
US5696285A (en) * 1995-12-29 1997-12-09 Praxair Technology, Inc. Production of terephthalic acid with excellent optical properties through the use of pure or nearly pure oxygen as the oxidant in p-xylene oxidation
US5693856A (en) 1996-01-16 1997-12-02 The Boc Group, Inc. Production of terephthalic acid
US6376733B1 (en) 1996-01-25 2002-04-23 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for production of paraxylene
EP0879221A1 (en) 1996-01-25 1998-11-25 E.I. Du Pont De Nemours And Company Production of aromatic carboxylic acids
US5756833A (en) * 1996-02-01 1998-05-26 Amoco Corporation Catalytic purification and recovery of dicarboxylic aromatic acids
ID15851A (id) 1996-02-13 1997-08-14 Mitsubishi Chem Corp Proses untuk menghasilkan suatu asam aromatik karboksilik
KR100463612B1 (ko) 1996-02-22 2005-02-28 이.아이,듀우판드네모아앤드캄파니 방향족폴리카르복실산의제조방법
US6084125A (en) 1996-02-27 2000-07-04 Praxair Technology, Inc. Process for producing aliphatic acids using a reactor system having a shell and a tube reactor configuration to force circulation of reaction liquid
US5824207A (en) 1996-04-30 1998-10-20 Novetek Octane Enhancement, Ltd. Method and apparatus for oxidizing an organic liquid
US6242643B1 (en) 1996-05-17 2001-06-05 Toray Industries, Inc. Method for preparing aromatic carboxylic acids, aromatic aldehydes, and aromatic alcohols
US6288270B1 (en) * 1996-06-24 2001-09-11 Rpc Inc. Methods for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an acid by making phase-related adjustments
JP3757995B2 (ja) 1996-07-12 2006-03-22 三菱瓦斯化学株式会社 高純度イソフタル酸の製造方法
JPH1045667A (ja) 1996-07-29 1998-02-17 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 分散媒置換装置を用いた高純度テレフタル酸の製造方法
WO1998007677A1 (en) 1996-08-21 1998-02-26 Twenty-First Century Research Corporation Methods and devices for controlling the reaction by adjusting the oxidant consumption rate
US6133476A (en) 1996-09-17 2000-10-17 Lin; Tsong-Dar Vincent Process for purification of aromatic polycarboxylic acids
EP0928203B1 (en) 1996-09-24 2006-10-25 Merck & Co., Inc. Compounds for the inhibition of angiogenesis by gene therapy
IT1288760B1 (it) 1996-10-17 1998-09-24 Fiat Ricerche Motore elettrostatico lineare
US5817868A (en) 1996-11-12 1998-10-06 Twenty-First Century Research Corporation Method and devices for controlling the oxidation of a hydrocarbon to an acid by regulating temperature/conversion relationship in multi-stage arrangements
ID19133A (id) 1996-12-12 1998-06-18 Praxair Technology Inc Pengisian oksigen langsung kedalam reaktor-reaktor ruang gelembung
US5824819A (en) 1996-12-18 1998-10-20 Twenty-First Century Research Corporation Methods of preparing an intermediate oxidation product from a hydrocarbon by utilizing an activated initiator
GB9701251D0 (en) * 1997-01-22 1997-03-12 Bp Chem Int Ltd Process
KR100264749B1 (ko) * 1997-02-17 2000-09-01 나까니시 히로유끼 고순도 테레프탈산의 제조 방법
JP3804150B2 (ja) 1997-02-17 2006-08-02 三井化学株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
ID23502A (id) 1997-02-27 2000-04-27 Du Pont Pembuatan asam tereftalat
WO1998037967A1 (de) 1997-02-27 1998-09-03 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zur herstellung von schalenkatalysatoren für die katalytische gasphasenoxidation von aromatischen kohlenwasserstoffen
US5811363A (en) 1997-05-02 1998-09-22 Exxon Research And Engineering Company Catalyst rejuvenation in hydrocarbon synthesis slurry with reduced slurry recontamination
US5817702A (en) 1997-05-02 1998-10-06 Exxon Research And Engineering Company Hydrocarbon synthesis catalyst slurry rejuvenation with gas disengagement
US5811468A (en) * 1997-05-06 1998-09-22 Exxon Research And Engineering Company Combination gas disengaging downcomer-rejuvenation tube for in-situ slurry catalyst rejuvenation (LAW541)
US6037491A (en) 1997-07-25 2000-03-14 Rpc Inc. Methods and devices for controlling hydrocarbon oxidations to respective acids by adjusting the solvent to hydrocarbon ratio
US5939313A (en) * 1997-09-12 1999-08-17 Praxair Technology, Inc. Stationary vortex system for direct injection of supplemental reactor oxygen
FR2768724B1 (fr) 1997-09-23 1999-12-03 Inst Francais Du Petrole Procede de production de paraxylene comprenant une etape d'adsorption et une etape d'isomerisation en phase liquide
US6004452A (en) 1997-11-14 1999-12-21 Chevron Chemical Company Llc Process for converting hydrocarbon feed to high purity benzene and high purity paraxylene
BR9907687A (pt) 1998-02-09 2000-11-14 Rpc Inc Processo para o tratamento de catalisador cobalto em misturas de oxidação de hidrocarbonetos a ácidos dibásicos
JP3664867B2 (ja) 1998-03-13 2005-06-29 三菱重工業株式会社 Ｐｃｂ分解反応容器
EP0952142B1 (en) 1998-04-20 2006-10-18 Givaudan SA Compounds with protected hydroxy groups
US6362367B2 (en) * 1998-04-21 2002-03-26 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corp. Preparation of organic acids
US6133470A (en) 1998-07-28 2000-10-17 Mobil Oil Corporation Integration of p-xylene production and subsequent conversion process
DE19837723A1 (de) * 1998-08-20 2000-02-24 Phenolchemie Gmbh & Co Kg Verfahren zur Reinigung von Abwässern aus dem Hock-Verfahren
US6080372A (en) 1998-09-11 2000-06-27 Air Products And Chemicals, Inc. Two stage reactor for continuous three phase slurry hydrogenation and method of operation
DE19843573A1 (de) 1998-09-23 2000-03-30 Degussa Blasensäule und deren Verwendung
WO2000023383A1 (en) 1998-10-20 2000-04-27 Boley Roger J Method and apparatus for continuous or intermittent supply of ozonated water
US6291707B1 (en) * 1999-03-12 2001-09-18 Tsong-Dar Vincent Lin Process of purifying and producing high purity aromatic polycarboxylic acids and derivatives thereof
US6392091B2 (en) * 1998-11-24 2002-05-21 Tsong-Dar Vincent Lin Process of purifying and producing high purity aromatic polycarboxylic acids
CN1264798C (zh) 1998-11-24 2006-07-19 文森特·T·D·林 高纯度芳香多羧酸及其衍生物的纯化及制造方法
US6153790A (en) 1998-12-01 2000-11-28 Shell Oil Company Method to produce aromatic dicarboxylic acids using cobalt and zirconium catalysts
JP2000191583A (ja) 1998-12-25 2000-07-11 Mitsui Chemicals Inc 芳香族カルボン酸の製造方法
RU2147922C1 (ru) * 1999-03-16 2000-04-27 Санкт-Петербургский государственный технологический институт Реактор для жидкофазных процессов окисления углеводородов
IT1311976B1 (it) * 1999-03-25 2002-03-22 Franco Codignola Procedimento per la produzione di acidi aromatici.
US6143926A (en) 1999-09-21 2000-11-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for producing pure terephthalic acid with improved recovery of precursors, solvent and methyl acetate
US6639104B2 (en) 1999-12-10 2003-10-28 Inca International S.P.A. Process for the recovery of purified terephthalic acid (PTA)
US20020091285A1 (en) * 2001-01-10 2002-07-11 Housley Samuel Duncan Method for increasing oxidation reactor production capacity
US7060853B2 (en) 2000-01-12 2006-06-13 Invista North America S.A R.L. Method for increasing oxidation reactor production capacity
US6949673B2 (en) 2000-01-12 2005-09-27 E.I. Du Pont De Nemours And Company Process for producing carboxylic acids
US20010007910A1 (en) 2000-01-12 2001-07-12 Housley Samuel D. Process for producing carboxylic acids
WO2001051443A2 (en) 2000-01-12 2001-07-19 E.I. Du Pont De Nemours And Company Method for increasing oxidation reactor production capacity
US6562997B2 (en) 2000-01-21 2003-05-13 Bp Corporation North America Inc. Production of high purity aromatic carboxylic acid by oxidation in benzoic acid and water solvent
JP2001226315A (ja) 2000-02-10 2001-08-21 Mitsubishi Chemicals Corp テレフタル酸の製造方法
KR100374785B1 (ko) 2000-06-29 2003-03-04 학교법인 포항공과대학교 액상 산화 반응기
JP4243912B2 (ja) 2000-07-05 2009-03-25 三菱瓦斯化学株式会社 スラリーからの結晶回収方法
US6765113B2 (en) 2000-07-19 2004-07-20 E.I. Du Pont De Nemours And Company Production of aromatic carboxylic acids
PL217902B1 (pl) 2000-12-07 2014-09-30 Eastman Chem Co Sposób wytwarzania monomeru poliestru i urządzenie do wytwarzania monomeru poliestru
JP2004533410A (ja) 2001-01-10 2004-11-04 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー カルボン酸を製造するための改善された方法
JP4809534B2 (ja) 2001-01-22 2011-11-09 三菱瓦斯化学株式会社 芳香族カルボン酸の製造法
US6541525B2 (en) * 2001-03-27 2003-04-01 Exxonmobil Research And Engineering Company Slurry catalyst rejuvenation in-situ in slurry reactor
WO2002092549A1 (en) 2001-05-15 2002-11-21 Inca International S.P.A. Agitation system for alkylbenzene oxidation reactors
US6689903B2 (en) 2001-06-04 2004-02-10 Eastman Chemical Company Crystallization method for production of purified aromatic dicarboxylic acids
US7485747B2 (en) 2001-06-04 2009-02-03 Eastman Chemical Company Two stage oxidation process for the production of aromatic dicarboxylic acids
US7196215B2 (en) 2001-06-04 2007-03-27 Eastman Chemical Company Process for the production of purified terephthalic acid
US6504051B1 (en) * 2001-06-04 2003-01-07 Eastman Chemical Company Process for production of aromatic carboxylic acids with improved water removal technique
WO2003020680A1 (en) * 2001-08-29 2003-03-13 Mitsubishi Chemical Corporation Method for producing aromatic dicarboxylic acid
CN2562866Y (zh) 2002-02-01 2003-07-30 中国石油天然气股份有限公司 多级环流反应器
DE10211907A1 (de) 2002-03-18 2003-10-02 Basf Ag Oxidation von o-Xylol zu o-Tolylsäure und anderen Oxidationsprodukten durch gestaffelte Zufuhr eines sauerstoffhaltigen Gases
US7135596B2 (en) 2002-04-23 2006-11-14 Bp Corporation North America Inc. Method of removing iron contaminants from liquid streams during the manufacture and/or purification of aromatic acids
JP2004168716A (ja) 2002-11-20 2004-06-17 Mitsubishi Chemicals Corp テレフタル酸の製造方法
US7074954B2 (en) 2002-12-09 2006-07-11 Eastman Chemical Company Process for the oxidative purification of terephthalic acid
WO2004052820A1 (en) 2002-12-09 2004-06-24 Eastman Chemical Company Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry
US7132566B2 (en) 2003-09-22 2006-11-07 Eastman Chemical Company Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry
US7161027B2 (en) 2002-12-09 2007-01-09 Eastman Chemical Company Process for the oxidative purification of terephthalic acid
JP2006510484A (ja) 2002-12-16 2006-03-30 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー 結晶／沈殿体／粒子を生成させる装置および方法
US20040133057A1 (en) * 2003-01-02 2004-07-08 Conocophillips Company Gaseous hydrocarbon-oxygen bubble tank mixer
US6825278B2 (en) 2003-01-16 2004-11-30 Resolution Specialty Materials Llc Modified pressure sensitive adhesive
US6804609B1 (en) 2003-04-14 2004-10-12 Conocophillips Company Property prediction using residual stepwise regression
RU2268086C2 (ru) 2003-04-17 2006-01-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский и производственный центр "ВНИПИМ-ТОС" (ООО "НИиПЦ" ВНИПИМ-ТОС") Противоточный секционированный газлифтный реактор для газожидкостных процессов
US20040215036A1 (en) 2003-04-25 2004-10-28 Robert Lin Method for heating a crude carboxylic acid slurry in a post oxidation zone by the addition of steam
US7153480B2 (en) 2003-05-22 2006-12-26 David Robert Bickham Apparatus for and method of producing aromatic carboxylic acids
US7494641B2 (en) 2003-06-05 2009-02-24 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid
US7381386B2 (en) 2003-06-05 2008-06-03 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid
US7273950B2 (en) 2003-06-13 2007-09-25 Tereftalatos Mexicanos, S.A. De C.V. Process and apparatus for the efficient oxidation of alkyl aromatic compounds
CN1208301C (zh) 2003-08-08 2005-06-29 中国纺织工业设计院 一种生产对苯二甲酸用的气升式外循环鼓泡塔氧化装置
CN1228302C (zh) 2003-10-12 2005-11-23 浙江大学 一种生产对苯二甲酸用的鼓泡塔氧化反应装置
US7485746B2 (en) 2003-11-14 2009-02-03 Bp Corporation North America Inc. Staged countercurrent oxidation
US6838487B1 (en) * 2003-12-04 2005-01-04 Rentech, Inc. Method and apparatus for regenerating an iron-based Fischer-Tropsch catalyst
US7504535B2 (en) * 2004-09-02 2009-03-17 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7741515B2 (en) * 2004-09-02 2010-06-22 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7615663B2 (en) * 2004-09-02 2009-11-10 Eastman Chemical Company Optimized production of aromatic dicarboxylic acids
US20060205977A1 (en) 2005-03-08 2006-09-14 Sumner Charles E Jr Processes for producing terephthalic acid
CN100417437C (zh) 2005-11-18 2008-09-10 浙江大学 带有阻尼内构件的鼓泡塔反应器
US7358389B2 (en) * 2006-01-04 2008-04-15 Eastman Chemical Company Oxidation system employing internal structure for enhanced hydrodynamics
US7501537B2 (en) * 2006-03-01 2009-03-10 Eastman Chemical Company Polycarboxylic acid production system employing oxidative digestion with reduced or eliminated upstream liquor exchange

Also Published As

Publication number Publication date
EP2363204A2 (en) 2011-09-07
PT2363204T (pt) 2020-04-15
CN102941041B (zh) 2014-11-26
RU2448766C2 (ru) 2012-04-27
EP2363204B1 (en) 2020-01-22
WO2007081507A2 (en) 2007-07-19
BRPI0620802A2 (pt) 2011-11-22
KR20080081949A (ko) 2008-09-10
US20070292320A1 (en) 2007-12-20
PL1973642T3 (pl) 2014-09-30
US7491369B2 (en) 2009-02-17
EP1973642A2 (en) 2008-10-01
ES2784493T3 (es) 2020-09-28
WO2007081507A3 (en) 2007-12-13
EP2363204A3 (en) 2013-11-13
EP1973642B1 (en) 2014-03-19
ES2467815T3 (es) 2014-06-13
LT2363204T (lt) 2020-05-11
KR20140008472A (ko) 2014-01-21
CN102941041A (zh) 2013-02-27
KR101507266B1 (ko) 2015-03-30
MY148932A (en) 2013-06-14
PT1973642E (pt) 2014-06-25
MY167589A (en) 2018-09-20
CA2635355A1 (en) 2007-07-19
US20070155985A1 (en) 2007-07-05
US7355068B2 (en) 2008-04-08
PL2363204T3 (pl) 2020-10-19
KR101433958B1 (ko) 2014-08-25
CN101410173B (zh) 2013-03-06
CN101410173A (zh) 2009-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008131949A (ru) Система окисления с внутренним вторичным реактором
RU2008131950A (ru) Система окисления, использующая внутреннюю конструкцию для улучшения гидродинамики
RU2008138888A (ru) Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции
CN106552577B (zh) 一种多层导流筒鼓泡反应器及其使用方法
RU2007111928A (ru) Оптимизированное жидкофазное окисление
JP2017035690A (ja) 気体の供給を増強する方法及び装置
US20060198771A1 (en) Multilevel reactor, its uses, and process for manufacturing hydrogen peroxide
CN103755544B (zh) 基于气液固多相反应分离同步反应器利用空气氧化环己烷生产ka油和己二酸的方法
CN103055792B (zh) 一种用于环己烷液相氧化的振荡管式反应器的使用方法
CN204170713U (zh) 一种强化气液传质反应器
RU2505524C2 (ru) Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты
JP2008511664A5 (ru)
JP2004533315A5 (ru)
EP3903925A1 (en) Device and method for oxidizing organic substance
JP2004533315A (ja) 気体／液体反応用又は気体／液体／固体反応用の反応器
CN102716699B (zh) 气升式多级交错循环流动塔及循环流动结构
CN104058967A (zh) 适用于制备烯烃聚合催化剂的不饱和环取代二酸酯化合物
JP4966654B2 (ja) ガス状反応物から液状生成物を生成し、任意でガス状生成物を生成する方法
CN103962068A (zh) 浆态床反应器
CN105330510B (zh) 一种氯代叔丁烷的制备装置及方法
ES2880688T3 (es) Digestor basado en reactor de columna de burbujas y método para su uso
CN107778131B (zh) 一种基于多层双环流导流筒鼓泡反应器制备环己醇和环己酮的方法
KR100615434B1 (ko) 오존소독 및 부상분리 일체형 이중 원통형 반응조
RU2019121703A (ru) Аэрируемый реактор со внутренним отделением твердой фазы
JP2018513125A5 (ru)

Legal Events

Date Code Title Description
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20121119

QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE

Effective date: 20140505

QC41 Official registration of the termination of the licence agreement or other agreements on the disposal of an exclusive right

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20140505

Effective date: 20150902