RU2008138888A - Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции - Google Patents
Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции Download PDFInfo
- Publication number
- RU2008138888A RU2008138888A RU2008138888/04A RU2008138888A RU2008138888A RU 2008138888 A RU2008138888 A RU 2008138888A RU 2008138888/04 A RU2008138888/04 A RU 2008138888/04A RU 2008138888 A RU2008138888 A RU 2008138888A RU 2008138888 A RU2008138888 A RU 2008138888A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- specified
- reaction zone
- oxidation reactor
- reactor
- primary
- Prior art date
Links
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims abstract 49
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract 49
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract 24
- LPNBBFKOUUSUDB-UHFFFAOYSA-N p-toluic acid Chemical compound CC1=CC=C(C(O)=O)C=C1 LPNBBFKOUUSUDB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 20
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract 16
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract 8
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims abstract 7
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims abstract 6
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 claims abstract 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 22
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 claims 12
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims 8
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
- B01J10/002—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor carried out in foam, aerosol or bubbles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
- C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C63/00—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00002—Chemical plants
- B01J2219/00027—Process aspects
- B01J2219/0004—Processes in series
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
1. Способ получения композиции поликарбоновой кислоты, включающий ! (а) проведение окисления многофазной реакционной среды в реакторе первичного окисления с получением в результате первой суспензии; ! (b) проведение дополнительного окисления, по меньшей мере, части указанной первой суспензии в реакторе вторичного окисления, где указанный реактор вторичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны. ! 2. Способ по п.1, дополнительно включающий введение ароматического соединения в указанный реактор первичного окисления, где, по меньшей мере, приблизительно 80 мас.% указанного ароматического соединения, введенного в указанный реактор первичного окисления, окисляется в указанном реакторе первичного окисления. ! 3. Способ по п.2, где указанное ароматическое соединение представляет собой пара-ксилол. ! 4. Способ по п.1, где стадия (b) включает окисление пара-толуиловой кислоты, присутствующей в указанной первой суспензии. ! 5. Способ по п.4, дополнительно включающий выведение второй суспензии из указанного реактора вторичного окисления, где усредненная по времени концентрация пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной второй суспензии составляет менее чем приблизительно 50 мас.% от усредненной по времени концентрации пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной первой суспензии. ! 6. Способ по п.5, где усредненная по времени концентрация пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной первой суспензии составляет, по меньшей мере, приблизительно 500 мас.ч./млн и где усредненная по времени концентрация пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной второй суспензии составляет менее чем при
Claims (31)
1. Способ получения композиции поликарбоновой кислоты, включающий
(а) проведение окисления многофазной реакционной среды в реакторе первичного окисления с получением в результате первой суспензии;
(b) проведение дополнительного окисления, по меньшей мере, части указанной первой суспензии в реакторе вторичного окисления, где указанный реактор вторичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий введение ароматического соединения в указанный реактор первичного окисления, где, по меньшей мере, приблизительно 80 мас.% указанного ароматического соединения, введенного в указанный реактор первичного окисления, окисляется в указанном реакторе первичного окисления.
3. Способ по п.2, где указанное ароматическое соединение представляет собой пара-ксилол.
4. Способ по п.1, где стадия (b) включает окисление пара-толуиловой кислоты, присутствующей в указанной первой суспензии.
5. Способ по п.4, дополнительно включающий выведение второй суспензии из указанного реактора вторичного окисления, где усредненная по времени концентрация пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной второй суспензии составляет менее чем приблизительно 50 мас.% от усредненной по времени концентрации пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной первой суспензии.
6. Способ по п.5, где усредненная по времени концентрация пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной первой суспензии составляет, по меньшей мере, приблизительно 500 мас.ч./млн и где усредненная по времени концентрация пара-толуиловой кислоты в жидкой фазе указанной второй суспензии составляет менее чем приблизительно 250 мас.ч./млн.
7. Способ по п.1, где указанный реактор первичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны.
8. Способ по п.1, где указанный реактор вторичного окисления расположен снаружи указанного реактора первичного окисления.
9. Способ по п.8, где, по меньшей мере, часть указанного реактора вторичного окисления расположена вдоль боковой стороны указанного реактора первичного окисления.
10. Способ по п.1, где указанный реактор вторичного окисления не является реактором вытеснения.
11. Способ по п.1, дополнительно включающий отведение указанной первой суспензии из указанного реактора первичного окисления через выпускное отверстие для суспензии, расположенное между нижним и верхним концами указанного реактора первичного окисления.
12. Способ по п.11, где указанный реактор первичного окисления ограничивает в нем первичную реакционную зону, имеющую максимальную высоту (Нр), где указанное выпускное отверстие для суспензии находится на расстоянии, по меньшей мере, приблизительно 0,1Нр от нижнего и верхнего концов указанной первичной реакционной зоны.
13. Способ по п.12, где указанное выпускное отверстие для суспензии находится на расстоянии, по меньшей мере, приблизительно 0,25Hi от нижнего и верхнего концов указанной первичной реакционной зоны.
14. Способ по п.1, где указанный реактор первичного окисления ограничивает в нем первичную реакционную зону, где указанный реактор вторичного окисления ограничивает в нем вторичную реакционную зону, где отношение объема указанной первичной реакционной зоны к объему указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале приблизительно от 4:1 до 50:1.
15. Способ по п.14, где указанная первичная реакционная зона имеет отношение максимальной вертикальной высоты к максимальному горизонтальному диаметру в интервале приблизительно от 3:1 до 30:1, где указанная вторичная реакционная зона имеет отношение максимальной вертикальной высоты к максимальному горизонтальному диаметру в интервале приблизительно от 1:1 до 50:1.
16. Способ по п.14, где отношение максимального горизонтального диаметра указанной первичной реакционной зоны к максимальному горизонтальному диаметру указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале приблизительно от 0,1:1 до 0,6:1, где отношение максимальной вертикальной высоты указанной первичной реакционной зоны к максимальной вертикальной высоте указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале приблизительно от 0,1:1 до 0,9:1.
17. Способ по п.14, где указанная первичная реакционная зона имеет максимальный диаметр (Dp), где объемный центр тяжести указанной вторичной реакционной зоны находится на расстоянии по горизонтали, по меньшей мере, приблизительно 0,5Dp от объемного центра тяжести указанной первичной реакционной зоны.
18. Способ по п.17, где указанная первичная реакционная зона имеет максимальную высоту (Нр), где объемный центр тяжести указанной вторичной реакционной зоны находится на расстоянии по вертикали менее чем 0,5Нр от объемного центра тяжести указанной первичной реакционной зоны.
19. Реакторная система, включающая
реактор первичного окисления, ограничивающий первое впускное отверстие и первое выпускное отверстие; и
реактор вторичного окисления, ограничивающий второе впускное отверстие и второе выпускное отверстие,
где указанное первое выпускное отверстие связано передачей потока жидкости с указанным вторым впускным отверстием, где указанный реактор вторичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны.
20. Реакторная система по п.19, где указанный реактор первичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны.
21. Реакторная система по п.19, где указанный реактор вторичного окисления расположен снаружи указанного реактора первичного окисления.
22. Реакторная система по п.21, где, по меньшей мере, часть указанного реактора вторичного окисления расположена вдоль боковой стенки указанного реактора первичного окисления.
23. Реакторная система по п.19, где указанный реактор вторичного окисления не является реактором вытеснения.
24. Реакторная система по п.19, где указанный реактор первичного окисления определяет выпускное отверстие для суспензии, соединенное передачей потока жидкости с указанным реактором вторичного окисления, где указанное выпускное отверстие расположено между нижним и верхним концами указанного реактора первичного окисления.
25. Реакторная система по п.24, где указанный реактор первичного окисления ограничивает в нем первичную реакционную зону, где указанное выпускное отверстие для суспензии находится на расстоянии, по меньшей мере, приблизительно 0,1Hi от нижнего и верхнего концов указанной первичной реакционной зоны.
26. Реакторная система по п.25, где указанное выпускное отверстие для суспензии находится на расстоянии, по меньшей мере, приблизительно 0,25Hi от нижнего и верхнего концов указанной первичной реакционной зоны.
27. Реакторная система по п.19, где указанный реактор первичного окисления ограничивает в нем первичную реакционную зону, где указанный реактор вторичного окисления ограничивает в нем вторичную реакционную зону, где отношение объема указанной первичной реакционной зоны к объему указанной вторичной реакционной зоны находится в интервале приблизительно от 4:1 до 50:1.
28. Реакторная система по п.27, где указанная первичная реакционная зона имеет отношение максимальной вертикальной высоты к максимальному горизонтальному диаметру в интервале приблизительно от 3:1 до 30:1, где указанная вторичная реакционная зона имеет отношение максимальной вертикальной высоты к максимальному горизонтальному диаметру в интервале приблизительно от 1:1 до 50:1.
29. Реакторная система по п.27, где отношение максимального горизонтального диаметра указанной зоны первичного окисления к максимальному горизонтальному диаметру указанной зоны вторичного окисления находится в интервале приблизительно от 0,1:1 до 0,6:1, где отношение максимальной вертикальной высоты указанной зоны первичного окисления к максимальной вертикальной высоте указанной зоны вторичного окисления находится в интервале приблизительно от 0,1:1 до 0,9:1.
30. Реакторная система по п.27, где указанная первичная реакционная зона имеет максимальный диаметр (Dp), где объемный центр тяжести указанной вторичной реакционной зоны находится на расстоянии по горизонтали, по меньшей мере, приблизительно 0,5Dp от объемного центра тяжести указанной первичной реакционной зоны.
31. Реакторная система по п.30, где указанная первичная реакционная зона имеет максимальную высоту (Нр), где объемный центр тяжести указанной вторичной реакционной зоны находится на расстоянии по вертикали менее чем 0,5Нр от объемного центра тяжести указанной первичной реакционной зоны.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US11/366,005 | 2006-03-01 | ||
| US11/366,005 US20070208194A1 (en) | 2006-03-01 | 2006-03-01 | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008138888A true RU2008138888A (ru) | 2010-04-10 |
| RU2457197C2 RU2457197C2 (ru) | 2012-07-27 |
Family
ID=38294018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008138888/04A RU2457197C2 (ru) | 2006-03-01 | 2007-02-16 | Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US20070208194A1 (ru) |
| EP (1) | EP1988989A1 (ru) |
| JP (1) | JP2009528350A (ru) |
| KR (1) | KR101409133B1 (ru) |
| CN (2) | CN101394923A (ru) |
| BR (1) | BRPI0708435A2 (ru) |
| CA (1) | CA2643523A1 (ru) |
| MX (1) | MX2008010936A (ru) |
| MY (1) | MY162520A (ru) |
| RU (1) | RU2457197C2 (ru) |
| TW (1) | TW200740745A (ru) |
| WO (1) | WO2007106289A1 (ru) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8189042B2 (en) * | 2006-12-15 | 2012-05-29 | Pollack Laboratories, Inc. | Vision analysis system for a process vessel |
| US8254657B2 (en) * | 2007-01-08 | 2012-08-28 | Pollack Laboratories, Inc. | Image recognition and analysis system and software |
| CN101143811B (zh) * | 2007-09-29 | 2010-06-23 | 中国石化仪征化纤股份有限公司 | 利用鼓泡塔氧化反应器生产芳香酸的方法 |
| US8790601B2 (en) * | 2010-01-29 | 2014-07-29 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US8968686B2 (en) * | 2010-01-29 | 2015-03-03 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US8936767B2 (en) * | 2010-01-29 | 2015-01-20 | Grupo Petrotemex. S.A. de C.V. | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
| US9849434B2 (en) * | 2010-09-22 | 2017-12-26 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Methods and apparatus for enhanced gas distribution |
| US9024059B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-05-05 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
| US9085522B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-07-21 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
| US9150484B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-10-06 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
| US9045408B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-06-02 | Uop Llc | Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds |
| US9156765B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-10-13 | Uop Llc | Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds |
| US8927764B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-01-06 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
| US8759571B2 (en) | 2011-12-29 | 2014-06-24 | Uop Llc | Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds |
| US8697905B2 (en) | 2011-12-29 | 2014-04-15 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
| US9359251B2 (en) | 2012-02-29 | 2016-06-07 | Corning Incorporated | Ion exchanged glasses via non-error function compressive stress profiles |
| US11079309B2 (en) | 2013-07-26 | 2021-08-03 | Corning Incorporated | Strengthened glass articles having improved survivability |
| RU2547104C2 (ru) * | 2013-08-26 | 2015-04-10 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Массообменный аппарат |
| US9517968B2 (en) | 2014-02-24 | 2016-12-13 | Corning Incorporated | Strengthened glass with deep depth of compression |
| CN103936581A (zh) * | 2014-04-24 | 2014-07-23 | 天华化工机械及自动化研究设计院有限公司 | 一种提高cta溶剂交换效率的方法 |
| TWI852054B (zh) | 2014-06-19 | 2024-08-11 | 美商康寧公司 | 無易碎應力分布曲線的玻璃 |
| KR20190090090A (ko) | 2014-10-08 | 2019-07-31 | 코닝 인코포레이티드 | 금속 산화물 농도 구배를 포함한 유리 및 유리 세라믹 |
| US10150698B2 (en) | 2014-10-31 | 2018-12-11 | Corning Incorporated | Strengthened glass with ultra deep depth of compression |
| TWI726720B (zh) | 2014-11-04 | 2021-05-01 | 美商康寧公司 | 深不易碎的應力分佈及其製造方法 |
| US11613103B2 (en) | 2015-07-21 | 2023-03-28 | Corning Incorporated | Glass articles exhibiting improved fracture performance |
| US9701569B2 (en) | 2015-07-21 | 2017-07-11 | Corning Incorporated | Glass articles exhibiting improved fracture performance |
| KR102393206B1 (ko) | 2015-12-11 | 2022-05-03 | 코닝 인코포레이티드 | 금속 산화물 농도 구배를 포함하는 융합-형성가능한 유리계 제품 |
| KR20200091500A (ko) | 2016-04-08 | 2020-07-30 | 코닝 인코포레이티드 | 두 영역을 포함하는 응력 프로파일을 포함하는 유리-계 물품, 및 제조 방법 |
| CN109071316B (zh) | 2016-04-08 | 2020-03-27 | 康宁股份有限公司 | 包含金属氧化物浓度梯度的玻璃基制品 |
| CN106237966B (zh) * | 2016-08-23 | 2018-11-09 | 南京大学 | 用于甲苯类物质氧化生产芳香醛的反应器 |
| US10000435B1 (en) | 2017-02-28 | 2018-06-19 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Energy and environmentally integrated method for production of aromatic dicarboxylic acids by oxidation |
| EP3461876B1 (en) * | 2017-09-29 | 2020-08-12 | INDIAN OIL CORPORATION Ltd. | Reactor system and process for upgrading heavy hydrocarbonaceous material |
| CN109865493A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-06-11 | 浙江大学 | 一种用于对二甲苯氧化的双鼓泡塔反应装置及反应工艺 |
Family Cites Families (112)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2694622A (en) * | 1948-07-02 | 1954-11-16 | Union Oil Co | Hydrocarbon refining apparatus |
| US3064044A (en) * | 1957-08-15 | 1962-11-13 | Standard Oil Co | Multistage oxidation system for preparing dicarboxylic acid |
| NL276649A (ru) * | 1960-10-12 | |||
| GB983677A (en) | 1962-04-27 | 1965-02-17 | Mitsui Petrochemical Ind | A process for the preparation of terephthalic acid having extremely high purity |
| GB1152575A (en) | 1965-05-17 | 1969-05-21 | Standard Oil Co | Purification of Aromatic Polycarboxylic Acids. |
| NL6606774A (ru) * | 1965-05-17 | 1966-11-18 | ||
| US3584039A (en) * | 1967-08-30 | 1971-06-08 | Standard Oil Co | Fiber-grade terephthalic acid by catalytic hydrogen treatment of dissolved impure terephthalic acid |
| FR2006269A1 (ru) | 1968-04-16 | 1969-12-26 | Celanese Corp | |
| US3626001A (en) * | 1968-05-09 | 1971-12-07 | Atlantic Richfield Co | Method for the production of high-purity isophthalic or terephthalic acid |
| US3629321A (en) * | 1969-05-26 | 1971-12-21 | Standard Oil Co | Integration of para-xylene oxidation to terephthalic acid and its esterification to dimethyl terephthalate |
| DE1927937A1 (de) | 1969-05-31 | 1970-12-17 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur Herstellung von Benzoldicarbonsaeuren bzw. Benzoldicarbonsaeureestern |
| GB1373230A (en) | 1971-12-23 | 1974-11-06 | Mitsui Petrochemical Ind | Process for producing terephthalic acid |
| BE794622A (fr) * | 1972-01-28 | 1973-07-26 | Bayer Ag | Procede de purification du caprolactame |
| GB1358520A (en) | 1972-06-05 | 1974-07-03 | Crampton K J A | Oxidation of aromatic organic compounds |
| JPS5328421B2 (ru) * | 1973-05-15 | 1978-08-15 | ||
| US3931305A (en) * | 1973-08-20 | 1976-01-06 | Standard Oil Company | Terephthalic acid recovery by continuous flash crystallization |
| US3850983A (en) * | 1973-10-15 | 1974-11-26 | Standard Oil Co | Separation of terephthalic from paratoluic acid from solutions thereof in water and/or acetic acid |
| JPS5614101B2 (ru) | 1974-07-31 | 1981-04-02 | ||
| JPS5936230B2 (ja) | 1975-06-03 | 1984-09-03 | 株式会社光電製作所 | 過電圧表示回路 |
| PL102150B1 (pl) | 1976-07-29 | 1979-03-31 | Inst Ciezkiej Syntezy Orga | A method oxidizing p-xylene and methyl p-toluylate |
| JPS5949212B2 (ja) | 1976-09-16 | 1984-12-01 | 三菱化学株式会社 | テレフタル酸の製造法 |
| US4158738A (en) * | 1977-05-26 | 1979-06-19 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for the production of fiber-grade terephthalic acid |
| JPS5425292A (en) | 1977-07-28 | 1979-02-26 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Method of recovering liquid phase oxidation catalyst of terephthalic acid |
| JPS5555138A (en) | 1978-10-19 | 1980-04-22 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Preparation of highly pure terephthalic acid |
| IT1129759B (it) * | 1980-01-23 | 1986-06-11 | Montedison Spa | Metodo per ricuperare in forma attiva i componenti del sistema catalitico della sintesi dell'acido tereftalico |
| JPS57188543A (en) | 1981-05-13 | 1982-11-19 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Preparation of terephthalic acid |
| JPS59104345A (ja) | 1982-12-03 | 1984-06-16 | Kuraray Yuka Kk | 直接重合用に適したテレフタル酸の製造方法 |
| JPS59106435A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-20 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 高純度テレフタル酸の製法 |
| EP0121438A1 (en) | 1983-03-31 | 1984-10-10 | Vickers Plc | Flexible manufacturing system and method |
| US4500732A (en) * | 1983-09-15 | 1985-02-19 | Standard Oil Company (Indiana) | Process for removal and recycle of p-toluic acid from terephthalic acid crystallizer solvent |
| US4898717A (en) * | 1984-01-04 | 1990-02-06 | Mobil Oil Corp. | Multistage process for converting oxygenates to distillate hydrocarbons with interstage ethene recovery |
| US4892970A (en) * | 1985-12-30 | 1990-01-09 | Amoco Corporation | Staged aromatics oxidation in aqueous systems |
| US4719247A (en) * | 1987-02-10 | 1988-01-12 | Ici Americas Inc. | Deformable polyurethane having improved cure time |
| JP2504461B2 (ja) | 1987-04-24 | 1996-06-05 | 三菱化学株式会社 | 高品質テレフタル酸の製法 |
| US4939297A (en) * | 1989-06-05 | 1990-07-03 | Eastman Kodak Company | Extraction process for removal of impurities from terephthalic acid filtrate |
| US5171548A (en) * | 1990-06-06 | 1992-12-15 | Advanced Separation Technologies Incorporated | Process for the removal of vanadium from wet process phosphoric acid |
| US5095145A (en) * | 1990-11-05 | 1992-03-10 | Amoco Corporation | Preparation of purified terephthalic acid from waste polyethylene terephthalate |
| US5095146A (en) * | 1991-03-25 | 1992-03-10 | Amoco Corporation | Water addition to crystallization train to purify terephthalic acid product |
| US5175355A (en) * | 1991-04-12 | 1992-12-29 | Amoco Corporation | Improved process for recovery of purified terephthalic acid |
| JP2557578B2 (ja) | 1991-07-12 | 1996-11-27 | 三菱化学株式会社 | パラキシレンの液相酸化触媒の回収方法 |
| GB9310070D0 (en) * | 1992-05-29 | 1993-06-30 | Ici Plc | Process for the production of purified terephthalic acid |
| US5260239A (en) * | 1992-12-18 | 1993-11-09 | Exxon Research & Engineering Company | External catalyst rejuvenation system for the hydrocarbon synthesis process |
| US5540847A (en) * | 1993-04-29 | 1996-07-30 | Stultz; Jeffrey H. | Sludge digestion |
| KR970000136B1 (ko) * | 1993-09-28 | 1997-01-04 | 브이.피. 유리예프 | 고순도 벤젠디카르복실산 이성질체의 제조방법 |
| US5567842A (en) * | 1994-11-16 | 1996-10-22 | Mitsubishi Chemical Corporation | Process for producing terephthalic acid |
| US5510521A (en) * | 1995-03-27 | 1996-04-23 | Eastman Chemical Company | Process for the production of aromatic carboxylic acids |
| JPH09157214A (ja) | 1995-10-05 | 1997-06-17 | Mitsubishi Chem Corp | 芳香族カルボン酸の製造方法 |
| US5756833A (en) * | 1996-02-01 | 1998-05-26 | Amoco Corporation | Catalytic purification and recovery of dicarboxylic aromatic acids |
| ID15851A (id) * | 1996-02-13 | 1997-08-14 | Mitsubishi Chem Corp | Proses untuk menghasilkan suatu asam aromatik karboksilik |
| DE19630186B4 (de) * | 1996-07-26 | 2007-11-15 | BüHLER GMBH | Rührwerksmühle |
| AU3858497A (en) | 1996-08-29 | 1998-03-19 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Catalyst recovery |
| ID19133A (id) * | 1996-12-12 | 1998-06-18 | Praxair Technology Inc | Pengisian oksigen langsung kedalam reaktor-reaktor ruang gelembung |
| US5821270A (en) * | 1997-05-02 | 1998-10-13 | Exxon Research And Engineering Company | Slurry hydrocarbon synthesis process with multistage catalyst rejuvenation |
| US5958986A (en) * | 1997-05-02 | 1999-09-28 | Exxon Research And Engineering Co. | Slurry hydrocarbon synthesis process with catalyst rejuvenation in external lift pipe (law544) |
| US5770629A (en) * | 1997-05-16 | 1998-06-23 | Exxon Research & Engineering Company | Slurry hydrocarbon synthesis with external product filtration |
| BR9813606A (pt) | 1997-12-15 | 2000-10-10 | Shell Int Research | Processo para produzir ácidos carboxìlicos aromáticos |
| US6137001A (en) * | 1998-02-11 | 2000-10-24 | Bp Amoco Corporation | Process for preparing aromatic carboxylic acids with efficient treatments of gaseous effluent |
| JPH11343264A (ja) | 1998-05-28 | 1999-12-14 | Mitsubishi Chemical Corp | 芳香族カルボン酸の製造方法 |
| US6080372A (en) * | 1998-09-11 | 2000-06-27 | Air Products And Chemicals, Inc. | Two stage reactor for continuous three phase slurry hydrogenation and method of operation |
| US6392091B2 (en) * | 1998-11-24 | 2002-05-21 | Tsong-Dar Vincent Lin | Process of purifying and producing high purity aromatic polycarboxylic acids |
| US6297348B1 (en) * | 1999-08-30 | 2001-10-02 | Shell Oil Company | Closely linking a NDA process with a pen process |
| US6201030B1 (en) * | 1999-09-22 | 2001-03-13 | Syntroleum Corporation | Process and apparatus for regenerating a particulate catalyst |
| WO2001038279A1 (en) * | 1999-11-26 | 2001-05-31 | Chemintel (India) Private Limited | Process for preparation of benzene dicarboxylic acids |
| US7060853B2 (en) * | 2000-01-12 | 2006-06-13 | Invista North America S.A R.L. | Method for increasing oxidation reactor production capacity |
| US6949673B2 (en) * | 2000-01-12 | 2005-09-27 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Process for producing carboxylic acids |
| US6562997B2 (en) * | 2000-01-21 | 2003-05-13 | Bp Corporation North America Inc. | Production of high purity aromatic carboxylic acid by oxidation in benzoic acid and water solvent |
| JP2001288139A (ja) | 2000-02-04 | 2001-10-16 | Mitsubishi Chemicals Corp | 高純度テレフタル酸の製造方法 |
| JP2001247511A (ja) | 2000-03-07 | 2001-09-11 | Mitsubishi Chemicals Corp | 芳香族カルボン酸の製造方法 |
| US6679951B2 (en) * | 2000-05-15 | 2004-01-20 | Asm Intenational N.V. | Metal anneal with oxidation prevention |
| US6765113B2 (en) * | 2000-07-19 | 2004-07-20 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Production of aromatic carboxylic acids |
| US6436720B1 (en) | 2000-09-15 | 2002-08-20 | Cellular Process Chemistry, Inc. | Residence time providing module/apparatus |
| US6986874B2 (en) * | 2000-12-14 | 2006-01-17 | The Boc Group, Inc. | Method and apparatus for the production of nitrogen trifluoride |
| WO2002092549A1 (en) * | 2001-05-15 | 2002-11-21 | Inca International S.P.A. | Agitation system for alkylbenzene oxidation reactors |
| US6504051B1 (en) * | 2001-06-04 | 2003-01-07 | Eastman Chemical Company | Process for production of aromatic carboxylic acids with improved water removal technique |
| US7196215B2 (en) * | 2001-06-04 | 2007-03-27 | Eastman Chemical Company | Process for the production of purified terephthalic acid |
| US7485747B2 (en) * | 2001-06-04 | 2009-02-03 | Eastman Chemical Company | Two stage oxidation process for the production of aromatic dicarboxylic acids |
| US6689903B2 (en) * | 2001-06-04 | 2004-02-10 | Eastman Chemical Company | Crystallization method for production of purified aromatic dicarboxylic acids |
| CN1223555C (zh) * | 2001-07-13 | 2005-10-19 | 埃克森美孚研究工程公司 | 直接生产高纯度的费－托蜡 |
| WO2004043893A1 (ja) * | 2002-11-14 | 2004-05-27 | Mitsubishi Chemical Corporation | テレフタル酸の製造方法 |
| JP2004168716A (ja) | 2002-11-20 | 2004-06-17 | Mitsubishi Chemicals Corp | テレフタル酸の製造方法 |
| US7161027B2 (en) * | 2002-12-09 | 2007-01-09 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
| WO2004052820A1 (en) * | 2002-12-09 | 2004-06-24 | Eastman Chemical Company | Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry |
| US7132566B2 (en) * | 2003-09-22 | 2006-11-07 | Eastman Chemical Company | Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry |
| US7074954B2 (en) * | 2002-12-09 | 2006-07-11 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
| US20040215036A1 (en) * | 2003-04-25 | 2004-10-28 | Robert Lin | Method for heating a crude carboxylic acid slurry in a post oxidation zone by the addition of steam |
| US7153480B2 (en) * | 2003-05-22 | 2006-12-26 | David Robert Bickham | Apparatus for and method of producing aromatic carboxylic acids |
| US6800664B1 (en) * | 2003-05-23 | 2004-10-05 | Conocophillips Company | Conjoined reactor system |
| US7452522B2 (en) * | 2003-06-05 | 2008-11-18 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid |
| US7410632B2 (en) * | 2003-06-05 | 2008-08-12 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid |
| US7494641B2 (en) * | 2003-06-05 | 2009-02-24 | Eastman Chemical Company | Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid |
| US7282151B2 (en) * | 2003-06-05 | 2007-10-16 | Eastman Chemical Company | Process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid using pressure filtration |
| US7547803B2 (en) * | 2003-06-20 | 2009-06-16 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Process for producing a high purity aromatic polycarboxylic acid |
| US7485746B2 (en) * | 2003-11-14 | 2009-02-03 | Bp Corporation North America Inc. | Staged countercurrent oxidation |
| KR100575192B1 (ko) | 2003-11-19 | 2006-04-28 | 메탈화학(주) | 테레프탈산(tpa) 폐촉매로부터 코발트 망간 회수 방법 |
| US7546747B2 (en) * | 2004-01-15 | 2009-06-16 | Eastman Chemical Company | Process for production of a dried carboxylic acid cake suitable for use in polyester production |
| WO2005075403A1 (ja) | 2004-02-05 | 2005-08-18 | Mitsubishi Chemical Corporation | 芳香族カルボン酸の製造方法 |
| US7348452B2 (en) * | 2004-04-22 | 2008-03-25 | Eastman Chemical Company | Liquid phase oxidation of P-xylene to terephthalic acid in the presence of a catalyst system containing nickel, manganese, and bromine atoms |
| US20050283022A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-22 | Sheppard Ronald B | Filtrate preparation process for terephthalic acid filtrate treatment |
| US7692037B2 (en) * | 2004-09-02 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7589231B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-09-15 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7504535B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-03-17 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7741515B2 (en) * | 2004-09-02 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7615663B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-11-10 | Eastman Chemical Company | Optimized production of aromatic dicarboxylic acids |
| US7572932B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7572936B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7371894B2 (en) * | 2004-09-02 | 2008-05-13 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7381836B2 (en) * | 2004-09-02 | 2008-06-03 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7910769B2 (en) * | 2004-09-02 | 2011-03-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7608732B2 (en) * | 2005-03-08 | 2009-10-27 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US7568361B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-08-04 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
| US20060205977A1 (en) * | 2005-03-08 | 2006-09-14 | Sumner Charles E Jr | Processes for producing terephthalic acid |
| US7355068B2 (en) * | 2006-01-04 | 2008-04-08 | Eastman Chemical Company | Oxidation system with internal secondary reactor |
-
2006
- 2006-03-01 US US11/366,005 patent/US20070208194A1/en not_active Abandoned
-
2007
- 2007-02-16 CN CNA2007800074499A patent/CN101394923A/zh active Pending
- 2007-02-16 MX MX2008010936A patent/MX2008010936A/es active IP Right Grant
- 2007-02-16 MY MYPI20083359A patent/MY162520A/en unknown
- 2007-02-16 RU RU2008138888/04A patent/RU2457197C2/ru active
- 2007-02-16 CN CN201410838165.6A patent/CN104649886A/zh active Pending
- 2007-02-16 EP EP07750871A patent/EP1988989A1/en not_active Withdrawn
- 2007-02-16 WO PCT/US2007/004067 patent/WO2007106289A1/en not_active Ceased
- 2007-02-16 CA CA002643523A patent/CA2643523A1/en not_active Abandoned
- 2007-02-16 KR KR1020087021156A patent/KR101409133B1/ko active Active
- 2007-02-16 JP JP2008557283A patent/JP2009528350A/ja not_active Withdrawn
- 2007-02-16 BR BRPI0708435-8A patent/BRPI0708435A2/pt active IP Right Grant
- 2007-02-27 TW TW096106614A patent/TW200740745A/zh unknown
- 2007-08-29 US US11/846,846 patent/US7829037B2/en active Active
-
2010
- 2010-02-22 US US12/709,547 patent/US8153840B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1988989A1 (en) | 2008-11-12 |
| KR20080103978A (ko) | 2008-11-28 |
| US8153840B2 (en) | 2012-04-10 |
| US20070292319A1 (en) | 2007-12-20 |
| MX2008010936A (es) | 2008-09-03 |
| US7829037B2 (en) | 2010-11-09 |
| KR101409133B1 (ko) | 2014-06-17 |
| CN101394923A (zh) | 2009-03-25 |
| BRPI0708435A2 (pt) | 2011-05-31 |
| WO2007106289A1 (en) | 2007-09-20 |
| US20100200804A1 (en) | 2010-08-12 |
| US20070208194A1 (en) | 2007-09-06 |
| JP2009528350A (ja) | 2009-08-06 |
| MY162520A (en) | 2017-06-15 |
| CN104649886A (zh) | 2015-05-27 |
| CA2643523A1 (en) | 2007-09-20 |
| TW200740745A (en) | 2007-11-01 |
| RU2457197C2 (ru) | 2012-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2008138888A (ru) | Система окисления с вторичным реактором для боковой фракции | |
| RU2008131949A (ru) | Система окисления с внутренним вторичным реактором | |
| RU2007111928A (ru) | Оптимизированное жидкофазное окисление | |
| CN106552577B (zh) | 一种多层导流筒鼓泡反应器及其使用方法 | |
| CN101445279A (zh) | 含油废水处理用紧凑型旋流气浮分离设备 | |
| CN103055792B (zh) | 一种用于环己烷液相氧化的振荡管式反应器的使用方法 | |
| US12076702B2 (en) | Device and method for oxidizing organic substance | |
| CN103769008B (zh) | 浆态床内环流反应器 | |
| US7772291B2 (en) | Production of liquid and, optionally, gaseous hydrocarbons from gaseous reactants into an expanded slurry bed | |
| CN103303992A (zh) | 一种含油污水旋流气浮分离装置 | |
| CN105983377A (zh) | 气升式内环流浆态床反应器 | |
| CN102716699B (zh) | 气升式多级交错循环流动塔及循环流动结构 | |
| CN201969546U (zh) | 一种多相化学反应器 | |
| CN206304715U (zh) | 一种用于反应控制相转移催化剂进行催化反应的管式反应器 | |
| CN103962068A (zh) | 浆态床反应器 | |
| RU2012135515A (ru) | Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции | |
| RU2012136134A (ru) | Окислительная система с вторичным реактором для боковой фракции | |
| CN115710043A (zh) | 一种应用于水处理的沉淀装置 | |
| CN105731641B (zh) | 一种3米以上大径内循环厌氧反应器 | |
| JP2013518105A5 (ru) | ||
| CN101472876B (zh) | 分散介质置换方法 | |
| JPH1094705A (ja) | 反応装置 | |
| RU2007111900A (ru) | Оптимизированное жидкофазное окисление в барботажной колонне реакторного типа | |
| JP4437436B2 (ja) | 分離装置、それを備えた分離システム及び分離装置の使用方法 | |
| CN107497374A (zh) | 一种环己烷氧化反应器及其使用方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20121119 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20140505 |
|
| QC41 | Official registration of the termination of the licence agreement or other agreements on the disposal of an exclusive right |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20140505 Effective date: 20150902 |