DE3540943C2

DE3540943C2 -

Info

Publication number: DE3540943C2
Application number: DE3540943A
Authority: DE
Inventors: Claus 8088 Eching De Burkhardt
Original assignee: MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH
Current assignee: MTU Aero Engines AG
Priority date: 1985-11-19
Filing date: 1985-11-19
Publication date: 1992-01-23
Also published as: GB2183296A; DE3540943A1; FR2590320A1; GB8627581D0; IT8622288A0; US4841726A; DE3546839C2; GB2183296B; IT1213376B; FR2590320B1

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Gasturbinenstrahltriebwerk nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Dabei geht die Erfindung von einem bekannten Triebwerk nach der US-PS 42 71 666 aus, bei dem es vorrangig darum geht, im Hinblick auf In frarotabschirmung bzw. -aufspürung, das hintere heiße Ende des Tur boteils für den Primärkreis mit vergleichsweise kalter Luft aus dem Sekundärkreis zu umspülen bzw. zu kühlen.

Die vorliegende Erfindung befaßt sich mit der radialen Spaltsteuerung der Turbinenlaufschaufeln von Strahltriebwerken.

Merkmal weitgehend jeder sogenannten "aktiven Radialspaltkontrolle" (Active Clearance Control) ist, daß mindestens zwei Kühlluftmengen zur Verfügung stehen (soweit mit Luft gearbeitet wird), nämlich eine klei ne Menge bzw. die Menge Null und eine Menge, für die das System aus gelegt wurde. Je nach Bauweise, meist jedoch für einen kurzen Zeitraum während der Beschleunigung bzw. der Wiederbeschleunigung eines Trieb werks, darf die Prallkühlung nicht wirksam sein, um ein unerwünschtes Einlaufen der Rotorschaufeln in die Gehäusebeläge zu verhindern. Bei bisher bekannten Systemen zur aktiven Spaltkontrolle wird die Luft menge kurzzeitig durch ein Ventil abgeschaltet bzw. reduziert. Um den Aufwand nicht zu hoch zu treiben, begnügt man sich häufig mit den Schaltstellungen "An" und "Aus". Eine demgemäße Ventilsteuerung als Funktion des Triebwerkszustands ist aus der DE-OS 26 54 300 bekannt. Bei diesem bekannten Triebwerkskonzept soll Kühlluft nach dem Frontge bläse (Fan) im Nebenstrom abgezapft über Rohrleitungen zu der jewei ligen Komponente (Hoch- und/oder Niederdruckturbine) geführt und über ein aufwendiges System von Verteilerleitungen zu Blasleitungen geführt werden, aus denen über Prallkühlungslöcher das betreffende Kom ponentengehäuse angeblasen werden kann.

Die Nachteile eines derartigen Konzepts sind:

- hohe Fertigungskosten,
- zusätzliches Gewicht,
- teure Montage durch komplizierten Aufbau,
- bei notwendigerweise kleiner Dimensionierung der Rohre (Gewicht) schlechte Umfangsverteilung der Kühlluft (Druck- bzw. Abzweigver luste von Loch zu Loch in einem Rohr),
- erhöhte Fehlerausfallmöglichkeit (gebrochene Rohrleitung),
- geringes Potential zur nachträglichen Erhöhung des Wärmeübergangs, da ein ursprünglich gewählter Rohrquerschnitt eine Erhöhung der Kühlluftmenge nur unter Inkaufnahme einer schlechten Umfangsverteil ung zuläßt.

Weiterer Stand der Technik:
Die US-PS 43 38 061 behandelt ein überwiegend elektronisch (Computer) /mechanisch (Steuerventil) arbeitendes Radialspalteinstellsystem in einer Ausführung für Verdichter von Gasturbinentriebwerken; hierzu soll stets aus einem vergleichsweise weit vorn liegenden Bereich, z. B. aus der 5. Verdichterstufe eines Hochdruckverdichters zu Tur binenkühl- und Sperrluftzwecken abgeblasene verhältnismäßig kalte Luft - vor deren eigentlicher Verwendungsfunktion zunächst in die Radial spaltregelung einbezogen werden; dabei kommuniziert u. a. die be treffende Abblasestelle am betreffenden Leitgitter sowohl mit einer außen, verdichtergehäuselängsseitig bis zur letzten Verdichterstufe sich erstreckenden inneren Kanalführung und mit einer zur letzteren parallel geführten äußeren Kanalführung; das Steuerventil soll einen variablen Luftdurchsatz durch beide Kanalführungen, und damit eine hinsichtlich der Intensität variable Kühlung des Außengehäuses ermög lichen. Es soll im genannten Fall die für den jeweiligen Betriebszu stand optimale Stellung des Steuerventils zugleich repräsentativ für den jeweils tatsächlich benötigten Radialspaltwert sein, der über das Computersystem, unter Beiziehung einschlägiger Triebwerksparameter, aus der Differenz zwischen der tatsächlich (Ist-Wert) und einer für den betreffenden Betriebszustand vorgegebenen Gehäusetemperatur (Soll-Wert) errechnet werden soll. Eine andere Variante dieses be kannten Falles behandelt die Verwendung kühler Gebläseluft zwecks Kühlung des Hochdruckturbinengehäuses und des Gehäuses der Nieder druckturbine; die kühle Gebläseluft soll über eine Rohrleitung ent nommen und dann über eine sich daran anschließende Rohrverzweigung Steuerventilen zugeführt werden, von denen das eine die Luftzumessung in einen gehäuseseitigen Kühlluftringraum der Hochdruckturbine, das andere die Luftzumessung in einen gehäuseseitigen Kühlluftringraum der Niederdruckturbine steuert. Die Steuerventile sollen als Funktion von aus Computersteuerungen gewonnenen Radialspaltsignalen verstellt wer den, die aus der Soll-Ist-Wertdifferenz der betreffenden Gehäusetempe raturen nebst einschlägigen Triebwerksvariablen (Drehzahlen und Temperaturen) am Verdichter bzw. an der Turbine ermittelt worden sind.

Bei einem aus der US-PS 43 04 093 bekannten Fall sollen, insbesondere bei der Niederdruckturbine (Gehäuse) eines Flugtriebwerks, trotz extrem unterschiedlicher Triebwerkslastfälle (Leerlauf, Start-Steig flugphase, Marschflug) möglichst kleine und konstante Schau felradialspalte erzielt werden. Hierzu soll "kalte" Luft aus dem Ge bläse über eine einzige Leitung entnommen und über besondere äußere Ringleitungen (Aufprallkühlung) gegen das Turbinengehäuse geblasen werden. Ein in einer von der einzigen Leitung abzweigenden Leitung befindliches Steuerventil soll den betrieblichen Luftbedarf zwischen dem Aufprallkühlsystem und "anderweitigen" Kühlluftverbrauchers modu lieren; d. h., je mehr das Steuerventil öffnet, vermindert sich die Aufprallkühlung; es soll also im bekannten Fall das Steuerventil mit tels am Kompressorende (Grundtriebwerk) entnommener Hochdruckluft als Funktion der Drehzahl (Ventil) und der Umgebung (Barometer, barome trisches Ventil) gesteuert werden.

Aus den Spaltregel- und Steuersystemen nach den beiden zuvor genannten US-Patentschriften resultieren im wesentlichen folgende Nachteile:

- Aufwendiger elektronischer Bauaufwand,
- konstruktiv aufwendige Rohrleitungssysteme bzw. Luftführungen sowie Steuerventile für die Kühlluftmengenverteilung bzw. -zufuhr,
- vergleichsweise hoher Gewichtszuwachs,
- vergleichsweise großer Triebwerksdurchmesser, insbesondere im Ver dichter- und/oder Turbinenbereich,
- Abzapfung vergleichsweise großer Luftmengen aus mühsam verdichteter Luft,
- insgesamt nicht unbeachtlicher zu erwartender Störanfälligkeitsgrad.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Gasturbinenstrahltrieb werk nach der eingangs genannten Art (Oberbegriff des Anspruchs 1) anzugeben, mit dem auf vergleichsweise einfache Weise, störan fälligkeitsfrei und mit verhältnismäßig geringen Umlenk- und Prozeß verlusten eine hocheffektive Turbinengehäusekühlung erreichbar ist unter Einschluß eines auch zu Beginn einer kritischen Triebwerks lastphase (Beschleunigung) optimierten Radialspaltverhaltens.

Die gestellte Aufgabe ist mit den Merkmalen des Kennzeichnungsteils des Patentanspruchs 1 erfindungsgemäß gelöst.

Auf diese Weise kann die betreffende Turbinengehäusewand insbesondere auch bezüglich deren örtlicher vergleichsweise großer thermischer Masseninhalte (Leitschaufelhaken) gezielt über den gesamten Betriebs zustand so gekühlt werden, daß möglichst kleine und konstante Schau felspitzenspalte vorliegen; das am Anfang einer kritischen Triebwerks lastphase (Beschleunigung) in einem zeitlichen Sekundenbereich norma lerweise zu erwartende kritische Schaufelanstreifverhalten soll durch das Ventil verhindert werden, welches in Absperrstellungen einen Ge gendruck im Ringraum hervorruft, der die Aufprallkühlung nicht zur Entfaltung kommen läßt. Unter Ausnutzung des statischen Druckes in der Strömung im Sekundärkanal kann verhältnismäßig kalte entnommene Luft verlustarm und auf vergleichsweise direktem Wege zu Kühlung zugeführt werden; die Bekanntem nachgesagten Nachteile bezüglich Rohrleitungs abzweigung und Ring-Rohr-Zufuhr der Sekundärluft als Prall-Kühlluft werden vermieden. Die genannte Ventilsteuerung erzwingt keine bauliche Modifikation des optimal auslegbaren Prall-Kühlsystems selbst. Es kann also das Aufprall-Kühlsystem nach verhältnismäßig kurzer zeitlicher Unterbrechung (z. B 30-50 sec.) bei Triebwerksbeschleunigung (Start-Steigflugphase) oder Wiederbeschleunigung des Triebwerks sofort wieder im Rahmen seiner normalen Auslegung arbeiten.

Mit der angegebenen Lösung kann also zur hocheffizienten Kühlung, bei spielsweise des Gehäuses der Niederdruckturbine, die notwendigerweise ohnehin vorhandene Innenwandstruktur des Nebenstrom- bzw. Sekundärka nals hinsichtlich ihres axialen Verlaufs weitgehend der Außenkontur des Niederdruckgehäuses angepaßt werden, und zwar in einer senkrechten Entfernung vom Gehäuse, die weitgehend im Bereich des Optimums bezüg lich des Wärmeübergangs bei einer Prallkühlung liegt. Die Fertigung dürfte keine Schwierigkeiten bereiten, da der Sekundärkanal zweischa lig ausgeführt ist, um bei der Wartung einen schnellen Zugang zum Triebwerk zu ermöglichen. Auf jeweils der axialen Höhe des Gehäusebe reiches, der bevorzugt gekühlt werden soll, können also Blasluftboh rungsreihen entlang des Umfangs angebracht werden. Somit kann das Niederdruckturbinengehäuse an jeder Stelle je nach Anzahl bzw. Querschnitt der Bohrungen bzw. Schlitze mit mehr oder weniger Luft rotationssymmetrisch bzw. -unsymmetrisch, wenn gewünscht, versorgt werden. Dabei ist der Lieferdruck an den Prallkühlungsbohrungen, ob wohl es sich um statischen Druck des Sekundärkanals handelt, im Niveau etwa gleich dem gängiger, z. B. aus der DE-OS 26 54 300 bekannter Triebwerkskonzepte, bei denen der Totaldruck am Fanaustritt verwendet wird oder sogar etwas höher, da die bei Bekanntem als Ursache der Zu führ-, Verteiler- und Blasleitungen auftretenden Druckverluste ver mieden werden können.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Merk malen der Patentansprüche 2 bis 6.

Anhand der Zeichnungen ist die Erfindung beispielsweise erläutert, es zeigen:

Fig. 1 ein entlang der oberen Hälfte in Längsrichtung gänzlich, ent lang der unteren Hälfte teilweise aufgeschnitten und schemati siert dargestelltes Gasturbinenstrahltriebwerk,

Fig. 2 die zur Sekundärluftentnahme und Pralluftausblasung ausge bildete Innenwand des Sekundärkanals unter Zuordnung eines teilweise abgebrochen dargestellten Niederdruckturbinenge häuseabschnitts nebst zugehörigen Turbinenleit- und -laufschaufen, jeweils als Längsschnitt dargestellt,

Fig. 3 eine Abwandlung der Fig. 2 dergestalt, daß die betreffende Innenwand des Sekundärkanals unter Einschluß von Luftver teilerkammern für die Pralluft doppelwandig ausgebildet ist,

Fig. 4 eine weitere Abwandlung gegenüber Fig. 2 und 3 dergestalt, daß die betreffende Innenwand des Sekundärkanals unter Einschluß von Luftverteilerkammern nicht nur doppelwandig, sondern auch - im Längsschnitt gesehen - mit Rücksicht auf ausgeprägte Gehäusedivergenz, keilförmig ausgebildet ist,

Fig. 5 eine längs geschnitten dargestellte Sekundär- und Ringkanal endsektion des Triebwerks nebst hohler Stützschaufel und in letztere integriertem Absperrventil, welches als der Schau felinnengeometrie angepaßtes Klappenventil ausgebildet ist und

Fig. 6 eine gegenüber Fig. 5 abgewandelte Anordnungen und Ausbildung eines am äußeren Ende der Stützschaufel innerhalb eines Rohr leitungsstücks angeordneten Ventils, hier als Feder-Teller- Ventil.

Fig. 1 verkörpert ein für die Anwendung der Erfindung geeignetes Gas turbinenstrahltriebwerk in Zweistrom-Zweiwellenbauweise. Es besteht der Reihe nach - von links nach rechts- aus einem Frontgebläse 1, einem Hochdruckverdichter 2, einer Ringbrennkamemr 3, einer Hochdruckver dichterantriebsturbine 4, der eine Niederdruckturbine 5 zum Antrieb des Frontgebläses 1 aero-thermodynamisch nachgeschaltet ist.

Dabei ist das Frontgebläse 1 mit der Niederdruckturbine 5 über eine gemeinsames inneres Rotorsystem 6 gekoppelt. Beim Hochdruck- oder Gaserzeugerteil sind der Hochdruckverdichter 2 und die zugehörige Verdichterantriebsturbine 4 über ein gemeinsames Rotorsystem 7 mitein ander gekoppelt. Das Rotorsystem 7 ummantelt dabei in koaxialer Bau weise einen Teil des inneren Rotorsystems 6. Der wesentliche Teil des vom Frontgebläse 1 geförderten Luftstroms (Mantel- oder Sekundärluft strom S) wird zur Vortriebsschuberzeugung in den Sekundärkanal 8 des Triebwerks gefördert, ein übriger Teil S′ des vom Frontgebläse 1 ge förderten Luftstroms gelangt zum Hochdruckverdichter 2 des Gaser zeugers. Der aus der Niederdruckturbine 5 entweichende Heißgasstrom wird ebenfalls zur Vortriebsschuberzeugung genutzt.

Gemäß Fig. 1 erstreckt sich der Sekundärkanal 8 im wesentlichen über die gesamte Triebwerkslänge. Zwecks Turbinengehäusekühlung (Gehäuse 10) und Schaufelspaltoptimierung wird in unmittelbarer Nähe der Nie derdruckturbine 5 Sekundärluft als Kühlluft über Öffnungen 11 (s. h. auch Fig. 2) in der Innenwand 12 des Sekundärkanals 8 aus dem Sekundär strom S entnommen und als Pralluft F gegen die Turbinengehäusewand 10 ausgeblasen. Die Kühlluftentnahme erfolgt unter Ausnutzung des sta tischen Druckes in der Sekundärluftströmung S.

Im Gegensatz zu den später noch erläuterten Varianten, wird bezüglich Fig. 1 und 2 zunächst davon ausgegangen, daß die Innenwand 12 des Sekundärkanals 8 als einfache Einzelwand ausgebildet sein kann, wobei die Öffnungen 11 also zugleich als Entnahmeluft- und Ausblaseöffnungen ausgebildet sind.

Bezüglich der in Fig. 1 lediglich schematisch dargestellten Nieder druckturbine 5 verkörpern die Fig. 2, 3 und 4 detaillierte einzel heiten einer vergleichbaren Niederdruckturbine, wobei betreffende, jeweils im wesentlichen identische Bauteile in Fig. 2, 3 und 4 mit gleichen Bezugszeichen belegt sind; es sind darin also die Leitschau feln dreier aufeinanderfolgender Turbinenstufen der Reihe nach mit 14, 15 und 16, die zugehörigen Laufschaufeln mit 17, 18 und 19 be zeichnet. Jeweils auf der linken Seite sind den Leitschaufeln 14, 15 und 16 zugehörige Fußsegmente 20, 21, 22 an die Laufschaufeldeck banddichtspitzen ummantelnden Dichtungssegmentträgern 26, 27, 28 aufge hängt; diese sind einerseits an Gehäusehaken 29, 39, 31 aufgehängt, andererseits zwischen den Enden der Gehäusehaken, z. B. 24, 25, sowie den daran angrenzenden Abschnitten der Fußsegmente, z. B. 21, 22, ein geklemmt.

Gemäß Fig. 2 ist also die jeweilige Prallkühlluft F gezielt auf die betreffende Haken 23, 29, 24, 30, 25, 31 bzw. 25′ gerichtet, so daß auch die jeweils aufgrund der Hakenausbildung spezifisch größten Massenin halte des Turbinengehäuses 10 intensiv in den Kühlprozeß mit einbe zogen sind; ferner soll u. a. die Einhaltung konstanter und minimaler Laufschaufelradialspalte gefördert werden.

Die Öffnungen 11 (Fig. 2) münden in einen zwischen der Innenwand 12 des Sekundärkanals 8 (Fig. 1) und der Turbinengehäusewand 10 ausgebildeten Ringraum 32 ein.

Gemäß Fig. 3 soll die Innenwand 12′ des Sekundärkanals unter Einschluß von Luftverteilerkammern 33 doppelwandig ausgebildet sein, es besteht dabei also die Innenwand 12′ des Sekundärkanals 8 aus der einen, die Öffnungen 34 für die Sekundärluftentnahme enthaltenden Wand 35 und der anderen die Öffnungen 11 der Pralluft F enthaltenden Wand. Die Ent nahmeöffnungen 34 und die Öffnungen 11 bzw. Bohrungen für Pralluft F können (Fig. 3), müssen aber nicht in den betreffenden Auf prallradialebenen übereinander angeordnet sein (siehe auch Fig. 4).

Sofern - wie in Fig. 4 dargestellt - das zu kühlende Turbinengehäuse 10 eine in Richtung der Triebwerkshauptströmung verhältnismäßig aus geprägt divergente Kontur aufweist, kann es äußerst vorteilhaft sein, daß die Sekundärluftentnahme- und Kühlsektion der Innenwand 12′′ des Sekundärkanals 8, den Divergenzwinkel überbrückend - im Längsschnitt gesehen - in Richtung der Strömung sich keilförmig vergüngend ausge bildet ist; dabei verläuft die betreffende andere Wand 13, gemäß Fig. 2, nach wie vor parallel zum betreffenden divergenten Teil der Tur binenwand 10, die betreffende eine Wand 35′ mit den Entnahmeöffnungen 34 jedoch triebwerksachsparallel. Trotz vorhandener örtlicher Sekun därluftentnahme- und Kühlluftaufbereitungskriterien zwecks hoch-effizienter Kühlung durch Pralluft K gelingt es somit, die Innen wand 12′′ des Sekundärkanals 8 über die betreffende eine Wand 35′ im Hinblick auf die geforderte Triebwerksauslegung einwandfrei aerodyna misch glattflächig zu gestalten. Abweichend von Fig. 3 zeigt Fig. 4 eine von mehreren, hier lediglich stromaufwärtig angeordneten, ent sprechend groß dimensionierten Entnahmeöffnungen 34.

Es besteht durchaus die Möglichkeit, die genannten, z. B. als Prall kühlbohrungen 11 ausgebildeten Öffnungen für Pralluft nach Bedarf gleichförmig ober ungleichförmig verteilt im Hinblick auf die be treffende Gestaltung des Turbinengehäuses und die betrieblich zu er wartenden thermischen Dehnungskriterien anzuordnen.

Wie im übrigen ferner aus Fig. 1 erkennbar, soll das stromabwärtige Ende des jewiligen Ringraums 32 - zwischen der betreffenden Turbinen gehäusestruktur 10 und der Innenwandstruktur 12 des Sekundärkanals 8 - über hohle, durch den Sekundärkanal 8 hindurchgeführte Stützschaufeln 38, gegen die Atmosphäre geöffnet sein, um normalerweise einen gegen über dem Sekundärstrom ungehinderten Abfluß der verbrauchten Kühlluft zu gewährleisten. Eine Anordnung und Ausbildung derartiger hohler Stützschaufeln 38 geht im übrigen deutlicher aus Fig. 5 hervor.

Um die erwähnte Gehäusekühlung durch die Prallluft F im eingangs schon umrissenen Sinne bei einer Triebwerksbeschleunigungs- oder Wiederbe schleunigungsphase kurzzeitig (Sekundenbereich) wirksam zu unterbre chen (Gefahr harter Schaufelanstreifbedingungen), und zwar im Wege kurzzeitigen Gegendruckaufbaus im Ringraum 32, z. B. bei einer Kon figuration nach Fig. 3 oder 4, ist das Ventil 41 (Fig. 8) vorgesehen, das in der Stützschaufel 38 angeordnet ist. Das Ventil 41 weist ein jeweils der elliptischen Innenkontur der hohlen Stützschaufel 38 ange paßtes Klappenprofil 42 auf; aufgrund Verschwenkens um die betreffende Drehachse D kann demnach also entweder der betreffende Durchströmquer schnitt der Stützschaufel 38 gänzlich abgesperrt oder - gemäß Fig. 8 wiedergegebener Klappenendstellung - freigegeben sein, um die ver brauchte Kühl- und Steuerluft (ACC-Abluft) gegen die Atmosphäre abzu blasen. Als klappenartiges Absperrventil ausgebildet, könnte be treffendes Ventil aber auch so örtlich - zwischen dem Ringraum 32 und z. B. den Stützschaufeln 38 - angeordnet sein, daß es in einer ersten Endstellung die Luftströmung aus dem Ringraum 32 in die Stützschaufeln 38 ermöglicht und in einer zweiten Endstellung den Schaufeldurchström querschnitt absperrt. Stromab der Stützschaufeln 38 wäre dabei der betreffende Ringraum 32 immer als geschossen zu betrachten (Fig. 5) Das Ventil kann aber auch als Feder-Teller-Ventil ausgebildet sein. Hierzu wird auf Fig. 6 verwiesen, worin z. B. das betreffende Ventil 40 als Feder-Teller-Ventil in einer an die Stützschaufel 38 seitlich außen sich anschließenden zylindrischen Rohrführung 43 ausgebildet und angeordnet ist. Fig. 6 kennzeichnet die geöffnete Ventilstellung, in der der von einer Rückstellfeder belastete Ventilteller 44 sich von der Ventilsitzfläche abgehoben hat, um die Strömung (ACC LUFT) durch das Ventil 40 freizulegen.

Die genannten Ventile können als Funktion des Triebwerkszustandes (Beschleunigungs- bzw. Wiedersbeschleunigungsphase) vom Triebwerks regler gesteuert werden.

Claims

1. Gasturbinenstrahltriebwerk in Mehrwellen-Zweistrombauweise, bei dem ein Frontverdichter oder -gebläse (1) in einen koaxial zur Trieb werksachse angeordneten, zwischen einer Außen- und einer Innenwand (12) ausgebildeten, sich im wesentlichen über die gesamte Trieb werkslänge erstreckenden Sekundärkanal (8) fördert, aus dem eine Sekundärluftanteil als Kühlluft über in der Innenwand (12) ent haltene Öffnungen (11) entnommen und einem sich zwischen einer Turbinengehäusewand (10) und der Innenwand (12) erstreckenden Ring raum (32) zugeführt wird, aus dem sie in die Atmosphäre abströmt, dadurch gekennzeichnet, daß

- die Kühlluft unter Ausnutzung des statischen Druckes in der Se kundärluftströmung entnommen wird,
- die Kühlluft im Bereich der Leitschaufelaufhängung über Öffnungen (11) in der Innenwand (12) als Pralluft (F) auf die Leitschau felhaken auftrifft,
- mindestens ein lastabhänig steuerbares Ventil (40, 41) vorgesehen ist, mit welchem der Ringraum (32) stromab gegenüber der Atmos phäre absperrbar ist.

2. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Innen wand (12′; 12′′) des Sekundärkanals (8) doppelwandig ausgebildet ist und eine oder mehrere Luftverteilerkammern (33; 33′′) einschließt, die über die Entnahmeöffnungen (34) in der einen Wand (35, 35′) direkt mit dem Sekundärkanal (8) und über die Öffnungen (11) für Prallluft (F) in der anderen Wand (13) mit dem zwischen letzterer und der Turbinengehäusewand (10) eingeschlossenen Ringraum (32) in Verbindung stehen.

3. Triebwerk nach Anspruch 1 und 2, worin die Turbinengehäusewand (10) eine in Richtung der Triebwerkshauptströmung verhäntismäßig ausge prägt divergente Kontur aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß die doppelwandige Innenwand (12′′) des Sekundärkanals (8) mit der die Entnahmeöffnungen (34) enthaltenden einen Wand (35′) achsparallel und mit der die Öffnungen (11) für Pralluft (F) enthaltenden an deren Wand (13) parallel zum Turbinengehäuse (10) verläuft und dabei einen die Gehäusedivergenz überbrückenden, sich in stromab wärtiger Richtung keilförmig verjüngenden Zwischenraum für minde stens eine Verteilerkammer (33′′) einschließt.

4. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das je weilige Ventil (41) innerhalb einer hohlen Stützschaufel (38) ange ordnet ist, die vom stromabwärtigen Ende des Ringraums (32) aus durch den Sekundärkanal (8) hindurchgeführt ist, wobei das Ventil (41) eine zum Absperren oder Freilegen des Schaufelinnenquer schnitts verschwenkbare, der Schaufelinnengeometrie angepaßte Klap pe (42) aufweist, die in Öffnungsstellung den Ringraum (32) über die Stützschaufel (38) mit der Atmosphäre verbindet.

5. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das jewei lige Ventil (40) als Federtellerventil in einer Rohrführung (43) angeordnet und ausgebildet ist, die sich seitlich außen an eine betreffende hohle Stützschaufel (38) anschließt, welche in ge öffneter Ventilstellung den Ringraum (32) vom stromabwärtigen Ende aus über den Sekundärkanal (8) hinweg mit der Atmosphäre ver bindet.

6. Triebwerk nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die mit Pralluft beaufschlagbare Turbinenge häusewand zur Niederdruck- und/oder Hochdruckturbine (5 bzw. 4) gehört.