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WO2023113012A1 - 光ファイバケーブル - Google Patents

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WO2023113012A1
WO2023113012A1 PCT/JP2022/046393 JP2022046393W WO2023113012A1 WO 2023113012 A1 WO2023113012 A1 WO 2023113012A1 JP 2022046393 W JP2022046393 W JP 2022046393W WO 2023113012 A1 WO2023113012 A1 WO 2023113012A1
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WO
WIPO (PCT)
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optical fiber
cable
core wires
fiber core
fiber cable
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2022/046393
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English (en)
French (fr)
Inventor
文昭 佐藤
周平 中山
雄紀 下田
哲也 中西
哲也 林
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
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Priority to EP22907534.6A priority patent/EP4451028A4/en
Publication of WO2023113012A1 publication Critical patent/WO2023113012A1/ja
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02042—Multicore optical fibres
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure

Definitions

  • the present disclosure relates to fiber optic cables. This application claims priority based on Japanese Application No. 2021-205002 filed on December 17, 2021, and incorporates all the descriptions described in the Japanese Application.
  • an optical fiber cable there is a slot type cable in which a plurality of optical fiber core wires are accommodated in a slot rod and covered with a jacket. There is also a slotless cable in which the slot rod is omitted and a plurality of optical fibers are densely packed inside the cable jacket.
  • a single-core fiber having one core and a multi-core fiber having a plurality of cores are known (for example, Patent Document 1).
  • the fiber optic cable of the present disclosure comprises: a plurality of optical fiber core wires; a jacket covering the plurality of optical fiber core wires from the outside, each of the plurality of optical fiber core wires is a multi-core fiber having a plurality of cores, each of the plurality of optical fiber core wires has a glass diameter larger than 125 ⁇ m, The core density is 11 cores/mm 2 or more.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical fiber cable according to this embodiment.
  • FIG. 2 is a partially developed view showing the optical fiber ribbon of the optical fiber cable of FIG. 1 in the longitudinal direction.
  • 3 is a cross-sectional view of an optical fiber core wire included in the optical fiber ribbon of FIG. 2.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of an optical fiber cable according to a modification.
  • the slot type cable has a slot rod, it is difficult to mount the optical fibers at a high density. Even in the slotless type cable, there is a limit to increasing the density of the optical fiber core wire with a glass diameter of 125 ⁇ m and a core wire diameter of 250 ⁇ m, which is currently commonly used.
  • the present disclosure provides a high core density optical fiber cable. (means to solve the problem)
  • An optical fiber cable according to one aspect of the present disclosure, a plurality of optical fiber core wires; a jacket covering the plurality of optical fiber core wires from the outside, each of the plurality of optical fiber core wires is a multi-core fiber having a plurality of cores, each of the plurality of optical fiber core wires has a glass diameter larger than 125 ⁇ m, The core density is 11 cores/mm 2 or more.
  • each optical fiber core wire is larger than 125 ⁇ m, the number of cores per one optical fiber core wire can be increased, and the core density (core density) is 11 cores/mm 2 or more. can be as large as Therefore, it is possible to realize an optical fiber cable in which cores of optical fiber cores are mounted at a higher density.
  • each of the plurality of optical fibers may have a bending rigidity of 0.25 N ⁇ mm 2 or more.
  • the cable when laying an optical fiber cable in a duct by pneumatic feeding, if the bending rigidity of the optical fiber cable is low, the cable may meander. Also, in an environment of ⁇ 30° C. or ⁇ 40° C., the jacket shrinks, and macrobending of the optical fiber may occur inside the jacket.
  • the bending rigidity of each optical fiber core wire is 0.25 N ⁇ mm 2 or more, the bending rigidity of the optical fiber cable is also high, and the optical fiber cable is less likely to meander during air feeding. In addition, macrobending is less likely to occur in a low-temperature environment.
  • the optical fiber cable may have a tensile strength of 1300 N or more. According to the present disclosure, since the tensile strength of the optical fiber cable is 1300 N or more, it is possible to realize an optical fiber cable that can withstand general pneumatic feeding.
  • each of the plurality of optical fibers may have a glass diameter of 175 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less.
  • the glass diameter of each of the plurality of optical fiber core wires is 175 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less
  • the bending rigidity of each optical fiber core wire is higher than that of an optical fiber core wire having a glass diameter of 125 ⁇ m. expensive. Therefore, the optical fiber cable is less likely to meander during pneumatic feeding, and less likely to cause macrobending in a low-temperature environment.
  • leakage (crosstalk) of optical signals between cores can be prevented.
  • each of the plurality of optical fibers may have 12 cores. According to the present disclosure, since each optical fiber core has 12 cores, it is possible to further increase the core density compared to optical fibers having a conventional number of cores.
  • the plurality of optical fiber core wires are arranged in parallel in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the plurality of optical fiber core wires, In part or all of the plurality of optical fiber core wires, a connection portion in which the adjacent optical fiber core wires are connected and a non-connection portion in which the adjacent optical fiber core wires are not connected and are provided intermittently in the longitudinal direction.
  • An intermittently connected optical fiber ribbon may be used as the plurality of optical fiber core wires. The use of intermittent fiber optic ribbons allows for higher density packing of optical fiber cores in fiber optic cables.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical fiber cable 2 according to one embodiment of the present disclosure.
  • the optical fiber cable 2 includes a plurality of optical fiber cores in the form of a plurality of optical fiber ribbons 21, a water absorbing tape 22, for example, a cable jacket 23 (jacket), and at least one It comprises one strength member 24, at least one tear string 25 and, for example, a plurality of projections 26.
  • the cable outer diameter of the optical fiber cable 2 is, for example, 20 mm.
  • the tensile strength of the optical fiber cable 2 is 1300N or more.
  • the water absorbing tape 22 is wound, for example, longitudinally or spirally around the entirety of the plurality of optical fiber ribbons 21 .
  • the water-absorbing tape 22 is, for example, a tape that has undergone water-absorbing processing by attaching water-absorbing powder to a base fabric made of polyester or the like.
  • the thickness of the water absorbing tape 22 is, for example, 0.3 mm.
  • the optical fiber cable 2 includes the water absorbing tape 22 in this embodiment, the optical fiber cable 2 may not include the water absorbing tape 22 .
  • the cable jacket 23 covers the periphery of the water absorbing tape 22 .
  • the cable jacket 23 covers the plurality of optical fiber ribbons 21 from the outside.
  • the cable jacket 23 encloses a plurality of optical fiber ribbons 21 (a plurality of optical fiber core wires).
  • Embedded within the layers of cable jacket 23 are a plurality of strength members 24 .
  • the thickness of the cable jacket 23 is, for example, 1.5 mm.
  • the cable jacket 23 is made of, for example, a flame-retardant material.
  • flame-retardant materials include vinyl resins such as polyvinyl chloride (PVC) containing flame-retardant inorganic substances such as magnesium hydroxide and aluminum hydroxide, and polyolefin resins such as polyethylene (PE).
  • Cable jacket 23 may also include a lubricant.
  • lubricants include silicone-based lubricants such as silicone and siloxane.
  • the tensile members 24 are arranged in the longitudinal direction of the optical fiber cable 2 along the plurality of optical fiber ribbons 21 .
  • the diameter of the tension member 24 is, for example, 0.5 mm.
  • the tensile member 24 is made of fiber reinforced plastic (FRP) such as aramid FRP, glass FRP, carbon FRP, or the like.
  • the strength member 24 may be made of a liquid crystal polymer. Strength members 24 are preferably non-inductive.
  • Fiber reinforced plastic (FRP) is generally a combustible material. From the viewpoint of improving the flame retardancy of the entire optical fiber cable 2, the tensile strength member 24 is arranged inside the cable jacket 23 at a position closer to the center of the optical fiber cable 2 than near the surface layer of the cable jacket 23. is preferred.
  • the tensile strength member 24 has a circular cross section in the radial direction. In this embodiment, eight strength members 24 are embedded within the layers of cable jacket 23 . The eight tensile members 24 are provided in pairs of two each. In the following description, the paired two tensile members 24 are collectively referred to as a tensile member set 240 .
  • each tensile strength member set 240 has a straight line connecting two mutually opposing tensile member sets 240 and another straight line connecting two other mutually opposing tensile member sets 240. arranged orthogonally.
  • a tear string 25 is provided for tearing the cable jacket 23 .
  • a tear string 25 is disposed along the plurality of optical fiber ribbons 21 longitudinally of the optical fiber cable 2 within the layers of the cable jacket 23 .
  • two tear strings 25 are provided.
  • Each tear cord 25 is positioned approximately midway between adjacent strength member sets 240 .
  • Two tearing strings 25 are provided so as to face each other.
  • the four tensile strength member sets 240 are arranged symmetrically with respect to a straight line L connecting the center of the optical fiber cable 2 with the tear string 25 in the cross-sectional view of the cable.
  • An operator can pull out the tear string 25 to tear the cable jacket 23 longitudinally and take out the optical fiber ribbon 21 .
  • the tear string 25 is fibrous and made of, for example, a plastic material (eg, polyester) that is resistant to pulling.
  • a plurality of (two in this embodiment) projections 26 are provided.
  • the two protrusions 26 are provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 2 .
  • Each protrusion 26 may be provided continuously along the longitudinal direction, or may be provided intermittently.
  • the two projections 26 are provided so as to face each other across the center of the optical fiber cable 2 in the circumferential direction of the outer peripheral portion of the cable jacket 23 in, for example, a radial cross section of the optical fiber cable 2 .
  • the protrusion 26 is provided on the straight line L connecting the tear string 25 and the center of the optical fiber cable 2 .
  • the protrusion 26 is formed on the outer peripheral portion of the cable jacket 23 so as to protrude in the radial direction of the optical fiber cable 2 .
  • the projection 26 has a curved surface 26a in the projecting direction.
  • the projection 26 is integrally formed with the cable jacket 23 by extrusion.
  • the optical fiber cable 2 has two projections 26 in this embodiment, the optical fiber cable 2 may not have the
  • FIG. 2 is a partially developed view showing the optical fiber ribbon 21 in the longitudinal direction.
  • the optical fiber ribbons 21 are arranged in parallel in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the plurality of optical fiber core wires 211A to 211L, and are arranged between the plurality of optical fiber core wires 211A to 211L.
  • connecting portions 212 in which the adjacent optical fiber core wires are connected and non-connecting portions 213 in which the adjacent optical fiber core wires are not connected are intermittently provided in the longitudinal direction. It is an intermittently connected optical fiber ribbon.
  • the bending rigidity of each of the optical fiber core wires 211A to 211L is 0.25 N ⁇ mm 2 or more.
  • optical fiber core wires 211A to 211L are arranged in parallel.
  • the location where the connecting portion 212 and the non-connecting portion 213 are intermittently provided may be between some optical fiber core wires (intermittently every two cores), or between all optical fiber core wires (one core). intermittent).
  • the optical fiber ribbon 21 illustrated in FIG. 2 is intermittent for every two cores, and between each of the optical fibers 211A and 211B, 211C and 211D, 211E and 211F, 211G and 211H, 211I and 211J, 211K and 211L. is not provided with the non-connecting portion 213 .
  • the connecting portion 212 in the optical fiber ribbon 21 is formed by applying a connecting resin 214 made of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fibers.
  • a connecting resin 214 made of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fibers.
  • the optical fiber ribbon 21 is formed by, for example, applying a tape resin to one side or both sides of the optical fiber core wires 211A to 211L arranged in parallel, connecting all the optical fiber core wires 211A to 211L, and then Alternatively, the non-connecting portion 213 may be formed by cutting a portion of the connecting portion 213 .
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the optical fiber core wire 211A.
  • the optical fiber core wire 211A includes 12 cores 215, a clad portion 216, and two coating layers 217 and 218.
  • the optical fiber core wire 211A is a multi-core fiber having multiple cores 215 .
  • the outer diameter R1 of the optical fiber core wire 211A is, for example, 250 ⁇ m ⁇ 15 ⁇ m.
  • the core 215 is circular in radial cross-section.
  • the core 215 is made of quartz glass and contains an additive for increasing the refractive index.
  • the refractive index in core 215 is higher than the refractive index in clad portion 216 .
  • the outer diameter of the core 215 is, for example, 5 ⁇ m or more and 10 ⁇ m or less.
  • the cladding part 216 is provided so as to integrally surround the 12 cores 215 .
  • the cladding portion 216 is made of quartz glass, such as pure quartz glass.
  • the cladding portion 216 is circular in radial cross-section.
  • the outer diameter (glass diameter) R2 of the cladding portion 216 is, for example, 175 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less, which is larger than the glass diameter of a general optical fiber core wire.
  • Both of the two coating layers 217 and 218 are provided so as to cover the periphery of the clad portion 216 .
  • the total coating thickness of the coating layers 217 and 218 is, for example, 37.5 ⁇ m.
  • the inner coating layer 217 of the two coating layers is made of a hardened primary resin.
  • the outer coating layer 218 of the two coating layers is made of a hardened secondary resin.
  • a soft resin with a relatively low Young's modulus is used as a buffer layer for the primary resin of the inner coating layer 217 that contacts the clad part 216 .
  • a hard resin having a relatively high Young's modulus is used as a protective layer for the secondary resin of the outer coating layer 218 that contacts the inner coating layer 217 .
  • the cured product of the secondary resin has a Young's modulus of 900 MPa or higher, preferably 1000 MPa or higher, and more preferably 1500 MPa or higher at room temperature (for example, 23° C.).
  • the secondary resin of the outer coating layer 218 is a base resin containing a urethane acrylate oligomer or urethane methacrylate oligomer, a monomer having a phenoxy group, a photopolymerization initiator and a silane coupling agent, hydrophobic inorganic oxide particles, It is preferably a resin composition containing.
  • the content of the inorganic oxide particles in the resin composition is 1% by mass or more and 45% by mass or less based on the total amount of the resin composition.
  • Each of the optical fiber core wires 211A to 211L has, for example, 12 cores 215.
  • the optical fiber cable 2 of this embodiment has a total of 3456 cores 215 .
  • the outer diameter of the optical fiber cable 2 of this embodiment is, for example, 20 mm, and the core density, which is the density of cores in the entire cross section of the optical fiber cable 2, is 11 cores/mm 2 or more.
  • the core density is a value obtained by dividing the total number of cores 215 of a plurality of optical fiber core wires accommodated in the optical fiber cable 2 by the cable cross-sectional area (cross-sectional area obtained from the outer diameter of the optical fiber cable 2). .
  • Equation 1 EI is bending stiffness (N ⁇ mm 2 )
  • E Young's modulus (N/mm 2 )
  • the optical fiber cable 211A is regarded as a composite of the glass portion including the core 215 and the clad portion 216, the primary resin of the inner coating layer 217, and the secondary resin of the outer coating layer 218.
  • the flexural rigidity of the optical fiber core wire 211A as a composite is obtained by the following formula 2.
  • EI TOTAL is the bending rigidity of the optical fiber 211A (N ⁇ mm 2 )
  • E1 is the Young's modulus of the glass portion (N/mm 2 )
  • E2 is the Young's modulus of the primary resin (N/mm 2 ).
  • E3 is the Young's modulus (N/mm 2 ) of the secondary resin.
  • D1 is the radius (mm) of the glass portion
  • D2 is the radius (mm) of the glass portion covered with the primary resin
  • D3 is the radius (mm) of the glass portion covered with the primary resin and the secondary resin.
  • the bending stiffness of the optical fiber cable 211A is obtained.
  • the Young's modulus E1 of the glass diameter is 80100 N/mm 2
  • the Young's modulus E2 of the primary resin is 0.5 N/mm 2
  • the Young's modulus E3 of the secondary resin is 1000 N/mm 2 .
  • the radius D1 of the glass portion is 0.09 mm
  • the radius D2 of the glass portion covered with the primary resin is 0.11 mm
  • the radius D3 of the glass portion covered with the primary resin and the secondary resin is 0.125 mm.
  • the bending rigidity EI TOTAL of the optical fiber core wire 211A is 0.258 N ⁇ mm 2 . That is, the bending rigidity of the optical fiber core wire 211A is 0.25 N ⁇ mm 2 or more.
  • the flexural rigidity of an optical fiber with a glass diameter of 125 ⁇ m is obtained.
  • the Young's modulus E1 of the glass diameter is 80100 N/mm 2
  • the Young's modulus E2 of the primary resin is 0.5 N/mm 2
  • the Young's modulus E3 of the secondary resin is 1000 N/mm 2 .
  • the radius D1 of the glass portion is 0.0625 mm
  • the radius D2 of the glass portion covered with the primary resin is 0.11 mm
  • the radius D3 of the glass portion covered with the primary resin and the secondary resin is 0.125 mm.
  • the bending rigidity of the optical fiber core wire of the comparative example is 0.060 N ⁇ mm 2 .
  • the bending rigidity of the optical fiber core wire 211A of this embodiment is 4.3 times the bending rigidity of the optical fiber core wire having a glass diameter of 125 ⁇ m, which is relatively high.
  • the tensile strength of the optical fiber cable 2 is the sum of the allowable tension of the plurality of optical fiber core wires 211A to 211L and the allowable tension of the plurality of tensile members 24.
  • the allowable tension (N) is determined by cross-sectional area (mm 2 ) ⁇ Young's modulus (N/mm 2 ) ⁇ elongation strain (%).
  • the glass portion of the optical fiber core wire 211A has a radius D1 of 0.09 mm and a Young's modulus of 47040 N/mm 2 . If the optical fiber core wire 211A stretches by 0.3%, the allowable tension of the optical fiber core wire 211A is 3.59N. When the optical fiber cable 2 has 288 optical fiber core wires, the allowable tension of a plurality of optical fiber core wires is 1034N.
  • the allowable tension of the tensile member 24 is 36.3N. Since the optical fiber cable 2 of this embodiment has eight tensile strength members 24, the allowable tension of the plurality of tensile strength members 24 is 291N. From the above, the tensile strength of the optical fiber cable 2 is 1325N. That is, the tensile strength of the optical fiber cable 2 is 1300N or more.
  • the permissible tension of an optical fiber cable with 288 optical fiber core wires and 16 tensile members each having a glass diameter of 125 ⁇ m is obtained.
  • the allowable tension of the plurality of optical fiber core wires is 498N
  • the allowable tension of the plurality of tension members is 582N. From the above, the allowable tension of the optical fiber cable of the comparative example is 1080N.
  • the tensile strength of the optical fiber cable 2 of this embodiment is 1300 N or more, which is the same allowable tension as the optical fiber cable of the comparative example. That is, even if the glass diameter is increased from 125 ⁇ m to 180 ⁇ m and the number of tensile members 24 is reduced from 16 to 8, the allowable tension equivalent to that of the conventional optical fiber cable is achieved.
  • the glass diameter of each of the optical fiber core wires 211A to 211L is larger than 125 ⁇ m. Therefore, it is possible to increase the number of cores per optical fiber core wire, and realize an optical fiber cable 2 with a core density of 11 cores/mm 2 or more.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of an optical fiber cable 2B according to a modification. Components similar to those of the optical fiber cable 2 are denoted by the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
  • each of the plurality of tensile members 24 are arranged at equal intervals from each other. Specifically, in the cross section of the optical fiber cable 2B in the radial direction, the tensile members 24 are provided one by one at positions facing each other across the center of the optical fiber cable 2B.
  • each of the plurality of tensile strength members 24 is arranged at equal intervals, so that non-uniformity in cable rigidity depending on the positions where the tensile members 24 are embedded is improved. Therefore, it is possible to realize an optical fiber cable 2B that is less likely to bend during pneumatic feeding.
  • Optical fiber cable 21 Optical fiber ribbon 22: Water absorption tape 23: Cable jacket 24: Tensile member 25: Tear cord 26: Projection 26a: Surfaces 211A, 211B, 211C, 211D, 211E, 211F, 211G, 211H , 211I, 211J, 211K, 211L: optical fiber core wire 212: connecting portion 213: non-connecting portion 214: connecting resin 215: core 216: clad portion 217: inner coating layer 218: outer coating layer 240: tension member set L: Straight line R1: Outer diameter of optical fiber core R2: Outer diameter of clad (glass diameter)

Landscapes

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Abstract

光ファイバケーブル（２）は、複数の光ファイバ心線（２１）と、複数の光ファイバ心線（２１）の外側から被覆する外被（２３）と、を備え、複数の光ファイバ心線（２１）の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、複数の光ファイバ心線（２１）の各々のガラス径が１２５μｍより大きく、心密度が１１心／ｍｍ２以上である。

Description

光ファイバケーブル
　本開示は、光ファイバケーブルに関する。
　本出願は、２０２１年１２月１７日出願の日本出願第２０２１－２０５００２号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　従来、光ファイバケーブルとして、複数の光ファイバ心線をスロットロッドに収容し、外被で被覆したスロット型ケーブルがある。また、スロットロッドを省略し、ケーブル外被内に複数の光ファイバ心線を高密度に実装したスロットレス型ケーブルもある。これらケーブルに実装される光ファイバ心線としては、一つのコアを有するシングルコアファイバや、複数のコアを有するマルチコアファイバが知られている（例えば特許文献１）。
日本国特開２０１５－０５２７０４号公報
　本開示の光ファイバケーブルは、
　複数の光ファイバ心線と、
　前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
　前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
　前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が１２５μｍより大きく、
　心密度が１１心／ｍｍ２以上である。
図１は、本実施形態に係る光ファイバケーブルの断面図である。 図２は、図１の光ファイバケーブルが備える光ファイバリボンを長手方向に示した部分展開図である。 図３は、図２の光ファイバリボンが有する光ファイバ心線の断面図である。 図４は、変形例に係る光ファイバケーブルの断面図である。
［本開示が解決しようとする課題］
　スロット型ケーブルはスロットロッドを備えるため、光ファイバ心線を高密度に実装することが難しい。スロットレス型ケーブルにおいても、現在一般的に使用されている主流のガラス径１２５μｍ、心線径２５０μｍの光ファイバ心線では、光ファイバ心線の密度を高めるのに限界がある。
　本開示は、心密度の高い光ファイバケーブルを提供する。
（課題を解決するための手段）
（本開示の一形態の説明）
　まず本開示の実施態様を列記して説明する。
　（１）本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
　複数の光ファイバ心線と、
　前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
　前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
　前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が１２５μｍより大きく、
　心密度が１１心／ｍｍ２以上である。
　本開示によれば、各光ファイバ心線のガラス径が１２５μｍより大きいため、光ファイバ心線１本あたりのコア数を増やすことができ、心密度（コアの密度）を１１心／ｍｍ２以上に大きくすることができる。したがって、光ファイバ心線のコアをより高密度に実装した光ファイバケーブルを実現することができる。
　（２）上記（１）において、前記複数の光ファイバ心線の各々の曲げ剛性は０．２５Ｎ・ｍｍ２以上であってもよい。
　一般的に、空気圧送によってダクト内に光ファイバケーブルを布設する場合、光ファイバケーブルの曲げ剛性が低いと、ケーブルが蛇行することがある。また、－３０℃や－４０℃の環境下では外被が収縮し、外被内において光ファイバ心線のマクロベンドが起こることがある。本開示によれば、各光ファイバ心線の曲げ剛性が０．２５Ｎ・ｍｍ２以上であるため、光ファイバケーブルの曲げ剛性も高くなり、空気圧送時において光ファイバケーブルは蛇行しにくい。また低温環境下でのマクロベンドも発生しにくい。
　（３）上記（１）または（２）において、前記光ファイバケーブルの引張強度が１３００Ｎ以上であってもよい。
　本開示によれば、光ファイバケーブルの引張強度が１３００Ｎ以上であるため、一般的な空気圧送に耐えうる光ファイバケーブルを実現することができる。
　（４）上記（１）から（３）の何れか一つにおいて、前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が１７５μｍ以上１８５μｍ以下であってもよい。
　本開示によれば、複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が１７５μｍ以上１８５μｍ以下であるため、ガラス径が１２５μｍである光ファイバ心線と比較して、各光ファイバ心線の曲げ剛性が高い。したがって光ファイバケーブルは空気圧送時に蛇行しにくく、また低温環境下でのマクロベンドも発生しにくい。またコア間の間隔を広く確保することができるため、コア間の光信号の漏洩（クロストーク）を防ぐことができる。
　（５）上記（１）から（４）の何れか一つにおいて、前記複数の光ファイバ心線の各々は１２心の前記コアを有してもよい。
　本開示によれば、各光ファイバ心線は１２心のコアを有するため、従来のコア数を有する光ファイバ心線と比較して、心密度をより一層高めることができる。
　（６）上記（１）から（５）の何れか一つにおいて、前記複数の光ファイバ心線は、前記複数の光ファイバ心線の長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、前記複数の光ファイバ心線間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された状態の連結部と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない状態の非連結部とが前記長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型光ファイバリボンであってもよい。
　複数の光ファイバ心線として、間欠連結型光ファイバリボンを用いてもよい。間欠連結型光ファイバリボンを用いることによって、光ファイバケーブル内に、光ファイバ心線をより高密度に実装することが可能になる。
［発明の効果］
　本開示によれば、心密度の高い光ファイバケーブルを提供することができる。
（本開示の一形態の詳細）
　本開示の一形態に係る光ファイバケーブルの具体例を、図面を参照しつつ説明する。
　なお、本開示はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　図１は、本開示の一形態に係る光ファイバケーブル２の断面図である。図１に示すように、光ファイバケーブル２は、複数の光ファイバリボン２１の形態となった複数の光ファイバ心線と、例えば吸水テープ２２と、ケーブル外被２３（外被）と、少なくとも一つの抗張力体２４と、少なくとも一つの引き裂き紐２５と、例えば複数の突起２６と、を備えている。光ファイバケーブル２のケーブル外径は、例えば２０ｍｍである。光ファイバケーブル２の引張強度は１３００Ｎ以上である。
　吸水テープ２２は、複数の光ファイバリボン２１全体の周囲に、例えば、縦添えまたは螺旋状に巻回されている。吸水テープ２２は、例えば、ポリエステル等からなる基布に吸水性のパウダーを付着させることによって吸水加工が施されたテープである。吸水テープ２２の厚みは、例えば０．３ｍｍである。なお、本実施形態において光ファイバケーブル２は吸水テープ２２を備えているが、光ファイバケーブル２は吸水テープ２２を備えていなくてもよい。
　ケーブル外被２３は、吸水テープ２２の周囲を覆っている。言い換えると、ケーブル外被２３は、複数の光ファイバリボン２１の外側から被覆している。ケーブル外被２３は、複数の光ファイバリボン２１（複数の光ファイバ心線）を内包している。ケーブル外被２３の層内には、複数の抗張力体２４が埋め込まれている。ケーブル外被２３の厚みは、例えば１．５ｍｍである。ケーブル外被２３は、例えば難燃材料から形成されている。難燃材料としては、例えば、水酸化マグネシウムあるいは水酸化アルミニウム等の難燃性無機物を含むポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）等のビニル樹脂やポリエチレン（ＰＥ）等のポリオレフィン樹脂がある。またケーブル外被２３は、滑剤を含みうる。滑剤としては、例えばシリコンやシロキサン等のシリコン系滑剤がある。
　抗張力体２４は、複数の光ファイバリボン２１に沿って光ファイバケーブル２の長手方向に配置されている。抗張力体２４の直径は、例えば０．５ｍｍである。抗張力体２４は、例えば、アラミドＦＲＰ、ガラスＦＲＰ、カーボンＦＲＰ等の繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）で形成されている。抗張力体２４は、液晶ポリマーで形成されていてもよい。抗張力体２４は、無誘導性であることが好ましい。なお、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）は一般的に可燃性素材である。光ファイバケーブル２全体の難燃性向上の観点から、抗張力体２４は、ケーブル外被２３の内部のうち、ケーブル外被２３の表層近傍ではなく光ファイバケーブル２の中心に近い位置に配置されることが好ましい。
　抗張力体２４は、径方向の断面が円形状に形成されている。本実施形態においては、８つの抗張力体２４がケーブル外被２３の層内に埋め込まれている。当該８つの抗張力体２４は、２つずつが対になって設けられている。なお、以降の説明において、対になっている２つの抗張力体２４をまとめて抗張力体セット２４０と称す。
　本実施形態では、４つの抗張力体セット２４０が、互いに離隔してケーブル外被２３の層内に埋め込まれている。光ファイバケーブル２では、４つの抗張力体セット２４０が、互いに等間隔で離れて配置されている。具体的には、光ファイバケーブル２の径方向の断面において、光ファイバケーブル２の中心を挟んで対向する位置に抗張力体セット２４０が一つずつ設けられている。光ファイバケーブル２の径方向の断面において、各抗張力体セット２４０は、互いに対向する二つの抗張力体セット２４０を結ぶ直線と、互いに対向する他の二つの抗張力体セット２４０を結ぶ他の直線とが直交するように配置されている。
　引き裂き紐２５は、ケーブル外被２３を引き裂くために設けられている。引き裂き紐２５は、ケーブル外被２３の層内に光ファイバケーブル２の長手方向に複数の光ファイバリボン２１に沿って配置されている。本実施形態において、引き裂き紐２５は２つ設けられている。各引き裂き紐２５は、隣り合う抗張力体セット２４０のほぼ中間に位置する。２つの引き裂き紐２５は互いに対向するように設けられている。また、４つの抗張力体セット２４０は、ケーブル断面視において引き裂き紐２５と光ファイバケーブル２の中心を結ぶ直線Ｌに対して線対称に配置されている。作業者は引き裂き紐２５を引き出すことによってケーブル外被２３を長手方向に引き裂き、光ファイバリボン２１を取り出すことができる。引き裂き紐２５は、繊維状であり、例えば、引っ張りに強いプラスチック材料（例えばポリエステル）で形成されている。
　突起２６は、複数（本実施形態では２条）設けられている。２条の突起２６は、光ファイバケーブル２の長手方向に沿って設けられている。各突起２６は、長手方向に沿って連続して設けられていてもよいし、断続的に設けられていてもよい。また、２条の突起２６は、例えば光ファイバケーブル２の径方向の断面において、ケーブル外被２３の外周部の周方向に、光ファイバケーブル２の中心を挟んで対向するように設けられている。本実施形態において突起２６は、引き裂き紐２５と光ファイバケーブル２の中心を結ぶ直線Ｌ上に設けられている。突起２６は、ケーブル外被２３の外周部に光ファイバケーブル２の径方向へ突出した状態で形成されている。突起２６は、突出する方向の表面２６ａが曲面で構成されている。突起２６は、押出成形によってケーブル外被２３と一体的に形成されている。なお、本実施形態において光ファイバケーブル２は２条の突起２６を備えているが、光ファイバケーブル２は突起２６を備えていなくてもよい。
　次に、図２を参照して光ファイバリボン２１について詳細に説明する。図２は、光ファイバリボン２１を長手方向に示した部分展開図である。図２に例示するように、光ファイバリボン２１は、複数の光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌの長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、複数の光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌ間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された連結部２１２と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない非連結部２１３とが長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型の光ファイバリボンである。光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌの各々の曲げ剛性は０．２５Ｎ・ｍｍ２以上である。
　本実施形態に係る光ファイバリボン２１では、１２本の光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌが並列に配置されている。連結部２１２と非連結部２１３とが間欠的に設けられている箇所は、一部の光ファイバ心線間（２心毎間欠）であってもよく、全ての光ファイバ心線間（１心毎間欠）であってもよい。図２に例示する光ファイバリボン２１は、２心毎間欠であり、光ファイバ心線２１１Ａと２１１Ｂ、２１１Ｃと２１１Ｄ、２１１Ｅと２１１Ｆ、２１１Ｇと２１１Ｈ、２１１Ｉと２１１Ｊ、２１１Ｋと２１１Ｌ、の各線間には非連結部２１３が設けられていない。
　光ファイバリボン２１における連結部２１２は、例えば紫外線硬化型樹脂、熱硬化型樹脂等からなる連結樹脂２１４を光ファイバ心線間に塗布することによって形成される。連結樹脂２１４が所定の光ファイバ心線間に塗布されることにより、連結部２１２と非連結部２１３とが間欠的に設けられるとともに、各光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌが並列状態で一体化される。連結樹脂２１４は、並列された光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌで形成される並列面の片面のみに塗布されてもよいし、両面に塗布されてもよい。また、光ファイバリボン２１は、例えば並列された光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌの片面、または両面全体にテープ樹脂を塗布して、全ての光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌを連結させてから、回転刃等で一部を切断して非連結部２１３を形成するように作製されてもよい。
　次に、図３を参照しつつ、光ファイバ心線２１１Ａについて説明する。なお、光ファイバ心線２１１Ａ以外の光ファイバ心線２１１Ｂ～２１１Ｌの構成は、光ファイバ心線２１１Ａの構成と同様である。図３は、光ファイバ心線２１１Ａの断面図である。図３に例示するように、光ファイバ心線２１１Ａは、１２個のコア２１５と、クラッド部２１６と、二層の被覆層２１７、２１８と、を備えている。すなわち、光ファイバ心線２１１Ａは、複数のコア２１５を有するマルチコアファイバである。光ファイバ心線２１１Ａの外径Ｒ１は例えば２５０μｍ±１５μｍである。
　コア２１５は、径方向の断面において円形である。コア２１５は、石英ガラスにより形成されており、屈折率を上げるための添加剤が含まれている。コア２１５における屈折率は、クラッド部２１６における屈折率よりも高い。コア２１５の外径は、例えば５μｍ以上１０μｍ以下である。
　クラッド部２１６は、１２個のコア２１５を一体的に取り囲むように設けられている。クラッド部２１６は、石英ガラスにより形成されており、例えば純石英ガラスである。クラッド部２１６は、径方向の断面において円形である。クラッド部２１６の外径（ガラス径）Ｒ２は、例えば１７５μｍ以上１８５μｍ以下であり、一般的な光ファイバ心線のガラス径よりも大きい。
　二層の被覆層２１７、２１８はともに、クラッド部２１６の周囲を覆うように設けられている。被覆層２１７、２１８の被覆厚は合計で例えば３７．５μｍである。二層の被覆層のうちの内側の被覆層２１７はプライマリ樹脂の硬化物で形成されている。二層の被覆層のうちの外側の被覆層２１８はセカンダリ樹脂の硬化物で形成されている。
　クラッド部２１６と接触する内側の被覆層２１７のプライマリ樹脂には、バッファ層として比較的ヤング率が低い軟質の樹脂が用いられる。内側の被覆層２１７と接触する外側の被覆層２１８のセカンダリ樹脂には、保護層として比較的ヤング率が高い硬質の樹脂が用いられる。セカンダリ樹脂の硬化物のヤング率は、常温（例えば、２３℃）において、９００Ｍｐａ以上であり、好ましくは１０００ＭＰａ以上、さらに好ましくは１５００ＭＰａ以上である。
　外側の被覆層２１８のセカンダリ樹脂は、ウレタンアクリレートオリゴマーまたはウレタンメタアクリレートオリゴマー、フェノキシ基を有するモノマー、光重合開始剤及びシランカップリング剤を含有するベース樹脂と、疎水性の無機酸化物粒子と、を含む樹脂組成物であることが好ましい。樹脂組成物における無機酸化物粒子の含有量は、樹脂組成物の総量を基準として１質量％以上４５質量％以下である。
　光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌの各々が例えば１２個のコア２１５を有しており、光ファイバケーブル２内には、このような１２心の間欠連結型の光ファイバリボン２１が例えば２４枚配置されている。したがって、本実施形態の光ファイバケーブル２は合計３４５６個のコア２１５を有している。本実施形態の光ファイバケーブル２の外径は例えば２０ｍｍであり、光ファイバケーブル２の断面全体におけるコアの密度である心密度は１１心／ｍｍ２以上である。
　なお、心密度とは、光ファイバケーブル２に収容される複数の光ファイバ心線のコア２１５の総数を、ケーブル断面積（光ファイバケーブル２の外径から求まる断面積）で除した値である。
　次に、光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性について説明する。なお、光ファイバ心線２１１Ａ以外の光ファイバ心線２１１Ｂ～２１１Ｌの曲げ剛性は、光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性と同様である。
　材料力学において、一般的な丸棒の曲げ剛性は下記数式１によって求まる。数１において、ＥＩは曲げ剛性（Ｎ・ｍｍ２）、Ｅはヤング率（Ｎ／ｍｍ２）、ｄは丸棒の半径（ｍｍ）である。
　［数１］
　ＥＩ＝Ｅ・π・ｄ４／６４
　ここで、光ファイバ心線２１１Ａは、コア２１５及びクラッド部２１６を含むガラス部と、内側の被覆層２１７のプライマリ樹脂と、外側の被覆層２１８のセカンダリ樹脂の複合体とみなす。複合体としての光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性は下記数式２によって求まる。下記の数式において、ＥＩＴＯＴＡＬは光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性（Ｎ・ｍｍ２）、Ｅ１はガラス部のヤング率（Ｎ／ｍｍ２）、Ｅ２はプライマリ樹脂のヤング率（Ｎ／ｍｍ２）、Ｅ３はセカンダリ樹脂のヤング率（Ｎ／ｍｍ２）である。Ｄ１がガラス部の半径（ｍｍ）、Ｄ２がプライマリ樹脂で覆われたガラス部の半径（ｍｍ）、Ｄ３がプライマリ樹脂及びセカンダリ樹脂で覆われたガラス部の半径（ｍｍ）である。
　［数２］
　ＥＩＴＯＴＡＬ＝Ｅ１・π・Ｄ１４／６４＋Ｅ２・π・（Ｄ２－Ｄ１）４／６４＋Ｅ３・π・（Ｄ３－Ｄ２）４／６４
　上記式２を用いて、光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性を求める。本実施形態において、ガラス径のヤング率Ｅ１は８０１００Ｎ／ｍｍ２、プライマリ樹脂のヤング率Ｅ２は０．５Ｎ／ｍｍ２、セカンダリ樹脂のヤング率Ｅ３は１０００Ｎ／ｍｍ２である。ガラス部の半径Ｄ１は０．０９ｍｍ、プライマリ樹脂で覆われたガラス部の半径Ｄ２は０．１１ｍｍ、プライマリ樹脂及びセカンダリ樹脂で覆われたガラス部の半径Ｄ３は０．１２５ｍｍである。このとき、光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性ＥＩＴＯＴＡＬは０．２５８Ｎ・ｍｍ２となる。すなわち、光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性は０．２５Ｎ・ｍｍ２以上である。
　比較例として、ガラス径１２５μｍである光ファイバ心線の曲げ剛性を求める。ガラス径のヤング率Ｅ１は８０１００Ｎ／ｍｍ２、プライマリ樹脂のヤング率Ｅ２は０．５Ｎ／ｍｍ２、セカンダリ樹脂のヤング率Ｅ３は１０００Ｎ／ｍｍ２である。ガラス部の半径Ｄ１は０．０６２５ｍｍ、プライマリ樹脂で覆われたガラス部の半径Ｄ２は０．１１ｍｍ、プライマリ樹脂及びセカンダリ樹脂で覆われたガラス部の半径Ｄ３は０．１２５ｍｍである。このとき、比較例の光ファイバ心線の曲げ剛性は０．０６０Ｎ・ｍｍ２となる。本実施形態の光ファイバ心線２１１Ａの曲げ剛性は、ガラス径１２５μｍである光ファイバ心線の曲げ剛性の４．３倍であり、比較的高い。
　次に、光ファイバケーブル２の引張強度について説明する。本実施形態において光ファイバケーブル２の引張強度は、複数の光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌの許容張力と、複数の抗張力体２４の許容張力の合計である。許容張力（Ｎ）は断面積（ｍｍ２）×ヤング率（Ｎ／ｍｍ２）×伸び歪み（％）によって求まる。
　光ファイバ心線２１１Ａのガラス部の半径Ｄ１は０．０９ｍｍ、ヤング率が４７０４０Ｎ／ｍｍ２である。光ファイバ心線２１１Ａが仮に０．３％伸びる場合、光ファイバ心線２１１Ａの許容張力は３．５９Ｎとなる。光ファイバケーブル２が２８８心の光ファイバ心線を有する場合、複数の光ファイバ心線の許容張力は１０３４Ｎとなる。
　一つの抗張力体２４の半径が０．２５ｍｍ、ヤング率が６１７４０Ｎ／ｍｍ２とし、抗張力体２４が０．３％伸びる場合、抗張力体２４の許容張力は３６．３Ｎとなる。本実施形態の光ファイバケーブル２は８本の抗張力体２４を備えるため、複数の抗張力体２４の許容張力は２９１Ｎとなる。以上より光ファイバケーブル２の引張強度は、１３２５Ｎとなる。すなわち、光ファイバケーブル２の引張強度は１３００Ｎ以上である。
　比較例として、各々のガラス径が１２５μｍである、２８８本の光ファイバ心線と、１６本の抗張力体を備える、光ファイバケーブルの許容張力を求める。この場合、複数の光ファイバ心線の許容張力は４９８Ｎであり、複数の抗張力体の許容張力は５８２Ｎである。以上より、比較例の光ファイバケーブルの許容張力は１０８０Ｎとなる。
　このように本実施形態の光ファイバケーブル２の引張強度は１３００Ｎ以上であり、比較例の光ファイバケーブルと同等の許容張力である。すなわち、ガラス径を１２５μｍから１８０μｍへ大きくし、抗張力体２４の本数を１６本から８本へ減らしたとしても、従来の光ファイバケーブルと同等の許容張力が達成される。
　以上説明したように、本実施形態に係る光ファイバケーブル２では、光ファイバ心線２１１Ａ～２１１Ｌの各々のガラス径が１２５μｍより大きい。このため、光ファイバ心線１本あたりのコア数を増やすことができ、心密度１１心／ｍｍ２以上の光ファイバケーブル２を実現することができる。
　本実施形態では、８つの抗張力体２４が２つずつ対になって設けられているが、抗張力体２４の配置はこれに限られない。８つの抗張力体２４が１つずつ設けられてもよい。図４は変形例に係る光ファイバケーブル２Ｂの断面図である。光ファイバケーブル２と同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図４に示すように、複数の抗張力体２４の各々は、互いに等間隔で離れて配置されている。具体的には、光ファイバケーブル２Ｂの径方向の断面において、光ファイバケーブル２Ｂの中心を挟んで対向する位置に抗張力体２４が一つずつ設けられている。
　変形例に係る光ファイバケーブル２Ｂにおいても、光ファイバケーブル２と同様の効果を得ることができる。更に光ファイバケーブル２Ｂでは、複数の抗張力体２４の各々は、互いに等間隔で離れて配置されているため、抗張力体２４の埋め込まれる位置によるケーブルの剛性の不均一性が改善される。したがって空気圧送時に屈曲しにくい光ファイバケーブル２Ｂを実現することができる。
　以上、本開示を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本開示の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。また、上記説明した構成部材の数、位置、形状等は上記実施の形態に限定されず、本開示を実施する上で好適な数、位置、形状等に変更することができる。
２、２Ｂ：光ファイバケーブル
２１：光ファイバリボン
２２：吸水テープ
２３：ケーブル外被
２４：抗張力体
２５：引き裂き紐
２６：突起
２６ａ：表面
２１１Ａ，２１１Ｂ，２１１Ｃ，２１１Ｄ，２１１Ｅ，２１１Ｆ，２１１Ｇ，２１１Ｈ，２１１Ｉ，２１１Ｊ，２１１Ｋ，２１１Ｌ：光ファイバ心線
２１２：連結部
２１３：非連結部
２１４：連結樹脂
２１５：コア
２１６：クラッド部
２１７：内側の被膜層
２１８：外側の被膜層
２４０：抗張力体セット
Ｌ：直線
Ｒ１：光ファイバ心線の外径
Ｒ２：クラッド部の外径（ガラス径）

Claims (6)

  1. 　複数の光ファイバ心線と、
    　前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
    　前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
    　前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が１２５μｍより大きく、
    　心密度が１１心／ｍｍ２以上である、光ファイバケーブル。
  2. 　前記複数の光ファイバ心線の各々の曲げ剛性は０．２５Ｎ・ｍｍ２以上である、請求項１に記載の光ファイバケーブル。
  3. 　前記光ファイバケーブルの引張強度が１３００Ｎ以上である、請求項１または請求項２に記載の光ファイバケーブル。
  4. 　前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が１７５μｍ以上１８５μｍ以下である、請求項１から請求項３の何れか一項に記載の光ファイバケーブル。
  5. 　前記複数の光ファイバ心線の各々は１２心の前記コアを有する、請求項１から請求項４の何れか一項に記載の光ファイバケーブル。
  6. 　前記複数の光ファイバ心線は、
    　前記複数の光ファイバ心線の長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、前記複数の光ファイバ心線間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された状態の連結部と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない状態の非連結部とが前記長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型光ファイバリボンである、請求項１から請求項５の何れか一項に記載の光ファイバケーブル。
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