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WO2022249756A1 - 光ファイバケーブル - Google Patents

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WO2022249756A1
WO2022249756A1 PCT/JP2022/016702 JP2022016702W WO2022249756A1 WO 2022249756 A1 WO2022249756 A1 WO 2022249756A1 JP 2022016702 W JP2022016702 W JP 2022016702W WO 2022249756 A1 WO2022249756 A1 WO 2022249756A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
optical fiber
fiber cable
cable
core wires
fiber core
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2022/016702
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
文昭 佐藤
聡 大貫
健一郎 大塚
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority to US18/547,363 priority Critical patent/US20240168248A1/en
Priority to JP2023524068A priority patent/JPWO2022249756A1/ja
Publication of WO2022249756A1 publication Critical patent/WO2022249756A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/46—Processes or apparatus adapted for installing or repairing optical fibres or optical cables
    • G02B6/50—Underground or underwater installation; Installation through tubing, conduits or ducts
    • G02B6/54—Underground or underwater installation; Installation through tubing, conduits or ducts using mechanical means, e.g. pulling or pushing devices
    • G02B6/545—Pulling eyes
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/441—Optical cables built up from sub-bundles
    • G02B6/4411—Matrix structure

Definitions

  • the present disclosure relates to fiber optic cables. This application claims priority based on Japanese application No. 2021-086748 filed on May 24, 2021, and incorporates all the descriptions described in the Japanese application.
  • Patent Document 1 discloses a multicore optical fiber cable in which a plurality of optical fiber tape core wires are aggregated and integrated at high density.
  • a fiber optic cable includes: a cable main body including 3000 or more optical fiber core wires and a jacket material that accommodates the optical fiber core wires; a multi-fiber connector connected to the end of the optical fiber core wire,
  • the outer covering material contains silicone with a mass percentage of 0.2% or more and 1.5% or less.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating an optical fiber cable according to one aspect of the present embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.
  • FIG. 3 is a plan view showing the intermittent optical fiber ribbon in the longitudinal direction.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating how an optical fiber cable according to one aspect of the present embodiment is laid.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating an apparatus used to calculate the static friction coefficient of an optical fiber cable according to one aspect of the present embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing traction tension versus traction length.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of another fiber optic cable according to one aspect of the present embodiments.
  • An optical fiber cable for outdoor distribution is often fusion-spliced in a junction box such as a closure in the middle of wiring, and is also fusion-spliced or connector-connected at the lead-in portion into the office. For this reason, for example, in the case of an ultra-multi-core optical fiber cable having 3000 or more cores, there is a possibility that fusion splicing may take a long time.
  • a super-multi-core optical fiber cable is laid in a duct by a pulling method, if the occupancy rate of the optical fiber cable in the duct is high, there is a risk that the pulling tension will increase and the lineability will deteriorate. Therefore, there is a demand for an optical fiber cable that can improve work efficiency during installation of the optical fiber cable.
  • An object of the present disclosure is to provide an optical fiber cable capable of improving work efficiency during installation of the optical fiber cable.
  • a fiber optic cable includes: (1) a cable main body including 3000 or more optical fiber core wires and a sheath material for accommodating the optical fiber core wires; a multi-fiber connector connected to the end of the optical fiber core wire,
  • the outer covering material contains silicone with a mass percentage of 0.2% or more and 1.5% or less.
  • the jacket material of the optical fiber cable having the above configuration contains silicone with a mass percentage of 0.2% or more and 1.5% or less.
  • the optical fiber cable according to the above configuration has good lineability. As described above, according to the above configuration, it is possible to improve the work efficiency at the time of laying the optical fiber cable.
  • the coefficient of static friction between the outer covering material and the flat plate made of stainless steel is 0.20 or more and 0.46 or less. According to this configuration, since the coefficient of static friction between the jacket material and the flat plate made of stainless steel is 0.20 or more and 0.46 or less, the lineability of the optical fiber cable is good.
  • the outer covering material has a polygonal cross section. According to this configuration, since the cross section of the outer covering material is polygonal, in the cross section of the optical fiber cable, when the optical fiber cable is passed through the duct, the portion where the duct and the optical fiber cable come into contact becomes point contact. . Therefore, according to the optical fiber cable having the above configuration, since the frictional resistance when passing through the duct can be reduced, the lineability when laying the optical fiber cable is good.
  • the bending rigidity of the optical fiber cable is 25 N ⁇ mm 2 or less, and the variation of the bending rigidity in the circumferential direction of the optical fiber cable is within 5% of the average value of the bending rigidity.
  • the optical fiber cable according to such a configuration is easy to bend and can be bent in any direction to a certain degree. is good.
  • an optical fiber cable includes (5) The optical fiber core wires are arranged in parallel, and between some or all of the optical fiber core wires, the connecting portion where the adjacent optical fiber core wires are connected and the adjacent optical fiber core wires are connected.
  • An intermittently-connected optical fiber ribbon in which the non-connected portions in which the fiber core wires are not connected is intermittently provided in the longitudinal direction is constituted. According to this configuration, since the optical fiber core wires form an intermittently connected optical fiber ribbon, they can be easily bundled into subunits. Therefore, a relatively large number of optical fibers can be accommodated in the cable at high density.
  • (6) further comprising a pitch converter provided between the first end of the optical fiber ribbon and the multi-core connector for converting the pitch of the optical fiber core wires; the pitch of the optical fiber core wires in the multi-fiber connector is longer than the pitch of the optical fiber core wires in the optical fiber ribbon;
  • the outer diameter of the optical fiber core wire is 160 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less,
  • the core density of the cable body is preferably 10 cores/mm 2 or more.
  • the optical fiber cable according to one aspect of the present disclosure, (7) further comprising a flexible tube provided on at least one end of the cable main body;
  • the multicore connector may be housed in the flexible tube. According to this configuration, since the multi-core connector is housed in the flexible tube, the multi-core connector is not exposed and can be prevented from being damaged or separated during pulling.
  • the outer diameter of the flexible tube and the outer diameter of the cable body be 60 mm or less. According to this configuration, the outer diameter of the flexible tube and the cable main body can be made small, and the optical fiber cable can be multi-core and high-density.
  • the glass diameter of the optical fiber core wire is 80 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less. According to this configuration, it is possible to prevent the coating thickness of the optical fiber core wire from being thinned, so that it is possible to prevent deterioration of the mechanical strength of the optical fiber cable.
  • FIG. 1 An optical fiber cable 1 according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2.
  • FIG. 2 the terms “front-rear direction”, “left-right direction”, and “up-down direction” will be referred to as appropriate.
  • These directions are relative directions set for the optical fiber cable 1 illustrated in FIGS.
  • the "vertical direction” is a direction including the “upward direction” and the “downward direction” with the center of the cable as the origin with respect to FIG.
  • “Fore-and-aft direction” is a direction including "upward direction” and “downward direction” with respect to FIG. 1 ("forward direction” and "rearward direction” with respect to FIG. 2).
  • FIG. 1 is a diagram illustrating an optical fiber cable 1.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.
  • the optical fiber cable 1 has a cable body 2, a plurality of multicore connectors 5, a flexible tube 6, a pooling eye 7, and a pitch converter 8.
  • the cable body 2 has a slot rod 52 , a plurality of subunits 4 , and a jacket material 3 .
  • the slot rod 52 has a tension member 54 in the center, and a plurality of ribs for forming a plurality of slot grooves are radially provided around it in a cross-sectional view.
  • the slot groove is formed in a unidirectional spiral or SZ shape along the longitudinal direction of the cable body 2 .
  • One or more subunits 4 are housed in each of the plurality of slot grooves.
  • the subunit 4 has a plurality of intermittently connected optical fiber ribbons 40.
  • the optical fiber ribbon 40 includes, for example, twelve optical fiber core wires 20 .
  • the outer diameter of each optical fiber core wire 20 is, for example, 200 ⁇ m.
  • the subunit 4 is formed by bundling optical fiber ribbons 40 including optical fiber core wires 20 .
  • the subunit 4 is formed by rolling and twisting the optical fiber ribbon 40 .
  • the subunits 4 may be twisted together in the slot groove.
  • the optical fiber core wire 20 has a glass fiber made of, for example, silica glass, and a coating layer formed around the glass fiber.
  • a glass fiber has a core portion and a clad portion.
  • the core portion is arranged at the center in the radial direction of the optical fiber cable 20 .
  • the clad part is arranged so as to cover the periphery of the core part.
  • optical fiber ribbon 40 will now be described in detail with reference to FIG. As illustrated in FIG. 3, the optical fiber ribbons 40 are arranged in parallel in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the plurality of optical fiber core wires 20A to 20L. In a part or all of the optical fibers, connecting portions 41 in which the adjacent optical fiber core wires are connected and non-connecting portions 42 in which the adjacent optical fiber core wires are not connected are intermittently provided in the longitudinal direction. It is an intermittently connected optical fiber ribbon.
  • the outer diameter of each of the optical fibers 20A-20L is 220 ⁇ m or less, for example 180 ⁇ m or 200 ⁇ m.
  • optical fiber core wires 20A to 20L are arranged in parallel.
  • the location where the connecting portion 41 and the non-connecting portion 42 are intermittently provided may be between some optical fiber core wires (every two cores intermittently), or between all optical fiber core wires (one core). intermittent).
  • the optical fiber ribbon 40 illustrated in FIG. 3 is intermittent for every two cores, and between each of the optical fibers 20A and 20B, 20C and 20D, 20E and 20F, 20G and 20H, 20I and 20J, 20K and 20L. is not provided with the non-connecting portion 42 .
  • the connecting portion 41 in the optical fiber ribbon 40 is formed by applying a connecting resin 43 made of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fibers.
  • a connecting resin 43 made of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fibers.
  • the optical fiber ribbon 40 is formed by, for example, applying a tape resin to one side or both sides of the optical fiber core wires 20A to 20L arranged in parallel, connecting all the optical fiber core wires 20A to 20L, and then Alternatively, the non-connecting portion 42 may be formed by cutting a portion of the connecting portion 42 .
  • a pressing tape 55 is wound around the slot rod 52 .
  • the pressing tape 55 for example, polyethylene terephthalate (PET) formed into a tape shape, or a laminate of a base material such as PET and a non-woven fabric, or the like can be used.
  • PET polyethylene terephthalate
  • a water-absorbing agent for example, water-absorbing powder
  • the outer covering material 3 is formed by extruding and covering the circumference of the pressing tape 55 with an insulating resin. Since the outer cover material 3 is formed along the outer peripheral shapes of the slot rod 52 and the pressure winding tape 55, the cross section of the outer cover material 3 is polygonal.
  • the jacket material 3 is made of, for example, a resin composition in which silicone is blended with a resin such as low-density polyethylene. In this embodiment, the outer covering material 3 contains silicone with a mass percentage of 0.2% or more and 1.5% or less. From the viewpoint of suppressing low-temperature shrinkage of the outer covering material 3, the outer covering material 3 may contain an inorganic filler such as magnesium hydroxide or talc.
  • the outer diameter of the cable main body 2, that is, the outer diameter of the jacket material 3 is, for example, 28 mm.
  • the cable body 2 includes 3000 or more (for example, 3456) optical fibers 20 . Therefore, the optical fiber cable 1 is a super multicore cable.
  • the density of the optical fiber core wires 20 in the optical fiber cable 1 is 5.6 cores/mm 2 .
  • the core density of the optical fiber cable 1 can be 5 cores/mm 2 or more.
  • the multi-fiber connector 5 is, for example, a 12-fiber MPO connector having an MT connector as a base structure.
  • the optical fiber cable 1 has 288 multicore connectors 5, for example. These multi-fiber connectors 5 are housed in flexible tubes 6 . Note that FIG. 1 shows only three multi-core connectors 5 for convenience of illustration.
  • the multifiber connector 5 is attached to the end of the optical fiber ribbon 40 . That is, the multicore connector 5 is connected to the ends of the optical fibers 20 .
  • the flexible tube 6 is a bellows-shaped cylindrical tube and has flexibility.
  • a flexible tube 6 is provided at the end of the optical fiber cable 1 .
  • the surface of the flexible tube 6 is covered with polyvinyl chloride or the like.
  • the outer diameter of the flexible tube 6 is 60 mm or less, and is 60 mm in this embodiment.
  • the outer diameter of the flexible tube 6 is larger than the outer diameter of the cable main body 2 and the outer diameter of the cylindrical portion 72 of the pulling eye 7, which will be described later.
  • the allowable bending radius of the flexible tube 6 is, for example, 220 mm. However, the allowable bending radius of the flexible tube 6 is not limited to this.
  • the flexible tube 6 houses the end of the cable body 2 and the end of the pooling eye 7 .
  • the pooling eye 7 is made of a material with sufficient strength to pull the optical fiber cable 1. Such materials include, for example, metals such as iron.
  • the pooling eye 7 has an annular portion 71 and a cylindrical portion 72 .
  • the annular portion 71 is annular.
  • the installer can pull the optical fiber cable 1 by, for example, connecting a wire or the like to the annular portion 71 and pulling the wire with a winch.
  • the cylindrical portion 72 has a substantially cylindrical shape. A first end of the cylindrical portion 72 is connected to the annular portion 71 , and a second end of the cylindrical portion 72 is connected to an end of the cable body portion 2 . A portion of the tubular portion 72 is accommodated in the flexible tube 6 .
  • the pitch converter 8 is provided between the first end 400 of the optical fiber ribbon 40 and the end of the multi-fiber connector 5 .
  • the pitch converter 8 is configured to convert the pitch of the optical fiber core wires 20 into the arrangement pitch of the multi-core connector 5 .
  • the pitch of the optical fiber core wires 20 in the optical fiber ribbon 40 is 200 ⁇ m
  • the arrangement pitch in the multi-fiber connector 5 is 250 ⁇ m.
  • the pitch converter 8 converts the pitch of the optical fiber core wires 20 from 200 ⁇ m to 250 ⁇ m by separating the plurality of optical fiber core wires 20 into single cores and widening the pitch. Thereby, a plurality of optical fibers 20 are connected to the multi-core connector 5 at a pitch of 250 ⁇ m.
  • the duct 10 is made of stainless steel, for example.
  • the duct 10 is, for example, substantially cylindrical.
  • Duct 10 has a plurality of bends. However, the duct 10 may be straight.
  • the duct 10 is fixed to the wall surface or the bottom surface.
  • the installer runs the wire from the outlet 10b of the duct 10 toward the inlet 10a.
  • the installer connects the wire coming out of the inlet 10a to the annular portion 71 of the pooling eye 7 and pulls the wire from the outlet 10b of the duct 10 with a winch.
  • the optical fiber cable 1 is inserted through the duct 10 .
  • the cross section of the jacket material 3 is polygonal. At , it becomes a point contact.
  • the installer pulls the wire connected to the annular portion 71 with a winch until the annular portion 71 comes out of the outlet 10b of the duct 10.
  • the installer releases the connection between the annular portion 71 and the wire.
  • the installer removes the flexible tube 6 and the pooling eye 7 from the optical fiber cable 1 and connects the multi-core connector 5 to another optical fiber cable, optical communication equipment, or the like. That is, the multi-core connector 5 allows easy connection work without fusion splicing the optical fiber cable 20 included in the optical fiber cable 1 to another optical fiber cable.
  • the device 100 includes a first metal plate 101, a second metal plate 102, and four cylindrical members 103. As shown in FIG. The four cylindrical members 103 are inserted through holes provided at the four corners of the first metal plate 101 and the second metal plate 102, respectively. In FIG. 5, only two cylindrical members 103 are shown for convenience of illustration. Further, the first metal plate 101 and the second metal plate 102 are flat plates made of stainless steel in order to imitate the wall surface of the duct 10 .
  • the inventor sandwiched the optical fiber cable 1 between the first metal plate 101 and the second metal plate 102 arranged above the first metal plate 101, and applied a load to the second metal plate 102.
  • the static friction coefficient of the optical fiber cable 1 was calculated by pulling the optical fiber cable 1 in the longitudinal direction (right direction in FIG. 5) of the metal plate.
  • the load applied to the second metal plate 102 is 0.5 kg.
  • the longitudinal length of the first metal plate 101 and the second metal plate 102 is approximately 150 mm.
  • the pulling speed for the fiber optic cable 1 is approximately 500 mm/min.
  • the static friction coefficient was evaluated using the average value of the traction tension.
  • the average static friction coefficient of the optical fiber cable having the jacket material to which silicone was not added was 0.54.
  • the static friction coefficient of the optical fiber cable 1 having the jacket material 3 to which 0.2% by mass of silicone is added is 0.46
  • the jacket to which 0.3% by mass of silicone is added is 0.46.
  • the static friction coefficient of the optical fiber cable 1 having the material 3 is 0.36
  • the static friction coefficient of the optical fiber cable 1 having the jacket material 3 to which 0.5% by mass of silicone is added is 0.30
  • the static friction coefficient of the fiber optic cable 1 having the jacket material 3 to which 1.5% by weight of silicone was added was 0.20.
  • the concentration of silicone added to the jacket material 3 was less than 0.2% by mass, the coefficient of static friction was substantially the same as that of the optical fiber cable having the jacket material to which silicone was not added.
  • the concentration of silicone added to the outer covering material 3 is 1.5% or more by mass, the rate of decrease in the static friction coefficient of the optical fiber cable 1 slows down, so the effect is sufficient for the cost. was not obtained. From these results, the inventors confirmed that the concentration of silicone added to the jacket material 3 of the optical fiber cable 1 is preferably 0.2% or more and 1.5% or less by mass percentage.
  • FIG. 6 is a diagram showing traction tension versus traction length. 6.
  • the intersection of each line graph and the straight line X extending in the vertical direction (vertical direction) in FIG. 6 is the tensile tension when the tip of the optical fiber cable 1 reaches the point X in FIG.
  • the intersection of the straight line Y and each line graph is the tensile tension at the point when the tip of the optical fiber cable 1 reaches the Y point in FIG.
  • the intersection point between the straight line Z and each line graph is the tensile tension at the time when the tip of the optical fiber cable 1 reaches the point Z in FIG.
  • the inventor has proposed an optical fiber cable having a jacket material to which silicone is not added in the duct 10 illustrated in FIG. 1 and , respectively, the tensile tension when laying each optical fiber cable was measured.
  • the inventors found that the tensile tension required to pass the optical fiber cable 1 having the jacket material 3 to which 0.3% by mass of silicone is added through the duct 10 is It has been found to be about half the pulling tension required to run a fiber optic cable having an unencapsulated jacket through the duct 10.
  • the inventors found that when an optical fiber cable 1 having a jacket material 3 to which silicone with a mass percentage of 0.3% is added is passed through a duct 10, a It was also confirmed that there was almost no damage to the optical fiber cable 1 due to friction.
  • the flexural rigidity of the optical fiber cable 1 is too high, it becomes difficult to handle. Become. As described above, the bending stiffness is a parameter that affects the lineability of the optical fiber cable 1, so the inventor also calculated the bending stiffness of the optical fiber cable 1 using the double-end support tension method.
  • the flexural rigidity of the optical fiber cable 1 is measured when the length of the optical fiber cable 1 is 700 mm, the distance between the jigs is 500 mm, the pressing speed is 200 mm/min, and the displacement of the indenter is 10 mm. Calculated based on force.
  • the multicore connector 5 is connected to the end of the optical fiber cable 20 . Therefore, even if the cable main body 2 is a super-multicore cable that requires a lot of time for fusion splicing, the time required for fusion splicing can be shortened.
  • the outer covering material 3 contains silicone with a mass percentage of 0.2% or more and 1.5% or less, when the optical fiber cable 1 is laid in the duct 10 by a pulling method, the optical fiber cable 1 and the duct The coefficient of static friction with 10 can be reduced. Therefore, since the optical fiber cable 1 has good lineability, the working efficiency at the time of laying the optical fiber cable 1 can be improved.
  • the coefficient of static friction with 102 is 0.20 or more and 0.46 or less. Since the average coefficient of static friction between the jacket material to which silicone is not added and the first metal plate 101 and the second metal plate 102 is 0.54, the optical fiber cable 1 having the jacket material 3 inside the duct 10 Wireability is better than that.
  • the cross section of the jacket material 3 is polygonal, and the portion (contact portion 3a) where the duct 10 and the optical fiber cable 1 are in contact is the cross section of the optical fiber cable 1. At , it becomes a point contact. Therefore, the friction generated between the duct 10 and the optical fiber cable 1 is reduced compared to the case where the duct 10 and the optical fiber cable 1 are in contact with each other in the cross section of the optical fiber cable 1 . Therefore, the lineability of the optical fiber cable 1 in the duct 10 is good.
  • optical fiber cable 1A differs from the optical fiber cable 1 in that it has a slotless structure without slot rods and has a large number of cores.
  • the optical fiber cable 1A includes 48 subunits 4A.
  • the subunit 4A includes 288 core optical fibers 20 . Therefore, the optical fiber cable 1A includes 13824 optical fiber core wires 20.
  • the outer diameter of the cable body 2 of the optical fiber cable 1A is 35.5 mm. Further, in the present embodiment, the outer diameter of the optical fiber core wires 20 is 160 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less, and the core density of the optical fiber core wires 20 in the optical fiber cable 1A is 10 cores/mm 2 or more. Therefore, it is higher than the density of the optical fiber core wires 20 in the optical fiber cable 1 .
  • the optical fiber cable 1A can accommodate the optical fiber core wires 20 at high density without excessively increasing the size of the cable main body 2, so that the duct 10 can be passed through.
  • the pitch of the optical fiber core wires 20 is changed from 200 ⁇ m to 250 ⁇ m in order to provide compatibility with the multi-core connector 5, thereby shortening the fusion splicing time. .
  • the cross section of the outer covering material 3 is polygonal, but it may be circular, for example.
  • the optical fiber cable 1 has the pitch converter 8 in the above embodiment, it does not have to have the pitch converter 8 .
  • the multi-core connector 5 is attached to the end of the optical fiber ribbon 40 in the above embodiment, it may also be attached to another end of the optical fiber ribbon 40 .
  • the flexible tube 6 may be provided at both ends of the optical fiber cable 1 .
  • the diameter of the glass fiber of the optical fiber cable 20 is preferably 80 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less.
  • the outer diameter of the optical fiber core wire 20 is about 165 ⁇ m and the glass diameter of the glass fiber of the optical fiber core wire 20 is about 125 ⁇ m
  • the coating thickness of the optical fiber core wire 20 is thin, and the mechanical strength is reduced. is likely to worsen. Therefore, by setting the glass diameter of the glass fiber of the optical fiber core wire 20 to 80 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less, it is possible to suppress the thinning of the coating thickness, and as a result, the mechanical strength of the optical fiber cables 1 and 1A is improved. It is possible to suppress the decrease.
  • Optical fiber cable 2 Cable main body 3: Jacket material 3a: Contact part 4, 4A: Subunit 5: Multi-core connector 6: Flexible tube 7: Pooling eye 8: Pitch converter 10: Duct 10a : Inlet 10b: Outlet 20 (20A to 20L): Optical fiber core wire 40: Optical fiber ribbon 41: Connection part 42: Non-connection part 43: Connection resin 52: Slot rod 54: Tension member 55: Holding tape 71: Circle Ring part 72: Cylindrical part 100: Device 101: First metal plate 102: Second metal plate 103: Cylindrical member 400: First end

Landscapes

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  • General Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract

３０００心以上の光ファイバ心線（２０）と、光ファイバ心線（２０）を収容する外被材（３）と、を含むケーブル本体部（２）と、光ファイバ心線（２０）の端部に接続された多心コネクタ（５）と、を有し、外被材（３）は質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む、光ファイバケーブル（１）。

Description

光ファイバケーブル
　本開示は、光ファイバケーブルに関する。
　本出願は、２０２１年５月２４日出願の日本出願第２０２１－０８６７４８号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　特許文献１は、複数本の光ファイバテープ心線を高密度に集合一体化させた多心光ファイバケーブルを開示している。
日本国特開２００４－１６１４９９号公報
　本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
　３０００心以上の光ファイバ心線と、前記光ファイバ心線を収容する外被材と、を含むケーブル本体部と、
　前記光ファイバ心線の端部に接続された多心コネクタと、を有し、
　前記外被材は、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む。
図１は、本実施形態の一態様に係る光ファイバケーブルを例示する図である。 図２は、図１におけるＡ―Ａ線断面図である。 図３は、間欠連結型光ファイバリボンを長手方向に示す平面図である。 図４は、本実施形態の一態様に係る光ファイバケーブルを布設する様子を例示する図である。 図５は、本実施形態の一態様に係る光ファイバケーブルの静摩擦係数を算出するために用いる装置を例示する図である。 図６は、牽引長に対する牽引張力を示す図である。 図７は、本実施形態の一態様に係る別の光ファイバケーブルの断面図である。
［本開示が解決しようとする課題］
　屋外配線用の光ファイバケーブルは、配線の途中で、クロージャ等の接続箱内で融着接続されるケースが多く、局内への引き込み部分でも融着接続またはコネクタ接続されている。このため、例えば、３０００心以上の超多心光ファイバケーブルである場合、融着接続に多大な時間を要する虞がある。また、超多心光ファイバケーブルをダクト内に牽引方式で布設する場合、ダクト内における光ファイバケーブルの占有率が高いと、牽引張力が大きくなり通線性が低下してしまう虞がある。このため、光ファイバケーブルの布設時における作業効率を向上させることが可能な光ファイバケーブルが求められている。
　本開示は、光ファイバケーブルの布設時における作業効率を向上させることが可能な光ファイバケーブルを提供することを目的とする。
［本開示の実施形態の説明］
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
　本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
　（１）３０００心以上の光ファイバ心線と、前記光ファイバ心線を収容する外被材と、を含むケーブル本体部と、
　前記光ファイバ心線の端部に接続された多心コネクタと、を有し、
　前記外被材は、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む。
　この構成によれば、光ファイバ心線の端部には多心コネクタが設けられているため、融着接続に要する時間を短縮、または無くすことができる。また、上記構成に係る光ファイバケーブルが有する外被材は、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む。このため、当該光ファイバケーブルをダクト内に牽引方式で布設する場合において、光ファイバケーブルとダクトとの摩擦係数を小さくすることができる。したがって、上記構成に係る光ファイバケーブルは通線性がよい。このように、上記構成によれば、光ファイバケーブルの布設時における作業効率を向上させることができる。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（２）前記外被材とステンレス製の平板との静摩擦係数が０．２０以上０．４６以下であると好ましい。
　この構成によれば、外被材とステンレス製の平板との静摩擦係数が０．２０以上０．４６以下であるため、光ファイバケーブルの通線性がよい。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（３）前記外被材の断面は多角形状であると好ましい。
　この構成によれば、外被材の断面は多角形状であるため、光ファイバケーブルの断面において、光ファイバケーブルをダクトに通線した際にダクトと光ファイバケーブルとが接する部分は点接触となる。このため、上記構成に係る光ファイバケーブルによれば、ダクト通過時の摩擦抵抗を減らすことができるため、光ファイバケーブルの布設時における通線性がよい。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（４）前記光ファイバケーブルの曲げ剛性は２５Ｎ・ｍｍ２以下であり、前記光ファイバケーブルの周方向における曲げ剛性の変動量が、曲げ剛性の平均値の５％以内であると好ましい。
　このような構成に係る光ファイバケーブルは曲げやすく、かつどの方向にも一定程度曲げることができるので、例えば、光ファイバケーブルを、複数の湾曲部を有するダクトに通す場合であっても、通線性がよい。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
　（５）前記光ファイバ心線は、並列に配置された状態で、一部、または全ての前記光ファイバ心線間において、隣接する光ファイバ心線間が連結された連結部と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない非連結部とが長手方向に間欠的に設けられた間欠連結型光ファイバリボンを構成している。
　この構成によれば、光ファイバ心線は間欠連結型光ファイバリボンを構成しているため、束ねてサブユニット化しやすい。このため、比較的多くの光ファイバ心線をケーブル内に高密度に収容することができる。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（６）前記光ファイバリボンの第１の端部と前記多心コネクタの間に設けられて、前記光ファイバ心線のピッチを変換するピッチ変換部をさらに有し、
　前記多心コネクタにおける前記光ファイバ心線のピッチは、前記光ファイバリボンにおける前記光ファイバ心線のピッチよりも長く、
　前記光ファイバ心線の外径は１６０μｍ以上１８５μｍ以下であり、
　前記ケーブル本体部の心密度は１０心／ｍｍ２以上であると好ましい。
　この構成によれば、細径ファイバを用いた高密度の光ファイバケーブルにおいても、光ファイバ心線のピッチをピッチ変換部により予め変換して多心コネクタに接続しておくことで、融着時間を短縮することができる。したがって、上記構成に係る光ファイバケーブルによれば、光ファイバケーブルの布設時における作業効率を向上させることができる。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（７）前記ケーブル本体部の少なくとも一方の端部に設けられる可撓管をさらに有し、
　前記多心コネクタは前記可撓管に収容されていてもよい。
　この構成によれば、多心コネクタは可撓管に収容されているため、多心コネクタが露出することなく、牽引時にコネクタが破損したり、ばらけたりするのを防ぐことができる。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（８）前記可撓管の外径および前記ケーブル本体部の外径は６０ｍｍ以下であると好ましい。
　この構成によれば、可撓管およびケーブル本体部の外径を細径にしつつ、光ファイバケーブルを多心かつ高密度にすることができる。
　また、本開示の一態様に係る光ファイバケーブルにおいて、
　（９）前記光ファイバ心線のガラス径は８０μｍ以上１２０μｍ以下であると好ましい。
　この構成によれば、光ファイバ心線の被覆厚が薄くなることを抑制することができるため、光ファイバケーブルの機械強度が低下することを抑制することができる。
［本開示の効果］
　本開示によれば、光ファイバケーブルの布設時における作業効率を向上させることが可能な光ファイバケーブルを提供することができる。
（本開示の実施形態の詳細）
　本開示の実施形態に係る光ファイバケーブルの具体例を、以下に図面を参照して説明する。なお、本開示はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
（第一実施形態）
　図１および図２を参照しつつ、本実施形態に係る光ファイバケーブル１について説明する。なお、本実施形態の説明では、説明の便宜上、「前後方向」、「左右方向」、「上下方向」について適宜言及する。これらの方向は、図１、図２に例示する光ファイバケーブル１について設定された相対的な方向である。ここで、「上下方向」は、図２に対してケーブル中心を原点として「上方向」及び「下方向」を含む方向である。「前後方向」は、図１に対して「上方向」及び「下方向」（図２に対する「前方向」及び「後方向」）を含む方向である。「左右方向」は、図１、図２に対してケーブル中心を原点として「左方向」及び「右方向」を含む方向である。図１は光ファイバケーブル１を例示する図である。図２は、図１におけるＡ―Ａ線断面図である。
　図１に例示するように、光ファイバケーブル１は、ケーブル本体部２と、複数の多心コネクタ５と、可撓管６と、プーリングアイ７と、ピッチ変換部８と、を有する。図２に例示するように、ケーブル本体部２は、スロットロッド５２と、複数のサブユニット４と、外被材３と、を有する。
　スロットロッド５２は、中央にテンションメンバ５４を有し、その周囲に複数のスロット溝を形成するための複数のリブが断面視で放射状に設けられている。スロット溝はケーブル本体部２の長手方向に沿って一方向の螺旋状またはＳＺ状に形成されている。複数のスロット溝にはそれぞれ一つまたは複数のサブユニット４が収容されている。
　サブユニット４は、複数の間欠連結型光ファイバリボン４０を有する。光ファイバリボン４０は、例えば１２心の光ファイバ心線２０を含んでいる。各光ファイバ心線２０の外径は、例えば２００μｍである。サブユニット４は、光ファイバ心線２０を含む光ファイバリボン４０を束ねて形成される。具体的には、サブユニット４は、光ファイバリボン４０が丸められ、撚り合わされることで形成される。なお、スロット溝内において、サブユニット４同士が撚られていても良い。光ファイバ心線２０は、例えば石英ガラス等から形成されたガラスファイバと、その周囲に形成された被覆層と、を有する。ガラスファイバは、コア部およびクラッド部を有する。コア部は、光ファイバ心線２０の径方向の中心に配置されている。クラッド部は、コア部の周囲を覆うように配置されている。
　ここで、図３を参照して光ファイバリボン４０について詳細に説明する。図３に例示するように、光ファイバリボン４０は、複数の光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌの長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、複数の光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌ間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された連結部４１と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない非連結部４２とが長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型の光ファイバリボンである。各光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌの外径は２２０μｍ以下であり、例えば１８０μｍまたは２００μｍである。
　本実施形態に係る光ファイバリボン４０では、１２本の光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌが並列に配置されている。連結部４１と非連結部４２とが間欠的に設けられている箇所は、一部の光ファイバ心線間（２心毎間欠）であってもよく、全ての光ファイバ心線間（１心毎間欠）であってもよい。図３に例示する光ファイバリボン４０は、２心毎間欠であり、光ファイバ心線２０Ａと２０Ｂ、２０Ｃと２０Ｄ、２０Ｅと２０Ｆ、２０Ｇと２０Ｈ、２０Ｉと２０Ｊ、２０Ｋと２０Ｌ、の各線間には非連結部４２が設けられていない。
　光ファイバリボン４０における連結部４１は、例えば紫外線硬化型樹脂、熱硬化型樹脂等からなる連結樹脂４３を光ファイバ心線間に塗布することによって形成される。連結樹脂４３が所定の光ファイバ心線間に塗布されることにより、連結部４１と非連結部４２とが間欠的に設けられるとともに、各光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌが並列状態で一体化される。連結樹脂４３は、並列された光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌで形成される並列面の片面のみに塗布するようにしてもよいし、両面に塗布するようにしてもよい。また、光ファイバリボン４０は、例えば並列された光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌの片面、または両面全体にテープ樹脂を塗布して、全ての光ファイバ心線２０Ａ～２０Ｌを連結させてから、回転刃等で一部を切断して非連結部４２を形成するように作製されてもよい。
　図２に例示するように、スロットロッド５２の周囲には、押さえ巻きテープ５５が巻かれている。押さえ巻きテープ５５は、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）をテープ状に形成したものや、ＰＥＴ等の基材と、不織布と、を貼り合わせたもの等が用いられうる。なお、押さえ巻きテープ５５の内側には、吸水剤（例えば吸水パウダ）が付与されていてもよい。
　外被材３は、押さえ巻きテープ５５の周囲に絶縁樹脂が押出被覆されることにより形成されている。外被材３はスロットロッド５２および押さえ巻きテープ５５の外周形状に沿って形成されるため、外被材３の断面は多角形状である。外被材３は、例えば、低密度ポリエチレン等の樹脂にシリコーンが配合された樹脂組成物から形成されている。本実施形態において、外被材３は、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む。なお、外被材３は、外被材３の低温収縮を抑制する観点から、水酸化マグネシウムやタルク等の無機フィラーを含んでもよい。
　ケーブル本体部２の外径、すなわち外被材３の外径は、例えば２８ｍｍである。ケーブル本体部２は、３０００心以上（例えば、３４５６心）の光ファイバ心線２０を含む。したがって、光ファイバケーブル１は、超多心ケーブルである。なお、光ファイバケーブル１における光ファイバ心線２０の密度は、心密度５．６心／ｍｍ２である。光ファイバリボン４０における各光ファイバ心線２０の外径が２００μｍである場合、光ファイバケーブル１の心密度を５心／ｍｍ２以上にすることができる。
　図１に例示するように、多心コネクタ５は、例えば、ＭＴコネクタをベース構造とした１２心のＭＰＯコネクタである。本実施形態において、光ファイバケーブル１は、例えば２８８個の多心コネクタ５を有している。これらの多心コネクタ５は、可撓管６に収容されている。なお、図１では、図示の都合上、３個の多心コネクタ５のみを図示している。多心コネクタ５は、光ファイバリボン４０の端部に取り付けられている。つまり、多心コネクタ５は、光ファイバ心線２０の端部に接続されている。
　可撓管６は、蛇腹状の円筒管であり、可撓性を有する。可撓管６は、光ファイバケーブル１の端部に設けられている。可撓管６の表面は、ポリ塩化ビニル等で被覆されている。可撓管６の外径は６０ｍｍ以下であり、本実施形態においては６０ｍｍである。可撓管６の外径は、ケーブル本体部２の外径および後述するプーリングアイ７の筒状部７２の外径よりも大きい。可撓管６の許容曲げ半径は、例えば２２０ｍｍである。ただし、可撓管６の許容曲げ半径は、これに限られない。可撓管６は、ケーブル本体部２の端部と、プーリングアイ７の端部と、を収容している。
　プーリングアイ７は、光ファイバケーブル１を牽引するために十分な強度を持った材料から形成されている。このような材料としては、例えば鉄等の金属がある。プーリングアイ７は、円環部７１と、筒状部７２と、を備えている。円環部７１は、円環状である。布設者は、例えば円環部７１にワイヤ等を接続し、ウインチによって当該ワイヤを牽引することで、光ファイバケーブル１を牽引することができる。筒状部７２は、略円筒状である。筒状部７２の第１の端部は円環部７１に接続されており、筒状部７２の第２の端部はケーブル本体部２の端部に接続されている。筒状部７２の一部は、可撓管６に収容されている。
　ピッチ変換部８は、光ファイバリボン４０の第１の端部４００と、多心コネクタ５の端部との間に設けられている。ピッチ変換部８は、光ファイバ心線２０のピッチを、多心コネクタ５の配列ピッチに変換するように構成されている。本実施形態において、光ファイバリボン４０における光ファイバ心線２０のピッチは２００μｍであり、多心コネクタ５における配列ピッチは２５０μｍである。ピッチ変換部８は、複数の光ファイバ心線２０を単心分離してピッチを広げることで、光ファイバ心線２０のピッチを２００μｍから２５０μｍに変換する。それにより、多心コネクタ５に対して２５０μｍのピッチで複数の光ファイバ心線２０が接続される。
（光ファイバケーブル１の布設方法）
　次に、図４を参照しつつ、本実施形態に係る光ファイバケーブル１の布設方法について説明する。なお、本明細書では、地中に設けられたマンホールに配置されたダクト１０に光ファイバケーブル１を通線する例を用いて説明する。ダクト１０は、例えばステンレスから形成されている。ダクト１０は、例えば略円筒状である。ダクト１０は、複数の湾曲部を有している。ただし、ダクト１０は直線状であってもよい。ダクト１０は、壁面や底面に固定されている。
　布設者は、ワイヤをダクト１０の出口１０ｂから入口１０ａに向けて通線させる。布設者は、プーリングアイ７の円環部７１に、入口１０ａから出てきたワイヤを接続し、ダクト１０の出口１０ｂからウインチによって当該ワイヤを牽引する。これにより、光ファイバケーブル１は、ダクト１０内に挿通される。光ファイバケーブル１がダクト１０内を通るとき、外被材３の断面は多角形状であるため、ダクト１０と光ファイバケーブル１が接する接触部３ａ（図２参照）は、光ファイバケーブル１の断面において、点接触となる。
　布設者は、円環部７１がダクト１０の出口１０ｂに出てくるまで、円環部７１に接続されたワイヤをウインチによって牽引する。円環部７１が出口１０ｂに出てくると、布設者は、円環部７１とワイヤの接続状態を解く。その後、布設者は、光ファイバケーブル１から可撓管６およびプーリングアイ７を外して、多心コネクタ５を他の光ファイバケーブルや光通信機器等に接続する。すなわち、光ファイバケーブル１に含まれる光ファイバ心線２０を他の光ファイバ心線に融着接続することなく、多心コネクタ５によって、容易に接続作業を行うことができる。
（光ファイバケーブル１の静摩擦係数の測定）
　発明者は、光ファイバケーブル１の静摩擦係数を算出するために、図５に例示する装置１００を用いて実験を行った。図５に例示するように、装置１００は、第一金属板１０１と、第二金属板１０２と、四つの円柱部材１０３と、を備えている。なお、四つの円柱部材１０３は、第一金属板１０１と第二金属板１０２の四隅にそれぞれ設けられた孔部に挿通されている。図５では、図示の都合上、二つの円柱部材１０３のみを図示している。また、第一金属板１０１および第二金属板１０２は、ダクト１０の壁面に模すため、ステンレス製の平板としている。
　発明者は、光ファイバケーブル１を、第一金属板１０１と、第一金属板１０１よりも上方に配置された第二金属板１０２と、で挟み込み、第二金属板１０２に対して荷重を加えた状態から、光ファイバケーブル１を当該金属板の長手方向（図５における右方向）に牽引する方法で、光ファイバケーブル１の静摩擦係数を算出した。第二金属板１０２に対して加えられる荷重は、０．５ｋｇである。第一金属板１０１および第二金属板１０２の長手方向の長さは、約１５０ｍｍである。光ファイバケーブル１に対する引張速度は、約５００ｍｍ／分である。なお、本実施形態においては、牽引張力の平均値を用いて静摩擦係数を評価した。
　上記実験の結果、シリコーンが添加されていない外被材を有する光ファイバケーブルの静摩擦係数は平均０．５４であった。これに対し、質量百分率０．２％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１の静摩擦係数は０．４６であり、質量百分率０．３％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１の静摩擦係数は０．３６であり、質量百分率０．５％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１の静摩擦係数は０．３０であり、質量百分率１．５％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１の静摩擦係数は０．２０であった。なお、外被材３に添加されるシリコーンの濃度が質量百分率０．２％未満の場合、シリコーンが添加されていない外被材を有する光ファイバケーブルの静摩擦係数と略同じであった。また反対に、外被材３に添加されるシリコーンの濃度が質量百分率１．５％以上である場合、光ファイバケーブル１の静摩擦係数の低下率は鈍化するため、掛かるコストに対し、十分な効果が得られないことが確認できた。発明者はこれらの結果から、光ファイバケーブル１が有する外被材３に添加するシリコーンの濃度は、質量百分率０．２％以上１．５％以下であることが好ましいことを確認した。
（光ファイバケーブル１を布設するときの牽引張力の測定）
　図６は、牽引長に対する牽引張力を示す図である。なお、図６における縦軸方向（上下方向）に延びる直線Ｘと各折れ線グラフの交点は、図４において、光ファイバケーブル１の先端がＸ地点に到達した時点での牽引張力である。直線Ｙと各折れ線グラフの交点は、図４において、光ファイバケーブル１の先端がＹ地点に到達した時点での牽引張力である。直線Ｚと各折れ線グラフの交点は図４において、光ファイバケーブル１の先端がＺ地点に到達した時点での牽引張力である。
　発明者は、図４に例示するダクト１０にシリコーンが添加されていない外被材を有する光ファイバケーブルと、質量百分率が０．３％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１と、をそれぞれ通線させることで、各光ファイバケーブルを布設するときの牽引張力を測定した。
　上記実験の結果、発明者は、質量百分率が０．３％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１をダクト１０に通線させるのに必要な牽引張力は、シリコーンが添加されていない外被材を有する光ファイバケーブルをダクト１０に通線させるのに必要な牽引張力の約半分であることを確認した。また発明者は、質量百分率が０．３％のシリコーンが添加された外被材３を有する光ファイバケーブル１をダクト１０に通線させた場合、光ファイバケーブル１とダクト１０との間で生じる摩擦による光ファイバケーブル１への損傷は、ほとんどないことも確認した。
（光ファイバケーブル１の曲げ剛性の測定）
　光ファイバケーブル１の曲げ剛性は、大きすぎると取り扱い性が悪くなり、周方向における曲げ剛性の平均値の５％より大きく変動すると、曲げやすさに方向性が出てくるため、通線しにくくなる。このように、曲げ剛性は、光ファイバケーブル１の通線性に影響するパラメータであるため、発明者は、両端支持張り方式により、光ファイバケーブル１の曲げ剛性についても算出した。なお、光ファイバケーブル１の曲げ剛性は、光ファイバケーブル１の長さが７００ｍｍ、治具の間隔が５００ｍｍ、加圧速度が２００ｍｍ／分、圧子変位量が１０ｍｍのときの光ファイバケーブル１の反発力に基づいて、算出した。
　その結果、発明者は、光ファイバケーブル１の曲げ剛性は１５Ｎ・ｍｍ２以上２５Ｎ・ｍｍ２以下であることを確認した。また発明者は、光ファイバケーブル１において、テンションメンバ５４が中央にあるため、曲げ方向性は小さいことを確認した。具体的には、長手方向での測定位置を変えたり、曲げる方向を変えて、曲げ剛性の平均値とばらつきを測定した結果、曲げ剛性の変動量の値は、曲げ剛性の平均値の５％以内に収まっていることも確認した。
　以上のような光ファイバケーブル１によれば、光ファイバ心線２０の端部には多心コネクタ５が接続されている。このため、ケーブル本体部２が、融着接続に多大な時間を要する超多心ケーブルであっても、融着接続に要する時間を短縮することができる。また、外被材３は、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含むので、光ファイバケーブル１をダクト１０内に牽引方式で布設する場合において、光ファイバケーブル１とダクト１０との静摩擦係数を小さくすることができる。したがって、光ファイバケーブル１は通線性がよいので、光ファイバケーブル１の布設時における作業効率を向上させることができる。
　また、以上のような光ファイバケーブル１によれば、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む外被材３と、ステンレス製の第一金属板１０１および第二金属板１０２との静摩擦係数は０．２０以上０．４６以下である。シリコーンが添加されていない外被材と第一金属板１０１および第二金属板１０２との静摩擦係数は平均０．５４であるから、外被材３を有する光ファイバケーブル１のダクト１０内での通線性はそれより良好である。
　また、以上のような光ファイバケーブル１によれば、外被材３の断面は多角形状であり、ダクト１０と光ファイバケーブル１とが接する部分（接触部３ａ）は、光ファイバケーブル１の断面において、点接触となる。したがって、ダクト１０と光ファイバケーブル１とが接する部分が、光ファイバケーブル１の断面において、面接触である場合と比べて、ダクト１０と光ファイバケーブル１との間で生じる摩擦が減る。このため、光ファイバケーブル１のダクト１０内での通線性は良好である。
（第二実施形態）
　次に、図７を参照しつつ、本実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａについて説明する。なお、本実施形態の説明において、第一実施形態の説明と重複する部分については、同じ符号を付し、適宜説明を省略する。図７に例示するように、光ファイバケーブル１Ａは、スロットロッドが無いスロットレス構造であることと、心数が多い点で、光ファイバケーブル１と異なる。
　光ファイバケーブル１Ａは、４８個のサブユニット４Ａを含む。サブユニット４Ａは、２８８心の光ファイバ心線２０を含む。したがって、光ファイバケーブル１Ａは、１３８２４心の光ファイバ心線２０を含む。また、光ファイバケーブル１Ａのケーブル本体部２の外径は３５．５ｍｍである。また本実施形態において、光ファイバ心線２０の外径は１６０μｍ以上１８５μｍ以下であり、光ファイバケーブル１Ａにおける光ファイバ心線２０の密度は、心密度は１０心／ｍｍ２以上である。したがって、光ファイバケーブル１における光ファイバ心線２０の密度よりも高い。
　このように、光ファイバケーブル１Ａは、ケーブル本体部２を過剰に大型化させずに光ファイバ心線２０を高密度に収容することができるので、ダクト１０に通線させることができる。また、本実施形態においても、多心コネクタ５との互換性を持たせるために、光ファイバ心線２０のピッチを２００μｍから２５０μｍに変換しておくことで、融着時間を短縮することができる。
　以上、本開示を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本開示の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。また、上記説明した構成部材の数、位置、形状等は上記実施の形態に限定されず、本開示を実施する上で好適な数、位置、形状等に変更することができる。
　第一実施形態において、外被材３の断面は多角形状であるが、例えば円形状であってもよい。
　上記の実施形態において、光ファイバケーブル１は、ピッチ変換部８を有しているが、ピッチ変換部８を有していなくてもよい。
　上記の実施形態において、多心コネクタ５は、光ファイバリボン４０の端部に取り付けられているが、光ファイバリボン４０の別の端部にも取り付けられていてもよい。この場合、可撓管６は、光ファイバケーブル１の両端部に設けられていてもよい。
　上記の実施形態において、光ファイバ心線２０のガラスファイバの径は８０μｍ以上１２０μｍ以下であると好ましい。これは、光ファイバ心線２０の外径が例えば約１６５μｍであり、光ファイバ心線２０のガラスファイバのガラス径が約１２５μｍであると、光ファイバ心線２０の被覆厚が薄くなり、機械強度が悪化する虞があるである。このため、光ファイバ心線２０のガラスファイバのガラス径を８０μｍ以上１２０μｍ以下とすることで、被覆厚が薄くなることを抑制することができ、その結果、光ファイバケーブル１，１Ａの機械強度を低下することを抑制することができる。
１，１Ａ：光ファイバケーブル
２：ケーブル本体部
３：外被材
３ａ：接触部
４，４Ａ：サブユニット
５：多心コネクタ
６：可撓管
７：プーリングアイ
８：ピッチ変換部
１０：ダクト
１０ａ：入口
１０ｂ：出口
２０（２０Ａ～２０Ｌ）：光ファイバ心線
４０：光ファイバリボン
４１：連結部
４２：非連結部
４３：連結樹脂
５２：スロットロッド
５４：テンションメンバ
５５：押さえ巻きテープ
７１：円環部
７２：筒状部
１００：装置
１０１：第一金属板
１０２：第二金属板
１０３：円柱部材
４００：第１の端部

Claims (9)

  1. 　３０００心以上の光ファイバ心線と、前記光ファイバ心線を収容する外被材と、を含むケーブル本体部と、
    　前記光ファイバ心線の端部に接続された多心コネクタと、を有し、
    　前記外被材は、質量百分率が０．２％以上１．５％以下のシリコーンを含む、光ファイバケーブル。
  2. 　前記外被材とステンレス製の平板との静摩擦係数が０．２０以上０．４６以下である、請求項１に記載の光ファイバケーブル。
  3. 　前記外被材の断面は多角形状である、請求項１または請求項２に記載の光ファイバケーブル。
  4. 　前記光ファイバケーブルの曲げ剛性は２５Ｎ・ｍｍ２以下であり、前記光ファイバケーブルの周方向における曲げ剛性の変動量が、曲げ剛性の平均値の５％以内である、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  5. 　前記光ファイバ心線は、並列に配置された状態で、一部、または全ての前記光ファイバ心線間において、隣接する光ファイバ心線間が連結された連結部と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない非連結部とが長手方向に間欠的に設けられた間欠連結型光ファイバリボンを構成している、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  6. 　前記光ファイバリボンの第１の端部と前記多心コネクタの間に設けられて、前記光ファイバ心線のピッチを変換するピッチ変換部をさらに有し、
    　前記多心コネクタにおける前記光ファイバ心線のピッチは、前記光ファイバリボンにおける前記光ファイバ心線のピッチよりも長く、
    　前記光ファイバ心線の外径は１６０μｍ以上１８５μｍ以下であり、
    　前記ケーブル本体部の心密度は１０心／ｍｍ２以上である、請求項５に記載の光ファイバケーブル。
  7. 　前記ケーブル本体部の少なくとも一方の端部に設けられる可撓管をさらに有し、
    　前記多心コネクタは前記可撓管に収容されている、請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  8. 　前記可撓管の外径および前記ケーブル本体部の外径は６０ｍｍ以下である、請求項７に記載の光ファイバケーブル。
  9. 　前記光ファイバ心線のガラス径は８０μｍ以上１２０μｍ以下である、請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
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