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WO2021065319A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Download PDF

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WO2021065319A1
WO2021065319A1 PCT/JP2020/033364 JP2020033364W WO2021065319A1 WO 2021065319 A1 WO2021065319 A1 WO 2021065319A1 JP 2020033364 W JP2020033364 W JP 2020033364W WO 2021065319 A1 WO2021065319 A1 WO 2021065319A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
optical system
lens group
object side
focal length
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2020/033364
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
孝道 倉茂
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Priority to CN202080065563.2A priority Critical patent/CN114424105B/zh
Priority to US17/762,052 priority patent/US20220373768A1/en
Priority to JP2021550479A priority patent/JP7288617B2/ja
Publication of WO2021065319A1 publication Critical patent/WO2021065319A1/ja
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Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0055—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element
    • G02B13/006—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element at least one element being a compound optical element, e.g. cemented elements
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • Patent Document 1 Conventionally, an optical system that realizes a wide angle of view has been proposed (see, for example, Patent Document 1). However, Patent Document 1 is required to further improve the optical performance.
  • the optical system according to the first aspect of the present invention includes a first lens group, an aperture diaphragm, and a second lens group in order from the object side, and the first lens group is in order from the object side. It has at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens, and satisfies the condition of the following equation. 90.00 ° ⁇ max However, ⁇ max: Maximum value of the half angle of view of the optical system [°]
  • the optical system according to the second aspect of the present invention includes a first lens group, an aperture diaphragm, and a second lens group in order from the object side, and the first lens group is in order from the object side. It has at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens, and satisfies the condition of the following equation. 0.300 ⁇ (-f1) / ⁇ max ⁇ 9.20 However, f1: Focal length ⁇ max of the first lens group: Maximum value of the half angle of view of the optical system [radians]
  • the optical system according to the third aspect of the present invention includes a first lens group, an aperture diaphragm, and a second lens group in order from the object side, and the first lens group is in order from the object side. It has at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens, and satisfies the condition of the following equation. 0.280 ⁇ D12 / (-f1) ⁇ 1.200 However, D12: Distance on the optical axis between two negative lenses arranged on the most object side of the first lens group f1: Focal length of the first lens group
  • the method for manufacturing an optical system according to the first aspect of the present invention is a method for manufacturing an optical system having a first lens group, an aperture diaphragm, and a second lens group in order from the object side.
  • One lens group includes at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens in order from the object side, and a step of arranging them so as to satisfy the conditions of the following equation. 90.00 ° ⁇ max However, ⁇ max: Maximum value of the half angle of view of the optical system [°]
  • the method for manufacturing an optical system according to a second aspect of the present invention is a method for manufacturing an optical system having a first lens group, an aperture diaphragm, and a second lens group in order from the object side.
  • One lens group includes at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens in order from the object side, and a step of arranging them so as to satisfy the conditions of the following equation. 0.300 ⁇ (-f1) / ⁇ max ⁇ 9.20 However, f1: Focal length ⁇ max of the first lens group: Maximum value of the half angle of view of the optical system [radians]
  • the method for manufacturing an optical system according to a third aspect of the present invention is a method for manufacturing an optical system having a first lens group, an aperture diaphragm, and a second lens group in order from the object side.
  • One lens group includes at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens in order from the object side, and a step of arranging them so as to satisfy the conditions of the following equation. 0.280 ⁇ D12 / (-f1) ⁇ 1.200
  • D12 Distance on the optical axis between two negative lenses arranged on the most object side of the first lens group
  • f1 Focal length of the first lens group
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations of the optical system according to the ninth embodiment. It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 10th Example. It is a diagram of various aberrations of an optical system according to a tenth embodiment. It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on eleventh embodiment. It is a diagram of various aberrations of the optical system according to the eleventh embodiment. It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 12th Example. It is a diagram of various aberrations of an optical system according to a twelfth embodiment. A cross-sectional view of a camera equipped with the above optical system is shown. It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said optical system.
  • the optical system OL includes a first lens group G1, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 in order from the object side.
  • the first lens group G1 includes at least two negative lenses (for example, the negative meniscus lens L1n1 and the aspherical negative lens L1n2 in the example of FIG. 1) and a positive lens (for example, the example of FIG. 1) in order from the object side.
  • it is a biconvex positive lens L1p1 and is hereinafter referred to as a "first positive lens", and is configured to have an image-side negative lens (for example, a negative meniscus lens L1nr in the example of FIG. 1).
  • an image-side negative lens for example, a negative meniscus lens L1nr in the example of FIG. 1).
  • optical system OL satisfies the conditional expression (1) shown below.
  • Conditional expression (1) defines the maximum value of the half angle of view of the optical system OL. By satisfying this conditional expression (1), an optical system OL having a wide angle of view can be obtained. If it is less than the lower limit of the conditional expression (1), the wide angle of view required for an ultra-wide-angle lens is not obtained, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (1), the lower limit values of the conditional expression (1) should be 95.00 °, 97.50 °, 100.00 °, and further 105.00 °. Is more desirable.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (2) shown below.
  • Conditional expression (2) defines the ratio of the focal length of the first lens group to the maximum value of the half angle of view of the optical system OL.
  • ⁇ max ⁇ max ⁇ ⁇ / 180 ( ⁇ is the pi).
  • the upper limit values of the conditional expression (2) are set to 8.500, 7.500, 6.750, 6.500, 6.250, 6.000. It is more desirable to set it to 5.750, 5.550, 5.250, 5.000, 4.850, 4.700, 4.500, and further 4.250.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (3) shown below.
  • Conditional expression (3) defines the ratio of the distance on the optical axis between the two negative lenses arranged on the most object side of the first lens group G1 to the focal length of the first lens group G1.
  • the two negative lenses (L1n1 and L1n2) arranged on the most object side of the first lens group G1 are appropriately arranged while obtaining the good optical performance of the optical system OL. Therefore, the optical system OL can be miniaturized.
  • the lower limit of the conditional expression (3) is exceeded, when various aberrations are corrected, the two negative lenses (L1n1 and L1n2) arranged on the most object side of the first lens group G1 when the outer diameter is increased at the time of manufacturing It is not preferable because it interferes.
  • the lower limit values of the conditional expression (3) are set to 0.300, 0.325, 0.340, 0.355, 0.370, 0.390. , 0.400, 0.420, and more preferably 0.430. Further, if the upper limit value of the conditional expression (3) is exceeded, the total length of the optical system OL becomes large, which is not preferable. Further, it is not preferable because it becomes difficult to correct curvature of field, coma, and chromatic aberration of magnification. In addition, in order to ensure the effect of the conditional expression (3), the upper limit values of the conditional expression (3) are set to 1.185, 1.150, 1.125, 1.100, 1.080, 1.050. , 1.025, and more preferably 1.000.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (4) shown below.
  • Lpr2 Radius of curvature of the lens surface on the image side of the first positive lens L1p1 constituting the first lens group G1
  • Lnr1 Radius of curvature of the lens surface on the object side of the rear negative lens L1nr constituting the first lens group G1
  • Conditional expression (4) defines the shape factor of the air lens between the first positive lens L1p1 and the rear negative lens L1nr constituting the first lens group G1. By satisfying this conditional expression (4), it is possible to obtain an optical system OL having a wide angle of view and good optical performance. If it is less than the lower limit of the conditional expression (4), it becomes difficult to correct spherical aberration and coma, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (4), the lower limit values of the conditional expression (4) are set to -7.500, -5.000, -3.000, -2.000, -1.
  • the upper limit values of the conditional expression (4) are set to -0.100, -0.250, -0.400, -0.417, -0. It is more desirable to set it to 500 and further to -0.550.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (5) shown below.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the second lens group G2.
  • the refractive powers of the first lens group G1 and the second lens group G2 can be appropriately defined while obtaining good optical performance of the optical system OL. If it falls below the lower limit of the conditional equation (5), the refractive power of the first lens group G1 becomes stronger than that of the second lens group G2, and it becomes difficult to correct coma, curvature of field, and astigmatism. Therefore, it is not preferable.
  • the lower limit values of the conditional expression (5) are set to 0.250, 0.275, 0.300, 0.320, 0.340, 0.350.
  • the upper limit of the conditional equation (5) is set to 4.250, 4.000, 3.750, 3.500, 3.400, 3.300. It is more desirable to set it to 3.200, 3.100, 3.025, 2.800, 2.500, 2.250, 2.000, 1.800, and further 1.600.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (6) shown below.
  • Dn Thickness on the optical axis of the negative lens arranged on the image side among the negative lenses included in the first lens group G1 f: Focal length of the entire optical system OL
  • the conditional equation (6) is the thickness on the optical axis of the negative lens (L1nr) arranged on the image side of the negative lenses included in the first lens group G1 with respect to the focal length of the entire optical system OL. It defines the ratio of.
  • the lower limit values of the conditional expression (6) are set to 0.150, 0.180, 0.200, 0.210, 0.220, and further 0. It is more desirable to set it to 230. Further, if the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, it becomes difficult to correct the coma aberration, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (6), the upper limit of the conditional expression (6) is set to 3.450, 3.400, 3.350, 3.300, 3.250, 3.200. It is more desirable to set it to 3.150 and further to 3.120.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (7) shown below.
  • Dn Thickness on the optical axis of the negative lens arranged on the image side among the negative lenses included in the first lens group G1 f1: Focal length of the first lens group G1
  • the conditional expression (7) is the thickness on the optical axis of the negative lens (L1nr) arranged on the image side of the negative lenses included in the first lens group G1 with respect to the focal length of the first lens group G1. It defines the ratio.
  • the lower limit of the conditional expression (7) is set to 0.030, 0.040, 0.045, 0.050, 0.055, 0.060. , 0.065, and more preferably 0.068. Further, if the upper limit value of the conditional expression (7) is exceeded, it becomes difficult to correct the coma aberration, which is not preferable.
  • the upper limit values of the conditional expression (7) are set to 1.400, 1.350, 1.300, 1.250, 1.200, 1.150. It is more desirable to set it to 1.100, 1.050, 1.000, and further 0.940.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (8) shown below.
  • Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the entire optical system OL. By satisfying this conditional expression (8), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (8), it becomes difficult to correct spherical aberration and coma, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (8), the lower limit values of the conditional expression (8) are set to 1.100, 1.200, 1.300, 1.400, 1.500, 1.550. , 1.600, 1.650, 1.700, 1.750, 1.800, and more preferably 1.850.
  • the upper limit value of the conditional expression (8) is set to 6.800, 6.500, 6.300, 6.150, 6.000, 5.850. It is more desirable to set it to 5,600, 5.500, 5.400, 5.300, 5.250, and further 5.200.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (9) shown below.
  • Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the entire optical system OL. By satisfying this conditional expression (9), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (9), it becomes difficult to correct curvature of field, coma, and chromatic aberration of magnification, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (9), the lower limit of the conditional expression (9) should be 2.550, 2.600, 2.650, 2.680, and 2.700. Is more desirable.
  • the upper limit of the conditional expression (9) is set to 4.300, 4.150, 4.000, 3.980, 3.950, 3.930. It is more desirable to set it to 3.900 and further to 3.890.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (10) shown below.
  • D12 Distance on the optical axis between the two negative lenses arranged on the most object side of the first lens group G1
  • f11 Focal length of the negative lens arranged on the most object side of the first lens group G1
  • the two negative lenses (L1n1, L1n2) arranged on the most object side of the first lens group G1 with respect to the focal length of the negative lens (L1n1) arranged on the most object side of the first lens group G1. ) Define the ratio of the distances on the optical axis.
  • the lower limit values of the conditional expression (10) are set to 0.110, 0.125, 0.140, 0.145, 0.150, 0.155. Further, it is more desirable to set it to 0.160. Further, if the upper limit value of the conditional expression (10) is exceeded, the total length of the optical system OL becomes large, which is not preferable. Further, it is not preferable because it becomes difficult to correct curvature of field, coma, and chromatic aberration of magnification. In order to ensure the effect of the conditional expression (10), the upper limit of the conditional expression (10) is set to 0.490, 0.475, 0.450, 0.425, 0.410, 0.400. , 0.390, 0.380, 0.375, and more preferably 0.370.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (11) shown below.
  • DS Distance on the optical axis from the lens surface on the most image side of the first lens group G1 to the lens surface on the most object side of the second lens group G2 f1: Focal length of the first lens group G1
  • conditional equation (11) the ratio of the distance on the optical axis from the lens surface on the most image side of the first lens group G1 to the lens surface on the most object side of the second lens group G2 with respect to the focal length of the first lens group G1. It regulates.
  • this conditional expression (11) it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (11), the total length of the optical system OL becomes large, which is not preferable. Further, it is not preferable because it becomes difficult to correct spherical aberration and coma.
  • the upper limit values of the conditional expression (11) are set to 1.450, 1.400, 1.350, 1.300, 1.250, 1.200. , 1.185, 1.170, 1.150, and more preferably 1.125.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (12) shown below.
  • DS Distance on the optical axis from the lens surface on the most image side of the first lens group G1 to the lens surface on the most object side of the second lens group G2 f11: Negative arranged on the most object side of the first lens group G1 Lens focal length
  • conditional equation (12) the most object of the second lens group G2 from the lens surface on the image side of the first lens group G1 with respect to the focal length of the negative lens (L1n1) arranged on the most object side of the first lens group G1. It defines the ratio of the distance on the optical axis to the lens surface on the side.
  • the upper limit values of the conditional expression (12) are set to 0.235, 0.220, 0.200, 0.180, 0.150, 0.125. , 0.110, and more preferably 0.100.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (13) shown below.
  • L1r1 Radius of curvature of the lens surface of the negative lens arranged on the object side of the first lens group G1 on the object side
  • L1r2 The lens surface of the image side of the negative lens arranged on the object side of the first lens group G1 curvature radius
  • the conditional expression (13) defines the shape factor of the negative lens (L1n1) arranged on the most object side of the first lens group G1. By satisfying this conditional expression (13), an optical system OL having good optical performance can be obtained. If it is less than the lower limit of the conditional expression (13), it becomes difficult to correct curvature of field and astigmatism, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (13), the lower limit values of the conditional expression (13) are set to -0.900, -0.750, -0.700, -0.676, -0. It is more desirable to set it to 650, -0.625, -0.600, -0.575, -0.550, and further -0.525.
  • the upper limit value of the conditional expression (13) is set to -0.270, -0.282, -0.290, -0.300, -0. It is more desirable to set it to 305, -0.310, -0.315, and further -0.320.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (14) shown below.
  • Conditional expression (14) defines the ratio of the total length of the optical system OL to the focal length of the entire system. By satisfying this conditional expression (14), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (14), it becomes difficult to correct curvature of field, astigmatism, and coma, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (14), the lower limit values of the conditional expression (14) are set to 8.750, 9.000, 9.250, 9.500, 9.750, 9.950. It is more desirable to set it to 10.000, 10.250, 10.500, 10.750, 11.000, and further 11.250.
  • the upper limit value of the conditional expression (14) is set to 20.600, 20.100, 20.000, 19.850, 19.700, 19.500. Further, it is more desirable to set it to 19.250.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (15) shown below.
  • Conditional expression (15) defines the ratio of the back focus to the focal length of the entire optical system OL. By satisfying this conditional expression (15), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (15), it becomes difficult to correct distortion, curvature of field, and astigmatism, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (15), it is more desirable that the lower limit values of the conditional expression (15) are 0.825, 0.850, 0.875, and further 0.900. Further, if the upper limit value of the conditional expression (15) is exceeded, the diameter of the first lens group G1 becomes large, which is not preferable.
  • the upper limit of the conditional expression (15) is set to 2.700, 2.600, 2.550, 2.500, 2.450, 2.400. Further, it is more desirable to set it to 2.380.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (16) shown below.
  • ⁇ D1 Distance on the optical axis from the lens surface on the most object side of the first lens group G1 to the lens surface on the image side f: Focal length of the entire optical system OL
  • Conditional expression (16) defines the ratio of the distance on the optical axis from the lens surface on the most object side to the lens surface on the image side of the first lens group G1 with respect to the focal length of the entire system of the optical system OL. is there.
  • this conditional expression (16) it is possible to obtain an optical system OL having good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (16), it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, and curvature of field, which is not preferable.
  • the lower limit of the conditional expression (16) should be 5.250, 5.500, 5.800, 6.000, and further 6.100. Is more desirable.
  • the upper limit value of the conditional expression (16) is exceeded, the total length of the optical system OL increases, which is not preferable. Further, it is not preferable because it becomes difficult to correct distortion and curvature of field.
  • the upper limit values of the conditional expression (16) are set to 12.500, 12.000, 11.850, 11.800, 11.750, and further 11. It is more desirable to set it to 700.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (17) shown below.
  • ⁇ D2 Distance on the optical axis from the lens surface on the most object side of the second lens group G2 to the lens surface on the image side f: Focal length of the entire optical system OL
  • the conditional expression (17) defines the ratio of the distance on the optical axis from the lens surface on the most object side to the lens surface on the image side of the second lens group G2 with respect to the focal length of the entire system of the optical system OL. is there.
  • this conditional expression (17) it is possible to obtain an optical system OL having good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (17), it becomes difficult to correct curvature of field and astigmatism, which is not preferable.
  • the lower limit of the conditional expression (17) is set to 3.000, 3.150, 3.300, 3.450, 3.500, 3.650.
  • the upper limit values of the conditional expression (17) are set to 8.000, 7.750, 7.550, 7.400, 7.150, 7,000. , 6.850, 6.700, 6.500, 6.350, 6.200, 6.100, and more preferably 6.000.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (18) shown below.
  • f1ne Composite focal length of the negative lens arranged on the object side of the first positive lens of the first lens group G1 f: Focal length of the entire optical system OL
  • Conditional expression (18) defines the ratio of the combined focal length of the negative lens arranged on the object side of the first positive lens of the first lens group G1 to the focal length of the entire optical system OL. By satisfying this conditional expression (18), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (18), it becomes difficult to correct curvature of field and astigmatism, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (18), the lower limit of the conditional expression (18) is set to 1.050, 1.100, 1.115, 1.200, 1.225, 1.250. , 1.275, 1.290, and more preferably 1.300.
  • the upper limit of the conditional expression (18) is set to 2.850, 2.700, 2.600, 2.500, 2.350, 2.200. , 2.150, 2.100, and more preferably 2.080.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (19) shown below.
  • f22 Focal length of the positive lens of the junction lens closest to the object side among the junction lenses included in the second lens group G2
  • f Focal length of the entire system of the optical system OL
  • the conditional equation (19) is the focal length of the positive lens (L22) of the junction lens (CL21) closest to the object side among the junction lenses included in the second lens group G2 with respect to the focal length of the entire system of the optical system OL. It defines the ratio.
  • this conditional expression (19) it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (19), it becomes difficult to correct curvature of field, astigmatism, and coma, which is not preferable.
  • the lower limit values of the conditional expression (19) are set to 1.300, 1.450, 1.550, 1.650, 1.700, 1.750.
  • the upper limit of the conditional expression (19) is set to 4.000, 3.850, 3.700, 3.650, 3.500, 3.350. It is more desirable to set it to 3.200, 3.100, 3.000, and further 2.950.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (20) shown below.
  • f2CL Focal length of the junction lens located closest to the object among the junction lenses included in the second lens group G2 f: Focal length of the entire optical system OL
  • Conditional expression (20) defines the ratio of the focal length of the junction lens (CL21) arranged on the object side among the junction lenses included in the second lens group G2 to the focal length of the entire system of the optical system OL. Is what you do. By satisfying this conditional expression (20), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. When the value falls below the lower limit of the conditional equation (20), the refractive power of the junction lens arranged on the object side of the junction lenses included in the second lens group G2 becomes stronger, resulting in spherical aberration and coma aberration. This is not preferable because it makes it difficult to correct.
  • the lower limit of the conditional expression (20) is set to -7.500, -7.000, -6.700, -6.500, -6. It is more desirable to set it to 250, -6.00, -5.750, -5.550, and further -5.540.
  • the upper limit of the conditional equation (20) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, and curvature of field, which is not preferable.
  • the upper limit of the conditional expression (20) is set to 80.000, 70.000, 64.500, 60.000, 55.000, 50.000. , 45.000, and more preferably 40.000.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (21) shown below.
  • Conditional expression (21) defines the ratio of the combined focal length of the negative lens arranged on the object side of the first positive lens of the first lens group G1 to the maximum value of the half angle of view of the optical system OL.
  • the lower limit values of the conditional expression (21) are set to 0.525, 0.540, 0.550, 0.575, 0.590, 0.625. , 0.800, 0.850, 0.900, 0.950, 0.975, and more preferably 1.000. Further, when the upper limit value of the conditional equation (21) is exceeded, the combined refractive power (power) of the negative lens arranged on the object side of the first positive lens of the first lens group G1 with respect to the angle of view of the optical system OL.
  • the upper limit of the conditional expression (21) is set to 4.000, 3.750, 3.500, 3.200, 3.000, 2.750. , 2.500, 2.250, 2.000, 1.850, and more preferably 1.700.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (22) shown below.
  • ⁇ da The average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the medium of the negative lens arranged on the object side of the first positive lens of the first lens group G1.
  • Conditional expression (22) defines the average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the medium of the lens arranged on the object side of the first positive lens of the first lens group G1. By satisfying this conditional expression (22), it is possible to obtain an optical system OL with good optical performance while realizing a wide angle of view and miniaturization. If it is less than the lower limit of the conditional expression (22), it becomes difficult to correct the color components of chromatic aberration of magnification and coma, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (22), it is more desirable that the lower limit values of the conditional expression (22) are 32.500, 33.000, 33.500, and further 34.000.
  • conditional expression (22) On the other hand, if the upper limit of the conditional expression (22) is exceeded, it becomes difficult to correct the color components of the chromatic aberration of magnification and the coma, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (22), it is more desirable to set the upper limit value of the conditional expression (22) to 68.000 and further to 67.200.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (23) shown below.
  • L2r2 Radius of curvature of the lens surface on the image side of the lens arranged second from the object side of the first lens group G1
  • L3r1 Lens on the object side of the lens arranged third from the object side of the first lens group G1 Radius of curvature of the surface
  • the conditional expression (23) defines the shape factor of the air lens between the lens (L12) arranged second from the object side of the first lens group G1 and the lens (L13) arranged third. Is.
  • This conditional expression (23) By satisfying this conditional expression (23), an optical system OL having good optical performance can be obtained. If it is less than the lower limit of the conditional expression (23), it becomes difficult to correct curvature of field and astigmatism, which is not preferable.
  • the lower limit values of the conditional expression (23) should be 0.280, 0.300, 0.325, 0.340, and further 0.380. Is more desirable.
  • the upper limit value of the conditional expression (23) is exceeded, it becomes difficult to correct curvature of field, astigmatism, and coma, which is not preferable.
  • the upper limit values of the conditional expression (23) are set to 1.400, 1.300, 1.250, 1.200, 1.175, 1.150. Further, it is more desirable to set it to 1.120.
  • the lens surface on the object side and the lens surface on the image side of the second lens group G2 on the most object side are formed in an aspherical shape. According to such a configuration, coma aberration, curvature of field, astigmatism, and distortion can be corrected.
  • the optical system OL having a two-group configuration is shown, but the above configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as three groups and four groups. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added on the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added on the most image side may be used. Further, the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of magnification change.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to focus on a short-range object from an infinity object.
  • the focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus.
  • the entire optical system OL is a focusing lens group.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved (oscillated) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It may be a group of anti-vibration lenses. In particular, it is preferable that the entire second lens group G2 or a part of the second lens group G2 is an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the depiction performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the lens surface is aspherical
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm S is preferably arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2, but the role may be substituted by the frame of the lens without providing the member as the aperture diaphragm. ..
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • FIG. 25 shows a schematic cross-sectional view of a single-lens reflex camera 1 (hereinafter, simply referred to as a camera) as an optical device provided with the above-mentioned optical system OL.
  • a camera the light from an object (subject) (not shown) is focused by the photographing lens 2 (optical system OL) and imaged on the focal plate 4 via the quick return mirror-3. Then, the light formed on the focal plate 4 is reflected a plurality of times in the pentaprism 5 and guided to the eyepiece lens 6. As a result, the photographer can observe the object (subject) image as an upright image through the eyepiece lens 6.
  • the quick return mirror-3 retracts out of the optical path, and the light of the object (subject) (not shown) focused by the photographing lens 2 is the image sensor 7.
  • the light from the object (subject) is captured by the image sensor 7 and recorded as an object (subject) image in a memory (not shown).
  • the camera 1 shown in FIG. 25 may hold the photographing lens 2 detachably, or may be integrally molded with the photographing lens 2.
  • the camera 1 may be a so-called single-lens reflex camera, or may be a compact camera or a mirrorless single-lens reflex camera that does not have a quick return mirror or the like.
  • each lens is arranged to prepare the first lens group G1 and the aperture diaphragm S and the second lens group G2 of the optical system OL (step S100). Further, at least two negative lenses, a positive lens, and a rear negative lens are arranged in the first lens group G1 in order from the object side (step S200). Then, each lens group and aperture diaphragm S are arranged so as to satisfy the condition according to the predetermined conditional expression (for example, the above-mentioned conditional expression (1)) (step S300).
  • the predetermined conditional expression for example, the above-mentioned conditional expression (1)
  • a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus shape having a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the aspherical negative lens L1n2, the biconvex positive lens L1p1 and the negative meniscus lens L1nr with the concave surface facing the object side are arranged.
  • the first lens group G1 is a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side, a junction positive lens CL21 in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are joined, and a biconvex shape on the object side.
  • the aspherical positive lens L24 having an aspherical shape on the lens surface and the lens surface on the image side is arranged to form a second lens group G2. Then, each lens group and aperture diaphragm S prepared in this way are arranged according to the procedure described above to manufacture an optical system OL.
  • FIG. 1, FIG. 3, FIG. 5, FIG. 7, FIG. 9, FIG. 11, FIG. 13, FIG. 15, FIG. 17, FIG. 19, FIG. 21, and FIG. It is sectional drawing which shows the structure and the refractive power distribution of OL1 to OL12).
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspherical surface to each aspherical surface at the height y.
  • Is S (y) the radius of curvature of the reference sphere (near-axis radius of curvature) is r, the conical constant is K, and the nth-order aspherical coefficient is An. ..
  • "En” indicates " x10 -n”.
  • the second-order aspherical coefficient A2 is 0. Further, in the table of each embodiment, the aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an optical system OL1 according to a first embodiment.
  • the optical system OL1 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side, a junction positive lens CL21 in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are joined, and a biconvex shape in order from the object side. Therefore, the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are composed of an aspherical positive lens L24 having an aspherical shape.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • f shown in the overall specifications is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view [°]
  • Y is the maximum image height
  • BF is the back focus converted to air
  • TL is air. It represents the converted total length value.
  • the back focus BF indicates the distance on the optical axis from the lens surface on the most image side (the 16th surface in the first embodiment) to the image surface I
  • the total length TL is the lens surface on the most object side. The distance on the optical axis from (the first surface in the first embodiment) to the image surface I is shown.
  • the first column m is the order (plane number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r is the radius of curvature of each lens surface in the third column
  • d is the distance (plane spacing) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the radius of curvature of 0.00000 indicates a plane
  • the refractive index of air of 1.00000 is omitted.
  • the lens group focal length indicates the surface number and focal length of the starting surfaces of each of the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • mm is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, the surface spacing d, and other lengths listed in all the following specification values, but the optical system is proportionally expanded or proportional. It is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the reduction is performed. Further, the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following examples.
  • the third surface, the fourth surface, the fifteenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 2 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 2 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL1.
  • ⁇ indicates a half angle of view [°].
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the half angle of view
  • the coma aberration diagram shows the value of each half angle of view.
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the same reference numerals as those of this embodiment are used. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL1.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the optical system OL2 according to the second embodiment.
  • the optical system OL2 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has an aspherical positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave, in order from the object side, having a biconvex shape, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspherical shape. It is composed of a bonded negative lens CL21 bonded to a negative lens L23 and an aspherical positive lens L24 having a biconvex shape and an aspherical shape on the lens surface on the object side and the lens surface on the image side.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 3 lists the specifications of the optical system OL2.
  • the third surface, the fourth surface, the tenth surface, the eleventh surface, the fifteenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 4 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 4 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL2. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL2.
  • FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an optical system OL3 according to a third embodiment.
  • the optical system OL3 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has an aspherical positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave, in order from the object side, having a biconvex shape, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspherical shape. It is composed of a bonded negative lens CL21 bonded to a negative lens L23 and an aspherical positive lens L24 having a biconvex shape and an aspherical shape on the lens surface on the object side and the lens surface on the image side.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 5 below lists the specifications of the optical system OL3.
  • the third surface, the fourth surface, the tenth surface, the eleventh surface, the fifteenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 6 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 6 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL3. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL3.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the optical system OL4 according to the fourth embodiment.
  • the optical system OL4 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has an aspherical positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave, in order from the object side, having a biconvex shape, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspherical shape. It is composed of a bonded negative lens CL21 bonded to a negative lens L23 and an aspherical positive lens L24 having a biconvex shape and an aspherical shape on the lens surface on the object side and the lens surface on the image side.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 7 lists the specifications of the optical system OL4.
  • the third surface, the fourth surface, the tenth surface, the eleventh surface, the fifteenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 8 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 8 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL4. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL4.
  • FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the optical system OL5 according to the fifth embodiment.
  • the optical system OL5 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has an aspherical positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave, in order from the object side, having a biconvex shape, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspherical shape. It is composed of a bonded positive lens CL21 bonded to a negative lens L23 and an aspherical positive lens L24 having a biconvex shape and an aspherical shape on the lens surface on the object side and the lens surface on the image side.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 9 lists the specifications of the optical system OL5.
  • the third surface, the fourth surface, the tenth surface, the eleventh surface, the fifteenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 10 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 10 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL5. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL5.
  • FIG. 11 is a diagram showing the configuration of the optical system OL6 according to the sixth embodiment.
  • the optical system OL6 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side, a junction positive lens CL21 in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are joined, and a biconvex shape in order from the object side. Therefore, the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are composed of an aspherical positive lens L24 having an aspherical shape.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 11 lists the specifications of the optical system OL6.
  • the third surface, the fourth surface, the fifteenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 12 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL6. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL6.
  • FIG. 13 is a diagram showing the configuration of the optical system OL7 according to the seventh embodiment.
  • the optical system OL7 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a positive meniscus lens L1p1 having a concave surface facing the object side, and a bonded positive lens L1nr joining a negative meniscus lens L1nr having a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has an aspherical positive lens L21 having a positive meniscus shape in which a convex surface is directed toward the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are aspherical shapes.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 13 lists the specifications of the optical system OL7.
  • the third surface, the fourth surface, the ninth surface, the tenth surface, the fourteenth surface, and the fifteenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 14 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 14 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL7. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL7.
  • FIG. 15 is a diagram showing the configuration of the optical system OL8 according to the eighth embodiment.
  • the optical system OL8 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are
  • An aspherical negative lens L1n2 a negative meniscus lens L1n3 with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L1p1 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side. It consists of a bonded positive lens.
  • the second lens group G2 has a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 joined in order from the object side, and a biconvex negative lens CL21, and a biconvex shape on the object side.
  • the lens surface and the lens surface on the image side are composed of an aspherical positive lens L24 having an aspherical shape.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 15 lists the specifications of the optical system OL8.
  • the third surface, the fourth surface, the 16th surface, and the 17th surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 16 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 16 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL8. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL8.
  • FIG. 17 is a diagram showing a configuration of an optical system OL9 according to a ninth embodiment.
  • the optical system OL9 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are
  • An aspherical negative lens L1n2 a negative meniscus lens L1n3 with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L1p1 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side. It consists of a bonded positive lens.
  • the second lens group G2 has a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 joined in order from the object side, and a biconvex negative lens CL21, and a biconvex shape on the object side.
  • the lens surface and the lens surface on the image side are composed of an aspherical positive lens L24 having an aspherical shape.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 17 below lists the specifications of the optical system OL9.
  • the third surface, the fourth surface, the 16th surface, and the 17th surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 18 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 18 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL9. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL9.
  • FIG. 19 is a diagram showing a configuration of an optical system OL10 according to a tenth embodiment.
  • the optical system OL10 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are It is composed of an aspherical negative lens L1n2, a negative meniscus lens L1n3 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L1p1, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side, a junction positive lens CL21 in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are joined, and a biconvex shape in order from the object side. Therefore, the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are composed of an aspherical positive lens L24 having an aspherical shape.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • the third surface, the fourth surface, the 17th surface, and the 18th surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 20 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 20 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL10. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL10.
  • FIG. 21 is a diagram showing the configuration of the optical system OL11 according to the eleventh embodiment.
  • the optical system OL11 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side, and the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are An aspherical negative lens L1n2, a negative meniscus lens L1n3 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1p1 joined together, and a negative meniscus lens L1nr with a concave surface facing the object side. It is configured.
  • the second lens group G2 has an aspherical positive lens L21 having a positive meniscus shape with a concave surface facing the object side in order from the object side, and an aspherical shape of the lens surface on the object side and the lens surface on the image side.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • Table 21 lists the specifications of the optical system OL11.
  • the third surface, the fourth surface, the eleventh surface, the twelfth surface, the sixteenth surface, and the seventeenth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 22 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 22 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL11. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL11.
  • FIG. 23 is a diagram showing the configuration of the optical system OL12 according to the twelfth embodiment.
  • the optical system OL12 is composed of a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture diaphragm S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1n1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L1n2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L1p1 and a concave surface facing the object side in order from the object side. It is composed of a negative meniscus lens L1nr.
  • the second lens group G2 has a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 joined in order from the object side, and a biconvex negative lens CL21, and a biconvex shape on the object side.
  • the lens surface and the lens surface on the image side are composed of an aspherical positive lens L24 having an aspherical shape.
  • the filter group FL is arranged between the second lens group G2 and the image plane I.
  • the 15th surface and the 16th surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 24 below shows the aspherical data, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • FIG. 24 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a coma aberration diagram of this optical system OL12. From each of these aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected in the optical system OL11.

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Abstract

広い画角と良好な光学性能を有する光学系、光学機器、及び光学系の製造方法を提供する。　カメラ１等の光学機器に用いられる光学系ＯＬは、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、を有し、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズ（例えば、負レンズＬ１ｎ１、Ｌ１ｎ２）と、正レンズ（例えば、正レンズＬ１ｐ１）と、後側負レンズ（例えば、負レンズＬ１ｎｒ）と、を有し、所定の条件式による条件を満足する。

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。
　従来、広い画角を実現した光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１は、さらなる光学性能の向上が要望されている。
特開平０９－１２７４１２号公報
　本発明の第一の態様に係る光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有し、前記第１レンズ群は、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズと、を有し、次式の条件を満足する。
９０．００°　＜　ωｍａｘ
　但し、
　ωｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［°］
　本発明の第二の態様に係る光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有し、前記第１レンズ群は、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズと、を有し、次式の条件を満足する。
０．３００　＜　（－ｆ１）／θｍａｘ　＜　９．２００
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　θｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［ラジアン］
　本発明の第三の態様に係る光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有し、前記第１レンズ群は、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズと、を有し、次式の条件を満足する。
０．２８０　＜　Ｄ１２／（－ｆ１）　＜　１．２００
　但し、
　Ｄ１２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズとを配置するステップと、次式の条件を満足するように配置するステップと、を有する。
９０．００°　＜　ωｍａｘ
　但し、
　ωｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［°］
　本発明の第二の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズとを配置するステップと、次式の条件を満足するように配置するステップと、を有する。
０．３００　＜　（－ｆ１）／θｍａｘ　＜　９．２００
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　θｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［ラジアン］
　本発明の第三の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズとを配置するステップと、次式の条件を満足するように配置するステップと、を有する。
０．２８０　＜　Ｄ１２／（－ｆ１）　＜　１．２００
　但し、
　Ｄ１２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る光学系の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る光学系の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第６実施例に係る光学系の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第７実施例に係る光学系の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第８実施例に係る光学系の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第９実施例に係る光学系の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１０実施例に係る光学系の諸収差図である。 第１１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１１実施例に係る光学系の諸収差図である。 第１２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１２実施例に係る光学系の諸収差図である。 上記光学系を搭載するカメラの断面図を示す。 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
　図１に示すように、本実施形態に係る光学系ＯＬは、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、を有して構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズ（例えば、図１の例では、負メニスカスレンズＬ１ｎ１及び非球面負レンズＬ１ｎ２）と、正レンズ（例えば、図１の例では、両凸正レンズＬ１ｐ１であって、以下「第１正レンズ」と呼ぶ）と、像側負レンズ（例えば、図１の例では、負メニスカスレンズＬ１ｎｒ）と、を有して構成されている。このような構成とすることにより、広画角で高性能な光学系を得ることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
９０．００°　＜　ωｍａｘ　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
　但し、
　ωｍａｘ：光学系ＯＬの半画角の最大値［°］
　条件式（１）は、光学系ＯＬの半画角の最大値を規定したものである。この条件式（１）を満足することにより、画角の広い光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１）の下限値を下回ると、超広角レンズとして求められている広画角ではなくなるため好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を９５．００°、９７．５０°、１００．００°、更に１０５．００°とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
０．３００　＜（－ｆ１）／θｍａｘ　＜　９．２００　　　　　（２）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　θｍａｘ：光学系ＯＬの半画角の最大値［ラジアン］
　条件式（２）は、光学系ＯＬの半画角の最大値に対する第１レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。ここで、θｍａｘ＝ωｍａｘ×π／１８０の関係を有している（πは円周率）。この条件式（２）を満足することにより、広画角でありながら、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（２）の下限値を下回ると、画角に対して第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が強くなりすぎてしまい、像面湾曲が悪化するため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．５００、０．６００、０．７００、０．８００、０．８５０、０．９００、０．９５０、１．０００、１．０５０、１．１００、１．１５０、１．２００、１．２５０、１．３００、１．３５０、１．４００、更に１．４５０とすることがより望ましい。また、条件式（２）の上限値を上回ると、画角に対して第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が弱くなりすぎてしまい、像面湾曲が悪化するため好ましくない。また、画角を小さくすると、超広角レンズとして求められている広画角ではなくなるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を８．５００、７．５００、６．７５０、６．５００、６．２５０、６．０００、５．７５０、５．５５０、５．２５０、５．０００、４．８５０、４．７００、４．５００、更に４．２５０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．２８０　＜　Ｄ１２／（－ｆ１）　＜　１．２００　　　　　（３）
　但し、
　Ｄ１２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（３）を満足することにより、光学系ＯＬの良好な光学性能を得ながら、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された２つの負レンズ（Ｌ１ｎ１、Ｌ１ｎ２）を適切に配置して光学系ＯＬを小型化することができる。条件式（３）の下限値を下回ると、諸収差を補正すると、製造時に外径を大きくしたときに第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された２つの負レンズ（Ｌ１ｎ１、Ｌ１ｎ２）が干渉してしまうため好ましくない。また、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．３００、０．３２５、０．３４０、０．３５５、０．３７０、０．３９０、０．４００、０．４２０、更に０．４３０とすることがより望ましい。また、条件式（３）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．１８５、１．１５０、１．１２５、１．１００、１．０８０、１．０５０、１．０２５、更に１．０００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
－１０．０００＜（Ｌｎｒ１－Ｌｐｒ２）／（Ｌｎｒ１＋Ｌｐｒ２）≦０．０００
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　Ｌｐｒ２：第１レンズ群Ｇ１を構成する第１正レンズＬ１ｐ１の像側のレンズ面の曲率半径
　Ｌｎｒ１：第１レンズ群Ｇ１を構成する後側負レンズＬ１ｎｒの物体側のレンズ面の曲率半径
　条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１を構成する第１正レンズＬ１ｐ１と後側負レンズＬ１ｎｒとの間の空気レンズのシェイプファクターを規定するものである。この条件式（４）を満足することにより、広画角でありながら、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（４）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を－７．５００、－５．０００、－３．０００、－２．０００、－１．７５０、－１．５００、－１．２５０、－１．１５０、－１．０００、更に－０．９５０とすることがより望ましい。また、条件式（４）の上限値を上回ると、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を－０．１００、－０．２５０、－０．４００、－０．４１７、－０．５００、更に－０．５５０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．２００　＜　（－ｆ１）／ｆ２　＜　４．５００　　　　　　（５）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（５）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（５）を満足することにより、光学系ＯＬの良好な光学性能を得ながら、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２の屈折力（パワー）を適切に規定することができる。条件式（５）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２に比べて第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が強くなり、コマ収差、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．２５０、０．２７５、０．３００、０．３２０、０．３４０、０．３５０、０．３７０、０．３８５、０．４００、０．４２５、０．４５０、０．４７５、０．５００、０．５２０、０．５３５、更に０．５５０とすることがより望ましい。また、条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２に比べて第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が弱くなり第１レンズ群Ｇ１の径が増大するため好ましくなく、また、第２レンズ群Ｇ２の屈折力（パワー）が強くなると球面収差が悪化するため好ましくない。なお、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を４．２５０、４．０００、３．７５０、３．５００、３．４００、３．３００、３．２００、３．１００、３．０２５、２．８００、２．５００、２．２５０、２．０００、１．８００、更に１．６００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．１３０　＜　Ｄｎ／ｆ　＜　３．５００　　　　　　　　　　（６）
　但し、
　Ｄｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズのうち、最も像側に配置されている負レンズの光軸上の厚さ
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（６）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズのうち、最も像側に配置されている負レンズ（Ｌ１ｎｒ）の光軸上の厚さの比を規定するものである。この条件式（６）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（６）の下限値を下回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．１５０、０．１８０、０．２００、０．２１０、０．２２０、更に０．２３０とすることがより望ましい。また、条件式（６）の上限値を上回ると、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を３．４５０、３．４００、３．３５０、３．３００、３．２５０、３．２００、３．１５０、更に３．１２０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．０２０　＜　Ｄｎ／（－ｆ１）　＜　１．５００　　　　　　（７）
　但し、
　Ｄｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズのうち、最も像側に配置されている負レンズの光軸上の厚さ
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズのうち、最も像側に配置されている負レンズ（Ｌ１ｎｒ）の光軸上の厚さの比を規定するものである。この条件式（７）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（７）の下限値を下回ると、光学系ＯＬのバックフォーカスの確保が難しくなるため好ましくない。また、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．０３０、０．０４０、０．０４５、０．０５０、０．０５５、０．０６０、０．０６５、更に０．０６８とすることがより望ましい。また、条件式（７）の上限値を上回ると、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を１．４００、１．３５０、１．３００、１．２５０、１．２００、１．１５０、１．１００、１．０５０、１．０００、更に０．９４０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
１．０００　＜　（－ｆ１）／ｆ　＜　７．０００　　　　　　　（８）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（８）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（８）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（８）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を１．１００、１．２００、１．３００、１．４００、１．５００、１．５５０、１．６００、１．６５０、１．７００、１．７５０、１．８００、更に１．８５０とすることがより望ましい。また、条件式（８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の径が大型化するため好ましくない。また、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を６．８００、６．５００、６．３００、６．１５０、６．０００、５．８５０、５．６００、５．５００、５．４００、５．３００、５．２５０、更に５．２００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
２．５００　＜　ｆ２／ｆ　＜　４．５００　　　　　　　　　　（９）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（９）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（９）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（９）の下限値を下回ると、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を２．５５０、２．６００、２．６５０、２．６８０、更に２．７００とすることがより望ましい。また、条件式（９）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力（パワー）が弱くなり、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を４．３００、４．１５０、４．０００、３．９８０、３．９５０、３．９３０、３．９００、更に３．８９０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．１００　＜　Ｄ１２／（－ｆ１１）　＜　０．５００　　　　（１０）
　但し、
　Ｄ１２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
　ｆ１１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズの焦点距離
　条件式（１０）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズ（Ｌ１ｎ１）の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された２つの負レンズ（Ｌ１ｎ１、Ｌ１ｎ２）間の光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１０）の下限値を下回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．１１０、０．１２５、０．１４０、０．１４５、０．１５０、０．１５５、更に０．１６０とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を０．４９０、０．４７５、０．４５０、０．４２５、０．４１０、０．４００、０．３９０、０．３８０、０．３７５、更に０．３７０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．０１５　＜　ＤＳ／（－ｆ１）　＜　１．５００　　　　　　（１１）
　但し、
　ＤＳ：第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（１１）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１１）の下限値を下回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を０．０１８、０．０２０、０．０２２、更に０．０２４とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を１．４５０、１．４００、１．３５０、１．３００、１．２５０、１．２００、１．１８５、１．１７０、１．１５０、更に１．１２５とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
０．００５　＜　ＤＳ／（－ｆ１１）　＜　０．２５０　　　　　（１２）
　但し、
　ＤＳ：第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ１１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズの焦点距離
　条件式（１２）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズ（Ｌ１ｎ１）の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（１２）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１２）の下限値を下回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を０．００７、０．００８、更に０．００９とすることがより望ましい。また、条件式（１２）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を０．２３５、０．２２０、０．２００、０．１８０、０．１５０、０．１２５、０．１１０、更に０．１００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１３）を満足することが望ましい。
－１．０００＜（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）＜－０．２５０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１３）
　但し、
　Ｌ１ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ１ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズの像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１３）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズ（Ｌ１ｎ１）のシェイプファクターを規定するものである。この条件式（１３）を満足することにより、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１３）の下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を－０．９００、－０．７５０、－０．７００、－０．６７６、－０．６５０、－０．６２５、－０．６００、－０．５７５、－０．５５０、更に－０．５２５とすることがより望ましい。また、条件式（１３）の上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を－０．２７０、－０．２８２、－０．２９０、－０．３００、－０．３０５、－０．３１０、－０．３１５、更に－０．３２０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１４）を満足することが望ましい。
８．５００　＜　ＴＬ／ｆ　＜　２１．０００　　　　　　　　　（１４）
　但し、
　ＴＬ：光学系ＯＬの全長
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（１４）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する全長の比を規定するものである。この条件式（１４）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１４）の下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を８．７５０、９．０００、９．２５０、９．５００、９．７５０、９．９５０、１０．０００、１０．２５０、１０．５００、１０．７５０、１１．０００、更に１１．２５０とすることがより望ましい。また、条件式（１４）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が大きくなるため好ましくない。また、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を２０．６００、２０．１００、２０．０００、１９．８５０、１９．７００、１９．５００、更に１９．２５０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１５）を満足することが望ましい。
０．８００　＜　ＢＦ／ｆ　＜　２．８００　　　　　　　　　　（１５）
　但し、
　ＢＦ：光学系ＯＬのバックフォーカス
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（１５）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対するバックフォーカスの比を規定するものである。この条件式（１５）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１５）の下限値を下回ると、歪曲収差、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を０．８２５、０．８５０、０．８７５、更に０．９００とすることがより望ましい。また、条件式（１５）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の径が大型化するため好ましくない。また、歪曲収差、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を２．７００、２．６００、２．５５０、２．５００、２．４５０、２．４００、更に２．３８０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１６）を満足することが望ましい。
５．０００　＜　ΣＤ１／ｆ　＜　１３．０００　　　　　　　　（１６）
　但し、
　ΣＤ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（１６）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（１６）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１６）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１６）の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を５．２５０、５．５００、５．８００、６．０００、更に６．１００とすることがより望ましい。また、条件式（１６）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が増大するため好ましくない。また、歪曲収差、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１６）の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を１２．５００、１２．０００、１１．８５０、１１．８００、１１．７５０、更に１１．７００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１７）を満足することが望ましい。
２．８００　＜　ΣＤ２／ｆ　＜　８．２００　　　　　　　　　（１７）
　但し、
　ΣＤ２：第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（１７）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（１７）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１７）の下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１７）の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を３．０００、３．１５０、３．３００、３．４５０、３．５００、３．６５０、３．７５０、更に３．８００とすることがより望ましい。また、条件式（１７）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が増大するため好ましくない。また、球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１７）の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の上限値を８．０００、７．７５０、７．５５０、７．４００、７．１５０、７．０００、６．８５０、６．７００、６．５００、６．３５０、６．２００、６．１００、更に６．０００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１８）を満足することが望ましい。
１．０００　＜　（－ｆ１ｎｅ）／ｆ　＜　３．０００　　　　（１８）
　但し、
　ｆ１ｎｅ：第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズより物体側に配置された負レンズの合成焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（１８）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズより物体側に配置された負レンズの合成焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１８）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１８）の下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１８）の効果を確実なものとするために、条件式（１８）の下限値を１．０５０、１．１００、１．１１５、１．２００、１．２２５、１．２５０、１．２７５、１．２９０、更に１．３００とすることがより望ましい。また、条件式（１８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の径が大型化するため好ましくない。また、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１８）の効果を確実なものとするために、条件式（１８）の上限値を２．８５０、２．７００、２．６００、２．５００、２．３５０、２．２００、２．１５０、２．１００、更に２．０８０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１９）を満足することが望ましい。
１．２００　＜　ｆ２２／ｆ　＜　４．１００　　　　　　　　　（１９）
　但し、
　ｆ２２：第２レンズ群Ｇ２に含まれる接合レンズのうち、最も物体側にある接合レンズの正レンズの焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（１９）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２に含まれる接合レンズのうち、最も物体側にある接合レンズ（ＣＬ２１）の正レンズ（Ｌ２２）の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１９）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（１９）の下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１９）の効果を確実なものとするために、条件式（１９）の下限値を１．３００、１．４５０、１．５５０、１．６５０、１．７００、１．７５０、１．８００、１．８５０、１．９００、更に１．９５０とすることがより望ましい。また、条件式（１９）の上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１９）の効果を確実なものとするために、条件式（１９）の上限値を４．０００、３．８５０、３．７００、３．６５０、３．５００、３．３５０、３．２００、３．１００、３．０００、更に２．９５０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２０）を満足することが望ましい。
－８．０００　＜　ｆ２ＣＬ／（－ｆ１）　＜　９０．０００　　（２０）
　但し、
　ｆ２ＣＬ：第２レンズ群Ｇ２に含まれる接合レンズのうち、最も物体側に配置されている接合レンズの焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの全系の焦点距離
　条件式（２０）は、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２に含まれる接合レンズのうち、最も物体側に配置されている接合レンズ（ＣＬ２１）の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（２０）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（２０）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２に含まれる接合レンズのうち、最も物体側に配置されている接合レンズの屈折力（パワー）が強くなり、球面収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２０）の効果を確実なものとするために、条件式（２０）の下限値を－７．５００、－７．０００、－６．７００、－６．５００、－６．２５０、－６．０００、－５．７５０、－５．５５０、更に－５．５４０とすることがより望ましい。また、条件式（２０）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が強くなり、球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２０）の効果を確実なものとするために、条件式（２０）の上限値を８０．０００、７０．０００、６４．５００、６０．０００、５５．０００、５０．０００、４５．０００、更に４０．０００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２１）を満足することが望ましい。
０．５００　＜　（－ｆ１ｎｅ）／θｍａｘ　＜　４．５００　　（２１）
　但し、
　ｆ１ｎｅ：第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズより物体側に配置された負レンズの合成焦点距離
　θｍａｘ：光学系ＯＬの半画角の最大値［ラジアン］
　条件式（２１）は、光学系ＯＬの半画角の最大値に対する第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズより物体側に配置された負レンズの合成焦点距離の比を規定するものである。この条件式（２１）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（２１）の下限値を下回ると、光学系ＯＬの画角に対して第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズより物体側に配置された負レンズの合成の屈折力（パワー）が強すぎて像面湾曲が悪化するため好ましくない。また、光学系ＯＬの画角が小さくなると、超広角レンズとして求めている広画角ではなくなるため好ましくない。なお、条件式（２１）の効果を確実なものとするために、条件式（２１）の下限値を０．５２５、０．５４０、０．５５０、０．５７５、０．５９０、０．６２５、０．８００、０．８５０、０．９００、０．９５０、０．９７５、更に１．０００とすることがより望ましい。また、条件式（２１）の上限値を上回ると、光学系ＯＬの画角に対して第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズより物体側に配置された負レンズの合成の屈折力（パワー）が弱すぎて像面湾曲が悪化するため好ましくない。なお、条件式（２１）の効果を確実なものとするために、条件式（２１）の上限値を４．０００、３．７５０、３．５００、３．２００、３．０００、２．７５０、２．５００、２．２５０、２．０００、１．８５０、更に１．７００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２２）を満足することが望ましい。
３２．０００　＜　νｄａ　＜　７０．０００　　　　　　　　　（２２）
　但し、
　νｄａ：第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズよりも物体側に配置された負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数の平均値
　条件式（２２）は、第１レンズ群Ｇ１の第１正レンズよりも物体側に配置されたレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数の平均値を規定するものである。この条件式（２２）を満足することにより、広画角、小型化を実現しつつ、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（２２）の下限値を下回ると、倍率色収差およびコマ収差の色成分の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（２２）の効果を確実なものとするために、条件式（２２）の下限値を３２．５００、３３．０００、３３．５００、更に３４．０００とすることがより望ましい。また、条件式（２２）の上限値を上回ると、倍率色収差およびコマ収差の色成分の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（２２）の効果を確実なものとするために、条件式（２２）の上限値を６８．０００、更に６７．２００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２３）を満足することが望ましい。
０．２５０＜（Ｌ３ｒ１－Ｌ２ｒ２）／（Ｌ３ｒ１＋Ｌ２ｒ２）＜１．５００
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２３）
　但し、
　Ｌ２ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目に配置されたレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ３ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の物体側から３番目に配置されたレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　条件式（２３）は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目に配置されたレンズ（Ｌ１２）と３番目に配置されたレンズ（Ｌ１３）との間の空気レンズのシェイプファクターを規定するものである。この条件式（２３）を満足することにより、良好な光学性能の光学系ＯＬを得ることができる。条件式（２３）の下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２３）の効果を確実なものとするために、条件式（２３）の下限値を０．２８０、０．３００、０．３２５、０．３４０、更に０．３８０とすることがより望ましい。また、条件式（２３）の上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２３）の効果を確実なものとするために、条件式（２３）の上限値を１．４００、１．３００、１．２５０、１．２００、１．１７５、１．１５０、更に１．１２０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズは、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成されていることが望ましい。このような構成によると、コマ収差、像面湾曲、非点収差、歪曲収差の補正をすることができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、２群構成の光学系ＯＬを示したが、以上の構成条件等は、３群、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、光学系ＯＬ全体を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２全体、または第２レンズ群Ｇ２の一部分を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　なお、以上で説明した構成及び条件は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての構成及び条件を満たすものに限定されることはなく、いずれかの構成又は条件、或いは、いずれかの構成又は条件の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　図２５に、上述の光学系ＯＬを備える光学機器として、一眼レフカメラ１（以後、単にカメラと記す）の略断面図を示す。このカメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２（光学系ＯＬ）で集光されて、クイックリタ－ンミラ－３を介して焦点板４に結像される。そして、焦点板４に結像された光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へと導かれる。これにより、撮影者は、物体（被写体）像を、接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリ－ズボタンが押されると、クイックリタ－ンミラ－３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された不図示の物体（被写体）の光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、当該撮像素子７により撮像され、物体（被写体）画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、図２５に記載のカメラ１は、撮影レンズ２を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ２と一体に成形されるものでも良い。また、カメラ１は、いわゆる一眼レフカメラでも良く、クイックリタ－ンミラ－等を有さないコンパクトカメラ若しくはミラ－レスの一眼レフカメラでも良い。
　以下、本実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図２６を参照して説明する。まず、各レンズを配置して光学系ＯＬの第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ及び第２レンズ群Ｇ２を準備する（ステップＳ１００）。また、第１レンズ群Ｇ１に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズと、を配置する（ステップＳ２００）。そして、所定の条件式（例えば、上述した条件式（１））による条件を満足するように各レンズ群及び開口絞りＳを配置する（ステップＳ３００）。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、光学系ＯＬとして、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合正レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４を配置して第２レンズ群Ｇ２とする。そして、このようにして準備した各レンズ群及び開口絞りＳを上述した手順で配置して光学系ＯＬを製造する。
　以上のような構成により、小型で、広い画角と良好な光学性能とを有する光学系、この光学系を備える光学機器及び光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１、及び、図２３は、各実施例に係る光学系ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ１２）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＯＬ１の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合正レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ１において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表１に、光学系ＯＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角［°］、Ｙは最大像高、ＢＦは空気換算したバックフォーカス、及び、ＴＬは空気換算した全長の値を表している。ここで、バックフォーカスＢＦは、最も像側のレンズ面（第１実施例では第１６面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示しており、全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１実施例では第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径0.00000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、レンズ群焦点距離は、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２の各々の始面の面番号と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.5178
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8586
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8200
ＢＦ(空気換算長)＝　2.0694
ＴＬ(空気換算長)＝ 25.1694

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 20.3154　　 0.8000　　1.755000　　52.34
 2　　　　6.9755　　 4.1500
 3*　　　 8.7447　　 1.0000　　1.693500　　53.18
 4*　　　 1.9381　　 2.3500
 5　　　　9.4244　　 1.7000　　1.846660　　23.80
 6　　　-24.8991　　 0.7000
 7　　　 -4.4304　　 3.5500　　1.744000　　44.81
 8　　　 -7.5000　　 0.4000
 9　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　　　4.9809　　 1.6000　　1.497310　　82.51
11　　　-30.3415　　 0.1000
12　　　　7.3595　　 3.4500　　1.593190　　67.90
13　　　 -3.1500　　 0.5000　　1.846660　　23.80
14　　　 76.1573　　 0.2000
15*　　　 5.2575　　 2.5000　　1.693500　　53.18
16*　　 -16.6138　　 1.3443
17　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　64.14
18　　　　0.0000　　 0.3954
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-5.1458
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 4.9638

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-14.443
ｆ１ｎｅ＝-2.401
ｆ２２＝4.236
ｆ２ＣＬ＝198.183
　この光学系ＯＬ１において、第３面、第４面、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-2.52352E-03　 5.98991E-05　-1.05680E-06　 1.06305E-08
 4　-0.1019　 1.46212E-03　-3.99006E-04　 2.90073E-05　-6.00381E-07
15　 1.0000　-1.90663E-03　 1.47871E-04　-1.02048E-04　 5.49155.E-06
16　 1.0000　 7.35654E-03　 2.11884E-04　-2.34313E-04　 1.41715.E-05
　この光学系ＯＬ１の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ωは半画角［°］を示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では半画角の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各半画角の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）、ｅはｅ線（λ＝５４６．１ｎｍ）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、光学系ＯＬ１は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＯＬ２の構成を示す図である。この光学系ＯＬ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ２において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表３に、光学系ＯＬ２の諸元の値を掲げる。
（表３）第２実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.4487
ＦＮＯ　　　　　＝　2.0559
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8200
ＢＦ(空気換算長)＝　1.9670
ＴＬ(空気換算長)＝ 23.5170

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 19.1086　　 0.8000　　1.755000　　52.34
 2　　　　6.3759　　 3.4000
 3*　　　 9.9417　　 0.6000　　1.693500　　53.22
 4*　　　 2.3946　　 3.0000
 5　　　 26.9545　　 1.1000　　1.846660　　23.80
 6　　　-16.2094　　 0.9500
 7　　　 -4.4661　　 3.4000　　1.744000　　44.81
 8　　　 -7.5000　　 0.3500
 9　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10*　　　 9.8889　　 1.2000　　1.693500　　53.22
11*　　 -11.2853　　 0.9500
12　　　　5.2719　　 2.8500　　1.593190　　67.90
13　　　 -3.3663　　 0.6000　　1.846660　　23.80
14　　　　7.1049　　 0.2500
15*　　　 4.3144　　 2.0000　　1.693500　　53.22
16*　　　-9.3117　　 0.6566
17　　　　0.0000　　 0.3500　　1.516800　　63.88
18　　　　0.0000　　 0.3500
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-4.7278
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 4.8507

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-13.026
ｆ１ｎｅ＝-2.865
ｆ２２＝3.948
ｆ２ＣＬ＝-24.527
　この光学系ＯＬ２において、第３面、第４面、第１０面、第１１面、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表４）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　 4.60642E-04　-9.16400E-05　 2.44500E-06　-2.18788E-08
 4　 0.2931　 1.83538E-03　 1.35211E-04　-3.20301E-05　 9.97682E-08
10　 1.0000　-1.53632E-03　-2.37975E-04　-9.17618E-05　 4.09373E-06
11　 1.0000　-1.48636E-03　-7.05702E-04　 1.09021E-04　-2.53413E-05
15　 1.0000　-2.04709E-03　 5.50454E-05　-9.09945E-07　-1.53251E-06
16　 1.0000　 6.98562E-03　 2.46172E-04　-7.83781E-05　 1.90963E-06
　この光学系ＯＬ２の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ２は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＯＬ３の構成を示す図である。この光学系ＯＬ３は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ３において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表５に、光学系ＯＬ３の諸元の値を掲げる。
（表５）第３実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.3638
ＦＮＯ　　　　　＝　2.0533
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8200
ＢＦ(空気換算長)＝　1.9370
ＴＬ(空気換算長)＝ 23.4870

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 18.9628　　 0.8000　　1.755000　　52.33
 2　　　　6.5583　　 3.4000
 3*　　　10.9030　　 0.6000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 2.3414　　 3.0000
 5　　　 17.4777　　 1.5500　　1.846660　　23.80
 6　　　-17.4777　　 0.7500
 7　　　 -4.4656　　 3.7000　　1.744000　　44.80
 8　　　 -7.5000　　 0.3500
 9　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10*　　　 8.7948　　 1.2000　　1.693500　　53.20
11*　　 -12.3818　　 0.8500
12　　　　5.2898　　 2.4500　　1.593190　　67.90
13　　　 -3.4948　　 0.5000　　1.846660　　23.80
14　　　　6.5695　　 0.3000
15*　　　 4.1853　　 2.0000　　1.693500　　53.20
16*　　　-9.0098　　 0.6230
17　　　　0.0000　　 0.3500　　1.516800　　63.88
18　　　　0.0000　　 0.3500
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-5.4519
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 4.7300

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-13.658
ｆ１ｎｅ＝-2.786
ｆ２２＝3.959
ｆ２ＣＬ＝-18.969
　この光学系ＯＬ３において、第３面、第４面、第１０面、第１１面、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表６）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　 2.98171E-04　-6.83263E-05　 1.76220E-06　-1.51294E-08
 4　 0.3260　 1.27240E-03　-6.45956E-06　-1.19987E-05　-1.16145E-06
10　 1.0000　-1.80520E-03　-3.01317E-05　-2.35563E-04　 3.85162E-05
11　 1.0000　-1.84399E-03　-5.69442E-04　 3.28441E-05　-1.16331E-05
15　 1.0000　-1.85262E-03　 7.43786E-05　-4.48981E-06　-1.67232E-06
16　 1.0000　 7.54564E-03　 3.67619E-04　-1.07258E-04　 2.91603E-06
　この光学系ＯＬ３の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ３は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る光学系ＯＬ４の構成を示す図である。この光学系ＯＬ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ４において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表７に、光学系ＯＬ４の諸元の値を掲げる。
（表７）第４実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.5164
ＦＮＯ　　　　　＝　2.0505
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8200
ＢＦ(空気換算長)＝　2.1818
ＴＬ(空気換算長)＝ 25.0318

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 19.9136　　 0.8000　　1.755000　　52.33
 2　　　　6.9546　　 3.4000
 3*　　　 8.8637　　 0.8000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 2.3770　　 3.0000
 5　　　 15.5522　　 1.5500　　1.846660　　23.80
 6　　　-22.8568　　 0.6500
 7　　　 -4.8045　　 4.4500　　1.744000　　44.80
 8　　　 -7.5000　　 0.3500
 9　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10*　　　12.1641　　 1.1500　　1.693500　　53.20
11*　　 -16.0644　　 0.1000
12　　　　6.0359　　 3.5500　　1.593190　　67.90
13　　　 -3.3291　　 0.5000　　1.846660　　23.80
14　　　 10.3300　　 0.4500
15*　　　 4.7271　　 2.0000　　1.693500　　53.20
16*　　　-9.5188　　 1.4493
17　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
18　　　　0.0000　　 0.4074
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-7.7535
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 5.2012

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-14.541
ｆ１ｎｅ＝-3.078
ｆ２２＝4.212
ｆ２ＣＬ＝-41.086
　この光学系ＯＬ４において、第３面、第４面、第１０面、第１１面、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表８に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表８）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-1.50620E-04　-3.92879E-05　 6.35169E-07　-6.75148E-10
 4　 0.1667　 2.35877E-03　-2.95026E-05　 2.52665E-06　-9.49568E-07
10　 1.0000　-1.89804E-03　-2.31147E-05　-2.02958E-04　 3.26077E-05
11　 1.0000　-2.00016E-03　-6.64630E-04　 1.02708E-04　-1.84818E-05
15　 1.0000　-6.49048E-04　-3.92474E-05　 3.36469E-06　-1.10787E-06
16　 1.0000　 7.24291E-03　 1.04078E-04　-6.73489E-05　 2.17424E-06
　この光学系ＯＬ４の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図８に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ４は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第５実施例］
　図９は、第５実施例に係る光学系ＯＬ５の構成を示す図である。この光学系ＯＬ５は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合正レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ５において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表９に、光学系ＯＬ５の諸元の値を掲げる。
（表９）第５実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.5172
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8550
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8200
ＢＦ(空気換算長)＝　2.1270
ＴＬ(空気換算長)＝ 26.1270

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 20.8840　　 0.8000　　1.755000　　52.33
 2　　　　6.9928　　 3.7500
 3*　　　 8.9718　　 1.0000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 2.2292　　 2.5500
 5　　　 10.7232　　 1.6500　　1.846660　　23.80
 6　　　-37.5547　　 0.7500
 7　　　 -5.0779　　 4.4000　　1.744000　　44.80
 8　　　 -7.5000　　 0.5000
 9　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10*　　　15.9252　　 1.6000　　1.693500　　53.20
11*　　 -12.9709　　 0.1000
12　　　　6.7056　　 3.4000　　1.593190　　67.90
13　　　 -3.1500　　 0.5000　　1.846660　　23.80
14　　　 36.9185　　 0.7000
15*　　　 5.2119　　 2.2000　　1.693500　　53.20
16*　　 -14.1441　　 1.3982
17　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
18　　　　0.0000　　 0.3991
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-7.8550
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 5.2400

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-14.278
ｆ１ｎｅ＝-2.805
ｆ２２＝4.146
ｆ２ＣＬ＝211.611
　この光学系ＯＬ５において、第３面、第４面、第１０面、第１１面、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１０）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-1.23301E-03　 6.33255E-06　 3.54550E-08　 3.48869E-10
 4　-0.0581　 1.99637E-03　-2.08791E-04　 1.74730E-05　-4.94209E-07
10　 1.0000　-2.92870E-03　-6.09929E-05　-2.31535E-04　 3.61326E-05
11　 1.0000　-2.94869E-03　-1.22030E-03　 4.45782E-04　-9.06419E-05
15　 1.0000　 1.56310E-04　-4.04787E-04　 2.26165E-05　-2.47085E-06
16　 1.0000　 9.67155E-03　-6.81787E-04　-5.79352E-05　 4.00758E-06
　この光学系ＯＬ５の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ５は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第６実施例］
　図１１は、第６実施例に係る光学系ＯＬ６の構成を示す図である。この光学系ＯＬ６は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合正レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ６において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表１１に、光学系ＯＬ６の諸元の値を掲げる。
（表１１）第６実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.5171
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8276
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8200
ＢＦ(空気換算長)＝　2.0611
ＴＬ(空気換算長)＝ 25.5855

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 21.3432　　 0.8000　　1.755000　　52.33
 2　　　　6.9797　　 3.7052
 3*　　　 7.0838　　 1.0000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 2.0272　　 2.5323
 5　　　　9.5248　　 1.4888　　1.846660　　23.80
 6　　 -101.5395　　 0.9508
 7　　　 -4.6672　　 4.4950　　1.744000　　44.80
 8　　　 -7.5000　　 0.3527
 9　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　　　4.5253　　 1.1772　　1.589130　　61.15
11　　　 18.1862　　 0.6039
12　　　　6.4547　　 2.9184　　1.593190　　67.90
13　　　 -3.0003　　 0.5000　　1.846660　　23.80
14　　　259.2911　　 0.3018
15*　　　 5.3564　　 2.5985　　1.589130　　61.15
16*　　 -10.7628　　 1.3359
17　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
18　　　　0.0000　　 0.3955
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-6.1237
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 5.2825

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-14.074
ｆ１ｎｅ＝-2.738
ｆ２２＝3.901
ｆ２ＣＬ＝52.787
　この光学系ＯＬ６において、第３面、第４面、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表１２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１２）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-2.80653E-03　 6.18641E-05　-1.16845E-06　 8.64204E-09
 4　-0.0636　 7.51900E-04　-4.08990E-04　 3.85045E-05　-1.23388E-06
15　 1.0000　-2.65293E-03　 1.15180E-04　-1.06286E-04　 5.22637E-06
16　 1.0000　 7.35654E-03　 2.11884E-04　-2.34313E-04　 1.41715E-05
　この光学系ＯＬ６の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１２に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ６は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第７実施例］
　図１３は、第７実施例に係る光学系ＯＬ７の構成を示す図である。この光学系ＯＬ７は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ｐ１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒとを接合した接合正レンズで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ７において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表１３に、光学系ＯＬ７の諸元の値を掲げる。
（表１３）第７実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.4579
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8496
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8437
ＢＦ(空気換算長)＝　2.1303
ＴＬ(空気換算長)＝ 27.8853


［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 17.5161　　 0.8000　　1.950000　　29.37
 2　　　　7.0574　　 4.7325
 3*　　　 8.2462　　 0.6000　　1.851348　　40.10
 4*　　　 2.3943　　 3.3711
 5　　　-50.0000　　 3.0000　　1.846660　　23.80
 6　　　 -5.5257　　 4.5000　　1.744000　　44.80
 7　　　-17.8358　　 0.9498
 8　　　　0.0000　　 0.1892　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
 9*　　　 3.2901　　 1.0330　　1.693500　　53.20
10*　　　 6.1239　　 1.1026
11　　　　4.0530　　 2.4498　　1.603110　　60.69
12　　　 -2.3500　　 0.5000　　1.846660　　23.80
13　　　　5.1035　　 0.3388
14*　　　 3.6677　　 2.1883　　1.583130　　59.46
15*　　　-9.0512　　 0.5699
16　　　　0.0000　　 0.3500　　1.516800　　63.88
17　　　　0.0000　　 0.6000
18　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
19　　　　0.0000　　 0.4000
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-4.8669
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 5.6419

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-12.923
ｆ１ｎｅ＝-2.442
ｆ２２＝2.881
ｆ２ＣＬ＝-17.746
　この光学系ＯＬ７において、第３面、第４面、第９面、第１０面、第１４面及び第１５面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１４）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-1.53300E-03　-1.73331E-05　 8.15311E-07　-7.35247E-09
 4　 0.0898　 1.78913E-03　-1.09198E-04　 1.15935E-05　-1.25202E-06
 9　 1.0000　 4.88042E-03　 7.14286E-05　 5.11387E-04　-1.27545E-04
10　 1.0000　 9.72711E-03　-1.08212E-03　 1.63129E-03　-3.18887E-04
14　 1.0000　-3.75940E-03　-4.56881E-04　 5.94064E-05　-5.73241E-06
15　 1.0000　 8.65408E-03　-6.68243E-04　-1.09279E-05　-4.60339E-07
　この光学系ＯＬ７の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１４に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ７は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第８実施例］
　図１５は、第８実施例に係る光学系ＯＬ８の構成を示す図である。この光学系ＯＬ８は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ３、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ｐ１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒとを接合した接合正レンズで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ８において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表１５に、光学系ＯＬ８の諸元の値を掲げる。
（表１５）第８実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.4929
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8434
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.9000
ＢＦ(空気換算長)＝　3.5356
ＴＬ(空気換算長)＝ 25.0104

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 14.8108　　 1.0000　　1.950000　　29.37
 2　　　　7.4757　　 2.7895
 3*　　　 7.2118　　 0.7000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 4.0000　　 2.3161
 5　　　 16.8215　　 0.4000　　1.834810　　42.73
 6　　　　3.1585　　 2.0592
 7　　　-80.6011　　 2.1341　　1.846660　　23.80
 8　　　 -3.3939　　 0.5564　　1.744000　　44.80
 9　　　-61.1866　　 3.0207
10　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
11　　　　5.2705　　 1.0984　　1.693500　　53.20
12　　　-15.1553　　 0.5025
13　　　　7.2851　　 1.5714　　1.618000　　63.34
14　　　 -3.5612　　 0.5000　　1.846660　　23.80
15　　　　6.9367　　 1.0114
16*　　　 4.8736　　 1.7151　　1.618806　　63.85
17*　　　-8.7766　　 1.9752
18　　　　0.0000　　 0.3500　　1.516800　　63.88
19　　　　0.0000　　 0.6000
20　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
21　　　　0.0000　　 0.4000
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-2.8222
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 4.9065

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-17.020
ｆ１ｎｅ＝-2.194
ｆ２２＝4.097
ｆ２ＣＬ＝-11.733
　この光学系ＯＬ８において、第３面、第４面、第１６面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表１６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１６）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-5.86832E-04　-2.72265E-05　 7.50879E-07　-9.58788E-09
 4　-0.2934　 1.65410E-03　-5.10445E-05　 3.39542E-06　-1.47897E-07
16　 1.0000　-2.30114E-03　-3.20673E-04　 7.06516E-05　-7.79464E-06
17　 1.0000　 3.74714E-03　-4.10074E-04　 7.54658E-05　-6.25728E-06
　この光学系ＯＬ８の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１６に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ８は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第９実施例］
　図１７は、第９実施例に係る光学系ＯＬ９の構成を示す図である。この光学系ＯＬ９は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ３、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ｐ１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒとを接合した接合正レンズで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ９において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表１７に、光学系ＯＬ９の諸元の値を掲げる。
（表１７）第９実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.4800
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8400
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.9000
ＢＦ(空気換算長)＝　2.7363
ＴＬ(空気換算長)＝ 25.2274

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 17.1091　　 1.5500　　2.001000　　29.12
 2　　　　7.2020　　 4.2000
 3*　　　 6.9915　　 1.0000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 2.1173　　 1.6649
 5　　　　4.8359　　 0.3000　　1.618000　　63.34
 6　　　　3.0941　　 1.7673
 7　　　-43.2909　　 2.3612　　1.755200　　27.57
 8　　　 -3.2807　　 0.3500　　1.618000　　63.34
 9　　　-11.4320　　 2.8276
10　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
11　　　　4.8922　　 1.1311　　1.497103　　81.56
12　　　 -6.7985　　 0.1000
13　　　　6.3261　　 1.5023　　1.618000　　63.34
14　　　 -2.9500　　 0.3500　　1.755200　　27.57
15　　　　4.7002　　 1.086
16*　　　 4.9645　　 2.2000　　1.497103　　81.56
17*　　　-6.5161　　 1.2089
18　　　　0.0000　　 0.3000　　1.516800　　63.88
19　　　　0.0000　　 0.6000
20　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
21　　　　0.0000　　 0.4000
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-4.9339
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 5.1951

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-13.480
ｆ１ｎｅ＝-2.045
ｆ２２＝3.470
ｆ２ＣＬ＝-11.245
　この光学系ＯＬ９において、第３面、第４面、第１６面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１８）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-3.82534E-03　 9.87591E-05　-1.53976E-06　 5.41980E-09
 4　 0.0967　 6.98162E-04　-4.10149E-04　 7.30490E-05　-3.60898E-06
16　-3.8433　-1.71127E-03　-3.73520E-04　-7.71767E-05　 9.63814E-06
17　 1.0000　-4.18174E-04　-2.54824E-04　-7.20386E-05　 8.77599E-06
　この光学系ＯＬ９の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１８に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ９は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第１０実施例］
　図１９は、第１０実施例に係る光学系ＯＬ１０の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１０は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ３、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合正レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ１０において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表１９に、光学系ＯＬ１０の諸元の値を掲げる。
（表１９）第１０実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.4900
ＦＮＯ　　　　　＝　2.8500
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8576
ＢＦ(空気換算長)＝　1.3763
ＴＬ(空気換算長)＝ 25.0121

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 17.1591　　 1.0000　　1.785900　　44.17
 2　　　　7.8248　　 4.4221
 3*　　　 8.0479　　 0.5000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 2.3855　　 2.3262
 5　　　 16.6969　　 0.5000　　1.755000　　52.33
 6　　　　4.7801　　 0.3106
 7　　　　8.4202　　 0.8718　　1.846660　　23.80
 8　　　-37.3162　　 0.4112
 9　　　 -4.0477　　 4.1728　　1.744000　　44.80
10　　　 -5.9514　　 0.1000
11　　　　0.0000　　 0.1000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
12　　　　4.4674　　 0.8611　　1.497103　　81.56
13　　　 37.4181　　 0.1000
14　　　　5.5996　　 4.5000　　1.593190　　67.90
15　　　 -2.3765　　 0.5000　　1.846660　　23.80
16　　　 65.2616　　 0.4600
17*　　　 5.1140　　 2.5000　　1.693500　　53.20
18*　　 -11.1378　　 0.8432
19　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
20　　　　0.0000　　 0.2035
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-5.3604
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 5.3544

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-19.208
ｆ１ｎｅ＝-1.943
ｆ２２＝3.561
ｆ２ＣＬ＝45.028
　この光学系ＯＬ１０において、第３面、第４面、第１７面及び第１８面は非球面形状に形成されている。次の表２０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２０）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　-2.48190E-03　 6.15029E-05　-1.00012E-06　 1.03262E-08
 4　 0.0045　 2.61547E-03　-3.07485E-04　 3.80970E-05　-1.27252E-06
17　 1.0000　-4.03506E-03　 6.02948E-05　-7.66319E-05　-1.36044E-07
18　 1.0000　 7.35654E-03　 2.11884E-04　-2.34313E-04　 1.41715E-05
　この光学系ＯＬ１０の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図２０に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ１０は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第１１実施例］
　図２１は、第１１実施例に係る光学系ＯＬ１１の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面負レンズＬ１ｎ２、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ３と両凸正レンズＬ１ｐ１とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカス形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ１１において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表２１に、光学系ＯＬ１１の諸元の値を掲げる。
（表２１）第１１実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.4036
ＦＮＯ　　　　　＝　2.5144
２ω　　　　　　＝220.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.8258
ＢＦ(空気換算長)＝　1.8104
ＴＬ(空気換算長)＝ 20.2494

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 17.3921　　 0.8000　　1.755000　　52.33
 2　　　　6.2191　　 3.1042
 3*　　　 7.8489　　 0.8000　　1.693500　　53.20
 4*　　　 1.8910　　 2.5247
 5　　　　9.9863　　 0.5000　　1.744000　　44.80
 6　　　　3.0000　　 2.0000　　1.698950　　30.13
 7　　　-19.1339　　 0.2990
 8　　　 -3.1620　　 1.0186　　1.744000　　44.80
 9　　　 -4.2436　　 0.1000
10　　　　0.0000　　 0.2922　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
11*　　-206.3954　　 1.5342　　1.693500　　53.20
12*　　　-3.1485　　 0.2035
13　　　　7.6355　　 2.1691　　1.593190　　67.90
14　　　 -2.8501　　 0.5000　　1.846660　　23.80
15　　　　6.3001　　 0.1543
16*　　　 4.3183　　 2.4393　　1.693500　　53.20
17*　　　-8.4972　　 0.5000
18　　　　0.0000　　 0.3500　　1.516800　　63.88
19　　　　0.0000　　 0.3500
20　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
21　　　　0.0000　　 0.4000
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-3.8708
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 3.8529

θｍａｘ＝1.920
ｆ１１＝-13.230
ｆ１ｎｅ＝-1.231
ｆ２２＝3.791
ｆ２ＣＬ＝-8.191
　この光学系ＯＬ１１において、第３面、第４面、第１１面、第１２面、第１６面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表２２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２２）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 3　 1.0000　 8.18147E-04　-9.92439E-05　 1.13263E-06　 1.18156E-08
 4　 0.1008　 6.24128E-03　 7.86490E-04　 4.47755E-05　-1.42494E-05
11　 1.0000　-1.64413E-02　 1.89009E-03　-5.74381E-03　 1.28777E-03
12　 1.0000　-6.80151E-03　-1.47691E-03　 1.37426E-05　-1.30455E-04
16　 1.0000　-2.77670E-03　-6.22095E-05　 1.03640E-05　-2.58203E-06
17　 1.0000　 8.89836E-03　-4.97370E-04　-4.99130E-05　 2.06768E-06
　この光学系ＯＬ１１の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図２２に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ１１は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第１２実施例］
　図２３は、第１２実施例に係る光学系ＯＬ１２の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎ２、両凸正レンズＬ１ｐ１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｎｒで構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズＣＬ２１、及び、両凸形状であって、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状である非球面正レンズＬ２４で構成されている。
　また、光学系ＯＬ１２において、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間にフィルター群ＦＬが配置されている。
　以下の表２３に、光学系ＯＬ１２の諸元の値を掲げる。
（表２３）第１２実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　1.3278
ＦＮＯ　　　　　＝　2.0198
２ω　　　　　　＝200.000°
Ｙ　　　　　　　＝　2.1690
ＢＦ(空気換算長)＝　1.8800
ＴＬ(空気換算長)＝ 15.2622

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　 ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　 10.0599　　 0.7000　　1.772503　　49.46
 2　　　　3.5000　　 2.1596
 3　　　 26.6897　　 0.5000　　1.496997　　81.61
 4　　　　1.8646　　 1.1982
 5　　　 22.8263　　 0.8593　　1.846660　　23.80
 6　　　-23.2027　　 0.5946
 7　　　 -3.2274　　 2.1627　　1.744000　　44.80
 8　　　 -4.1971　　 0.1000
 9　　　　0.0000　　 0.0000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　　　3.4333　　 1.0581　　1.518600　　69.89
11　　　-10.3553　　 0.6438
12　　　　3.5801　　 1.4413　　1.496997　　81.61
13　　　 -3.0542　　 0.6000　　1.846660　　23.80
14　　　　7.8302　　 0.1813
15*　　　 4.7406　　 1.1834　　1.772503　　49.46
16*　　 -10.6333　　 1.4500
17　　　　0.0000　　 0.5000　　1.516800　　63.88
18　　　　0.0000　　 0.1003
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　1　　　-3.9397
第２レンズ群Ｇ２　 12　　　 3.6107

θｍａｘ＝1.745
ｆ１１＝-7.287
ｆ１ｎｅ＝-2.168
ｆ２２＝3.574
ｆ２ＣＬ＝-18.995
　この光学系ＯＬ１２において、第１５面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表２４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２４）
［非球面データ］
面　Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
15　 1.0000　-1.10596E-02　-7.54188E-04　-8.15640E-06　-8.34871E-05
16　 1.0000　 2.60057E-03　-9.57889E-04　-3.37294E-05　-1.05625E-05
　この光学系ＯＬ１２の、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図２４に示す。これらの各収差図より、光学系ＯＬ１１は、諸収差が良好に補正されていることがわかる。
　第１実施例（光学系ＯＬ１）から第１２実施例（光学系ＯＬ１２）の条件式（１）～（２３）の数値を以下に記載する。
（１）ωｍａｘ
（２）（－ｆ１）／θｍａｘ
（３）Ｄ１２／（－ｆ１）
（４）（Ｌｎｒ１－Ｌｐｒ２）／（Ｌｎｒ１＋Ｌｐｒ２）
（５）（－ｆ１）／ｆ２
（６）Ｄｎ／ｆ
（７）Ｄｎ／（－ｆ１）
（８）（－ｆ１）／ｆ
（９）ｆ２／ｆ
（１０）Ｄ１２／（－ｆ１１）
（１１）ＤＳ／（－ｆ１）
（１２）ＤＳ／（－ｆ１１）
（１３）（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）
（１４）ＴＬ／ｆ
（１５）ＢＦ／ｆ
（１６）ΣＤ１／ｆ
（１７）ΣＤ２／ｆ
（１８）（－ｆ１ｎｅ）／ｆ
（１９）ｆ２２／ｆ
（２０）ｆ２ＣＬ／（－ｆ１）
（２１）（－ｆ１ｎｅ）／θｍａｘ
（２２）νｄａ
（２３）（Ｌ３ｒ１－Ｌ２ｒ２）／（Ｌ３ｒ１＋Ｌ２ｒ２）
　
　　　　実施例１　実施例２　実施例３　実施例４　実施例５　実施例６
（１）　110.00　　110.00　　110.00　　110.00　　110.00　　110.00
（２）　　2.680　　 2.463　　 2.840　　 4.039　　 4.091　　 3.190
（３）　　0.806　　 0.719　　 0.624　　 0.439　　 0.477　　 0.605
（４）　 -0.698　　-0.568　　-0.593　　-0.653　　-0.762　　-0.912
（５）　　1.037　　 0.975　　 1.153　　 1.491　　 1.499　　 1.159
（６）　　2.339　　 2.347　　 2.713　　 2.935　　 2.900　　 2.963
（７）　　0.690　　 0.719　　 0.679　　 0.574　　 0.560　　 0.734
（８）　　3.390　　 3.263　　 3.998　　 5.113　　 5.177　　 4.036
（９）　　3.270　　 3.348　　 3.468　　 3.430　　 3.454　　 3.482
（１０）　0.287　　 0.261　　 0.249　　 0.234　　 0.263　　 0.263
（１１）　0.097　　 0.095　　 0.083　　 0.058　　 0.076　　 0.074
（１２）　0.035　　 0.035　　 0.033　　 0.031　　 0.042　　 0.032
（１３） -0.489　　-0.500　　-0.486　　-0.482　　-0.498　　-0.507
（１４） 16.583　　16.233　　17.222　　16.508　　17.220　　16.864
（１５）　1.363　　 1.358　　 1.420　　 1.439　　 1.402　　 1.359
（１６）　9.389　　 9.146　　10.119　　 9.661　　 9.821　　 9,869
（１７）　5.501　　 5.419　　 5.353　　 5.111　　 5.602　　 5.339
（１８）　1.582　　 1.978　　 2.043　　 2.030　　 1.848　　 1.804
（１９）　2.791　　 2.725　　 2.903　　 2.777　　 2.732　　 2.571
（２０） 38.514　　-5.188　　-3.479　　-5.299　　26.940　　 8.620
（２１）　1.251　　 1.492　　 1.451　　 1.603　　 1.461　　 1.426
（２２） 52.760　　52.780　　52.765　　52.765　　52.765　　52.765
（２３）　0.659　　 0.837　　 0.764　　 0.735　　 0.656　　 0.649
　
　　　　実施例７　実施例８　実施例９　実施例10　実施例11　実施例12
（１）　 110.00　　110.00　　110.00　　110.00　　110.00　　100.00
（２）　　 2.535　　 1.470　　 2.570　　 2.792　　 2.016　　 2.257
（３）　　 0.972　　 0.988　　 0.851　　 0.825　　 0.802　　 0.548
（４）　　 0.000　　 0.000　　 0.000　　-0.804　　-0.716　　-0.756
（５）　　 0.863　　 0.575　　 0.950　　 1.001　　 1.005　　 1.091
（６）　　 3.087　　 0.373　　 0.236　　 2.801　　 0.726　　 1.629
（７）　　 0.925　　 0.197　　 0.071　　 0.778　　 0.263　　 0.549
（８）　　 3.338　　 1.890　　 3.334　　 3.598　　 2.758　　 2.967
（９）　　 3.870　　 3.287　　 3.510　　 3.594　　 2.745　　 2.719
（１０）　 0.366　　 0.164　　 0.312　　 0.230　　 0.235　　 0.296
（１１）　 0.234　　 1.106　　 0.593　　 0.037　　 0.101　　 0.025
（１２）　 0.088　　 0.183　　 0.217　　 0.010　　 0.030　　 0.014
（１３）　-0.426　　-0.329　　-0.408　　-0.374　　-0.473　　-0.484
（１４）　19.127　　16.753　　17.046　　16.787　　14.426　　11.495
（１５）　 1.461　　 2.368　　 1.849　　 0.924　　 1.290　　 1.416
（１６）　11.663　　 8.008　　 8.914　　 9.741　　 7.870　　 6.156
（１７）　 5.221　　 4.286　　 4.304　　 5.987　　 4.987　　 3.847
（１８）　 1.675　　 1.470　　 1.382　　 1.304　　 0.877　　 1.633
（１９）　 1.976　　 2.744　　 2.345　　 2.390　　 2.701　　 2.692
（２０）　-3.646　　-4.157　　-2.279　　 8.400　　-2.116　　-4.821
（２１）　 1.272　　 1.143　　 1.065　　 1.012　　 0.641　　 1.242
（２２）　34.735　　41.767　　48.553　　49.900　　50.110　　65.535
（２３）　 1.101　　 0.616　　 0.391　　 0.750　　 0.682　　 0.849
１　カメラ（光学機器）　　ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ１２）　光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　Ｇ２　第２レンズ群
Ｌ１ｎ１、Ｌ１ｎ２、Ｌ１ｎ３　負レンズ
Ｌ１ｐ１　正レンズ　　Ｌ１ｎｒ　後側負レンズ

Claims (27)

  1. 　物体側から順に、
    　第１レンズ群と、
    　開口絞りと、
    　第２レンズ群と、を有し、
    　前記第１レンズ群は、
    　物体側から順に、
    　少なくとも２つの負レンズと、
    　正レンズと、
    　後側負レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ９０．００°　＜　ωｍａｘ
    　但し、
    　ωｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［°］
  2. 　物体側から順に、
    　第１レンズ群と、
    　開口絞りと、
    　第２レンズ群と、を有し、
    　前記第１レンズ群は、
    　物体側から順に、
    　少なくとも２つの負レンズと、
    　正レンズと、
    　後側負レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ０．３００　＜　（－ｆ１）／θｍａｘ　＜　９．２００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　θｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［ラジアン］
  3. 　物体側から順に、
    　第１レンズ群と、
    　開口絞りと、
    　第２レンズ群と、を有し、
    　前記第１レンズ群は、
    　物体側から順に、
    　少なくとも２つの負レンズと、
    　正レンズと、
    　後側負レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ０．２８０　＜　Ｄ１２／（－ｆ１）　＜　１．２００
    　但し、
    　Ｄ１２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    －１０．０００＜（Ｌｎｒ１－Ｌｐｒ２）／（Ｌｎｒ１＋Ｌｐｒ２）≦０．０００
    　但し、
    　Ｌｐｒ２：前記正レンズの像側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌｎｒ１：前記後側負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
  5. 　次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２００　＜　（－ｆ１）／ｆ２　＜　４．５００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１３０　＜　Ｄｎ／ｆ　＜　３．５００
    　但し、
    　Ｄｎ：前記第１レンズ群に含まれる負レンズのうち、最も像側に配置されている負レンズの光軸上の厚さ
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  7. 　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０２０　＜　Ｄｎ／（－ｆ１）　＜　１．５００
    　但し、
    　Ｄｎ：前記第１レンズ群に含まれる負レンズのうち、最も像側に配置されている負レンズの光軸上の厚さ
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  8. 　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    １．０００　＜　（－ｆ１）／ｆ　＜　７．０００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  9. 　次式の条件を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    ２．５００　＜　ｆ２／ｆ　＜　４．５００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  10. 　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１００　＜　Ｄ１２／（－ｆ１１）　＜　０．５００
    　但し、
    　Ｄ１２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
    　ｆ１１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズの焦点距離
  11. 　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１５　＜　ＤＳ／（－ｆ１）　＜　１．５００
    　但し、
    　ＤＳ：前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  12. 　次式の条件を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．００５　＜　ＤＳ／（－ｆ１１）　＜　０．２５０
    　但し、
    　ＤＳ：前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ１１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズの焦点距離
  13. 　次式の条件を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    －１．０００＜（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）＜－０．２５０
    　但し、
    　Ｌ１ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌ１ｒ２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズの像側のレンズ面の曲率半径
  14. 　次式の条件を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    ８．５００　＜　ＴＬ／ｆ　＜　２１．０００
    　但し、
    　ＴＬ：前記光学系の全長
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  15. 　次式の条件を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．８００　＜　ＢＦ／ｆ　＜　２．８００
    　但し、
    　ＢＦ：前記光学系のバックフォーカス
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  16. 　次式の条件を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    ５．０００　＜　ΣＤ１／ｆ　＜　１３．０００
    　但し、
    　ΣＤ１：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  17. 　次式の条件を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
    ２．８００　＜　ΣＤ２／ｆ　＜　８．２００
    　但し、
    　ΣＤ２：前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  18. 　次式の条件を満足する請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系。
    １．０００　＜　（－ｆ１ｎｅ）／ｆ　＜　３．０００
    　但し、
    　ｆ１ｎｅ：前記第１レンズ群の前記正レンズより物体側に配置された負レンズの合成焦点距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  19. 　次式の条件を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系。
    １．２００　＜　ｆ２２／ｆ　＜　４．１００
    　但し、
    　ｆ２２：前記第２レンズ群に含まれる接合レンズのうち、最も物体側にある接合レンズの正レンズの焦点距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  20. 　次式の条件を満足する請求項１～１９のいずれか一項に記載の光学系。
    －８．０００　＜　ｆ２ＣＬ／（－ｆ１）　＜　９０．０００
    　但し、
    　ｆ２ＣＬ：前記第２レンズ群に含まれる接合レンズのうち、最も物体側に配置されている接合レンズの焦点距離
    　ｆ：前記光学系の全系の焦点距離
  21. 　次式の条件を満足する請求項１～２０のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．５００　＜　（－ｆ１ｎｅ）／θｍａｘ　＜　４．５００
    　但し、
    　ｆ１ｎｅ：前記第１レンズ群の前記正レンズより物体側に配置された負レンズの合成焦点距離
    　θｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［ラジアン］
  22. 　次式の条件を満足する請求項１～２１のいずれか一項に記載の光学系。
    ３２．０００　＜　νｄａ　＜　７０．０００
    　但し、
    　νｄａ：前記第１レンズ群の前記正レンズよりも物体側に配置された負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数の平均値
  23. 　次式の条件を満足する請求項１～２２のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２５０＜（Ｌ３ｒ１－Ｌ２ｒ２）／（Ｌ３ｒ１＋Ｌ２ｒ２）＜１．５００
    　但し、
    　Ｌ２ｒ２：前記第１レンズ群の物体側から２番目に配置されたレンズの像側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌ３ｒ１：前記第１レンズ群の物体側から３番目に配置されたレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
  24. 　請求項１～２３のいずれか一項に記載の光学系を有する光学機器。
  25. 　物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズとを配置するステップと、
    　次式の条件を満足するように配置するステップと、を有する光学系の製造方法。
    ９０．００°　＜　ωｍａｘ
    　但し、
    　ωｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［°］
  26. 　物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズとを配置するステップと、
    　次式の条件を満足するように配置するステップと、を有する光学系の製造方法。
    ０．３００　＜　（－ｆ１）／θｍａｘ　＜　９．２００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　θｍａｘ：前記光学系の半画角の最大値［ラジアン］
  27. 　物体側から順に、第１レンズ群と、開口絞りと、第２レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群に、物体側から順に、少なくとも２つの負レンズと、正レンズと、後側負レンズとを配置するステップと、
    　次式の条件を満足するように配置するステップと、を有する光学系の製造方法。
    ０．２８０　＜　Ｄ１２／（－ｆ１）　＜　１．２００
    　但し、
    　Ｄ１２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置された２つの負レンズ間の光軸上の距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
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