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WO2023090050A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Download PDF

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WO2023090050A1
WO2023090050A1 PCT/JP2022/039293 JP2022039293W WO2023090050A1 WO 2023090050 A1 WO2023090050 A1 WO 2023090050A1 JP 2022039293 W JP2022039293 W JP 2022039293W WO 2023090050 A1 WO2023090050 A1 WO 2023090050A1
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WO
WIPO (PCT)
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group
lens
optical system
end state
focal length
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2022/039293
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English (en)
French (fr)
Inventor
京也 徳永
壮基 原田
悟史 山口
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
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Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
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Priority to CN202280074972.8A priority patent/CN118215869A/zh
Priority to US18/709,495 priority patent/US20250052983A1/en
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Ceased legal-status Critical Current

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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length
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    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
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    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive
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    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method of manufacturing an optical system.
  • An optical system comprises, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and one or two lens groups.
  • a rear group composed of an intermediate group having positive refractive power, a lens group having negative refractive power and moving in the optical axis direction during focusing, and at least one lens group , and the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, satisfying the following condition.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • Bfaw back focus (air equivalent length) of the optical system in the wide-angle end state
  • fw focal length of the entire optical system in the wide-angle end state
  • An optical system comprises, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and one or two lens groups.
  • a rear group composed of an intermediate group having positive refractive power, a lens group having negative refractive power and moving in the optical axis direction during focusing, and at least one lens group , and the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, satisfying the following condition.
  • fMRw the combined focal length of the lens group arranged closer to the image side than the intermediate group in the wide-angle end state
  • fMw the focal length of the intermediate group in the wide-angle end state
  • TLt the total length of the optical system in the telephoto end state
  • ft the telephoto end state
  • a method for manufacturing an optical system comprises, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, one or two
  • the lens group consists of an intermediate group having positive refractive power, a focusing group having negative refractive power and moving in the direction of the optical axis during focusing, and at least one lens group. and a rear group, wherein the distance between adjacent lens groups is changed during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the lens groups are arranged as follows: Arrange so that the condition of the expression is satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • Bfaw back focus (air equivalent length) of the optical system in the wide-angle end state
  • fw focal length of the entire optical system in the wide-angle end state
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the optical system according to the second embodiment when focusing on infinity in the wide-angle end state; 4A and 4B are aberration diagrams of the optical system according to the second embodiment when focusing on infinity, in which (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state; FIG.
  • 12 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the optical system according to the third embodiment when focusing on infinity in the wide-angle end state;
  • 10A and 10B are aberration diagrams of the optical system according to the third embodiment when focusing on infinity, in which (a) shows the wide-angle end state and (b) shows the telephoto end state. It is a cross-sectional view of a camera equipped with the optical system. 4 is a flow chart for explaining a method of manufacturing the optical system;
  • the optical system OL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, Consists of one or two lens groups, an intermediate group GM with positive refractive power and a lens group with negative refractive power, which move in the direction of the optical axis when focusing from infinity to a short distance object. It has a focusing group GF and a rear group GR composed of at least one lens group, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. By configuring in this way, it is possible to obtain good optical performance while achieving miniaturization of the optical system OL in a high-magnification zoom lens.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable that the optical system OL according to the first embodiment satisfy the following conditional expression (1).
  • f1 focal length of the first lens group G1
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the second lens group G2.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and curvature of field generated in this second lens group G2 become large. It is not preferable because good optical performance cannot be obtained at the time of magnification.
  • conditional expression (1) when the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the focal length of the first lens group G1 becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and field curvature aberration generated in this first lens group G1 become large. It is not preferable because good optical performance cannot be obtained during zooming. In order to ensure the effect of conditional expression (1), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 2.50, 4.00, 5.00, and more preferably 6.00.
  • optical system OL According to the first embodiment satisfy the following conditional expression (2).
  • Bfaw Back focus (air conversion length) when the optical system OL is focused on infinity in the wide-angle end state
  • fw focal length of the entire system when the optical system OL is focused on infinity in the wide-angle end state
  • Conditional expression (2) defines the ratio of the back focus (air conversion length) to the focal length of the entire optical system OL in the wide-angle end state. Satisfying this conditional expression (2) makes it possible to obtain good optical performance while achieving miniaturization of the optical system OL.
  • the lower limit of conditional expression (2) should be 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, and further 0.30. is more desirable.
  • the optical system OL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, Consists of one or two lens groups, an intermediate group GM with positive refractive power and a lens group with negative refractive power, which move in the direction of the optical axis when focusing from infinity to a short distance object. It has a focusing group GF and a rear group GR composed of at least one lens group, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. By configuring in this way, it is possible to obtain good optical performance while achieving miniaturization of the optical system OL in a high-magnification zoom lens.
  • optical system OL according to the second embodiment satisfy the following conditional expression (3).
  • fMRw Composite focal length when focusing on infinity of the lens group GMR arranged closer to the image side than the intermediate group GM in the wide-angle end state
  • fMw Focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state
  • Conditional expression (3) defines the ratio of the combined focal length of the lens group GMR arranged closer to the image side than the intermediate group GM to the focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the middle group GM becomes short and the spherical aberration and coma generated in this middle group GM become large, so good optical performance can be obtained during zooming. I don't like it. In order to ensure the effect of conditional expression (3), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 4.00, 3.00, 2.50, and more preferably 1.30.
  • the lower limit of conditional expression (3) If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the combined focal length of the lens group GMR arranged closer to the image side than the intermediate group GM becomes shorter, and the lens group GMR arranged closer to the image side than the intermediate group GM produces Since spherical aberration, coma aberration, and curvature of field become large, good optical performance cannot be obtained during zooming, which is not preferable.
  • the lower limit of conditional expression (3) should be 0.10, 0.30, 0.45, 0.60, and further 0.65. is more desirable.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable that the optical system OL according to the second embodiment satisfy the following conditional expression (4).
  • TLt Total length of the optical system OL in the telephoto end state when the optical system OL is focused on infinity
  • ft Focal length of the entire system when the optical system OL is in the telephoto end state and focused on infinity
  • Conditional expression (4) defines the ratio of the total length to the focal length of the entire optical system OL in the telephoto end state. By satisfying the conditional expression (4), it is possible to obtain good optical performance while downsizing the optical system OL. In order to ensure the effect of conditional expression (4), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.25, 1.00, and more preferably 0.80. In order to ensure the effect of conditional expression (4), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.10, 0.25, 0.40, and more preferably 0.50.
  • the optical system OL according to the first embodiment satisfies the conditional expression (3) described above.
  • the effects and the like of satisfying the conditional expression (3) are as described above.
  • optical system OL according to the first embodiment satisfies the conditional expression (4) described above.
  • the effects and the like of satisfying the conditional expression (4) are as described above.
  • optical system OL according to the second embodiment satisfy the conditional expression (1) described above.
  • the effects and the like of satisfying the conditional expression (1) are as described above.
  • optical system OL according to the second embodiment satisfy the conditional expression (2) described above.
  • the effects and the like of satisfying the conditional expression (2) are as described above.
  • optical system OL preferably satisfies the following conditional expression (5).
  • fMw focal length of intermediate group GM in wide-angle end state
  • f2 focal length of second lens group G2
  • Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the middle group GM to the focal length of the second lens group G2 in the wide-angle end state.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and curvature of field generated in this second lens group G2 become large. It is not preferable because good optical performance cannot be obtained at the time of magnification.
  • conditional expression (5) If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the focal length of the middle group GM becomes short, and the spherical aberration and coma generated in this middle group GM become large, so good optical performance can be obtained during zooming. not desirable. In order to ensure the effect of conditional expression (5), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.80, 1.00, and more preferably 1.30.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable that the optical system OL according to this embodiment satisfy the following conditional expression (6).
  • fF focal length of focusing group GF
  • fMw focal length of intermediate group GM in wide-angle end state
  • Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the focusing group GF to the focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the focal length of the middle group GM becomes short, and the spherical aberration and coma generated in this middle group GM become large, so good optical performance can be obtained during zooming. I don't like it. In order to ensure the effect of conditional expression (6), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 3.50, 3.00, 2.50, and more preferably 2.00.
  • conditional expression (6) If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the focal length of the focusing group GF becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and curvature of field generated in this focusing group GF become large. It is not preferable because short-range performance cannot be obtained. In order to ensure the effect of conditional expression (6), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.75, 1.00, and more preferably 1.30.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable that the optical system OL according to this embodiment satisfy the following conditional expression (7).
  • fMw focal length of intermediate group GM in wide-angle end state
  • fRw focal length of rear group GR in wide-angle end state
  • Conditional expression (7) defines the ratio of the focal length of the middle group GM to the focal length of the rear group GR in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the focal length of the rear group GR becomes short, and the field curvature aberration generated in this rear group GR becomes large, so that good optical performance cannot be obtained during zooming. I don't like it. In order to ensure the effect of conditional expression (7), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.85, 0.70, 0.50, and more preferably 0.40. .
  • conditional expression (7) If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the focal length of the middle group GM becomes short and the spherical aberration and coma generated in this middle group GM become large, so good optical performance can be obtained during zooming. not desirable. In order to ensure the effect of conditional expression (7), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.06, 0.10, and more preferably 0.12.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable that the optical system OL according to this embodiment satisfy the following conditional expression (8).
  • Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the focusing group GF to the focal length of the rear group GR in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the focal length of the rear group GR becomes short, and the field curvature aberration generated in this rear group GR becomes large, so that good optical performance cannot be obtained during zooming. I don't like it. In order to ensure the effect of conditional expression (8), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 0.90, 0.85, 0.80, and more preferably 0.70. .
  • conditional expression (8) If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the focal length of the focusing group GF becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and curvature of field generated in this focusing group GF become large. It is not preferable because short-range performance cannot be obtained. In order to ensure the effect of conditional expression (8), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.10, 0.15, and more preferably 0.20.
  • optical system OL According to this embodiment satisfy the following conditional expression (9).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • fRw focal length of the rear group GR in the wide-angle end state
  • Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the rear group GR in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the focal length of the rear group GR becomes short, and the field curvature aberration generated in this rear group GR becomes large, making it impossible to obtain good optical performance during zooming. I don't like it. In order to ensure the effect of conditional expression (9), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (9) to 0.80, 0.50, and more preferably 0.30.
  • conditional expression (9) when the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and field curvature aberration generated in this second lens group G2 become large. It is not preferable because good optical performance cannot be obtained during zooming. In order to ensure the effect of conditional expression (9), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.04, more preferably 0.08.
  • optical system OL According to this embodiment satisfy the following conditional expression (10).
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the lateral magnification in the telephoto end state to the lateral magnification in the wide-angle end state of the focusing group GF. Satisfying this conditional expression (10) makes it possible to achieve a compact optical system OL and obtain good optical performance.
  • optical system OL According to this embodiment, it is desirable that the optical system OL according to this embodiment satisfy the following conditional expression (11).
  • Conditional expression (11) defines the ratio of the lateral magnification in the telephoto end state to the lateral magnification in the wide-angle end state of the rear group GR. Satisfying this conditional expression (11) makes it possible to obtain good optical performance while achieving miniaturization of the optical system OL.
  • the intermediate group GM be a vibration reduction group GVR that moves so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis.
  • optical system OL According to this embodiment satisfy the following conditional expression (12).
  • Conditional expression (12) defines the ratio of the focal length of the middle group GM to the focal length of the anti-vibration group GVR in the wide-angle end state. If the upper limit of the conditional expression (12) is exceeded, the focal length of the vibration reduction group GVR becomes short, and decentration coma and asymmetric field distortion generated in this vibration reduction group GVR increase. Unfavorable performance is not obtained. In order to ensure the effect of conditional expression (12), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (12) to 1.25, 1.00, 0.90, and more preferably 0.60.
  • the lower limit of conditional expression (12) should be 0.10, 0.20, 0.25, 0.35, and further 0.40. is more desirable.
  • optical system OL According to this embodiment satisfy the following conditional expression (13).
  • Conditional expression (13) defines the ratio of the focal length of the anti-vibration group GVR to the focal length of the focusing group GF. If the upper limit of the conditional expression (13) is exceeded, the focal length of the vibration reduction group GVR becomes short, and decentration coma and asymmetric curvature of field generated in this vibration reduction group GVR increase. Unfavorable performance is not obtained. In order to ensure the effect of conditional expression (13), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (13) to 1.75, more preferably 1.50.
  • conditional expression (13) If the lower limit of conditional expression (13) is not reached, the focal length of the focusing group GF becomes short, and the spherical aberration, coma aberration, and curvature of field generated in this focusing group GF become large. It is not preferable because short-range performance cannot be obtained.
  • the lower limit of conditional expression (13) should be 0.10, 0.35, 0.50, 0.75, and further 0.90. is more desirable.
  • the anti-vibration group GVR is arranged between the lens component arranged closest to the object side and the lens component arranged closest to the image side of the intermediate group GM. is desirable. By configuring in this way, good anti-vibration performance can be obtained.
  • the anti-vibration group GVR is composed of one cemented lens. By configuring in this way, good anti-vibration performance can be obtained.
  • the focusing group GF is composed of one cemented lens. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration when focusing on a short-distance object.
  • the rear group GR have negative refractive power.
  • the first lens group G1 preferably has at least one lens (hereinafter referred to as "specific lens Led") that satisfies conditional expression (14) below. .
  • ⁇ d1 > 75.00 (14) however, ⁇ d1: Abbe number for the d-line of the medium of the specific lens Led
  • Conditional expression (14) defines the Abbe number for the d-line of the medium of the specific lens Led arranged in the first lens group G1. By configuring in this way, chromatic aberration can be satisfactorily corrected. In order to ensure the effect of conditional expression (14), it is more desirable to set the lower limit of conditional expression (14) to 78.00, 80.00, and more preferably 82.00.
  • This camera 1 is a lens interchangeable so-called mirrorless camera that includes an optical system OL according to the present embodiment as a photographing lens 2 .
  • this camera 1 light from an unillustrated object (subject) is condensed by a photographing lens 2 and passed through an unillustrated OLPF (Optical low pass filter) on the imaging surface of an imaging unit 3. to form an image of the subject.
  • OLPF Optical low pass filter
  • a subject image is photoelectrically converted by a photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1 . This allows the photographer to observe the subject through the EVF4.
  • EVF Electronic view finder
  • FIG. 1 an example of a mirrorless camera has been described, but the optical system OL according to this embodiment is installed in a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes the subject through the finder optical system. Even in this case, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • the outline of the method for manufacturing the optical system OL will be described below with reference to FIG.
  • First from the object side, it consists of a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and one or two lens groups having positive refractive power.
  • An intermediate group GM, a focusing group GF which is a lens group having negative refractive power and moves in the optical axis direction during focusing, and a rear group GR composed of at least one lens group are prepared (step S100).
  • step S200 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, an arrangement is made so that the distance between adjacent lens groups changes (step S200).
  • each lens group is arranged so as to satisfy a predetermined condition (for example, conditional expression (1) described above) (step S300).
  • FIG. 1, 3, and 5 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the optical system OL (OL1 to OL3) according to each embodiment.
  • the locus of movement of each lens group of the optical system OL from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) during zooming is shown at the bottom of each figure.
  • the aspherical surface has a height y in the direction perpendicular to the optical axis, and the distance along the optical axis from the tangent plane of the vertex of each aspherical surface at height y to each aspherical surface (amount of sag) is S(y), r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), K is the conic constant, and An is the n-th order aspherical surface coefficient. .
  • “En” indicates " ⁇ 10 -n ".
  • the second-order aspheric coefficient A2 is 0 in each embodiment.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of an optical system OL1 according to the first example.
  • This optical system OL1 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power.
  • a focusing group GF composed of a fourth lens group G4 having negative refractive power; and a rear group GR composed of a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconvex positive lens L12 and the positive meniscus lens L13 are the specific lens Led.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a negative meniscus convex surface facing the object side and having an aspherical surface on the object side lens surface, a biconcave negative lens L22, and a biconvex lens. It is composed of a positive lens L23 and a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side, a biconcave positive lens L32 having an aspherical surface on the image side lens surface, and a A cemented positive lens in which a negative meniscus lens L33 with a convex surface is cemented with a biconvex positive lens L34, a biconcave negative lens L35, and a cemented cement in which a biconvex positive lens L36 and a negative meniscus lens L37 with a concave surface directed to the object side are cemented. It is composed of a positive lens and a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L38 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L39 are cemented together.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented negative lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented together.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L51, and a negative meniscus lens L52 having a negative meniscus shape with a concave surface facing the object side and having an aspherical surface on the image side lens surface. It is configured.
  • an aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • This optical system OL1 comprises a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a third lens group G3, so that the intervals between the adjacent lens groups change during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 move along the optical axis. Note that the aperture diaphragm S moves together with the third lens group G3.
  • image position correction when camera shake occurs is achieved by cementing the biconvex positive lens L36 of the third lens group G3 and the negative meniscus lens L37 with the concave surface facing the object side.
  • the positive lens is used as a vibration reduction group GVR, and this vibration reduction group GVR is moved so as to have a displacement component in the direction orthogonal to the optical axis.
  • focusing from infinity to a short distance object is performed by moving the fourth lens group G4, which is the focusing group GF, toward the image side along the optical axis.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system OL1.
  • f is the focal length of the entire system
  • Fno is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (maximum incident angle and unit is [°])
  • Y is the maximum image height
  • TL is The total length when focused on infinity
  • BF the back focus when focused on infinity
  • the total length TL indicates the distance from the lens surface (first surface) closest to the object side to the image plane I on the optical axis.
  • the back focus BF indicates the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image plane (36th surface) to the image plane I.
  • the first column m in the lens data indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the direction in which light rays travel
  • the second column r indicates the radius of curvature of each lens surface
  • the third column d is the distance (surface distance) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the radius of curvature ⁇ indicates a plane
  • the refractive index of air 1.00000, is omitted.
  • the lens surface is an aspherical surface
  • an asterisk (*) is attached to the right side of the surface number
  • the column of curvature radius r indicates the paraxial curvature radius.
  • the lens group focal length indicates the number of the starting surface of each lens group and the focal length.
  • the focal length f, radius of curvature r, surface spacing d, and other lengths listed in all the specifications below are generally expressed in units of "mm". The same optical performance can be obtained even if the size is reduced, so the size is not limited to this.
  • the 6th, 18th and 36th surfaces are aspherical surfaces.
  • Table 2 below shows the aspheric data for each surface, namely the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4-A12.
  • An axial air gap D38 between the group FL and the image plane I changes upon zooming.
  • Table 3 below shows the variable distance when focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • D0 is the distance on the optical axis from the most object-side lens surface (first surface) of the optical system OL1 to the object.
  • FIG. 2 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, lateral chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams when focusing on infinity in the wide-angle end state and telephoto end state of this optical system OL1.
  • FNO indicates F number
  • NA indicates numerical aperture
  • Y indicates image height.
  • the spherical aberration charts show the F-number or NA value with respect to the maximum aperture
  • the astigmatism charts and distortion charts show the image height values
  • the coma aberration charts show the values of each image height.
  • a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane.
  • the same reference numerals as in this example are used. From these aberration diagrams, it can be seen that this optical system OL1 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the optical system OL2 according to the second embodiment.
  • This optical system OL2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a positive lens group G3 having positive refractive power.
  • a middle group GM composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of , a focusing group GF composed of a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power and a rear group GR composed of G6.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconvex positive lens L12 and the positive meniscus lens L13 are the specific lens Led.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a negative meniscus convex surface facing the object side and having an aspherical surface on the object side lens surface, a biconcave negative lens L22, and a biconvex lens. It is composed of a positive lens L23 and a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L34. It is configured.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive lens L41 having a biconvex shape and having an aspherical surface on the object side lens surface, a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L41. It consists of a cemented positive lens in which a lens L43 is cemented with a negative meniscus lens L44 having a concave surface facing the object side, and a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L45 having a convex surface facing the object side is cemented with a biconvex positive lens L46. It is
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are cemented in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is composed of a negative lens L62 with a
  • an aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL is arranged between the sixth lens group G6 and the image plane I.
  • This optical system OL2 comprises a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a third lens group G3, so that the intervals between the adjacent lens groups change during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 move along the optical axis. Note that the aperture diaphragm S moves together with the third lens group G3.
  • image position correction when camera shake occurs is achieved by cementing the biconvex positive lens L43 of the fourth lens group G4 and the negative meniscus lens L44 with a concave surface facing the object side.
  • the positive lens is used as a vibration reduction group GVR, and this vibration reduction group GVR is moved so as to have a displacement component in the direction orthogonal to the optical axis.
  • this optical system OL2 focusing from infinity to a short distance object is performed by moving the fifth lens group G5, which is the focusing group GF, toward the image side along the optical axis.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system OL2.
  • the 6th, 23rd and 39th surfaces are aspherical surfaces.
  • Table 5 below shows the aspheric data for each surface, namely the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4-A12.
  • An axial air space D39 between the sixth lens group G6 and the filter group FL and an axial air space D41 between the filter group FL and the image plane I change upon zooming.
  • Table 6 below shows the variable distance when focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 4 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams when focusing on infinity in the wide-angle end state and telephoto end state of this optical system OL2. From these aberration diagrams, it can be seen that this optical system OL2 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the optical system OL3 according to the third example.
  • This optical system OL3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a positive lens group G3 having positive refractive power.
  • a middle group GM composed of a fourth lens group G4 having a refractive power of , a focusing group GF composed of a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power and a rear group GR composed of G6.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconvex positive lens L12 and the positive meniscus lens L13 are the specific lens Led.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a negative meniscus convex surface facing the object side and having an aspherical surface on the object side lens surface, a biconcave negative lens L22, and a biconvex lens. It is composed of a positive lens L23 and a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32 having an aspherical surface on the object side lens surface, and an object lens. It is composed of a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L33 having a convex surface facing the side and a biconvex positive lens L34 are cemented together.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L41, a cemented positive lens formed by cementing a biconvex positive lens L42 and a negative meniscus lens L43 with a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L44 and a biconvex positive lens L45 are cemented together.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented negative lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is composed of a negative lens L62 with a
  • an aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL is arranged between the sixth lens group G6 and the image plane I.
  • This optical system OL3 comprises a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a third lens group G3, so that the intervals between the adjacent lens groups change during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 move along the optical axis. Note that the aperture diaphragm S moves together with the third lens group G3.
  • image position correction when camera shake occurs is achieved by cementing the biconvex positive lens L42 of the fourth lens group G4 and the negative meniscus lens L43 with a concave surface facing the object side.
  • the positive lens is used as a vibration reduction group GVR, and this vibration reduction group GVR is moved so as to have a displacement component in the direction orthogonal to the optical axis.
  • focusing from infinity to a short distance object is performed by moving the fifth lens group G5, which is the focusing group GF, toward the image side along the optical axis.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system OL3.
  • the 6th, 18th and 36th surfaces are aspherical surfaces.
  • Table 8 below shows the aspheric data for each surface, namely the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4-A12.
  • An axial air space D36 between the sixth lens group G6 and the filter group FL and an axial air space D38 between the filter group FL and the image plane I change upon zooming.
  • Table 9 below shows the variable distance when focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 6 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams when focusing on infinity in the wide-angle end state and telephoto end state of this optical system OL3. From these aberration diagrams, it can be seen that this optical system OL3 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • the optical system OL having a 5-group configuration or a 6-group configuration is shown, but the above configuration, conditions, etc. can be applied to other group configurations such as 7-group, 8-group, etc. be.
  • a configuration in which a lens or lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or lens group is added closest to the image plane side may be used.
  • a configuration in which a lens group whose position with respect to the image plane is fixed during zooming or focusing is added to the side closest to the image plane.
  • a lens group (also simply referred to as a "group”) indicates a portion having at least one lens separated by an air gap that changes during zooming or focusing.
  • a lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented together.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to serve as a focusing group for focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the focusing group can also be applied to autofocus, and is suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus.
  • a motor such as an ultrasonic motor
  • the focusing group preferably consists of a single lens or one lens component.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It is good also as a vibration-proof group which carries out. In particular, it is preferable to use at least part of the third lens group G3 or the fourth lens group G4 as a vibration reduction group.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. If the lens surface is spherical or flat, it is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment and prevents deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Also, even if the image plane is deviated, there is little deterioration in rendering performance, which is preferable.
  • the lens surface is aspherical, the aspherical surface can be ground aspherical, glass-molded aspherical, which is formed into an aspherical shape from glass, or composite aspherical, which is formed into an aspherical shape from resin on the surface of glass. Any aspheric surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged between the second lens group G2 and the intermediate group GM (the third lens group G3). May be substituted.
  • each lens surface may be coated with an antireflection coating that has high transmittance over a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.

Landscapes

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Abstract

高倍率なズームレンズにおいて小型化を実現しつつ、良好な光学性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供する。　カメラ１等の光学機器に用いられる光学系ＯＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群ＧＦと、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群ＧＲと、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の条件を満足する。

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。
　近年、光学系において、高倍率なズームレンズにおいて十分な光学性能を確保しつつ、鏡筒を小型化、軽量化することが求められている（特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１に記載の光学系は、さらなる光学性能の向上が要望されている。
特開２０１７－１１６６４５号公報
　本発明の第一の態様に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群と、負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群と、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、次式の条件を満足する。
１．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　１０．００
０．０１　＜　Ｂｆａｗ／ｆｗ　＜　０．５５
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　Ｂｆａｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス（空気換算長）
　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
　本発明の第二の態様に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群と、負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群と、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、次式の条件を満足する。
０．０１　＜　｜ｆＭＲｗ／ｆＭｗ｜　＜　５．００
０．０１　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　１．５０
　但し、
　ｆＭＲｗ：広角端状態における前記中間群より像側に配置されたレンズ群の合成焦点距離
　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
　ＴＬｔ：望遠端状態における前記光学系の全長
　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群と、負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群と、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群と、を有する光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、各レンズ群を、次式の条件を満足するように配置する。
１．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　１０．００
０．０１　＜　Ｂｆａｗ／ｆｗ　＜　０．５５
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　Ｂｆａｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス（空気換算長）
　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
第１実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第２実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第３実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 上記光学系を搭載するカメラの断面図である。 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
　第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、負の屈折力を有するレンズ群であって、無限遠から近距離物体への合焦時に光軸方向に移動する合焦群ＧＦと、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群ＧＲと、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。このように構成することにより、高倍率なズームレンズにおいて光学系ＯＬの小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。
　また、第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
１．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　１０．００　　　　　　　（１）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定している。この条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、この第２レンズ群Ｇ２で発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を９．００、８．２０、更に７．５０とすることがより望ましい。また、条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなり、この第１レンズ群Ｇ１で発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を２．５０、４．００、５．００、更に６．００とすることがより望ましい。
　また、第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　Ｂｆａｗ／ｆｗ　＜　０．５５　　　　　　　　　（２）
　但し、
　Ｂｆａｗ：広角端状態における光学系ＯＬの無限遠合焦時のバックフォーカス（空気換算長）
　ｆｗ：広角端状態における光学系ＯＬの無限遠合焦時の全系の焦点距離
　条件式（２）は、広角端状態における、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対するバックフォーカス（空気換算長）の比を規定している。この条件式（２）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．５０、更に０．４５とすることがより望ましい。また、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、更に０．３０とすることがより望ましい。
（第２の実施形態）
　第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、負の屈折力を有するレンズ群であって、無限遠から近距離物体への合焦時に光軸方向に移動する合焦群ＧＦと、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群ＧＲと、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。このように構成することにより、高倍率なズームレンズにおいて光学系ＯＬの小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　｜ｆＭＲｗ／ｆＭｗ｜　＜　５．００　　　　　　（３）
　但し、
　ｆＭＲｗ：広角端状態における中間群ＧＭより像側に配置されたレンズ群ＧＭＲの無限遠合焦時の合成焦点距離
　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの焦点距離
　条件式（３）は、広角端状態における、中間群ＧＭの焦点距離に対する中間群ＧＭより像側に配置されたレンズ群ＧＭＲの合成焦点距離の比を規定している。この条件式（３）の上限値を上回ると、中間群ＧＭの焦点距離が短くなり、この中間群ＧＭで発生する球面収差、コマ収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を４．００、３．００、２．５０、更に１．３０とすることがより望ましい。また、条件式（３）の下限値を下回ると、中間群ＧＭより像側に配置されたレンズ群ＧＭＲの合成焦点距離が短くなり、中間群ＧＭより像側に配置されたレンズ群ＧＭＲで発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．１０、０．３０、０．４５、０．６０、更に０．６５とすることがより望ましい。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　１．５０　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における光学系ＯＬの無限遠合焦時の全長
　ｆｔ：望遠端状態における光学系ＯＬの無限遠合焦時の全系の焦点距離
　条件式（４）は、望遠端状態における、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する全長の比を規定している。この条件式（４）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１．２５、１．００、更に０．８０とすることがより望ましい。また、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．１０、０．２５、０．４０、更に０．５０とすることがより望ましい。
（第１の実施形態及び第２の実施形態について）
　また、第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、上述した条件式（３）を満足することが望ましい。この条件式（３）を満足することによる効果等は、上述した通りである。
　また、第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、上述した条件式（４）を満足することが望ましい。この条件式（４）を満足することによる効果等は、上述した通りである。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、上述した条件式（１）を満足することが望ましい。この条件式（１）を満足することによる効果等は、上述した通りである。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、上述した条件式（２）を満足することが望ましい。この条件式（２）を満足することによる効果等は、上述した通りである。
　また、第１の実施形態及び第２の実施形態（以下「本実施形態」と呼ぶ）に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．５０　＜　ｆＭｗ／（－ｆ２）　＜　３．００　　　　　　　（５）
　但し、
　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（５）は、広角端状態における、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する中間群ＧＭの焦点距離の比を規定している。この条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、この第２レンズ群Ｇ２で発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を２．５０、２．００、更に１．６０とすることがより望ましい。また、条件式（５）の下限値を下回ると、中間群ＧＭの焦点距離が短くなり、この中間群ＧＭで発生する球面収差、コマ収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．８０、１．００、更に１．３０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．５０　＜　（－ｆＦ）／ｆＭｗ　＜　４．００　　　　　　　（６）
　但し、
　ｆＦ：合焦群ＧＦの焦点距離
　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの焦点距離
　条件式（６）は、広角端状態における、中間群ＧＭの焦点距離に対する合焦群ＧＦの焦点距離の比を規定している。この条件式（６）の上限値を上回ると、中間群ＧＭの焦点距離が短くなり、この中間群ＧＭで発生する球面収差、コマ収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を３．５０、３．００、２．５０、更に２．００とすることがより望ましい。また、条件式（６）の下限値を下回ると、合焦群ＧＦの焦点距離が短くなり、この合焦群ＧＦで発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、良好な近距離性能が得られず好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．７５、１．００、更に１．３０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　｜ｆＭｗ／ｆＲｗ｜　＜　１．００　　　　　　　（７）
　但し、
　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの焦点距離
　ｆＲｗ：広角端状態における後群ＧＲの焦点距離
　条件式（７）は、広角端状態における、後群ＧＲの焦点距離に対する中間群ＧＭの焦点距離の比を規定している。この条件式（７）の上限値を上回ると、後群ＧＲの焦点距離が短くなり、この後群ＧＲで発生する像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を０．８５、０．７０、０．５０、更に０．４０とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を下回ると、中間群ＧＭの焦点距離が短くなり、この中間群ＧＭで発生する球面収差、コマ収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．０６、０．１０、更に０．１２とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　｜ｆＦ／ｆＲｗ｜　＜　１．００　　　　　　　　（８）
　但し、
　ｆＦ：合焦群ＧＦの焦点距離
　ｆＲｗ：広角端状態における後群ＧＲの焦点距離
　条件式（８）は、広角端状態における、後群ＧＲの焦点距離に対する合焦群ＧＦの焦点距離の比を規定している。この条件式（８）の上限値を上回ると、後群ＧＲの焦点距離が短くなり、この後群ＧＲで発生する像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を０．９０、０．８５、０．８０、更に０．７０とすることがより望ましい。また、条件式（８）の下限値を下回ると、合焦群ＧＦの焦点距離が短くなり、この合焦群ＧＦで発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、良好な近距離性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を０．１０、０．１５、更に０．２０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　｜ｆ２／ｆＲｗ｜　＜　１．００　　　　　　　　（９）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆＲｗ：広角端状態における後群ＧＲの焦点距離
　条件式（９）は、広角端状態における、後群ＧＲの焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定している。この条件式（９）の上限値を上回ると、後群ＧＲの焦点距離が短くなり、この後群ＧＲで発生する像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能を得られず好ましくない。なお、この条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を０．８０、０．５０、更に０．３０とすることがより望ましい。また、条件式（９）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、この第２レンズ群Ｇ２で発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、変倍時に良好な光学性能が得られず好ましくない。なお、この条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．０４、更に０．０８とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　βＦｔ／βＦｗ　＜　２．００　　　　　　　　　（１０）
　但し、
　βＦｔ：望遠端状態における合焦群ＧＦの無限遠合焦時の横倍率
　βＦｗ：広角端状態における合焦群ＧＦの無限遠合焦時の横倍率
　条件式（１０）は、合焦群ＧＦの広角端状態における横倍率に対する望遠端状態における横倍率の比を規定している。この条件式（１０）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を１．８０、１．７３、１．６５、更に１．５８とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．５０、０．７５、１．００、更に１．２０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　βＲｔ／βＲｗ　＜　２．００　　　　　　　　　（１１）
　但し
　βＲｔ：望遠端状態における後群ＧＲの無限遠合焦時の横倍率
　βＲｗ：広角端状態における後群ＧＲの無限遠合焦時の横倍率
　条件式（１１）は、後群ＧＲの広角端状態における横倍率に対する望遠端状態における横倍率の比を規定している。この条件式（１１）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を１．７５、更に１．５０とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を０．５０、０．７５、１．００、更に１．１０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、中間群ＧＭの少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群ＧＶＲであることが望ましい。このように構成することにより、良好な防振性能を得ることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　ｆＭｗ／ｆＶＲ　＜　１．５０　　　　　　　　　（１２）
　但し、
　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの焦点距離
　ｆＶＲ：防振群ＧＶＲの焦点距離
　条件式（１２）は、広角端状態における、防振群ＧＶＲの焦点距離に対する中間群ＧＭの焦点距離の比を規定している。この条件式（１２）の上限値を上回ると、防振群ＧＶＲの焦点距離が短くなり、この防振群ＧＶＲで発生する偏心コマ収差及び非対称像面歪曲収差が大きくなるため、良好な防振性能が得られず好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を１．２５、１．００、０．９０、更に０．６０とすることがより望ましい。また、条件式（１２）の下限値を下回ると、防振群ＧＶＲの焦点距離が長くなり、防振群ＧＶＲの防振時の移動量が大きくなるため、偏心コマ収差及び非対称像面湾曲収差が発生し、良好な防振性能が得られず好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を０．１０、０．２０、０．２５、０．３５、更に０．４０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１３）を満足することが望ましい。
０．０１　＜　｜ｆＶＲ／ｆＦ｜　＜　２．００　　　　　　　　（１３）
　但し、
　ｆＶＲ：防振群ＧＶＲの焦点距離
　ｆＦ：合焦群ＧＦの焦点距離
　条件式（１３）は、合焦群ＧＦの焦点距離に対する防振群ＧＶＲの焦点距離の比を規定している。この条件式（１３）の上限値を上回ると、防振群ＧＶＲの焦点距離が短くなり、この防振群ＧＶＲで発生する偏心コマ収差及び非対称像面湾曲収差が大きくなるため、良好な防振性能が得られず好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を１．７５、更に１．５０とすることがより望ましい。また、条件式（１３）の下限値を下回ると、合焦群ＧＦの焦点距離が短くなり、この合焦群ＧＦで発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲収差が大きくなるため、良好な近距離性能が得られず好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を０．１０、０．３５、０．５０、０．７５、更に０．９０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、防振群ＧＶＲは、中間群ＧＭの最も物体側に配置されたレンズ成分と、最も像側に配置されたレンズ成分との間に配置されていることが望ましい。このように構成することにより、良好な防振性能を得ることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、防振群ＧＶＲは、１つの接合レンズで構成されていることが望ましい。このように構成することにより、良好な防振性能を得ることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、合焦群ＧＦは、１つの接合レンズで構成されていることが望ましい。このように構成することにより、近距離物体合焦時の色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、後群ＧＲは、負の屈折力を有することが望ましい。このように構成することにより、小型化を実現しつつ、良好な光学性能を得ることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、以下に示す条件式（１４）を満足するレンズ（以下、「特定レンズＬｅｄ」と呼ぶ）を少なくとも１つ有することが望ましい。
νｄ１　＞　７５．００　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１４）
　但し、
　νｄ１：特定レンズＬｅｄの媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１４）は、第１レンズ群Ｇ１に配置された特定レンズＬｅｄの媒質のｄ線に対するアッベ数を規定している。このように構成することにより、色収差を良好に補正することができる。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を７８．００、８０．００、更に８２．００とすることがより望ましい。
　なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　次に、本実施形態に係る光学系ＯＬを備えた光学機器であるカメラを図７に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＯＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＯＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　以下、本実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図８を参照して説明する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群ＧＦと、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群ＧＲと、を準備する（ステップＳ１００）。次に、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置する（ステップＳ２００）。そして、所定の条件（例えば、上述した条件式（１））を満足するように各レンズ群を配置する（ステップＳ３００）。
　以上のような構成とすると、高倍率なズームレンズにおいて小型化を実現しつつ、良好な光学性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、各実施例を図面に基づいて説明する。なお、図１、図３及び図５は、各実施例に係る光学系ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ３）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、各図の下部には、変倍時における、光学系ＯＬの広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への各レンズ群の移動軌跡を示している。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。
　また、下記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＯＬ１の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成された中間群ＧＭと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４で構成された合焦群ＧＦと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５で構成された後群ＧＲと、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３で構成されている。なお、両凸正レンズＬ１２及び正メニスカスレンズＬ１３が特定レンズＬｅｄである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された負レンズＬ２１、両凹負レンズＬ２２、両凸正レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４で構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１、両凹形状であって、像側のレンズ面に非球面が形成された正レンズＬ３２、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と両凸正レンズＬ３４とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合正レンズで構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合負レンズで構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカス形状であって、像側のレンズ面に非球面が形成された負レンズＬ５２で構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。また、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、及び、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、この光学系ＯＬ１において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズＬ３６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合正レンズを防振群ＧＶＲとし、この防振群ＧＶＲを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この光学系ＯＬ１において、無限遠から近距離物体への合焦は、合焦群ＧＦである第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表１に、光学系ＯＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角であって単位は［°］）、Ｙは最大像高、ＴＬは無限遠合焦時の全長、及び、ＢＦは無限遠合焦時のバックフォーカスを、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の値として表している。ここで、全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、バックフォーカスＢＦは、最も像面側のレンズ面（第３６面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を、それぞれ表している。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、レンズ面が非球面である場合には面番号の右側に＊印を付し、曲率半径ｒの欄は近軸曲率半径を示している。また、レンズ群焦点距離は、各レンズ群の始面の番号と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　なお、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　　28.873　　 105.097　　 387.901
Ｆｎｏ　　　　　　　 4.120　　　 6.700　　　 8.240
ω　　　　　　　　　38.431　　　11.277　　　 3.185
Ｙ　　　　　　　　　21.600　　　21.600　　　21.600
ＴＬ　　　　　　　 152.057　　 191.145　　 245.508
ＴＬ(空気換算長)　 151.512　　 190.600　　 244.963
ＢＦ　　　　　　　　12.257　　　27.533　　　57.439
ＢＦ(空気換算長)　　11.712　　　26.988　　　56.894

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 129.35732　　 2.000　　1.95375　　32.33
 2　　　82.75885　　 8.000　　1.49782　　82.57
 3　　-912.99068　　 0.100
 4　　　73.18388　　 6.454　　1.49782　　82.57
 5　　 260.55354　　　D5
 6*　　 73.50258　　 1.500　　1.82098　　42.50
 7　　　17.60000　　 7.328
 8　　 -58.36123　　 1.100　　1.80400　　46.60
 9　　　60.67144　　 0.100
10　　　33.64111　　 4.739　　1.80809　　22.74
11　　-106.89530　　 2.041
12　　 -27.89006　　 1.175　　1.61800　　63.34
13　　 -75.10124　　　D13
14　　　　∞　　　　 1.500　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15　　　70.50000　　 2.397　　1.90265　　35.77
16　　1016.93660　　 0.100
17　　　21.60692　　 4.056　　1.59255　　67.86
18*　-1048.55670　　 2.963
19　　　84.00578　　 1.000　　1.95375　　32.33
20　　　15.55698　　 5.071　　1.57501　　41.51
21　　 -45.79685　　 0.100
22　　-281.08943　　 1.000　　1.95375　　32.33
23　　　35.77543　　 2.174
24　　　48.66811　　 4.518　　1.56732　　42.58
25　　 -23.87526　　 1.000　　1.96300　　24.11
26　　 -45.48580　　 2.575
27　　 202.99645　　 1.000　　1.95000　　29.37
28　　　59.41596　　 3.303　　1.62588　　35.72
29　　 -42.26381　　　D29
30　　　46.48533　　 2.711　　1.75520　　27.57
31　　 294.73044　　 1.000　　1.80400　　46.60
32　　　22.58377　　　D32
33　　6126.20480　　 4.430　　1.68893　　31.16
34　　 -46.03337　　 3.270
35　　 -23.11252　　 1.529　　1.74310　　49.44
36*　 -107.28268　　　D36
37　　　　∞　　　　 1.600　　1.51680　　63.88
38　　　　∞　　　　　D38
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 136.614
第２レンズ群Ｇ２　　 6　　　　 -21.027
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　　30.114
第４レンズ群Ｇ４　　30　　　　 -55.629
第５レンズ群Ｇ５　　33　　　　-113.557
　この光学系ＯＬ１において、第６面、第１８面及び第３６面は非球面である。次の表２に、各面に対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表２）
［非球面データ］
第 6面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝ 8.20841E-07　Ａ6 ＝-1.18733E-09　Ａ8 ＝ 1.11014E-11
　　　Ａ10＝-2.88919E-14　Ａ12＝ 3.53470E-17
第18面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝ 1.65728E-05　Ａ6 ＝-1.58066E-08　Ａ8 ＝-2.91412E-11
　　　Ａ10＝ 1.91506E-13　Ａ12＝ 0.00000E+00
第36面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝-1.31311E-05　Ａ6 ＝ 2.25689E-09　Ａ8 ＝-2.12319E-11
　　　Ａ10＝ 2.62561E-15　Ａ12＝ 0.00000E+00
　この光学系ＯＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２９、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ３２、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ３６、及び、フィルター群ＦＬと像面Ｉとの軸上空気間隔Ｄ３８は変倍に際して変化する。次の表３に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の可変間隔を示す。なお、Ｄ０は、光学系ＯＬ１の最も物体側のレンズ面（第１面）から物体までの光軸上の距離である。
（表３）
［可変間隔データ］
　　　 広角端　 中間焦点距離 　望遠端
D0 　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
D5 　　 1.500　　　47.465　　　85.000
D13　　35.508　　　10.236　　　 1.500
D29　　 1.500　　　12.906　　　 1.500
D32　　21.059　　　12.771　　　19.836
D36　　 9.600　　　24.741　　　54.831
D38　　 1.057　　　 1.192　　　 1.008
　この光学系ＯＬ１の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を示す。なお、球面収差図では最大口径に対するＦナンバー又はＮＡの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、球面収差図、倍率色収差図及びコマ収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＯＬ２の構成を示す図である。この光学系ＯＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３及び正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４で構成された中間群ＧＭと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５で構成された合焦群ＧＦと、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６で構成された後群ＧＲと、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３で構成されている。なお、両凸正レンズＬ１２及び正メニスカスレンズＬ１３が特定レンズＬｅｄである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された負レンズＬ２１、両凹負レンズＬ２２、両凸正レンズＬ２３、及び、両凹負レンズＬ２４で構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３、及び、両凹負レンズＬ３４で構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された正レンズＬ４１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２、両凸正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と両凸正レンズＬ４６とを接合した接合正レンズで構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカス形状であって、像側のレンズ面に非球面が形成された負レンズＬ６２で構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。また、第６レンズ群Ｇ６と像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、及び、第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、この光学系ＯＬ２において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４とを接合した接合正レンズを防振群ＧＶＲとし、この防振群ＧＶＲを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この光学系ＯＬ２において、無限遠から近距離物体への合焦は、合焦群ＧＦである第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表４に、光学系ＯＬ２の諸元の値を掲げる。
（表４）第２実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　　28.870　　 105.050　　 387.802
Ｆｎｏ　　　　　　　 4.122　　　 6.299　　　 8.232
ω　　　　　　　　　37.744　　　11.387　　　 3.199
Ｙ　　　　　　　　　21.600　　　21.600　　　21.600
ＴＬ　　　　　　　 152.017　　 189.954　　 245.469
ＴＬ(空気換算長)　 151.471　　 189.409　　 244.923
ＢＦ　　　　　　　　12.216　　　22.220　　　55.667
ＢＦ(空気換算長)　　11.671　　　21.675　　　55.122

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 144.77208　　 2.000　　1.88300　　40.69
 2　　　70.05066　　 7.900　　1.49782　　82.57
 3　 -1049.71040　　 0.100
 4　　　65.17091　　 6.500　　1.49782　　82.57
 5　　 380.61539　　　D5
 6*　　 61.40685　　 1.500　　1.79526　　45.25
 7　　　17.78512　　 7.271
 8　　 -52.18547　　 1.100　　1.59319　　67.90
 9　　　50.73723　　 0.100
10　　　30.97159　　 4.469　　1.84666　　23.80
11　　-238.93300　　 1.309
12　　 -44.48457　　 1.142　　1.81600　　46.59
13　　 473.42435　　　D13
14　　　　∞　　　　 1.500　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15　　　60.00000　　 2.290　　1.64000　　60.19
16　　 271.77460　　 0.100
17　　　48.60601　　 2.629　　1.61800　　63.34
18　 -3643.42920　　 0.100
19　　　28.06713　　 2.770　　1.62041　　60.24
20　　　79.18229　　 2.282
21　　-150.84463　　 1.000　　1.95375　　32.33
22　　　69.18543　　　D22
23*　　 51.38486　　 3.104　　1.59255　　67.86
24　　 -56.26839　　 0.100
25　　 103.37188　　 1.000　　1.84850　　43.79
26　　　27.22020　　 2.396
27　　　43.74431　　 4.899　　1.55298　　55.07
28　　 -27.61650　　 1.025　　2.00100　　29.12
29　　 -51.35233　　 2.000
30　　 139.97848　　 1.080　　2.00100　　29.12
31　　　43.10791　　 4.563　　1.60342　　38.03
32　　 -44.99649　　　D32
33　　　73.54454　　 4.187　　1.76182　　26.58
34　　 -49.37126　　 1.185　　1.84850　　43.79
35　　　28.32486　　　D35
36　 -4472.92400　　 4.351　　1.59551　　39.21
37　　 -49.28355　　 2.929
38　　 -25.60265　　 1.574　　1.79526　　45.25
39*　　-63.85674　　　D39
40　　　　∞　　　　 1.600　　1.51680　　63.88
41　　　　∞　　　　　D41
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 134.719
第２レンズ群Ｇ２　　 6　　　　 -20.941
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　　51.774
第４レンズ群Ｇ４　　23　　　　　40.546
第５レンズ群Ｇ５　　33　　　　 -49.005
第６レンズ群Ｇ６　　36　　　　-172.075
　この光学系ＯＬ２において、第６面、第２３面及び第３９面は非球面である。次の表５に、各面に対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表５）
［非球面データ］
第 6面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝ 4.52952E-07　Ａ6 ＝-1.23718E-09　Ａ8 ＝-1.26456E-11
　　　Ａ10＝ 5.59093E-14　Ａ12＝-7.53610E-17
第23面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝-1.46737E-05　Ａ6 ＝ 1.14868E-08　Ａ8 ＝-1.16420E-11
　　　Ａ10＝-4.00173E-14　Ａ12＝ 0.00000E+00
第39面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝-8.13861E-06　Ａ6 ＝-2.19937E-10　Ａ8 ＝-1.39052E-11
　　　Ａ10＝ 2.41034E-14　Ａ12＝-4.96300E-17
　この光学系ＯＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ３２、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔Ｄ３５、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ３９、及び、フィルター群ＦＬと像面Ｉとの軸上空気間隔Ｄ４１は変倍に際して変化する。次の表６に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の可変間隔を示す。
（表６）
［可変間隔データ］
　　　 広角端　 中間焦点距離 　望遠端
D0 　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
D5 　　 1.500　　　41.194　　　85.000
D13　　31.922　　　 9.093　　　 1.569
D22　　 7.937　　　 1.776　　　 1.500
D32　　 7.164　　　14.644　　　 1.500
D35　　10.822　　　20.572　　　19.779
D39　　10.500　　　20.412　　　53.998
D41　　 0.117　　　 0.208　　　 0.069
　この光学系ＯＬ２の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＯＬ３の構成を示す図である。この光学系ＯＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３及び正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４で構成された中間群ＧＭと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５で構成された合焦群ＧＦと、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６で構成された後群ＧＲと、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３で構成されている。なお、両凸正レンズＬ１２及び正メニスカスレンズＬ１３が特定レンズＬｅｄである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された負レンズＬ２１、両凹負レンズＬ２２、両凸正レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４で構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１、両凸形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された正レンズＬ３２、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と両凸正レンズＬ３４とを接合した接合正レンズで構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１、両凸正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と両凸正レンズＬ４５とを接合した接合正レンズで構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカス形状であって、像側のレンズ面に非球面が形成された負レンズＬ６２で構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。また、第６レンズ群Ｇ６と像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、及び、第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、この光学系ＯＬ３において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とを接合した接合正レンズを防振群ＧＶＲとし、この防振群ＧＶＲを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この光学系ＯＬ３において、無限遠から近距離物体への合焦は、合焦群ＧＦである第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表７に、光学系ＯＬ３の諸元の値を掲げる。
（表７）第３実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　　28.878　　 105.140　　 387.850
Ｆｎｏ　　　　　　　 4.122　　　 6.304　　　 8.231
ω　　　　　　　　　38.659　　　11.321　　　 3.176
Ｙ　　　　　　　　　21.600　　　21.600　　　21.600
ＴＬ　　　　　　　 152.093　　 194.157　　 245.491
ＴＬ(空気換算長)　 151.548　　 193.612　　 244.946
ＢＦ　　　　　　　　12.293　　　30.236　　　55.360
ＢＦ（空気換算長）　11.748　　　29.691　　　54.815

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 129.84788　　 2.000　　1.95375　　32.33
 2　　　81.64936　　 8.000　　1.49782　　82.57
 3　 -1216.43210　　 0.100
 4　　　72.61946　　 6.900　　1.49782　　82.57
 5　　 291.11042　　　D5
 6*　　 70.31159　　 1.500　　1.79063　　44.98
 7　　　17.07399　　 7.193
 8　　 -52.72344　　 1.100　　1.77250　　49.62
 9　　　63.28304　　 0.100
10　　　33.57086　　 4.448　　1.80809　　22.74
11　　-147.53819　　 2.129
12　　 -27.85587　　 1.152　　1.61800　　63.34
13　　 -70.53320　　　D13
14　　　　∞　　　　 1.500　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15　　　70.00000　　 2.204　　1.90265　　35.77
16　　 193.55302　　 0.100
17　　　23.30526　　 3.945　　1.59255　　67.86
18*　 -300.05224　　 3.419
19　　　84.48527　　 1.000　　1.95375　　32.33
20　　　16.75261　　 5.112　　1.56732　　42.58
21　　 -42.34604　　　D21
22　　-264.47022　　 1.000　　1.95375　　32.33
23　　　42.69249　　 2.037
24　　　48.26641　　 4.693　　1.56732　　42.58
25　　 -23.62961　　 1.000　　1.96300　　24.11
26　　 -45.28115　　 2.000
27　　 213.48670　　 1.000　　1.95000　　29.37
28　　　49.45148　　 3.607　　1.64769　　33.72
29　　 -40.88986　　　D29
30　　　45.14914　　 2.731　　1.78472　　25.64
31　　 302.93241　　 1.000　　1.84850　　43.79
32　　　23.13479　　　D32
33　 -1020.79810　　 4.044　　1.67270　　32.18
34　　 -48.90910　　 3.455
35　　 -22.53475　　 1.501　　1.74310　　49.44
36*　　-90.62463　　　D36
37　　　　∞　　　　 1.600　　1.51680　　63.88
38　　　　∞　　　　　D38
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 136.397
第２レンズ群Ｇ２　　 6　　　　 -20.450
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　　28.221
第４レンズ群Ｇ４　　22　　　　 123.846
第５レンズ群Ｇ５　　30　　　　 -56.286
第６レンズ群Ｇ６　　33　　　　 -95.732
　この光学系ＯＬ３において、第６面、第１８面及び第３６面は非球面である。次の表８に、各面に対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表８）
［非球面データ］
第 6面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝ 7.09821E-07　Ａ6 ＝-8.44593E-10　Ａ8 ＝ 9.02282E-13
　　　Ａ10＝ 2.46444E-15　Ａ12＝ 0.00000E+00
第18面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝ 1.70092E-05　Ａ6 ＝-1.36361E-08　Ａ8 ＝-4.62697E-11
　　　Ａ10＝ 2.44113E-13　Ａ12＝ 0.00000E+00
第36面　Ｋ＝1
　　　Ａ4 ＝-1.28475E-05　Ａ6 ＝ 4.54914E-10　Ａ8 ＝-1.09068E-11
　　　Ａ10＝-1.39907E-14　Ａ12＝ 0.00000E+00
　この光学系ＯＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２９、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔Ｄ３２、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ３６、及び、フィルター群ＦＬと像面Ｉとの軸上空気間隔Ｄ３８は変倍に際して変化する。次の表９に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の可変間隔を示す。
（表９）
［可変間隔データ］
　　　 広角端　 中間焦点距離 　望遠端
D0 　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
D5 　　 1.500　　　47.034　　　84.600
D13　　34.332　　　11.009　　　 1.500
D21　　 1.500　　　 2.290　　　 2.934
D29　　 1.500　　　10.833　　　 1.500
D32　　20.998　　　12.784　　　19.626
D36　　 9.600　　　27.435　　　52.770
D38　　 1.093　　　 1.201　　　 0.991
　この光学系ＯＬ３の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［条件式対応値］
　第１実施例～第３実施例における条件式（１）～（１４）の対応値を以下の表１０に記載する。
（表１０）
（１）ｆ１／（－ｆ２）
（２）Ｂｆａｗ／ｆｗ
（３）｜ｆＭＲｗ／ｆＭｗ｜
（４）ＴＬｔ／ｆｔ
（５）ｆＭｗ／（－ｆ２）
（６）（－ｆＦ）／ｆＭｗ
（７）｜ｆＭｗ／ｆＲｗ｜
（８）｜ｆＦ／ｆＲｗ｜
（９）｜ｆ２／ｆＲｗ｜
（１０）βＦｔ／βＦｗ
（１１）βＲｔ／βＲｗ
（１２）ｆＭｗ／ｆＶＲ
（１３）｜ｆＶＲ／ｆＦ｜
（１４）νｄ１

　　　　　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例
ｆＭｗ　　　　30.114　　　　32.700　　　　30.169
ｆＭＲｗ　　 -31.647　　　 -35.075　　　 -29.824
ｆＶＲ　　　　61.927　　　　63.251　　　　61.864
βＦｗ　　　　 1.675　　　　 1.559　　　　 1.656
βＲｗ　　　　 1.067　　　　 1.049　　　　 1.095
βＦｔ　　　　 2.173　　　　 2.391　　　　 2.085
βＲｔ　　　　 1.465　　　　 1.301　　　　 1.545

（１）　　　　 6.497　　　　 6.433　　　　 6.670
（２）　　　　 0.406　　　　 0.404　　　　 0.407
（３）　　　　 1.051　　　　 1.073　　　　 0.989
（４）　　　　 0.632　　　　 0.632　　　　 0.632
（５）　　　　 1.432　　　　 1.561　　　　 1.475
（６）　　　　 1.847　　　　 1.499　　　　 1.866
（７）　　　　 0.265　　　　 0.190　　　　 0.315
（８）　　　　 0.490　　　　 0.285　　　　 0.588
（９）　　　　 0.185　　　　 0.122　　　　 0.214
（１０）　　　 1.297　　　　 1.534　　　　 1.258
（１１）　　　 1.373　　　　 1.241　　　　 1.411
（１２）　　　 0.486　　　　 0.517　　　　 0.488
（１３）　　　 1.113　　　　 1.291　　　　 1.099
（１４）　　　82.57　　　　 82.57　　　　 82.57
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、上述したように、５群構成又は６群構成の光学系ＯＬを示したが、以上の構成、条件等は、７群、８群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時又は合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群（単に「群」とも呼ぶ）とは、変倍時又は合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第４レンズ群Ｇ４又は第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を合焦群とするのが好ましい。また、合焦群以外のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦群は単レンズ又は１つのレンズ成分から構成するのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を防振群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と中間群ＧＭ（第３レンズ群Ｇ３）との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
１　カメラ（光学機器）　　　ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ３）　光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　　Ｇ２　第２レンズ群　　　ＧＭ　中間群
ＧＦ　合焦群　　　ＧＲ　後群　　　ＧＶＲ　防振群

Claims (23)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群と、
    　負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群と、
    　少なくとも１つのレンズ群で構成される後群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    １．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　１０．００
    ０．０１　＜　Ｂｆａｗ／ｆｗ　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　Ｂｆａｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス（空気換算長）
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
  2. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群と、
    　負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群と、
    　少なくとも１つのレンズ群で構成される後群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ０．０１　＜　｜ｆＭＲｗ／ｆＭｗ｜　＜　５．００
    ０．０１　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　１．５０
    　但し、
    　ｆＭＲｗ：広角端状態における前記中間群より像側に配置されたレンズ群の合成焦点距離
    　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記光学系の全長
    　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
  3. 　次式の条件を満足する請求項１に記載の光学系。
    ０．０１　＜　｜ｆＭＲｗ／ｆＭｗ｜　＜　５．００
    　但し、
    　ｆＭＲｗ：広角端状態における前記中間群より像側に配置されたレンズ群の合成焦点距離
    　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
  4. 　次式の条件を満足する請求項１または３に記載の光学系。
    ０．０１　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　１．５０
    　但し、
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記光学系の全長
    　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
  5. 　次式の条件を満足する請求項２に記載の光学系。
    １．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　１０．００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  6. 　次式の条件を満足する請求項２に記載の光学系。
    ０．０１　＜　Ｂｆａｗ／ｆｗ　＜　０．５５
    　但し、
    　Ｂｆａｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス（空気換算長）
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
  7. 　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．５０　＜　ｆＭｗ／（－ｆ２）　＜　３．００
    　但し、
    　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  8. 　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．５０　＜　（－ｆＦ）／ｆＭｗ　＜　４．００
    　但し、
    　ｆＦ：前記合焦群の焦点距離
    　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
  9. 　次式の条件を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１　＜　｜ｆＭｗ／ｆＲｗ｜　＜　１．００
    　但し、
    　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
    　ｆＲｗ：広角端状態における前記後群の焦点距離
  10. 　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１　＜　｜ｆＦ／ｆＲｗ｜　＜　１．００
    　但し、
    　ｆＦ：前記合焦群の焦点距離
    　ｆＲｗ：広角端状態における前記後群の焦点距離
  11. 　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１　＜　｜ｆ２／ｆＲｗ｜　＜　１．００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆＲｗ：広角端状態における前記後群の焦点距離
  12. 　次式の条件を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１　＜　βＦｔ／βＦｗ　＜　２．００
    　但し、
    　βＦｔ：望遠端状態における前記合焦群の横倍率
    　βＦｗ：広角端状態における前記合焦群の横倍率
  13. 　次式の条件を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１　＜　βＲｔ／βＲｗ　＜　２．００
    　但し
    　βＲｔ：望遠端状態における前記後群の横倍率
    　βＲｗ：広角端状態における前記後群の横倍率
  14. 　前記中間群の少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群である請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
  15. 　次式の条件を満足する請求項１４に記載の光学系。
    ０．０１　＜　ｆＭｗ／ｆＶＲ　＜　１．５０
    　但し、
    　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の焦点距離
    　ｆＶＲ：前記防振群の焦点距離
  16. 　次式の条件を満足する請求項１４または１５に記載の光学系。
    ０．０１　＜　｜ｆＶＲ／ｆＦ｜　＜　２．００
    　但し、
    　ｆＶＲ：前記防振群の焦点距離
    　ｆＦ：前記合焦群の焦点距離
  17. 　前記防振群は、前記中間群の最も物体側に配置されたレンズ成分と、最も像側に配置されたレンズ成分との間に配置されている請求項１４～１６のいずれか一項に記載の光学系。
  18. 　前記防振群は、１つの接合レンズで構成されている請求項１４～１７のいずれか一項に記載の光学系。
  19. 　前記合焦群は、１つの接合レンズで構成されている請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系。
  20. 　前記後群は、負の屈折力を有する請求項１～１９のいずれか一項に記載の光学系。
  21. 　前記第１レンズ群は、次式の条件を満足するレンズを少なくとも１つ有する請求項１～２０のいずれか一項に記載の光学系。
    νｄ１　＞　７５．００
    　但し、
    　νｄ１：前記レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  22. 　請求項１～２１のいずれか一項に記載の光学系を有する光学機器。
  23. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、１つまたは２つのレンズ群で構成され、正の屈折力を有する中間群と、負の屈折力を有するレンズ群であって、合焦時に光軸方向に移動する合焦群と、少なくとも１つのレンズ群で構成される後群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、
    　各レンズ群を、次式の条件を満足するように配置する
    　光学系の製造方法。
    １．００　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　１０．００
    ０．０１　＜　Ｂｆａｗ／ｆｗ　＜　０．５５
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　Ｂｆａｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス（空気換算長）
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
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