[go: up one dir, main page]

WO2012022547A1 - Anordnung zur zündung von funkenstrecken - Google Patents

Anordnung zur zündung von funkenstrecken Download PDF

Info

Publication number
WO2012022547A1
WO2012022547A1 PCT/EP2011/061914 EP2011061914W WO2012022547A1 WO 2012022547 A1 WO2012022547 A1 WO 2012022547A1 EP 2011061914 W EP2011061914 W EP 2011061914W WO 2012022547 A1 WO2012022547 A1 WO 2012022547A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
electrode
arrangement according
main
trigger electrode
layer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2011/061914
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Stephan Hierl
Michael Waffler
Uwe Strangfeld
Arnd Ehrhardt
Stefanie Schreiter
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Dehn SE and Co KG
Original Assignee
Dehn and Soehne GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=44509251&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2012022547(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority to CN201180040061.5A priority Critical patent/CN103098322B/zh
Priority to PL14188577T priority patent/PL2827462T3/pl
Priority to US13/817,211 priority patent/US8873217B2/en
Priority to PL11748299T priority patent/PL2606542T3/pl
Priority to RU2013108041/07A priority patent/RU2574076C2/ru
Application filed by Dehn and Soehne GmbH and Co KG filed Critical Dehn and Soehne GmbH and Co KG
Priority to EP11748299.2A priority patent/EP2606542B1/de
Priority to SI201130415T priority patent/SI2606542T1/sl
Priority to EP14188577.2A priority patent/EP2827462B1/de
Publication of WO2012022547A1 publication Critical patent/WO2012022547A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T2/00—Spark gaps comprising auxiliary triggering means
    • H01T2/02—Spark gaps comprising auxiliary triggering means comprising a trigger electrode or an auxiliary spark gap

Definitions

  • the invention relates to an arrangement for igniting spark gaps with a located on or in one of the main electrodes, opposite this main electrode insulated trigger electrode, the trigger electrode with the other main electrode via at least one voltage switching or voltage monitoring element is electrically verbu NEN and between the trigger electrode and the further main electrode is an air gap, according to claim 1.
  • Spark gaps can be differentiated in terms of their behavior as breakdown or sliding link distances. Such a spark gap is triggered, but can also be carried out in an ungetriggered manner. In the case of triggered spark gaps, at least one trigger electrode exists in addition to the main electrodes. The ignition in triggered spark gaps, for example, via the use of an ignition transformer with the result of a high operating voltage of the corresponding well-insulated trigger electrode.
  • triggered spark gaps have a controllable response.
  • a trigger voltage can be applied directly via a conductive housing provided there to form a partial spark gap in the discharge space.
  • the main spark gap between the main electrodes is then ignited via the partial spark gap.
  • a starting transformer is used, which is part of the trigger device.
  • the use of an ignition transformer requires a considerable amount of space.
  • the size of the ignition voltage generated on the secondary side in the ignition transformer is dependent on the primary current change di / dt. If this Stromimpuis does not have sufficient slope, the secondary side occurring voltage is not sufficient to ignite the spark gap. This means that the overvoltage protection device remains inactive despite the overvoltage that has occurred.
  • a voltage-switching component for example in the form of a gas extractor, must be connected in the triggering circuit.
  • a development against the solution approaches with directly electrically conductive contacted trigger electrode on one or more main electrodes is shown in DE 10 2004 006 988 AI and DE 102 45 144 B3.
  • the spark gap-based overvoltage protection device comprises at least two main electrodes located in a pressure-tight housing and at least one auxiliary starting electrode.
  • a function module is accommodated to reduce the response r ⁇ voltage of the spark gap, which grub with one of the Haupteiekt- and the auxiliary ignition electrode is connected.
  • the function module for reducing the response voltage of the Fun ⁇ kenumble consists of a Budapesthal b of the arc combustion chamber befind li ⁇ chen Anlagennscha Lung a spannu ngshuntden element, an impedance and an isolating distance, the separation distance formed by the distance of the Zündangeseiektrode the nearest main electrode is.
  • defects ⁇ th of an overvoltage exceeding the sum of the response voltages of the Schaitelements and the separation distance fl a current from the ers ⁇ th main electrode ows to the second main electrode with the result that the separating section bridging arc carrier for immediate Ionisa ⁇ tion of the separating section between the holding electrodes.
  • the ignition device according to DE 102 45 144 B3 has an auxiliary electrode, which is connected to an ignition device in connection.
  • This ignition device has a nonlinear, temperature-dependent resistance with a positive temperature coefficient. The increase in resistance of this temperature-dependent resistor controls the ignition and extinguishing behavior when the spark gap is loaded.
  • the length of the arc is therefore in practice only a few 1/10 millimeters. The ignition arc must continue to burn in the area of the spark gap until the space between the main electrodes is completely ionized and the arc can roll over to the second main electrode.
  • the trigger electrode is charged very long and energetic. There is also the risk that during the ignition process, the entire leakage current over a relatively long period of time over the auxiliary ignition electrode. This has the consequence that particularly erosion-resistant and therefore expensive materials must be used. Lastly, the voltage drop across the trigger branch with voltage-switching and voltage-limiting elements present there is so great in many cases that the maximum protection level demanded in practice can not be achieved.
  • the object of the invention is achieved by an arrangement for the ignition of spark gaps according to the combination of features according to claim 1, wherein the dependent claims represent at least expedient Ausgesta conditions and developments.
  • the trigger electrode T forms with ei ner insulation distance I and a layer of a material M with lower conductivity than the Matertal egg ner of the main electrodes H l, H2 a sandwich structure, said a layer dielectric in the series connection of a Teiikapaztician Q m with the dielectric of the isolation path I and a second Teiikapaztician C M with the material M as a dielectric.
  • the partial capacitances Q and CM should be chosen to be particularly small, which immediately causes sparking in the spark gap,
  • the isolation path is formed as a thin film or paint layer.
  • the thickness of the insulation gap is only a few hundredths of a millimeter
  • the material M of the sandwich structure has a much lower conductivity than the material of one of the main electrodes and is e.g. consisting of a plastic, the conductive particles, eg. made of carbon or metallic particles.
  • the thickness of the layer of the material M is carried out according to the invention an extension of the pilot arc.
  • the Materia! M are also performed overlapping with respect to the adjacent layers, so that the path from the trigger electrode to the nearest main electrode is increased again and the number of charge carriers of Zündbogenbogenplasmas increases.
  • the sandwich structure may have a stepped structure, wherein the trigger electrode T a wider insulation distance I and this ei ne based on the insulation distance I again wider layer of the material M follows.
  • This sandwich structure can also be constructed stepwise symmetrical.
  • the sandwich structure may consist of a lacquer-insulated printed circuit board or elements of such In this case, it may be a FoIenleiterpiatte or a printed circuit board of a sta rren carrier material.
  • Fig. 1 is a schematic representation of the arrangement for igniting a spark gap, comprising two main electrodes and a trigger electrode;
  • FIG. 2 is an illustration of the resulting capacitive voltage divider of Anordnu ng of FIG. 1 ;
  • FIG. 3 shows a representation of the layer dielectric of the ignition arrangement
  • FIG. 4 is a plan view and a side view of a particular geometry of the ignition assembly with a desired extension of the pilot arc for initiating a boosted arc plasma into the electrode assembly between the main electrodes.
  • FIG. 5 shows a representation of a realized embodiment of the arrangement according to the invention with main electrodes in horn shape and Deion- chamber, shown without cover, and
  • Fig. 6 shows a detailed representation of the arrangement according to the invention for igniting a Hörnerfu nkenux.
  • FIG. 1 shows two substantially opposite main electrodes H 1 and H 2 with an air dielectric located therebetween.
  • the greatly enlarged depiction of the ignition arrangement comprises an electrically conductive trigger electrode T, which is covered by an insulation path I in the direction of the main electrode H2.
  • the insulation gap I is followed by a layer of a material with a low conductivity.
  • the layer from the material M rests on the surface of the second main electrode H2,
  • a external elements between the trigger electrode T and the main electrode H l can be switched.
  • the resources provided there can z. As Gasabieiter, varistors, diodes or similar elements.
  • the Automatanordn ung according to the illustration of FIG. 1 is designed so that it first comes to a rollover or flashover between the trigger ⁇ electrode T and the main electrode H2 m. Ei n breakdown to the main electrode ⁇ H l is not yet available in this state. To ensure the aforementioned behavior, an air gap between the trigger electrode T and the surface of the main electrode H l is present. Very essential for the effect, especially for the fast response of le Zündein direction and thus the function of the spark gap is distributing clothes to the present pa ⁇ rasits capacities of the components involved in the ignition.
  • dargestel lt results in a capacitive voltage divider, which can be nn divided into two main capacities u nn first.
  • the capacitance CA for the drive components in connection A and the capacitance Cp for the components of the actual ignition arrangement are in series.
  • the Zünda nordnu ng from the isolati ⁇ onsumble I and the poorly conductive material M forms a Sch ichtdielektrikum, i .e. a dielectric made of materials having different insulation resistance ⁇ stalls.
  • the capacity CA is greater than the partial capacity CM or as the partial capacity Ci.
  • the insulation layer according to the invention is made very thin. The thinner the layer thickness of the dielectric of the insulation path I, the greater the capacitance and more voltage drops over CM.
  • the weight of the material for the layer M has a direct influence on the ignition speed and the ensuing behavior of the total spark gap.
  • an extension of the pilot arc is effected by extension of the direct flashover distance from the triggering electrode T to the main electrode H2.
  • the plasma jet or plasma beam is generated at arcs i m the base point on both electrodes.
  • This beam leads to a strong and fast target-oriented movement of ionized gases and charge carriers.
  • this transport can be used to significantly accelerate the ignition of the main line between the electrodes H l and H2, whereby the load of the triggering electrode T, the stratification I and M and also the components in the connection A is reduced and the residual stress of the Spark gap drops.
  • the plasma jet effect is further characterized by the expression of a preferred direction of the ionized gas flow.
  • measures can be taken which influence the formation of the path, but also the direction, so that the effect of rapid ignition can be achieved the main line is created.
  • electrode materials are used which cool the arc well in the base region. This promotes the contraction of the arc root. Strongly contracted feet are an optimal prerequisite for strongly expressed plasma jets. A strong limitation of the propagation possibilities of the arc base or of the entire arc can influence the contraction of the arc and its retention time. Due to the strongly contracted arc root points, the movement of the arc due to the intrinsic magnetic forces can be strongly and selectively changed.
  • the electrode arrangement and the intermediate layers I and M results in a preferred orientation of the otherwise very stochastic plasma jets.
  • the choice of material and the liners, z. B suitable for gas release, not only affects the orientation of the plasma jet by the then emerging foreign flow, but it can the total flow intensity and the gas composition of the jet and the accompanying flow are changed directly r.
  • the trigger electrode is formed in one embodiment of a copper material, which causes ei ne strong cooling of the foot. This makes it possible to make the trigger electrode di mensions very thin, whereby the cartetician bemesser and the migration of the arc is limited.
  • the layers I and M to the electrodes T and H2 designed ⁇ to the material affects the fundamental orientation possibilities and the gas flow of plasma jets.
  • the change in the base point of the arc is also due to the Geometry variable. Due to the forced length of the pilot arc between T and H2 and optionally a forced deflection of the pilot arc by a heel in the desired direction, the thermal buoyancy and the intrinsic magnetic force can be used for targeted looping by arc expansion or targeted migration after a corresponding Verarrzeit with plausibleddling ,
  • the gain and the design of the pilot arc can be further enhanced.
  • the sandwich structure and its stepped structure is traceable.
  • the actual trigger electrode T is covered laterally by the thin insulation path I and it comes here to egg nem front flush termination. Stepped reset is then on the insulation section I in turn each layer of the poorly conductive material M.
  • the side view according to FIG. 4 reveals the stair-step-like layer sequence main electrode H 2, layer of poorly conductive material M, insulation path I and trigger electrode T.
  • An embedding of the trigger electrode T and laterally delimiting with the insulating layer material I represents ei ne non-mandatory alternative of development of the ignition system.
  • the thin insulation gap I between the trigger electrode T and the layer of poorly conductive material M can preferably be realized by printed circuit boards.
  • the trigger electrode T then corresponds to the applied conductor track n and the insulation layer I of the lacquer layer located above it, with a front-side section remaining free of lacquer coating.
  • This can be a flexible printed circuit board with a foil carrier material or even a rigid printed circuit board, the printed circuit board carrier material! the material with the sch lechteren conductivity M can be.
  • a poorly conductive material should be less conductive than copper.
  • Conceivable are conductive plastics or conductive ceramics.
  • a material with high surface conductivity and high volume resistance is used here. Materials with high volume resistivity tend to form currents on its surface rather than flow through the volume.
  • a conductive plastic whose electrical resistance in the ignition region is> 10 ⁇ and ⁇ 100 kQ.
  • the ignition effect is at a resistance of one k ⁇ to 2/10 m m thickness of the material.
  • the resistance value of this plane changes, whereby the arc length is controlled by the thickness of the poorly conductive material.
  • FIG. 5 shows a practically realized embodiment of the solution according to the invention with horn electrodes and a special ignition region, which is shown in FIG. 6 is shown in detail.
  • FIG. 6 shows a practically realized embodiment of the solution according to the invention with horn electrodes and a special ignition region, which is shown in FIG. 6 is shown in detail.
  • the same reference numerals have been used in the above description.

Landscapes

  • Plasma Technology (AREA)
  • Spark Plugs (AREA)
  • Fixed Capacitors And Capacitor Manufacturing Machines (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken mit einer an oder in einer der Hauptelektroden H2 befindlichen, gegenüber dieser Hauptelektrode H2 isolierten Triggerelektrode T, wobei die Triggerelektrode T mit einer der weiteren Hauptelektroden H1 über mindestens ein spannungsschaltendes oder spannungsüberwachendes Element elektrisch verbunden ist und zwischen der Triggerelektrode T und der weiteren Hauptelektrode H1 ein Luftspalt besteht. Erfindungsgemäß bildet die Triggerelektrode T mit einer Isolationsstrecke I und einer Schicht aus einem Material M mit geringerer Leitfähigkeit als das Material einer der Hauptelektroden eine Sandwichstruktur, wobei diese ein Schichtdielektrikum in der Reihenschaltung einer ersten Teilkapazität CI mit dem Dielektrikum der Isolationsstrecke I und einer zweiten Teilkapazität CM mit dem Material M als Dielektrikum darstellt.

Description

Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken
Beschreibung
Die Erfi ndung betrifft eine Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken m it einer an oder in einer der Hauptelektroden befindlichen, gegenüber dieser Hauptelektrode isolierten Triggerelektrode, wobei die Triggerelektrode mit der weiteren Hauptelektrode über mindestens ein spannungsschaltendes oder spannungsüberwachendes Element elektrisch verbu nden ist und zwischen der Triggerelektrode und der weiteren Hauptelektrode ein Luftspalt besteht, gemäß Patentanspruch 1.
Funkenstrecken lassen sich hinsichtlich ihres Verhaltens als Durchschlagoder Gleitfu nkenstrecken differenzieren. Derartige Funkenstrecke si nd getrig- gert, aber auch ungetriggert ausführbar. Bei getriggerten Funkenstrecken existiert neben den Hauptelektroden mindestens eine Triggerelektrode. Die Zündung bei getriggerten Funkenstrecken erfolgt beispielsweise über den Einsatz eines Zündtransformators mit der Folge einer hohen Ansprechspannung der entsprechend gut isolierten Triggerelektrode.
Bei einer Alternative besteht die Möglichkeit, durch eine besondere Anordnung der Triggereiektrode bezüglich der Hauptelektrode ohne Zündtransformator die Zündung einzuleiten . Dabei wird in vielen Fällen für eine leitfähige Verbindung zwischen der Triggerelektrode und der Hauptelektrode gesorgt.
Grundsätzlich gilt, dass getriggerte Funkenstrecken über ein steuerbares Ansprechverhalten verfügen . Bei der druckfest gekapselten Funkenstreckenanordn ung zum Ableiten von schädlichen Störgrößen durch Überspannungen nach DE 200 20 771 U l ist unmittelbar über ein dort vorhandenes leitfähiges Gehäuse zur Bild ung einer Teilfunkenstrecke im Entiadu ngsraum eine Triggerspannung anlegbar. Über die Teilfunkenstrecke wi rd dann die Hauptfunkenstrecke zwischen den Hauptelektroden gezündet. Darüber hinaus kommt ein Zü ndtransformator zum Einsatz, der Bestandteil der Triggereinrichtung ist.
Der Einsatz eines Zündtransformators bedingt jedoch einen nicht unerheblichen Bauraum . Darüber hinaus ist die Größe der im Zündtransformator se- kundärseitig generierten Zündspa nnung von der primarseitigen Stromänderung di/dt abhängig. Wenn dieser Stromimpuis nicht über eine ausreichende Steilheit verfügt, genügt die sekundä rseitig auftretende Spannung nicht, um die Funkenstrecke durchzuzünden. Dies bedeutet, dass die Überspannungsschutzeinrichtung trotz der aufgetretenen Überspannung inaktiv bleibt.
Eine alternative Möglichkeit, Fu nkenstrecken anzusteuern, besteht darin, dass die Triggerelektrode mit einer der Ha uptelektroden in Verbi ndung steht. Hier kann ein Zündtransformator entfallen . Während des Zündvorgangs wird bei diesen Lösungen des Standes der Technik zwischen einer Hauptelektrode und der Triggerelektrode eine Gleitentladung ausgelöst, die nach einer bestimmten Zeit die weitere Hauptelektrode erreicht,
Eine solche Lösung ist in der DE 101 46 728 B4 offenbart. Bei dieser Überspannungsschutzeinrichtung ist an die beiden Hauptelektroden die Reihenschaltung eines Spannungsschaltelements und eines Zündelements angeschlossen . Die Ansprechspan nung des Spannungsschaitelements liegt unterhalb der Ansprechspannung der Durchschlag-Funkenstrecke. An der Kontaktstelle zwischen dem Zündelement und der dem Zündeiement zugeordneten Elektrode ist ein Übergangswiderstand gegeben. Beim Ansprechen des Spannungsschaltelements fließt zunächst ein Ableitstrom über das Zündelement, wobei das dortige Zündelement derart ausgebildet ist, dass bei größeren Ableitströmen wegen des Übergangswiderstands an der Kontaktstelle Entladungen entstehen, die zu einer Vorionisation des die Kontaktstelle umgebenden Kontaktbereichs führen. Derartige Triggerelektroden haben permanent elektrischen Kontakt zu einer der beiden Ha uptelektroden. Dies bedeutet, dass kei ne galvanische Trennung der Hauptpotentiale vorliegt. Aus diesem Grunde m uss in den Triggerstromkreis ein spannungsschaltendes Bauteil, z.B. in Form eines Gasabieiters, geschaltet werden . Eine Weiterbildung gegen über den Lösungsansätzen mit direkt elektrisch leitfähig kontaktierter Triggerelektrode an einer oder mehreren Hauptelektroden ist in der DE 10 2004 006 988 AI bzw. der DE 102 45 144 B3 gezeigt.
Die Überspannungsschutzeinrichtung auf Funkenstreckenbasis nach DE 10 2004 006 988 A I umfasst mindestens zwei in einem druckdichten Gehäuse befindliche Hauptelektroden sowie mindestens eine Zündhilfselektrode . Im Gehäusevolumen ist eine Funktionsbaugruppe zu r Reduzierung der Ansprech¬ spannung der Funkenstrecke untergebracht, welche mit einer der Haupteiekt- roden und der Zündhilfselektrode in Verbindung steht.
Die Funktionsbaugruppe zum Reduzieren der Ansprechspannung der Fun¬ kenstrecke besteht aus einer außerhal b des Lichtbogen-Brennraums befind li¬ chen Reihenscha ltung eines spannu ngsschaltenden Elements, einer Impedanz und einer Trennstrecke, wobei die Trennstrecke durch den Abstand der Zünd- hilfseiektrode zur nächstliegenden Hauptelektrode gebildet ist. Beim Auftre¬ ten einer Überspannung, welche die Summe der Ansprechspannungen des Schaitelements und der Trennstrecke übersteigt, fl ießt ein Strom von der ers¬ ten Hauptelektrode zur zweiten Hauptelektrode mit der Folge, dass der die Trennstrecke überbrückende Lichtbogen Ladungsträger zur sofortigen Ionisa¬ tion der Trennstrecke zwischen den Ha uptelektroden bereitstellt.
Die Zündeinrichtung nach DE 102 45 144 B3 weist eine Hilfselektrode a uf, die mit einer Zündeinrichtung in Verbindu ng steht. Diese Zündei nrichtung besitzt einen nichtlinearen, tem peraturabhängigen Widerstand mit positivem Tem peraturkoeffizienten. Die Widerstandserhöhung dieses temperaturabhängigen Widerstands steuert bei Belastung der Funkenstrecke das Zünd- und Lösch- verhaiten . Bei der vorstehend geschilderten Funkenstrecke mit Triggerelektrode liegt eine Minimierung der Überschlagsstrecke im Zündbereich vor, wodurch der Zündimpuls der Leistung schwach ausfallt. Die Länge des Lichtbogens liegt daher in der Praxis nur bei wenigen 1/10 Millimetern . Der Zündlichtbogen m uss weiterhin im Bereich der Zündfunkenstrecke so lange brennen, bis der Raum zwischen den Hauptelektroden vol lständig ionisiert ist und der Lichtbogen auf die zweite Hauptelektrode überschlagen kann. Hierdurch wird die Triggerelektrode sehr lang und energiereich belastet. Es besteht außerdem die Gefahr, dass während des Zündvorgangs der komplette Ableitstrom über einen relativ langen Zeitraum über die Zündhilfselektrode fließt. Dies hat zur Folge, dass besonders abbrandfeste und damit teure Materialien eingesetzt werden m üssen. Letztendl ich ist der Spannungsabfall über dem Triggerzweig mit dort vorhandenen spannungsschaltenden und spannungsbegrenzenden Elementen in vielen Fällen so g roß, dass der in der Praxis geforderte maximale Schutzpegel nicht realisierbar ist.
Aus dem Vorgenannten ist es daher Aufgabe der Erfindung, eine weiterentwickelte Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken mit einer an oder in einer der Hauptelektroden befindlichen, gegenüber diesen Hauptelektroden isolierten Triggerelektrode anzugeben, wobei das Ansprechverhalten in einem großen Bereich vorgebbar sein soll und kostengünstige Materialien eingesetzt werden können, ohne dass die Betriebszuverlässigkeit und Langzeitstabilität einer derart ausgerüsteten Funkenstrecke leidet.
Die Lösung der Aufgabe der Erfindung erfolgt d urch eine Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken gemäß der Merkmalskombination nach Patentanspruch 1, wobei die Unteransprüche mindestens zweckmäßige Ausgesta ltungen und Weiterbildungen darstellen.
Es wird demnach von ei ner Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken mit ei ner an oder in einer der Hauptelektroden H2 befindlichen, gegenüber dieser Hauptelektrode H2 isolierten Triggerelektrode T ausgegangen, wobei die Triggerelektrode T mit der weiteren Hauptelektrode Hl über mindestens ein spannungsschaltendes oder spannungsüberwachendes Element elektrisch verbunden ist und zwischen der Triggerelektrode T u nd der weiteren Ha uptelektrode H l ein Luftspalt besteht. Erfindungsgemäß bildet die Triggerelektrode T mit ei ner Isolationsstrecke I und einer Schicht aus einem Material M mit geringerer Leitfähigkeit als das Matertal ei ner der Hauptelektroden H l, H2 eine Sandwichstruktur, wobei diese ein Schichtdielektrikum in der Reihenschaltung einer Teiikapazität Q m it dem Dielektrikum der Isolationsstrecke I und einer zweiten Teiikapazität CM mit dem Material M als Dielektrikum darstellt. Die Teilkapazitäten Q und CM sollen besonders klei n gewählt werden, wodurch sofort eine Funkenbildung in der Funkenstrecke erreicht wird,
In einer Ausgestaltung der Erfindung ist die Isolationsstrecke als eine dünne Folien- oder Lackschicht ausgebildet.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung beträgt die Dicke der Isolationsstrecke nur wenige hundertstel Millimeter,
Das Material M der Sandwichstruktur besitzt eine vielfach schlechtere Leitfähigkeit als das Material einer der Hauptelektroden und ist z.B. aus einem Kunststoff bestehend, der leitfähige Partikel, z .B. aus Kohlenstoff, oder metallische Partikel aufweist.
Über die Dicke der Schicht aus dem Material M erfolgt erfindungsgemäß eine Verlängerung des Zündlichtbogens. Ergänzend oder alternativ kann das Materia! M auch bezogen auf die benachbarten Schichten überlappend ausgeführt werden, so dass der Weg von der Triggerelektrode zur nächstliegenden Hauptelektrode nochmals vergrößert wird und die Zahl der Ladungsträger des Zündlichtbogenplasmas steigt.
In diesem Sinn kann die Sandwichstruktur einen stufenförmigen Aufbau besitzen, wobei der Triggerelektrode T eine breitere Isolationsstrecke I und dieser ei ne bezogen auf die Isolationsstrecke I wiederum breitere Schicht aus dem Material M folgt.
Diese Sandwichstruktur kann auch stufenförmig symmetrisch aufgebaut werden.
Bei einer bevorzugten technischen Umsetzung kann die Sandwichstruktur aus einer lackisolierten Leiterplatte bestehen oder Elemente einer solchen Leiterplatte umfassen, Dabei kann es sich um eine FoMenleiterpiatte oder eine Leiterplatte aus einem sta rren Trägermaterial handeln.
Die Erfindung soll nachstehend anhand eines Ausführungsbeispiels unter Zuhilfenahme von Figuren näher erläutert werden .
Hierbei zeigen;
Fig . 1 eine Prinzipdarstell ung der Anordnung zur Zündung einer Funkenstrecke, umfassend zwei Hauptelektroden sowie eine Triggerelektrode;
Fig. 2 eine Darstellung des sich ergebenden kapazitiven Spannungsteilers der Anordnu ng nach Fig . 1 ;
Fig. 3 eine Darstellung des Schichtdielektrikums der Zündanordnung;
Fig. 4 eine Draufsicht sowie eine Seitenansicht einer speziellen Geometrie der Zündanordnung mit gewünschter Verlängerung des Zündlichtbogens zum Initiieren eines verstärkten Lichtbogenplasmas in die Elektrodenanordnung zwischen den Hauptelektroden;
Fig. 5 eine Darstellung einer realisierten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anordnung mit Hauptelektroden in Hörnerform und Deion- kammer, dargestellt ohne Abdeckteil, und
Fig. 6 eine Detaildarstellung der erfindungsgemäßen Anordnung zur Zündung einer Hörnerfu nkenstrecke.
Die Darstellung nach Fig. i zeigt zwei im Wesentlichen gegenüberliegende Hauptelektroden H l und H2 m it ei nem dazwischen befindlichen Luftdielektrikum .
Die stark vergrößerte Darstel lung der Zündanordnung umfasst eine elektrisch leitfähige Triggerelektrode T, die von einer Isolationsstrecke I i n Richtung Hauptelektrode H2 bedeckt ist. Der Isolationsstrecke I folgt eine Schicht aus einem Materia l M mit einer geringen Leitfähigkeit. Die Schicht aus dem Material M liegt auf der Oberfläche der zweiten Ha uptelektrode H2 auf,
Über eine Verbindung A können externe Elemente zwischen Triggerelektrode T und Hauptelektrode H l geschaltet werden . Die dort vorgesehenen Mittel können z. B. Gasabieiter, Varistoren, Dioden oder ähnliche Elemente umfassen .
Die Gesamtanordn ung gemäß der Darstellung nach Fig . 1 ist so ausgeführt, dass es zunächst zu einem Durch- bzw. Überschlag zwischen der Trigger¬ elektrode T und der Hauptelektrode H2 kom mt. Ei n Durchschlag zur Haupt¬ elektrode H l liegt in diesem Zustand noch nicht vor. Um das vorerwähnte Verhalten zu gewährleisten, ist ein Luftspalt zwischen der Triggerelektrode T und der Oberfläche der Hauptelektrode H l vorhanden . Sehr wesentlich für die Wirkung, insbesondere für das schnel le Ansprechen der Zündein richtung und damit der Funktion der Funkenstrecke ist die Verteil ung der vorliegenden pa¬ rasitären Kapazitäten der am Zündvorgang beteiligten Komponenten .
Wie in der Fig . 2 dargestel lt ist, ergibt sich ein kapazitiver Spannungsteiler, der zunächst in zwei Hauptkapazitäten u nterteilt werden ka nn .
Die Kapazität CA für die Ansteuerungskomponenten in der Verbindung A und die Kapazität Cp für die Komponenten der eigentlichen Zündanordnung liegen in Reihe.
Gemäß der Darstellung nach Fig . 3 bildet die Zünda nordnu ng aus der Isolati¬ onsstrecke I und dem schlecht leitfähigen Material M ein Sch ichtdielektrikum, d .h . ein Dielektrikum aus Materialien mit unterschiedlichen Isolationswider¬ ständen .
Damit ergibt sich die Kapazität CP gemäß Fig . 2 a us der Reihenschaltung der Teilkapazitäten Ci und CM nach Fig. 3.
Die Kapazität CA ist größer als die Teilkapazität CM oder als die Teilkapazität Ci. Die Isolationsschicht wird erfindungsgemäß seh r dünn ausgeführt. Je dünner die Schichtdicke des Dielektrikums der Isolationsstrecke I ist, desto größer ist die Kapazität und es fällt mehr Spannung über CM ab.
Bei der als Plasma-Jet-Zündung umschreibbaren Anordnung gemäß der Erfin¬ dung wird die Isolationssch icht I als Fol ie oder Lackschicht auf der Trigger¬ elektrode T ausgeführt und ka nn damit sehr dün n, bevorzugt wenige 1/100 Millimeter gehalten werden. Es bestimmt demnach diese Isolationsschicht primär das Ansprechverhalten der Gesamtanordnung .
Die Wa hl des Materials für die Schicht M hat einen direkten Einfluss auf die Zündgeschwi ndigkeit und das sich hierdurch ergebende Verha lten der Gesamtfunkenstrecke.
Konkret wird mit der Dicke des schlecht leitfähigen Materials M eine Verlängerung des Zündlichtbogens durch Verlängeru ng der direkten Überschlagsstrecke von der Triggereiektrode T zu der Hauptelektrode H2 bewirkt.
Aufg rund der Verlängerung des Zündiichtbogens wird ein größerer Betrag Lichtbogenpiasma in die Elektrodenanordnung injiziert, so dass der Überschlag zwischen den Hauptelektroden H l und H2 in sehr kurzer Zeit erfolgen kann,
Der Plasma-Jet oder Plasma-Strahl entsteht bei Lichtbögen i m Fußpunktbereich an beiden Elektroden. Dieser Strahl führt zu einer starken und schnellen zielgerichteten Bewegung von ionisierten Gasen und Lad ungsträgern . Erfindungsgemäß kann dieser Transport dazu genutzt werden, um die Zündung der Hauptstrecke zwischen den Elektroden H l und H2 deutlich zu beschleunigen, wodurch die Belastung der Triggereiektrode T, der Schichtung I und M und auch der Bauteile in der Verbindung A reduziert wird und die Restspannung der Funkenstrecke sinkt.
Der Plasma-Jet-Effekt ist weiterhin gekennzeichnet durch die Ausprägung einer bevorzugten Richtung der ionisierten Gasströmung, Erfindungsgemä ß können Maßnahmen ergriffen werden, die zu m einen die Entstehung des Stra hls, aber auch die Richtung beeinflussen, so dass der Effekt einer raschen Zündu ng der Hauptstrecke entsteht. Zum Überwinden der Luftstrecke zwischen H l und H2 ist der vorgeschlagene Strah! mit seiner sehr effektiven Ionisierung von Luftdistanzen besonders geeignet, was wiederum für ein effektives Betreiben einer Hörnerfunkenstrecke sorgt.
Während beim Stand der Technik nach der Zündung der Hauptelektroden möglichst kei ne Plasma-Jets entstehen sollen, damit der Impuislichtbogen verharrt, ist die Ausbildung von einer gezielten Jet-Strömung zur Zündung der Haupstrecke erfi ndungsgemäß erwünscht.
Zur Ausbildung eines effektiven Plasma-Strahls werden Elektrodenmaterialien eingesetzt, welche den Lichtbogen im Fußpunktbereich gut kühlen . Dies fördert die Kontraktion des Lichtbogenfußpunkts . Stark kontrahierte Fußpunkte sind eine optimale Voraussetzung für stark a usgeprägte Plasma-Jets. Du rch eine starke Begrenzung der Ausbreitungsmöglichkeiten des Lichtbogenfußpunkts bzw. des gesamten Lichtbogens kann die Kontraktion des Lichtbogens und sei ne Verharrzeit beeinfl usst werden . Durch die stark kontrahierten Lichtbogenfußpunkte kann die Bewegung des Lichtbogens infolge der eigenmagnetischen Kräfte stark und gezielt verändert werden.
Durch die Elektrodenanordnung sowie die Zwischenlagen I und M ergibt sich eine bevorzugte Ausrichtung der ansonsten sehr stochastischen Plasma-Jets. Die Materialwahl auch der Zwischenlagen, z. B geeignet zur Gasabgabe, beeinflusst nicht nur die Ausrichtung des Plasma-Jets durch die dann entstehende Fremdströmung, sondern es kann die Gesamtströmungsintensität und die Gaszusammensetzung des Jets und der ihn begleitenden Strömung unmittelba r verändert werden.
Die Triggerelektrode wird bei einer Ausführungsform aus einem Kupfermaterial gebildet, was ei ne starke Kühlung des Fußpunkts bewirkt. Damit besteht die Möglichkeit, die Triggerelektrode di mensionsmäßig sehr dünn auszuführen, wodurch der Fußpunktdurchmesser und die Wanderung des Lichtbogens beschränkbar ist.
Die Schichten I und M können zu den Elektroden T und H2 so gestaltet wer¬ den, dass das Material die grundsätzlichen Ausrichtungsmöglichkeiten und den Gasstrom des Plasma-Jets beeinflusst. Neben der Beeinflussu ng des Plasma-Jets ist auch die Wa nderung des Fußpunkts des Lichtbogens durch die Geometrie variierbar. Durch die erzwungene Länge des Zündlichtbogens zwischen T und H2 sowie gegebenenfalls eine erzwungene Durchbiegung des Zündlichtbogens durch einen Absatz in die gewünschte Laufrichtung kann der thermische Auftrieb und die eigenmagnetische Kraftwirkung zur zielgerichteten Schleifenbildung durch Lichtbogenaufweitung oder aber auch zielgerichteten Wanderung nach einer entsprechenden Verharrzeit mit Fußpunktbewegung genutzt werden .
Da die Plasma-Jets an beiden Elektroden entstehen, kommt es bei starken Jet-Ausbildungen bei kurzen oder auch abgewinkelten Anordnungen zum Aufeinandertreffen der Einzelström ungen. Dies führt bei direkt aufeinandertreffenden ähnlich starken Strömungen auf gemeinsamer Achse zu einem sogenannten Plasmateller, welcher sich stark nach beiden Seiten auswölbt und die gesamte Umgebu ng ionisiert, d .h. auch den Spalt zu H2. Bei winkligen Achsen versuchen die Jet-Ströme seitlich nebeneinander auszuweichen . Dieser Zustand ist allerdings sehr i nstabil, so dass die Ausweichrichtung ständig wechselt. Bei einer seitlichen Begrenzung durch Kam merwände wird dieser Effekt verstärkt. Letztendiich ist auch hierin eine bessere und schnelle Ionisierung des Spaltes zu sehen.
Wie i n der Fig . 4 prinzipiell da rgestellt, kann durch Variation der geometrischen Ausführungsform die Wi rkung und die Ausbildung des Zündlichtbogens weiter verstärkt werden.
Dabei wird nicht nur die Dicke der Schicht aus schlecht leitfähigem Material M erhöht, sondern es besteht die Möglichkeit der Ausbildung einer Überlappungsschicht bzw. Realisierung eines stufenförmigen Sandwichaufbaus. Hierdurch wird der Weg von der Triggerelektrode T zur Hauptelektrode nochmals vergrößert und es steigt die Anzahl der Ladungsträger, die in die Funkenstrecke gelangen . In der Darstellung nach Fig . 4 (Draufsicht) ist die Sandwichstruktur und deren stufenförmiger Aufbau nachvollziehbar. Die eigentliche Triggerelektrode T wird seitlich von der dünnen Isolationsstrecke I bedeckt und es kommt hier zu ei nem vorderseitig bündigen Abschluss. Gestuft zurückgesetzt befindet sich dann auf der Isolationsstrecke I wiederum jeweils die Schicht aus dem schlecht leitenden Material M . Die Seitenansicht nach Fig. 4 lässt die treppenstufenartige Schichtenfolge Hauptelektrode H 2, Schicht aus schlecht leitfähigem Material M, Isolationsstrecke I und Triggerelektrode T erkennen. Ein Einbetten der Triggerelektrode T und seitlich begrenzend mit dem Isolationsschichtmaterial I stellt ei ne nicht zwingende Alternative der Weiterbildung der Zündanordnung dar.
Die dünne Isolationsstrecke I zwischen der Triggerelektrode T und der Schicht aus schlecht leitfähigem Material M kann bevorzugt durch Leiterplatten realisiert werden. Die Triggerelektrode T entspricht dann der aufgebrachten Leiterbah n und die Isolationsschicht I der darüber befindlichen Lackschicht, wobei ei n stirnseitiger Abschnitt lackschichtfrei bleibt. Es kann sich hierbei um eine flexible Leiterplatte mit einem Folien-Trägermaterial oder aber auch um eine starre Leiterplatte handeln, wobei das Leiterplatten- Trägermateria! das Material mit der sch lechteren Leitfähigkeit M sein kann.
Zur Angabe des Merkmals eines schlecht leitfähigen Materials sei dargelegt, dass es sich hier Materialien handeln sollte, die den Strom weniger gut leiten als Kupfer. Denkbar sind leitfähige Kunststoffe oder leitfähige Keramiken . Idealerweise wird hier ein Material mit hoher Oberflächenleitfähigkeit und hohem Durchgangswiderstand eingesetzt. Werkstoffe mit hohem Durchgangswiderstand neigen dazu, dass sich eher Ströme auf dessen Oberfläche ausbilden, als dass der Strom durch das Volumen fließt. Bei einem Ausführungsbeispiel wird aufgrund der geforderten geringfügigen Flexibilität des schlecht leitfähigen Materials auf einen leitfähigen Kunststoff zurückgegriffen, dessen elektrischer Widerstand i m Zündbereich > 10 Ω und < 100 kQ beträgt. Optimal stellt sich die Zündwirkung dar bei einem Widerstand von einem kΩ auf 2 / 10 m m Dicke des Materials. Abhängig vom verwendeten Material verändert sich der Widerstandswert dieser Ebene, wobei die Lichtbogenlänge durch die Dicke des schlecht leitfähigen Materials steuerba r ist.
Die Fig. 5 zeigt eine praktisch realisierte Ausführu ngsform der erfindungsgemäßen Lösung mit Hörnerelektroden und speziellem Zündbereich, der in der Fig . 6 im Detail dargestellt ist. Für gleiche oder gieichwirkende Elemente wurden in der vora nstehenden Beschreibung dieselben Bezugszeichen verwendet.

Claims

Ansprüche
1. Anordnung zur Zünd ung von Funkenstrecken mit einer an oder in einer der Hauptelektroden (H2) befindlichen, gegenüber dieser
Hauptelektrode (H2) isolierten Triggerelektrode (T), wobei die
Triggerelektrode (T) mit der weiteren Hauptelektrode (H l) über
mindestens ein spannungsschaltendes oder spannungsüberwachendes Element elektrisch verbunden ist und zwischen der Triggerelektrode (T) und der weiteren Hauptelektrode (Hl) ei n Luftspalt besteht,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Triggereiektrode (T) mit einer Isolationsstrecke ( I) und einer Schicht aus einem Material (M) mit geringerer Leitfähigkeit als das Material einer der Haupteiektroden (H l, H 2) eine Sandwichstruktur bildet, wobei diese ein Schichtdielektrikum in der Reihenschaltung einer ersten Teilkapazität (C mit dem Dielektrikum der Isolationsstrecke (I) und einer zweiten TeÜkapazität (CM) mit dem Material (M) als Dielektrikum darstellt und die Teilkapazitäten (Q) und/oder (CM) sehr gering gewählt sind,
2. Anordnung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeich net, dass
die Isolationsstrecke (I) als dünne Folien- oder Lackschicht ausgebildet ist.
3. Anordnung nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeich net, dass
die Dicke der Isoiationsstrecke wenige 1/ 100 mm beträgt.
4. Anordnung nach einem der vorangegangenen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Material (M) eine vielfach schlechtere Leitfähigkeit als das Material der Hauptelektroden besitzt.
5. Anordnung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
das Material (M) aus einem mit leitfähigen Partikel n oder Fasern versehenen Kunststoff oder Keramik besteht.
6, Anordnung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
über die Dicke der Schicht aus dem Material (M) eine Verlängerung des Zündlichtbogens erfolgt,
7. Anordnung nach einem der vora ngegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeich net, dass
die Sandwichstruktur einen stufenförmigen Aufbau besitzt, wobei der Triggerelektrode (T) eine breitere Isolationsstrecke (I) und dieser eine bezogen auf die Isolationsstrecke (I) wiederum breitere Schicht aus dem Material (M) folgt.
8 , Anordnung nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Sandwichstruktur stufenförmig symmetrisch oder asym metrisch aufgebaut ist.
9. Anordnung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
die Sandwichstruktur aus einer lackisolierten Leiterplatte besteht.
PCT/EP2011/061914 2010-08-17 2011-07-13 Anordnung zur zündung von funkenstrecken Ceased WO2012022547A1 (de)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP14188577.2A EP2827462B1 (de) 2010-08-17 2011-07-13 Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken
PL14188577T PL2827462T3 (pl) 2010-08-17 2011-07-13 Układ zapłonu iskierników
US13/817,211 US8873217B2 (en) 2010-08-17 2011-07-13 Arrangement for igniting spark gaps
PL11748299T PL2606542T3 (pl) 2010-08-17 2011-07-13 Układ zapłonu iskierników
RU2013108041/07A RU2574076C2 (ru) 2010-08-17 2011-07-13 Конструкция для поджига искровых разрядников
CN201180040061.5A CN103098322B (zh) 2010-08-17 2011-07-13 火花隙的触发装置
EP11748299.2A EP2606542B1 (de) 2010-08-17 2011-07-13 Anordnung zur zündung von funkenstrecken
SI201130415T SI2606542T1 (sl) 2010-08-17 2011-07-13 Razporeditev za vĹľig iskril

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010034586.5 2010-08-17
DE102010034586 2010-08-17
DE102011102937.4A DE102011102937B4 (de) 2010-08-17 2011-05-31 Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken
DE102011102937.4 2011-05-31

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012022547A1 true WO2012022547A1 (de) 2012-02-23

Family

ID=44509251

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2011/061914 Ceased WO2012022547A1 (de) 2010-08-17 2011-07-13 Anordnung zur zündung von funkenstrecken

Country Status (7)

Country Link
US (1) US8873217B2 (de)
EP (2) EP2827462B1 (de)
CN (1) CN103098322B (de)
DE (1) DE102011102937B4 (de)
PL (2) PL2827462T3 (de)
SI (2) SI2606542T1 (de)
WO (1) WO2012022547A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016011463A1 (en) * 2014-07-02 2016-01-21 Van Dyk Andrè An initiator
DE102015013222B3 (de) * 2015-07-27 2016-12-15 DEHN + SÖHNE GmbH + Co. KG. Schaltungsanordnung zur elektronischen Ansteuerung von triggerbaren Überspannungsableitern

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011051738B4 (de) * 2010-08-04 2023-05-04 Dehn Se Hörnerfunkenstrecken-Blitzstromableiter mit Deionkammer
DE102011102937B4 (de) * 2010-08-17 2017-03-02 DEHN + SÖHNE GmbH + Co. KG. Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken
DE102016201459A1 (de) * 2016-02-01 2017-08-03 Siemens Aktiengesellschaft Plasmaerzeugungsvorrichtung umfassend eine Hochspannungsquelle
DE202018106960U1 (de) 2018-02-27 2019-01-03 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungsschutzanordnung, bestehend aus einer in einem isolierenden Gehäuse befindlichen Hörnerfunkenstrecke
DE102019101212A1 (de) 2018-07-04 2020-01-09 Dehn Se + Co Kg Überspannungsschutzanordnung mit einer in einem Gehäuse befindlichen Hörnerfunkenstrecke mit Kammer zur Lichtbogenlöschung
DE102018121138B3 (de) 2018-08-29 2019-12-05 Dehn Se + Co Kg Miniaturisierte Hörnerfunkenstrecke mit integrierter Deionkammer
DE102019101448B3 (de) * 2018-10-15 2020-01-23 Dehn Se + Co Kg Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken
CN113629686B (zh) * 2021-07-22 2022-10-28 西安交通大学 一种基于石墨-金属镀层材料的智能多层间隙过电压保护器
US12418175B2 (en) 2022-09-14 2025-09-16 Ripd Ip Development Ltd Surge protective devices

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4054813A (en) * 1975-12-30 1977-10-18 Compagnie Generale D'electricite S.A. Triggered spark-gap discharger
DE20020771U1 (de) 2000-02-22 2001-02-15 Dehn & Soehne Druckfest gekapselte Funkenstreckenanordnung zum Ableiten von schädlichen Störgrößen durch Überspannung
DE10245144B3 (de) 2002-07-08 2004-01-22 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungs-Schutzanordnung mit einer Funkenstrecke als Grobschutzelement
DE102004006988A1 (de) 2003-11-28 2005-06-30 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung auf Funkenstreckenbasis, umfassend mindestens zwei in einem druckdichten Gehäuse befindliche Hauptelektroden
US6977468B1 (en) * 2003-02-03 2005-12-20 Auburn University Integrated spark gap device
DE10146728B4 (de) 2001-09-02 2007-01-04 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3207947A (en) * 1962-02-27 1965-09-21 Edgerton Germeshausen & Grier Triggered spark gap
US3538382A (en) * 1968-01-19 1970-11-03 Gen Electric Triggered vacuum gap overvoltage protective device
ZA753564B (en) * 1975-06-03 1977-01-26 South African Inventions A high voltage electric switch
DE4240138C2 (de) 1992-11-28 1995-05-24 Dehn & Soehne Blitzstromtragfähige Anordnung mit zumindest zwei in Reihe geschalteten Funkenstrecken
DE19510181C1 (de) 1995-03-21 1996-06-05 Dehn & Soehne Anordnung zur Ableitung von Überspannungen und zur Löschung des Netzfolgestromes
US5714794A (en) 1995-04-18 1998-02-03 Hitachi Chemical Company, Ltd. Electrostatic protective device
DE19803636A1 (de) * 1998-02-02 1999-08-05 Phoenix Contact Gmbh & Co Überspannungsschutzsystem
US7336474B2 (en) * 1999-09-23 2008-02-26 Schlumberger Technology Corporation Microelectromechanical devices
CN1552117B (zh) * 2001-09-02 2010-06-09 菲尼克斯电气公司 过电压保护装置
DE10212697A1 (de) 2001-12-17 2003-07-10 Phoenix Contact Gmbh & Co Überspannungsschutzeinrichtung
DE102004009072A1 (de) 2004-02-23 2005-09-08 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsschutzelement und Zündelement für ein Überspannungsschutzelement
DE102011102937B4 (de) * 2010-08-17 2017-03-02 DEHN + SÖHNE GmbH + Co. KG. Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4054813A (en) * 1975-12-30 1977-10-18 Compagnie Generale D'electricite S.A. Triggered spark-gap discharger
DE20020771U1 (de) 2000-02-22 2001-02-15 Dehn & Soehne Druckfest gekapselte Funkenstreckenanordnung zum Ableiten von schädlichen Störgrößen durch Überspannung
DE10146728B4 (de) 2001-09-02 2007-01-04 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung
DE10245144B3 (de) 2002-07-08 2004-01-22 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungs-Schutzanordnung mit einer Funkenstrecke als Grobschutzelement
US6977468B1 (en) * 2003-02-03 2005-12-20 Auburn University Integrated spark gap device
DE102004006988A1 (de) 2003-11-28 2005-06-30 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung auf Funkenstreckenbasis, umfassend mindestens zwei in einem druckdichten Gehäuse befindliche Hauptelektroden

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016011463A1 (en) * 2014-07-02 2016-01-21 Van Dyk Andrè An initiator
DE102015013222B3 (de) * 2015-07-27 2016-12-15 DEHN + SÖHNE GmbH + Co. KG. Schaltungsanordnung zur elektronischen Ansteuerung von triggerbaren Überspannungsableitern
WO2017016745A1 (de) 2015-07-27 2017-02-02 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Schaltungsanordnung zur elektronischen ansteuerung von triggerbaren überspannungsableitern

Also Published As

Publication number Publication date
DE102011102937A1 (de) 2012-02-23
CN103098322B (zh) 2015-01-21
US8873217B2 (en) 2014-10-28
EP2827462B1 (de) 2019-03-13
EP2827462A3 (de) 2015-02-18
EP2606542B1 (de) 2014-12-03
SI2827462T1 (sl) 2019-10-30
PL2606542T3 (pl) 2015-06-30
US20140160614A1 (en) 2014-06-12
EP2606542A1 (de) 2013-06-26
RU2013108041A (ru) 2014-09-27
EP2827462A2 (de) 2015-01-21
PL2827462T3 (pl) 2019-10-31
DE102011102937B4 (de) 2017-03-02
SI2606542T1 (sl) 2015-04-30
CN103098322A (zh) 2013-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102011102937B4 (de) Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken
EP3331111B1 (de) Überspannungsschutzeinrichtung auf funkenstreckenbasis, umfassend mindestens zwei in einem druckdichten gehäuse befindliche hauptelektroden
EP1566868B1 (de) Überspannungsschutzelement und Zündelement für ein Überspannungsschutzelement
EP1423894B1 (de) Überspannungsschutzeinrichtung
EP1456921A1 (de) Berspannungsschutzeinrichtung
EP1692751B1 (de) Überspannungsschutzeinrichtung
DE102007002429B4 (de) Gekapselter, druckfest ausgeführter blitzstromtragfähiger Überspannungsableiter mit Netzfolgestromlöschvermögen
EP2564479B1 (de) Funkenstrecke
DE10146728B4 (de) Überspannungsschutzeinrichtung
EP3834260B1 (de) Anordnung zur zündung von funkenstrecken
EP0734106A1 (de) Anordnung zur Ableitung von Überspannungen und zur Löschung des Netzfolgestromes
DE3910435C2 (de)
DE102008038486A1 (de) Überspannungsschutzeinrichtung
DE102014102065B4 (de) Zündelement zur Verwendung bei einem Überspannungsschutzelement, Überspannungsschutzelement und Verfahren zur Herstellung eines Zündelements
EP2074686B1 (de) Funkenstreckenanordnung für höhere bemessungsspannungen
DE10060426A1 (de) Gekapselter Überspannungsableiter mit mindestens einer Funkenstrecke
EP1413027B1 (de) Gekapselter überspannungsableiter auf funkenstreckenbasis
DE2005988A1 (de) Überspannungsableiter
DE102006034168B4 (de) Gekapselter Überpannungsabeiter für den Einsatz als Netzfunkenstrecke im Niederspannungsbereich mit getrennten, elektrisch in Reihe geschalteten Funktionseinheiten
DE10212697A1 (de) Überspannungsschutzeinrichtung
DE202005008085U1 (de) Überspannungsschutzeinrichtung
DE3122102A1 (de) Ventilableiter

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180040061.5

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011748299

Country of ref document: EP

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11748299

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013108041

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13817211

Country of ref document: US