[go: up one dir, main page]

WO2008080484A1 - Torsionsschwingungsdämpferanordnung - Google Patents

Torsionsschwingungsdämpferanordnung Download PDF

Info

Publication number
WO2008080484A1
WO2008080484A1 PCT/EP2007/010504 EP2007010504W WO2008080484A1 WO 2008080484 A1 WO2008080484 A1 WO 2008080484A1 EP 2007010504 W EP2007010504 W EP 2007010504W WO 2008080484 A1 WO2008080484 A1 WO 2008080484A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
chamber
damper fluid
damper
assembly
arrangement
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2007/010504
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Cora Carlson
Andreas Orlamünder
Thomas Dögel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ZF Friedrichshafen AG
Original Assignee
ZF Friedrichshafen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ZF Friedrichshafen AG filed Critical ZF Friedrichshafen AG
Publication of WO2008080484A1 publication Critical patent/WO2008080484A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
    • F16F15/161—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material characterised by the fluid damping devices, e.g. passages, orifices

Definitions

  • the present invention relates to a torsional vibration damper arrangement, in particular for the drive train of a vehicle, comprising a primary side and a secondary side coupled via a damper fluid arrangement with the primary side for rotation about an axis of rotation and for relative rotation with respect to each other.
  • a torsional vibration damper arrangement in which the elasticity required for vibration damping is provided by a damper fluid arrangement comprising a substantially incompressible first damper fluid, ie a liquid, and a compressible second damper fluid, ie a gaseous medium , includes.
  • the first, non-compressible damper fluid is arranged in pressure chambers, which change their volume during relative rotation between the primary side and the secondary side. When the volume is reduced, first damper fluid is displaced out of these pressure chambers into connection chambers arranged radially outside it.
  • Each connecting chamber is separated by a separating piston displaceable in the circumferential direction from a compensation chamber located radially outside a respective pressure chamber and extending substantially in the circumferential direction, in which second damper fluid is arranged.
  • the separating piston is displaced by the volume fraction of the first pressure fluid which is increased in the connecting chamber, namely by compression of the second damper fluid.
  • a torsional vibration damper arrangement in particular for the driveline of a vehicle, comprising a primary side and a secondary side coupled via a damper fluid arrangement with the primary side for rotation about a rotation axis and for relative rotation with respect to each other
  • a damper fluid assembly comprising a first damper fluid having a lower compressibility in a first damper fluid chamber assembly and transmitting a second damper fluid having a higher compressibility in a second damper fluid chamber assembly loaded upon pressure increase of the first damper fluid in the first damper fluid chamber assembly, the second damper fluid chamber assembly comprising at least one damper fluid chamber assembly Chamber unit, with respect to the first damper fluid chamber arrangement ange ⁇ radially outside and / or radially inside rdnet, wherein in association with each chamber unit, a first damper fluid from the second damper fluid separating and displaceable in the chamber unit in the direction of the axis of rotation displaceable pressure change is provided.
  • the at least one chamber unit of the second damper fluid chamber arrangement is arranged radially outside with respect to the first damper fluid chamber arrangement.
  • the second damper fluid chamber arrangement comprises at least one chamber unit surrounding the first damper fluid chamber arrangement, wherein the separating element separating the first damper fluid from the second damper fluid of the at least one chamber unit is designed like a ring.
  • the at least one chamber unit of the second damper fluid chamber arrangement is arranged radially inward with respect to the first damper fluid chamber arrangement.
  • the second damper fluid chamber assembly has at least one concentric to the axis of rotation concentrically arranged chamber unit, said separating the first damper fluid from the second damper fluid separating element of the at least one chamber unit substantially circular disc-like is trained.
  • the torsional vibration damper arrangement according to the invention can be constructed, for example, such that the first damper fluid chamber arrangement at least one during relative rotation of the primary side with respect to the secondary side in a first relative rotational direction in volume reducible first pressure chamber, which communicates via a connecting chamber in operative connection with at least one of these associated chamber unit of the second damper fluid chamber arrangement.
  • the first damper fluid chamber arrangement has at least one second pressure chamber which can be reduced in volume in a volume which can be reduced in volume relative to the secondary side relative to the secondary side in a second relative direction of rotation opposite the first relative direction of rotation, which second chamber is reducible via a connecting chamber An operative connection with at least one of these associated chamber unit of the second damper fluid chamber arrangement is.
  • the at least one first pressure chamber and / or the at least one second pressure chamber may be circumferentially extending so that generally the first damper fluid chamber assembly has an annular structure about the axis of rotation.
  • one side of the primary side and the secondary side comprises a first substantially cylindrical chamber housing and that the other side of the primary side and secondary side inserted into the first cylindrical chamber housing and with this an annular space limiting second cylindrical chamber housing, wherein on the first chamber housing at least one on the second chamber housing to be extended occidentallycksbegrenzungsvorsprung is provided and on the second chamber housing at least one to the first chamber housing to be extended second circumferential limiting projection is provided and wherein between each of a first peripheral limiting projection and a second circumferential boundary projection is a pressure chamber in the circumferential direction is limited and the volume of the pressure chamber by relative circumferential movement of the limiting this limiting boundary is changeable.
  • At least one chamber unit of the second damper fluid chamber arrangement assigned to a first pressure chamber of the first damper fluid chamber arrangement be in pressure compensation connection with at least one further chamber unit of the second damper fluid chamber arrangement which is associated with a second pressure chamber of the first damper fluid chamber arrangement.
  • a torsional vibration damper arrangement in particular for the drive train of a vehicle, comprising a primary side and via a damper fluid arrangement with the primary side for rotation about a rotation axis and for relative rotation with respect to each other coupled secondary side
  • the damper fluid arrangement a Torque between the primary side and the secondary side comprises first damper fluid having lower compressibility in a first damper fluid chamber assembly and comprises a second damper fluid with higher compressibility in a second damper fluid chamber assembly loaded upon pressure increase of the first damper fluid in the first damper fluid chamber assembly
  • the second Damper fluid chamber assembly comprises a plurality of chamber units, wherein in association with each chamber unit a first damper fluid from the second damper fluid separating and displaceable in pressure change in the chamber unit separating element is provided, wherein at least two chamber units of the second damper fluid chamber assembly, a composite chamber unit with a common volume for the form second damper fluid and the second damper fluid of each composite chamber unit is compressible
  • a larger gas volume can then be utilized in different load states.
  • the first damper fluid chamber arrangement has at least one first pressure chamber which can be reduced in volume relative to the secondary side relative to the secondary side in a first relative direction of rotation, which is operatively connected via a connection chamber with at least one of these associated chamber unit of a composite chamber unit of the second
  • Dämpferfluidhuntanssen is, and at least one in relative rotation of the primary side relative to the secondary side in a first relative direction opposite second relative rotational direction reducible in its volume second pressure chamber, which communicates via a connecting chamber in operative connection with at least one of these associated chamber unit of the same composite chamber unit of the second damper fluid chamber assembly ,
  • the at least one first pressure chamber and / or the at least one second pressure chamber may be designed to extend in the circumferential direction, so that here too a substantially annular structure of the first Damper fluid chamber arrangement is obtained.
  • one side of the primary side and the secondary side comprises a first substantially cylindrical chamber housing and that the other side of the primary side and secondary side comprises a second cylindrical chamber housing inserted into the first cylindrical chamber housing and defining an annular space therewith
  • Chamber housing is provided at least one to the second chamber housing to be extended Lease chiefsbegrenzungsvorsprung and on the second chamber housing at least one extending on the first chamber housing second circumferential limiting projection and wherein between each of a first peripheral boundary projection and a second peripheral limiting projection a pressure chamber is limited in the circumferential direction and the volume of the pressure chamber is variable by relative circumferential movement of these limiting peripheral boundary projections.
  • the separating element can be displaced substantially in the direction of the axis of rotation, so that, as stated above, neither centrifugal forces nor circumferentially acting mass inertia forces can influence the positioning of such a separating element.
  • such a separating element it is possible for such a separating element to be displaceable substantially in the circumferential direction with respect to the axis of rotation or else to be displaced substantially radially with respect to the axis of rotation.
  • the separating element may be formed as a separating piston.
  • a separating membrane which is fixed in its peripheral region and can then move with its central region in the particular intended direction.
  • the first damper fluid chamber arrangement is in connection with a source or / and a reservoir for the first damper fluid via a rotary feedthrough or can be brought.
  • Fig. 1 is a longitudinal sectional view of a Torsionsschwingungsdämpferanaku
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view of the torsional vibration damper assembly shown in FIG. 1; FIG.
  • FIG. 3 is a view corresponding to FIG. 1 of an alternative torsional vibration damper arrangement
  • FIG. 4 is a partial cross-sectional view of the torsional vibration damper assembly shown in FIG. 3; FIG.
  • FIG. 5 shows a further longitudinal sectional view of an alternative constructed torsional vibration damper assembly
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the torsional vibration damper assembly shown in FIG. 5; FIG.
  • FIG. 7 is a view corresponding to FIG. 5 of an alternative torsional vibration damper arrangement
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the torsional vibration damper assembly shown in FIG. 7.
  • a torsional vibration damper assembly is generally designated 10.
  • This torsional vibration damper arrangement 10 described in detail below comprises a primary side 12, which is to be fixed, for example, in its radially inner region with a plurality of threaded bolts 14 on a drive shaft, for example a crankshaft of an internal combustion engine.
  • a friction clutch 20 which may be of conventional design.
  • the portion of a driveline of a vehicle following the torsional vibration damper assembly 10 may be implemented in a variety of ways and may include, for example, an electric machine, a hydrodynamic torque converter, a fluid coupling, or the like.
  • the primary side 12 comprises a first substantially ring-like chamber housing 22, in which a second substantially ring-like chamber housing 24 of the secondary side 18 is positioned radially inwardly.
  • the two chamber housings 22, 24 form a first damper fluid chamber arrangement, generally designated 26.
  • these pressure chambers 30, 32 bounded by respective peripheral boundary projections 34 on the first chamber housing 22 and peripheral boundary projections 36 on the second Chamber housing 24.
  • the provided on one of the chamber housing 22 and 24 perimeter limiting projections 34 and 36 each extend radially to the other chamber housing and lie there to provide a tight completion of circumferentially through these limited pressure chambers 30, 32 at the other chamber housing , It should be noted that in Fig.
  • the first damper chamber assembly 26 includes four circumferentially successive pressure chambers 30 and 32, wherein the pressure chamber 30 and the latter at an angular distance of 180 ° opposite and not visible in Fig. 2 pressure chamber is referred to as the first pressure chamber, while the Pressure chamber 32 and the pressure chamber, not shown, and this also with a circumferential distance of approximately 180 ° opposite pressure chamber is hereinafter referred to as a second pressure chamber.
  • the chamber housing 22 engages with a cylindrical projection 36, the second chamber housing 24 radially inward.
  • a sleeve-like sliding bearing element 38 provides both a radial and an axial bearing function of these two chamber housing 22, 24 ready.
  • the first damper fluid chamber assembly 26, the pressure chambers 30, 32 are also limited in the axial direction by the first chamber housing 22 and a cover plate 40, radially outwardly surrounding a second damper fluid chamber assembly 42 is provided.
  • this comprises two chamber units 44, 46, which are concentrically arranged about the axis of rotation A of the torsional vibration damper arrangement and preferably extend annularly about the axis of rotation A.
  • the two chamber units 44, 46 are substantially cylindrical in one or by a common axis in the axial direction Circumferentially provided toroidally shaped housing portion 48. In this housing portion 48, two annular disk-like separating piston 50 and 52 are provided.
  • these separating pistons 50 and 52 are displaceable in the axial direction, wherein they respectively at their outer circumference or on its inner circumference, respectively providing a fluid-tight seal on an inner peripheral wall 54 and an external abut circumference wall 56 of the housing portion 48 and are guided there in the axial direction.
  • a connecting chamber 58, 60 is formed in each case.
  • a respective annular stop member 62 and 64 of the axial travel of the piston 50, 52 is limited, so that during the movement of the separating piston 50, 52, the volumes of the connecting chambers 58, 60 can not fall below a certain minimum value.
  • the connecting chambers 58, 60 in communication with the pressure chambers 30, 32.
  • each of the pressure chambers 30, by a connection opening 68 associated therewith in communication with the connecting chamber 60, while each pressure chamber 32 through its associated connection opening 66 in communication with the connecting chamber 58.
  • the separating piston 50 cooperate.
  • a volume 70 which is variable in size as a function of the axial position of these separating pistons 50, 52 is formed.
  • a compressible damper fluid such as gas, such as air, included.
  • the gas contained in the volume 70 is thus loaded by different ones of the separating pistons 50, 52. That is, this volume 70, with the compressible damper fluid contained therein, is associated with both chamber units 44, 46 to form a composite chamber unit 72.
  • Their function in Vibration damping operation will be explained below.
  • channels 76, 78 are provided in particular also in an axial extension 74, wherein the channel 76 leads to the pressure chambers 30, while the channel 78 leads to the pressure chambers 32.
  • a ring-type rotary feedthrough element 82 is provided for providing a rotary feedthrough, generally designated 80.
  • This includes respective radial channels 84, 86 provided in association with channels 76, 78 and may be through a valve assembly in communication with a source of pressurized incompressible damper fluid. In this way, the pressure of the incompressible damper fluid fed via the channels 84, 86 or 76, 78 into the pressure chambers 30, 32 and the associated connection chambers 60, 58 can be changed.
  • pressure seals 88, 90, 82 are respectively provided between and also axially outside the radial channels 84, 86.
  • Bearings 94, 96 are provided on the axial outer sides of the pressure seals 90, 92, via which the rotary leadthrough element 80 is rotatably mounted axially and radially on the extension 74 of the second chamber housing 24. Axially outside of these bearings 94, 96 are then flow seals 98, 100 are arranged. The existing between the pressure seal 90 and the flow seal 98 and the bearing 94 receiving space area can be emptied via a formed in the rotary feedthrough element 82 radial passage 102.
  • the space area formed between the pressure seal 92 and the volume flow seal 100 and containing the bearing 96 can be emptied via a radial passage 104.
  • a drainage functionality for the pressure seals 90 and 92 overcoming damper fluid can be provided.
  • the pressure conditions be adjusted so that are biased by the prevailing in the volume 70 pressure of the compressible damper fluid, the two separating pistons 50, 52 in their maximum remote positioning, in which they the respective associated stop elements 62 and 64 abut. In this way it is ensured that the leading to the connecting chambers 58, 60 channels 66, 68 are not covered.
  • the two chamber housings 22, 24 can assume the relative circumferential positioning recognizable in FIG. 2 with respect to each other, in which their peripheral limiting projections 34 and 36 have a mutual circumferential distance of approximately 90 °, so that for the first pressure chambers 30 and the second pressure chambers 32 respectively same volume is provided.
  • a torque is transmitted, for example, from the primary side 12 to the secondary side 18, which means that the drive system is in a tensile state, and this torque is introduced in such a way that in the illustration of FIG Chamber housing 24, the first chamber housing 22 is rotated counterclockwise, this means a load of existing in the pressure chambers 30 incompressible damper fluid. Due to the increase in pressure in the pressure chambers 30, the pressure in the connecting chamber 60 assigned to these pressure chambers 30 will also increase. If this pressure then exceeds the prestressing pressure which is exerted by the compressible damper fluid on the separating piston 52, then the separating piston 52 will shift out of its basic position in the direction of the other separating piston 50.
  • the compressible damper fluid is compressed in the volume range 70 and increases its pressure accordingly.
  • This axial displacement of the separating piston 52 in the case of an axially stationary separating piston 50 is accompanied by the relative rotation of the two chamber housings 22, 24 which is now possible due to the displacement of the incompressible damping fluid out of the pressure chambers 22 with respect to each other.
  • the volumes of the two first pressure chambers 30 decrease accordingly.
  • the torsional vibration damper arrangement 10 shown in FIGS. 1 and 2 has significant advantages due to its structural design with efficient space utilization.
  • the separating pistons 50, 52 are arranged so that they are axially displaceable to fulfill their functionality. That is, neither the centrifugal forces occurring during rotational operation nor the circumferential accelerations occurring during torsional oscillations influence the positioning of the separating pistons 50, 52, so that they can actually fulfill their functionality in the vibration damping without significant influence by external circumstances. In principle, this would also be possible if the two chamber units 44, 46 were not combined to form a composite chamber unit 72, but if, for example, between the two separating pistons 50, 52 a volume region 70 is separated into two Chamber dividing partition would be present. It would also be possible to provide only one of the separating pistons 50 and 52, in which case a connection chamber and correspondingly also a vibration damping functionality would then also be provided only in association with the first pressure chambers 30 or the second pressure chambers 32.
  • a second principle which can also be seen in the illustration of FIG. 1, relates to connecting the two chamber units 44, 46 to a composite chamber unit 72.
  • a further advantage of the design shown in FIG. 1 is that a comparatively large volume, filled only with the gaseous, incompressible fluid, is present radially on the outside of the primary side 12, so that better spin acceleration values can be achieved due to the comparatively low moment of inertia.
  • FIGS. 3 and 4 A modified embodiment of a structure of a torsional vibration damper arrangement which utilizes the above-described functional principles or design principles is shown in FIGS. 3 and 4.
  • components that correspond to components described above in terms of structure and function are denoted by the same reference numeral with the addition of an appendix "a".
  • the second damper fluid chamber arrangement with respect to the first damper fluid chamber arrangement was arranged radially outward, is in the in FIGS. 3 and 4 shown variant, a reversal of the radial assignment.
  • the first damper fluid chamber assembly 26a is disposed radially outward of the second damper fluid chamber assembly 42a. It can be seen for this purpose that the now completely radially outer first chamber housing 22a with the radially likewise enlarged second chamber housing 24a again delimits the annular space region 28a, in which the pressure chambers 30a and 32a, respectively bounded in the circumferential direction by the peripheral boundary projections 34a and 36a, follow one another.
  • the radial mounting of the two chamber housings 22a and 24a can take place via a bearing 38a which acts between the second chamber housing 24a and the plate 40a firmly connected to the first chamber housing 22a. Furthermore, the channels 76a and 78a leading to the pressure chambers 30a and 32a are again provided in the second chamber housing 24a.
  • the structure of the rotary feedthrough 80a corresponds to the above-described, so that in this regard and also with respect to the coupling of the friction clutch 20a to the axial extension 74a of the second chamber housing 24a to the above statements.
  • the two separating pistons 50a, 52a of the chamber units 44a, 46a forming a composite chamber unit 72a are now provided radially inward in a housing region 48a provided essentially by the second chamber housing 24a.
  • this housing portion 48a is formed with respect to the axis of rotation A is substantially cylindrical and concentric with the axis of rotation A, axially closed space in which the circular disk-like designed here separating piston 50a, 52a are received axially displaceable. Again, they rest against an inner peripheral surface 54a of this common housing portion 48a to form a tight seal.
  • the volume region 70a is formed, which contains the compressible damper fluid.
  • the connecting chambers 58a and 60a are formed, in which again the channel-like openings 66a and 68a open, which connect to the pressure chambers 32a and 30a.
  • the separating piston 50a, 52a in the direction of each other To provide an Axialroisanschlag, are now provided in the radially inner region by these loaded or their Axialhub limiting stop elements 62a, 64a, so as to ensure that the separating piston 50a, 52a, the openings 66a, 68a can not close.
  • the primary side 12a is coupled to the drive shaft 112a shown here via a flex plate arrangement 114a or the like, which is radially inward through the threaded bolts 14a to the drive shaft 12a is connected and is connected radially outwardly by bolt 116a or the like to the chamber housing 22a of the primary side 12a.
  • FIGS. 3 and 4 The embodiment variant shown in FIGS. 3 and 4 is characterized by a particularly simple construction.
  • the principle of utilizing an axial displacement of a separating piston or other separating element can also be used if only one chamber unit is provided or if the volume area 70a by a partition or the like into two separate and the respective Chamber units 44a and 46a associated subvolume areas is divided.
  • FIGS. 5 and 6 show a further embodiment of a torsional vibration damper arrangement.
  • parts or assemblies which previously described with regard to structure or function, with the same reference numeral with the addition of the appendix "b".
  • Damper fluid chamber assembly 26b is arranged.
  • a housing portion 48b providing or containing substantially the second damper fluid chamber arrangement 42b is arranged with a substantially ring-like shape radially inside the second chamber housing 24b and is also non-rotatably connected thereto.
  • the housing portion 48b now contains four chamber units 44b, 46b, 44b 1 , 46b 'with these respectively associated separating piston 50b, 52b, 50b 1 , 52b'. These separating pistons move in the circumferential direction along the annular formed in the housing portion 48b, so in the circumferential direction extending recesses with a corresponding pressure load. Again, two of the chamber units 44b, 46b, 44b ', 46b 1 form a composite chamber unit 72b or 72b'.
  • the chamber unit 46b interacting with the pressure chamber 30b forms with its separating piston 52b and the chamber unit 44b cooperating with the pressure chamber 32b with its separating piston 50b the composite chamber unit 72b extending approximately over a circumferential extension of 180 ° with the volume area 70b.
  • the cooperating with the pressure chamber 30b 1 chamber unit 46b 1 form with their separating piston 52b 1 and cooperating with the pressure chamber 32b 1 chamber unit 44b 1 with its separating piston 50b 1, the composite chamber unit 72b '.
  • Each of the chamber units 44b, 46b, 44b ', 46b 1 interacts with the associated pressure chamber via a respective connecting chamber 60b, 58b, 60b 1 , 58b 1 and via the openings 68b, 66b, 68b formed in the housing area 48b or also in the second chamber housing 24b ', 66b 1 together.
  • These connecting chambers are again in the housing area 48b and close in the circumferential direction of the volume 70b or 70b 'closed off by the respective separating pistons 52b, 50b, 52b', 50b '.
  • stop elements 64b, 62b, 64b 1 , 62b' designed for the separating pistons 52b, 50b, 52b ', 50b 1, for example in the form of securing rings, are provided.
  • Connecting chambers 60b, 58b, 60b ', 58b 1 are filled with incompressible damper fluid and move the associated two separating piston 52b, 52b' or 50b, 50 'under compression of the contained in the volume areas 70b, 70b' compressible, such as gaseous damper fluid.
  • the effect can be used that for both relative directions of rotation, the total volume of two chamber units represented by the volume portions 70b, 70b 1, can be used for the performance of the attenuation function, which due to the relatively large volume available a much larger Variability in the adjustment of the damping characteristic, for example, by specifying the biasing pressure or the degree of filling of the volume areas 70b, 70b 1 allows with the compressible damper fluid.
  • FIGS. 7 and 8 show a further embodiment of a torsional vibration damper arrangement with separating pistons which are movable in the circumferential direction.
  • components which correspond to components described above in terms of structure and function are denoted by the same reference numeral with the addition of an appendix "c".
  • the second damper fluid chamber arrangement 42c is now arranged radially outside the first damper fluid chamber arrangement 26c.
  • the housing region 48c now lies radially outside the first chamber housing 22c and is firmly connected thereto, for example.
  • the housing portion 48c is here assembled, for example, of two halves, with the left half shown in Fig. 8 containing the two chamber units 46c and 44c 1 , which together also provide the composite chamber unit 72c.
  • the other half of the housing portion 48c contains the two chamber portions 44c and 46c ', which together form the composite chamber unit 72c'.
  • the functionality corresponds to that described above.
  • the advantage of this embodiment is that especially the radially inner space for a larger volume of the pressure chambers 30c, 32c, 30c 1 and 32c 1 can be used. Also, due to the arrangement further radially outward for the second damper fluid chamber assembly 42c, a larger overall volume can be provided.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

Eine Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfasst eine Primärseite (12) und eine über eine Dämpferfluidanordnung (16) mit der Primärseite (12) zur Drehung um eine Drehachse (A) und zur Relativdrehung bezüglich einander gekoppelte Sekundärseite (18), wobei die Dämpferfluidanordnung (16) ein ein Drehmoment zwischen der Primärseite (12) und der Sekundärseite (18) übertragendes erstes Dämpferfluid mit geringerer Kompressibilität in einer ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26) umfasst sowie ein bei Druckerhöhung des ersten Dämpferfluids in der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26) belastetes zweites Dämpferfluid mit höherer Kompressibilität in einer zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42) umfasst, wobei die zweite Dämpferfluidkammeranordnung (42) wenigstens eine Kammereinheit (44, 46) umfasst, die bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) radial außen oder/und radial innen angeordnet ist, wobei in Zuordnung zu jeder Kammereinheit (44, 46) ein das erste Dämpferfluid von dem zweiten Dämpferfluid trennendes und bei Druckveränderung in der Kammereinheit (44, 46) im Wesentlichen in Richtung der Drehachse (A) verlagerbares Trennelement (50, 52) vorgesehen ist.

Description

Torsionsschwingungsdämpferanordnung
(Beschreibung)
Technisches Gebiet
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend eine Primärseite und eine über eine Dämpferfluidanordnung mit der Primärseite zur Drehung um eine Drehachse und zur Relativdrehung bezüglich einander gekoppelte Sekundärseite.
Stand der Technik
Aus der nachveröffentlichten deutschen Patentanmeldung DE 10 2005 058 531 ist eine Torsionsschwingungsdämpferanordnung bekannt, bei welcher die zur Schwingungsdämpfung erforderliche Elastizität durch eine Dämpferfluidanordnung bereitgestellt wird, die ein im Wesentlichen unkompressibles erstes Dämpferfluid, also eine Flüssigkeit, und ein kompressibles zweites Dämpferfluid, also ein gasförmiges Medium, umfasst. Das erste, unkompressible Dämpferfluid ist in Druckkammern angeordnet, die bei Relativdrehung zwischen der Primärseite und der Sekundärseite ihr Volumen ändern. Bei Volumenverringerung wird aus diesen Druckkammern erstes Dämpferfluid in radial außerhalb davon angeordnete Verbindungskammern verdrängt. Jede Verbindungskammer ist durch einen in Umfangsrichtung verschiebbaren Trennkolben getrennt von einer radial außerhalb einer jeweiligen Druckkammer liegenden und im Wesentlichen in Umfangsrichtung sich erstreckenden Ausgleichskammer, in welcher zweites Dämpferfluid angeordnet ist. Bei Verdrängung des ersten Dämpferfluids aus der Druckkammer wird der Trennkolben durch den in der Verbindungskammer erhöhten Volumenanteil des ersten Druckfluids verschoben, und zwar unter Kompression des zweiten Dämpferfluids.
Darstellung der Erfindung
Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Torsionsschwingungs- dämpferanordnung bereitzustellen, welche bei effizienter Bauraumausnutzung ein verbessertes Schwingungsdämpfungsverhalten aufweist.
Gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung wird diese Aufgabe gelöst durch eine Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den An- triebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend eine Primärseite und eine über eine Dämpferfluidanordnung mit der Primärseite zur Drehung um eine Drehachse und zur Relativdrehung bezüglich einander gekoppelte Sekundärseite, wobei die Dämpferfluidanordnung ein ein Drehmoment zwischen der Primärseite und der Sekundärseite übertragendes erstes Dämpferfluid mit geringerer Kompressibilität in einer ersten Dämpferfluidkammeranordnung umfasst sowie ein bei Druckerhöhung des ersten Dämpferfluids in der ersten Dämpferfluidkammeranordnung belastetes zweites Dämpferfluid mit höherer Kompressibilität in einer zweiten Dämpferfluidkammeranordnung umfasst, wobei die zweite Dämpferfluidkammeranordnung wenigstens eine Kammereinheit umfasst, die bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung radial außen oder/und radial innen angeordnet ist, wobei in Zuordnung zu jeder Kammereinheit ein das erste Dämpferfluid von dem zweiten Dämpferfluid trennendes und bei Druckveränderung in der Kammereinheit im Wesentlichen in Richtung der Drehachse verlagerbares Trennelement vorgesehen ist.
Da bei der erfindungsgemäß aufgebauten Torsionsschwingungsdämpferanordnung das bzw. jedes Trennelement entsprechend der Druckverhältnisse im ersten Dämpferfluid und im zweiten Dämpferfluid sich in Achsrichtung verlagert, unterliegt diese Bewegung bzw. die Verlagerbarkeit eines derartigen Trennelements keinen weiteren Kräften. Insbesondere in Umfangsrichtung wirkende Trägheitskräfte, wie sie bei Drehmomentschwankungen auftreten, und auch in radialer Richtung wirkende Fliehkräfte, wie sie im Rotationsbetrieb auftreten, haben keine Auswirkung auf die Lage des Trennelements. Somit wird auch das Schwingungsdämpfungsverhalten unabhängig von den jeweiligen Bewegungsverhältnissen der rotierenden Baugruppen der
Torsionsschwingungsdämpferanordnung sein. Bei einer vorteilhaften Ausgestaltungsform wird vorgeschlagen, dass die wenigstens eine Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung radial außen angeordnet ist. Durch das Positionieren der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung radial außen ist dort also ein Systembereich vorhanden, der auf Grund der Bereitstellung des Volumens für das kompressible zweite Dämpferfluid, das im Allgemeinen als Gas ausgebildet sein wird, eine vergleichsweise geringe Masse und mithin ein vergleichsweise geringes Massenträgheitsmoment aufweisen wird.
Insbesondere kann dabei vorgesehen sein, dass die zweite Dämpferfluidkammeranordnung wenigstens eine ringartig die erste Dämpferfluidkammeranordnung umgebende Kammereinheit umfasst, wobei das das erste Dämpferfluid vom zweiten Dämpferfluid trennende Trennelement der wenigstens einen Kammereinheit ringartig ausgebildet ist. Durch das Bereitstellen einer ringartigen Kammereinheit und eines dieser zugeordneten ringartigen Trennelements wird die Gesamtanzahl der bezüglich einander abzudichtenden Bauteile verringert, was den Aufbau vereinfacht.
Bei einer alternativen Ausgestaltungsform wird vorgeschlagen, dass die wenigstens eine Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung radial innen angeordnet ist.
Auch bei einer derartigen Ausgestaltung kann die Anzahl der fluiddicht bezüglich einander anzuordnenden Bauteile dadurch minimiert werden, dass die zweite Dämpferfluidkammeranordnung wenigstens eine zur Drehachse im Wesentlichen konzentrisch angeordnete Kammereinheit aufweist, wobei das das erste Dämpferfluid vom zweiten Dämpferfluid trennende Trennelement der wenigstens einen Kammereinheit im Wesentlichen kreisscheibenartig ausgebildet ist.
Die erfindungsgemäße Torsionsschwingungsdämpferanordnung kann beispielsweise derart aufgebaut sein, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite bezüglich der Sekundärseite in einer ersten Relativdrehrichtung in ihrem Volumen verminderbare erste Druckkammer aufweist, welche über eine Verbindungskammer in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung steht. Dabei ist es zum Bereitstellen einer Dämpfungsfunktionalität sowohl in Zugrichtung als auch in Schubrichtung vorteilhaft, wenn die erste Dämpferfluidkammeranordnung wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite bezüglich der Sekundärseite in einer der ersten Relativdrehrichtung entgegengesetzten zweiten Relativdrehrichtung in ihrem Volumen verminderbare zweite Druckkammer aufweist, welche über eine Verbindungskammer in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung steht.
Die wenigstens eine erste Druckkammer oder/und die wenigstens eine zweite Druckkammer können in Umfangsrichtung sich erstreckend ausgebildet sein, so dass allgemein die erste Dämpferfluidkammeranordnung eine ringartige Struktur um die Drehachse herum aufweist.
Um bei baulich einfacher Ausgestaltung eine bzw. mehrere Druckkammern bereitzustellen, wird vorgeschlagen, dass eine Seite von Primärseite und Sekundärseite ein erstes im Wesentlichen zylindrisches Kammergehäuse umfasst und dass die andere Seite von Primärseite und Sekundärseite ein in das erste zylindrische Kammergehäuse eingesetztes und mit diesem einen Ringraum begrenzendes zweites zylindrisches Kammergehäuse umfasst, wobei an dem ersten Kammergehäuse wenigstens ein auf das zweite Kammergehäuse sich zu erstreckender erster Umfangsbegrenzungsvorsprung vorgesehen ist und an dem zweiten Kammergehäuse wenigstens ein sich auf das erste Kammergehäuse zu erstreckender zweiter Umfangsbegrenzungsvorsprung vorgesehen ist und wobei zwischen jeweils einem ersten Umfangsbegrenzungsvorsprung und einem zweiten Umfangsbegrenzungsvorsprung eine Druckkammer in Umfangsrichtung begrenzt ist und das Volumen der Druckkammer durch Relativumfangsbewegung der diese begrenzenden Umfangsbegrenzungsvorsprünge veränderbar ist. Um das Volumen der in verschiedenen Belastungszuständen, also Zugzuständen und Schubzuständen, wirksamen Kammereinheiten der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung effizienter nutzen zu können, wird vorgeschlagen, dass wenigstens eine einer ersten Druckkammer der ersten Dämpferfluidkammeranordnung zugeordnete Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung in Druckausgleichsverbindung mit wenigstens einer weiteren Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung steht, welche einer zweiten Druckkammer der ersten Dämpferfluidkammeranordnung zugeordnet ist. Dies bedeutet, dass durch die Kombination der Volumina mehrerer Kammereinheiten insgesamt jeweils ein größeres Gasvolumen komprimiert wird, so dass allgemein eine weichere Kopplung der Primärseite und der Sekundärseite erlangt werden kann.
Dies kann beispielsweise dadurch realisiert werden, dass zwei Kammereinheiten der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung in Richtung der Drehachse aufeinander folgend in einem gemeinsamen Gehäusebereich angeordnet sind, wobei die Trennelemente der beiden Kammereinheiten in dem Gehäusebereich axial aufeinander folgend und in Richtung der Drehachse verlagerbar angeordnet sind und wobei das zweite Dämpferfluid in dem Gehäusebereich zwischen den beiden Trennelementen angeordnet ist.
Gemäß einem weiteren Aspekt wird die eingangs genannte Aufgabe gelöst durch eine Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend eine Primärseite und eine über eine Dämpferfluidanordnung mit der Primärseite zur Drehung um eine Drehachse und zur Relativdrehung bezüglich einander gekoppelte Sekundärseite, wobei die Dämpferfluidanordnung ein ein Drehmoment zwischen der Primärseite und der Sekundärseite übertragendes erstes Dämpferfluid mit geringerer Kompressibilität in einer ersten Dämpferfluidkammeranordnung umfasst sowie ein bei Druckerhöhung des ersten Dämpferfluids in der ersten Dämpferfluidkammeranordnung belastetes zweites Dämpferfluid mit höherer Kompressibilität in einer zweiten Dämpferfluidkammeranordnung umfasst, wobei die zweite Dämpferfluidkammeranordnung eine Mehrzahl von Kammereinheiten umfasst, wobei in Zuordnung zu jeder Kammereinheit ein das erste Dämpferfluid von dem zweiten Dämpferfluid trennendes und bei Druckveränderung in der Kammereinheit verlagerbares Trennelement vorgesehen ist, wobei wenigstens zwei Kammereinheiten der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung eine Verbund- Kammereinheit mit einem gemeinsamen Volumen für das zweite Dämpferfluid bilden und das zweite Dämpferfluid jeder Verbund-Kammereinheit durch jedes Trennelement der Kammereinheiten dieser Verbund-Kammereinheit komprimierbar ist.
Durch das Zusammenfassen der Volumina mehrerer Kammereinheiten zu einem Gesamtvolumen einer jeweiligen diese Kammereinheiten aufweisenden Verbund- Kammereinheit wird in verschiedenen Belastungszuständen dann ein größeres Gasvolumen nutzbar.
Um dieses vergrößerte Volumen sowohl bei Zugbelastung, als auch bei Schubbelastung nutzen zu können, wird vorgeschlagen, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite bezüglich der Sekundärseite in einer ersten Relativdrehrichtung in ihrem Volumen verminderbare erste Druckkammer aufweist, welche über eine Verbindungskammer in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit einer Verbund-Kammereinheit der zweiten
Dämpferfluidkammeranordnung steht, und wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite bezüglich der Sekundärseite in einer der ersten Relativdrehrichtung entgegengesetzten zweiten Relativdrehrichtung in ihrem Volumen verminderbare zweite Druckkammer aufweist, welche über eine Verbindungskammer in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit der selben Verbund-Kammereinheit der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung steht.
Die wenigstens eine erste Druckkammer oder/und die wenigstens eine zweite Druckkammer können in Umfangsrichtung sich erstreckend ausgebildet sein, so dass auch hier eine im Wesentlichen ringartige Struktur der ersten Dämpferfluidkammeranordnung erhalten wird.
Weiterhin kann vorgesehen sein, dass eine Seite von Primärseite und Sekundärseite ein erstes im Wesentlichen zylindrisches Kammergehäuse umfasst und dass die andere Seite von Primärseite und Sekundärseite ein in das erste zylindrische Kammergehäuse eingesetztes und mit diesem einen Ringraum begrenzendes zweites zylindrisches Kammergehäuse umfasst, wobei an dem ersten Kammergehäuse wenigstens ein auf das zweite Kammergehäuse sich zu erstreckender erster Umfangsbegrenzungsvorsprung vorgesehen ist und an dem zweiten Kammergehäuse wenigstens ein sich auf das erste Kammergehäuse zu erstreckender zweiter Umfangsbegrenzungsvorsprung vorgesehen ist und wobei zwischen jeweils einem ersten Umfangsbegrenzungsvorsprung und einem zweiten Umfangsbegrenzungsvorsprung eine Druckkammer in Umfangsrichtung begrenzt ist und das Volumen der Druckkammer durch Relativumfangsbewegung der diese begrenzenden Umfangsbegrenzungsvorsprünge veränderbar ist.
Bei wenigstens einer der Kammereinheiten der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung kann das Trennelement im Wesentlichen in Richtung der Drehachse verlagerbar sein, so dass, wie vorangehend angegeben, weder Fliehkräfte noch in Umfangsrichtung wirkende Massenträgheitskräfte die Positionierung eines derartigen Trennelements beeinflussen können.
Alternativ ist es möglich, dass ein derartiges Trennelement im Wesentlichen in Umfangsrichtung bezüglich der Drehachse verlagerbar ist oder auch im Wesentlichen radial bezüglich der Drehachse verlagerbar ist.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausgestaltungsform kann das Trennelement als Trennkolben ausgebildet sein. Grundsätzlich wäre es auch denkbar, eine Trennmembran einzusetzen, die in ihrem Umfangsbereich festgelegt ist und mit ihrem zentralen Bereich sich dann in der jeweils vorgesehenen Richtung verlagern kann. Um das Dämpfungsverhalten beeinflussen zu können, kann weiter vorgesehen sein, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung über eine Drehdurchführung in Verbindung mit einer Quelle oder/und einem Reservoir für das erste Dämpferfluid steht oder bringbar ist.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Die vorliegende Erfindung wird nachfolgend mit Bezug auf die beiliegenden Figuren detailliert beschrieben. Es zeigt:
Fig. 1 eine Längsschnittansicht einer Torsionsschwingungsdämpferanordnung;
Fig. 2 eine Teil-Querschnittansicht der in Fig. 1 gezeigten Torsions- schwingungsdämpferanordnung;
Fig. 3 eine der Fig. 1 entsprechende Ansicht einer alternativ aufgebauten Torsionsschwingungsdämpferanordnung;
Fig. 4 eine Teil-Querschnittansicht der in Fig. 3 gezeigten Torsions- schwingungsdämpferanordnung;
Fig. 5 eine weitere Längsschnittansicht einer alternativ aufgebauten Tor- sionsschwingungsdämpferariordnung;
Fig. 6 eine Querschnittansicht der in Fig. 5 gezeigten Torsions- schwingungsdämpferanordnung;
Fig. 7 eine der Fig. 5 entsprechende Ansicht einer alternativ aufgebauten Torsionsschwingungsdämpferanordnung;
Fig. 8 eine Querschnittansicht der in Fig. 7 gezeigten Torsions- schwingungsdämpferanordnung. Bester Weg zur Ausführung der Erfindung
In Fig. 1 ist eine Torsionsschwingungsdämpferanordnung allgemein mit 10 bezeichnet. Diese nachfolgend im Detail beschriebene Torsions- schwingungsdämpferanordnung 10 umfasst eine Primärseite 12, die beispielsweise in ihrem radial inneren Bereich mit einer Mehrzahl von Schraubbolzen 14 an einer Antriebswelle, beispielsweise einer Kurbelwelle einer Brennkraftmaschine, festzulegen ist. Eine mit der Primärseite 12 vermittels einer Dämpferfluidanordnung 16 zur Drehmomentübertragung gekoppelte Sekundärseite 18 ist abtriebsseitig gekoppelt mit einer Reibungskupplung 20, die von herkömmlichem Aufbau sein kann. Es ist selbstverständlich, dass der auf die Torsionsschwingungsdämpferanordnung 10 folgende Bereich eines Antriebsstrangs eines Fahrzeugs in verschiedenster Weise ausgeführt sein kann und beispielsweise auch eine Elektromaschine, einen hydrodynamischen Drehmomentwandler, eine Fluidkupplung, oder dergleichen umfassen kann.
Die Primärseite 12 umfasst ein erstes im Wesentlichen ringartiges Kammergehäuse 22, in welches ein zweites im Wesentlichen ringartiges Kammergehäuse 24 der Sekundärseite 18 radial innen eingreifend positioniert ist. Die beiden Kammergehäuse 22, 24 bilden, wie auch in Fig. 2 erkennbar, eine allgemein mit 26 bezeichnete erste Dämpferfluidkammeranordnung. Diese umfasst in einem zwischen den beiden Kammergehäusen 22, 24 gebildeten ringartigen Raum 28 eine Mehrzahl von in Umfangsrichtung aufeinander folgend angeordneten Druckkammern 30, 32. In Umfangsrichtung sind diese Druckkammern 30, 32 begrenzt durch jeweilige Umfangsbegrenzungsvorsprünge 34 am ersten Kammergehäuse 22 und Umfangsbegrenzungsvorsprünge 36 am zweiten Kammergehäuse 24. Die an einem der Kammergehäuse 22 bzw. 24 vorgesehenen Umfangsbegrenzungsvorsprünge 34 bzw. 36 erstrecken sich jeweils radial auf das andere Kammergehäuse zu und liegen dort unter Bereitstellung eines dichten Abschlusses der in Umfangsrichtung durch diese begrenzten Druckkammern 30, 32 am jeweils anderen Kammergehäuse an. Es sei darauf hingewiesen, dass in Fig. 2 auf Grund der hälftigen Darstellung der Torsions- schwingungsdämpferanordnung 10 nur einer der Umfangsbegrenzungsvorsprünge 36 des Kammergehäuses 24 erkennbar ist. Selbstverständlich weist das Kammergehäuse 24 mit einem Winkelabstand von 180° dem gezeigten Umfangsbegrenzungsvorsprung 36 gegenüber liegend einen weiteren derartigen Umfangsbegrenzungsvorsprung auf. Somit umfasst die erste Dämpferkammeranordnung 26 vier in Umfangsrichtung aufeinander folgende Druckkammern 30 bzw. 32, wobei die Druckkammer 30 bzw. die dieser mit einem Winkelabstand von 180° gegenüber liegende und in der Fig. 2 nicht erkennbare Druckkammer als erste Druckkammer bezeichnet wird, während die Druckkammer 32 und die nicht gezeigte und dieser ebenfalls mit einem Umfangsabstand von etwa 180° gegenüber liegende Druckkammer im Folgenden als zweite Druckkammer bezeichnet wird.
Das Kammergehäuse 22 übergreift mit einem zylindrischen Ansatz 36 das zweite Kammergehäuse 24 radial innen. Ein hülsenartiges Gleitlagerelement 38 stellt sowohl eine radiale als auch eine axiale Lagerungsfunktion dieser beiden Kammergehäuse 22, 24 bereit.
Die erste Dämpferfluidkammeranordnung 26, deren Druckkammern 30, 32 in axialer Richtung auch begrenzt sind durch das erste Kammergehäuse 22 und eine Abschlussplatte 40, radial außen umgebend ist eine zweite Dämpferfluidkammeranordnung 42 vorgesehen. Diese umfasst im dargestellten Beispiel zwei zur Drehachse A der Torsionsschwingungsdämpferanordnung 10 konzentrisch angeordnete und um die Drehachse A sich vorzugsweise ringartig erstreckende Kammereinheiten 44, 46. Die beiden Kammereinheiten 44, 46 sind in einem bzw. durch einen gemeinsamen in Achsrichtung im Wesentlichen zylindrischen bzw. in Umfangsrichtung torusartig gestalteten Gehäusebereich 48 bereitgestellt. In diesem Gehäusebereich 48 sind zwei ringscheibenartig ausgebildete Trennkolben 50 bzw. 52 vorgesehen. Auf Grund der in Achsrichtung zylindrischen Ausgestaltung des Gehäusebereichs 48 bzw. der Kammereinheiten 44, 46 sind diese Trennkolben 50 bzw. 52 in axialer Richtung verlagerbar, wobei sie an ihrem Außenumfang bzw. an ihrem Innenumfang jeweils unter Bereitstellung eines fluiddichten Abschlusses an einer Innenumfangswand 54 bzw. einer Außen- umfangswand 56 des Gehäusebereichs 48 anliegen und dort in Achsrichtung geführt sind.
An den jeweils abgewandt voneinander liegenden axialen Seiten der Trennkolben 50, 52 ist jeweils eine Verbindungskammer 58, 60 gebildet. Durch ein jeweiliges ringartiges Anschlagselement 62 bzw. 64 ist der Axialweg der Kolben 50, 52 begrenzt, so dass bei der Bewegung der Trennkolben 50, 52 die Volumina der Verbindungskammern 58, 60 einen bestimmten Mindestwert nicht unterschreiten können.
Durch in dem Gehäusebereich 48 bzw. dem ersten Kammergehäuse 22 gebildete kanalartige Öffnungen 66, 68 sind die Verbindungskammern 58, 60 in Verbindung mit den Druckkammern 30, 32. Dabei ist jede der Druckkammern 30, durch eine ihr zugeordnete Verbindungsöffnung 68 in Verbindung mit der Verbindungskammer 60, während jede Druckkammer 32 durch eine ihr zugeordnete Verbindungsöffnung 66 in Verbindung mit der Verbindungskammer 58 ist. Dies bedeutet, dass alle ersten Druckkammern 30 in Verbindung mit derselben Verbindungskammer 60 stehen und mithin primär mit der Kammereinheit 46 bzw. deren Trennkolben 52 zusammenwirken, während alle zweiten Druckkammern 32 mit der selben Verbindungskammer 58 in Verbindung stehen und somit primär mit der Kammereinheit 44 bzw. deren Trennkolben 50 zusammenwirken.
Zwischen den beiden Trennkolben 50, 52 ist ein in Abhängigkeit von der axialen Lage dieser Trennkolben 50, 52 in seiner Größe variierbares Volumen 70 gebildet. In diesem Volumen ist ein kompressibles Dämpferfluid, beispielsweise Gas, wie z.B. Luft, enthalten. Je nachdem, welcher der Trennkolben 50, 52 ausgehend von einer Anlage am jeweils zugeordneten Anschlagselement 62 bzw. 64 sich axial auf den jeweils anderen Trennkolben zu bewegen wird, wird das im Volumen 70 enthaltene Gas also von verschiedenen der Trennkolben 50, 52 belastet. Dies bedeutet, dass dieses Volumen 70 mit dem darin enthaltenen kompressiblen Dämpferfluid beiden Kammereinheiten 44, 46 zugeordnet ist, so dass diese eine Verbund-Kammereinheit 72 bilden. Deren Funktion im Schwingungsdämpfungsbetrieb wird nachfolgend noch erläutert.
Im zweiten Kammergehäuse 24 sind insbesondere auch in einem axialen Fortsatz 74 desselben Kanäle 76, 78 vorgesehen, wobei der Kanal 76 zu den Druckkammern 30 führt, während der Kanal 78 zu den Druckkammern 32 führt. Den axialen Fortsatz 74 umgebend ist zum Bereitstellen einer allgemein mit 80 bezeichneten Drehdurchführung ein ringartiges Drehdurchführungselement 82 vorgesehen. Dieses umfasst jeweils in Zuordnung zu den Kanälen 76, 78 vorgesehene und in Fluidverbindung mit diesen stehende Radialkanäle 84, 86. Diese können durch eine Ventilanordnung in Verbindung mit einer Quelle für unter Druck stehendes inkompressibles Dämpferfluid bzw. einem Reservoir dafür sein. Auf diese Art und Weise kann der Druck des über die Kanäle 84, 86 bzw. 76, 78 in die Druckkammern 30, 32 und die diesem zugeordneten Verbindungskammern 60, 58 eingespeisten inkompressiblen Dämpferfluids verändert werden.
Um einen dichten Abschluss für die Drehdurchführung 80 bereitzustellen, sind jeweils zwischen bzw. auch axial außerhalb der Radialkanäle 84, 86 Druckdichtungen 88, 90, 82 vorgesehen. An den axialen Außenseiten der Druckdichtungen 90, 92 sind Lager 94, 96 vorgesehen, über welche das Drehdurchführungselement 80 axial und radial am Fortsatz 74 des zweiten Kammergehäuses 24 drehbar gelagert ist. Axial außerhalb dieser Lager 94, 96 sind dann Volumenstromdichtungen 98, 100 angeordnet. Der zwischen der Druckdichtung 90 und der Volumenstromdichtung 98 vorhandene und das Lager 94 aufnehmende Raumbereich kann über einen im Drehdurchführungselement 82 gebildeten Radialkanal 102 entleert werden. In entsprechender Weise kann der zwischen der Druckdichtung 92 und der Volumenstromdichtung 100 gebildete und das Lager 96 enthaltende Raumbereich über einen Radialkanal 104 entleert werden. Auf diese Art und Weise kann durch diese Kanäle 102, 104 eine Drainagefunktionalität für die Druckdichtungen 90 bzw. 92 überwindendes Dämpferfluid bereitgestellt werden.
Man erkennt in Fig. 1 noch, dass die Reibungskupplung 20 mit dem radial inneren Bereich eines Schwungrads 106 desselben durch miteinander in Eingriff stehende Hirthverzahnungen in Drehkopplungseingriff steht. Eine Spannschraube 108 kann über eine Spannhülse 110 diesen Eingriff fest beibehalten. In der Spannhülse 110 kann dann weiterhin beispielsweise eine Getriebeeingangswelle oder dergleichen radial gelagert sein.
Zur Erfüllung der Schwingungsdämpfungsfunktionalität können beispielsweise in einem nicht mit einem Drehmoment belasteten Zustand die Druckverhältnisse derart eingestellt sein, dass durch den im Volumen 70 vorherrschenden Druck des kompressiblen Dämpferfluids die beiden Trennkolben 50, 52 in ihre maximal voneinander entfernte Positionierung vorgespannt sind, in welcher sie an den jeweils zugeordneten Anschlagselementen 62 bzw. 64 anliegen. Auf diese Art und Weise ist dafür gesorgt, dass die zu den Verbindungskammern 58, 60 führenden Kanäle 66, 68 nicht überdeckt werden. Die beiden Kammergehäuse 22, 24 können dabei die in Fig. 2 erkennbare Relativumfangspositionierung bezüglich einander einnehmen, in welcher ihre Umfangsbegrenzungsvorsprünge 34 bzw. 36 einen gegenseitigen Umfangsabstand von etwa 90° aufweisen, so dass für die ersten Druckkammern 30 und die zweiten Druckkammern 32 jeweils das gleiche Volumen bereitgestellt ist.
Wird ausgehend von diesem Zustand dann ein Drehmoment beispielsweise von der Primärseite 12 auf die Sekundärseite 18 übertragen, was also bedeutet, dass das Antriebssystem in einem Zugzustand ist, und wird dieses Drehmoment so eingeleitet, dass in der Darstellung der Fig. 2 bei zunächst festgehaltenem zweiten Kammergehäuse 24 das erste Kammergehäuse 22 im Gegenuhrzeigersinn verdreht wird, so bedeutet dies eine Belastung des in den Druckkammern 30 vorhandenen inkompressiblen Dämpferfluids. Auf Grund des Druckanstiegs in den Druckkammern 30 wird auch der Druck in der diesen Druckkammern 30 zugeordneten Verbindungskammer 60 ansteigen. Übersteigt dieser Druck dann den Vorspanndruck, welcher durch das kompressible Dämpferfluid auf den Trennkolben 52 ausgeübt wird, so wird sich der Trennkolben 52 aus seiner Grundstellung heraus in Richtung auf den anderen Trennkolben 50 zu verlagern. Dabei wird das kompressible Dämpferfluid im Volumenbereich 70 komprimiert und dessen Druck entsprechend erhöht. Diese axiale Verlagerung des Trennkolbens 52 bei axial still stehendem Trennkolben 50 ist begleitet von der durch die Verdrängung des inkompressiblen Dämpferfluids aus den Druckkammern 30 nunmehr möglichen Relativdrehung der beiden Kammergehäuse 22, 24 bezüglich einander. Dabei verringern sich die Volumina der beiden ersten Druckkammern 30 entsprechend.
Werden die beiden Kammergehäuse 22, 24 in entgegengesetzter Richtung bezüglich einander belastet, was in einem Schubzustand auftreten kann, so führt dies zu einer Relativdrehung in der entgegengesetzten Richtung, nunmehr unter Kompression des in den zweiten Druckkammern 32 und der diesen zugeordneten Verbindungskammer 58 enthaltenden inkompressiblen Dämpferfluids. Übersteigt der Druck wieder den Vorspanndruck des kompressiblen Dämpferfluids im Volumenbereich 70, so wird sich nunmehr der ringförmige Trennkolben 50 in axialer Richtung auf den sich wieder in seiner Grundstellung befindenden Trennkolben 52 zu bewegen und auf Grund der dabei auftretenden Verdrängung des inkompressiblen Dämpferfluids aus den Druckkammern 32 eine Relativdrehung der beiden Kammergehäuse 22, 24 bezüglich einander zulassen.
Die in den Fig. 1 und 2 dargestellte Torsionsschwingungsdämpferanordnung 10 weist auf Grund ihrer konstruktiven Ausgestaltung bei effizienter Bauraumausnutzung wesentliche Vorteile auf. Zunächst sind die Trennkolben 50, 52 so angeordnet, dass sie zur Erfüllung ihrer Funktionalität axial verschiebbar sind. D.h., weder die im Rotationsbetrieb auftretenden Fliehkräfte noch die bei Drehschwingungen auftretenden Umfangsbeschleunigungen beeinflussen die Positionierung der Trennkolben 50, 52, so dass diese ihre Funktionalität bei der Schwingungsdämpfung tatsächlich ohne wesentliche Beeinflussung durch äußere Umstände erfüllen können. Dies wäre grundsätzlich auch dann möglich, wenn die beiden Kammereinheiten 44, 46 nicht zu einer Verbund-Kammereinheit 72 zusammengefasst wären, sondern wenn beispielsweise zwischen den beiden Trennkolben 50, 52 eine den Volumenbereich 70 in zwei voneinander getrennte Kammern unterteilende Trennwand vorhanden wäre. Auch wäre es möglich, lediglich nur einen der Trennkolben 50 bzw. 52 vorzusehen, wobei dann auch nur in Zuordnung zu den ersten Druckkammern 30 oder den zweiten Druckkammern 32 jeweils eine Verbindungskammer und entsprechend auch eine Schwingungsdämpfungsfunktionalität bereitgestellt wäre.
Ein zweites in der Darstellung der Fig. 1 auch erkennbares Prinzip betrifft das Verbinden der beiden Kammereinheiten 44, 46 zu einer Verbund-Kammereinheit 72. Dies bedeutet, dass für die beiden mit dem gleichen Volumenbereich 70 des kompressiblen Dämpferfluids zusammenwirkenden Kammereinheiten 44, 46 jeweils dann, wenn diese aktiv sind, ein größeres Gesamtvolumen des kompressiblen Dämpferfluids genutzt werden kann. Dies führt zu einer deutlich weicheren Kennlinie bzw. ermöglicht es, durch die Einstellung des Vorspanndrucks des kompressiblen Dämpferfluids die Dämpfercharakteristik in einem deutlich größeren Bereich vorzugeben bzw. zu variieren.
Ein weiterer Vorteil des in Fig. 1 gezeigten Aufbaus liegt darin, dass radial außen an der Primärseite 12 ein vergleichsweise großes, lediglich mit dem gasförmigen, inkompressiblen Fluid gefülltes Volumen vorhanden ist, so dass auf Grund des vergleichsweise geringen Trägheitsmomentes bessere Drehbeschleunigungswerte erzielt werden können.
Eine abgewandelte Ausgestaltungsform eines die vorangehend erläuterten Funktionsprinzipien bzw. Aufbauprinzipien nutzenden Aufbaus einer Tor- sionsschwingungsdämpferanordnung ist in den Fig. 3 und 4 gezeigt. Hier sind Komponenten, die hinsichtlich Aufbau bzw. Funktion vorangehend beschriebenen Komponenten entsprechen, mit dem gleichen Bezugszeichen unter Hinzufügung eines Anhangs „a" bezeichnet.
Während bei der vorangehend beschriebenen Ausgestaltungsform die zweite Dämpferfluidkammeranordnung bezüglich der ersten Dämpferfluid- kammeranordnung radial außen angeordnet war, liegt bei der in den Fig. 3 und 4 gezeigten Variante eine Umkehr der radialen Zuordnung vor. Hier ist also die erste Dämpferfluidkammeranordnung 26a radial außerhalb der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung 42a angeordnet. Man erkennt hierzu, dass das nunmehr ganz radial außen liegende erste Kammergehäuse 22a mit dem radial ebenfalls erweiterten zweiten Kammergehäuse 24a wieder den ringartigen Raumbereich 28a begrenzt, in welchem die Druckkammern 30a bzw. 32a, in Umfangsrichtung jeweils begrenzt durch die Umfangsbegrenzungsvorsprünge 34a bzw. 36a, aufeinander folgen. Die radiale Lagerung der beiden Kammergehäuse 22a bzw. 24a kann über ein Lager 38a erfolgen, das zwischen dem zweiten Kammergehäuse 24a und der mit dem ersten Kammergehäuse 22a fest verbundenen Platte 40a wirkt. Weiterhin sind im zweiten Kammergehäuse 24a wieder die zu den Druckkammern 30a bzw. 32a führenden Kanäle 76a bzw. 78a vorgesehen. Der Aufbau der Drehdurchführung 80a entspricht dem vorangehend Beschriebenen, so dass diesbezüglich und auch bezüglich der Ankopplung der Reibungskupplung 20a an den axialen Fortsatz 74a des zweiten Kammergehäuses 24a auf die voranstehenden Ausführungen verwiesen wird.
Die beiden Trennkolben 50a, 52a der auch hier wieder eine Verbund- Kammereinheit 72a bildenden Kammereinheiten 44a, 46a sind nunmehr radial innen in einem im Wesentlichen durch das zweite Kammergehäuse 24a bereitgestellten Gehäusebereich 48a vorgesehen. In diesem Gehäusebereich 48a ist ein bezüglich der Drehachse A im Wesentlichen zylindrischer und zur Drehachse A konzentrischer, axial abgeschlossener Raum gebildet, in welchem die hier kreisscheibenartig ausgestalteten Trennkolben 50a, 52a axial verlagerbar aufgenommen sind. Sie liegen wieder unter Erzeugung eines dichten Abschlusses an einer Innenumfangsfläche 54a dieses gemeinsamen Gehäusebereichs 48a an. Zwischen den beiden Trennkolben 50a, 52a ist der Volumenbereich 70a gebildet, der das kompressible Dämpferfluid enthält. An den beiden axial voneinander abgewandt liegenden Seiten der Trennkolben 50a, 52a sind die Verbindungskammern 58a bzw. 60a gebildet, in welche wieder die kanalartigen Öffnungen 66a bzw. 68a einmünden, welche die Verbindung mit den Druckkammern 32a bzw. 30a herstellen. Um auch hier für die Trennkolben 50a, 52a in Richtung voneinander weg einen Axialbewegungsanschlag vorzusehen, sind im radial inneren Bereich nunmehr durch diese belastete bzw. ihren Axialhub begrenzende Anschlagselemente 62a, 64a vorgesehen, so dass sichergestellt ist, dass die Trennkolben 50a, 52a die Öffnungen 66a, 68a nicht verschließen können.
Auch bei dieser Anordnung ergibt sich die gleiche Funktionalität im Schwingungsdämpfungsbetrieb, wie vorangehend beschrieben. Je nachdem, welche der Druckkammern 30a, 32a durch Drehmomenteinleitung belastet werden, steigt auch der Druck des inkompressiblen Dämpferfluids in der Verbindungskammer 58a oder der Verbindungskammer 60a, was bei entsprechendem Druckanstieg dann zu einer Verlagerung des jeweils zugeordneten Trennkolbens 50a oder 52a in axialer Richtung auf den sich jeweils in seiner am Anschlagselement 62a bzw. 64a anliegenden Grundposition befindenden anderen Trennkolben zu führt.
Da bei dieser in den Fig. 3 und 4 gezeigten Ausgestaltungsform im radial inneren Bereich keine Zugriffsmöglichkeit besteht, erfolgt die Kopplung der Primärseite 12a mit der hier gezeigten Antriebswelle 112a über eine Flexplattenanordnung 114a oder dergleichen, welche radial innen durch die Schraubbolzen 14a an die Antriebswelle 12a angebunden ist und radial außen durch Schraubbolzen 116a oder dergleichen an das Kammergehäuse 22a der Primärseite 12a angebunden ist.
Die in den Fig. 3 und 4 dargestellte Ausgestaltungsvariante zeichnet sich durch einen besonders einfachen Aufbau aus. Auch hierbei ist zu betonen, dass selbstverständlich das Prinzip der Ausnutzung einer axialen Verlagerung eines Trennkolbens oder eines sonstigen Trennelements auch dann genutzt werden kann, wenn nur eine Kammereinheit vorgesehen ist bzw. wenn der Volumenbereich 70a durch eine Trennwand oder dergleichen in zwei getrennte und den jeweiligen Kammereinheiten 44a bzw. 46a zugeordnete Teilvolumenbereiche unterteilt ist.
Die Fig. 5 und 6 zeigen eine weitere Ausgestaltungsform einer Torsions- schwingungsdämpferanordnung. Hier sind Teile bzw. Baugruppen, welche vorangehend beschrieben hinsichtlich Aufbau bzw. Funktion entsprechen, mit demselben Bezugszeichen unter Hinzufügung des Anhangs „b" bezeichnet.
Zunächst erkennt man, dass bei der in den Fig. 5 und 6 gezeigten Ausge- staltungsform die zweite Dämpferfluidkammeranordnung 42d, also diejenige
Anordnung, die im Wesentlichen auch das kompressible Dämpferfluid enthält, mit im Wesentlichen ringartiger Struktur und radial innerhalb der ersten
Dämpferfluidkammeranordnung 26b angeordnet ist. Ein im Wesentlichen die zweite Dämpferfluidkammeranordnung 42b bereitstellender bzw. enthaltender Gehäusebereich 48b ist mit im Wesentlichen ringartiger Form radial innerhalb des zweiten Kammergehäuses 24b angeordnet und mit diesem auch drehfest verbunden.
Der Gehäusebereich 48b enthält nunmehr vier Kammereinheiten 44b, 46b, 44b1, 46b' mit diesen jeweils zugeordneten Trennkolben 50b, 52b, 50b1, 52b'. Diese Trennkolben bewegen sich bei entsprechender Druckbelastung in Umfangsrichtung entlang der im Gehäusebereich 48b gebildeten ringförmigen, also in Umfangsrichtung sich erstreckenden Aussparungen. Dabei bilden wieder zwei der Kammereinheiten 44b, 46b, 44b', 46b1 eine Verbund-Kammereinheit 72b bzw. 72b'. Insbesondere erkennt man, dass die mit der Druckkammer 30b zusammenwirkende Kammereinheit 46b mit ihrem Trennkolben 52b und die mit der Druckkammer 32b zusammenwirkende Kammereinheit 44b mit ihrem Trennkolben 50b die näherungsweise über eine Umfangserstreckung von 180° sich erstreckende Verbund-Kammereinheit 72b mit dem Volumenbereich 70b bildet. In entsprechender Weise bilden die mit der Druckkammer 30b1 zusammenwirkende Kammereinheit 46b1 mit ihrem Trennkolben 52b1 und die mit der Druckkammer 32b1 zusammenwirkende Kammereinheit 44b1 mit ihrem Trennkolben 50b1 die Verbund- Kammereinheit 72b'. Jede der Kammereinheiten 44b, 46b, 44b', 46b1 wirkt mit der zugeordneten Druckkammer über eine jeweilige Verbindungskammer 60b, 58b, 60b1, 58b1 und über die im Gehäusebereich 48b bzw. auch im zweiten Kammergehäuse 24b ausgebildeten Öffnungen 68b, 66b, 68b', 66b1 zusammen. Diese Verbindungskammern liegen wieder im Gehäusebereich 48b und schließen in Umfangsrichtung an die durch die jeweiligen Trennkolben 52b, 50b, 52b', 50b' abgeschlossenen Volumina 70b bzw. 70b' an. Um die Öffnungen 68b, 66b, 68b', 66b1 freizuhalten, sind für die Trennkolben 52b, 50b, 52b', 50b1 beispielsweise in Form von Sicherungsringen ausgebildete Anschlagselemente 64b, 62b, 64b1, 62b' vorgesehen.
Bei Relativdrehung der beiden Kammergehäuse 22b, 24b bezüglich einander wird jeweils das Volumen entweder der ersten Druckkammern 30b, 30b1 oder der zweiten Druckkammern 32b, 32b1 verringert, mit der Folge, dass die mit diesen in ihren volumenverringerten Druckkammern zusammenwirkenden
Verbindungskammern 60b, 58b, 60b', 58b1 mit inkompressiblem Dämpferfluid gefüllt werden und sich die jeweils zugeordneten beiden Trennkolben 52b, 52b' oder 50b, 50' unter Kompression des in den Volumenbereichen 70b, 70b' enthaltenen kompressiblen, beispielsweise gasförmigen Dämpferfluids verschieben.
Auch hier kann also der Effekt genutzt werden, dass für beide Relativdrehrichtungen jeweils das Gesamtvolumen zweier Kammereinheiten, repräsentiert durch die Volumenbereiche 70b, 70b1, für die Erfüllung der Dämpfungsfunktionalität genutzt werden kann, was auf Grund des vergleichsweise großen zur Verfügung stehenden Volumens eine deutlich größere Variabilität bei der Einstellung der Dämpfungscharakteristik beispielsweise durch Vorgabe des Vorspanndrucks bzw. des Befüllgrades der Volumenbereiche 70b, 70b1 mit dem kompressiblen Dämpferfluid ermöglicht.
Es sei hier darauf hingewiesen, dass für die Druckkammern wieder die Möglichkeit der Zufuhr bzw. Abfuhr von inkompressiblem Dämpferfluid beispielsweise durch eine in den vorangehenden Ausgestaltungsformen beschriebene Drehdurchführung bereitgestellt werden kann.
Die Fig. 7 und 8 zeigen eine weitere Ausgestaltungsform einer Torsions- schwingungsdämpferanordnung mit in Umfangsrichtung bewegbaren Trennkolben. Hier sind Komponenten, welche vorangehend beschriebenen Komponenten hinsichtlich Aufbau bzw. Funktion entsprechen, mit demselben Bezugszeichen unter Hinzufügung eines Anhangs "c" bezeichnet.
Bei der in den Fig. 7 und 8 gezeigten Variante ist die zweite Dämpferfluid- kammeranordnung 42c nunmehr radial außerhalb der ersten Dämpferfluid- kammeranordnung 26c angeordnet. Dies bedeutet, dass der Gehäusebereich 48c nunmehr radial außerhalb des ersten Kammergehäuses 22c liegt und mit diesem beispielsweise fest verbunden ist. Man erkennt in Fig. 8, dass der Gehäusebereich 48c hier beispielsweise aus zwei Hälften zusammengefügt ist, wobei die in Fig. 8 gezeigte linke Hälfte die beiden Kammereinheiten 46c und 44c1 enthält, welche zusammen auch die Verbund-Kammereinheit 72c bereitstellen. Die andere Hälfte des Gehäusebereichs 48c enthält bzw. stellt bereit die beiden Kammerbereiche 44c und 46c', die zusammen die Verbund-Kammereinheit 72c' bilden. Die Funktio- nalität entspricht der vorangehend beschriebenen. Die Endanschläge für die Trennkolben 52c, 50c, 52c1, 50c1 sind nunmehr durch an diesen vorgesehene Stößel 120c, 122c, 120c1, 122c1 gebildet, die an jeweiligen die beiden Hälften des Kammerbereichs 48c trennenden Zwischenwandungen abstützbar sind.
Der Vorteil dieser Ausgestaltungsform ist, dass vor allem der radial innere Raum für ein größeres Volumen der Druckkammern 30c, 32c, 30c1 und 32c1 genutzt werden kann. Auch kann auf Grund der Anordnung weiter radial außen für die zweite Dämpferfluidkammeranordnung 42c insgesamt ein größeres Volumen bereitgestellt werden.

Claims

Ansprüche
1. Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend eine Primärseite (12; 12a) und eine über eine Dämpferfluidanordnung (16; 16a) mit der Primärseite (12;
12a) zur Drehung um eine Drehachse (A) und zur Relativdrehung bezüglich einander gekoppelte Sekundärseite (18; 18a), wobei die Dämpferfluidanordnung (16; 16a) ein ein Drehmoment zwischen der Primärseite (12; 12a) und der Sekundärseite (18; 18a) übertragendes erstes Dämpferfluid mit geringerer Kompressibilität in einer ersten
Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) umfasst sowie ein bei Druckerhöhung des ersten Dämpferfluids in der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) belastetes zweites Dämpferfluid mit höherer Kompressibilität in einer zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) umfasst, wobei die zweite Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) wenigstens eine Kammereinheit (44, 46; 44a, 46a) umfasst, die bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) radial außen oder/und radial innen angeordnet ist, wobei in Zuordnung zu jeder Kammereinheit (44, 46; 44a, 46a) ein das erste Dämpferfluid von dem zweiten Dämpferfluid trennendes und bei Druckveränderung in der Kammereinheit (44, 46; 44a,
46a) im Wesentlichen in Richtung der Drehachse (A) verlagerbares Trennelement (50, 52; 50a, 52a) vorgesehen ist.
2. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine Kammereinheit (44, 46) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42) bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26) radial außen angeordnet ist.
3. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Dämpferfluidkammeranordnung
(42) wenigstens eine ringartig die erste Dämpferfluidkammeranordnung (26) umgebende Kammereinheit (44, 46) umfasst, wobei das das erste Dämpferfluid vom zweiten Dämpferfluid trennende Trennelement (50, 52) der wenigstens einen Kammereinheit (44, 46) ringartig ausgebildet ist.
4. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine Kammereinheit (44a,
44b) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42a) bezüglich der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26a) radial innen angeordnet ist.
5. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Dämpferfluidkammeranordnung
(42a) wenigstens eine zur Drehachse (A) im Wesentlichen konzentrisch angeordnete Kammereinheit (44a, 46a) aufweist, wobei das das erste Dämpferfluid vom zweiten Dämpferfluid trennende Trennelement (50a, 52) der wenigstens einen Kammereinheit (44a, 46a) im Wesentlichen kreisscheibenartig ausgebildet ist.
6. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite (12; 12a) bezüglich der Sekundärseite (18; 18a) in einer ersten Relativdrehrichtung in ihrem Volumen verminderbare erste Druckkammer (30; 30a) aufweist, welche über eine Verbindungskammer (60; 60a) in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit (46; 46a) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) steht.
7. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite (12; 12a) bezüglich der Sekundärseite (18; 18a) in einer der ersten Re- lativdrehrichtung entgegengesetzten zweiten Relativdrehrichtung in ihrem
Volumen verminderbare zweite Druckkammer (32; 32a) aufweist, welche über eine Verbindungskammer (58; 58a) in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit (44; 44a) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) steht.
8. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine erste Druckkammer (30;
30a) oder/und die wenigstens eine zweite Druckkammer (32; 32a) sich in Umfangsrichtung erstreckt.
9. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass eine Seite von Primärseite (12; 12a) und
Sekundärseite (18; 18a) ein erstes im Wesentlichen zylindrisches Kammergehäuse (22; 22a) umfasst und dass die andere Seite von Primärseite (12; 12a) und Sekundärseite (18; 18a) ein in das erste zylindrische Kammergehäuse (22; 22a) eingesetztes und mit diesem einen Ringraum (28; 28a) begrenzendes zweites zylindrisches Kammergehäuse
(24; 24a) umfasst, wobei an dem ersten Kammergehäuse (22; 22a) wenigstens ein auf das zweite Kammergehäuse (24; 24a) sich zu erstreckender erster Umfangsbegrenzungsvorsprung (34; 34a) vorgesehen ist und an dem zweiten Kammergehäuse (24; 24a) wenigstens ein sich auf das erste Kammergehäuse (22; 22a) zu erstreckender zweiter
Umfangsbegrenzungsvorsprung (36; 36a) vorgesehen ist und wobei zwischen jeweils einem ersten Umfangsbegrenzungsvorsprung (34; 34a) und einem zweiten Umfangsbegrenzungsvorsprung (36; 36a) eine Druckkammer (30, 32; 30a, 32a) in Umfangsrichtung begrenzt ist und das Volumen der Druckkammer (30, 32; 30a, 32a) durch Relativ- umfangsbewegung der diese begrenzenden Umfangsbe- grenzungsvorsprünge (34, 36; 34a, 36a) veränderbar ist.
lO.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 7 oder einem der Ansprüche 8 und 9, sofern auf Anspruch 7 rückbezogen, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens eine einer ersten Druckkammer (30; 30a) der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) zugeordnete Kammereinheit (46; 46a) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) in Druckausgleichsverbindung mit wenigstens einer weiteren Kammereinheit (44; 44a) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) steht, welche einer zweiten Druckkammer (32; 32a) der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) zugeordnet ist.
H .Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass zwei Kammereinheiten (44, 46; 44a, 46a) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) in Richtung der Drehachse (A) aufeinander folgend in einem gemeinsamen Gehäusebereich
(48; 48a) angeordnet sind, wobei die Trennelemente (50, 52; 50a, 52a) der beiden Kammereinheiten (44, 46; 44a, 46a) in dem Gehäusebereich (48; 48a) axial aufeinander folgend und in Richtung der Drehachse (A) verlagerbar angeordnet sind und wobei das zweite Dämpferfluid in dem Gehäusebereich (48; 48a) zwischen den beiden Trennelementen (50, 52;
50a, 52a) angeordnet ist.
12.Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend eine Primärseite (12; 12a; 12b; 12c) und eine über eine Dämpferfluidanordnung (16; 16a; 16b; 16c) mit der
Primärseite (12; 12a; 12b; 12c) zur Drehung um eine Drehachse (A) und zur Relativdrehung bezüglich einander gekoppelte Sekundärseite (18; 18a; 18b; 18c), wobei die Dämpferfluidanordnung (16; 16a; 16b; 16c) ein ein Drehmoment zwischen der Primärseite (12; 12a; 12b; 12c) und der Sekundärseite (18; 18a; 18b; 18c) übertragendes erstes Dämpferfluid mit geringerer Kompressibilität in einer ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a; 26b; 26c) umfasst sowie ein bei Druckerhöhung des ersten Dämpferfluids in der ersten Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a; 26b; 26c) belastetes zweites Dämpferfluid mit höherer Kompressibilität in einer zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a; 42b; 42c) umfasst, wobei die zweite Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a; 42b; 42c) eine Mehrzahl von Kammereinheiten (44, 46; 44a, 46a; 44b, 44b1, 46b, 46b'; 44c, 44c', 46c, 46c1) umfasst, wobei in Zuordnung zu jeder Kammereinheit (44, 46; 44a, 46a; 44b, 44b1, 46b, 46b1; 44c, 44c', 46c, 46c1) ein das erste Dämpferfluid von dem zweiten Dämpferfluid trennendes und bei Druckveränderung in der Kammereinheit (44, 46; 44a, 46a; 44b, 44b1, 46b, 46b'; 44c, 44c1, 46c, 46c1) verlagerbares Trennelement (50, 52; 50a, 52a;
50b, 50b1, 52b, 52b1; 50c, 50c1, 52c, 52c1) vorgesehen ist, wobei wenigstens zwei Kammereinheiten (44, 46; 44a, 46a; 44b, 44b1, 46b, 46b1; 44c, 44c1, 46c, 46c1) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a; 42b; 42c) eine Verbund-Kammereinheit (72; 72a; 72b, 72b1; 72c, 72c1) mit einem gemeinsamen Volumen (70; 70a; 70b, 70b1; 70c, 70c1) für das zweite
Dämpferfluid bilden und das zweite Dämpferfluid jeder Verbund- Kammereinheit (72; 72a; 72b, 72b1; 72c, 72c1) durch jedes Trennelement (50, 52; 50a, 52a; 50b, 50b1, 52b, 52b1; 50c, 50c1, 52c, 52c1) der Kammereinheiten (44, 46; 44a, 46a; 44b, 44b1, 46b, 46b1; 44c, 44c", 46c, 46c1) dieser Verbund-Kammereinheit (72; 72a; 72b, 72b1; 72c, 72c1) komprimierbar ist.
13.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a; 26b; 26c) wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite (12;
12a; 12b; 12c) bezüglich der Sekundärseite (18; 18a; 18b; 18c) in einer ersten Relativdrehrichtung in ihrem Volumen verminderbare erste Druckkammer (30; 30a; 30b, 30b1; 30c, 30c1) aufweist, welche über eine Verbindungskammer (60; 60a; 60b, 60b1; 60c, 60c1) in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit (46; 46a; 46b, 46b1;
46c, 46c1) einer Verbund-Kammereinheit (72; 72a; 72b, 72b1; 72c, 72c1) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a; 42b, 42b1) steht, und wenigstens eine bei Relativdrehung der Primärseite (12; 12a; 12b; 12c) bezüglich der Sekundärseite (18, 18a; 18b; 18c) in einer der ersten Re- lativdrehrichtung entgegengesetzten zweiten Relativdrehrichtung in ihrem
Volumen verminderbare zweite Druckkammer (32; 32a; 32b, 32b1; 32c, 32c1) aufweist, welche über eine Verbindungskammer (58; 58a; 58b, 58b1; 58c, 58c') in Wirkverbindung mit wenigstens einer dieser zugeordneten Kammereinheit (44; 44a; 44b, 44b'; 44c, 44c') der selben Verbund- Kammereinheit (72; 72a; 72b, 72b1; 72c, 72c') der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a; 42b; 42c) steht.
M.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine erste Druckkammer (30; 30a; 30b, 30b1; 30c, 30c') oder/und die wenigstens eine zweite Druckkammer (32; 32a; 32b, 32b'; 32c, 32c1) sich in Umfangsrichtung erstreckt.
iδ.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass eine Seite von Primärseite (12; 12a; 12b; 12c) und Sekundärseite (18; 18a; 18b; 18c) ein erstes im Wesentlichen zylindrisches Kammergehäuse (22; 22a; 22b; 22c) umfasst und dass die andere Seite von Primärseite (12; 12a; 12b; 12c) und Sekundärseite (18;
18a; 18b; 18c) ein in das erste zylindrische Kammergehäuse (22; 22a; 22b; 22c) eingesetztes und mit diesem einen Ringraum (28; 28a; 28b; 28c) begrenzendes zweites zylindrisches Kammergehäuse (24; 24a; 24b; 24c) umfasst, wobei an dem ersten Kammergehäuse (22; 22a; 22b; 22c) wenigstens ein auf das zweite Kammergehäuse (24; 24a; 24b; 24c) sich zu erstreckender erster Umfangsbegrenzungsvorsprung (34; 34a; 34b; 34c) vorgesehen ist und an dem zweiten Kammergehäuse (24; 24a; 24b; 24c) wenigstens ein sich auf das erste Kammergehäuse (22; 22a; 22b; 22c) zu erstreckender zweiter Umfangsbegrenzungsvorsprung (36; 36a; 36b; 36c) vorgesehen ist und wobei zwischen jeweils einem ersten Umfangsbegrenzungsvorsprung (34; 34a; 34b; 34c) und einem zweiten Umfangsbegrenzungsvorsprung (36; 36a; 36b; 36c) eine Druckkammer (30, 32; 30a, 32a; 30b, 30b', 32b, 32b1; 30c, 30c1, 32c, 32c') in Umfangsrichtung begrenzt ist und das Volumen der Druckkammer (30, 32; 30a, 32a; 30b, 30b1, 32b, 32b1; 30c, 30c1, 32c, 32c') durch Relativumfangsbewegung der diese begrenzenden Umfangsbegrenzungsvorsprünge (34, 36; 34a, 36a; 34b, 36b; 34c, 36c) veränderbar ist. i β.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass bei wenigstens einer der Kammereinheiten (44, 46; 44a, 46a) der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42; 42a) das
Trennelement (50, 52; 50a, 52a) im Wesentlichen in Richtung der Drehachse (A) verlagerbar ist.
IZ.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass bei wenigstens einer der Kammereinheiten (44b, 44b'; 44c, 44c') der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung (42b; 42c) das Trennelement (50b, 50b1; 50c, 50c1) im Wesentlichen in Umfangsrichtung bezüglich der Drehachse (A) verlagerbar ist.
i δ.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass bei wenigstens einer der Kammereinheiten der zweiten Dämpferfluidkammeranordnung das Trennelement im Wesentlichen radial bezüglich der Drehachse verlagerbar ist.
19.Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass das Trennelement (50, 52; 50a, 52a; 50b, 50b', 52b, 52b'; 50c, 50c1, 52c, 52c1) ein Trennkolben ist.
20. Torsionsschwingungsdämpferanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis
19, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Dämpferfluidkammeranordnung (26; 26a) über eine Drehdurchführung (80; 80a) in Verbindung mit einer
Quelle oder/und einem Reservoir für das erste Dämpferfluid steht oder bringbar ist.
PCT/EP2007/010504 2006-12-22 2007-12-04 Torsionsschwingungsdämpferanordnung Ceased WO2008080484A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE200610061343 DE102006061343A1 (de) 2006-12-22 2006-12-22 Torsionsschwingungsdämpferanordnung
DE102006061343.0 2006-12-22

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008080484A1 true WO2008080484A1 (de) 2008-07-10

Family

ID=39106110

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2007/010504 Ceased WO2008080484A1 (de) 2006-12-22 2007-12-04 Torsionsschwingungsdämpferanordnung

Country Status (2)

Country Link
DE (1) DE102006061343A1 (de)
WO (1) WO2008080484A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113586665A (zh) * 2020-04-30 2021-11-02 采埃孚股份公司 用于机动车辆动力传动系的减振器组件和变速器

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008047302A1 (de) * 2008-09-16 2010-04-15 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpferanordnung
DE102008050054A1 (de) * 2008-10-01 2010-04-08 Zf Friedrichshafen Ag Hybridantriebssystem
US10843558B2 (en) * 2016-01-28 2020-11-24 Parker-Hannifin Corporation Viscous coupling and power take off assembly for a drive train system

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2825957A1 (de) * 1977-07-29 1979-02-15 Geislinger Co Schwingungstechn Drehschwingungsdaempfer bzw. schwingungsdaempfende und drehelastische kupplung
DE19626729A1 (de) * 1996-07-03 1998-01-15 Mtu Friedrichshafen Gmbh Rotierende drehschwingungsdämpfende Kraftübertragungseinrichtung
DE10059226C1 (de) * 2000-11-29 2002-03-07 Freudenberg Carl Kg Dämpfungseinrichtung für eine drehelastische Kupplung
DE10064332C1 (de) * 2000-12-21 2002-03-14 Freudenberg Carl Kg Dämpfungseinrichtung für eine drehelastische Kupplung
DE10057822A1 (de) * 2000-11-21 2002-06-06 Freudenberg Carl Kg Drehelastische Kupplung
EP1715216A2 (de) * 2005-04-23 2006-10-25 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
EP1734279A2 (de) * 2005-06-16 2006-12-20 MAN Nutzfahrzeuge Aktiengesellschaft Drehschwingungsdämpfer
DE102005058531A1 (de) 2005-12-08 2007-06-14 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2825957A1 (de) * 1977-07-29 1979-02-15 Geislinger Co Schwingungstechn Drehschwingungsdaempfer bzw. schwingungsdaempfende und drehelastische kupplung
DE19626729A1 (de) * 1996-07-03 1998-01-15 Mtu Friedrichshafen Gmbh Rotierende drehschwingungsdämpfende Kraftübertragungseinrichtung
DE10057822A1 (de) * 2000-11-21 2002-06-06 Freudenberg Carl Kg Drehelastische Kupplung
DE10059226C1 (de) * 2000-11-29 2002-03-07 Freudenberg Carl Kg Dämpfungseinrichtung für eine drehelastische Kupplung
DE10064332C1 (de) * 2000-12-21 2002-03-14 Freudenberg Carl Kg Dämpfungseinrichtung für eine drehelastische Kupplung
EP1715216A2 (de) * 2005-04-23 2006-10-25 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
EP1734279A2 (de) * 2005-06-16 2006-12-20 MAN Nutzfahrzeuge Aktiengesellschaft Drehschwingungsdämpfer
DE102005058531A1 (de) 2005-12-08 2007-06-14 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
WO2007065569A1 (de) * 2005-12-08 2007-06-14 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113586665A (zh) * 2020-04-30 2021-11-02 采埃孚股份公司 用于机动车辆动力传动系的减振器组件和变速器

Also Published As

Publication number Publication date
DE102006061343A1 (de) 2008-06-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2092212B1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung
DE3800566C2 (de) Schwungrad
EP1957826B1 (de) Torsionsschwingungsdämpfer
EP2577106B1 (de) Hydrodynamische kopplungseinrichtung
EP2697535B1 (de) Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für einen antriebsstrang eines fahrzeugs
EP2060824B1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung
EP2702296A1 (de) Drehmomentübertragungsanordnung
DE102011075241A1 (de) Nasslaufende Kupplungsanordnung
WO2008138506A1 (de) Doppelkupplungsanordnung mit axial kurz bauender schachtelung von arbeits- und ausgleichsraum
DE102006059880A1 (de) Torsionssschwingungsdämpferanordnung
WO2008080484A1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung
EP1522752A1 (de) Antriebsstrang
DE102009027219A1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung
WO2010037663A2 (de) Hybridantriebssystem
WO2018188851A1 (de) Mehrfachkupplungsanordnung, doppelkupplungsgetriebeanordnung sowie kraftfahrzeug
WO2009146967A1 (de) Drehmomentübertragungssystem für den antriebsstrang eines fahrzeugs
DE102008015817A1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
WO2010031740A1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung
WO2009050048A1 (de) Torsionsschwingungsdämpferanordnung
DE19734877A1 (de) Zwei-Massen-Schwungrad
DE102021103947A1 (de) Drehmomentübertragungsvorrichtung mit Drehschwingungsdämpfer
WO2014026812A1 (de) Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den antriebsstrang eines fahrzeugs
WO2021004577A1 (de) Betätigungsvorrichtung für eine lamellenbremse sowie getriebeanordnung mit der betätigungsvorrichtung und der lamellenbremse
EP2191169A1 (de) Hydrodynamische kopplungseinrichtung
WO2010105958A1 (de) Drehmomentübertragungssystem für den antriebsstrang eines fahrzeugs

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07856346

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 07856346

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1