WO2004031698A2

WO2004031698A2 - Induktiver durchflussmesser für elektrisch leitfähige flüssigkeiten

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Publication number: WO2004031698A2
Application number: PCT/EP2003/010297
Authority: WO
Inventors: Andres Ketelsen
Original assignee: Ketelsen Broder
Current assignee: Ketelsen Broder
Priority date: 2002-09-25
Filing date: 2003-09-16
Publication date: 2004-04-15
Anticipated expiration: 2005-03-25
Also published as: US20060144160A1; DE10244647A1; WO2004031698A3; CA2500096A1; AU2003266393A8; EP1543298A2; AU2003266393A1; US7287435B2

Abstract

Bei einem induktiven Durchflussmesser für elektrisch leitfähige Flüssigkeiten mit einem isolierenden Strömungskanalabschnitt kreisrunden Querschnittes, einem Paar einer diametral gegenüberliegender, mit der elektrisch leitfähigen Flüssigkeit elektrisch gekoppelter Elektroden und mit einem Magnetfelderzeugungssystem, welches den Strömungskanalabschnitt mit bestimmtem Umschlingungswinkel umfasst und ein Magnetfeld mit Feldlinienrichtung im wesentlichen senkrecht zur Verbindungsgeraden zwischen den Messelektroden und senkrecht zur Strömungskanallängsachse erzeugt, wird eine erhöhte Unempfindlichkeit gegenüber Messwertverfälschungen aufgrund von strömungsgeschwindigkeitsabhängigen Veränderungen des Strömungsprofils im Strömungskanalabschnitt oder aufgrund von Unsymmetrien des Strömungsprofils relativ zur Strömungskanalmittelachse dadurch erreicht, dass Wirkflächenanordungen, nämlich Flächengebilde, auf welche beschränkt die Feldlinien des Magnetfelderzeugungssystems die Strömungskanalinnenwand durchdringen, in besonderer Weise bemessen werden, nämlich derart, das in einer Abwicklungsdarstellung der Strömungskanalinnenwand an die Wirkflächenanordnungen gelegte tangentiale Bezugsgeraden, welche die Wirkflächenanordnungen in zwei Punkten von aussen berühren, paarweise in Richtung auf den jeweiligen Ort der Messelektroden hin konvergieren und sich zwischen den jeweiligen zwei Berührungspunkten Konkavbereiche befinden, in denen die Umgrenzungslinie der Wirkflächenanordnungen keinerlei Berührungspunkte mit den tangentialen Begrenzungsgeraden haben.

Description

Beschreibung

Induktiver Durchflußmesser für elektrisch leitfähige Flüssigkeiten

Die Erfindung betrifft induktive Durchflußmesser mit den Merkmalen des

Oberbegriffs von Patenanspruch 1.

Durchflußmesser der hier betrachteten Art dienen zur Bestimmung des Durchflusses elektrisch leitender Flüssigkeiten durch Kanäle oder Rohre insbeson- dere kreisförmigen Querschnittes. In einem eine elektrisch isolierende Kanalwand oder Rohrwand aufweisenden Kanalabschnitt sind an einander gegenüberliegenden Stellen eines Kanalquerschnittes punktförmige Elektroden vorgesehen, welche elektrisch an die elektrisch leitende Flüssigkeit angekoppelt sind, insbesondere zum Kanalinnenraum hin freiliegen und leitende Verbindung zu der leitenden Flüssigkeit aufnehmen. Senkrecht zur Verbindungslinie zwischen den Elektroden und senkrecht zu den Strömungslinien der den Kanal oder das Rohr durchfließen leitenden Flüssigkeit verlaufen die Feldlinien eines magnetischen Feldes, welches durch eine Permanentmagnetanordnung oder insbesondere durch eine Spulenanordnung erzeugt wird. Leiterpfade, die von der einen punktförmigen Elektrode zur anderen punktförmigen Elektrode verlaufen und auf dem die Elektroden enthaltenden Rohrabschnitt oder Kanalabschnitt den gesamten Rohrquerschnitt oder Kanalquerschnitt durchsetzen, können, wenn sich die leitende Flüssigkeit längs des Ka- nales oder Rohres bewegt, als im Magnetfeld bewegte Leiter verstanden werden, in denen aufgrund der Flüssigkeitsströmung Spannungen induziert werden, die von den punktförmigen Elektroden über durch die isolierende Kanalwand oder Rohrwand geführte Anschlüsse abgenommen werden und ein Maß für den Durchfluß der leitenden Flüssigkeit durch das Rohr oder den Kanal sein. Genauer betrachtet ist das von den Elektroden abnehmbare Ausgangssignal eines induktiven Durchflußmessers der vorstehenden beschriebenen Art folgendermaßen anzugeben:

S ~ | (B x W ) - v d(Vol)

(V„l)

Das Integral über das Volumen wird von dem jeweiligen Produktwert von

Vektoren dreier Vektorfelder gebildet, von denen B die magnetische Induktion in dem Stromungskanalabschnitt in dem durch den Stromungskanalabschnitt umgrenzten Zylinderraum mit dem Kanalinnenquerschnitt und mit bestimmter Länge stromauf und stromab von der die Elektroden enthaltenen Radialebene ist und W ein Wertigkeits-Vektorfeld bezeichnet, worunter ein Feld von Vektoren in dem zuvor definierten Zylinderraum zu verstehen ist, welche die Konfiguration der Leiterpfade zwischen den Elektroden in dem Zylinderraum kennzeichnen. Schließlich bezeichnet v das Vektorfeld im genannten Zylinderraum mit Vektoren entsprechend den Geschwindigkeiten der Partikel der leitfähigen Flüssigkeit.

Wären die Werte von B nach Betrag und Richtung konstant (homogenes magnetisches Feld) und wären die Werte des Wertigkeits- Vektorfeldes W nach Betrag und Richtung konstant entsprechend Strompfaden, die parallel zueinander zwischen Parallelelektroden verlaufen, so wäre das Teilprodukt B x W konstant, derart, daß ungleichförmige und/oder unsymmetrische Geschwindigkeitsverteilungen der zu untersuchenden Strömung der elektrisch leitfähigen Flüssigkeit durch den Stromungskanalabschnitt nicht zu Meßwertverfälschungen führen.

Zwar kann mit einigem Aufwand das Magnetfeld des Magnetfelderzeugungssystems so ausgebildet werden, daß es im Bereich des Innenraums des Strömungskanalabschnittes im wesentlichen homogen ist, während bei im Querschnitt rundem Stromungskanalabschnitt und bei einander diametral gegenüberstehenden, im wesentlichen punktförmigen Elektroden das Wertigkeits- Vektorfeld keinesfalls homogen ist. Dies zeigt ohne weiteres die nachfolgende Überlegung:

Zeichnet man in Rohrquerschnitten oder Kanalquerschnitten diese im wesentlichen ganz überdeckende Leiteφfade ein, so erkennt man, daß eine Leiterpfadkonzentration im Bereich nahe den punktförmigen Elektroden vorhanden ist, derart, daß Bewegungen der Leiteφfade aufgrund der Strömung der leitenden Flüssigkeit in diesen Bereichen besonders starken Einfluß auf das von den Elektroden abnehmbare Signal haben.

Charakteristische Strömungen im Stromungskanalabschnitt eines induktiven Durchflußmessers können, wenn sie laminar sind, im ungestörten Zustand ein mit Bezug auf die Stromungskanalmittelachse rotationssymmetrisches Geschwindigkeitsprofil haben oder bei einer asymmetrischen Störung ein Strömungsprofil auf- weisen, dessen Maximum in radialer Richtung seitlich gegenüber der Stromungskanalmittelachse versetzt ist. Für hohe Strömungsgeschwindigkeiten kann die Strömung turbulent werden, derart, daß das Strömungsprofil mit Bezug auf den Strömungskanalquerschnitt einen Plateaubereich und randnahe Bereiche geringerer Strömungsgeschwindigkeit aufweist.

Sowohl Verformungen des Strömungsprofils in Abhängigkeit von der Strömungsgeschwindigkeit als auch Unsymmetrien des Strömungsprofiles haben einen meßwertverfälschenden Einfluß auf das mit einem induktiven Durchflußmesser der hier betrachteten Art gewonnene Meßergebnis.

Schon in der durch die Deutsche Patentschrift 1 295 223 gegebenen technischen Lehre wurde angestrebt, das magnetische Feld in einem Stromungskanalabschnitt eines induktiven Durchflußmessers derart inhomogen auszubilden, daß hierdurch dem Einfluß der notgedrungen vorhandenen Inhomogenität des Wertig- keit-Vektorfeldes auf das Meßergebnis bei ungleichförmiger Strömungsverteilung über den Strömungskanalquerschnitt hin entgegengewirkt wird. Die Deutsche Patentschrift 1 295 223 schlägt hierzu vor, daß die Magnetanordnung, also das Magnetfelderzeugungssystem, so ausgebildet wird, daß die Feldkomponente in der die Elektroden enthaltenen Radialebene und in Ebenen parallel dazu in Richtung der Verbindungslinie zwischen den Elektroden von innen nach außen hin abnimmt.

Zur Verringerung der Meßwertverfälschung durch ungleichförmige Strömungsverteilung hat man auch bereits versucht, den verstärkten Einfluß des elek- trodennahen Bereiches des Strömungsquerschnittes auf die Größe des Meßsignales dadurch zu kompensieren, daß man etwa gemäß der Deutschen Offenlegungs- schrift 26 22 943 bei Erzeugung des Magnetfeldes mittels stromdurchflossener Spulen zusätzliche Kompensationsspulen vorsah, die in der die Elektroden enthaltenden Querschnittsebene des Strömungskanalabschnittes oder auch stromaufwärts oder stromabwärts hiervon Magnetfelder erzeugten, die die Strömung zur Erzeugung der induzierten Spannungen in den Leiteφfaden in denjenigen Bereichen durchsetzten, welche den unmittelbar nahe den Elektroden gelegenen Bereichen zuzuordnen sind, wobei die Orientierung dieser Magnetfelder zu dem Hauptmagnetfeld entgegengesetzt gerichtet war.

Der sich hierbei ergebende Aufbau der gesamten Einrichtung ist vergleichsweise kompliziert, wobei die in der Nähe der Elektroden gelegenen Teile des Magnetsystems, die unmittelbar auf den Bereich sehr großer Leitungspfaddichte einwirken, eine sehr genaue Montage und extrem feine Justierung erfordern.

Ein ähnlich wie die zuvor betrachtete Einrichtung wirkender induktiver Durchflußmesser mit einem vereinfachten Aufbau des Magnetfelderzeugungssystems ist in der Deutschen Offenlegungsschrift 400 20 30 beschrieben. Schließlich offenbart die Europäische Patentanmeldung, Veröffentlichungsnummer 41 80 33, einen induktiven Durchflußmesser der hier betrachteten Art mit einem gegenüber dem Paar einander gegenüberliegender Meßelektroden um 90° versetzten Haupt-Magnetfelderzeugungssystem, das jeweils mit sich über einen begrenzten Winkelbereich der Strömungskanalwand an dessen Außenfläche anliegenden Polschuhen ausgestattet ist, und mit diese Polschuhe umschlingenden Hilfsspulen, die sich über einen größeren Winkelbereich an die Außenfläche des Strömungskanalabschnittes anschmiegen, derart, daß über eine in Umfangsrich- tung weniger als 180° überspannende Mantelfläche der Strömungskanalwand zwi- sehen den Meßelektroden eine etwa sinusförmige Durchflutungsverteilung des Magnetfelderzeugungssystems erreicht wird.

Es zeigt sich, daß auch mit diesem bekannten induktiven Durchflußmesser keine ganz zufriedenstellende Unempfindlichkeit des Meßergebnisses gegenüber strömungsgeschwindigkeitsabhängigen Veränderungen des Strömungsprofils und gegenüber unsymmetrischen Verzerrungen des Strömungsprofils der Strömung im

Stromungskanalabschnitt erreicht werden kann.

Der vorliegenden Erfindung liegt demgemäß die Aufgabe zugrunde, einen induktiven Durchflußmesser der hier betrachteten allgemeinen Art so auszugestalten, daß bei vergleichsweise einfachem Aufbau und einfacher Herstellung des Magnetfelderzeugungssystems eine beträchtlich verbesserte Unempfindlichkeit gegenüber Meßwertverfälschungen aufgrund von strömungsgeschwindigkeitsabhängigen Veränderungen des Strömungsprofils im Strömungskanalquerschnitt oder aufgrund von Unsymmetrien des Strömungsprofils relativ zur Stromungskanalmittelachse erreicht wird.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch einen induktiven Durchflußmesser mit den Merkmalen gemäß bei dem Anspruch 1 gelöst. Es sei hier betont, daß erfindungsgemäß eine um bis zu einer Größenordnung verbesserte Unempfindlichkeit gegenüber Meßwertverfälschungen erreicht wird, wobei dem Konstrukteur ein überraschend einfaches Konzept zur Aufgabenlösung für vielerlei Anwendungsfälle geboten wird.

Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen sind Gegenstand der dem Anspruch 1 nachgeordneten Patenansprüche, deren Inhalt hierdurch ausdrücklich zum Bestandteil der Beschreibung gemacht wird, ohne an dieser Stelle den Wortlaut zu wiederholen.

Nachfolgend werden einige Ausführungsbeispiele anhand der Zeichnungen näher erläutert, wobei in den Zeichnungen eine in erster Linie die Wirkungsweise verdeutlichende schematische Darstellungsweise gewählt ist und auf Maßstäblichkeit kein Wert gelegt ist. In den Zeichnungen zeigen:

Fig. 1 eine teilweise im Schnitt gezeichnete perspektivische Darstellung eines induktiven Durchflußmessers der hier betrachteten allgemeinen Art zur Erläuterung von Begriffen und geometrischen Verhältnissen;

Fig. 2 eine perspektivische Ansicht eines Teiles eines induktiven

Durchflußmessers zur Erläuterung des meßwertverfälschenden Einflusses einer asymmetrischen Verzerrung des Geschwindigkeits-Vektorfeldes im Strömungskanalquer- schnitt relativ zur Stromungskanalmittelachse;

Fig. 3 eine perspektivische Ansicht eines Teiles eines induktiven

Durchflußmessers zur Erläuterung des meßwertverfälschenden Einflusses einer Änderung des zur Strömungska- nalmittelachse symmetrischen Strömungsgeschwindigkeit- Vektorfeldes beim Übergang von einer laminaren Strömung zu einer turbulenten Strömung;

Fig .4 eine perspektivische Ansicht eines Teiles eines induktiven

Durchflußmessers, durch dessen Strömungskanalquerschnitt eine laminare Strömung der elektrisch leitenden Flüssigkeit tritt;

Fig. 5 eine schematische perspektivische Ansicht eines induktiven Durchflußmessers der hier angegebenen Art mit einem aus Feldspulen gebildeten Magnetfelderzeugungssystem;

Fig. 6 eine schematische perspektivische Ansicht eines indukti- ven Durchflußmessers der hier angegebenen Art mit einem aus einem magnetischen Schließungskreis mit Polschuhen gebildeten Magnetfelderzeugungssystem; und

Fig. 7A bis 7F Abwicklungen der Stromungskanalinnenwand in einem Umfangsbereich zwischen dem Mittelpunkt zwischen den

Meßelektroden bis zu einer Meßelektrode hin, für verschiedene Ausführungsformen eines induktiven Durchflußmessers der hier angegebenen Art.

Der in Fig. 1 in seinen grundsätzlichen Bestandteilen dargestellte induktive

Durchflußmesser der hier betrachteten allgemeinen Art enthält einen Stromungskanalabschnitt 1 in Gestalt eines Rohres aus elektrisch isolierendem Material. Die Mittellängsachse des Strömungskanalabschnittes 1 ist mit Z bezeichnet. In der Mitte der Längserstreckung des Strömungskanalabschnittes 1 befinden sich an einander diametral über den betreffenden Stromungskanalquerschnitt hinweg gegenüberliegenden Orten beispielsweise etwa punktformige Meßelektroden 2 und 3, welche über durch die Wand des elektrisch isolierenden Stromungskanalabschmt- tes 1 reichende Meßleitungen 4 bzw 5 an ein Spannungsmeßgerat 6 angeschlossen sind Die Meßelektroden 2 und 3 können auf der Innenseite des Stromungskanal- abschnittes 1 unmittelbar Verbindung zu der den Stromungskanalabschnitt 1 durchfließenden, elektrisch leitenden Flüssigkeit aufnehmen oder aber bei dem Fachmann bekannter Wechselstromerregung eines Magnetfelderzeugnissystems des induktiven Durchflußmessers kapazitiv an die elektrisch leitende Flüssigkeit angekoppelt sein, so daß die Meßelektroden in diesem Fall an der Innenseite des Stromungskandlabschmttes 1 nicht frei zu liegen brauchen Der Abstand der die Meßelektroden 2 und 3 enthaltenden Querschnittsebene des Stromungskanalab- schnittes 1 von dessen stromauf gelegenem Ende und dessen stromab gelegenem Ende sei jeweils mit z bezeichnet

Schließlich ist in Fig 1 durch Blocksymbole ein Magnetfelderzeugungssystem 7 angedeutet Dieses erzeugt ein durch Vektoren der magnetischen Induktion dargestelltes Induktions-Vektorfeld B , wobei die magnetischen Feldlinien die Wand des Stromungskanalabschnittes 1 und dessen Innenraum durchsetzen und im wesentlichen senkrecht zur Mittelachse Z und senkrecht zur die Meßelektroden 2 und 3 verbindenden Durchmesserhnie des Stromungskanalquerschnittes orientiert

Die hier betrachtete Lange des Innenraumes des Stromungskanalabschnit- tes 1 von 2z ist hier etwa gleich dem Durchmesser des Stromungskanalquerschnittes gewählt Ein von dem Magnetfelderzeugungssystem 7 erzeugtes Magnetfeld sei für die Erlauterungszwecke im Zusammenhang mit Fig 1 zunächst als im gesamten Innenraum des Stromungskanalabschnittes 1 homogen angenommen Wird nun eine elektrisch leitende Flüssigkeit durch den Innenraum des Stromungskanalab- Schnittes 1 geführt, so haben die Strömungspartikel der Flüssigkeit Geschwindigkeiten entsprechend den einzelnen zu der Mittellängsachse Z parallelen Geschwindigkeitsvektoren eines Vektorfeldes v

Eine Vielzahl von den den gesamten Innenraum des Stromungskanalabschnittes 1 sowohl über den Kanalquerschnitt als auch über die Länge des Stromungskanalabschnittes 1 hin durchsetzenden Leiteφfaden ist durch gestrichelte Linien w in Fig. 1 angedeutet. Bewegt sich die elektrische leitende Flüssigkeit entsprechend dem Geschwindigkeits-Vektorfeld v durch den Strömungskanalab- schnitt 1, so sind die Leiteφfade entsprechend den Linien w als im Magnetfeld bewegte Leiter zu verstehen, in welchen jeweils elektromotorische Kräfte aufgrund der Bewegung der Leiteφfade induziert werden, derart, daß schließlich zwischen den Meßelektroden 2 und 3 eine resultierende induzierte Meßspannung ansteht, welche durch das Meßgerät 6 gemessen wird und zu der Durchflußmenge je Zeiteinheit der elektrisch leitenden Flüssigkeit in Beziehung steht.

Aufgrund der Orientierung und des Verlaufs der in der elektrisch leitenden Flüssigkeit angenommenen Leiteφfade entsprechend den Linien w tragen die in den einzelnen Leiteφfaden induzierten elektromotorischen Kräfte in unterschiedli- chem Maße zu dem schließlich am Meßgerät 6 ablesbaren Meßsignal S bei. Dies ergibt sich daraus, daß die Leiteφfade mindestens in bestimmten Abschnitten ihres Verlaufes zwischen den Meßelektroden 2 und 3 eine von dem Verlauf senkrecht zur Mittellängsachse Z und senkrecht zu den Feldlinien des Magnetfeldes unterschiedliche Orientierung haben und auch jeweils unterschiedliche Längen besitzen.

Aus diesem Grunde rechtfertigt sich eine Betrachtung der Leiteφfadkonfigu- ration als Leiteφfadkonfigurations-Wertigkeitsvektorfeld W , wobei dieses nachfolgend abgekürzt als Wertigkeits- Vektorfeld bezeichnete Vektorsystem die für die Induktion von elektromotorischen Kräften verantwortlichen Orientierungskomponenten das Leiteφfadverlaufs berücksichtigen.

Das an dem Spannungsmeßgerät 6 ablesbare Signal S ist folgendermaßen auszudrücken:

S ~ ( (ß x W) - v d(Vol)

(t ../)

Haben sämtliche zur Mittellängsachse Z parallele Vektoren des Strömungs- geschwindigkeit- Vektorfeldes v gleiche Länge, ist also die Strömungsgeschwindigkeit über dem Strömungskanalquerschnitt hin konstant, dann ergibt sich eine lineare Abhängigkeit des Meßsignales S von der Strömungsgeschwindigkeit, da das Produkt ( B x W ) im wesentlichen als eine durch die geometrische Anordnung im Durchflußmesser bestimmte Vorrichtungskonstante ist.

Praktisch aber erleidet das Geschwindigkeits-Vektorfeld v für bestimmte Betriebsfälle des induktiven Durchflußmessers bestimmte Verzerrungen, die kurz unter Bezugnahme auf die Fig. 2 bis 4 rein qualitativ behandelt seien.

Fig. 2 zeigt ein Vektorfeld v der Geschwindigkeitsverteilung über den

Strömungskanalquerschnitt hin, bei dem keine Rotationssymmetrie des Strömungsprofils mit Bezug auf die Mittellängsachse Z des Stromungskanalabschnittes 1 vorliegt. Der Bereich maximaler Geschwindigkeitsvektoren des Vektorfeldes v ist mit Bezug auf die Mittellängsachse Z nach abwärts asymmetrisch ver- setzt. Diese Geschwindigkeitsverteilung kann beispielsweise daraus resultieren, daß sich in Kanalabschnitten, welche dem Stromungskanalabschnitt 1 vorgeschaltet sind, Strömungshindemisse, beispielsweise Ventilschieber, Rohrkrümmer und dgl. befinden, die bewirken, daß sich beispielsweise im unteren Quadranten des Rohrquerschnittes die maximalen Strömungsvektoren der Strömungsverteilung befinden. Der Bereich des Maximum kann jedoch auch in anderen Quadranten liegen, etwa in einem Querschnittsquadranten, an den die Meßelektrode 2 angrenzt, oder in einem Querschnittsquadranten, welcher dem Scheitelpunkt des Stromungskanalabschnittes 1 benachbart ist, oder auch in dem Querschnittsquadranten, an den die Meßelektrode 3 angrenzt.

Fig. 3 zeigt eine Situation, bei der aufgrund hoher Strömungsgeschwindigkeit im Stromungskanalabschnitt 1 ein Übergang von der laminaren Strömung (siehe Fig. 4) zu einer turbulenten Strömung stattgefunden hat. Das Strömungsprofil ist in einem Axiallängsschnitt einer Trapezform angenähert, wobei Randschichten geringer Strömungsgeschwindigkeit verhältnismäßig geringe radiale Stärke haben. Im Bereich einer laminaren Strömung gemäß Fig. 4 hat das Strömungsprofil des Vektorfeldes v die Gestalt eines zu der Mittellängsachse Z symmetrischen Rotationsparaboloides.

Sowohl die Lage als auch die Größe der Asymmetrie des Strömungsprofils gegenüber der Mittellängsachse Z nach Fig. 2 als auch die prinzipielle Gestalt eines zur Mittellängsachse Z symmetrischen Strömungsprofils nach den Fig. 3 und 4 und schließlich auch die Gestalt eines rotationsparaboloidischen Strömungsprofils im laminaren Strömungsbereich haben Einfluß auf das an dem Meßgerät 6 nach Fig. 1 ablesbare Meßsignal im Sinne einer Meßwertverfälschung, wenn von einem homogenen Magnetfeld B ausgegangen wird, da Abweichungen der praktischen Geschwindigkeits-Vektorfelder v von einer über den Strömungskanalquer- schnitt gleichförmigen Verteilung jeweils unterschiedliche Bewegungen der durch das Linienfeld w in Fig. 1 versinnbildlichten Leiteφfade des Wertigkeits-Vektorfeldes W und damit unterschiedliche Beiträge zum Signal S bedeuten. Es wurde nun gefunden, daß die Kompensation des meßwertverfälschenden Einflusses der Verzerrung der Strömungsgeschwindigkeitsverteilung über den Strömungskanalquerschnitt hin durch eine besondere Gestaltung von Wirkflachenanordnungen sehr erfolgreich ist, wobei diese Wirkflachenanordnungen diejenigen Flächengebilde sind, auf welche beschränkt die Feldlinien des Magnetfelderzeugungssystems die Stromungskanalinnenwand jeweils durchdringen. Diese Wirkflachenanordnungen liegen an der Stromungskanalinnenwand zwischen den Meßelektroden und erstrecken sich umfangsmäßig entsprechend dem Umschlin- gungswinkel von Polschuhen oder von Feldspulenanordnungen mit Bezug auf den Strömungskanalumfang, sowie in axialer Richtung entsprechend der axialen Erstreckung von Polschuhen oder von Feldspulenanordnungen symmetrisch stromauf und stromab von dem die Meßelektrodenpunkte enthaltenden Strömungskanalabschnitt-Radialquerschnitt .

Hierzu sei anhand der Fig. 5 und 6 folgendes ausgeführt:

Fig. 5 zeigt eine Ausführungsform, bei der das dem Stromungskanalabschnitt 1 und den Meßelektroden 2 und 3 in der dargestellten Weise zugeordnete Magnetfelderzeugungssystem von zwei Feldspulen 7L gebildet ist, welche sich an die äußere Umfangsfläche des Stromungskanalabschnittes 1 in der dargestellten Weise anschmiegen, jeweils in einander diametral gegenüberliegenden Bereichen zwischen den Meßelektroden 2 und 3 gelegen sind und welche einen in Fig. 5 mit 2φ₀ bezeichneten Umschlingungswinkel überspannen. Die Axialerstreckung der Feldspulen 7L betrage jeweils b in symmetrischer Lage zu der die Meßelektro- den 2 und 3 enthaltenden Radialebene.

In ganz entsprechender Weise zeigt Fig. 6 eine stark schematisierte perspektivische Ansicht eines induktiven Durchflußmessers mit einem das Magnetfelderzeugungssystem bildenden Schließungskreis 20, der eine nicht dargestellte Erre- gerspule trägt, und der einander über den Stromungskanalabschnitt 1 gegenüberstehende Polschuhe 7P aufweist, die mit Bezug auf die A-xialerstreckung wiederum symmetrisch zu der die Meßelektrodenpunkte enthaltende Radialebene gelegen sind und eine axiale Erstreckung b haben, während sie in Umfangsrichtung den im Querschnitt runden Stromungskanalabschnitt 1 mit einem Umschlingungswinkel von jeweils 2φ₀ umgeben, wie in Fig. 6 durch strichpunktierte Linien deutlich gemacht ist.

Werden die Feldspulen 7L der Ausführungsform nach Fig. 5 mit einem Erre- gerstrom beaufschlagt oder wird die Erregerwicklung des magnetischen Schließungskreises 20 der Ausführungsform nach Fig. 6 erregt, so durchdringen magnetische Feldlinien der von den Feldspulen bzw. den Polschuhen 7 im Innenraum des Stromungskanalabschnittes 1 erzeugten magnetischen Felder die begrenzende Innenwand des Stromungskanalabschnittes 1 jeweils weitestgehend beschränkt auf einander diametral gegenüberliegende zylindrische Wirkflachenanordnungen, auf deren Gestalt es gemäß der hier gegebenen Lehre wesentlich ankommt, um in überraschend einfacher Weise meßwertverfälschende Einflüsse von Verzerrungen der Strömungsgeschwindigkeitsverteilung über den Strömungskanalquerschnitt hin zu kompensieren.

Die möglichen Formen der Wirkflachenanordnungen lassen sich aus Abwicklungen der zylindrischen Innenwand des Stromungskanalabschnittes 1 im Umfangsbereich zwischen der mittig zwischen den Meßelektroden 2 und 3 gelegenen Zylindermantellinie und der durch je eine der Meßelektroden, beispielsweise durch die Meßelektrode 3 gehenden Zylindermantellinie gemäß den Darstellungen nach den Fig. 7A bis 7F erkennen. In den Fig. 7A bis 7F bezeichnet eine strichpunktierte Horizontallinie R die Spur der Verschneidung zwischen der Stromungskanalinnenwand und einer die Meßelektroden 2 und 3 enthaltenden Radialebene. Sämtliche gezeigten Abwinklungen erstrecken sich über eine Umfangswinkelbe- reich von φ=90° und stellen also jeweils ein viertel der Innenumfangsfläche des Stromungskanalabschnittes 1 dar.

Bei der Ausführungsform nach Fig. 7A ist die Wirkflächenanordnung mit Fa bezeichnet und entspricht qualitativ derjenigen Magnetfeldlinien-Durchtrittsfläche, die durch die Feldspulenanordnung 7L nach Fig. 5 in einem Quadranten der Strö- mungskanalinnenfläche erzeugt wird.

Zeichnet man an die Wirkflächenanordnung Fa tangentiale Begrenzungsge- raden Tl und T2, welche die Wirkflächenanorndung Fa in zwei Punkten von außen berühren, so ist aufgrund der Gestalt der Wirkflächenanordnung dafür Sorge getragen, daß diese Begrenzungsgeraden Tl und T2 paarweise in Richtung auf den jeweiligen Ort der Messelektrode, in der gewählten Darstellung also der Meßelektrode 3, hin konvergieren, wobei diese Bedingung allein für den angestrebten Zweck jedoch nicht ausreichend ist. Von wesentlicher Bedeutung ist, daß die Wirkflachenanordnungen so geformt sind, daß sich zwischen den jeweiligen zwei Berührungspunkten Konkavbereiche K befinden, in denen die Umgrenzungslinien der Wirkflachenanordnungen Fa keinerlei Berührungspunkte mit den tangentialen Begrenzungsgeraden Tl bzw. T2 haben.

Bei der Ausführungsform nach Fig. 7B sind die Wirkflachenanordnungen Fb aufgrund entsprechender Gestaltung der Feldspulen 7L in den Bereichen größeren Umschlingungswinkels mittels Einschnürungen versehen, so daß die Konkavbereiche K vergrößert sind. Die Wirkflachenanordnungen Fb sind jedoch noch jeweils in sich geschlossen.

Gemäß der in Fig. 7C gezeigten Ausführungsform können die Wirkflachenanordnungen auch durch voneinander getrennte Flächengebilde Fc ausgebildet sein, was bedeutet, daß in einem bestimmten Umschlingungswinkelbereich gerin- gerer Erstreckung eine Hauptfeldspule vorgesehen ist, an welche sich jeweils in größeren Umschlingungswinkelbereichen in Richtung auf die Meßelektroden 2 und 3 hin kleine Hilfsfeldspulen mit zu demjenigen der Hauptfeldspule gleichem Wicklungssinn befinden. Durch eine solche Ausbildung können die Konkavberei- ehe K zwischen den Umgrenzungslinien der Wirkflächenanordnung Fc und den tangentialen Begrenzungsgeraden Tl und T2 noch vergrößert werden, wenn dies in bestimmten Fällen wünschenswert ist.

Es hat sich gezeigt, daß die umfangsmäßige Erstreckung der Wirkflächenan- Ordnungen Fa bzw. Fb bzw. Fc entsprechend dem Umschlingungswinkel 2φ₀ der zugehörigen Feldspulenanordnung 7L im Bereich von mindestens 120°, vorzugsweise mehr als 140° liegt, wobei Umschlingungswinkelbereiche über 140° zu überraschend guten Ergebnissen führen.

Betrachtet man die Ausführungsformen nach den Fig. 7A bis 7C, so erkennt man, daß die Wirkflachenanordnungen Fa bzw. Fb bzw. Fc ihren Flächenschwerpunkt der Umfangsmitte der Strömungskanalinnenfläche zwischen den Meßelektroden näherliegend haben, während diejenigen Teile der Wirkflachenanordnungen, die sich weiter hin zu den Meßelektroden 2 bzw. 3 erstrecken, geringeres Flä- chengewicht haben. Es ist in diesem Zusammenhang festzustellen, daß im Sinne der Lösung der gestellten Aufgabe sehr vorteilhafte Ergebnisse erzielt werden, wenn jede Wirkflächenanordnung in einem Umfangsbereich von der symmetrisch zwischen den Meßelektroden gelegenen Umfangsmitte entsprechend φ=0 bis zu φ=±φ₀/2 mindestens 65%, vorzugsweise mehr als 75% ihres Flächeninhaltes auf- weist, und in einem Umfangsbereich von φ=±φ₀/2 bis φ=±φ₀ jeweils entsprechend höchstens 35%, vorzugsweise weniger als 25% ihres Flächeninhaltes aufweist.

In analoger Weise wie Fig. 7A in einem Quadrant die Wirkflachenanordnungen in Abwicklung darstellt, wie sie von Feldspulenanordnungen 7L gemäß Fig. 5 definiert werden, zeigt Fig. 7D die Abwicklung über einen Quadranten einer Wirkflächenanordnung Fd, wie sie etwa durch die Polschuhanordnung 7P des magnetischen Schließungskreises 20 von Fig. 6 definiert wird. Auch hier konvergieren an die Wirkflächenanordnung Fd gelegte tangentiale Begrenzungsgera- den Tl und T2, welche die Wirkflächenanordnung Fd jeweils in zwei Punkten von außen berühren paarweise, in Richtung auf den jeweiligen Ort der Meßelektroden hin, vorliegend also auf den Ort der Meßelektrode 3 hin. Zwischen den jeweiligen zwei Berührungspunkten liegen auch hier Konkavbereiche K, in denen die Umgrenzungslinien der Wirkflachenanordnungen keinerlei Berührungspunkte mit den tangentialen Begrenzungsgeraden Tl und T2 haben.

Fig. 7E zeigt eine Wirkflächenanordnung Fe, bei der voneinander getrennte Wirkflächenelemente zusammenwirken. Der Fachmann erkennt, daß eine solche Wirkflächenanordnung durch Polschuhe definiert werden kann, die abweichend von der Anordnung gemäß Fig. 6 anstelle der einstückig angesetzten schmäleren Polschuhstege gesonderte Hilfspolschuhe aufweist, die sich jeweils beidseitig von Hauptpolschuhen zwischen diesen und den Meßelektroden gelegen an die jeweiligen Umfangsfläche n des Stromungskanalabschnittes 1 anlegen und mit Bezug auf die Hauptpolschuhe gleichdurchflutet sind. Die Konkavbereiche K haben bei der Ausbildung der Wirkflächenanordnung Fe gegenüber der Ausführungsform nach Fig. 7D größere Erstreckung.

Schließlich zeigt die Darstellung von Fig. 7F die Möglichkeit auf, bei nicht in sich geschlossenen Wirkflächen etwa nach der Art von Fig. 7C oder 7E zwi- sehen den Wirkflächenteilen symmetrisch zu beiden Seiten eines Hauptwirkflä- chenelementes Unter-Wirkflächen Fu anzuordnen, durch die Feldlinien von Magnetfeldern treten, die entgegengesetzt zu den die Wirkflachenanordnungen durchdringenden Feldlinien orientiert sind und welche von Zusatz-Magnetfelderzeugungssystemen erzeugt werden, welche magnetische Zu- satz-Schließungskreise oder Zusatz-Feldspulenanordnungen enthalten. Für bestimmte charakteristische Verzerrungen des Strömungsgeschwindigkeitsfeldes im Strömungskanalquerschnitt kann hier eine weitere Verbesserung der Kompensation erreicht werden. Wesentlich ist jedoch, daß das der jeweiligen Meßelektrode nächstgelegene Wirkflächenanordnungselement von Feldlinien durchsetzt wird, die mit denjenigen des Haupt-Wirkflächenanordnungselementes in der Orientierung übereinstimmt.

Claims

Ansprüche

1. Induktiver Durchflußmesser für elektrisch leitfähige Flüssigkeiten,

- mit einem mindestens auf seiner Innenseite elektrisch isolierenden Stromungskanalabschnitt (1) im wesentlichen kreisrunden Querschnittes;

mit mindestens einem Paar einander diametral gegenüberliegender, mit der elektrisch leitfähigen Flüssigkeit elektrisch gekoppelter Elektro- den (2, 3); und

mit einem Magnetfelderzeugungssystem (7), welches entweder von einem magnetischen Schließungskreis (20) mit einer Erregerwicklung und mit Polschuhen (7P), die den Stromungskanalabschnitt (1) auf bestimmte Axiallänge (b) und mit bestimmten Umschlingungswinkel (2φ₀) umfassen, oder von einer Feldspulenanordnung (7L) gebildet ist, die den Stromungskanalabschnitt (1) auf bestimmte Axiallänge (b) und mit bestimmtem Umschlingungswinkel (2φ₀) umfaßt, und welches ein dem Strömungskanalinnenraum im Bereich stromauf und stromab von den Meßelektroden (2, 3) sowie zwischen diesen durchdringendes, im wesentlichen senkrecht zu der Verbindungsgeraden zwischen den Meßelektroden und senkrecht zur Strömungskanallängsachse (Z) orientiertes Magnetfeld erzeugt, dessen Feldlinien die Stromungskanalinnenwand jeweils auf Wirkflachenanordnungen (Fa, Fb, Fc, Fd, Fe, Ff) beschränkt durchdringen, die zwischen den Meßelektroden (2, 3) gelegen sind und sich umfangsmäßig entsprechend dem genannten Umschlingungswinkel (2φ₀) und axial entsprechend der genannten Axiallänge (b) erstrek- ken;

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dadurch gekennzeichnet, daß in einer Abwicklungsdarstellung der Stromungskanalinnenwand an die Wirkflachenanordnungen (Fa, Fb, Fc, Fd, Fe, Ff) gelegte tangentiale Begrenzungsgeraden (Tl, T2), welche die Wirkflachenanordnungen in zwei Punkten von außen berühren, paarweise in Richtung auf den jeweiligen Ort der Meßelektroden (2, 3) hin konvergieren und sich zwischen den jeweiligen zwei Berührungspunkten Konkavbereiche (K) befinden, in denen die Umgrenzungslinien der Wirkflachenanordnungen keinerlei Berührungspunkte mit den tangentialen Begrenzungsgeraden haben.

Induktiver Durchflußmesser nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die umfangsmäßige Erstreckung (2φ₀) der Wirkflachenanordnungen 125° bis 145°, oder mindestens 120°, vorzugsweise mehr als 140°, beträgt.

3. Induktiver Durchflußmesser nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß jede Wirkflächenanordnung (Fa - Ff) in einem Umfangsbereich von der symmetrisch zwischen den Meßelektroden (2, 3) gelegenen Umfangsmitte entsprechend φ=0 bis zu φ=±φ₀/2 mindestens 65%, vorzugsweise mehr als 75% ihres Flächeninhaltes, und im Umfangsbereich von φ=±φ₀/2 bis φ=±φ₀ jeweils entsprechend höchstens 35%, vorzugsweise weniger als 25% ihres Flächeninhaltes aufweist.

4. Induktiver Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Wirkflachenanordnungen jeweils in sich geschlossene Gebilde sind.

5. Induktiver Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Wirkflachenanordnungen jeweils nicht in sich geschlossenen Flächengebilde sind.

6. Induktiver Durchflußmesser nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch zwischengelagerte Unter-Wirkflächen (Fu), durch welche Feldlinien von Magnetfeldern treten, die entgegengesetzt zu den die Wirkflachenanordnungen durchdringenden Feldlinien orientiert sind und von Zu- satz-Magnetfelderzeugungssy Sternen erzeugt werden, welche magnetische

Zusatz-Schließungskreise oder Zusatz-Feldspulenanordnungen enthalten (Fig. 7F).

7. Induktiver Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichte der magnetischen Feldlinien in den Wirkflachenanordnungen über diese hin im wesentlichen konstant ist.