[go: up one dir, main page]

SK178599A3 - IMPROVED SYSTEM FOR PROCESSING, STORING, AND TRANSPORTINGì (54) LIQUEFIED NATURAL GAS - Google Patents

IMPROVED SYSTEM FOR PROCESSING, STORING, AND TRANSPORTINGì (54) LIQUEFIED NATURAL GAS Download PDF

Info

Publication number
SK178599A3
SK178599A3 SK1785-99A SK178599A SK178599A3 SK 178599 A3 SK178599 A3 SK 178599A3 SK 178599 A SK178599 A SK 178599A SK 178599 A3 SK178599 A3 SK 178599A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
natural gas
liquefied natural
temperature
psia
compressed liquefied
Prior art date
Application number
SK1785-99A
Other languages
English (en)
Inventor
Robert M Woodall
Ronald R Bowen
Douglas P Fairchild
Original Assignee
Exxon Production Research Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxon Production Research Co filed Critical Exxon Production Research Co
Publication of SK178599A3 publication Critical patent/SK178599A3/sk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING 
    • B63B25/00—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby
    • B63B25/02—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods
    • B63B25/08—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid
    • B63B25/12—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed
    • B63B25/14—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed pressurised
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING 
    • B63B25/00—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby
    • B63B25/02—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods
    • B63B25/08—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid
    • B63B25/12—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed
    • B63B25/16—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed heat-insulated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/02—Pipe-line systems for gases or vapours
    • F17D1/04—Pipe-line systems for gases or vapours for distribution of gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0138—Shape tubular
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/032—Orientation with substantially vertical main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/052—Size large (>1000 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/056—Small (<1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0612—Wall structures
    • F17C2203/0614—Single wall
    • F17C2203/0617—Single wall with one layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0639—Steels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0646—Aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F17C2205/0142—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels bundled in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0153—Details of mounting arrangements
    • F17C2205/0184—Attachments to the ground, e.g. mooring or anchoring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0332—Safety valves or pressure relief valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0335—Check-valves or non-return valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F17C2205/0355—Insulation thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0107—Single phase
    • F17C2223/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/036—Very high pressure (>80 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0107—Single phase
    • F17C2225/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0146—Two-phase
    • F17C2225/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2225/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/035—High pressure, i.e. between 10 and 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0367—Localisation of heat exchange
    • F17C2227/0388—Localisation of heat exchange separate
    • F17C2227/0393—Localisation of heat exchange separate using a vaporiser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0626—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0631—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/013—Reducing manufacturing time or effort
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/021—Avoiding over pressurising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/023—Avoiding overheating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/025—Reducing transfer time
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/033—Dealing with losses due to heat transfer by enhancing insulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/031—Treating the boil-off by discharge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/063—Fluid distribution for supply of refuelling stations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/068—Distribution pipeline networks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0118—Offshore
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0118—Offshore
    • F17C2270/0123—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Zlepšený systém výroby, skladovania a transportu skvapalneného zemného plynu
Oblasť techniky
Tento vynález sa týka zlepšeného systému výroby, skladovania a transportu skvapalneného zemného plynu (LNG) a zvlášť nového systému výroby, skladovania a transportu LNG pri podstatne zvýšených tlakoch a teplotách u konvenčných systémov LNG.
Doterajší stav techniky
V ďalej uvedenej špecifikácii sú definované rôzne termíny. V tomto dokumente je vhodne zaradený slovník termínov, bezprostredne pred patentovými nárokmi.
Vo vzdialených oblastiach, veľmi vzdialených od niektorého z komerčných trhov s plynom, bolo lokalizovaných mnoho zdrojov zemného plynu. Niekedy je na transport produkovaného zemného plynu ku komerčnému trhu dostupné potrubie. Pokiaľ nie je transport potrubím ku komerčnému trhu uskutočniteľný, prepracováva sa produkovaný zemný plyn pre transport na trh často na LNG. LNG sa typicky transportuje špeciálne postavenými tankermi a potom skladuje a znovu odparuje pri importnom termináli v blízkosti trhu. Zariadenie používané na skvapalňovanie, transport, skladovanie a opätovné odparenie zemného plynu je všeobecne dosť nákladné a typický konvenčný projekt, vrátane nákladov na vývoj, môže stáť od 5 do 10 miliárd amerických dolárov. Typický projekt LNG na zelenej lúke vyžaduje zásobu zemného plynu minimálne okolo 280 Gm3 (10 TCF = 10 biliónov kubických stôp) a spotrebitelia LNG sú všeobecne rozsiahle prospešné zásobovaní. Často sú zásoby zemného plynu, odkryté vo vzdialených oblastiach, menšie než 280 GmJ(10 TCF). Dokonca pre zásobu zemného plynu, založenú na minime 280 Gm3 (10 biliónov kubických stôp) požadujú všetci zainteresovaní, t.j. dodávatelia LNG, lodní dopravcovia LNG a veľká skupina zákazníkov, užívateľov LNG, záväzok platiaci po veľmi dlhú dobu, 20 rokov alebo viac, ekonomicky spracovávať, skladovať a transportovať zemný plyn ako LNG. Kde majú potenciálni zákazníci LNG alternatívny zdroj plynu, napr. potrubný plyn, neobstojí často konvenčný reťazec dodávania LNG v ekonomickej súťaži.
Obr. 1 znázorňuje schematicky konvenčné zariadenie LNG, ktoré produkuje LNG pri teplotách okolo -162 °C (-260 °F) a pri atmosférickom tlaku. Typický prúd zemného plynu vstupuje do konvenčného zariadenia LNG pri tlakoch od asi 4 830 kPa (700 psia) do asi 7 600 kPa (1 100 psia) a teplotách od asi 21 °C (70 °F) do asi 38 °C (100 °F). V konvenčnom zariadení LNG s dvoma traťami je treba do asi 350 000 konských síl na zníženie teploty zemného plynu na veľmi nízku výstupnú teplotu asi -162 °C (-260 °F). Počas konvenčného spracovania LNG sa musí zo zemného plynu odstrániť - podstatne znížiť až na úroveň parts per million (ppm), voda, oxid uhličitý, zlúčeniny obsahujúce síru, ako sírovodík, ostatné kyslé plyny, n-pentán a ťažšie uhľovodíky vrátane benzénu, pretože tieto zlúčeniny môžu mrznúť a spôsobovať tak v prevádzkovom zariadení problémy so zapchávaním. V konvenčnom závode LNG je treba čistiace zariadenie na odstraňovanie oxidu uhličitého a kyslých plynov. V zariadení na spracovanie plynu sa používa typicky chemický a/alebo fyzikálny postup s regenerovaním rozpúšťadiel a to vyžaduje značné kapitálové investície. Tiež prevádzkové náklady sú vysoké v pomere k ostatnému vybaveniu v závode. Na odstraňovanie vodnej pary sú potrebné dehydrátory so suchým lôžkom, ako napr. molekulárne sitá. Na odstraňovanie uhľovodíkov, ktoré majú sklon pôsobiť problémy so zapchávaním, sa používajú skrubrové kolóny a frakcionačné zariadenie. V konvenčnom zariadení LNG sa odstraňuje tiež ortuť, pretože v zariadení konštruovanom z hliníka môže spôsobovať poruchy. Okrem toho sa veľká časť dusíka, ktorý môže byť obsiahnutý v zemnom plyne, odstráni po prebehnutí procesu, pretože dusík nezostane počas transportu konvenčného LNG v kvapalnej fáze a prítomnosť dusíkových pár v kontajneroch na LNG pri dodávke je nežiadúca.
Kontajnery, potrubia a ostatné vybavenie používané v konvenčných zariadeniach LNG, sú typicky konštruované, aspoň sčasti, z hliníka alebo z oceli s obsahom niklu (napr. s 9 % hmotn. niklu) na dosiahnutie potrebnej odolnosti proti lomu pri extrémne. nízkych prevádzkových teplotách. Nákladné materiály s dobrou odolnosťou proti lomu pri nízkych teplotách, zahrnujúce hliník a komerčnú oceľ s obsahom niklu (napr. 9 % hmôt, niklu) sa typicky používajú na uskladňovanie LNG v lodiach na dopravu LNG a importných termináloch, okrem ich použitia v konvenčnom zariadení.
Ocele obsahujúce nikel, konvenčné užívané na kryogénne štrukturálne aplikácie, napr. ocele s obsahom niklu väčším než asi 3 % hmotn., majú nízke DBTT, ale takisto majú relatívne nízke pevnosti v ťahu. Typicky, komerčne dostupné ocele s obsahom niklu 3,5 hmôt. %, 5,5 hmôt. % a 9 hmôt. % majú DBTT asi okolo -100 °C (-150 °F), -155 °C (250 °F) a -175 °C (-280 °F) v uvedenom poradí, a pevnosti v ťahu do asi 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) a 830 MPa (120 ksi) v uvedenom poradí. S cieľom dosiahnutia týchto kombinácií pevnosti a odolnosti, prejdú tieto ocele všeobecne nákladným výrobným postupom, napr. spracovaním dvojitým vyžíhaním. V prípade aplikácií pri kryogénnych teplotách sa v priemyselnej praxi bežne využívajú tieto komerčné, nikel obsahujúce ocele pre ich dobrú odolnosť voči nízkym teplotám, avšak pri konštrukcii sa však musia brať do úvahy ich pomerne nízke pevnosti v ťahu. Konštrukcie vyžadujú všeobecne neprimeranú hrúbku oceli pre aplikácie so zaťažením kryogénnymi teplotami. Teda použitie týchto nikel obsahujúcich ocelí v aplikáciách so zaťažením kryogénnou teplotou má tendenciu k vyšším nákladom z dôvodu vysokej ceny oceli v kombinácii s potrebnou hrúbkou ocele.
Typická konvenčná loď na dopravu LNG využíva na skladovanie LNG počas transportu veľké guľovité kontajnery, známe ako Mossove gule. Tieto lode bežne stoja viac ako asi 230 miliónov US dolárov každá. Typicky konvenčný projekt na produkciu LNG na Strednom Východe a jeho transport na Ďaleký Východ by mohol vyžadovať 7 až 8 týchto lodí s celkovými nákladmi okolo 1,6 miliardy až 2,0 miliardy US dolárov.
Ako sa môže odvodiť z hore uvedenej diskusie, je treba ekonomickejší systém spracovania, skladovania a transportu LNG na komerčný trh, aby sa umožnilo, aby vzdialené zásoby zemného plynu mohli efektívnejšie súťažiť s alternatívnymi zásobami energie. Ďalej je treba systém obchodne využiť pre menšie vzdialené zásoby zemného plynu, ktoré by sa inak využívali neekonomický.
Okrem toho je potrebná ekonomickejšia plynofikácia a distribučný systém, aby sa LNG stal ekonomicky atraktívnejší pre menších konzumentov.
Z toho vyplývajú prvé zámery tohto vynálezu - dať k dispozícii ekonomickejší systém spracovania, skladovania a dopravy LNG zo vzdialených zdrojov ku komerčným trhom a podstatne zmenšiť veľkosť prahu rezerv a požiadaviek trhu, a urobiť projekt LNG ekonomicky uskutočniteľným. Jednou cestou ako uskutočniť tieto zámery by bolo produkovať LNG pri vyšších tlakoch a teplotách než je tomu u konvenčných zariadení LNG, t.j. pri väčších tlakoch než je atmosférický tlak a teplotách vyšších než -162 °C (-260 °F). Zatiaľ čo celkové koncepcie výroby, skladovania a dopravy LNG pri vyšších tlakoch a teplotách boli diskutované v odborných publikáciách, tieto publikácie celkovo pojednávajú o konštruovaní transportných kontajnerov z ocele, obsahujúcej nikel ( napr. 9 % hmotn. niklu) alebo z hliníka, čo oboje môže splniť konštrukčné požiadavky, ale materiály sú veľmi nákladné. Napríklad na str. 162 až 164 svojej knihy NATURAL GAS BY SEA The Development of a New Technology, publikovanej u Witherby & Co. Ltd., 1. vydanie 1979, 2. vydanie 1993, diskutuje Roger Ffooks premenu lode Liberty Sighalpha na dopravu buď MLG (stredne kondicionovaný skvapalnený plyn) pri 1 380 kPa (200 psig) a -115 °C (-175 °F) alebo CNG (komprimovaný zemný plyn), produkovaný pri 7 935 kPa (1 150 psig) a -60 °C (75 °F). Mr. Ffooks ukazuje, že aj keď boli technicky skúšané, žiadna z dvoch koncepcií nenachádza „kupca,,, prevažne pre vysoké náklady na skladovanie. Podľa prednášky o tomto subjekte, ako referuje Mr. Ffooks, pre CNG servis, t.j. pri -60 °C (-75 °F), cieľom konštrukcie bola nízko legovaná, zvárateľná, kalená a temperovaná oceľ s dobrou pevnosťou (760 MPa (110 ksi)) a dobrou odolnosťou voči lomu pri prevádzkových podmienkach. (Viď A new process for the transportation of natural gas od R.J. Broekera, International LNG Conference, Chicago, 1968). Táto prednáška tiež ukazuje, že zliatina hliníka bola najlacnejšou zliatinou pre MLG servis, t.j. pri omnoho nižšej teplote -115 °C (-175 °F). Mr. Ffooks tiež diskutuje na str. 164 konštrukciu Oceán Phoenix Transport, pracujúcu pri omnoho nižšom tlaku asi 414 kPa (60 psig) s nádržami, ktoré by mohli byť konštruované z 9 percentnej niklovej oceli alebo hliníkovej zliatiny, a opäť ukazuje, že koncepcia nejaví postačujúce technické alebo finančné výhody, aby bola komercializovaná. Viď tiež: (i) US patent 3 298 805, ktorý diskutuje použitie oceli s obsahom 9 % hmotn. niklu alebo hliníkovej zliatiny s vysokou pevnosťou na výrobu kontajnerov na transport komprimovaného zemného plynu a (ii) US patent 4 182 254, ktorý jedná o nádržiach z oceli s obsahom 9 % hmotn. niklu alebo podobnej oceli na transport LNG pri teplotách od -100 °C (148 °F) do -140 °C (-220 °F) a tlakoch od 4 do 10 atmosfér (t.j. 407 kPa (59 psia) do 1 014 kPa (147 psia)); (iii) US patent 3 232 725, ktorý jedná o transporte zemného plynu v hustej fáze stavu jednotnej tekutiny pri teplote nižšej než -62 °C (-80 °F) alebo v niektorých prípadoch -68 °C (-90 °F) a pri tlakoch aspoň 345 kPa (50 psi) nad tlakom bodu varu plynu pri prevádzkových teplotách s použitím kontajnerov konštruovaných z materiálov, ako 1 až 2 percentnej niklovej oceli, ktorá bola kalená a temperovaná na zabezpečenie najvyššej pevnosti v ťahu, blížiacej sa 827,4 MPa (120,000 psi), a (iv) „Marine Transportation of LNG at Intermediate Temperature,,, CME marec 1979, od C.P. Benneta, ktorý diskutuje Štúdiu prípadu dopravy LNG transportu LNG pri tlaku 3,1 MPa (450 psi) a teplote -100 °C (-140 °F) s použitím skladovacej nádrže konštruovanej z oceli s obsahom 9 % niklu alebo z kalenej a temperovanej oceli s obsahom 3,5 % niklu, o hrúbke stien 24,13 cm (9,5 palca).
Aj keď boli tieto koncepcie podľa našich vedomostí diskutované v priemyselných publikáciách, LNG sa v súčasnej dobe komerčne nevyrába, neskladuje a netransportuje pri tlakoch podstatne vyšších než je atmosférický tlak a teplotách podstatne vyšších než -162 °C (-260 °F). To je pravdepodobne spôsobené faktom, že ekonomický systém výroby, skladovania, transportu a distribúcie LNG pri takých tlakoch a teplotách, pri doprave ako po mori, tak aj po súši, sa do dnešnej doby nestal predstaviteľným.
Preto je špecifickým zámerom tohto vynálezu poskytnúť zlepšený ekonomický systém výroby, skladovania a transportu LNG pri podstatne zvýšených tlakoch a teplotách než u konvenčných LNG systémov.
Podstata vynálezu
V súlade s hore uvedenými zámermi tohto vynálezu je kontajner vybavený na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu (PLNG) pri tlaku v širokom rozsahu od asi 1 035 kPa (150 psia) do 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote v širokom rozsahu od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F), pričom tento kontajner je konštruovaný z materiálov zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu na uskladnenie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu. Oceľ má extrémne vysokú pevnosť, napr. pevnosť v ťahu (ako je definované v tomto dokumente) väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT (ako je definované v tomto dokumente) nižšiu než asi -73 °C (-100 °F). Z dôvodu minimalizácie nákladov, obsahuje oceľ menej než asi 7 % hmotn. niklu a výhodnejšie menej než asi 5 % hmotn. niklu. Okrem toho je systém vybavený na výrobu a transport PLNG. Systém podľa tohto vynálezu produkuje PLNG pri tlakoch v širokom rozsahu od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a teplotách v širokom rozsahu od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a využíva kontajnery podľa tohto vynálezu na skladovanie a transport PLNG.
Tento vynález poskytuje systém na spracovanie zemného plynu na produkciu PLNG, na skladovanie PLNG a transport PLNG k miestu využitia. Systém podľa tohto vynálezu zahrnuje: (i) výrobný závod na konverziu zemného plynu na PLNG s tlakom od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a teplotou od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F), kde výrobný závod pozostáva v podstate z (a) zariadení príjmu pre príjem prúdu zemného plynu a odstraňovanie kvapalných uhľovodíkov zo zemného plynu; (b) dehydratačných zariadení na odstraňovanie dostatočného množstva vodnej pary zo zemného plynu, aby sa predišlo zamŕzaniu zemného plynu pri teplotách a tlakoch PLNG; a (c) skvapalňovacích zariadení na konverziu zemného plynu na PLNG; - (ii) skladovacie kontajnery konštruované z materiálov zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (
100 °F); (iii) exportný terminál (a) vrátane skladovacích kontajnerov na skladovanie PLNG a vybavenie na premiestňovanie PLNG do transportných skladovacích palubných kontajnerov na palube transportného plavidla; alebo prípadne (b) pozostávajúci zo zostavy podstatného vybavenia na premiestňovanie PLNG do transportných skladovacích kontajnerov na palube transportného plavidla; (iv) transportné nádoby vrátane transportných skladovacích kontajnerov na transport PLNG k importnému terminálu a prípadne vrátane palubného odparovacieho zariadenia na konverziu PLNG na plyn; a (v) importný terminál (a) vrátane skladovacích kontajnerov (kde importné skladovacie kontajnery sú pozemné alebo umiestnené na plavidle alebo upevnené v pobrežnej štruktúre), zariadení na premiestňovanie PLNG z transportných skladovacích kontajnerov do importných skladovacích kontajnerov a zariadení na odparovanie PLNG pre dodávanie do potrubia alebo užívateľských zariadení; alebo prípadne (b) pozostávajúci z importných zariadení (kde importné zariadenia sú pozemné alebo umiestnené na plavidle alebo upevnené v pobrežnej štruktúre), vrátane odparovacieho zariadenia, na premiestnenie PLNG z transportných skladovacích kontajnerov a na konverziu PLNG na plyn a na dodanie plynu do potrubia alebo užívateľského zariadenia, alebo prípadne (c) pozostávajúci v podstate zo zariadenia na premiestňovanie konvertovaného plynu z PLNG palubným odparovacím zariadením do potrubia alebo užívateľského zariadenia v doku alebo prostredníctvom pobrežné zakotvených spojení, ako je jednotlivé kotvište plavebného úseku (SALM).
Prehľad obrázkov na výkresoch
Výhody tohto vynálezu sa lepšie pochopia z ďalej uvedeného podrobného opisu a pripojených obrázkov, kde:
obr. 1 (doterajší stav) schematicky znázorňuje príklad zariadenia na výrobu konvenčného LNG;
obr. 2 schematicky znázorňuje príklad zariadenia na výrobu PLNG podľa tohto vynálezu;
obr. 3A znázorňuje pohľad zozadu na príklad lode na transport PLNG podľa tohto vynálezu;
obr. 3B znázorňuje pohľad zo strany na príklad lode na transport PLNG podľa tohto vynálezu;
obr. 3C znázorňuje pohľad zhora na príklad lode na transport PLNG podľa tohto vynálezu;
obr. 4A znázorňuje pohľad zozadu na príklad lode na transport PLNG podľa tohto vynálezu, vybavený palubným odpaľovačom PLNG;
obr. 4B znázorňuje pohľad zo strany na príklad lode na transport PLNG podľa tohto vynálezu, vybavený palubným odpaľovačom PLNG;
obr. 4C znázorňuje pohľad zhora na príklad lode na transport PLNG podľa tohto vynálezu, vybavený palubným odparovačom PLNG;
obr. 5A znázorňuje diagram kritickej hĺbky trhliny pre danú dĺžku trhliny, ako funkcie CTOD odolnosti voči lomu a reziduálneho napätia a obr. 5B znázorňuje geometriu (dĺžku a hĺbku) trhliny.
Aj keď vynález bude opísaný v spojení s jeho výhodnými uskutočneniami, má sa tomu rozumieť tak, že vynález nie je nimi obmedzený. Naopak vynález je zamýšľaný tak, aby pokryl všetky alternatívy, modifikácie a ekvivalenty, ktoré majú byť zahrnuté do charakteru a predmetu ochrany vynálezu, ako je definovaná v pripojených nárokoch.
Podrobný opis vynálezu
Skladovacie kontajnery PLNG
Kľúčom na vytvorenie zariadenia a transportných plavidiel podľa tohto vynálezu sú skladovacie kontajnery na skladovanie a transport PLNG, ktorý je produkovaný pri tlaku v širokom rozsahu od asi 1 035 kPa (150 psia) do 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote v širokom rozsahu od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F). Skladovacie kontajnery pre PLNG sú konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, ktorá má oboje, ako primeranú pevnosť, tak i odolnosť voči lomu pri prevádzkových podmienkach systému PLNG podľa tohto vynálezu, vrátane tlakov a teplôt. Oceľ má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 830 MPa (120 ksi) a výhodnejšie väčšiu než asi 860 MPa (125 ksi)a ešte výhodnejšie väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi). V niektorých aplikáciách je výhodná oceľ, majúca peynosť v ťahu väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi) alebo väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) alebo väčšiu než asi 1 000 MPa (145 ksi). Oceľ tiež má výhodne DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F). Okrem toho je kontajner vybavený na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri tlaku od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 4 830 kPa (700 psia) a pri teplote od asi -112 °C (-170 °F) do asi -79 °C (-110 °F), pričom uvedený kontajner (i) je konštruovaný z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu (ii) má primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
Nízko legovaná oceľ extrémne vysokej pevnosti, používaná na konštruovanie kontajnerov podľa tohto vynálezu obsahuje výhodne malé množstvá nákladných legujúcich prvkov, ako je nikel. Výhodne je obsah niklu menší než 9 % hmotn., výhodnejšie než asi 7 % hmotn. a ešte výhodnejšie než asi 5 % hmotn. Výhodnejšie obsahujú také ocele minimálne množstvo niklu, potrebného na dosiahnutie potrebnej odolnosti voči lomu. Výhodne obsahujú také nízko legované ocele s extrémne vysokou pevnosťou menej než asi 3 % hmotn. niklu, výhodnej šie menej než asi 2 % hmotn. niklu a ešte výhodnejšie menej než asi 1 % hmotn. niklu.
Výhodne sú také ocele zvariteľné. Tieto nízko legované ocele extrémnej pevnosti uľahčujú konštrukciu kontajnerov na transport PLNG pri podstatne nižších nákladoch na libru než by bolo možné s bežne dostupnými alternatívami hliníka alebo komerčnými oceľami s obsahom niklu (napr. 9 % hmôt, niklu).Výhodne, oceľ, použitá na konštrukciu skladovacích kontajnerov podľa tohto vynálezu nie je temperovaná. Aj keď temperovaná oceľ, majúca potrebnú pevnosť a odolnosť voči lomu sa môže použiť na konštrukciu skladovacích kontajnerov podľa tohto vynálezu.
Ako je dobre známe osobám kvalifikovaným v odbore, môže sa na účely určenia odolnosti voči lomu a kontroly lomu pri konštrukcii skladovacích kontajnerov na transport komprimovaných tekutín kryogénnej teploty, ako PLNG, využiť test vrubovej húževnatosti podľa Charpyho (CVN), najmä pri využití teploty prechodu medzi kujným a krehkým lomom (DBTT). DBTT opisuje dva režimy lomu v štrukturálnych oceliach. Pri teplotách pod DBTT, pri teste húževnatosti podľa Charpyho, majú sklon sa objavovať poškodenia prasklinami (krehkosť) s nízkou energiou, zatiaľ čo pri teplotách nad DBTT sa majú sklon objavovať poškodenia kujným lomom s vysokou energiou. Skladovacie a transportné kontajnery, ktoré sú konštruované zo zvarovaných ocelí pre skôr uvedené aplikácie pri kryogénnej teplote a pre iný servis so zaťažením kryogénnou teplotou, musia mať DBTT, ako sú určené testom vrubovej húževnatosti podľa Charpyho, veľmi pod servisnou teplotou štruktúry, aby sa predišlo poškodeniam krehkým lomom. V závislosti od konštrukcie, servisných podmienok a/alebo požiadaviek spoločnosti pre klasifikáciu aplikácií, má byť požadovaný posun teploty DBTT od 5 °C do 30 °C (9 nF až 54 nF) pod servisnou teplotou.
Ako je dobre známe v odbore kvalifikovaným osobám, pracovné podmienky, uvažované v konštrukcii skladovacích kontajnerov, konštruovaných zo zvarovanej oceli, na transport komprimovaných kryogénnych tekutín, zahrnujú popri iných prevádzkový tlak a teplotu, ale tiež prídavné namáhania, ktorými je pravdepodobne zaťažovaná ako oceľ, tak i zvarence (viď slovník). Štandardné mera nia mechaniky lomu, ako (i) faktor (KiC) kritickej intenzity napätia, ktorý predstavuje meranie odolnosti voči lomu pri plošnom napätí a (ii) rozmiestnenie špičiek otvorov trhlín (CTOD), ktoré sa môže použiť na meranie odolnosti voči elasticko-plastickému lomu, ktoré sú obidve dobre známe osobám s kvalifikáciou v odbore, a môžu sa použiť na stanovenie odolnosti voči lomu oceli a zvarencov. Všeobecne prijateľné priemyselné kódy pre konštrukciu oceľovej štruktúry, napríklad ako sú prezentované v publikácii BS1 Guidance on methods for assessing the acceptability of flaws in fusion welded structures , často uvádzané ako PD 6493 : 1991 sa môžu použiť na stanovenie maximálne prípustných rozmerov trhlín pre kontajnery, založené na odolnosti oceli a zvarenca (vrátane HAZ) voči lomu a napätiu, zaťažujúcich kontajner. Osoba s kvalifikáciou v odbore môže odvodiť program kontroly lomov na zmiernenie iniciácie (i) vhodným návrhom kontajnera na minimalizáciu zaťažujúcich napätí, (ii) vhodnou kontrolou (riadením) akosti výroby na minimalizáciu defektov, (iii), vhodnou kontrolou (riadením) priebehu cyklu zaťažení a tlakov, aplikovaných na kontajner a (iv) vhodným inšpekčným programom na spoľahlivú detekciu trhlín a defektov v kontajneri. Preferovaná filozofia konštrukcie systému podľa tohto vynálezu je netesnosť pred poruchou, ako je dobre známe osobám s kvalifikáciou v odboru. Tieto úvahy sú všeobecne v tomto dokumente ako známe princípy mechaniky lomu.
Ďalej je uvedený neobmedzujúci príklad aplikácie týchto známych princípov mechaniky lomu v procedúre pre kalkuláciu kritickej hĺbky trhliny pre danú dĺžku trhliny na použitie v pláne kontroly lomu na predchádzanie iniciácie lomu v tlakovej nádobe, ako skladovacom kontajneri podľa tohto vynálezu.
Obr.5B ilustruje trhlinu s dĺžkou 315 trhliny a hĺbkou 310 trhliny. PD 6493 je použité na kalkuláciu hodnôt pre diagram 300 kritickej veľkosti trhliny, znázornený na obr. 5A, ktorý je založený na nasledujúcich podmienkach konštrukcie:
Priemer nádoby Hrúbka stien nádoby
4,57 m (15 stôp)
25,4 mm (1,00 palca)
Navrhovaný tlak
Prípustné obvodové namáhanie
445 kPa (500 psi)
333 MPa (48,3 ksi)
Na účel tohto príkladu sa predpokladá dĺžka trhliny 100 mm (4 palce) napr. axiálnej trhliny, umiestnenej vo šve zvaru. Teraz, s odkazom na obr. 5A, diagram 300 ukazuje hodnotu pre kritickú hĺbku trhliny ako funkciu odolnosti voči lomu CTOD a reziduálneho napätia pre úrovne reziduálneho napätia 15, 50 a 100 percent medzného napätia. Reziduálne napätia sa môžu generovať vplyvom výroby a zvárania; a PD 6493 doporučuje použitie hodnoty reziduálneho napätia 100 % medzného napätia vo zvaroch (vrátane zvaru HAZ) s jedinou výnimkou, keď sa napätie vo zvaroch zmiernilo použitím techník ako dodatočným spracovaním ohriatím zvaru (PWHT) alebo mechanickým zmiernením napätia.
Na základe odolnosti voči lomu podľa CTOD oceli tlakovej nádoby pri minimálnej prevádzkovej teplote sa môže výroba kontajnerov zriadiť na znižovanie reziduálnych napätí a môže sa implementovať inšpekčný program (pre oboje: pre počiatočnú inšpekciu a pre servisnú inšpekciu) na detekciu a meranie trhlín pre porovnanie s kritickou veľkosťou trhliny. V tomto príklade, ak má oceľ odolnosť CTOD 0,025 mm pri minimálnej prevádzkovej teplote (ako je merané pri použití laboratórnych skúšobných vzoriek) a reziduálne napätia boli znížené na 15 percent medznej pevnosti ocele, potom je hodnota pre kritickú hĺbku trhliny, približne 4 mm (viď bod 320 na obr. 5A). Ako je známe kvalifikovaným osobám v odbore, môžu sa podobnými kalkulačnými procedúrami určiť kritické hĺbky trhliny pre rôzne dĺžky trhliny i pre rôzne geometrie trhliny. S použitím tejto informácie sa môže vyvinúť program kontroly akosti a inšpekčný program (techniky detekcie rozmerov trhliny a frekvencie) na zaistenie, že trhliny boli detegované a vyliečené pred dosiahnutím kritickej hĺbky trhliny alebo pred aplikáciou navrhovaných zaťažení. Založené na publikovaných empirických koreláciách medzi CVN, Kjc a CTOD odolnosti voči lomu, 0,025 mm CTOD odolnosti všeobecne koreluje s hodnotou CVN okolo 37 J. Tento príklad nie je zamýšľaný v žiadnom prípade na obmedzenie tohto vynálezu.
Skladovacie kontajnery sú výhodne konštruované z jednotlivých dosiek z nízko legovanej oceli s extrémne vysokou pevnosťou. Spoje kontajnerov, vrá tane zvarovaných spojov, majú výhodne asi takú istú pevnosť a odolnosť voči lomu ako dosky z nízko legovanej oceli s extrémne vysokou pevnosťou. V niektorých prípadoch môže byť oprávnené zníženie pevnosti od asi 5 % do asi 10 % v miestach s nižším tlakom vnútri kontajnera. Spoje s výhodnými vlastnosťami sa môžu robiť vhodnou technikou spájania, spôsobilou vytvoriť potrebnú rovnováhu medzi pevnosťou a odolnosťou voči nízkej teplote. Príkladné techniky spájania sú opísané v odstavci tohto dokumentu Príklady. Zvlášť výhodné techniky spájania zahrnujú oblúkové zváranie kovom v ochrannej atmosfére plynu (GMAW) a zváranie wolfrámom v inertnom plyne (TIG). Pre určité pracovné podmienky (ako je opísané v odstavci Príklady v tomto dokumente) sa môže použiť oblúkové zváranie pod tavidlom (SAW), zváranie elektrónovým lúčom (EBW) a zváranie laserovým lúčom (LBW).
Zariadenie PLNG
Skladovacie kontajnery, opísané vyššie, umožňujú uskutočniť výrobné postupy PLNG podľa tohto vynálezu, ktoré produkujú PLNG pri tlaku v širokom rozsahu od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote v širokom rozsahu od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F). Výhodne sa PLNG produkuje a transportuje pri tlaku v rozsahu od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote v rozsahu od asi -112 °C (-170 °F) do asi -62 °C (-80 °F). Výhodnejšie sa PLNG produkuje a transportuje pri tlaku v rozsahu od asi 2 415 kPa (350 psia) do asi 4 830 kPa (700 psia) a pri teplote v rozsahu od asi -101 °C (-150 °F) do asi -79 °C (-110 °F). Ešte výhodnejšie sú nižšie konce rozsahov tlaku a teploty PLNG okolo 2 760 kPa (400 psia) a okolo -96 °C (-140 °F). Kombinácie ideálneho tlaku a teploty vnútri výhodných rozsahov sú závislé od zloženia komprimovaného zemného plynu a od ekonomických úvah. Osoba, kvalifikovaná v odbore môže určiť a analyzovať efekt parametrov zložení podľa informácií z priemyselných publikácií a/alebo uskutočnení kalkulácií rovnováhy bodu tvorby bubliniek. Okrem toho môže kvalifikovaná osoba určiť účinok rôznych ekonomických úvah vo vzťahu ku štandardným priemyselným publikáciám. Napríklad ekonomická úvaha, v ktorej ako teplota PLNG figuruje nižšia, potreba chladiaceho príkonu v konských silách vzrastá, aj keď nižšie teploty pri vzrastajúcich tlakoch pre PLNG tiež pôsobia na vzrast hustoty PLNG a pritom sa znižuje objem, ktorý sa musí transportovať. Ako teplota PLNG figuruje vyššia a tlak vzrastá, je treba v skladovacích a transportných kontajneroch viac ocele, ale klesá náklad na chladenie a vzrastá hospodárnosť zariadenia.
V ďalej uvedenom opise je pozornosť sústredená predovšetkým na ekonomicky výhodné rozdiely systému podľa tohto vynálezu v porovnaní s konvenčným systémom výroby LNG. Obr. 2 znázorňuje schematicky príklad zariadenia na výrobu PLNG podľa tohto vynálezu. Z dôvodu porovnania znázorňuje obr. 1 príklad zariadenia na výrobu konvenčného LNG. Ako ukazuje obr.l, zahrnuje príklad zariadenia na výrobu konvenčného LNG vybavenie 62 pre príjem napájacieho plynu, zariadenie 52 na spracovanie plynu, dehydratačné zariadenie 56 so zariadením na odstraňovanie ortuti, chladiace zariadenie 63. prietokové pracie zariadenie 64. frakcionačné zariadenie 65. skvapalňovacie zariadenie 66 a rejekčné zariadenie 54 dusíka. Zatiaľ čo sa štandardné skvapalňovacie zariadenie môže uspokojivo využiť vo výrobnom zariadení pre tento vynález, môže sa v konvenčnom zariadení LNG eliminovať niekoľko krokov, a energia, potrebná na chladenie zemného plynu, je veľmi znížená. Takisto v procese PLNG, zemný plyn, ktorý by sa spotreboval na získanie energie v konvenčnom procese LNG sa môže konvertovať v obchodovateľný PLNG. K obr. 2: Výrobné kroky procesu PLNG zahrnujú výhodne (i) napájanie vybavenia 10 pre prijímanie plynu na odstránenie kvapalných uhľovodíkov, (ii) dehydratačné zariadenie 12 a (iii) skvapalňovacie zariadenie 14. Expanzné zariadenie 16 a frakcionačný rad 18 sa môže využiť na produkciu zložených chladív na použitie v skvapalňovacích zariadeniach 14. Alternatívne buď časť alebo všetky z chladív, potrebných na skvapalňovanie 14. sa môžu obstarávať a/alebo doplňovať z niektorého iného zdroja. Na dosiahnutie potrebnej nízkej teploty PLNG sa môžu použiť dobre známe chladiace postupy. Také postupy môžu zahrnovať, napríklad jednotlivé chladivo, viaczložkové chladivo, kaskádne chladiaci cyklus alebo kombinácie týchto cyklov. Okrem toho sa môžu v chladiacom postupe použiť expanzné turbíny. V porovnaní s konvenčným zariadením LNG, rezultuje z veľkého zníženia potrebnej chladiacej energie v zariadení PLNG podľa tohto vynálezu veľké zníženie kapitálo vých nákladov, proporcionálne nižšie prevádzkové náklady a zvýšená hospodárnosť a spoľahlivosť, teda veľké zvýšenie ekonomiky produkcie skvapalneného zemného plynu.
Ďalej je opísané zariadenie na produkciu PLNG podľa tohto vynálezu v porovnaní s konvenčným procesom LNG. K obr. 1 a 2: Pretože teploty skvapalňovania v zariadení 8 PLNG (obr. 2) sú vyššie než u konvenčného zariadenia 50 LNG (obr. 1) (ktoré produkuje konvenčný LNG pri asi -162 °C (-260 °F) a pri atmosférickom tlaku), vybavenie 52 (obr.l) spracovania plynu na odstraňovanie mrznúcich zložiek ako oxidu uhličitého, n-pentánu plus, a benzénu, ktoré sú požadované v konvenčnom zariadení 50 LNG, nie sú požadované v zariadení 8. pretože tieto prirodzene sa objavujúce zložky normálne nemrznú a nespôsobujú vo vybavení zariadenia PLNG problémy s ucpávaním, pretože sa pracuje pri vyššej teplote. Ak sú prítomné v zemnom plyne, spracovávanom v zariadení PLNG, neobvykle veľké množstvá oxidu uhličitého, zlúčenín, obsahujúcich síru, npentán alebo benzén, môžu sa ako potrebné pridať niektoré, plyn spracúvajúce, zariadenia na ich odstraňovanie. Okrem toho sa musí v konvenčnom zariadení 50 LNG (v rejekčnom zariadení 54 dusíka), odstraňovať dusík, pretože dusík nezostane počas transportu konvenčného LNG, ktorý je pri prevádzkových tlakoch a teplotách pod atmosférickým tlakom v kvapalnej fázi so skvapalnenými uhľovodíkmi. Pomerne malé množstvá dusíka v privádzanom plyne nie je treba v zariadení 8. PLNG odstraňovať, pretože dusík nezostáva v kvapalnej fázi spolu so skvapalnenými uhľovodíkmi pri prevádzkových tlakoch a teplotách procesu PLNG. Okrem toho sa v konvenčnom LNG zariadení 50 odstraňuje ortuť (v zariadení 56 na odstraňovanie ortuti). Pretože zariadenie PLNG pracuje s omnoho vyššími teplotami než konvenčné zariadenie 50 LNG preto nie je treba využívať v kontajneroch, potrubiach a ostatnom vybavení zariadenia 8 PLNG hliníkové materiály, a nie je v zariadení 8 PLNG všeobecne vyžadované vybavenie na odstraňovanie ortuti. Možnosť vynechať vybavenie, požadované pri spracovaní plynu, rejekcii dusíka a odstraňovaní ortuti, keď to zloženie zemného plynu dovoľuje, poskytuje značnú technickú a ekonomickú výhodu.
Pri výhodných prevádzkových tlakoch a teplotách podľa tohto vynálezu sa môže použiť v najchladnejších priestoroch na vybavenie potrubia a ostatné vybavenie zariadenia 8. PLNG, oceľ, obsahujúca okolo 3 1/2 % hmotn. niklu, kde pre to isté zariadenie v konvenčnom zariadení 50 LNG je všeobecne požadované použiť omnoho nákladnejšiu oceľ s obsahom 9 % hmotn. niklu alebo hliníka. To poskytuje iné významné zníženie nákladu pre zariadenie 8 PLNG v porovnaní s konvenčným zariadením LNG. Výhodne, vysoko pevné nízko legované ocele s primeranou pevnosťou a odolnosťou voči lomu pri prevádzkových podmienkach zariadenia 8 PLNG, sa používajú na konštrukciu potrubia a s ním spojených komponentov (napr. prírub, ventilov a armatúr) tlakových nádob, a ostatného vybavenia zariadenia 8. PLNG s cieľom získať ďalšiu ekonomickú výhodu oproti konvenčnému zariadeniu LNG.
Znovu k obr. 1: LNG, produkované v konvenčnom zariadení 50 LNG sa skladuje v jednom alebo vo viacerých skladovacích kontajneroch 51 v blízkosti exportného terminálu. Teraz k obr. 2: PLNG produkovaný v zariadení 8 PLNG sa môže byť skladovať v jednom alebo vo viacerých skladovacích kontajneroch 9, konštruovaných z nízko legovanej oceli extrémne vysokej pevnosti podľa tohto vynálezu v blízkosti exportného terminálu. V inom uskutočnení tohto vynálezu sa môže PLNG, produkovaný v zariadení 8 PLNG premiestňovať do jedného alebo do viacerých transportných skladovacích kontajnerov 9, konštruovaných z nízko legovanej oceli extrémne vysokej pevnosti podľa tohto vynálezu, umiestnených na transportnom plavidle PLNG, ako je ďalej nižšie opísané.
Zariadenie PLNG podľa tohto vynálezu sa môže použiť ako zariadenie na vyrovnanie špičiek, aby sa umožnilo skladovať zemný plyn ako PLNG. Napríklad konvenčný importný terminál LNG prijme LNG z lode, skladuje LNG a pre dodávku odparí LNG do distribučnej siete. Skladovaný LNG generuje pary (vyvarené) ako sa ohrieva. Obvykle sa vyvarená para zo skladovacieho kontajneru odťahuje a dodáva do distribučnej siete s odpareným LNG. Počas doby nižšieho dopytu po plyne, môže vyvarená para prevážiť nad objemom pár, potrebných pre dodávku do siete. V takých prípadoch je vyvarená para obyčajne skvapalňovaná a skladovaná ako LNG po dobu než príde obdobie vysokého dopytu.
S využitím tohto vynálezu, vyvarená para môže byť skvapalňovaná na PLNG a skladovaná pokiaľ je to potrebné počas období vysokého dopytu. V inom príklade spoločnosť, ktorá obstaráva plyn pre spotrebiteľov na kúrenie v domácnosti alebo na obchodovanie, typicky získava zvlášť zemný plyn na distribúciu ku spotrebiteľom počas obdobia špičkového dopytu odparovaním LNG. S využitím tohto vynálezu môže spoločnosť získať zvlášť zemný plyn na distribúciu ku spotrebiteľom počas obdobia špičkového dopytu odparovaním PLNG. Využitie PLNG v zariadeniach na pokrytie špičiek môže byť skôr hospodárnejší než LNG.
Transportné nádoby PLNG
Transportné nádoby PLNG podľa tohto vynálezu obsahujú skladovacie kontajnery, konštruované z nízko legovanej oceli extrémne vysokej pevnosti, ako sú vyššie opísané. Transportné nádoby PLNG sú výhodne námorné plavidlá, napr. lode, ktoré sú poháňané naprieč masou vody z exportného terminálu PLNG do importného terminálu PLNG. Produkt PLNG má hustotu, ktorá je menšia než hustota konvenčného LNG. Typická hustota produktu PLNG je okolo 75 % hustoty konvenčného LNG (alebo nižšia). Takisto pre systém podľa tohto vynálezu je na prepravu zvýšenej produkcie z efektívnejšieho zariadenia, tiež s ohľadom na zväčšený objem vplyvom nižšej hustoty, požadované obchodné loďstvo s celým objemom dopravnej kapacity asi 125 % alebo viac tej dopravnej kapacity, ktorú má loďstvo pri konvenčnom projekte prepravy konvenčného LNG. Obr. 3A, 3B a 30 zobrazujú príklad veľkokapacitnej lode, určenej na dopravu PLNG. Táto loď 30. uvedená ako príklad, pojme štyridsať osem skladovacích kontajnerov 32 valcového tvaru s pologuľovitými alebo elipsoidnými čelami. Kontajnery môžu mať tiež tvar gule. Počet a rozmery kontajnerov sú závislé od aktuálnej pevnosti v ťahu nízko legovanej oceli s extrémne vysokou pevnosťou, od hrúbky steny kontajnerov a konštrukčného tlaku, ako je známe osobám kvalifikovaným v odbore.
Lode PLNG sú rozpočtované na nižší náklad než lode pre konvenčný LNG a majú značne väčšiu dopravnú kapacitu než najväčšie lode, bežne dopravujúce konvenčný LNG.
Vo výhodnom uskutočnení tohto vynálezu, kontajnery skladujú PLNG pri teplotách od asi -101 °C (-150 °F) do asi -79 °C (-110 °F) a to vyžaduje niektoré formy izolácie. Môžu sa použiť bežne komerčne dostupné izolačné materiály s dobrými izolačnými vlastnosťami pri nízkej teplote.
Konštrukcia lode PLNG ponúka flexibilitu v alternatívach splnenia potrieb zákazníka a minimalizuje náklady, ako je opísané podrobnejšie nižšie v diskusii o importných termináloch. Lode sa môžu konštruovať pre špecifickú kapacitu s pridaním alebo vynechaním kontajnerov PLNG. Môže sa navrhnúť naloženie a vyloženie PLNG v krátkom časovom úseku (typicky 12 hodín) alebo naloženie a vyloženie menšími rýchlosťami do rýchlosti produkcie zariadenia. Pokiaľ zákazník požaduje znížiť jeho importné náklady na minimum, môže sa loď PLNG navrhnúť tak, aby zahrnovala palubné odpaľovacie zariadenie na dodávanie plynu priamo k zákazníkovi, ako je znázornené na obr. 4A, 4B a 4C. Príklad lode 40 PLNG pojme štyridsať štyri skladovacích kontajnerov 42 a palubné odparovacie zariadenie 44.
Loď PLNG ponúka mnoho výhod oproti konvenčnej lodi LNG. Také výhody zahrnujú podstatne väčšiu dopravnú kapacitu, nižšie náklady, možnosť omnoho ľahšie vyhovieť potrebám zákazníka, pokiaľ ide o dopravnú kapacitu na zákazku, spôsobilosť dodávať PLNG v kvapalnej forme alebo odparovať PLNG na palube na plyn pre dodávku, nižšie náklady na čerpanie, pokiaľ PLNG je pri vyššom tlaku (okolo 2415 kPa (350 psia) až asi 4 830 kPa (700 psia) za výhodných podmienok) v porovnaní s atmosférickým tlakom (okolo 100 kPa (14,7 psia)) pre konvenčný LNG a kratšiu konštrukčnú dobu, pokiaľ skladovacie kontajnery a spojené potrubie sa môže prefabrikovať a vyzdvihnúť na miesto, teda minimalizovanie práce, potrebnej na palube lode.
Exportné a importné terminály PLNG
Exportný terminál PLNG môže zahrnovať dok, skladovacie nádrže, lodné čerpadlá. Importný terminál môže zahrnovať dok, skladovacie nádrže, lodné čerpadlá a odpaľovacie zariadenie. Skladovacie kontajnery PLNG u exportného terminálu a importného terminálu sú výhodne konštruované z nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti, ktoré majú primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu pri prevádzkových podmienkach systému PLNG podľa tohto vynálezu, vrátane tlakov a teplôt.
Alternatívne sa môžu u exportného terminálu a/alebo importného terminálu skladovacie nádrže vynechať. V systéme PLNG bez skladovacích nádrží u exportného terminálu sa produkovaný PLNG premiestňuje priamo zo zariadenia PLNG do transportných skladovacích nádob PLNG na palube transportného plavidla PLNG. V systéme PLNG bez skladovacích nádrží u importného terminálu, pozostáva importný terminál v podstate z odpaľovacieho zariadenia alebo alternatívne má každé transportné plavidlo vo flotile PLNG štandardné palubné odpaľovacie zariadenie na priamu konverziu PLNG na kvalitný potrubný plyn. Pre prípad, kde nemajú ani exportný terminál PLNG, ani importný terminál PLNG skladovacie kontajnery, napríklad sú pridané dve transportné nádoby PLNG k transportným plavidlám flotily PLNG nad počet obvykle typicky požadovaný na transport a dodávanie PLNG na trh pri využívaní exportného a importného terminálu. Teda, zatiaľ čo ostatné transportné nádoby na PLNG sú premiestňované, jedna z prídavných transportných nádob PLNG je uvádzaná u exportného terminálu a buď sa plní PLNG alebo sa v nej PLNG skladuje a iná prídavná transportná nádoba PLNG je uvádzaná u importného terminálu, dodávajúceho PLNG priamo na trh. V prípade odpaľovačov na transportných nádobách môže také uvádzanie byť príbrežné, ako jednotlivé kotvište (SALM). Tieto alternatívy sú ekonomicky výhodnejšie než konvenčné systémy LNG a môžu podstatne znížiť náklady na exportné a importné terminály.
Príklady uskutočnení vynálezu
Príklad skladovacích kontajnerov PLNG
Ako je vyššie diskutované, kontajnery na skladovanie a transport PLNG podľa tohto vynálezu sú výhodne konštruované z dosiek z nízko legovanej oceli extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcej menej než 9 % hmotn. niklu a majúcej pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi). Niektorá taká nízko legovaná oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, majúca primeranú pevnosť a odolnosť na držanie PLNG pri prevádzkových podmienkach, podľa známych princípov mechaniky lomu, ako je vysvetlené vyššie, sa môže využiť na konštrukciu kontajnerov na skladovanie a transport PLNG podľa tohto vynálezu. Výhodne má taká oceľ DBTT nižšiu než asi -73 °C (100 °F).
Najnovšie pokroky v technológii výroby ocelí umožnili výrobu nových nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnym teplotám. Napríklad tri patenty USA autorov Koo et al. 5 531 842, 5 545 269 a 5 545 270 opisujú nové ocele a spôsoby výroby týchto ocelí na výrobu oceľových dosiek s pevnosťami v ťahu od asi 830 MPa (120 ksi), 965 MPa (140 ksi) a vyššími. Ocele a spôsoby výroby tam opísané zlepšili a modifikovali spojenie chemického zloženia oceli a postupy na výrobu nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnej teplote v oboch, a to v základnej oceli, tak i v teplom ovplyvnenej zóne (HAZ), keď bola zváraná. Tieto nízko legované ocele extrémne vysokej pevnosti tiež zlepšili odolnosť oproti štandardným komerčne dostupným nízko legovaným oceliam extrémne vysokej pevnosti. Zlepšené ocele sú opísané v prejednávanej dočasnej patentovej prihláške s názvom ULTRA-HIGH STRENGTH STEELS WITH EXCELLENT CRYOGEN1C TEMPERATURE TOUGHNESS, ktorá má prioritu odo dňa 19. decembra 1997 a je identifikovaná u United States Patent and Trademark Office („USPTO“) ako prihláška č. 60/068194; v prejednávanej patentovej prihláške s názvom ULTRA-HIGH STRENGTH AUSAGED STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS, ktorá má prioritu odo dňa 19. Decembra 1997 a je identifikovaná u USPTO ako prihláška č. 60/068252; v prejednávanej patentovej prihláške s názvom ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS, ktorá má prioritu odo dňa 19. Decembra a je identifikovaná u USPTO ako číslo prihlášky 60/068816, (spoločne Steel Patent Applications).
Nové ocele, opísané v Steel Patent Applications a ďalej opísané v nižšie uvedených príkladoch, sú obzvlášť vhodné na konštruovanie kontajnerov na skladovanie a transport PLNG podľa tohto vynálezu, v ktorom majú ocele ďalej uvedené charakteristiky, výhodne pre hrúbky stien oceľovej dosky asi 2,5 cm (1 palec) a väčšie: (i) DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), výhodne nižšiu než asi -107 °C (-160 °F) v základnej oceli a vo zvarenej HAZ; (ii) pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa(120 ksi), výhodne väčšiu než 860 MPa (125 ksi) a ešte výhodnejšie väčšiu než 900 MPa (130 ksi), (iii) lepšiu zvariteľnosť, (iv) v podstate jednotnú mikroštruktúru a vlastnosti po celej hrúbke a (v) zlepšenú odolnosť oproti štandardným, komerčne dostupným, nízko legovaným oceliam extrémne vysokej pevnosti. Ešte výhodnejšie, majú tieto ocele pevnosť v ťahu väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi) alebo väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) alebo väčšiu než asi 1000 MPa (145 ksi).
Prvý príklad oceli
Ako bolo vyššie diskutované, nerozhodnutá patentová prihláška, majúca prioritu s dátumom 19. decembra 1997, s názvom (v preklade) „Extrémne pevné ocele s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnym teplotám,, a identifikovaná u USPTO ako prihláška čís. 60/068 194, poskytuje opis ocelí, vhodných na použitie v tomto vynáleze. Spôsob je zameraný na prípravu oceľových dosiek s extrémne vysokou pevnosťou, majúcich mikroštruktúru, obsahujúcu prevažne temperovaný jemne zrnitý, ihlicovitý martenzit, temperovaný jemne zrnitý, nižší bainit alebo ich zmes, pričom spôsob zahrnuje kroky (a) zahrievanie oceľového plátu na teplotu opätovného ohriatia, dostatočne vysokú na (i) podstatnú homo genizáciu oceľového plátu, (ii) rozpustenie v podstate všetkých karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu v oceľových plátoch a (iii) vytvorenie jemných počiatočných zŕn austenitu v oceľových plátoch, (b) stenčenie oceľového plátu tvarovaním oceľového plátu v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, (c) ďalšie stenčenie oceľového plátu tvarovaním oceľového plátu v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v druhom teplotnom rozsahu pod teplotou okolo Tnr a nad transforinačnou teplotou okolo Ar3, (d) kalenie oceľovej dosky pri rýchlosti ochladzovania asi 10 °C za sekundu až asi 40° C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na kaliaci stop pod približnú transformačnú teplotou Ms plus 200 °C (360 °F), (e) zastavenie kalenia a (f) temperovanie oceľovej dosky pri temperačnej teplote od asi 400 °C (752 °F) až približne k transformačnej teplote Aci, výhodne do ale nie vrátane transformačnej teploty Aci, na úsek času, postačujúci na to, aby došlo k precipitácii jednej alebo viacerých kalených častíc, t.j. ε-medi, M02C alebo karbidov a karbidonitriov nióbu a vanádu. Časový úsek, postačujúci na spôsobenie precipitácie kalených častíc závisí predovšetkým od hrúbky oceľovej dosky, chemického zloženia oceľovej dosky a temperovacej teploty, a môžu ju určiť odborníci. (Viď slovník definícií, pre výrazy: prevládajúce, vytvrdzované častice, teplota Tnr, Ar3, Ms, a Acj, transformačné teploty a Mo2C.)
Na zaistenie odolnosti voči okolitej a kryogénnej teplote, ocele, podľa tohto prvého príkladu oceli, majú výhodne mikroštruktúru, obsahujúcu prevažne temperovaný jemne zrnitý nižší bainit, temperovaný jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ich zmesi. Je výhodné podstatne minimalizovať tvorbu krehkých súčastí ako vyššieho bainitu, dvojného martenzitu a MA. Termínom „prevažne,,,ako je použitý v prvom príklade oceli a v patentových nárokoch, sa myslí aspoň 50 objemových percent. Výhodnejšia mikroštruktúra obsahuje aspoň od asi 60 objemových percent do asi 80 objemových percent temperovaného jemne zrnitého nižšieho bainitu, temperovaného jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi. Ešte výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra aspoň okolo 90 objemových percent temperovaného jemne zrnitého nižšieho bainitu, temperovaného jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi. Najvýhodnejšie mikroštruktúra obsahuje v podstate 100 % temperovaného jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu.
Oceľový plát, vyrábaný podľa tohto prvého príkladu oceli, je vyrábaný v zákazníckej podobe a v uskutočnení, zahrnujúcom železo a ďalšie zliatinové prvky, výhodne v hmotnostných rozsahoch, uvedených v tejto tabuľke I:
Tabuľka I
Legujúci prvok Rozsah ( % hmotn.)
uhlík (C) mangán (Mn) nikel (Ni) meď (Cu) molybdén (Mo) niób (Nb) titán (Ti) hliník (Al) dusík (N) 0,04 až 0,12 výhodnejšie 0,04 až 0,07 0,5 až 2,5 výhodnejšie 1,0 až 1,8 1,0 až 3,0 výhodnejšie 1,5 až 2,5 0,1 až 1,5 výhodnejšie 0,5 až 1,0 0,1 až 0,8 výhodnejšie 0,2 až 0,5 0,02 až 0,1 výhodnejšie 0,03 až 0,05 0,008 až 0,03 výhodnejšie 0,01 až 0,02 0,001 až 0,05 výhodnejšie 0,005 až 0,03 0,002 až 0,005 výhodnejšie 0,002 až 0,003
Niekedy sa do oceli pridáva vanád (V), výhodne do asi 0,10 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,02 % hmotn. do asi 0,05 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva chróm (Cr), výhodne do asi 1 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,2 % hmotn. do asi 0,6 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva kremík (Si) výhodne do asi 0,5 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,01 % hmotn. až asi 0,5 % hmotn. a ešte výhodnejšie okolo 0,05 % hmotn. až asi 0,1 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva bór (B) výhodne do asi 0,002 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,0006 % hmotn. až asi 0,001 % hmotn.
Oceľ obsahuje výhodne aspoň 1 % hmotn. niklu. Obsah niklu v oceli sa môže zvýšiť nad asi 3 % hmotn. pokiaľ je žiadané zvýšiť po zvarení výkon. Od každého pridaného 1 % hmotn. niklu sa očakáva zníženie DBTT oceli o asi 10 °C (18 °F). Obsah niklu je výhodne nižší než 9 % hmotn. výhodnejšie nižší než okolo 6 % hmotn. Obsah niklu je výhodne minimalizovaný z dôvodu minimalizovať náklad na oceľ. Pokiaľ obsah niklu vzrastie nad asi 3 % hmôt., môže obsah mangánu klesnúť pod asi 0,5 % hmotn. a znížiť sa až k 0,0 % hmotn. Preto v širšom zmysle je výhodný obsah mangánu do asi 2.5 % hmotn.
Okrem toho sa zostávajúce prvky v oceli výhodne minimalizujú. Obsah fosforu (P) je výhodne nižší než asi 0,01 % hmotn. Obsah síry (S) je výhodne nižší než asi 0,004 % hmotn. Kyslík (O) je výhodne nižší než asi 0,002 % hmotn.
V trochu podrobnejšom pohľade sa oceľ podľa tohto prvého príkladu oceli pripravuje tvárnením plátov potrebného zloženia, ako je v tomto dokumente opísané, ohriatím plátov na teplotu od asi 955 °C do asi 1 065 °C (1 750 °F až 1 950 °F), tvárnením plátu v horúcich valcových kalibroch do tvaru oceľovej dosky v jednom alebo viacerých priechodoch, na uskutočnenie redukcie o 30 percent až asi 70 percent v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, t.j. približne nad teplotou Tnr a ďalším tvárnením oceľového plátu v horúcich valcových kalibroch v jednom alebo vo viacerých priechodoch, s výsledkom okolo 40 percent až asi 80 percent redukcie v druhom teplotnom rozsahu približne pod teplotou Tnr a približne nad teplotou transformácie Ar3. Za tepla valcovaná oceľová doska sa potom kalí a chladí rýchlosťou asi 10 °C za sekundu až asi 40 °C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) k vhodnému QST (ako je definované v slovníku) približne pod teplotou transformácie Ms plus 200 °C (360 °F), pri ktorej je kalenie ukončené. V jednom uskutočnení tohto prvého príkladu oceli sa oceľová doska potom ochladí vzduchom na teplotu okolia. Tento výrobný postup sa využíva na produkciu mikroštruktúry výhodne obsahujúcej prevažne jemne zrnitý ihlicovitý martenzit, jemne zrnitý nižší bainit alebo ich zmesi alebo výhodnejšie, obsahujúcu v podstate 100 % jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu.
Teda priamo kalený martenzit v oceliach podľa tohto prvého príkladu oceli má vysokú pevnosť, ale jeho odolnosť sa môže zlepšiť temperovaním pri vhodnej teplote od nad asi 400 °C (752 °F) do približnej teploty transformá cie Ac*. Temperovanie oceli v tomto rozsahu teploty vedie tiež ku znižovaniu kaliacich napätí, ktoré opäť vedie ku zvýšeniu odolnosti. Zatiaľ čo temperovanie môže zvýšiť odolnosť oceli, normálne vedie to k podstatnej strate pevnosti. V tomto vynáleze bežná strata pevnosti z temperovania je počiatkom indukcie precipitačne disperzného vytvrdzovania. Disperzné vytvrdzovanie z jemných medených precipitátov a zmesných karbidov a/alebo karbidonitridov sa využíva na optimalizáciu pevnosti a odolnosti počas temperovania martenzitickej štruktúry. Unikátne chemické zloženie ocelí tohto prvého príkladu oceli dovoľuje temperovanie vnútri širokého rozsahu od asi 400 °C do asi 650 °C (750 °F až 1 200 °F) bez akejkoľvek významnej straty pevnosti, získanej kalením. Oceľová doska sa výhodne temperuje pri temperačnej teplote od asi nad 400 °C (752 °F) do pod transformačnú teplotu Aci, po časový úsek, postačujúci na spôsobenie precipitácie vytvrdzovaných častíc (ako je tu definované). Tento výrobný postup uľahčuje transformáciu mikroštruktúry oceľovej dosky smeruje k prevažujúcemu temperovanému jemne zrnitému ihlicovitému martenzitu, temperovanému jemne zrnitému nižšiemu bainitu alebo k ich zmesiam. Časový úsek, postačujúci na spôsobenie precipitácie vytvrdzovaných častíc závisí opäť predovšetkým od hrúbky oceľovej dosky, chemického zloženia oceľovej dosky a temperovacej teploty, a môžu ho stanoviť pracovníci s odbornou kvalifikáciou.
Druhý príklad oceli
Ako bolo vyššie diskutované, nerozhodnutá U.S. patentová prihláška, majúca prioritu s dátumom 19. decembra 1997, s názvom ULTRA-HIGH STRENGTH AUSAGED STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESSa zapísaná u USPTO ako prihláška čís. 60/068 252 poskytuje opis iných ocelí, vhodných na použitie v tomto vynáleze. Spôsob je zameraný na prípravu oceľovej dosky s extrémne vysokou pevnosťou, majúcej mikro-laminátovú mikroštruktúru, obsahujúcu okolo 2 % obj. až 10 % obj. austenitových tenkých vrstiev a okolo 90 % obj. až 98 % obj. ihlíc prevažne jemne zrnitého martenzitu a jemne zrnitého nižšieho bainitu, pričom spôsob zahrnuje kroky: (a) ohrievanie oceľového plátu na teplotu opätovného ohrevu, dostatočne vysokú na (i) podstatnú homogenizáciu oceľového plátu, (ii) rozpustenie v podstate všetkých karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu v oceľovom pláte, a (iii) vytvorenie jemných počiatočných austenitových zŕn v oceľovom pláte, (b) stenčenie oceľového plátu na vytvarovanie oceľovej dosky v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, (c) ďalšie stenčenie oceľovej dosky v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v druhom teplotnom rozsahu pod teplotou okolo Tnr a nad približnou transformačnou teplotou Ar3, (d) kalenie oceľovej dosky pri rýchlosti ochladzovania asi 10 °C za sekundu až asi 40° C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na kaliacu stop-teplotu (QST) približne pod transformačnou teplotou Ms plus 100 °C (180 °F) a nad približnou transformačnou teplotou Ms, a (e) zastavenie uvedeného kalenia. V jednom uskutočnení spôsob tohto druhého príkladu oceli zahrnuje ďalej krok vystavenia oceľovej dosky chladeniu vzduchom na teplotu okolia z QST. V inom uskutočnení zahrnuje spôsob tohto druhého príkladu oceli ďalej krok držania oceľovej dosky v podstate izotermicky na QST po dobu do asi 5 minút pred vystavením dosky chladeniu vzduchom na teplotu okolia. V ešte inom uskutočnení zahrnuje ďalej spôsob tohto druhého príkladu oceli krok pomalého chladenia oceľovej dosky z QST rýchlosťou nižšou než asi 1,0 °C za sekundu (1,8 °F/sec) po dobu do asi 5 minút pred vystavením dosky chladeniu vzduchom na teplotu okolia. V ešte inom uskutočnení zahrnuje ďalej spôsob tohto vynálezu krok pomalého chladenia oceľovej dosky z QST pri rýchlosti nižšej než asi 1,0 °C za sekundu (1,8 °F/sec) po dobu do asi 5 minút pred vystavením oceľovej dosky chladeniu vzduchom na okolitú teplotu. Tento výrobný postup uľahčuje transformáciu mikroštruktúry oceľovej dosky od asi 2 % obj. do asi 10 % obj. tenkých austenitových vrstiev a okolo 90 % obj. až 98 % obj. ihlicovitého, prevažne jemne zrnitého martenzitu a jemne zrnitého nižšieho bainitu. (Viď slovník definícií, týkajúcich sa teploty T,ir a transformačných teplôt Arj a Ms.)
Na zaistenie odolnosti voči kryogénnej a okolitej teplote, ihlice výhodne obsahujú v mikrolaminátovej mikroštruktúre prevládajúci nižší bainit alebo martenzit. Je výhodné podstatne minimalizovať tvorenie krehkých súčastí, ako je horný bainit, dvojný martenzit a MA Termínom prevažne, ako je použitý v tomto druhom príklade oceli a v patentových nárokoch, sa myslí aspoň 50 objemových percent. Zbytok mikroštruktúry môže obsahovať ďalší jemne zrnitý nižší bainit, ďalší jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ferit. Výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra aspoň asi 60 objemových percent až asi 80 objemových percent nižšieho bainitu alebo ihlicovitého martenzitu. Ešte výhodnejšie mikroštruktúra obsahuje aspoň asi 90 objemových percent nižšieho bainitu alebo ihlicovitého martenzitu.
Oceľový plát, vyrobený postupom podľa tohto druhého príkladu oceli, je vyrábaný v zákazníckej podobe a v jednom uskutočnení obsahuje železo a ďalšie zliatinové prvky výhodne v hmotnostných rozsahoch, uvedených v tejto tabuľke
II.
Tabuľka II
Légu j úci prvok uhlík (C) mangán (Mn) nikel (Ni) meď (Cu) molybdén (Mo) niób (Nb) titán (Ti) hliník (Al) dusík (N)
Rozsah ( % hmotn.)
0,04 až 0,12 výhodnejšie 0,04 až 0,07
0,5 až 2,5 výhodnejšie 1,0 až 1,8
1,0 až 3,0 výhodnejšie 1,5 až 2,5
0,1 až 1,0 výhodnejšie 0,2 až 0,5
0,1 až 0,8 výhodnejšie 0,2 až 0,4
0,02 až 0,1 výhodnejšie 0,02 až 0,05
0,008 až 0,03 výhodnejšie 0,01 až 0,02 0,001 až 0,05 výhodnejšie 0,005 až 0,03 0,002 až 0,005 výhodnejšie 0,002 až 0,003
Niekedy sa do oceli pridáva chróm (Cr), výhodne do asi 1,0 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,2 % hmotn až asi 0,6 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva kremík (Si) výhodne do asi 0,5 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,01 % hmotn. až asi 0,5 % hmotn. a ešte výhodnejšie okolo 0,05 % hmotn. až asi 0,1 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva bór (B) výhodne do asi 0,0020 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,0006 % hmotn. až asi 0,0010 % hmotn.
Oceľ obsahuje výhodne aspoň 1 % hmotn. niklu. Obsah niklu v oceli sa môže zvýšiť nad asi 3 % hmotn. pokiaľ je žiadané zvýšiť po zvarení výkon. Od každého pridaného 1 % hmotn. niklu sa očakáva zníženie DBTT oceli o asi 10 °C (18 °F). Obsah niklu je výhodne nižší než 9 % hmotn. výhodnejšie nižší než okolo 6 % hmotn. Obsah niklu je výhodne minimalizovaný z dôvodov minimalizovať náklad na oceľ. Pokiaľ obsah niklu vzrastie nad asi 3 % hmôt, obsah mangánu môže klesnúť pod asi 0,5 % hmotn. a znížiť sa až na 0,0 % hmotn. Preto v širšom zmysle je výhodný obsah mangánu do asi 2.5 % hmotn.
Okrem toho sa zostávajúce prvky v oceli výhodne minimalizujú. Obsah fosforu (P) je výhodne nižší než asi 0,01 % hmotn. Obsah síry (S) je výhodne nižší než asi 0,004 % hmotn. Kyslík (O) je výhodne nižší než asi 0,002 % hmotn.
V trochu podrobnejšom pohľade sa oceľ podľa tohto druhého príkladu oceli pripravuje tvárnením plátu potrebného zloženia ako je v tomto dokumente opísané, ohriatím plátu na teplotu od asi 955 °C do asi 1 065 °C (1 750 °F až 1 950 °F), tvárnením plátu v horúcich valcových kalibroch do tvaru oceľovej dosky v jednom alebo viacerých priechodoch, na uskutočnenie redukcie okolo 30 percent až asi 70 percent v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, t.j. približne nad teplotou Tnr a ďalším tvárnením oceľového dosky v horúcich valcových kalibroch v jednom alebo vo viacerých priechodoch, s výsledkom okolo 40 percent až asi 80 percent redukcie v druhom teplotnom rozsahu približne pod teplotou Tnr a približne nad teplotou transformácie Aľ3. Za tepla valcovaná oceľová doska sa potom kalí a chladí rýchlosťou asi 10 °C za sekundu až asi 40 °C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) k vhodnému QST približne pod teplotou transformácie Ms plus 100 °C (180 °F)a približne nad teplotou transformácie Ms, pri ktorej je ukončené kalenie. V jednom uskutočnení tohto druhého príkladu oceli, po ukončení kalenia, sa môže oceľová doska ochladiť na teplotu okolia z QST. V inom uskutočnení tohto druhého príkladu oceli sa oceľová doska po ukončení kalenia udržuje v podstate izotermicky na QST po dobu, výhodne do asi 5 minút, a potom sa ochladí vzduchom na teplotu okolia. V ešte inom uskutočnení sa oceľová doska pomaly chladí menšou rýchlosťou než pri chladení vzduchom, t.j. nižšou rýchlosťou než asi 1 °C za sekundu (1,8 °F/sec), výhodne do asi 5 minút. V ešte inom uskutočnení sa doska pomaly chladí z QST pomalšou rýchlosťou než pri chladení vzduchom, t.j. nižšou rýchlosťou než asi 1 °C za sekundu (1,8 °F/sec), výhodne asi do 5 minút. V aspoň jednom uskutočnení tohto druhého príkladu oceli je transformačná teplota Ms okolo 350 °C (662 °F) a preto transformačná teplota Ms plus 100 °C (180 °F) je okolo 450 °C (842 °F).
Oceľová doska sa môže udržovať v podstate izotermicky na QST ktorýmikoľvek vhodnými prostriedkami, ako sú známe odborne kvalifikovaným pracovníkom, ako napríklad umiestnením termálneho pokrývky cez oceľovú dosku. Oceľová doska sa môže pomaly chladiť po ukončení kalenia akýmikoľvek vhodnými prostriedkami, ako sú známe pracovníkom s odbornou kvalifikáciou, ako umiestnením izolačnej pokrývky cez oceľovú dosku.
Tretí príklad oceli
Ako bolo vyššie diskutované, nerozhodnutá U.S. patentová prihláška, majúca prioritu od dátumu 19. decembra 1997, s názvom ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESSa identifikovaná u USPTO ako prihláška čís. 60/068 816, poskytuje opis iných ocelí, vhodných na využitie v tomto vynáleze. Spôsob je zameraný na prípravu dosiek z dvojfázovej oceli s extrémne vysokou pevnosťou, majúcej mikroštruktúru obsahujúcu okolo 10 % obj. až 40 % obj. prvej fázy v podstate 100 % obj. (t.j. v podstate čistého alebo esenciálneho feritu) a okolo 60 % obj. až 90 % obj. druhej fázy prevažne jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu, jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo ich zmesí, pričom spôsob zahrnuje kroky (a) ohrievanie oceľového plátu na teplotu opätovného ohrevu, postačujúcu na (i) podstatnú homogenizáciu oceľového plátu (ii) rozpustenie v podstate všetkých karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu v oceľovom pláte, a (iii) vytvorenie jemných počiatočných austenitových zŕn v oceľovom pláte, (b) stenčenie oceľového plátu vytvarovaním na oceľovú dosku v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, (c) ďalšie stenčenie oceľovej dosky v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v druhom teplotnom rozsahu pod teplotou okolo Tnr a nad približnou transformačnou teplotou Ar3, (d) ďalšie stenčenie uvedenej oceľovej dosky v jednom alebo vo viacerých horúcich valcových kalibroch v treťom teplotnom rozsahu, približne pod transformačnou teplotou Är3 a nad transformačnou teplotou Ari ( t.j. v interkritickom teplotnom rozsahu), (e) kalenie uvedenej oceľovej dosky pri rýchlosti chladenia okolo 10 °C za sekundu do asi 40 °C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na kaliacu stop-teplotu (QST), výhodne približne pod transformacnú teplotou Ms plus 200 °C (360 °F) a (f) zastavenie uvedeného kalenia. V inom uskutočnení tohto tretieho príkladu oceli je QST výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 100 °C (180 °F) a výhodnejšie je pod asi 350 °C (662 °F). V jednom uskutočnení tohto tretieho príkladu oceli je oceľová doska vystavená chladeniu vzduchom na teplotu okolia po kroku (f). Tento výrobný postup uľahčuje transformáciu mikroštruktúry oceľovej dosky okolo 10 % obj. až asi 40 % obj. prvej fázy feritu a okolo 60 % obj. až asi 90 % obj. druhej fázy prevažujúceho jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu, jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo ich zmesí. (Viď slovník definícií : teplota Tnr a teploty transformácie Ar3 a Arj.)
Na zaistenie odolnosti okolitej a kryogénnej teplote obsahuje mikroštruktúra druhej fázy v oceliach podľa tohto tretieho príkladu oceli, prevažne temperovaný jemne zrnitý nižší bainit, temperovaný jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ich zmesi. Je výhodné podstatne minimalizovať tvorbu krehkých súčasti ako vyššieho bainitu, dvojného martenzitu a MA vo druhej fázy. Termínom prevažne ,ako je použitý v treťom príklade oceli a v patentových nárokoch, sa myslí aspoň 50 objemových percent. Zbytok mikroštruktúry druhej fázy môže obsahovať ďalší jemne zrnitý nižší bainit, ďalší jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ferit. Výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra druhej fázi aspoň asi 60 objemových percent až asi 80 objemových percent jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi. Ešte viac výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra druhej fázi najmenej okolo 90 objemových percent jemne zrnitého nižšieho bainitu, jemne zrnitého ihlicovitého marzenitu alebo ich zmesi.
Tabuľka III
Legujúci prvok uhlík (C) mangán (Mn) nikel (Ni) niób (Nb) titán (Ti) hliník (Al) dusík (N)
Oceľový plát, vyrobený podľa tohto tretieho príkladu oceli, je vyrobený v zákazníckej podobe a v jednom uskutočnení obsahuje železo a ďalšie zliatinové prvky výhodne v hmotnoštných rozsahoch, uvedených v tejto tabuľke III.
Rozsah ( % hmotn.)
0,04 až 0,12 výhodnejšie 0,04 až 0,07
0,5 až 2,5 výhodnejšie 1,0 až 1,8
1,0 až 3,0 výhodnejšie 1,5 až 2,5
0,02 až 0,1 výhodnejšie 0,02 až 0,05
0,008 až 0,03 výhodnejšie 0,01 až 0,02 0,001 až 0,05 výhodnejšie 0,005 až 0,03 0,002 až 0,005 výhodnejšie 0,002 až 0,003
Niekedy sa do oceli pridáva chróm (Cr), výhodne do asi 1,0 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,2 % hmotn. až asi 0,6 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva molybdén (Mo), výhodne do asi 0,8 % hmotn. a výhodnejšie asi 0,1 až asi 0,3 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva kremík (Si), výhodne do asi 0,5 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,01 % hmotn. až asi 0,5 % hmotn. a ešte výhodnejšie okolo 0,05 % hmotn. až asi 0,1 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva meď (Cu), výhodne v rozsahu asi 0,1 % hmotn. až asi 1 % hmotn., výhodnejšie v rozsahu od asi 0,2 % hmotn. do asi 0,4 % hmotn.
Niekedy sa do oceli pridáva bór (B) výhodne do asi 0,0020 % hmotn. a výhodnejšie 0,0006 až asi 0,0010 % hmotn.
Oceľ obsahuje výhodne aspoň 1 % hmotn. niklu. Obsah niklu v oceli sa môže zvýšiť nad asi 3 % hmotn. pokiaľ je žiadané zvýšiť po zvarení výkon. Od každého pridaného 1 % hmotn. niklu sa očakáva zníženie DBTT oceli o asi 10 °C (18 °F). Obsah niklu je výhodne nižší než 9 % hmotn. výhodnejšie nižší než okolo 6 % hmotn. Obsah niklu je výhodne minimalizovaný z dôvodov minimalizovať náklad na oceľ. Pokiaľ obsah niklu vzrastie nad asi 3 % hmôt., môže obsah mangánu klesnúť pod asi 0,5 % hmotn. a znížiť sa až na 0,0 % hmotn. Preto v širšom zmysle je výhodný obsah mangánu do asi 2.5 % hmotn.
Okrem toho sa zostávajúce prvky v oceli výhodne minimalizujú. Obsah fosforu (P) je výhodne nižší než asi 0,01 % hmotn. Obsah síry (S) je výhodne nižší než asi 0,004 % hmotn. Kyslík (O) je výhodne nižší než asi 0,002 % hmotn.
V trochu podrobnejšom pohľade sa oceľ podľa tohto tretieho príkladu oceli pripravuje tvárnením plátu potrebného zloženia ako je v tomto dokumente opísané, ohriatím plátu na teplotu od asi 955 °C do asi 1 065 °C (1 750 °F až 1 950 °F), tvárnením plátu v horúcich valcových kalibroch do tvaru oceľovej dosky v jednom alebo viacerých priechodoch, na uskutočnenie redukcie o 30 percent až asi 70 percent v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštaliI žuje, t.j. približne nad teplotou Tnr a ďalším tvárnením oceľovej dosky v horúcich valcových kalibroch v jednom alebo vo viacerých priechodoch, s výsledkom okolo 40 percent až asi 80 % redukcie v druhom teplotnom rozsahu približne pod teplotou Tnr a približne nad teplotou transformácie Ar3 a dokončenie valcovaním oceľovej dosky v jednom alebo viacerých priechodoch na získanie okolo 15 percent až asi 50 percent ubratia v interkritickom teplotnom rozsahu pod približnou transformačnou teplotou Ar3 a nad približnou transformačnou teplotou Arj. Za tepla valcovaná oceľová doska sa potom kalí pri rýchlosti ochladzovania asi 10 °C za sekundu až asi 40n C za sekundu (18 °F/sec až 72 nF/sec) na vhodnú kaliacu stop-teplotu (QST) výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 200 °C (360 °F); kedy sa kalenie zastaví. V inom uskutočnení tohto vynálezu je QST výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 100 °C (180 °F) a výhodnejšie je pod asi 350 °C (662 °F). V jednom uskutočnení tohto tretieho príkladu oceli je oceľová doska vystavená chladeniu vzduchom na teplotu okolia v termíne po ukončenom kalení.
Odkedy je nikel drahý legujúci prvok, je obsah niklu vo vyššie uvedených troch príkladoch oceli je výhodne nižší než asi 3,0 % hmotn., výhodnejšie nižší než asi 2,5 % hmotn., výhodnejšie nižší než 2,0 % hmotn. a ešte výhodnejšie než asi 1,8 % hmotn, aby sa podstatne minimalizovali náklady na oceľ.
Iné vhodné ocele na použitie v spojení s týmto vynálezom sú opísané v iných publikáciách, ktoré opisujú nízko legovanú oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcu menej než asi 1 % hmotn. niklu, majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a majúcu vynikajúcu odolnosť voči nízkym teplotám. Napríklad sú také ocele opísané v European Patent Application, publikovanej 5. februára 1997 a majúcej medzinárodné číslo prihlášky: PCT/JP96/00157 a medzinárodné číslo publikácie WO 96/23909 (08.08.1996 Gazette 1996/36) (ako ocele, majúce výhodne obsah medi 0,1 % hmotn. až 1,2 % hmotn.) a v nerozhodnutej dočasnej U.S. patentovej prihláške s prioritou od dátumu 28. júla 1997, s názvom „Ultra High Strength, Weldable Steels with Excellent UltraLow Temperature Toughness,, a identifikovanej u USPTO ako číslo prihlášky 60/053 915.
Pre ktorúkoľvek z hore uvedených ocelí, ako rozumejú pracovníci s odbornou kvalifikáciou, tu použité slovné spojenie percentné zmenšenie hrúbky znamená percentné zmenšenie hrúbky oceľového plátu alebo dosky zo stavu pred uvedeným zmenšením. Len z dôvodov vysvetlenia, bez toho by sa tým tento vynález obmedzoval, môže oceľový plát hrúbky okolo 25,4 cm (10 palcov) zmenšiť hrúbku o asi 50 % (zmenšenie o 50 %) v prvom teplotnom rozsahu na hrúbku 12,7 cm (5 palcov), potom sa môže zmenšiť o asi 80 % (zmenšenie o 80 %) v druhom teplotnom rozsahu na hrúbku okolo asi 2,5 cm (1 palec). Opäť len na účely vysvetlenia, bez toho by sa tým tento vynález obmedzoval, sa môže oceľový plát hrúbky asi 25,4 cm (10 palcov) zmenšiť asi o 30 % (zmenšenie o 30 %) v prvom teplotnom rozsahu na hrúbku asi 17,8 (7 palcov), potom zmenšiť asi o 80 % (zmenšenie o 80 %) v druhom teplotnom rozsahu na hrúbku asi 3,6 cm (1,4 palca) a potom zmenšiť asi o 30 % (zmenšenie o 30 %) vo treťom teplotnom rozsahu na hrúbku asi 2,5 cm (1 palec). Tu užívaným termínom plát sa myslí kus oceli, majúcej nejaké rozmery.
U akejkoľvek z hore opísaných ocelí, ako tomu rozumejú pracovníci, s odbornou kvalifikáciou, sa plát výhodne znovu ohrieva vhodnými prostriedka mi na zvýšenie teploty v podstate v celom pláte, výhodne v celom pláte na potrebnú teplotu opätovného ohrevu, napr. umiestnením plátu do hutnej pece na určitú dobu. Špecifická teplota opätovného ohrievania, ktorá by sa mala použiť na niektorú z hore uvedených kompozícií oceli môže byť ihneď stanovená odborne kvalifikovaným pracovníkom, buď na základe experimentu alebo kalkuláciou s použitím vhodných modelov. Okrem toho teplota v hutnej peci a doba opätovného ohrevu, potrebná na prehriatie v podstate celého plátu, výhodne celého plátu na potrebnú teplotu opätovného ohrevu celého plátu môžu byť ihneď stanovené odborne kvalifikovaným pracovníkom s odkazom na štandardné priemyselné publikácie.
Pre akúkoľvek z hore uvedených ocelí, ako to chápu odborne kvalifikovaní pracovníci, teplota, ktorá určuje väzby medzi rekryštalizačnou oblasťou a nerekryštalizačnou oblasťou, teplota Tnr, závisí od chemického zloženia oceli a zvlášť najmä od teploty opätovného ohrievania pred valcovaním, koncentrácie uhlíka, koncentrácie nióbu a hodnoty zmenšenia hrúbky, danej priechodom valcami. Pracovníci s odbornou kvalifikáciou môžu stanoviť túto teplotu pre každú kompozíciu oceli buď na základe experimentu alebo kalkuláciou s použitím modelu. Podobne môžu byť osobami s odbornou kvalifikáciou určené transformačné teploty Aci, Ari,Ar3 a Ms, ktoré tu boli spomenuté, pre každú kompozíciu oceli, buď podľa experimentu alebo modelovou kalkuláciou.
U ktorejkoľvek z hore diskutovaných ocelí rozumejú osoby s odbornou kvalifikáciou, s výnimkou teploty opätovného ohrevu, ktorá sa aplikuje v podstate na celý plát, že ide v opise výrobných postupov podľa tohto vynálezu o rad teplôt, ktoré sa merajú na povrchu oceli. Teplota povrchu oceli sa môže merať s použitím napríklad optického pyrometra alebo iným, zariadením, vhodným na meranie teploty povrchu oceli. Rýchlosti chladenia, ktoré sú v tomto dokumente spomenuté, sú tie, ktoré sú v strede alebo v podstate pri strede hrúbky dosky a kaliaca stop-teplota (QST) je najvyššia, alebo v podstate najvyššia, teplota, dosiahnutá na povrchu dosky po zastavení kalenia, kvôli teplu, vyžarovanému zo stredu hrúbky dosky. Napríklad, počas postupu experimentálneho ohrievania oceľovej kompozície, podľa príkladov uvedených v tomto dokumente, sa na meranie teploty stredu hrúbky oceľovej dosky umiestni termočlánok do stredu, alebo v podstate do stredu, hrúbky oceľovej dosky, zatiaľ čo teplota povrchu sa meria optickým pyrometrom. Korelácia medzi teplotou stredu a teplotou povrchu sa odvíja na použitie počas radu postupov rovnakej, alebo v podstate rovnakej, kompozície oceli, takže teplota v strede sa môže určiť cestou priameho merania teploty povrchu. Tiež potrebnú teplotu a rýchlosť toku kaliacej tekutiny na uskutočnenie potrebnej zvýšenej rýchlosti chladenia môžu určiť osoby s odbornou kvalifikáciou na základe štandardných priemyselných publikácií.
Osoba s kvalifikáciou v odbore má potrebné znalosti a skúsenosti vo využití informácií, poskytovaných v tomto dokumente, na produkciu nízko legovaných oceľových dosiek extrémne vysokej pevnosti, ktoré majú vysokú pevnosť a odolnosť na použitie v konštrukcii kontajnerov na skladovanie a transport PLNG podľa tohto vynálezu. Môžu existovať alebo sa môžu v budúcnosti vyvinúť iné vhodné ocele. Všetky také ocele sú zahrnuté v rozsahu ochrany tohto vynálezu.
Osoba s odbornou kvalifikáciou má znalosť a skúsenosť využiť informácie, ktoré sú v tomto dokumente k dispozícii, na produkciu dosiek z nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti, majúcich modifikované hrúbky v porovnaní s hrúbkami oceľových dosiek produkovaných podľa príkladov uvedených v tomto dokumente, i keď sa stále produkujú oceľové dosky, majúce vhodnú pevnosť a vhodnú odolnosť voči kryogénnym teplotám na použitie v systéme tohto vynálezu. Napríklad, niekto s kvalifikáciou v odbore môže využiť v tomto dokumente získané informácie na produkciu oceľovej dosky hrúbky okolo 2,45 cm (1 palec) a vhodnej vysokej pevnosti a vhodnej odolnosti voči kryogénnym teplotám na použitie v konštrukcii kontajnerov podľa tohto vynálezu. Môžu existovať iné vhodné ocele alebo môžu byť na základe nich vyvinuté. Všetky také ocele patria do predmetu ochrany tohto vynálezu.
Kontajnery, konštruované z niektorej vhodnej nízko legovanej oceli extrémne vysokej pevnosti, ako je niektorá z ocelí opísaná v tomto príklade, sú dimenzované podľa potrieb projektu PLNG, v ktorých sa budú využívať. Osoba s kvalifikáciou v odbore môže pri použití štandardných inžinierskych praktík a odkazov, dostupných v priemysle, stanoviť pre kontajnery potrebné rozmery, hrúbky stien atď.
Keď sa použije dvojfázová oceľ v konštrukcii kontajnerov podľa tohto vynálezu, je dvojfázová oceľ výhodne spracovávaná takým spôsobom, že doba, počas ktorej sa oceľ udržuje v rozsahu interkritickej teploty na účely vytvorenia dvojfázovej štruktúry, sa nachádza pred krokom urýchleného chladenia alebo kalenia. Výhodne je výrobný postup taký, že dvojfázová štruktúra sa vytvára počas chladenia oceli medzi transformačnou teplotou Ar3 na približnú transformačnú teplotu Ari. Ďalšou výhodou u ocelí používaných na konštrukciu kontajnerov podľa tohto vynálezu je, že oceľ má pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F) po dokončení kroku urýchleného chladenia alebo kalenia t.j. bez akéhokoľvek ďalšieho spracovania, ktoré vyžaduje opätovné ohriatie oceli ako pri temperovaní. Výhodnejšie je pevnosť v ťahu oceli, po dokončení kroku kalenia alebo chladenia, väčšia než asi 860 MPa (125 ksi) a výhodnejšie väčšia než asi 900 MPa ( 130 ksi). V niektorých aplikáciách je výhodné ak má oceľ, po dokončenom kroku kalenia alebo chladenia, pevnosť v ťahu väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi) alebo väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) alebo väčšiu než asi 1000 MPa (145 ksi).
Pre kontajnery, ktoré vyžadujú ohýbanie oceli, napr. do valcového tvaru, sa oceľ výhodne ohne do žiadaného tvaru pri okolitej teplote, aby sa predišlo zhoršeniu vynikajúcej odolnosti oceli voči kryogénnej teplote. Ak sa oceľ musí na dosiahnutie žiadaného tvaru po ohnutí ohrievať, ohrieva sa oceľ výhodne na teplotu, neprevyšujúcu asi 600 °C (1 112 °F), aby sa zachovali priaznivé javy mikroštruktúry oceli, ako bolo vyššie opísané.
Žiadané premenné pre kontajner PLNG, napr. rozmery, geometrie, hrúbka materiálu atď. sú závislé od prevádzkových podmienok, ako je vnútorný tlak, prevádzková teplota atď., ako je dobre známe osobám s kvalifikáciou v odbore. Pre najžiadanejšie nízkoteplotné konštrukcie je veľmi dôležitá DBTT oceli a zvarov. Pre konštrukcie s trochu vyššími prevádzkovými teplotami je odolnosť stále dôležitým faktorom, ale požiadavky na DBTT sú pravdepodobne menej uplatňované. Napríklad, keď sa prevádzková teplota zvyšuje, zvyšuje sa tiež požadovaná DBTT.
Na účel konštruovať kontajnery na použitie v tomto vynáleze sa používa vhodný spôsob spájania oceľových dosiek. Každý spôsob spájania, ktorý by poskytoval spoje s primeranou pevnosťou a odolnosťou voči lomu pre tento vynález, ako je diskutované vyššie, je považovaný za vhodný. Výhodne, zváracia metóda vhodná na poskytnutie primeranej pevnosti a odolnosti voči lomu na skladovanie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu (PLNG) sa používa na konštrukciu kontajnerov tohto vynálezu. Takýto zvárací spôsob výhodne zahrnuje vhodný odtavný drôt, vhodný horľavý plyn, vhodný spôsob zvárania a vhodný pracovný postup pri zváraní. Napríklad, oba spôsoby oblúkové zváranie kovom v ochrannej atmosfére plyne (GMAW) a zváranie wolfrámom v inertnom plyne (TIG), oba dobre známe v priemyselnej výrobe ocelí, sa môžu použiť na spájanie oceľových dosiek, keď sa použije vhodná kombinácia odtavného drôtu s plynom.
V prvom príklade spôsobu zvárania, oblúkové zváranie kovom v ochrannej atmosfére plynu (GMAW) sa využíva na produkciu zvarového kovu, obsahujúceho železo a okolo 0,07 % hmotn. uhlíka, okolo 2,05 % hmotn. mangánu, okolo 0,32 % hmotn. kremíka, okolo 2,2 % hmotn. niklu, okolo 0,45 % hmotn. chrómu, okolo 0,56 % hmotn. molybdénu, menej než asi 110 ppm fosforu a menej než asi 50 ppm síry. Zvar je tvorený oceľou, akou je niektorá z vyššie opísaných ocelí pri použití tieniaceho plynu na báze argónu s menej než 1 % hmotn. kyslíka. Príkon tepla na zváranie je v rozsahu od 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec). Zváranie týmto spôsobom poskytuje zvarenec, ktorý má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), výhodne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), výhodnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a ešte výhodnejšie aspoň 1 000 MPa (145 ksi). Ďalej poskytuje zváranie týmto spôsobom zvarový kov s DBTT pod asi -73 °C (-100 °F), výhodne pod asi -96 °C (-140 °F), výhodnejšie pod asi -106 nC (-160 °F) a ešte výhodnejšie pod asi -115 °C (-175 °F).
V inom príklade spôsobu zvárania sa použije spôsob GMAV na produkciu zvarového kovu chemického zloženia zahrnujúceho železo a asi 0,10 % hmotn.
uhlíka (výhodne menej než asi 0,10 % hmotn., výhodnejšie od asi 0,07 do asi 0,08 % hmotn. uhlíka), okolo 1,60 % hmotn. mangánu, okolo 0,25 % hmotn. kremíka, okolo 1,87 % hmotn. niklu, okolo 0,87 % hmotn. chrómu, okolo 0,51 % hmotn. molybdénu, menej než asi 75 ppm fosforu a menej než asi 100 ppm síry. Príkon tepla na zváranie je v rozsahu od 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a používa sa predhriatie na asi 100 °C (212 °F). Zvar je tvorený oceľou, akou je niektorá z hore opísaných ocelí, pri použití tieniaceho plynu na báze argónu s menej než 1 % kyslíka. Zváranie týmto spôsobom poskytuje zvarenec, ktorý má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), výhodne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), výhodnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a ešte výhodnejšie aspoň 1 000 MPa (145 ksi). Ďalej poskytuje zváranie týmto spôsobom zvarový kov s DBTT pod asi -73 °C (-100 °F), výhodne pod asi -96 °C (-140 °F), výhodnejšie pod asi -106 °C (-160 °F) a ešte výhodnejšie pod asi -115 °C (-175 °F).
V inom príklade spôsobu zvárania, zváranie wolfrámom v inertnom plyne (TIG) sa využíva na produkciu zvarového kovu chemického zloženia s obsahom železa a asi 0,07 % hmotn. uhlíka, (výhodne menej než asi 0,07 % hmotn. uhlíka), okolo 1,80 % hmotn. mangánu, okolo 0,20 % hmotn. kremíka, okolo 4 % hmotn. niklu, okolo 0,5 % hmotn. chrómu, okolo 0,40 % hmotn. molybdénu, okolo 0,02 % hmotn. medi, okolo 0,02 % hmotn. hliníka, okolo 0,010 % hmotn. titánu, okolo 0,015 % hmotn. zirkónu (Zr), menej než asi 50 ppm fosforu a menej než asi 30 ppm síry. Príkon tepla na zváranie je v rozsahu od 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a používa sa predhriatie na asi 100 °C (212 °F). Zvar je tvorený oceľou, akou je niektorá z hore opísaných ocelí, pri použití tieniaceho plynu na báze argónu s menej než 1 % kyslíka. Zváranie týmto spôsobom poskytuje zvarenec, ktorý má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), výhodne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), výhodnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a ešte výhodnejšie aspoň 1 000 MPa (145 ksi). Ďalej poskytuje zváranie týmto spôsobom zvarový kov s DBTT pod asi -73 °C (-100 °F), výhodne pod asi -96 °C (-140 °F), výhodnejšie pod asi -106 °C (-160 °F) a ešte výhodnejšie pod asi -115 °C (-1 75 °F).
Podrobné chemické zloženia zvarového kovu, ako sú uvedené v príkladoch, sa môžu vytvoriť buď použitím procesu zvárania GMAW alebo TIG. U zvarov TIG sa však predpokladá, že budú mať nižší obsah nečistôt a viac vysoko zjemnenej mikroštruktúry než zvary GMAW, a tedä zlepšenú odolnosť voči nízkej teplote.
V jednom uskutočnení tohto vynálezu sa ako spájacie techniky využíva zváranie oblúkom pod tavidlom (SAW). Podrobná diskusia o SAW sa dá nájsť v
6. kapitole Welding Handbook, Vol. 2, Welding Processes, 8. vyd., Američan Welding Society, str. 191 - 232 (1995).
Zváranie oblúkom pod tavidlom (SAW) je zváracia technika, ktorá je často používaná pre svoju výhodu vysokej rýchlosti depozície kovu. Pre určité aplikácie môže byť ekonomickejšia, pretože sa môže za jednotku času naniesť viac zváracieho materiálu než u iných techník zvárania. Potenciálny nedostatok SAW je nedostatočná variabilita odolnosti, keď sa používa na spájanie feritických ocelí na ich upotrebenie pri nízkych teplotách. Nižšia odolnosť môže byť spôsobená faktormi, ako sú veľký rozmer zrna a/alebo vyšší než požadovaný obsah vmestkov. Veľký rozmer zrna je vytváraný vysokým príkonom pomeru tepla SAW, ktoré je tiež rysom, ktorý umožňuje vysokú rýchlosť depozície. Jeden iný potenciálny problém s SAW, keď je aplikované na extrémne pevnú oceľ, citlivú na teplo, je mäknutie HAZ. Veľký príkon tepla, ktorý je vlastnosťou SAW, pôsobí extenzívnejšie mäknutie v HAZ v porovnaní so zváraním oblúkom v ochrannej atmosfére plynu (GMAW) alebo so zváraním wolfrámom v inertnom plyne (TIG).
Na niektoré konštrukcie kontajnerov PLNG môže byť technika SAW vhodná. Rozhodnutie použiť SAW bude predovšetkým závisieť od rovnováhy ekonómie (rýchlosť depozície zvaru) verzus dosiahnutie primeraných mechanických vlastností. Je možné priradiť špecifickú procedúru zvárania SAW ku jednotlivej konštrukcii kontajnera PLNG. Napríklad, ak je požadované obmedziť mäknutie HAZ a zmenšiť rozmery zrna zvarového kovu, môže sa procedúra SAW vyvinúť na využitie intermediárneho tepelného príkonu. Namiesto umožnenia veľmi vysokých rýchlostí depozície pri tepelných príkonoch nad asi 4 kJ/mm (100 kJ/palec) sa môže použiť tepelný príkon v rozsahu od asi 2 kJ/mm do asi 4 kJ/mm (50 kJ/palec až 100 kJ/palec). Pri hodnotách nižších než v tomto intermediárnom rozsahu by bola SAW technika pravdepodobne menej žiadúca než zváranie GMAW alebo TIG.
SAW sa môže tiež použiť s austenitickým zvarovým kovom. Je trochu ľahšie dosiahnuť odolnosť zvaru vďaka vysokej húževnatosti čela centrovaného kubického austenitu. Nedostatkom austenitického odtavného zvaru je náklad, ktorý je vyšší než pre väčšinu feritických odtavných materiálov. Austenitický materiál obsahuje značné množstvo drahých legujúcich prvkov ako Cr a Ni. Pre jednotlivé konštrukcie kontajnera PLNG môže však byť možné, vyrovnať nákladnosť odtavného austenitického materiálu vyššou rýchlosťou depozície, umožnenej SAW.
V inom uskutočnení tohto vynálezu sa používa ako spájacia technika zváranie elektrónovým lúčom (EBW). Podrobnú diskusiu o EBW je možné nájsť v kapitole 21 Welding Handbook, Volume 2, Welding Processes; 8. vyd., Američan Welding Society, str. 672 - 713 (1995). Niekoľko základných rysov EBW je najmä vhodných na použitie v servisných podmienkach, vyžadujúcich jednak vysokú pevnosť, jednak odolnosť voči nízkej teplote.
Problém, vzťahujúci sa k najpevnejším oceliam, t.j. oceliam majúcim medznú pevnosť väčšiu než asi 550 MPa (80 ksi) je mäknutie kovu v teplom ovplyvnenej zóne (HAZ), vznikajúce pri mnohých konvenčných procesoch zvárania ako pri oblúkovom zváraní kovom ochrannej atmosfére plynu (SMAW), zváranie oblúkom pod tavidlom (SAW), alebo pri niektorom z procesov v ochrannej atmosfére, ako pri oblúkovom zváraní kovom v ochrannej atmosfére plynu (GMAW). HAZ môže prejsť počas zvárania indukovanými termálnymi cyklami lokálnou transformáciou fáz alebo žíhaním, čo vedie ku značnému, t.j. až do asi 15 percent alebo vyššie, zmäknutie HAZ v porovnaní so základným kovom pred expozíciou teplom zo zvárania. Zatiaľ čo ocele s extrémnou pevnosťou boli produkované s medznou pevnosťou 830 MPa (120 ksi) alebo vyššou, mnohé z týchto ocelí nestačia splniť požiadavky na zvariteľnosť, potrebné pre servis pri extrémne nízkej teplote ako je požadované pre potrubia a tlakové nádoby na použitie v procesoch, pojednávaných a nárokovaných na ochranu v tomto doku meňte. Také materiály majú typicky pomerne vysoké Pcm (dobre známy pojem v priemysle, používaný na vyjadrenie zvariteľnosti), všeobecne väčšie než asi 0,30 a niekedy nad 0,35.
EBW zmierňuje niektoré z týchto problémov, vznikajúcich z konvenčných technik zvárania, ako SMAW a SAW. Celkový príkon tepla je znateľne nižší než pri procese zvárania oblúkom. Toto zníženie príkonu tepla znižuje zmenu mnohých vlastností oceľových dosiek počas postupu ich spájania. V mnohých prípadoch EBW vytvára zvarený spoj, ktorý je silnejší a/alebo rezistentnejší voči krehkému lomu pri manipulácii v nízkej teplote než podobné spoje, vytvorené zváraním oblúkom.
EBW, keď sa porovnáva so zváraním oblúkom u toho istého spoja, má za následok zníženie reziduálnych napätí, hĺbky HAZ a mechanickej distorzie spoja spoločne s potenciálnym zlepšením odolnosti HAZ. Vysoká hustota energie EBW tiež uľahčuje zváranie jedným ťahom, teda minimalizuje tiež dobu, po ktorú je základný kov oceľových dosiek vystavený zvýšeným teplotám počas procesu spájania. Tieto rysy EBW sú dôležité v minimalizácii škodlivých vplyvov zvárania na zliatiny citlivé na teplo.
Ďalej EBW systém, využívajúci zváracie podmienky zníženého tlaku alebo vysokého vákua, rezultuje vo vysokú čistotu prostredia znižujúci kontamináciu zváracieho kúpeľa. Zníženie obsahu nečistôt v spoji, zvarenom elektrónovým lúčom rezultuje vo zvýšenú odolnosť zvarového kovu, produkovaného pri znížení množstva inersticiálnych prvkov a vmestkov.
EBW je tiež extrémne flexibilný v tom zmysle, že sa môže v procese nezávisle kontrolovať veľký počet premenných veličín (napr. stupeň vákua, pracovná vzdialenosť, urýchľovacie napätie, prúd lúča, pojazdná rýchlosť, rozmer miesta dopadu lúča, odchýlka lúča, atď.) Pokiaľ ide o vybavenie vlastného spoja, nie je pre EBW požadovaný plniaci kov, výsledkom je teda metalurgický homogénny zvarený spoj. Avšak vložky plniaceho kovu sa môžu použiť na zámernú zmenu metalurgie EBW spoja, a tým zlepšiť mechanické vlastnosti. Strategické kombinácie parametrov lúča a použitie alebo vynechanie vložiek dovoľuje úpravu mik roštruktúry zvarového kovu na vytvorenie žiadanej kombinácie pevnosti a odolnosti.
Celková kombinácia vynikajúcich mechanických vlastností a nízkych reziduálnych napätí tiež dovoľuje vynechať, v mnohých prípadoch, dodatočné spracovanie zvaru, dokonca, aj keď je hrúbka spojovaných dosiek jeden až dva palce alebo väčšia.
EBW sa môže uskutočňovať pri vysokom vákuu,(HV) strednom vákuu (MV) alebo bez vákua (NV). HV-EBW systémy vytvárajú zvary s minimom nečistôt. Avšak podmienky vysokého vákua môžu spôsobovať stratu kritických prchavých prvkov (napr. chrómu a mangánu), keď je kov v roztavenom stave. V závislosti od zloženia oceli, určenej na zváranie, môže strata časti určitých prvkov sťažiť mechanické uskutočnenie zvaru. Ďalej majú tieto systémy sklon k rozsiahlosti a neovládateľnosti a ťažkosti použitia. NV-EBW systémy sú mechanicky menej komplikované, kompaktnejšie a všeobecne ľahšie na použitie. Avšak >
NV-EBW postup je obmedzenejší vo svojich aplikáciách, v ktorých elektrónový lúč má sklon difundovať, rozptyľovať sa, a keď je vystavený pôsobeniu vzduchu, prejavuje stratu fokusácie a účinnosti. To sa prejavuje ako sklon obmedzovať hrúbku dosiek, ktoré sa môžu zvárať jedným ťahom. NV-EBW je tiež chúlostivejší na nečistoty zvaru, ktoré môžu vyústiť vo zvary s nižšou pevnosťou a odolnosťou než EBW s vysokým vákuom. Preto je výhodná možnosť voľby pre konštrukciu kontajnerov podľa nárokov tohto vynálezu. MV-EBW ponúka najlepšiu rovnováhu medzi uskutočnením a akosťou zvaru.
V inom uskutočnení tohto vynálezu je ako spojovacia technika použité zváranie laserovým lúčom (LBW). Podrobná diskusia o LBW sa dá nájsť v kapitole 22 Welding Handbook, Volume 2, Welding Processes, 8. vyd., Američan Welding Society, str. 714 až 738 (1995). LBW ponúka mnoho rovnakých výhod ako EBW, ale je viac obmedzené v aplikácii, zatiaľ čo bežne dostupné EBW je spôsobilé na zváranie jedným ťahom v širšom rozsahu hrúbky steny.
Osoba, kvalifikovaná v odbore má potrebné znalosti a schopnosť využiť informácie, poskytnuté v tomto dokumente, zvárať oceľové dosky z nízko lego43 vanej oceli s extrémne vysokou pevnosťou na výrobu spojov, ktoré majú vhodnú pevnosť a odolnosť voči lomu, na použitie v konštrukcii kontajnerov a ostatných komponentov podľa tohto vynálezu. Môžu existovať a byť vyvinuté iné vhodné spôsoby spájania alebo zvárania. Všetky také spôsoby spájania alebo zvárania sú f , v rozsahu ochrany tohto vynálezu.
Hoci predchádzajúci vynález bol opísaný v podobe jedného alebo viacerých výhodných uskutočnení, rozumie sa, že môžu byť vytvorené iné modifikácie bez opustenia rozsahu ochrany vynálezu, ktorá je vyjadrená v ďalej uvedených nárokoch.
Slovník termínov:
Aci transformačná teplota: teplota pri ktorej sa počas zahrievania začína tvoriť austenit;
AC3 transformačná teplota: teplota, pri ktorej sa počas zahrievania dokončí premena feritu na austenit;
Ari transformačná teplota: teplota, pri ktorej sa počas chladenia dokončí premena austenitu na ferit alebo na ferit plus cementit;
Aľ3 transformačná teplota: teplota, pri ktorej sa počas chladenia začína meniť austenit na ferit;
CTOD: rozmiestnenie špičiek otvorov trhlín;
CVN (Charpyho test): skúška vrubovej húževnatosti (na tyči podľa Charpyho;
DBTT (Ductile-to-Brittle Transition Temperature): opisuje detailne dva režimy
lomov v štrukturálnych oceliach; pri teplotách pod DBTT, sa javí sklon k poškodeniu nízkoenergetickým stepným (krehkým) lomom, zatiaľ čo pri teplotách nad DBTT, sa javí sklon k poškodeniam vysoko energetickým kujným lomom;
EBW: zváranie elektrónovým lúčom;
Gm3 · miliarda kubických metrov;
GMAW: oblúkové zváranie kovom v ochrannej atmosfére plynu;
HAZ: teplom ovplyvnená zóna;
interkritický teplotný rozsah: od približnej transformačnej teploty Acj do približnej transformačnej teploty AC3 pri ohrievaní a od približnej transformačnej teploty Ar3 do približnej transformačnej teploty 1 Ari pri chladení;
kalenie: urýchlené ochladzovanie ktorýmikoľvek prostriedkami, pričom sa používa tekutina, vybraná pre jej spôsobilosť zvyšovať rýchlosť ochladzovania oceli ako protiklad chladenia vzduchom;
kaliaca (chladiaca) rýchlosť: rýchlosť ochladzovania v strede, alebo v podstate v strede, hrúbky dosky;
kaliaca stop-teplota: najvyššia alebo v podstate najvyššia teplota, dosiahnutá na povrchu dosky po zastavení kalenia kvôli teplu prenášanému zo stredu hrúbky dosky;
Kic: faktor kritickej intenzity napätí (napätí);
kJ: kilojoule;
kPa: tisíc pascalov;
kryogénna teplota: teplota nižšia než asi -40 °C (-40 °F);
ksi: tisíc libier na štvorcový palec;
MA: martenzit - austenit;
maximálna prípustná veľkosť
trhliny: kritická dĺžka a hĺbka trhliny;
Mo2C: forma karbidu molybdénu;
MPa: milión pascalov;
Ms transformačná teplota: teplota, pri ktorej počas chladenia začína transformácia austenitu na martenzit;
nízko legovaná oceľ: oceľ, obsahujúca železo a menej než 10 % hmotn. všetkých legujúcich aditív;
Pcm: dobre známy termín v priemysle používaný na vyjadrenie zvariteľnosti, Pcm = (hmotn.% C + hmotn.% Si/30 + (hmotn. % Mn + hmotn.% Cu + hm.% Cr)/20 + hmotn.% Ni/60 + hmotn.% Mo/15 + hmotn.% V/10 + 5(hmotn.% B);
pevnosť v ťahu: pri testovaní ťahom, pomer maximálneho zaťaženia k pôvodnej ploche priečneho rezu;
plát: kus oceli majúci nejaké rozmery;
PLNG: komprimovaný skvapalnený zemný plyn;
ppm: parts-per-million;
podstatne: v podstate 100 % objemových;
prevažujúci: aspoň okolo 50 objemových percent;
psia: libier na štvorcový palec, absolútny;
QST: kaliaca stop-teplota;
SALM: jednotlivé kotvište plavebného úseku;
SAW: oblúkové zváranie pod tavidlom;
TCF: v americkej angličtine bilión, teda 1012 kubických stôp, v britskej angličtine trilión, teda 1018 kubických stôp, v tomto dokumente je použité ako bilión kubických stôp;
TIG zváranie: zváranie wolfrámom v inertnom plyne;
Tnr teplota: teplota, pod ktorou austenit nerekryštalizuje;
USPTO: United States Patent and Trademark Offíce (Úrad Spojených Štátov pre patenty a ochranné známky);
vytvrdzujúce častice: jedna alebo viaceré častice ε-medi, Mo2C alebo karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu;
zvarenec - weldment (zvarená súčasť - zvarené miesto): zvarený spoj, zahrnujúci: (i) zvarový kov, (ii) zónu (HAZ) ovplyvnenú teplom, a (iii) základný kov v „blízkom okolí,, HAZ. Časť základného kovu, ktorá je označovaná ako v „blízkom okolí“ HAZ, a teda časť zvarenca sa mení v závislosti od faktorov známych kvalifikovaným odborníkom, · napríklad , bez obmedzenia, od šírky zvarenca, veľkosti jednotky ktorá bola zvarená, * « počtu zvarencov potrebných na výrobu jednotky a vzdialenosti medzi zvarencami.

Claims (22)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Kontajner na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F), vyznačujúci sa tým, že tento kontajner je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než -73 °C (100 °F), kde spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  2. 2. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje majú pevnosť aspoň okolo 90 % pevnosti v ťahu uvedenej nízko legovanej oceli s extrémne vysokou pevnosťou.
  3. 3. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje majú DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F).
  4. 4. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje sú vytvorené oblúkovým zváraním kovom v ochrannej atmosfére plynu.
  5. 5. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje sú vytvorené zváraním wolfrámom v inertnom plyne.
  6. 6. Námorné plavidlo na transport komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F), vyznačujúce sa tým, že toto námorné plavidlo je vybavené aspoň jedným skladovacím kontajnerom, ktorý je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri uvedených podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  7. 7. Námorné plavidlo podľa nároku 6, vyznačujúce sa tým, že je vybavené palubným zariadením na konverziu komprimovaného skvapalneného zemného plynu na plyn a dodávanie tohto plynu do potrubí alebo užívateľských zariadení.
  8. 8. Postup výroby zemného plynu, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje tieto kroky:
    (a) konverziu zemného plynu na komprimovaný skvapalnený zemný plyn pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a (b) dodávanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu do aspoň jedného skladovacieho kontajnera, ktorý je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  9. 9. Spôsob transportu komprimovaného zemného plynu, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje kroky:
    (a) skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu, majúceho tlak od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a teplotu od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) v aspoň jednom skladovacom kontajneri, ktorý je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu a pričom uvedený aspoň jeden skladovací kontajner je na palube aspoň jedného námorného plavidla; a (b) poháňanie uvedeného aspoň jedného námorného plavidla cez masy vody.
  10. 10. Spôsob podľa nároku 9, vyznačujúci sa tým, že uvedené námorné plavidlo je vybavené palubným zariadením na konverziu komprimovaného skvapalneného zemného plynu na plyn a dodávanie tohto plynu do potrubí alebo do užívateľského zariadenia.
  11. 11. Spôsob podľa nároku 9, vyznačujúci sa tým, že ďalej zahrnuje kroky:
    (c) dodávanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu do importného terminálu, pričom tento importný terminál je vybavený aspoň jedným importným skladovacím kontajnerom, ktorý je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  12. 12. Spôsob podľa nároku 11, vyznačujúci sa tým, že importný terminál je vybavený odpaľovacím zariadením na konverziu komprimovaného skvapalneného zemného plynu na plyn.
  13. 13. Systém na výrobu zemného plynu, vyznačujúci sa tým, že tento systém zahrnuje:
    (a) výrobné zariadenie na konverziu zemného plynu na komprimovaný skvapalnený zemný plyn pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi 62 °C (-80 °F), a (b) určitý počet skladovacích kontajnerov pre prijímanie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu z výrobného zariadenia, pričom uvedené skladovacie kontajnery sú konštruované vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než -73 °C (-100 °F), kde spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri pod mienkach tlaku a teploty na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  14. 14. Systém podľa nároku I3, vyznačujúci sa tým, že uvedené výrobné zariadenie pozostáva v podstate z:
    (1) prijímacieho zariadenia pre prijímanie zemného plynu a odstraňovanie kvapalných uhľovodíkov z tohto zemného plynu;
    (il) dehydrataČného zariadenia pre odstraňovanie dostatočného množstva vodnej pary zo zemného plynu, aby sa predišlo mrznutiu tohto zemného plynu počas výrobného postupu; a (iii) skvapalňovacieho zariadenia na konverziu zemného plynu na komprimovaný skvapalnený zemný plyn.
  15. 15. Systém podľa nároku 14, vyznačujúci sa tým, že uvedené výrobné zariadenie ďalej pozostáva zo:
    (iv) zariadenia na odstraňovanie aspoň jednej zlúčeniny, vybranej zo skupiny, pozostávajúcej z oxidu uhličitého, zlúčenín, obsahujúcich síru, n-pentán plus a benzén.
  16. 16. Systém na transport komprimovaného skvapalneného zemného plynu, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje:
    (a) aspoň jeden skladovací kontajner na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu, majúceho tlak od asi 1 035 kPa (150 psia) do 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F), pričom tento aspoň jeden skladovací kontajner je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotil vých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu; a (b) aspoň jedno námorné plavidlo na transport aspoň jedného skladovacieho kontajnera, obsahujúceho komprimovaný skvapalnený zemný plyn.
  17. 17. Systém podľa nároku 16, vyznačujúci sa tým, že každé uvedené námorné plavidlo je vybavené palubným odpaľovacím zariadením na konverziu komprimovaného skvapalneného zemného plynu na plyn, a že systém ďalej zahrnuje importný terminál, pozostávajúci v podstate zo zariadenia na transfer plynu, na premiestňovanie plynu do potrubia alebo užívateľského zariadenia.
  18. 18. Kontajner na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri tlaku od asi 1725 kPa (250 psia) do asi 7590 kPa ( 1 100 psia) a pri teplote od asi -112 °C (-170 °F) do asi -62 °C (-80 °F), vyznačujúci sa tým, že tento kontajner je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z nízko legovanej oceli extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcej menej než asi 2 % hmotn. niklu a majúcej primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu pri podmienkach tlaku a teploty na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  19. 19. Spôsob výroby a transportu zemného plynu, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje kroky:
    (a) výrobu zemného plynu jeho konverziou do komprimovaného skvapalneného zemného plynu, majúceho tlak od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a teplotu od asi -112 °C (-170 *’F) do asi -62 °C (-80 °F);
    (b) umiestnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu do mnohých skladovacích kontajnerov v prvej polohe, pričom uvedených mnoho skladovacích kontajnerov má pevnosť a odolnosť primeranú na uskladnenie tohto komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri uvedených podmienkach tlaku a teploty; a (c) transport uvedených mnohých skladovacích kontajnerov, obsahujúcich komprimovaný skvapalnený zemný plyn, von z uvedenej prvej polohy do druhej polohy.
  20. 20. Systém na výrobu a transport zemného plynu, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje:
    (a) výrobné zariadenie na konverziu uvedeného zemného plynu na komprimovaný skvapalnený zemný plyn, majúci tlak od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a teplotu od asi -112 °C (170 °F) do asi -62 °C (-80 °F);
    (b) mnoho skladovacích kontajnerov na prijímanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu, pričom uvedených mnoho skladovacích kontajnerov má pevnosť a odolnosť, primeranú na uskladnenie komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri podmienkach tlaku a teploty; a (a) aspoň jedno námorné plavidlo, prispôsobené na nesenie a transport týchto mnohých skladovacích kontajnerov, obsahujúcich komprimovaný skvapalnený zemný plyn.
    i
  21. 21. Komprimovaný skvapalnený zemný plyn, vyznačujúci sa tým, že je odvodený z procesu skvapalňovania zemného plynu na produkciu uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu ako výstupného produktu pri tlaku od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -112 °C (-170 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a obsahujúceho aspoň jeden komponent, vybraný zo skupiny, pozostávajúcej z (i) oxidu uhličitého; (ii) n-pentánu plus; a (iii) benzénu v množstve, ktoré by v skvapalnenom zemnom plyne mrzlo pri tlaku hodnoty okolo atmosférického tlaku a teplote okolo -162 °C (-260 °F).
  22. 22. Komprimovaný skvapalnený zemný plyn, odvodený z procesu skvapalňovania zemného plynu na produkciu uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu ako výstupného produktu pri tlaku od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 7 590 kPa (I 100 psia) a pri teplote od asi -112 °C (-170 °F) do asi -62 °C (-80 °F), vyznačujúci sa tým, že proces pozostáva v podstate z krokov (i) prijímania zemného plynu do prijímacieho zariadenia; (ii) odstránenia dostatočného množstva vodnej pary zo zemného plynu, aby sa predišlo mrznutiu zemného plynu počas uvedeného procesu; a (iii) skvapalnenia zemného plynu na produkciu výstupného produktu.
SK1785-99A 1997-06-20 1998-06-18 IMPROVED SYSTEM FOR PROCESSING, STORING, AND TRANSPORTINGì (54) LIQUEFIED NATURAL GAS SK178599A3 (en)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US6822697P 1997-12-19 1997-12-19
US8546798P 1998-05-14 1998-05-14
PCT/US1998/012726 WO1998059085A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK178599A3 true SK178599A3 (en) 2000-09-12

Family

ID=27489326

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1785-99A SK178599A3 (en) 1997-06-20 1998-06-18 IMPROVED SYSTEM FOR PROCESSING, STORING, AND TRANSPORTINGì (54) LIQUEFIED NATURAL GAS

Country Status (39)

Country Link
US (1) US6085528A (sk)
EP (1) EP1019560A4 (sk)
JP (1) JP3952316B2 (sk)
KR (1) KR100358825B1 (sk)
CN (2) CN1088121C (sk)
AR (2) AR013107A1 (sk)
AU (1) AU734121B2 (sk)
BG (1) BG63886B1 (sk)
BR (1) BR9810066A (sk)
CA (1) CA2292707C (sk)
CH (3) CH694925A5 (sk)
CO (1) CO5031326A1 (sk)
DE (3) DE29824939U1 (sk)
DK (1) DK199901823A (sk)
DZ (2) DZ2528A1 (sk)
ES (1) ES2184544A1 (sk)
FI (1) FI19992701L (sk)
GB (3) GB2361526B (sk)
GE (1) GEP20033146B (sk)
HR (1) HRP980348B1 (sk)
HU (1) HUP0002890A3 (sk)
ID (1) ID23882A (sk)
IL (1) IL133329A (sk)
MY (1) MY117415A (sk)
NO (1) NO996326L (sk)
NZ (1) NZ502040A (sk)
OA (1) OA11239A (sk)
PE (1) PE48699A1 (sk)
PL (1) PL337530A1 (sk)
RO (1) RO120580B1 (sk)
SE (2) SE525394C8 (sk)
SI (1) SI20162A (sk)
SK (1) SK178599A3 (sk)
TN (1) TNSN98102A1 (sk)
TR (2) TR200201918T2 (sk)
TW (1) TW396253B (sk)
UA (1) UA53717C2 (sk)
WO (1) WO1998059085A1 (sk)
YU (1) YU67699A (sk)

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
TW436597B (en) * 1997-12-19 2001-05-28 Exxon Production Research Co Process components, containers, and pipes suitable for containign and transporting cryogenic temperature fluids
US6460721B2 (en) 1999-03-23 2002-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for producing and storing pressurized liquefied natural gas
US6739333B1 (en) * 1999-05-26 2004-05-25 Boehringer Ingelheim Pharma Kg Stainless steel canister for propellant-driven metering aerosols
MY122625A (en) 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6584781B2 (en) * 2000-09-05 2003-07-01 Enersea Transport, Llc Methods and apparatus for compressed gas
US20020073619A1 (en) * 2000-12-14 2002-06-20 William Perkins Method and apparatus for delivering natural gas to remote locations
US7024868B2 (en) * 2001-02-13 2006-04-11 African Oxygen Limited Transportation of liquefiable petroleum gas
US6877454B2 (en) 2001-06-05 2005-04-12 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for transporting fluids in containers
TW561230B (en) 2001-07-20 2003-11-11 Exxonmobil Upstream Res Co Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
MY128516A (en) * 2001-09-13 2007-02-28 Shell Int Research Floating system for liquefying natural gas
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US6829901B2 (en) * 2001-12-12 2004-12-14 Exxonmobil Upstream Research Company Single point mooring regasification tower
US7147124B2 (en) * 2002-03-27 2006-12-12 Exxon Mobil Upstream Research Company Containers and methods for containing pressurized fluids using reinforced fibers and methods for making such containers
NO20026189D0 (no) * 2002-12-23 2002-12-23 Inst Energiteknik System for kondensering ved ekspansjon av ubehandlet brönnström fra et gass- eller gasskondensatfelt til havs
US7240498B1 (en) 2003-07-10 2007-07-10 Atp Oil & Gas Corporation Method to provide inventory for expedited loading, transporting, and unloading of compressed natural gas
US7237391B1 (en) 2003-07-10 2007-07-03 Atp Oil & Gas Corporation Method for processing and transporting compressed natural gas
US7240499B1 (en) 2003-07-10 2007-07-10 Atp Oil & Gas Corporation Method for transporting compressed natural gas to prevent explosions
US7155918B1 (en) 2003-07-10 2007-01-02 Atp Oil & Gas Corporation System for processing and transporting compressed natural gas
JP4733955B2 (ja) * 2003-10-08 2011-07-27 新日本製鐵株式会社 耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体の溶接方法
US6955704B1 (en) * 2003-10-28 2005-10-18 Strahan Ronald L Mobile gas separator system and method for treating dirty gas at the well site of a stimulated well
US7146817B2 (en) * 2004-02-19 2006-12-12 Mustang Engineering L.P. Cold box storage apparatus for LNG tanks and methods for processing, transporting and/or storing LNG
US20080264525A1 (en) * 2004-03-22 2008-10-30 Nucor Corporation High copper low alloy steel sheet
FR2872442B1 (fr) * 2004-07-05 2006-09-15 Usinor Sa Assemblages soudes a haute densite d'energie d'aciers de construction metallique presentant une excellente tenacite dans la zone fondue, et methode de fabrication de ces assemblages soudes
EA011844B1 (ru) * 2004-09-08 2009-06-30 Бп Корпорейшн Норт Америка Инк. Способ транспортирования содержащего углерод сырья
US8069677B2 (en) 2006-03-15 2011-12-06 Woodside Energy Ltd. Regasification of LNG using ambient air and supplemental heat
US20070214805A1 (en) 2006-03-15 2007-09-20 Macmillan Adrian Armstrong Onboard Regasification of LNG Using Ambient Air
DE102006027902A1 (de) * 2006-07-19 2008-01-31 Dallach, Gert, Dr. Ing. Schiffe für Flüssiggastransport
SG174767A1 (en) 2006-09-11 2011-10-28 Exxonmobil Upstream Res Co Transporting and managing liquefied natural gas
WO2008031146A1 (en) * 2006-09-11 2008-03-20 Woodside Energy Limited Boil off gas management during ship-to-ship transfer of lng
US8820096B2 (en) 2007-02-12 2014-09-02 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and operation of the same
KR20100015355A (ko) * 2007-03-02 2010-02-12 에너씨 트랜스포트 엘엘씨 압축 유체를 격납고에 유입 및 유출시키기 위한 장치 및 방법
US9050004B2 (en) * 2007-12-07 2015-06-09 Socorro Medical, Inc. Endoscopic system for accessing constrained surgical spaces
US7644676B2 (en) 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
DE102008002531A1 (de) 2008-06-19 2009-12-24 Tge Gas Engineering Gmbh Vorrichtung für das Mischen von Flüssigkeit und Dampf sowie Verfahren für das Verdampfen eines Fluids mit der Mischung
WO2010042073A1 (en) * 2008-10-09 2010-04-15 Keppel Offshore & Marine Technology Centre Pte Ltd Systems and methods for offshore natural gas production, transportation and distribution
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
US20110030391A1 (en) * 2009-08-06 2011-02-10 Woodside Energy Limited Mechanical Defrosting During Continuous Regasification of a Cryogenic Fluid Using Ambient Air
DE202009011136U1 (de) 2009-08-14 2009-10-15 Dallach, Gert, Dr. Ing. Modularer Tank für Flüssiggastransport
DE202010013564U1 (de) 2010-09-23 2010-12-16 Dallach, Gert, Dr. Ing. Tank für Flüssiggastanker
AU2011236067B2 (en) 2010-10-15 2013-02-07 Cluster LNG Co., Ltd Method for producing pressurized liquefied natural gas and production system therefor
CN103140574B (zh) * 2010-10-15 2015-01-28 大宇造船海洋株式会社 用于制造加压液化天然气的方法及其所用制造系统
MY166396A (en) * 2010-10-22 2018-06-25 Daewoo Shipbuilding & Marine Storage container for liquefied natural gas
CN102011061A (zh) * 2010-11-05 2011-04-13 钢铁研究总院 一种高性能含Cu钢及其热处理工艺
KR20120075274A (ko) * 2010-12-28 2012-07-06 주식회사 포스코 극저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
UA101584C2 (ru) * 2012-03-19 2013-04-10 Абдул Карим Хамдо Судно для транспортировки сжатого газа
AU2012216352B2 (en) 2012-08-22 2015-02-12 Woodside Energy Technologies Pty Ltd Modular LNG production facility
KR101378799B1 (ko) * 2012-12-28 2014-03-28 대우조선해양 주식회사 액화천연가스 공급 시스템
KR20160014044A (ko) * 2013-05-31 2016-02-05 누베라 퓨엘 셀스, 인크. 분배된 수소 연료 보급 캐스케이드 방법 및 시스템
KR101659873B1 (ko) * 2014-11-27 2016-09-27 한국해양과학기술원 전력선 및 증발가스 배관 연결의 자동화가 가능한 천연가스 하이드레이트 탱크 컨테이너 적재시스템
CN106964895A (zh) * 2017-05-22 2017-07-21 鞍钢蒂森克虏伯（重庆）汽车钢有限公司 一种用于激光焊机的氮气增压系统
CN110869686B (zh) * 2017-07-07 2021-07-30 全球As液化天然气服务 大规模沿海液化
ES2903199T3 (es) * 2019-04-09 2022-03-31 Rosen Swiss Ag Método para la determinación de la geometría de un punto defectuoso y para la determinación de un límite de la capacidad de carga
WO2023133259A1 (en) 2022-01-07 2023-07-13 NFE Patent Holdings LLC Offshore lng processing facility
CN115161085B (zh) * 2022-08-02 2023-06-16 中国石油大学(华东) 一种利用基于竞争吸附的天然气添加剂的临氢管道耐氢改造方法
DE102023128676A1 (de) * 2023-10-19 2025-04-24 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Hochdruckbehälter zum Speichern von Wasserstoff, Fahrzeug mit Hochdruckbehälter und Verfahren zum Herstellen eines Hochdruckbehälters

Family Cites Families (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US2004074A (en) * 1933-08-21 1935-06-04 Le Roy D Kiley Apparatus for and method of recovering vapors vented from storage tanks
BE530808A (sk) * 1954-05-10
US2795937A (en) * 1955-03-31 1957-06-18 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
US3232725A (en) * 1962-07-25 1966-02-01 Vehoc Corp Method of storing natural gas for transport
US3400547A (en) * 1966-11-02 1968-09-10 Williams Process for liquefaction of natural gas and transportation by marine vessel
DE1517545A1 (de) * 1966-11-30 1970-01-22 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Meerwasserentsalzung bei gleichzeitiger Verdampfung tiefsiedender Fluessigkeiten,insbesondere fluessigem Naturgas
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
JPS5114975B1 (sk) * 1971-04-10 1976-05-13
FR2135575B1 (sk) * 1971-05-05 1973-07-13 Liquid Gas Anlagen Union
CH570296A5 (sk) * 1972-05-27 1975-12-15 Sulzer Ag
US3931908A (en) * 1973-08-02 1976-01-13 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Insulated tank
GB1522609A (en) * 1974-10-18 1978-08-23 Martacto Naviera Sa Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
JPS5653472B2 (sk) * 1974-11-27 1981-12-18
NL7600308A (nl) * 1975-02-07 1976-08-10 Sulzer Ag Werkwijze en inrichting voor het verdampen en verwarmen van vloeibaar natuurlijk gas.
US3986340A (en) * 1975-03-10 1976-10-19 Bivins Jr Henry W Method and apparatus for providing superheated gaseous fluid from a low temperature liquid supply
US4024720A (en) * 1975-04-04 1977-05-24 Dimentberg Moses Transportation of liquids
US4182254A (en) * 1975-10-16 1980-01-08 Campbell Secord Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
US4266958A (en) * 1978-07-17 1981-05-12 Dut Pty Limited Simultaneous cooling and removal of water from hydrocarbon gas mixtures
US4162158A (en) * 1978-12-28 1979-07-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Ferritic Fe-Mn alloy for cryogenic applications
GB2040430B (en) * 1979-01-11 1983-02-02 Ocean Phoenix Holdings Nv Tanks for storing liquefied gases
JPS55107763A (en) * 1979-02-14 1980-08-19 Kawasaki Steel Corp High tensile structural steel having superior strain relief treating embrittlement resistance
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4257808A (en) * 1979-08-13 1981-03-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low Mn alloy steel for cryogenic service and method of preparation
US4318723A (en) * 1979-11-14 1982-03-09 Koch Process Systems, Inc. Cryogenic distillative separation of acid gases from methane
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
GB2111663B (en) * 1981-12-16 1986-03-26 Ocean Phoenix Holdings Nv Tank for the storage and transport of pressurised fluid
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3432337A1 (de) * 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung
JPS61127815A (ja) * 1984-11-26 1986-06-16 Nippon Steel Corp 高アレスト性含Ｎｉ鋼の製造法
WO1990000589A1 (en) * 1988-07-11 1990-01-25 Mobil Oil Corporation A process for liquefying hydrocarbon gas
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
FI922191A7 (fi) * 1992-05-14 1993-11-15 Kvaerner Masa Yards Oy Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande
US5566712A (en) * 1993-11-26 1996-10-22 White; George W. Fueling systems
JP3550726B2 (ja) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
DE69523437T2 (de) * 1994-12-09 2002-06-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Anlage und Verfahren zur Gasverflüssigung
JPH08176659A (ja) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
WO1996023083A1 (en) * 1995-01-26 1996-08-01 Nippon Steel Corporation Weldable high-tensile steel excellent in low-temperature toughness
EP0757113B1 (en) * 1995-02-03 2000-04-12 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JP3314295B2 (ja) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
DE69627687T2 (de) * 1995-10-05 2004-01-22 Bhp Petroleum Pty. Ltd. Verflüssigungsapparat
PT858572E (pt) * 1995-10-30 2004-04-30 Williams Energy Marketing & Trading Sistema para transporte de gas natural comprimido em navio
US5762119A (en) * 1996-11-29 1998-06-09 Golden Spread Energy, Inc. Cryogenic gas transportation and delivery system
US6045630A (en) * 1997-02-25 2000-04-04 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
TW368596B (en) * 1997-06-20 1999-09-01 Exxon Production Research Co Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW444109B (en) * 1997-06-20 2001-07-01 Exxon Production Research Co LNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
TW396254B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
CA2294742C (en) * 1997-07-01 2005-04-05 Exxon Production Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
US6089022A (en) * 1998-03-18 2000-07-18 Mobil Oil Corporation Regasification of liquefied natural gas (LNG) aboard a transport vessel

Also Published As

Publication number Publication date
SE9904612D0 (sv) 1999-12-16
KR20010014021A (ko) 2001-02-26
GB2361525B (en) 2002-01-23
TR199903167T2 (xx) 2000-08-21
IL133329A (en) 2003-06-24
RO120580B1 (ro) 2006-04-28
GB0118656D0 (en) 2001-09-19
GB9930057D0 (en) 2000-02-09
EP1019560A1 (en) 2000-07-19
SE525394C2 (sv) 2005-02-15
UA53717C2 (uk) 2003-02-17
TW396253B (en) 2000-07-01
AU734121B2 (en) 2001-06-07
FI19992701A7 (fi) 2000-02-17
CH694896A5 (de) 2005-08-31
EP1019560A4 (en) 2006-03-22
HRP980348B1 (en) 2003-08-31
JP3952316B2 (ja) 2007-08-01
AR013107A1 (es) 2000-12-13
AU7978298A (en) 1999-01-04
CN1261925A (zh) 2000-08-02
JP2001515574A (ja) 2001-09-18
HUP0002890A3 (en) 2001-04-28
CA2292707A1 (en) 1998-12-30
GEP20033146B (en) 2003-12-25
MY117415A (en) 2004-06-30
NO996326L (no) 2000-02-16
CH694925A5 (de) 2005-09-15
BG63886B1 (bg) 2003-04-30
CO5031326A1 (es) 2001-04-27
DE19882480T1 (de) 2000-06-21
GB2361526A (en) 2001-10-24
CA2292707C (en) 2003-12-30
WO1998059085A1 (en) 1998-12-30
TR200201918T2 (tr) 2002-09-23
SE9904612L (sv) 1999-12-16
CN1088121C (zh) 2002-07-24
PL337530A1 (en) 2000-08-28
DZ2528A1 (fr) 2003-02-01
ES2184544A1 (es) 2003-04-01
CN1405485A (zh) 2003-03-26
HRP980348A2 (en) 1999-02-28
SI20162A (sl) 2000-08-31
YU67699A (sh) 2002-03-18
BG103996A (bg) 2000-12-29
GB2341614B (en) 2001-09-26
ID23882A (id) 2000-05-25
SE0302202D0 (sv) 2003-08-13
NZ502040A (en) 2001-06-29
CH694456A5 (de) 2005-01-31
GB0118664D0 (en) 2001-09-19
PE48699A1 (es) 1999-05-25
BR9810066A (pt) 2000-09-26
AR041487A2 (es) 2005-05-18
OA11239A (en) 2003-05-27
SE0302202L (sv) 2003-08-13
GB2361526B (en) 2002-01-16
SE526685C2 (sv) 2005-10-25
HUP0002890A2 (hu) 2001-02-28
FI19992701L (fi) 2000-02-17
DE29824939U1 (de) 2003-06-26
SE525394C8 (sv) 2005-05-25
DK199901823A (da) 1999-12-20
NO996326D0 (no) 1999-12-20
GB2341614A (en) 2000-03-22
TNSN98102A1 (fr) 2000-12-29
IL133329A0 (en) 2001-04-30
KR100358825B1 (ko) 2002-10-31
US6085528A (en) 2000-07-11
GB2361525A (en) 2001-10-24
DE19861230B4 (de) 2007-01-11
DZ3325A1 (sk) 2005-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK178599A3 (en) IMPROVED SYSTEM FOR PROCESSING, STORING, AND TRANSPORTINGì (54) LIQUEFIED NATURAL GAS
RU2205246C2 (ru) Усовершенствованная система для обработки, хранения и транспортировки сжиженного природного газа
US6203631B1 (en) Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
SK178299A3 (en) Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
MXPA99011350A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
OA11995A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas.
CZ9904553A3 (cs) Zdokonalený systém pro zpracování, skladování a přepravu zkapalněného zemního plynu
MXPA99011345A (es) Sistema de red de distribucion de tuberia para transportacion de gas natural licuado
CZ9904552A3 (cs) Rozvodné potrubní systémy pro přepravu zkapalněného zemního plynu