[go: up one dir, main page]

UA53717C2 - Спосіб і система для обробки природного газу, зріджений природний газ під тиском і резервуар (варіанти) для нього та спосіб (варіанти) і система (варіанти) для транспортування зрідженого природного газу під тиском - Google Patents

Спосіб і система для обробки природного газу, зріджений природний газ під тиском і резервуар (варіанти) для нього та спосіб (варіанти) і система (варіанти) для транспортування зрідженого природного газу під тиском Download PDF

Info

Publication number
UA53717C2
UA53717C2 UA99127081A UA99127081A UA53717C2 UA 53717 C2 UA53717 C2 UA 53717C2 UA 99127081 A UA99127081 A UA 99127081A UA 99127081 A UA99127081 A UA 99127081A UA 53717 C2 UA53717 C2 UA 53717C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
approximately
natural gas
temperature
liquefied natural
gas under
Prior art date
Application number
UA99127081A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Роберт М. Вудалл
Рональд Р. Бовен
Дуглас П. Фейрчілд
Original Assignee
Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані, Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Publication of UA53717C2 publication Critical patent/UA53717C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING 
    • B63B25/00—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby
    • B63B25/02—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods
    • B63B25/08—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid
    • B63B25/12—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed
    • B63B25/14—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed pressurised
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING 
    • B63B25/00—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby
    • B63B25/02—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods
    • B63B25/08—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid
    • B63B25/12—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed
    • B63B25/16—Load-accommodating arrangements, e.g. stowing, trimming; Vessels characterised thereby for bulk goods fluid closed heat-insulated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/02—Pipe-line systems for gases or vapours
    • F17D1/04—Pipe-line systems for gases or vapours for distribution of gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0138—Shape tubular
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/032—Orientation with substantially vertical main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/052—Size large (>1000 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/056—Small (<1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0612—Wall structures
    • F17C2203/0614—Single wall
    • F17C2203/0617—Single wall with one layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0639—Steels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0646—Aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F17C2205/0142—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels bundled in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0153—Details of mounting arrangements
    • F17C2205/0184—Attachments to the ground, e.g. mooring or anchoring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0332—Safety valves or pressure relief valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0335—Check-valves or non-return valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F17C2205/0355—Insulation thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0107—Single phase
    • F17C2223/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/036—Very high pressure (>80 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0107—Single phase
    • F17C2225/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0146—Two-phase
    • F17C2225/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2225/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/035—High pressure, i.e. between 10 and 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0367—Localisation of heat exchange
    • F17C2227/0388—Localisation of heat exchange separate
    • F17C2227/0393—Localisation of heat exchange separate using a vaporiser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0626—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0631—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/013—Reducing manufacturing time or effort
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/021—Avoiding over pressurising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/023—Avoiding overheating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/025—Reducing transfer time
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/033—Dealing with losses due to heat transfer by enhancing insulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/031—Treating the boil-off by discharge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/063—Fluid distribution for supply of refuelling stations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/068—Distribution pipeline networks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0118—Offshore
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0118—Offshore
    • F17C2270/0123—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Резервуар для збереження зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 фн-с /кв. д абс) до 7590 кПа (1100 фн-с /кв. д абс) і при температурі від – 123°С (-190°F) до – 62°С (-80°F) виготовлений з надміцної низьколегованої сталі, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 9%, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), і ТППРК (температуру переходу від пластичного руйнування до крихкого) меншу, приблизно - 73°С (-100°F).

Description

Опис винаходу
Цей винахід відноситься до поліпшеної системи обробки, зберігання та транспортування зрідженого 2 природного газу (ЗПГ) і, зокрема, до системи обробка, зберігання і транспортування ЗПГ, новизна якої полягає в тому, що тиски і температури суттєво збільшені порівняно з загальноприйнятими системами ЗПГ.
В нижченаведеному описі винаходу визначені різні терміни. Для зручності передбачений глосарій термінів, що знаходиться безпосередньо перед формулою винаходу.
Багато родовищ природного газу розташовані у віддалених областях, які знаходяться на величезних 70 відстанях від будь-яких ринків збуту газу. В деяких випадках для транспортування здобутого природного газу до ринку збуту можна використовувати трубопровід. Коли транспортування по трубопроводу не можливе, здобутий природний газ, звичайно, перероблюють у ЗПГ для доставки до ринку. Звичайно ЗПГ перевозять на танкерах особливої конструкції, потім зберігають і повторно випаровують на ввізному терміналі, який знаходиться поблизу ринку. 19 Обладнання, що використовується для зрідження, транспортування, зберігання і повторного випаровування природного газу, звичайно дуже дорого коштує: вартість типового проекту загальноприйнятого ЗПГ складати від до 10 млрд. доларів з включенням вартості підготовки родовища. Для здійснення типового проекту ЗПГ "широкого застосування" потрібно, щоб запаси природного газу складали, мінімум, близько 280Гм З (1Откф (трільонів кубічних футів)), ії споживачами ЗПГ є, в основному великі підприємства. Запаси природного газу, що 7 розвідані у віддалених областях, нерідко складають менше 280Гм? (10ткф). Для того, щоб обробка, зберігання та транспортування природного газу у вигляді ЗПГ були економічно доцільними, навіть тоді, коли базові запаси природного газу відповідають мінімуму в 280Гм3 (1Откф), необхідно щоб усі учасники проекту, тобто постачальник ЗПГ, перевізник ЗПГ, були пов'язані дуже довгостроковими зобов'язаннями на 20 років і більше. с об Коли потенційні споживачі мають доступ до альтернативного джерела газу, наприклад, магістрального газу, ланцюжок доставки загальноприйнятого ЗПГ нерідко стає неконкурентоспроможним. і)
На фіг.1 схематично зображена станція загальноприйнятого ЗПГ, яка виробляє ЗПГ при температурах, приблизно, -1627С (-260"Р) і при атмосферному тиску. Потік звичайного атмосферного газу надходить на станцію загальноприйнятого ЗПГ під тиском, приблизно, від 4830кПа (700фнН-С/кв. д абс) до 7600кПа (1100фнН-С/кв. д ї- зо абс), при температурі, приблизно, від 217 (70) до 38"С (100"Р). Для зниження температури природного газу до дуже низької вихідної температури, яка складає, приблизно, -1627С (-260"Р), станції загальноприйнятого - дворядного ЗПГ потрібна потужність охолодження аж до, приблизно, 350 000 кінських сил. В ході ї- загальноприйнятої обробки ЗПГ з природного газу слід практично повністю, аж до рівнів частин на мільйон (ч/млн), видаляти воду, двоокис вуглецю, сполуки сірки, наприклад, сірководень, інші кислотні гази, п-пентан о зв Та більш важкі вуглеводні, включаючи бензол, інакше ці сполуки будуть замерзати, створюючи проблеми ю закупорки обладнання процесу. На станції загальноприйнятого ЗПГ для видалення двоокису вуглецю і кислотних газів, потрібне обладнання очищення газу. Обладнання очищення газів звичайно використовує відновлювальний процес хімічного і/або фізичного розчинника і вимагає значних капітальних витрат. Крім того, експлуатаційні витрати на станції високі порівняно з витратами на інше обладнання. Для видалення водяної пари потрібні « 70 бушилки з сухим протарком, наприклад, молекулярні фільтри. Для видалення вуглеводнів, які нерідко створюють пла) с проблеми закупорки, звичайно використовуються газопромивочна колона та фракціонуюче обладнання. В станції загальноприйнятого ЗПГ також видаляють ртуть, оскільки вона може викликати відмови обладнання, :з» виготовленого з алюмінію. Крім того, після очищення видаляють більшу частину азоту, який може бути присутнім у природному газі, оскільки азот при транспортуванні загальноприйнятого ЗПГ не залишиться в рідкій фазі, а наявність парів азоту в ємностях з ЗПГ в пункті доставки вельми непереважно. с Ємності, труби та інше обладнання, яке використовується в станціях ЗПГ, звичайно виготовляють, хоча б частково, з алюмінію або нікелевої сталю (наприклад, з ваговим вмістом нікелю 995), щоб забезпечити необхідну і в'язкість на злам при надзвичайно низьких температурах обробки. Крім загальноприйнятої станції дороговартісні -І матеріали, які мають добру в'язкість на злам при низьких температурах, включаючи алюміній та промислову нікелеву сталь (наприклад, з ваговим вмістом нікелю 990), звичайно використовуються для утримання ЗПГ на - кораблях, які перевозять ЗПГ, і на ввізних терміналах.
І Нікелеві сталі, які прийнято використовувати для виготовлення конструкцій, що працюють при кріогенних температурах, наприклад, сталі, ваговий вміст ніселю в яких перевищує, приблизно, 395, характеризуються низькими ТППРК (міра в'язкості, згідно наведеному нижче визначенню), та в той же час мають відносно низькі 5Б межі міцності на розтягування, звичайно, комерційно доступні сталі з ваговим вмістом нікелю 3,595, 5,590 і 995 мають ТППРК, відповідно, біля -1007С (-1502Р), -15570 (-250"Р) і -1757С (-280"Р), і межі міцності на (Ф) розтягування, відповідно біля 4А85МПа (7Окфн-с/кв д), 620МПа (9Окфн-с/кв д) і 830МПа (УОкфн-с/кв д) Щоб ка домогтися такого поєднання межі міцності та в'язкості, ці сталі піддають дороговартісній обробці, наприклад, подвійному відпалу. У випадку застосування при кріогенних температурах, у промисловості на цей час бор Використовують ці промислові нікелеві сталі через їх добру в'язкість при низьких температурах, але при цьому слід враховувати їх відносно низькі межі міцності на розтягування. При проектуванні конструкцій, яки несуть навантаження при кріогенних температурах звичайно закладається надлишкова товщина сталі.
Таким чином, використання цих нікелевих сталей в конструкціях, які несуть навантаження при кріогенних температурах, веде до подорожчання проекту через високу вартість сталі в сполученні з товщиною сталі, що б5 вимагається.
На звичайному кораблі, що перевозить загальноприйнятий ЗПГ, для зберіганні ЗПГ при транспортуванні застосовуються великі сферичні резервуари, які іменуються сферами мосса. Вартість кожного подібного корабля на цей час перевищує, приблизно 230 млн. доларів. Для здійснення звичайного загальноприйнятого проекту виробництва ЗПГ на Близькому Сході та транспортуванні його на Далекий Схід може бути потрібно 7 або 8 таких кораблів, сумарна вартість яких складе приблизно від 1,6 до 2,0 млрд. доларів.
З розглянутих вище обставин очевидна необхідність мати більш економічну систему для обробки, зберігання і транспортування ЗПГ до ринків збуту, аби віддалені запаси природного газу могли більш успішно конкурувати з альтернативними джерелами енергії. Крім того, необхідна система для комерціалізації малих віддалених запасів природного газу, які в протилежному випадку було б невигідно розробляти. Також необхідна більш економічна /о система газифікації і доставки, щоб зробити ЗПГ більш економічно привабливим для дрібних споживачів.
Отже, основна мета цього винаходу полягає в тому, щоб надати більш економічну систему для обробки, зберігання та транспортування ЗПГ від віддалених родовищ до ринків збуту і суттєво знизити пороговий розмір як запасу, так і ринку, необхідний для того, щоб проект ЗПГ був економічно виправданий. Один засіб досягнення цієї мети полягає в тому, щоб обробляти ЗПГ при більш високих температурах і тисках, ніж це робиться на /5 бтанції загальноприйнятого ЗПГ, тобто при тисках, які перевищують атмосферний тиск, і температурах, які перевищують -1627С (-260"Р). Хоча загальна концепція обробки, зберігання та транспортування ЗПГ при підвищених тисках і температурах відображена в довідниках промислових нормативів, в цих довідниках, в основному, іде мова про виготовлення транспортувальних резервуарів з нікелевої сталі (наприклад, з виговим вмістом нікелю 995) або алюмінію, і, хоча обидва матеріали відповідають проектним вимогам, вартість їх вельми 2о висока. Наприклад на стор. 162 - 164 своєї книги "Природний газ морем. Розвиток нової технології" ("Маїигаї даз ру зеа. Те демеортепі ої а Мем/у ТесппоЇоду"), яка видана Вітербі і Ко Лтд (МУйпегру 5 Со Ца ), перше видання 1979 р., друге видання 1993 р., Роджер Фукс (Кодег РоокК5) обговорює переобладнання корабля типу
Ліберті Сігальфа (Зідаїрпа) для перевозки або ЗГПС (зрідженого газу в проміжному стані) при 1380кПа (200кфн-с/кв. д ізб) і -1157С (-175"Р), або стиснПГ (стисненого природного газу), який оброблений при 7935кПа с дв (115Окфн-с/кв. д ізб) ії -607С (-75"Р). Пан Фукс вказує, що, незважаючи на технічну придатність, ні одна з двох концепцій не знаходить "покупця" - головним чином через високу вартість сховища. Згідно статті за темою, і) зазначеною паном Фуксом, для роботи із стиснПГ, тобто при -607С (-75"Р), вимагається розробити низьколеговану, зварювану, загартовану і відпущену сталь, яка має добру межу міцності (760МПа (11Окфн-с/кв. д)) і доброю в'язкістю в умовах експлуатації. (Дивись "Новий процес для транспортування природного газу" ("А М зо пе ргосезв ог Ше ігапзрогіайоп ої пайшга! дав"), Р. Дж. Брукер (К. У. ВгосКег), Міжнародна конференція по ЗПГ, Чікаго. 1968 р.). В цій статті вказано також, що для роботи з ЗГПС, тобто при значно більш низький -- температурі, -1157С (-175"є), найменш дороговартісним сплавом є алюмінієвий сплав. Крім того пан Фукс М розглядає, на стор. 164, проект океанського транспорту типу Фенікс, який працює при значно більш низькому тискові, приблизно 414кПа (бОкфн-с/кв. д ізб), з цистернами, які можна робити з 9-відсоткової нікелевої сталі ме) з5 або із алюмінієвого сплаву, і вказує, що концепція, знову ж таки, не здалася достатньо привабливою в ю технічному або фінансовому плані, щоб стати комерційною. Дивись також: (1) патент США Мо 3,298,805, в якому розглянуто використання сталі з 990-вим вмістом нікелю або алюмінієвого сплаву для виробництва резервуарів для транспортування стисненого природного газу; і (2) патент США Мо 4,182,254, в якому розглянуті цистерни з 996-вої нікелевої або подібної сталі для транспортування ЗПГ при температурах від -1007С (-148"Р) до -1407С « (-220"Р) і тисках від 407кПа (59фн-с/кв. д абс) до 1014кПа (147фн-с/кв. д абс); патент США Мо 3,232,725, 8 тлу с якому розглянуте транспортування природного газу в стані текучого середовища в одній щільній фазі при низькій температурі, а саме, -627С (-80"Р) або, в деяких випадках, -687С (-90"Р) і при тисках, щонайменше, на 345кПа ;» (БОфн-с/кв. д абс) вище тиску газу, відповідного точці початку кипіння при робочих температурах, з використанням резервуарів, що виготовлені з таких матеріалів, як 1- або 2-відсоткова нікелева сталь, яка піддана загартуванню і відпуску для забезпечення максимальної межі міцності на розтягування, що досягає с 12000Офн/с кв. д; і (4) статтю Ч.П. Беннета (С.Р. Веппе)) "Морське транспортування ЗПГ при проміжній температурі" ("Магіпе Тгапзрогіайоп ої 7МО аї Іпіегтедіаїе Тетрегайшге"), СМЕ, березень 1979 р., в якій о розглянуто конкретне дослідження транспортування ЗПГ при тиску З3,1МПа (45Офн-с/кв. д) і температурі -1007С -І (-1407Р) з використання цистерни для зберігання, яка виготовлена з сталі з 995 Мі або загартованої і 5р Відпущеної сталі з 3590 Мі, стінки якої завтовшки 9/5 дюйма. - Хоча ці концепції відображені в довідниках промислових нормативів, наскільки нам відомо, обробка, "І зберігання, транспортування ЗПГ при тисках, що значно перевищують атмосферне, і температурах, що суттєво перевищують -1627С (-260"Р), на цей час в промислових масштабах не проводиться. Причина, скоріш за все в тому, що до цього часу ніхто не замислювався про економічну систему обробки, зберігання та транспортування ЗПГ при таких тисках і температурах.
Тому, мета цього винаходу складається, особливо, в тому, щоб дати удосконалену, економічну систему для
Ф, обробки, зберігання та транспортування ЗПГ при тисках і температурах, суттєво збільшених в порівнянні з ко загальноприйнятими системами ЗПГ.
У відповідності з вище означеною метою цього винаходу, передбачений резервуар для зберігання зрідженого бо природного газу під тиском (ЗПГТ) при тиску, що знаходиться в широкому діапазоні, приблизно, від 1035кПа (15О0фн-с /кв. д абс) до 7500кПа (110Офн-с /кв. д абс) і при температурі, що знаходиться в широкому діапазоні, приблизно, від -1237С (-190"Р) до -627С (-80"Р), при цьому згаданий резервуар виготовлений з матеріалів, які містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, і які мають достатні межі міцності і в'язкості на злам, щоб містити згаданий зріджений природний газ під тиском. Сталь 65 має надвисоку міцність, наприклад, межа міцності на розтягування (згідно наведеному нижче означенню) вище 830МпПа (120Окфн-с /кв. д), і ТППРК (згідно наведеному нижче означенню), меншу, приблизно -737С (-100"Р). Для мінімізації вартості переважно, щоб ваговий вміст нікелю в сталі був меншим, приблизно 595. Крім того, передбачена система для обробки і транспортування ЗПГТ. Система, що відповідає цьому винаходу, виробляє
ЗП/Т при тисках, що знаходяться в широкому діапазоні, приблизно від 1035кПа (15Офн-с /кв. д абс) до 75900кПа (110Офн-с /кв. д абс) і при температурі, що знаходиться в широкому діапазоні, приблизно, від -1237С (-1907Е) до -627С (-80"Р), і використовує резервуари, які відповідають цьому винаходу, для зберігання і транспортування ЗПГТ. Цей винахід передбачає систему для обробки природного газу з метою виробництва
ЗПГТ для зберігання ЗПГТ і для транспортування ЗПГТ до місцезнаходження користувача. Система, яка відповідає цьому винаходу, має в собі: 70 (1) станцію обробки для перетворення природного газу в ЗПГТ при тиску, приблизно, від 1035кПа (15О0фн-с /кв. д абс) до 7590кПа (110Офн-с /кв. д абс) і при температурі, приблизно, від -1237С (-1907Е) до -627"С (-80"Р), в якій станція обробки складається, головним чином, з: а) приймальної апаратури для прийому потоку природного газу і вилучення з природного газу рідких вуглеводнів; р) сушильної апаратури для вилучення з природного газу водяних парів в кількості, достатній для того, щоб запобігти замерзання природного газу при температурах і тисках ЗПГ7Т; с) апаратури зрідження для перетворення природного газу в ЗПГТ; (2) резервуари зберігання, виготовлені з матеріалів, які містять собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, і які мають меншу міцність на розтягування понад 830МПа 20. (12Окфн-с /кв. д абс)), і ТППРК, меншу, приблизно, -73"С (-100"Р); (3) вивізний термінал, а) що включає в себе резервуари зберігання для зберігання ЗПГТ і апаратуру для переправки ЗПІ/Т в транспортувальні резервуари зберігання, які знаходяться на борту транспортувального судна, або, як варіант,
Б) що складається, головним чином, з апаратури для переправки ЗПГТ в транспортувальні резервуари сч
Зберігання, які знаходяться на борту транспортувального судна; (4) транспортувальні суда, що включають в себе транспортувальні резервуари зберігання, для і) транспортування ЗПГТ до ввізного терміналу, і, як варіант, такі, що включають в себе бортове випарювальне обладнання для перетворення ЗПГТ в газ; і (5) ввізний термінал, ї- зо а) що включає в себе ввізні резервуари зберігання (в якому ввізні резервуари зберігання встановлені на суші, на плавучій основі або на стаціонарній прибережній споруді), апарату для переправки ЗПГТ з -- транспортувальних резервуарів зберігання до ввізних резервуарів зберігання і апаратуру для випарювання ЗПГТ М з метою доставки до трубопроводів або, як варіант,
Б) який складається, головним чином, з ввізної апаратури ( в якому ввізна апаратура встановлена на суші, ме) зв На плавучій основі або на стаціонарній прибережній споруді), яка включає в себе випарне обладнання, для ю прийому ЗПГТ з транспортувальних резервуарів зберігання і для перетворення ЗПГТ в газ і доставки газу до трубопроводів або апаратури для використання, або, як варіант, (с) який складається, головним чином, з апаратури для переправки газу, перетвореного з ЗПГТ за допомогою бортового випарного обладнання, до трубопроводів або апаратури для використання в доці або Через « бполучення в швартовних бочках, наприклад, одноякірну швартовку (ОЯШ). з с Переваги цього винаходу можна краще зрозуміти з посиланням на нижчеподаний докладний опис і креслення, що додаються, я яких: ;» Фіг.1 (рівень техніки) являє собою схему ілюстративної станції для обробки загальноприйнятого ЗПГ;
Фіг.2 являє собою схему ілюстративної станції для обробки ЗПГТ, згідно цьому винаходу.
ФігЗА являє собою вигляд з торця ілюстративного корабля для транспортування ЗПГТ, згідно цьому с винаходу;
Фіг.З3Б являє собою вигляд збоку ілюстративного корабля для транспортування ЗПГТ, згідно цьому винаходу; о ФігЗВ являє собою вигляд зверху ілюстративного корабля для транспортування ЗПГТ, згідно цьому -І винаходу;
ФігАА являє собою вигляд з торця ілюстративного корабля для транспортування ЗПГТ, згідно цьому - винаходу, який має бортовий випарник ЗПГ7Т; "М Фіг.4Б являє собою вигляд збоку ілюстративного корабля для транспортування ЗПГТ, згідно цьому винаходу, який має бортовий випарник ЗПГ7Т;
Фіг4АВ являє собою вигляд зверху ілюстративного корабля для транспортування ЗПГТ, згідно цьому 5 ВИНАХОДУ, який має бортовий випарник ЗПГ7;
Фіг.5А являє собою графік критичної глибини тріщини для даної довжини тріщини як функцію РВТ (розкриття
Ф) у вершині тріщини), який виражає в'язкість на злам і залишкової напруги. ка Фіг.5Б ілюструє геометрію (довжину та глибину) тріщини.
Хоча винахід буде описаний відповідно до цих переважних варіантів реалізації, слід пам'ятати, що винахід во не обмежується ними. Навпаки, припускається, що винахід охоплює всі альтернативи, модифікації та еквіваленти, які можуть бути включені в сутність і об'єм винаходу, визначені формулою винаходу, що додається.
Резервуари зберігання ЗПГТ
Основним елементом станції ЗПГТ і транспортних суден, які відповідають цьому винаходу, є резервуари зберігання, що призначені для зберігання і транспортування ЗПГТ, який видобувається при тиску, що 65 Знаходиться в широкому діапазоні, приблизно від 1035кПа (15О0фн-с/кв.д абс) до 7590кПа (1100 фн-с/кв.д абс) і при температурі, що знаходиться в широкому діапазоні, приблизно, від -1237С (-1907Р) до -627С (-80"Р).
Резервуари для зберігання ЗПГТ виготовляються з матеріалів, які містять в собі надміцну низьколеговану сталь, яка має достатню межу міцності та в'язкість на злам для умов експлуатації системи ЗПГТ, яка відповідає цьому винаходу, включаючи тиски і температури. Сталь має межу міцності на розтягування, що перевищує 830МПа (120кфн-с/кв.д), переважно, понад, приблизно, 860МПа (125кфн-с/кв.д), і, ще переважніше, понад, приблизно, 900МПа (1ЗОкфн-с/кв.д). В деяких варіантах застосування краще надати перевагу використанню сталі, яка має межу міцності на розтягування, понад, приблизно, 900МПа (1ЗОкфн-с/кв.д), або понад, приблизно, 965МПа (14Окфн-с/кв.д), або понад, приблизно, 1000МПа (145кфн-с/кв.д). Переважно також, щоб ТППРК сталі була нижче, приблизно, -737С (-100"Р). Крім того передбачено резервуар для зберігання зрідженого природного газу 7/0 під тиском, при тиску, приблизно, від 1725кПа (25О0фн-с/кв.д абс) до 483О0кПа (7ООфн-с/кв.д абс) і при температурі, приблизно, від -11272 (-170"Р) до -797С (-110"Р) в якому згаданий резервуар (1) виготовлений з матеріалів, які містять в собі зверхміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в яких складає менше 995 і (2) має межу міцності та в'язкість на злам достатню, щоб містити згаданий зріджений природний газ під тиском.
Переважно, щоб надміцні низьколеговані сталі, які використовуються для виготовлення резервуарів, що відповідають цьому винаходу, містили малу кількість дороговартісних легуючих елементів, наприклад, нікелю.
Переважно, щоб ваговий вміст ніселю складав менше 995, ще переважніше - менше, приблизно, 795, і ще переважніше - менше, приблизно, 595. Більш переважно, щоб такі сталі містили мінімальну кількість нікелю, потрібну для забезпечення необхідної в'язкості на злам. Переважно, щоб ваговий вміст нікелю в таких надміцних низьколегованих сталях складав менше, приблизно, 395, більш переважно - менше, приблизно, 295, і ще більш 2о переважно - менше, приблизно 195.
Переважно, щоб такі сталі були зварюваними. Завдяки застосуванню цих надміцних низьколегованих сталей, виготовлення резервуарів для транспортування ЗПГТ вимагає суттєво більш низьких затрат, в розрахунку на фунт сталі, ніж вимагається при доступних в наш час альтернативах використанням алюмінію або промислової нікелевої сталі (з 9УУо-вим ваговим вмістом нікелю). Переважно, щоб сталь, яка використовується для сч ов Виготовлення резервуарів зберігання, що відповідає цьому винаходу, не піддавалась відпуску. Проте, при виготовленні резервуарів зберігання, що відповідають цьому винаходу, можна використовувати і відпущену і) сталь, якщо вона має необхідну межу міцності та в'язкість на злам.
Як відомо спеціалістам в даній галузі, при проектуванні резервуарів зберігання для транспортування текучих середовищ під тиском, при кріогенних температурах, наприклад, ЗПГТ, для оцінки в'язкості на злам і М
Зо Контролю зламу можна використати випробування Шарлі з допомогою М-образного надрізу (М-НШ), зокрема за допомогою використання температури переходу від пластичного руйнування до крихкого (ТППРК) ТППРК -- розмежовує два режими зламу в конструкційних сталях. При температурах нижче ТППРК, від'ємний результат М випробування за Шарлі з допомогою М-образного надрізу зумовлений в основному низькоенергійним (крихким) зламом по площині спайності, тоді як при температурах вище ТППРК, від'ємний результат обумовлений, в ме) з5 основному високоенергійним пластичним зламом. Резервуари зберігання та транспортування вироблені із ю зварених сталей для вищезгаданих варіантів застосування при кріогенних температурах і для інших варіантів експлуатації під навантаженням при кріогенних температурах, щоб уникнути крихкого зламу, повинні мати
ТППРК визначені випробуванням за Шарлі з допомогою М-образного надрізу, значно менші температури експлуатації конструкції. В залежності від проекту, умов експлуатації і/або вимог, що накладає асоціація, яка «
Встановлює класифікацію, що застосовується, необхідний температурний зсув ТППРК може складати від 5'С до пт») с ЗО0С (від 9"Е до 54"Р) в бік зниження від температури експлуатації. . Як відомо спеціалістам в даній галузі, умови експлуатації, що беруться до уваги при проектуванні и?» резервуарів зберігання із звареної сталі, які призначені для транспортування кріогенних текучих середовищ під тиском, поза інше, містять в собі робочий тиск і температуру, а також додаткові напруги, які, найбільш
Вірогідно існують в сталі та зварних вузлах (див. глосарій). с Для визначення в'язкості на злам сталі та зварних вузлів можна використовувати стандартні параметри механіки зламу, відомі спеціалістам в даній галузі, наприклад, (1) коефіцієнт інтенсивності критичної напруги о (Кію, який є мірою в'язкості на злам при плоскій деформації, і (2) розкриття у вершині тріщини (РВТ) яке -І можна використати як міру в'язкості на пружнопластичний злам. Технічні норми і правила, які звичайно 5о застосовуються при проектуванні стальних конструкцій, наприклад, що представлені в публікації Британського - Інституту стандартів (БУСт) "Посібник по способам оцінки прийнятності тріщин в конструкціях, зварених "М плавленням", яку часто іменують "РД 64931991", можна використовувати для визначення максимальних розмірів тріщин, які можна припустити для резервуарів виходячи з в'язкості на злам сталі або зварних вузлів (які включають в себе ЗТВ) і напруг, що існують в резервуарі. Спеціалісті в даній галузі розробили програму
Контролю зламу, щоб пом'якшити зародження зламу за допомогою (1) належного проектування резервуару для мінімізації напруг, що існують, (2) належного контролю якості виготовлення для мінімізації дефектів, (З) (Ф, належного контролю навантажень та тисків, що прикладаються, до резервуару, на протязі строку його служби, і ка (5) належної програми обстеження для надійного виявлення тріщин і дефектів у резервуарі. Переважна філософія проектування системи, що відповідає цьому винаходу, іменується "витік перед руйнуванням", що бо Відомо спеціалістам в даній галузі. Ці міркування звичайно іменуються "відомими принципами механіки зламу".
Нижче наведено необмежувальний приклад застосування цих відомих принципів механіки зламу в процедурі розрахунку критичної глибини тріщини при даній довжині тріщини для використання в програмі контролю зламу, щоб попереджувати зародження зламу в посудині високого тиску, наприклад в резервуарі зберігання, що відповідає цьому винаходу. 65 Фіг.5 ілюструє тріщину, довжина якої позначається як 310. РД 6493 використовується для розрахунку значень для графіку 300 критичного розміру тріщини, зображеного на фіг.5А, на підставі наступних проектних умов:
Діаметр посудини 4,57м (15Фф)
Товщина стінок посудини 25,Амм (1.00д)
Тиск, що проектується 3445кПа (БООфн-с/кв. д)
Припустима окружна напруга 333МПа (48, Зкфн-с/кв. д)
Стосовно до даного прикладу, припускається наявність поверхневої тріщини довжиною 100мм (4 дюйми), наприклад, осьова тріщина в прямолінійному зварному шві. Згідно фіг.5БА, графік З00 зображує значення критичної глибини тріщини як функцію РВТ, що виражає в'язкість на злам, і залишкової напруги для рівнів то залишкових напруг, які складають 15, 50 і 100 відсотків від межі текучості. Залишкові напруги можуть витікати при виготовленні та зварюванні, і РД 6493 рекомендує використовувати значення залишкової напруги, яка складає 10095 від межі текучості в зварних швах (включаючи ЗТВ зварного шву), якщо тільки зварні шви не піддаються зняттю напруги з використанням таких методик як післязварювальні термічні обробки (ПЗТО) або механічного зняття напруги. т На підставі РВТ, в'язкість на злам сталі посудини високого тиску при мінімальній температурі експлуатації, виготовлення посудини можна регулювати з метою зниження залишкових напруг, і для виявлення та вимірювання тріщин, з метою порівняння з критичним розміром тріщини, можна застосовувати програму обстеження (як для первісного обстеження, так і для обстеження в ході експлуатації). В цьому прикладі, якщо сталь має в'язкість, що виражена в РВТ рівному 0,025мм при мінімальній температурі експлуатації (яку вимірюється з використанням лабораторних зразків), і залишкові напруги знижені до 15 відсотків від межі текучості сталі, то значення критичної глибини тріщини складає біля 4мм (див. точку 320 на фіг 5А).
Застосовуючи аналогічні процедури розрахунку, які добре відомі спеціалістам в даній галузі, можна визначити критичну глибину тріщини для тієї чи іншої довжини тріщини, а також для тієї чи іншої геометрії тріщини. Використовуючи цю інформацію, можна розробити програму контролю якості та програму обстеження сч (методики, розміри тріщин, що виявляються, частота), щоб гарантувати, що тріщини виявляються і усуваються Го) до того, як досягнуть критичної глибини тріщини або до застосування навантажень, що проектуються. На підставі опублікованих емпіричних кореляцій між М-НШ, Кік і РВП, що характеризує в'язкість на злам, можна бачити що в'язкість, РВК, рівне 0,025мм, в цілому, корелює із значенням М-НШ біля 37Дж. Цей приклад передбачає не будь-яким чином обмежувати цей винахід. Резервуари зберігання переважно створювати з окремих листів ге 3о надміцної низьколегованої сталі. Переважно, щоб сполучення, включаючи зварні сполучення резервуарів -- зберігання, мали такі ж межі міцності і в'язкість на злам, що й листи з найміцної низьколегованої сталі. В деяких випадках на ділянках резервуара, де спостерігаються більш низькі напруги, припустима відсутність збігу - меж міцності, приблизно, від 590 до 1095. Сполучення з переважними властивостями можна робити з со застосуванням будь-яких методик сполучення, здатних забезпечити необхідне співвідношення між межею міцності та в'язкості при низьких температурах. В розділі "Приклади" описані ілюстративні методики й сполучення. Особливо переважні методики сполучення включають в себе газоелектричне зварювання металевим електродом (ГЕЗМЕ) і дугове зварювання вольфрамовим електродом у середовищі інертного газу (ДЗВЕСІГ). Для повних умов експлуатації (які описані в розділі "Приклади" можна використати дугове « дю зварювання під флюсом (ДЗФ), електронно-променеве зварювання (ЕПЗ) і зварювання лазерним променем з (ЗЛП). с Станція ЗПГТ :з» Вищеописані резервуари зберігання дають можливість здійснити засіб обробки ЗПГТ, який відповідає цьому винаходу, згідно якому ЗПГТ виробляють при тиску, що знаходиться в широкому діапазоні, приблизно, від 1035кПа (15Офн-с/кв.д абс) до 7590кПа (110Офн-с/кв.д абс) і при температурі, що знаходиться в широкому сл 15 діапазоні, приблизно, від -1237С (-1907Р) до -627С (-80"Р). Виробляти і транспортувати ЗПГТ переважно під тиском, який знаходиться в діапазоні, приблизно від 1725кПа (250фн-с/кв.д абс) до 7590кПа (110Офн-с/кв.д абс) (95) і при температурі, яка знаходиться в діапазоні, приблизно, від -1127С (-1707Р) до -627С (-80"Р). Більш - переважно виробляти і транспортувати ЗПГТ під тиском в діапазоні, приблизно, від 2415кПа (З5Офн-с/кв.д абс) до 4830кПа (7ООфн-с/кв.д абс) і при температурі, приблизно, від -1017С (-1507Р) до -797С (-110"Р). Ще більш - 70 переважно, щоб нижні межі діапазонів тиску і температури для ЗПГТ складали 2769кПа (40Офн-с/кв.д абс) і біля -ч -9672 (-140"г). В межах переважних діапазонів ідеальні комбінації температури і тиску залежать від складу зрідженого природного газу і від економічних міркувань. Спеціаліст в даній галузі може визначити вплив параметрів складу, звернувшись до довідників промислових нормативів і/або зробивши обчислення рівноважної точки утворення першої бульбашки. Крім того, спеціаліст в даній галузі може визначити і проаналізувати вплив різних економічних міркувань, звернувшись до довідників промислових нормативів. Наприклад, одне економічне
ГФ) міркування полягає в тому, що чим нижче температура ЗПГТ, тим більше потужність потрібна для охолодження; 7 проте, зниження температури при підвищенні тиску ЗПГТ також призводить до зростання щільності ЗПП, а відповідно, до зменшення об'єму, що підлягає транспортуванню. З підвищенням температури ЗПГТ при збільшенні тиску для резервуарів зберігання та транспортування треба більш сталі, але при цьому знижуються 60 витрати на охолодження, і зростає ефективність станції.
В нижченаведеному описі основний наголос робиться на відмінності в економічній слушності системи, що відповідає цьому винаходу, в порівнянні з загальноприйнятою системою обробки ЗПГ. На фіг.2 зображена схема ілюстративної станції для обробки ЗПГТ, згідно цьому винаходу. Для порівняння, на фіг.1 зображена схема ілюстративної станції для обробки загальноприйнятого ЗПГ. Згідно фіг.1, ілюстративна станція для обробки бо загальноприйнятого ЗПГ включає в себе обладнання 62 прийому газу, що подається, обладнання 52 очищення газу, обладнання 56 просушки/видалення ртуті, обладнання 63 охолодження, обладнання 64 промиванню газу, що подається, обладнання 65 фракціонування, обладнання 66 зрідження і обладнання 54 усунення газу. Хоча на станції обробки, що відповідає цьому винаходу, можна успішно використовувати стандартне обладнання зрідженого природного газу, деякі етапи, необхідні в загальноприйнятій станції ЗПГ, можна виключити, і для охолодження природного газу треба значно менше енергії. Таким чином, в процесі ЗПГТ природний газ, який в загальноприйнятому процесі ЗПГ витрачався б на вироблення енергії, можна перетворювати в ЗПГТ, придатний для продажу. Згідно фіг.2, етапи роботи ЗПГТ переважно, включають в себе (1) апаратуру 10 прийому природного газу для видалення рідких вуглеводнів, (2) сушильну апаратуру 12 і (3) апаратуру зрідження 14. Для 7/0 Виробництва холодоагенту та живлення, що використовується в апаратурі зрідження 14, можна використовувати розширюючу установку 16 і фракціонуючий ланцюжок 18. Альтернативно, холодоагенти, які необхідні для зрідження 14, можуть частково, або повністю, надходити з якогось іншого джерела. Для досягнення потрібної низької температури ЗПГТ, можна використовувати загальновідомі процеси охолодження. Такі процеси можуть включати в себе, наприклад, цикли охолодження з однокомпонентним холодоагентом, з багатокомпонентним /5 Холодоагентом, каскадний цикл охолодження або сполучення цих циклів. Крім того в процесі охолодження можна використовувати розширюючи турбіни. Значне зниження потужності, необхідної для охолодження в станції ЗПГТ, що відповідає цьому винаходу, в порівнянні з загальноприйнятою станцією ЗПГТ, призводить до значного зниження капітальних витрат, відповідно, до зниження експлуатаційних витрат і збільшенню ефективності та надійності, що обумовлює збільшення економічності виробництва зрідженого природного газу.
На станції для виробництва ЗПГТ, згідно цьому винаходу, процес відрізняється від загальноприйнятого процесу ЗПГТ таким чином.
Згідно фіг.2, оскільки температури зрідження на станції ЗПГТ 8 (фіг.2) вище, ніж на загальноприйнятій станції ЗПГ 50 (фіг.1) (яка виробляє загальноприйнятий ЗПГ при температурі біля -1627С (-260"Р) і при атмосферному тиску), обладнання 52 очищення газу (фіг.1) для видалення замерзаючих, наприклад, двоокису сч ов Вуглецю, п-пентану плюс і бензолу яке необхідне, в загальноприйнятий станції ЗПГ 50, звичайно не вимагається для станції ЗПГТ 8, оскільки ці природні компоненті не повинні замерзати, і тому не повинні викликати і) проблеми закупорки обладнання станції ЗПГТ через більш високі робочі температури. Якщо в природному газі, що обробляється на станції ЗПГТ 8, міститься аномально висока кількість двоокису вуглецю, сполук сірки, п-пентана плюс або бензолу, то при необхідності, для їх видалення можна додати обладнання очищення. Крім ї- зо того, на загальноприйнятій станцій ЗПГ 50 потрібно видаляти азот (з допомогою апаратури 54 усунення азоту) оскільки азот не залишається в рідкій фазі при транспортуванні загальноприйнятого ЗПГТ, який знаходиться при -- атмосферному тиску. На станції ЗПГТ 8, не вимагається видаляти помірні кількості азоту у вхідному газі, М оскільки при робочих тисках і температурах процесу ЗПГТ азот залишається в рідкій фазі разом із зрідженими вуглеводнями. Крім того, на загальноприйнятій станції ЗПГ 50 видаляється ртуть (з допомогою обладнання 56 ме)
Зз5 видалення ртуті). Оскільки станція ЗПГТ 8 працює при значно більш високих температурах, ніж ю загальноприйнята станція ЗПГ 50, і, відповідно при виготовленні резервуарів, труб та іншого обладнання станції ЗПГТ 8 немає необхідності використовувати алюміній, на станції ЗПГТ 8 звичайно не вимагається обладнання видалення ртуті. Можливість виключення обладнання, необхідного для очищення газу, усунення азоту і видалення ртуті, коли дозволяє склад природного газу, забезпечує значні технічні та економічні переваги. «
При переважних робочих тисках і температурах, які відповідають цьому винаходу, в найбільш холодних з с робочих областях станції ЗПГТ 8 можна використовувати труби і апаратуру, виготовлену з сталі з ваговим вмістом нікеля біля 390, тоді як в тому ж обладнанні загальноприйнятої станції ЗПГ 50 звичайно потрібна більш ;» дорога сталь, з ваговим вмістом нікелю 9905. Це забезпечую ще одне значне зниження вартості станції ЗП 8 в порівнянні з загальноприйнятою станцією ЗПГ. При виготовленні труб і супутніх деталей (наприклад, фланців, клапанів і фітингів), посудин високого тиску та іншого обладнання станції ЗПГТ 8, для забезпечення додаткової с економічної користі над загальноприйнятою станцією ЗПГ, краще використовувати високоміцні низьколеговані сталі, які мають достатні межі міцності та в'язкості на злам. о Згідно фіг.1, ЗПГ, вироблений на загальноприйнятій станції ЗПГ 50, зберігається в одному або кільках -І резервуарах зберігання 51, які знаходяться поблизу вивізного терміналу. Згідно фіг.2, ЗПГТ, вироблений на 5о станції ЗПГТ 8, може зберігатися в одному або кільках контейнерах зберігання 9, виготовлених з надміцної - низьколегованої сталі, що відповідає цьому винаходу, які знаходяться поблизу вивізного терміналу. Згідно "М іншому варіанту реалізації цього винаходу, ЗПГТ, що вироблений на станції ЗПГТ 8, можна переправляти в один або декілька транспортувальних резервуарів зберігання 9, виготовлених з надміцної низьколегованої сталі, яка відповідає цьому винаходу, що знаходяться на судні для транспортування ЗПГТ, яке додатково описано нижче.
Згідно цьому винаходу, станцію ЗПГТ можна використовувати як станцію згладжування пікового споживання, щоб дозволити зберігати природний газ як ЗПГТ. Наприклад, ввізний термінал загальноприйнятого ЗПГ приймає
Ф) ЗПГ з корабля, зберігає ЗПГ і випаровує ЗПГ для доставки в газорозподільчу систему. ЗПГ, що зберігається, по ка мірі нагрівання виробляє пару ("випари"). Звичайно випар витягають з резервуара зберігання ЗПГ і доставляють на газорозподільчу систему спільно з випареним ЗПГ. На протязі періодів низького попиту на газ, випари можуть бо перевищувати об'єм парів, що необхідні для доставки в газорозподільчу систему. В таких випадках випари, звичайно повторно зріджують і зберігають як ЗПГ, поки вони не знадобляться на протязі періодів високого попиту на газ. В іншому прикладі, компанія, яка поставляє газ споживачам для домашнього або промислового обігрівання, звичайно отримує надлишок природного газу для розподілу між споживачами на протязі періодів пікового попиту, шляхом випарювання ЗПГ. З використанням цього винаходу, компанія може отримати надлишок 65 природного газу для розподілення між споживачами на протязі періодів пікового попиту шляхом випарювання
ЗПГТ. Використання ЗПГТ замість ЗПГ на станціях згладжування пікового споживання може виявлятися більш економічним.
Суда для транспортування ЗПГТ
Суда для транспортування ЗПГТ, що відповідають цьому винаходу, містять резервуари зберігання, виготовлені з надміцних низьколегованих сталей, які описані вище. Суда для транспортування ЗПГТ є, переважно, морськими судами, наприклад, кораблями, які прямують через водний простір від вивізного терміналу ЗПІ/Т до ввізного терміналу ЗПГТ. Щільність продукту ЗПГТ менше щільності загальноприйнятого ЗПГ.
Звичайно щільність продукту ЗПГТ складає біля 75956 (або менше) щільності загальноприйнятого ЗПГ. Таким чином, для системи, яка відповідає цьому винаходу, необхідний флот кораблів з загальною водотоннажністю, /о яка складає 12590 або більше водотоннажності флоту для загальноприйнятого проекту транспортування загальноприйнятого ЩПГ, щоб перевозити більшу кількість продукції від більш ефективної станції, а також в разі збільшень(стр. 36) через більш низку щільність. На фіг.ЗА, ЗБ і ЗВ зображений ілюстративний корабель великої водотоннажності, призначений для перевозки ЗПГТ. Цей ілюстративний корабель ЗПГТ 30 вміщає сорок вісім резервуарів зберігання 32 циліндричної форми з напівсферичними або еліпсоїдальними кінцями. 7/5 Резервуари можуть також мати сферичну форму. Кількість і розміри резервуарів залежать від фактичної межі міцності на розтягування надміцної низьколегованої сталі, товщини стінок резервуарів і тиску, який проектується, що відомо спеціалістам в даній галузі.
Кораблі ЗПГТ, згідно оцінці, коштують менше, ніж кораблі загальноприйнятого ЗПГ, і мають значно більшу водотоннажність, ніж найбільші кораблі, які перевозять в наш час загальноприйнятий ЗПГ. Згідно переважному 2о варіанту реалізації цього винаходу, резервуари містять ЗПГТ при температурах, приблизно, від -1017С (-1507Р)до -7972(-110"Р) і для цього вимагається певного виду ізоляція. Можна використовувати промислові ізоляційні матеріали, комерційно доступні в наш час, з добрими низькотемпературними ізоляційними властивостями. Конструкція корабля ЗПГТ забезпечує різноманітність можливостей, яка дозволяє відповідати потребам споживачів при мінімальних витратах, більш детально описано нижче при розгляді ввізних терміналів. сч
Дб Можна спроектувати корабель тієї чи іншої водотоннажності, додаючи або усуваючи резервуари ЗПГТ. Можна спроектувати корабель розрахований на завантаження/ розвантаження ЗПГТ на протязі короткого проміжку часу і) (звичайно 12 годин) або на завантаження/розвантаження з більш низкою швидкістю, яка не перевищує продуктивність станції, якщо споживач бажає звести до мінімуму ввізні витрати, то можна спроектувати корабель
ЗПГТ, який включає в себе бортове випарювальне обладнання, щоб доставляти газ безпосередньо споживачу, ї- зо що зображено на фіг.АА, 4Б і 48. Ілюстративний корабель ЗПГТ 40 вміщує сорок чотири резервуари зберігання 42 | бортове випарювальне обладнання 44. --
Корабель ЗПГТ має низку переваг перед кораблем загальноприйнятого ЗПГТ. Серед цих переваг - значно М більша водотоннажність, більш низька вартість, можливість легше пристосовувати водотоннажність до потреб споживача, і можливість доставляти ЗПГТ в рідкому вигляді або випарювати ЗПГТ на борту в газ для доставки, і) більш низькі витрати на перекачку, оскільки ЗПГТ знаходиться під більш високим тиском (приблизно від 2415кПа ю (З3Б5Офн-с/кв. д абс) до 4830кПа (фн-с/кв. д абс в переважних умовах) в порівнянні з атмосферним тиском (біля 100кПа (14,7фн-с/кв. д абс)) для загальноприйнятого ЗПГ, і більш короткий час побудови, оскільки резервуари зберігання і супутні труби заздалегідь виготовлені та підняті на місце, що мінімізує витрати праці на борту корабля. «
Ввізний та вивізний термінали ЗПГТ з с Вивізний термінал ЗПГТ може включати в себе док, цистерни для зберігання та вантажні насоси. Ввізний термінал ЗПГТ може включати в себе док, цистерни зберігання, вантажні насоси та випарювальне обладнання. ;» Краще, щоб резервуари зберігання ЗПГТ на вивізному терміналі та на ввізному терміналі були виготовлені з надміцних низьколегованих сталей, які мають межу міцності та в'язкість на злам, достатні для умов експлуатації системи ЗПГТ, що відповідає цьому винаходу, які включають в себе тиски і температури. с Альтернативно, цистерни для зберігання можуть бути відсутніми на вивізному терміналі ЗПГТ і/або на ввізному терміналі ЗПГТ. В системі ЗПГТ, в якій не передбачені цистерни для зберігання на вивізному о терміналі, вироблений ЗПГТ переправляється безпосередньо від станції ЗПГТ в транспортувальні посудини -І зберігання, які знаходяться на борту судна для транспортування ЗПГТ. В системі ЗПГТ, в якій не передбачені цистерни зберігання на ввізному терміналі, ввізний термінал складається, в основному, з випарювального - обладнання, або, альтернативно, на борту кожного транспортувального судна у флоті ЗПГТ є стандартне "М випарювальне обладнання для безпосереднього перетворення ЗПГТ в магістральний газ. В разі, коли резервуарів зберігання немає ні на ввізному терміналі ЗПГТ, ні на вивізному терміналі ЗПГТ, до флоту суден для транспортування ЗПГТ вище тієї кількості, яка звичайно вимагається для транспортування і доставки ЗПГТ в дО ринку з використанням вивізного та ввізного терміналів, додають, наприклад, два судна для транспортування
ЗПГТ. Таким чином, поки інші суда для транспортування ЗПГТ знаходяться в дорозі, одне з додаткових суден
Ф) для транспортування ЗПГТ пришвартоване на вивізному терміналі, заповнюючись, або зберігаючи ЗПГТ, а друге ка додаткове судно для транспортування ЗПГТ пришвартоване на ввізному терміналі для доставки ЗПГТ безпосередньо на ринок. У разі наявності випарників на транспортувальних судах, така швартовка може бути во прибережною, наприклад, одноякірною швартовкою (ОЯШ). Ці альтернативи мають економічні переваги над загальноприйнятими системами ЗПГТ і можуть суттєво знизити вартість вивізного та ввізного терміналів.
Приклад резервуарів зберігання ЗПГТ
Як обговорювалось вище, резервуари для зберігання і транспортування ЗПГТ, згідно цьому винаходу, краще виготовляти з листів надміцної низьколегованої сталі з ваговим вмістом нікелю менше 995, яка має межу міцності б5 на розтягування вище 830МПа (120Окфн-с/кв. д). Будь-яку подібну надміцну низьколеговану сталь, що має достатню в'язкість для утримання ЗПГТ в умовах експлуатації, згідно відомим принципам механіки зламу, які були з'ясовані вище, можна використовувати для виготовлення резервуарів для зберігання і транспортування
ЗПГТ, що відповідають цьому винаходу. Краще, щоб ТППРК такої сталі була нижче, приблизно -737С (-100"Б).
Попередні досягнення в технології виробництва сталі дають можливість виробляти нові надміцні низьколеговані сталі, які мають найкращу в'язкість при кріогенних температурах. Наприклад, у трьох патентах
США, що видані Ку (Коо) та ін., МоМо 5,531,842; 5,545,269 і 5,545,270, описані нові сталі та способи обробки цих сталей для виготовлення стальних листів з межами міцності на розтягування, біля 830МПа (12Окфн-с/кв д), 965МПа (14Окфн-с/кв д) і вище. Сталі та способи обробки, що описані тут, були удосконалені та модифіковані для забезпечення хімічного складу і сполученні з обробкою сталі для виробництва надміцних низьколегованих 70 сталей, які мають найкращу в'язкість при кріогенних температурах як в основній сталі, так і в зоні термічного впливу (ЗТВ) у випадку зварювання. Ці надміцні низьколеговані сталі також мають покращену в'язкість в порівнянні з стандартними комерційно доступними надміцними низьколегованими сталями. Поліпшені сталі описані в тимчасовій заявці на патент США, що знаходиться на розгляді, під назвою "Надміцні сталі з найкращою в'язкістю при кріогенних температурах" (ОКгапідпй вігепойі віееіез м/ййп ехсеПйепі сгуодепіс (етрегайтге 7/5 Юидппезвв"), яка має дату пріоритету 19 грудня 1997 р, і позначена Відомством по патентам і торговим знакам
США (О5РТО) як заявка номер 60/068194, в тимчасовій заявці на патент США, що знаходиться на розгляді під назвою "Надміцні сталі з найкращою в'язкістю при кріогенних температурах" ("ОпКганідпй зігепонйі вівееіез м ййп ехсеПепі сгуодепіс Тетрегаїшге (оцдппезв"), яка має дату пріоритету 19 грудня 1997 р, і позначена (Ш5РТО) як заявка номер 60/068252, і в тимчасовій заявці на патент США, що знаходиться на розгляді під назвою "Надміцні двофазні сталі з найкращою в'язкістю при кріогенних температурах" ("ОКгапідн зігепойі аца! рпазе вівеЇв м/ййп ехсеПепі сгуодепіс (етрегайшге (оцдппезв"), яка має дату пріоритету 19 грудня 1997 р, і позначена ОБ5РТО як заявка номер 60/068816 (сумісно, "Патентні заявки по сталі").
Нові сталі, описані в "Патентних заявках по сталі", і додатково описані в нижченаведених прикладах, особливо придатні для виготовлення резервуарів для зберігання і транспортування ЗПГТ, які відповідають сч цьому винаходу, тим, що сталі мають наступні характеристики, краще для стального листа товщиною біля 2,5см (1 дюйм) і більше (1) ТППРК нижче, приблизно, -737С (-100"Р), краще нижче, приблизно, -1077С (-160"Р) в і) основній сталі і у ЗТВ звареного шва, (2) межа міцності на розтягування білоше 830МПа (12Окфн-с/кв. д), краще, більше, приблизно 860МПа (125кфн-с/кв. д) і найкраще, більше, приблизно, 900МПа (1ЗОкфн-с/кв. д); (3) виняткова зварюваність; (4) практично однорідні по товщині мікроструктура і властивості; і (5) поліпшена М зо В'язкість в порівнянні з стандартними комерційно доступними надміцними низьколегованими сталями. Ще краще, щоб ці сталі мали межу міцності на розтягування більше, приблизно, 990МПа (13Бкфн-с/кв. д) або більше, -- приблизно, 965МПа (14Окфн-с/кв. д) або більше, приблизно, 1000МПа (145кфн-с/кв. д). ї-
Перший приклад сталі
Як було описано вище, в тимчасовій заявці на патент США, що знаходиться на розгляді під назвою "Надміцні і) сталі з найкращою в'язкістю при кріогенних температурах", яка має дату пріоритету 19 грудня 1997 р., |і ю позначена О5РТО як заявка Мо 60/068194, наведений опис сталей, придатних для використанні в цьому винаході. Запропонований спосіб виготовлення надміцного сталевого листа, що має мікроструктуру, яка включає в себе як домінуючі компоненти рейковий дрібнозернистий мартенсит відпуску, дрібнозернистий нижній бейніт відпуску або їх суміші, згідно якому спосіб включає в себе етапи (а) нагріву сталевого сляба до температури « повторного нагріву, достатньо високої, щоб (1) практично гомогенізувати сталевий сляб, (2) розчинити з с практично всі карбіди і карбонітриди ніобію і ванадію в сталевому слябі та (3) утворити початкову дрібнозернисту аустенітну структуру в сталевому слябі; (в) обтиснення сталевого сляба з метою утворення ;» сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки в першому температурному діапазоні, в якому відбувається рекристалізація аустеніту; (с) подальшого обтиснення сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки в другому температурному діапазоні, який знаходиться нижче, приблизно, с температури Тнр і вище, приблизно, температури фазового перетворення Аг з; (4) загартування сталевого листа при швидкості охолодження, приблизно, від 107С у секунду до 40"С у секунду (187Р/с - 72"Р/с) до о температури припинення загартування, яка нижче, приблизно, температури фазового перетворення Мн плюс -І 200"С (360); (е) припинення загартування; і (Її) відпуску сталевого листа при температурі відпуску, яка 5о складає, приблизно, від 4007С (752"Г) до температури фазового перетворення Ас, переважно, до, але не - включаючи, температури фазового перетворення Асі, на протязі періоду часу, достатнього, щоб викликати "М осадження частинок, що зміцнюють, тобто частинок однієї або декількох речовин: Е-мідь, Мо»С або карбіди і карбонітриди ніобію та ванадію. Період часу достатній, щоб викликати осадження частинок, що зміцнюють, залежить, головним чином, від товщини сталевого листа, хімічного складу сталевого листа і температури ов Відпуску і може бути визначений спеціалістом в даній галузі. (З приводу визначення термінів: в якості домінуючих компонентів, - частинки, що зміцнюють, температура Тнр, температури фазового перетворення Аг»з,
Ф) Мн з Ас); і Мо2оС див. глосарій). ка Для забезпечення належної в'язкості при температурах оточуючого середовища і кріогенних температурах краще, щоб сталі, що відповідають цьому першому прикладу сталі, мали мікроструктуру, яка містить в якості бо домінуючих компонентів дрібнозернистий нижній бейніт відпуску, рейковий дрібнозернистий мартенсит відпуску, або їх суміші. Переважно суттєво мінімізувати утворення компонентів, що окрихчують, наприклад, верхнього бейніту, двійникованого мартенситу та мартенситу-аустеніту. Термін "в якості домінуючих компонентів", який застосовується в першому прикладі сталі та в формулі винаходу, означає, що найменше, близько 50 відсотків за об'ємом. Більш переважно, щоб мікроструктура містила в собі дрібнозернистий нижній бейніт відпуску, 65 дрібнозернистий рейковий мартенсит відпуску, або їх суміші з ваговим вмістом, щонайменше, приблизно, від 6095 до 8095. Ще більш переважно, щоб мікроструктура містила в собі дрібнозернистий рейковий мартенсит відпуску, або їх суміші з ваговим вмістом, щонайменше, близько 9095. Найбільш переважно, щоб мікроструктура містила в собі практично 10095 дрібнозернистого рейкового мартенситу відпуску.
Сталевий сляб, оброблений у відповідності з цим першим прикладом сталі, виготовлений звичайним способом, і згідно одному варіанту реалізації, містить в собі залізо та наступні легуючи елементи, переважні діапазони вагового вмісту яких указані в наступній таблиці 1. й ів
Іноді в сталь додають ванадій з ваговим вмістом, переважно, до, приблизно, 0,1095, і більш переважно, приблизно, від 0,0295 до 0,05905.
Іноді в сталь додають хром (Сг) з ваговим вмістом, переважно, до, приблизно, 1,095 і, більш переважно, приблизно від 0,295 до 0,690.
Іноді в сталь додають кремній (Зі) з ваговим вмістом, переважно до приблизно, 0,595, більш переважно сч приблизно, від 0,0195 до 0,595, і ще переважно приблизно, від 0,0595 до 0,195.
Іноді в сталь додають бор (В) з ваговим вмістом, переважно, до, приблизно, 0,0020905, і більш переважно, (о) приблизно, від 0,000695 до 0,001095.
Переважно, щоб ваговий вміст нікелю в сталі складав, щонайменше, біля 195. Ваговий вміст нікелю в сталі можна збільшити понад, приблизно, 395, якщо це вимагається для покращення працездатності після чн зо зварювання. При кожному збільшенні вагового вмісту нікелю на 195 очікується зниження ТППРК сталі приблизно, на 107С (18"Р). Переважно, щоб ваговий вміст нікелю складав менше 995, більш переважно-менше, приблизно, (ї7 6965. Переважно мінімізувати вміст нікелю для того, щоб звести для мінімуму вартість сталі. Якщо ваговий вміст їм нікелю збільшується понад, приблизно, 395, то ваговий вміст марганцю можна зробити нижче, приблизно, 0,590 аж до 0,095. Тому в широкому розумінні, переважним є ваговий вміст марганцю, не перевищуючий, приблизно, ФО зво. Іс)
Крім того, переважно, по суті, мінімізувати залишкові домішки в сталі. Переважно, щоб ваговий вміст фосфору (Р) складав менше, приблизно, 0,0195. Переважно, щоб ваговий вміст сірки (5) складав менше, приблизно, 0,00495. Переважно, щоб ваговий вміст кисню (0) складав менше, приблизно, 0,00295.
Якщо звернутися до подробиць, то сталь, що відповідає цьому першому прикладу сталі, одержують таким « 40. чином формують вищеописаний сляб потрібного складу, нагрівають сляб до температури, приблизно, від 95570 00 у с до 10657 (1750 - 1950"Р), здійснюють гарячу прокатку сляба з метою створення сталевого листа за один або декілька проходів Із забезпеченням обтиснення, приблизно, від 3095 до 7095 в першому діапазоні температур, в з якому відбувається рекристалізація аустеніту, тобто який знаходиться вище, приблизно, температури Тнр, і здійснюють подальшу гарячу прокатку сталевого листа за один або декілька проходів із забезпеченням обтиснення, приблизно, від 4095 до 8095 у другому діапазоні температур, що знаходиться нижче, приблизно, сл температури Тнр і вище, приблизно, температури фазового перетворення Агз. Потім гарячекатний сталевий лист піддають гартування при швидкості охолодження, приблизно, від 107С в секунду до 40"С в секунду (187 Р/с - о 727Р/сє) до придатної ТЗ (див. визначення в глосарії), яка нижче, приблизно, температури фазового -1 перетворення Мн плюс 2007 (360), і в цю мить припиняють гартування. Згідно одному варіанту реалізації
Цього першого прикладу сталі, після цього сталевий лист піддають повітряному охолодженню до температури - оточуючого середовища. Цю обробку використовують для створення мікроструктури, переважно, яка містить в "м собі, в якості домінуючих компонентів, дрібнозернистий рейковий мартенсит, дрібнозернистий нижній бейніт або їх суміші, або, більш переважно, яка містить в собі, практично, 10095 дрібнозернистого рейкового мартенситу.
Отриманий таким чином мартенсит прямого загартування в сталях, що відповідають цьому першому в прикладу сталі, має високу межу міцності, але його в'язкість можна підвищити шляхом відпуску при придатній температурі від значення, яке перевищує, приблизно, 4007 (752"Р), до, приблизно, температури фазового (Ф) перетворення Асі. Відпуск сталі в цьому діапазоні температур також призводить до зниження напруг, які ко загартовують, що, в свою чергу, призводить до збільшення в'язкості. Хоча відпуск дає можливість підвищити в'язкість сталі, він звичайно призводить до значної втрати міцності. Згідно даному винаходу, звичайна втрата во міцності внаслідок відпуску компенсується шляхом включення дисперсних частинок осаду, що зміцнюють (фази, яка випала). Частинки, що зміцнюють, дрібнодисперсного осаду міді, і змішаних карбідів і/або карбонітридів використовують для оптимізації міцності та в'язкості в процесі відпуску мартенситної структури. Особливий хімічний склад сталей, що відповідають цьому першому прикладу сталі, дозволяє здійснити відпуск в широкому діапазоні температур, приблизно, від 400"С до 6507С (750 - 1200") без скільки-небудь значної втрати до гартування міцності. Відпуск сталевого листа переважно проводити при температурі відпуску від значення, яке перевищую, приблизно, 4007 (752"Р) до значення, нижче, приблизно, температури фазового перетворення
Асі, протягом періоду часу, достатнього для того, щоб викликати осадження частинок, що зміцнюють (див. визначення). Ця обробка полегшує перетворення мікроструктури сталевого листа в таку, де в якості домінуючих компонентів містяться дрібнозернистий рейковий мартенсит відпуску, або їх суміші. Період часу, достатній для того, щоб викликати осадження частинок, які зміцнюють, знову ж таки, залежить, головним чином, від товщини сталевого листа, хімічного складу сталевого листа і температури відпуску, і може бути визначений спеціалістом в даній галузі.
Другий приклад сталі
Як обговорювалося вище, у тимчасовій заявці на патент США, яка знаходиться на розгляді, яка має дату 7/0 пріоритету 19 грудня 1997 р., називається "Надміцні аустенітно-остарені сталі з найкращою в'язкістю при кріогенних температурах" і позначена ОЗРТО як заявка номер 60/068252, наведений опис інших сталей, що придатні для використання в цьому винаході. Запропонований засіб виготовлення листа надміцної сталі, яка має мікрошарову мікроструктуру, що містить в собі шари аустенітної плівки з об'ємним вмістом, приблизно, від 295 до 1095 і рейки з об'ємним вмістом, приблизно, від 9095 до 9895, що містять в якості домінуючих компонентів 7/5 дрібнозернистий мартенсит і дрібнозернистий нижній бейніт, згаданий спосіб містить два етапи: (а) нагріву сталевого слябу до температури повторного нагріву, достатньо високої для того, щоб (1) практично гомогенізувати сталевий сляб; (2) розчинити практично усі карбіди і карбонітриди ніобію та ванадію в сталевому слябі; і (3) утворити первісну дрібнозернисту аустенітну структуру в сталевому слябі; (в) обтиснення сталевого слябу з метою створення сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки го в першому температурному діапазоні, в якому відбувається рекристалізація аустеніту, (с) подальшого обтиснення сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки у другому температурному діапазоні, який знаходиться нижче, приблизно, температури Тнр і вище, приблизно, температури фазового перетворення АгГг»з, (а) загартування сталевого листа при швидкості охолодження, приблизно, від 107С в секунду до 40"С в секунду (18"Р/с - 72"Р/с) до температури припинення загартування (ТП3З), яка нижче, приблизно, сч ов Температури фазового перетворення Мн плюс 100"С (180"Г) і вище, приблизно, температури фазового перетворення Мн, і (е) припинення заданого загартування. Згідно з одним варіантом реалізації, спосіб, що і) відповідає цьому другому прикладу сталі, додатково містить в собі етап повітряного охолодження сталевого листа від ТПЗ до температури оточуючого середовища. Згідно іншим варіантам реалізації, спосіб, що відповідає цьому другому прикладу сталі, додатково містить в собі етап, на якому сталевий лист, практично, ізотермічно М. зо Підтримують при ТПЗ на протязі до, приблизно, 5 хвилин перед початком повітряного охолодження сталевого листа до температури оточуючого середовища. Згідно ще з одним варіантом реалізації, спосіб, що відповідає (87 цьому другому прикладу сталі, додатково містить в собі етап повільного охолодження від ТПЗ із швидкістю, М меншою, приблизно, 1,07 в секунду (1,8"Р/с) на протязі до, приблизно, 5 хвилин перед початком повітряного охолодження сталевого листа до температури оточуючого середовища. Згідно з ще одним варіантом реалізації, ме) спосіб, що відповідає цьому другому прикладу сталі, додатково містить в собі етап повільного охолодження ю сталевого листа від ТПЗ із швидкістю, що менше, приблизно 1,0" в секунду (1,8"Р/с) на протязі до, приблизно, 5 хвилин перед початком повітряного охолодження сталевого листа до температури оточуючого середовища. Ця обробка полегшує перетворення мікроструктури сталевого листа в мікроструктуру з об'ємним вмістом, приблизно, від 295 до 1095 шарів плівок аустеніту і об'ємним вмістом, приблизно, від 9095 до 9895 реєк, « 70 які містять в якості домінуючих компонентів дрібнозернистий мартенсит, дрібнозернистий нижній бейніт, в с (визначення термінів "температура Тнр" і "температури фазового перетворення Агз і Мн" - див. Глосарій). . Для забезпечення належної в'язкості при температурах оточуючого середовища і кріогенних температурах, и?» переважно, щоб рейки в мікрошаровій мікроструктурі містили в собі в якості домінуючих компонентів нижній бейніт або мартенсит. Переважно суттєво мінімізувати утворення окрихчуючих компонентів, наприклад, верхнього бейніту, двійникованого мартенситу та МА. Термін "в якості домінуючих компонентів", що с використовується в першому прикладі сталі та в формулі винаходу, означає, щонайменше, біля 50 відсотків за об'ємом. Інша частина мікроструктури може містити в собі додатковий дрібнозернистий нижній бейніт, о додатковий дрібнозернистий рейковий мартенсит або ферит. Більш переважно, щоб мікроструктура містила в -І собі нижній бейніт або рейковий мартенсит з об'ємним вмістом, щонайменше, приблизно, від 6095 до 8095. Ще більш переважно, щоб мікроструктура містила в собі нижній бейніт або рейковий мартенсит, щонайменше, - приблизно, 9095. Сталевий сляб, що оброблений у відповідності з цим другим прикладом сталі, виготовлений "М звичайним способом і, згідно з одним варіантом реалізації, містить в собі залізо і такі елементи, що легують, бажані діапазони вагового вмісту яких указані в наступній таблиці 2. вв о ю во б5
Іноді в сталь додають хром (Сг), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 1,095, і, більш переважно, приблизно, від 0,295 до 0,690.
Іноді в сталь додають кремній (5і), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 0,595, більш переважно, приблизно, від 0,0195 до 0,595, і ще більш переважно, приблизно, від 0,0595 до 0,195.
Іноді в сталь додають бор (В), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 0,002095, і, більш переважно, приблизно, від 0,000695 до 0,001095.
Переважно, щоб ваговий вміст нікелю в сталі складав, щонайменше, біля 195. Ваговий вміст нікелю в сталі можна збільшити до значення, що перевищую, приблизно, 3965, якщо це вимагається для покращення 7/0 працездатності після зварювання.
При кожному збільшенні вагового вмісту нікелю на 195 очікується зниження ТППРК сталі приблизно на 107С (18"РГ). Переважно, щоб ваговий вміст нікелю складав менше 995, більш переважно - менше, ніж, приблизно 6905.
Переважно мінімізувати вміст ніселю для того, щоб мінімізувати вартість сталі. Якщо ваговий вміст нікелю збільшується до значення, приблизно, 395, то ваговий вміст марганцю можна зробити нижче, приблизно, 0,595 аж 7/5 до 0,095. Тому в широкому сенсі є ваговий вміст марганцю, що не перевищує, приблизно, 2,590.
Крім того, переважно, суттєво мінімізувати залишкові домішки в сталі. Переважно, щоб ваговий вміст фосфору (Р) становив менше, приблизно, 0,0195. Переважно, щоб ваговий вміст сірки (5) складав менше, приблизно, 0,00495. Переважно, щоб ваговий вміст кисню (0) складав менше, приблизно, 0,00295.
Якщо звернутися до подробиць, то сталь, яка відповідає цьому другому прикладу сталі, отримують го наступним чином: формують вищеописаний сляб потрібного складу; нагрівають сляб до температури, приблизно, від 9557С до 10657 (1750 - 1950"); здійснюють гарячу прокатку сляба з метою створення сталевого листа за один або декілька проходів із забезпеченням обтиснення, приблизно, від 3095 до 7095 в першому діапазоні температур, в якому відбувається рекристалізація аустеніту, тобто вище, приблизно, температури Тнр, і здійснюють подальшу гарячу прокатку сталевого листа за один або декілька проходів із с забезпеченням обтиснення, приблизно, від 4095 до 8095 у другому діапазоні температур, що знаходиться нижче, приблизно, температури Тнр і вище, приблизно, температури фазового перетворення Агз. Потім гарячекатний і) сталевий лист піддають загартуванню при швидкості охолодження, приблизно, від 10"С в секунду до 40"С в секунду (18"Р/с - 72"Р/с) до температури припинення загартування (ТП3З), яка нижче, приблизно, температури фазового перетворення Мн плюс 100"С (180"Е) і вище, приблизно, температури фазового перетворення Мн, і в М зр цю мить припиняють загартування. Згідно з одним варіантом цього другого прикладу сталі, після припинення загартування сталевий лист піддають повітряному охолодженню до температури оточуючого середовища. -
Згідно з іншим варіантом реалізації цього другого прикладу сталі, сталевий лист практично ізотермічно М підтримують при ТПЗ, переважно, до, приблизно, 5 хвилин, після чого піддають повітряному охолодженню до температури оточуючого середовища. о
Згідно з ще одним варіантом реалізації цього другого прикладу сталі, сталевий лист повільно охолоджують ю від ТПЗ із швидкістю, яка менша за швидкість повітряного охолодження, тобто з швидкістю, яка менше, приблизно, 17С у секунду (1,8"Р/с) на протязі, переважно, до, приблизно, 5 хвилин. Згідно з ще одним варіантом реалізації, сталевий лист повільно охолоджують від ТПЗ із швидкістю, яка менше за швидкість повітряного охолодження, тобто з швидкістю, яка менше, приблизно 17С у секунду (1,8"Р/с) на протязі, « переважно, до, приблизно, 5 хвилин. І, насамкінець, згідно з одним варіантом реалізації цього другого пт) с прикладу сталі, температура фазового перетворення Мн складає біля 3507С (662"Р), так що температура фазового перетворення Мн плюс 1007 (180"Е) складає біля 4507 (8827). з Сталь можна підтримувати, практично, ізотермічно при ТПЗ за допомогою будь-яких придатних засобів, які відомі спеціалістам в даній галузі, наприклад, якщо покласти поверх сталевого листа теплоізоляційне покриття.
Сталевий лист можна повільно охолоджувати після закінчення загартування за допомогою будь-яких придатних с засобів, які відомі спеціалістам в даній галузі, наприклад, якщо покласти поверх сталевого листа покриття, що ізолює. о Третій приклад сталі -І Як обговорювалось вище, у тимчасовій заявці на патент США, яка знаходиться на розгляді, яка має дату 5о пріоритету 19 грудня 1997р., називається "Надміцні двофазні сталі з найкращою в'язкістю при кріогенних - температурах", і позначеною О5РТО як заявка номер 60/068816, наведений опис інших сталей, які придатні для "М використання в даному винаході. Запропонований спосіб отримання листа надміцної двофазної сталі, яка має мікрошарову мікроструктуру, що містить в собі першу фазу, утворену, практично, 100956 за об'ємом (тобто практично чистим або "виключно чистим") феритом, з об'ємним вмістом, приблизно, від 1095 до 4095 і другу фазу, ов утворену, в якості домінуючих компонентів, дрібнозернистим рейковим мартенситом, дрібнозернистим нижнім бейнітом, або їх сумішами, з об'ємним вмістом, приблизно, від 6095 до 9095, згідно якому спосіб містить в собі
Ф) етапи (а) нагріву сталевого сляба до температури підігріву, достатньо високій для того, щоб (1) практично ка гомогенізувати сталевий сляб, (2) розчинити практично усі карбіди і карбонітриди ніобію та ванадію в сталевому слябі, і (3) утворити первісну дрібнозернисту аустенітну структуру в сталевому слябі, (в) бор обтиснення сталевого слябу з метою створення сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки в першому температурному діапазоні в якому відбувається рекристалізація аустеніту, (с) подальшого обтиснення сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки у другому температурному діапазоні, який знаходиться нижче, приблизно, температури Тнр і вище, приблизно, температури фазового перетворення Аг, подальшого обтиснення сталевого листа за один або декілька проходів гарячої прокатки в 65 третьому діапазоні температур, що знаходиться нижче, приблизно, температури фазового перетворення АГ з і вище, приблизно, температури фазового перетворення Аг, (тобто в міжкритичному температурному діапазоні),
(е) загартування сталевого листа при швидкості охолодження, приблизно, від 10"С в секунду до 40"С в секунду (187Р/с - 72"Р/с) до температури припинення загартування (ТП3З), яка нижче, приблизно, температури фазового перетворення Мн плюс 200" (З6О"Р), і () припинення заданого загартування. Згідно другому варіанту реалізації цього третього прикладу сталі, переважно, щоб ТПЗ була нижче, приблизно, температури фазового перетворення Мн плюс 1007 (180), І, більш переважно, нижче, приблизно, 350" (662"Р). Згідно з одним варіантом реалізації цього третього прикладу сталі, після виконання етапу (Її) сталевий лист піддають повітряному охолодженню до температури оточуючого середовища. Ця обробка полегшує перетворення мікроструктури в мікроструктуру сталевого листа, з об'ємним вмістом першої фази, що представляє собою 76 ферит, приблизно, від 1095 до 4095 і з об'ємним вмістом другої фази, яка містить в якості домінуючих компонентів дрібнозернистий рейковий мартенсит і дрібнозернистий нижній бейніт або їх суміші, приблизно, від бОбо до 9095. (визначення термінів "температура Тнр" і "температури фазового перетворення Аг з і Аг - див.
Глосарій) Для забезпечення належної в'язкості при температурах оточуючого середовища і кріогенних температурах, переважно, щоб мікроструктуру другої фази в сталях, що відповідають цьому третьому прикладу 7/5 сталі, містила в собі в якості домінуючих компонентів дрібнозернистий нижній бейніт, дрібнозернистий рейковий мартенсит або їх суміші. Переважно суттєво мінімізувати утворення у другій фазі окрихчуючих компонентів, наприклад, верхнього бейніту, двійникованого мартенситу, і МА. Термін "в якості домінуючих компонентів", що використовується в третьому прикладі сталі та в формулі винаходу, означає, щонайменше, біля 50 відсотків за об'ємом. Остання частина мікроструктури другої фази може містити в собі додатковий дрібнозернистий нижній бейніт, додатковий дрібнозернистий рейковий мартенсит або ферит. Більш переважно, щоб мікроструктура другої фази містила в собі нижній бейніт, рейковий мартенсит, або їх суміші з об'ємним вмістом, щонайменше, приблизно, від 6095 до 8095. Ще більш переважно, щоб мікроструктура другої фази містила в собі дрібнозернистий нижній бейніт, дрібнозернистий рейковий мартенсит, або їх суміші з об'ємним вмістом, щонайменше, біля 9095. сч
Сталевий сляб, що оброблений у відповідності з цим третім прикладом сталі, виготовлений звичайним способом і, згідно з одним конкретним варіантом реалізації, містить в собі залізо та такі компоненти, що (8) легують, переважні діапазони вагового вмісту яких вказані в наступній таблиці 3. щі зо - щ
Фо зв ю
Іноді в сталь додають хром (Сг), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 1,095, і, більше переважно, « 20 приблизно, від 0,295 до 0,690. з
Іноді в сталь додають молібден (Мо), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 0,895, і, більше с переважно, приблизно, від 0,195 до 0,395. :з» Іноді в сталь додають кремній (Зі), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 0,595, більше переважно, приблизно, від 0,0195 до 0,595, і ще більш переважно, приблизно, від 0,0595 до 0,195.
Іноді в сталь додають медь (Си), ваговий вміст якої, вміщений в діапазоні, приблизно, від 0,195 до 1,095, с більш переважно - в діапазоні, приблизно, від 0,295 до 0,490.
Іноді в сталь додають бор (В), переважно, з ваговим вмістом до, приблизно, 0,002095, і, більше переважно, і95) приблизно, від 0,000695 до 0,001095. - Переважно, щоб ваговий вміст нікелю в сталі складав, щонайменше, біля 195. Ваговий вміст нікелю в сталі 5р Можна збільшити до значення, що перевищую, приблизно, 396, якщо це вимагається для покращення - працездатності після зварювання. При кожному збільшенні вагового вмісту нікелю на 195 очікується зниження «м ТППРК сталі приблизно на 107С (18"г). Переважно, щоб ваговий вміст нікелю складав менше 995, більш переважно - менше, ніж, приблизно 695. Переважно мінімізувати вміст нікелю для того, щоб мінімізувати вартість сталі.
Якщо ваговий вміст нікелю збільшується до значення, приблизно, 396, то ваговий вміст марганцю можна зробити нижче, приблизно, 0,596 аж до 0,095. Тому в широкому сенсі є ваговий вміст марганцю, що не (Ф) перевищує, приблизно, 2,595.
ГІ Крім того, переважно, суттєво мінімізувати залишкові домішки в сталі. Переважно, щоб ваговий вміст фосфору (Р) становив менше, приблизно, 0,0195. Переважно, щоб ваговий вміст сірки (5) складав менше, во приблизно, 0,00495. Переважно, щоб ваговий вміст кисню (0) складав менше, приблизно, 0,00295.
Якщо звернутися до подробиць, то сталь, яка відповідає цьому другому прикладу сталі, отримують наступним чином: формують вищеописаний сляб потрібного складу; нагрівають сляб до температури, приблизно, від 9557С до 10657 (1750 - 1950"); здійснюють гарячу прокатку сляба з метою створення сталевого листа за один або декілька проходів із забезпеченням обтиснення, приблизно, від 3095 до 7095 в бе першому діапазоні температур, в якому відбувається рекристалізація аустеніту, тобто вище, приблизно, температури Тнр, і здійснюють подальше гарячу прокатку сталевого листа за один або декілька проходів із забезпеченням обтиснення, приблизно, від 4095 до 8095 у другому діапазоні температур, що знаходиться нижче, приблизно, температури Тнр і вище, приблизно, температури фазового перетворення Агз, і здійснюють чисту прокатку сталевого листа за один або декілька проходів із забезпеченням обтиснення, приблизно, від 1595 до, приблизно, 5095 у міжкритичному температурному діапазоні, який знаходиться нижче, приблизно, температури фазового перетворення Аг»з, і вище, приблизно, температури перетворення Аг.1. Потім гарячекатний сталевий лист піддають загартуванню при швидкості охолодження, приблизно, від 107"С в секунду до 40"С в секунду (187Р/с - 72"Р/с) до температури припинення загартування (ТП3З), яка нижче, приблизно, температури фазового перетворення Мн плюс 2007 (З360"Р), і в цю мить припиняють загартування. Переважно, щоб ТПЗ була нижче, 70 приблизно, температури фазового перетворення Мн плюс 1007 (180"Р), і, більш переважно, нижче, приблизно,
З507С (6627). Згідно з одним варіантом реалізації цього третього прикладу сталі, після припинення загартування сталевий лист піддають повітряному охолодженню. У трьох вищезазначених прикладах сталі, оскільки Мі є дороговартісним елементом, що легує, переважно, щоб ваговий вміст нікелю в сталі був менше, приблизно 3,095, більш переважно, менше, приблизно, 2,595, більш переважно, менше, приблизно, 2905, і, ще більш переважно, менше, приблизно, 1,895, щоб суттєво мінімізувати вартість сталі.
Інші сталі, придатні для використання в зв'язку з цим винаходом, описані в інших публікаціях, де наведений опис надміцних низьколегованих сталей з ваговим вмістом нікелю менше, приблизно, 195, які мають межу міцності на розтягування, що перевищують 850МПа (12Окфн-с/кв. д), а також, які мають найкращу в'язкість при низьких температурах. Наприклад, такі сталі описані в заявці на Європейський патент, яка опублікована 5 2о лютого 1997 р., Її має номер міжнародної заявки РСТ/др 96/00157 і номер публікації міжнародної заявки УМО 96/23909 (08.08.96, Бюллетень 1996/36) (такі сталі, переважно, мають ваговий вміст міді від 0,195 до 1,296), і в тимчасовій заявці на патент США, що знаходиться на розгляді, з датою пріоритету 28 червня 1997 р., названою "Надміцні сталі, що зварюються, з найкращою в'язкістю при надміцних температурах" (Кга-підн вігепаїй, мжеїІдабіе вівеіз м йп ехсеПепі шга-Іом/ (етрегайштге (оцдппезв) і позначеною О5РТО як заявка Мо 60/053915. с
Для будь-якої з вищезгаданих сталей, використаний тут термін "процент обтиснення по товщині", що очевидно для спеціалістів в даній галузі, відноситься до проценту обтиснення по товщині сталевого сляба або (8) листа, що вказується в зв'язку з використанням терміну "обтиснення". Припустимо, для пояснення, але не для обмеження цього винаходу, що сталевий сляб з товщиною біля 25,4см (10 дюймів) можна обтиснути приблизно на 5095 (50-відсоткове обтиснення) в першому діапазоні температур до товщини, приблизно, 12,7см (5 дюймів), а М зо потім обтиснути приблизно, на 8095 (80-відсоткове обтиснення) у другому діапазоні температур до товщини, приблизно, 2,5см (1 дюйм). Припустимо, знову ж тільки для пояснення але не для обмеження цього винаходу, - що сталевий сляб товщиною біля 25,4см (10 дюймів) можна обтиснути приблизно на 3095 (30-відсоткове М обтиснення) в першому діапазоні температур до товщини, приблизно, 17,8см (7 дюймів), потім обтиснути, приблизно, на 8095 (80-відсоткове обтиснення) у другому діапазоні температур до товщини, приблизно, 2,5см (1 ме) дюйм). Уживаний тут термін "сляб" означає заготівку з сталі, яка має будь-які розміри. ю
Для будь-якої з вищезгаданих сталей, що очевидно для спеціалістів в даній галузі, сталевий сляб переважно повторно нагрівати придатними засобами з метою підвищення температури, практично усього сляба, а переважно - усього сляба до температури повторного нагріву, що вимагається, наприклад, вміщуючи сляб в ніч на деякий період часу. «
Конкретну температуру повторного нагріву, яку слід використовувати для будь-якого з вищезгаданих складів пт») с сталі спеціаліст в даній галузі може легко визначити або експериментальним шляхом, або шляхом розрахунків з
Й допомогою придатних моделей. Крім того, температуру печі та час повторного нагріву, необхідний для а підвищення температури, практично, усього сляба, а переважно - всього сляба, до потрібної температури повторного нагріву, спеціаліст в даній галузі може легко визначити, звернувшись до довідників промислових Нормативів. с Для будь-якої з вищезгаданих сталей, що очевидно для спеціалістів у даній галузі, температура, яка визначає межу між діапазоном рекристалізації і діапазоном відсутності рекристалізації, тобто температура Тнр о залежить від хімічного складу сталі й особливо від температури повторного нагріву перед прокаткою, -І концентрації вуглецю, концентрації ніобію і ступеню обтиснення, який отримується на проходах прокатки.
Спеціалісти в даній галузі можуть визначити цю температуру для кожного складу сталі або експериментальним - шляхом, або шляхом розрахунку моделей. Точно так, згадані тут температури Ас 4, Аг/, Агз і Мн можуть бути "М визначені спеціалістами в даній галузі для кожної сталі або експериментальним шляхом розрахунку моделей.
Для будь-якої з вищезгаданих сталей, що очевидно для спеціалістів у даній галузі, температури, які згадуються в подальшому описі способів обробки, що відповідають цьому винаходу, за винятком температури повторного нагріву, яка застосовується практично до всього сляба, є температурами, що вимірюються на поверхні сталі.
Температуру поверхні сталі можна вимірювати, користуючись, наприклад, оптичним пірометром або будь-яким (Ф, іншим приладом, придатним для вимірювання температури поверхні сталі. Швидкості охолодження, що тут ка згадуються, є швидкостями охолодження в центрі або практично в центрі товщі листа, а температура припинення загартування (ТПЗ) це найвища або практично найвища температура, яка досягає поверхні листа бо Після припинення загартування, внаслідок теплопередачі з товщі листа. Наприклад, при проведенні експериментів по нагріву сталі, склад якої відповідає наведеним тут прикладам, для вимірювання температури в центрі, в центр або практично в центр товщі сталевого листа вміщували термопару, а температуру поверхні вимірювали з допомогою оптичного пірометра. Для використання під час наступної обробки сталі того або практично того ж складу, вивели кореляцію між температурою в центрі й температурою поверхні, щоб б5 температуру в центрі можна було визначати шляхом безпосереднього вимірювання температури поверхні. Крім того, температура і витрати рідини, що загартовує, необхідні для досягнення потрібної збільшеної швидкості охолодження, спеціалісти в даній галузі можуть визначити, звернувшись до довідників промислових нормативів.
Спеціаліст в даній галузі має необхідні знання і досвід, щоб використати наведену тут інформацію для виробництва листів надміцної низьколегованої сталі, які мають надвисоку межу міцності і в'язкість, придатні для використання при виготовленні резервуарів для зберігання і транспортування ЗПГТ, що відповідає цьому винаходу. Можливо, що існують або будуть розроблені в подальшому інші придатні сталі. Всі подібні сталі знаходяться в межах обсягу цього винаходу.
Спеціаліст в даній галузі має необхідні знання і досвід, щоб використати наведену тут інформацію для виробництва листів надміцної низьколегованої сталі, товщина яких відрізняється від товщини сталевих листів, /0 що виготовлені у відповідності з наведеними тут прикладами, які, тим не менше, мали б високу межу міцності й в'язкості при кріогенних температурах, придатними для використання в системі, що відповідає цьому винаходу.
Наприклад, спеціаліст в даній галузі має скористатися інформацією, яка наведена тут, для виготовлення сталевого лита товщиною біля 2,54см (1 дюйм) з високою межею міцності та в'язкістю при кріогенних температурах, придатних для використання при виготовленні резервуара зберігання, який відповідає цьому /5 Винаходу. Можливо, що існують або будуть розроблені в подальшому інші придатні сталі. Всі такі сталі знаходяться в межах обсягу даного винаходу.
Резервуарам, які виготовлені з будь-якої описаної тут придатної високоміцної низьколегованої сталі, наприклад, з будь-якої сталі, що описана в цьому прикладі, надаються розміри, що відповідають проекту ЗПГТ, в якому будуть використані резервуари.
Якщо при виготовленні резервуарів, що відповідають цьому винаходу, використовують двофазну сталь, цю двофазну сталь переважно обробляти таким чином, щоб період часу, на протязі якого температура сталі підтримується в міжкритичному діапазоні з метою створення двофазної структури, наставав перед етапом прискореного охолодження або загартування. Переважно проводити таку обробку, щоб двофазна структура формувалася в процесі охолодження сталі від температури фазового перетворення Аг 4. Крім того, переважно, сч г щоб сталі, які використовуються при виготовленні резервуарів, що відповідають цьому винаходу мали межу міцності на розтягування, яка перевищує 830МПа (120Окфн-с/кв д) і ТППРК нижче, приблизно, -737С (-100"Р), по і) завершенні етапу прискореного охолодження і загартування, тобто без будь-якої додаткової обробки, що потребує повторного нагріву сталі, наприклад, відпуску. Більш переважно, щоб межа міцності сталі на розтягування по завершенні етапу охолодження або загартування перевищувала, приблизно, 860МПа М зо (125кфн-с/кв д), і ще більш переважно - приблизно 900МПа (1ЗОкфн-с/кв д) В деяких варіантах застосування перевага віддається сталі, яка має по завершенні етапу загартування або охолодження межу міцності на - розтягування, що перевищує, приблизно, 990МПа (1З3Бкфн-с/кв д), або що перевищує, приблизно, 965МПа М (14Окфн-с/кв д), або, що перевищує приблизно, 1000МПа (145кфн-с/кв д)
Для резервуарів, при виготовленні яких потрібно згинати сталь, наприклад, надавати їй циліндричну форму, ме) з5 сталь переважно згинати, надаючи їй потрібну форму, при температурі оточуючого середовища, щоб не у погіршити найкращу в'язкість сталі при кріогенних температурах. Якщо для надання сталі потрібної форми шляхом згинання її необхідно нагріти, нагрів сталі переважно провести до температури, що не перевищує, приблизно, 600" (-1112"Р), щоб зберегти сприятливий вплив вищеописаної мікроструктури сталі.
Потрібні перемінні для резервуара ЗПГТ, наприклад, розмір, геометрія товщина, матеріалу і т.д. залежать «
Від умов експлуатації, наприклад, внутрішнього тиску, робочої температури і т.д, що добре відомо пт) с спеціалістам в даній галузі. Для найбільш низько температурних проектів ТППРК сталі і зварних швів має дуже велике значення. Для проектів, що передбачають дещо більш високі робочі температури, в'язкість все ще є ;» важливим питанням, але вимоги до ТППРК вже не такі вагомі. Наприклад, при зростанні робочої температури необхідна ТППРК також зростає.
Для виготовлення резервуарів, що використовуються у відповідності з цим виноходом, застосовується с придатний спосіб з'єднання сталевих листів. Придатним вважається будь-який спосіб з'єднання, який забезпечує з'єднання, які мають вищезгадану межу міцності і в'язкість, що відповідають цьому винаходу. Для виготовлення о резервуарів, що відповідають цьому винаходу, переважно використовувати спосіб зварювання, придатний для -І забезпечення межі міцності і в'язкості на злам, які достатні, щоб містити згаданий зріджений природний газ під тиском. Переважно, щоб такий спосіб зварювання передбачав використання придатного витратного - електроду, придатного витратного газу, придатного зварювального процесу і придатної зварювальної
І процедури. Наприклад, для з'єднання сталевих листів можна використовувати як газоелектричне зварювання металевим електродом (ГЕЗМЕ) так дугове зварювання вольфрамовим електродом в середовищі інертного газу (ДЗВЕСІГ) за рахунок використання придатного сполучення витратного електроду-газу 5Б При способі зварювання, що відповідає першому прикладу, процес газоелектричного зварювання металевим електродом (ГЕЗМЕ) використовують для отримання хімічного складу метала зварного шва, який містить в собі
Ф) залізо та інші хімічні елементи з наступним ваговим вмістом вуглець - приблизно 0,0795, марганець - приблизно ка 2,0595, кремній - приблизно 0,3295, нікель - приблизно 2,2095, хром - приблизно 0,4595, молібден - приблизно 0,5695, фосфор - менше приблизно 110ч/млн і сірка - менше, приблизно 50ч/млн. Зварний шов роблять на сталі, бо наприклад, на будь-який з вищеописаних сталей, використовуючи захисний газ на основі аргону з ваговим вмістом кисню меншим, приблизно, 195. Теплота зварювання, яку підводять, знаходиться в діапазоні, приблизно, від О,ЗкКДж/мм до 1,5кКДж/мм (7,бкКДж/дюйм - З8Кдж/дюйм). Зварювання цим способом забезпечує зварний вузол, який має межу міцності на розтягування, що перевищує, приблизно, 900Мпа (1ЗОкфн-с/кв д), переважно, що перевищує, приблизно, 930МПа (1З3Бкфн-с/кв. д), більш переважно, що перевищує, приблизно, 965МПа 65 (14Окфн-с/кв. д), а ще більш переважно, - що складає, щонайменше, приблизно, 1000МПа (145кфн-с/кв. д). Крім того зварювання цим способом забезпечує метал зварного шва з ТППРК нижче, приблизно, -737С (-100"Р),
переважно, нижче, приблизно, -967С (-140"Р), більш переважно, нижче, приблизно -1067С (-160"Р), і ще більш переважно - нижче, приблизно, -11575 (-175 Б).
При способі зварювання, що відповідає іншому прикладу, процес ГЕЗМЕ використовують для отримання хімічного складу металу шва, який містить залізо та інші хімічні елементи з наступним ваговим вмістом: вуглець - приблизно 0,1095 (переважно - менше, приблизно 0,1095, більш переважно - приблизно, від 0,0795 до 0,08905), марганець - приблизно 1,6095, кремній - приблизно 0,2590, нікель - приблизно 1,8795, хром - приблизно 0,8795, молібден - приблизно 0,5195, фосфор - менше, приблизно 75ч/млн, і сірка - приблизно 100ч/млн. Теплота зварювання, яку підводять, знаходиться в діапазоні, приблизно, від О,ЗкКДж/мм до 1,5кКДж/мм (7,6Кдж/дюйм - 70 ЗвкДж/дюйм), і використовується підігрів до, приблизно, 1007 (2127). Зварний шов роблять на сталі, наприклад, на будь-який з вищеописаних сталей, використовуючи захисний газ на основі аргону з ваговим вмістом кисню менше, приблизно, 196. Зварювання цим способом забезпечує зварний вузол, який має межу міцності на розтягування, що перевищує, приблизно, 900МПа (1ЗОкфн-с/кв. д), переважно, що перевищує, приблизно, 930МПа (135кфн-с/кв. д), більш переважно, що перевищує, приблизно, 965МПа (14Окфн-с/кв. д), а ще більш переважно, що складає, щонайменше, приблизно, 1000МПа (145кфн-с/кв. д). Крім того зварювання цим способом забезпечує метал зварного шва з ТППРК нижче, приблизно -737С (-100"Р), переважно, нижче, приблизно, -967С (-140"Р), більш переважно, нижче, приблизно -1067С (-160"Р), і ще більш переважно - нижче, приблизно, -1157С (-1757Б).
При іншому способі зварювання, що відповідає іншому прикладу, процес дугового зварювання 2о Вольфрамовим електродом в середовищі інертного газу (ДЗВЕСІГ) використовують для отримання хімічного складу металу шва, який містить залізо та інші хімічні елементи з наступним ваговим вмістом: вуглець - приблизно 0,0795 (переважно - менше, приблизно 0,0795), марганець - приблизно 1,8095, кремній - приблизно 0,2095, нікель - приблизно 4,0095, хром - приблизно 0,595, молібден - приблизно 0,4095, мідь - приблизно 0,0295, алюміній - приблизно 0,0295, титан - приблизно 0,01095, цирконій (7г) - приблизно 0,01595, фосфор -менше, сч приблизно 5О0ч/млн, і сірка - менше, приблизно ЗОч/млн. Теплота зварювання, яку підводять, знаходиться в діапазоні, приблизно, від О,ЗкДж/мм до 1,5кД/мм (7,6Кдж/дюйм - ЗвкДж/дюйм) і використовується підігрів, (8) приблизно, до 71007 (212"Р). Зварний шов роблять, наприклад, на будь-який з вищеописаних сталей, використовуючи захисний газ на основі аргону з ваговим вмістом кисню менше, приблизно, 195. Зварювання цим способом забезпечує зварний вузол, який має межу міцності на розтягування, що перевищує, приблизно, ї- зо З00МПа (1ЗОкфн-с/кв. д), переважно, що перевищує, приблизно, 930МПа (1З35кфн-с/кв. д), більш переважно, що перевищує, приблизно, 965МПа (14Окфн-с/кв. д), а ще більш переважно, що складає, щонайменше, приблизно, (7 1000МПа (145кфн-с/кв. д). Крім того зварювання цим способом забезпечує метал зварного шва з ТППРК нижче, М приблизно -737С (-100"Р), переважно, нижче, приблизно, -967С (-140"Р), більш переважно, нижче, приблизно -10627С (-160"Р), і ще більш переважно - нижче, приблизно, -11572 (-1757Б). ме)
Хімічні склади металу шва, аналогічні тим, що згадувались в прикладах, можна отримувати за допомогою (|у будь-якого із зварювальних процесів - ГЕЗМЕ чи ДЗВЕСІГ. Проте, згідно з оцінкою, зварні шви, отримані за допомогою ДЗВЕСІГ мають більш низький вміст домішок і більш високоочищену мікроструктуру, ніж шви, які отримані за допомогою ГЕЗМЕ, а значить, і підвищену в'язкість при низьких температурах.
Згідно з одним варіантом реалізації цього винаходу, в якості методики з'єднання використовується дугове « зварювання під флюсом (ДЗФ). Детальну інформацію про ЗВФ можна знайти в главі б "Довідника по з с зварюванню", т. 2, "Зварювальні процеси", 8-е видання, "Американське зварювальне товариство", стор. 191 - 232 (1995). :з» Дугове зварювання під флюсом (ДЗФ) це методика зварювання, яка часто використовується через Її перевагу, яка полягає у високій швидкості наварювання металу. В деяких варіантах застосування вона може давати більшу економію, оскільки, у порівнянні з іншими методиками зварювання, за одиницю часу вживається с більше зварювального матеріалу. Один потенціальний недолік ДЗФ, що виявляється при з'єднанні феритних сталей для низькотемпературного застосування, полягає в недостатній або перемінній в'язкості. Низька о в'язкість може бути зумовлена такими факторами, як великий розмір зерна і/або вміст включень, більший -І переважного. Великий розмір зерна зумовлений характерним для ДЗФ високою теплотою, що підводиться, яка 5о також є відмінною особливістю, що зумовлює високу швидкість наварювання. Інша потенціальна проблема, - пов'язана з ДЗФ, яка застосовується до теплочутливої високоміцної сталі, полягає в розм'якшенні ЗТВ. "М Особливість ДЗФ, яка полягає у високій теплоті, що підводиться, викликає більш широке розм'якшення в ЗТВ у порівнянні з газоелектричним зварюванням металевим електродом (ГЕЗМЕ), або з дуговим зварювання вольфрамовим електродом в середовищі інертного газу (ДЗВЕСІГ).
Для деяких проектів резервуара ЗПГТ є придатною технологія ДЗФ. Рішення на використання ДЗФ слід приймати на основі співвідношення економічних показників (швидкості наварки зварного шва) і досягнення
Ф) належних механічних якостей. Є можливість пристосувати конкретну процедуру ДЗФ до того, або іншого проекту ка резервуару ЗПГТ. Наприклад, якщо потрібно обмежити розм'якшення ЗТВ і знизити розмір зерна металу зварного шва, можна зробити процедуру ДЗФ, в якій використовуються проміжна теплота, що підводиться. во Замість теплоти, що підводиться, яка перевищує, приблизно, 4кКДж/мм (100кДж/дюйм), яка забезпечує дуже високу швидкість наварювання, можна використовувати теплоту, що підводиться у діапазоні, приблизно, від 2кКДж/мм до 4кКДж/мм (50кДж/дюйм - 100кДж/дюйм). При значеннях нижче цього проміжного діапазону ДЗФ буде, швидче за усе, не такою привабливою, як ГЕЗМЕ або ДЗВЕСІГ.
ДдЗФ також можна використовувати з аустенітним металом зварного шва. Належної в'язкості зварного шва 65 домогтися дещо простіше в силу високої пластичності аустеніту з кубічними гранецентрованими гратами. Один недолік аустенітного витратного матеріалу зварного шва полягає в тому, що його вартість значно перевищує вартість більшості феритних витратних матеріалів. Аустенітним матеріал містить значні кількості таких багатовартісних елементів, що легують, як Ст і Мі. Проте, для того або іншого проекту ЗПГТ можна скомпенсувати дорожнечу аустенітного витратного матеріалу більш високою швидкістю наварювання, яку забезпечує ДЗФ.
Згідно з другим варіантом реалізації цього винаходу, в якості методики з'єднання використовується електронно-променеве зварювання (ЕПЗ). Докладні відомості про ЕПЗ можна знайти у главі 21 "Довідника по зварюванню", т. 2, "Зварювальні процеси", 8-е видання, "Американське зварювальне товариство", стор. 672 - 713. (1995). Деякі особливості притаманні ЕПЗ, особливо придатні для використання в умовах експлуатації, що 7/0 Вимагають як високої межі міцності, так і в'язкості при низьких температурах.
Проблема, що торкається зварювання найбільш високоміцних сталей, тобто сталей, які мають межі плинності, що перевищують, приблизно, 550МПа (8Окфн-с/кв. д), полягає в розм'якшенні металу в зоні термічного впливу (ЗТВ), яке виникає в результаті багатьох загальноприйнятих зварювальних процесів, наприклад, дугового зварювання металевим електродом в захисному газі (ДЗМЕЗГ), дугового зварювання під 7/5 флюсом (ДЗФ) або будь-яких інших процесів у газовому захисному середовищі, наприклад, газоелектричного зварювання металевим електродом (ГЕЗМЕ). ЗТВ може піддаватися локальному фазовому перетворенню або відпалу на протязі термічних циклів, породжених зварюванням, що призводить до значного, тобто до, приблизно, 1595 або більше, розм'якшення ЗТВ порівняно з основним металом до того, як його піддали нагріванню при зварюванні. Хоча надміцні сталі були вироблені з межами плинності 830МПа (12Окфн-с/кв. д) або більше, багато
З цих сталей не відповідають вимогам зварюваності, що необхідні для експлуатації при надзвичайно низьких температурах, наприклад, в якості труб і посудин високого тиску для використання у процесах, які розглядалися
Ї були заявлені тут. Такі матеріали звичайно мають відносно високій Рест (загальновідомий промисловий термін, який використовується для виразу зварюваності), що в загальному випадку, перевищує, приблизно, 0,30, а іноді перевищує, 0,35. ЕПЗ згладжує деякі проблеми, що виникають при загальноприйнятих методиках зварювання, сч ов наприклад, ДЗМЕЗГ і ДЗФ. Повна теплота, що підводиться, значно менша, ніж у процесах дугового зварювання.
Це зниження теплоти, що підводиться, знижує зміну багатьох властивостей сталевих листів у ході процесу і) з'єднання. В багатьох випадках ЕПЗ утворює зварне з'єднання, яке є більш міцним і/або більш стійким до крихкого зламу при низькотемпературній експлуатації, ніж аналогічні з'єднання, утворені за допомогою дугового зварювання. ї- зо ЕПЗ, в порівнянні з дуговим зварюванням того ж з'єднання дає менші залишкові напруги, ширину ЗТВ і механічну деформацію з'єднання поряд з потенціальним підвищенням в'язкості ЗТВ. Висока щільність потужності (7
ЕПЗ також полегшує однопрохідне зварювання, що тим самим зводить до мінімуму час, протягом якого основний (М метал сталевих листів піддається дії підвищених температур в ході процесу з'єднання. Ці особливості ЕПЗ грають важливу роль в мінімізації шкідливого впливу зварювання на теплочутливі сплави. ме)
Крім того, системи ЕПЗ, які використовують умови зварювання, що відповідають зниженому тиску або ю високому вакууму, приводять до високочистого середовища, що знижує забрудненість зварювальної ванни.
Зниження вмісту домішок у з'єднанні, звареному електронним променем, обумовлює збільшення в'язкості металу зварного шва за рахунок зниження кількості елементів та включень, які утворюють тріщини.
ЕПЗ також має виключну гнучкість в тому відношенні, що дозволяє незалежно управляти величезною « Кількістю перемінних управління процесом (наприклад, рівнем вакууму, робочою відстанню, напругою, що з с прискорює, током променя, швидкістю ходу, розміром плями променя, відхиленням променя і т.д.). При належному складанні з'єднання, для здійснення ЕПЗ не потрібно ніякого присадочного металу, що приводить до ;» утворення зварного з'єднання гомогенної металургії. Однак, для того, щоб навмисно змінювати металургію ЕПЗ - з'єднання і покращувати механічні властивості, можна використати прокладки присадочного металу. Стратегічні сполучення параметрів променя і використання/включення прокладок дозволяє регулювати мікроструктуру с металу зварного шва для отримання потрібного сполучення межі міцності та в'язкості.
Загальне сполучення найкращих механічних властивостей і низьких залишкових напруг також дозволяє о виключити післязварювальну термічну обробку в багатьох випадках, навіть коли товщина з'єднаних листів -І складає від одного до двох дюймів або більше.
ЕПЗ можна проводити в умовах високого вакууму (ВВ), середнього вакууму (СВ) або відсутності вакууму - (08). Системи ВВ-ЕПЗ утворюють зварні шви з мінімальним вмістом домішок. Однак, умови високого вакууму
І можуть приводити до втрати важливих летючих елементів (наприклад, хрому і марганцю), коли метал знаходиться в розплавленому стані. В залежності від складу сталі, яка підлягає зварюванню, втрата частини певних елементів може впливати на механічні характеристики зварного шва. Крім того, для цих систем ов Характерні великі габарити і громіздкість, а також складність експлуатації. Системи ОВ-ЕПЗ менш складні в механічному відношенні, більш компактні та, в основному, більш прості в експлуатації. Однак, обробка ОВ-ЕПЗ (Ф, має більш обмежене застосування, оскільки променю при проходженні через повітря властиво дифундувати, ка розсіюватися, і частково втрачати фокусування та ефективність. Це накладає обмеження на товщину листа, який можна зварити за один прохід. ОВ-ЕПЗ також більш чутлива до домішок у зварному шві, які можуть во обумовлювати зниження межі міцності та в'язкості зварних швів у порівнянні із зварними швами, що отримані при високовакуумній ЕПЗ. Тому переважним варіантом для виготовлення резервуарів, що відповідають заявленому винаходу, є СВ-ЕПЗ. СВ-ЕПЗ дає найкраще співвідношення між продуктивністю зварювання і якістю зварного шва.
Згідно іншому варіанту реалізації цього винаходу, як методика з'єднання використовується зварювання 65 лазерним променем (ЗЛП). Докладні відомості про ЗЛП можна знайти у главі 22 "Довідника по зварюванню", т. 2, "Зварювальні процеси", 8-е видання, "Американське зварювальне товариство", стор. 714 - 738 (1955).
Зварювання лазерним променем багато в чому дає такі ж переваги, що і ЕПЗ, але має більш обмежену ділянку застосування в тому відношенні, що доступне в наш час ЕПЗ спроможне утворювати однопрохідні зварні шви в більш широкому діапазоні товщини листа.
Спеціаліст в даній галузі має достатньо знань і досвіду, щоб використати наведену тут інформацію для зварювання листів надміцної низьколегованої сталі, утворюючи з'єднання, які мають високу межу міцності та в'язкість на злам для використання, що достатні для виготовлення резервуарів та інших компонентів, які відповідають цьому винаходу. Можуть існувати або можуть бути розроблені надалі використання, що достатні для виготовлення резервуарів та інших компонентів, які відповідають цьому винаходу. Можуть існувати або 7/0 можуть бути розроблені надалі інші придатні способи з'єднання або зварювання. Всі подібні способи з'єднання або зварювання знаходяться в межах обсягу цього винаходу.
Хоча вищенаведений винахід був описаний стосовно до одного або декількох переважних варіантів реалізації, слід розуміти, що можуть бути утворені інші модифікації, які не виходять за межі обсягу цього винаходу, що викладений в нижченаведеній формулі винаходу.

Claims (21)

Формула винаходу
1. Резервуар для збереження зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 фн-с /кв. 208 абс) до 7590 кПа (1100 фн-с /кв. д абс) і при температурі, приблизно, від -1237С (-190"Е) до -627С (-80"Р), який відрізняється тим, що резервуар виготовлений з'єднанням сукупності окремих листів матеріалів, що містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), і ТППРК (температуру переходу від пластичного руйнування до крихкого) меншу, приблизно -737С (-100"Е), в якому з'єднання між згаданими окремими листами сч ов Мають достатню межу міцності і в'язкість при згаданих умовах тиску і температурах.
2. Резервуар за п. 1, який відрізняється тим, що згадані з'єднання мають межу міцності, що складає (о) щонайменше приблизно 9095 від межі міцності на розтягування згаданої надміцної низьколегованої сталі.
3. Резервуар за п. 1, який відрізняється тим, що згадані з'єднання мають ТППРК меншу, приблизно -737С (-1002Р). їч- зо
4. Резервуар за п. 1, який відрізняється тим, що згадані з'єднання створюють за допомогою електричного зварювання металевим електродом. --
5. Резервуар за п. 1, який відрізняється тим, що згадані з'єднання створюють за допомогою дугового чн зварювання вольфрамовим електродом в середовищі інертного газу.
6. Морське судно для транспортування зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 со фн-с /кв. д абс) до 7590 кПа (1100 фн-с /кв. д абс) і при температурі, приблизно від -1237С (-190"Р) до -627"С ю (-80"Р), яке відрізняється тим, що має щонайменше один резервуар для збереження, що виготовлений з'єднанням сукупності окремих листів матеріалів, які містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), і ТППРК меншу, приблизно -737С (-100"Р), в якому з'єднання між згаданими окремими листами « 70 Мають достатню межу міцності і в'язкість при згаданих умовах тиску і температурах. з с
7. Морське судно за п. 6, яке відрізняється тим, що має бортове обладнання для перетворення зрідженого природного газу під тиском в газ і для доставки газу в трубопроводи або апаратуру користувача. :з»
8. Спосіб обробки природного газу, що містить етап перетворення природного газу в зріджений природний газ під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 фн-с /кв. д абс) до 7590 кПа (1100 фн-с /кв. д абс) і при температурі, приблизно, від -1237С (-1902) до -627С (-80"Р), який відрізняється тим, що містить етап доставки с зрідженого природного газу щонайменше в один резервуар для збереження, який виготовлений з'єднанням сукупності окремих листів матеріалів, що містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в о якій складає менше 995, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), і -І ТППРК меншу, приблизно -737С (-100"Р), в якому з'єднання між згаданими окремими листами мають достатню Межу міцності та в'язкість при згаданих умовах тиску і температурах, щоб вміщувати згаданий зріджений - природний газ під тиском. «М
9. Спосіб транспортування зрідженого природного газу під тиском, що включає в себе етап збереження зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 фн-с /кв. д абс) до 7590 кПа (1100 фн-с
/кв. д абс) і температуру, приблизно, від -1237С (-1907Е) до -627С (-8В0О"Р), який відрізняється тим, що щонайменше один резервуар для збереження, виготовлений з'єднанням сукупності окремих листів матеріалів, що містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, що має межу (Ф) міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), Її ТППРК меншу, приблизно -737С (-100"Р), в ГІ якому з'єднання між окремими листами мають достатню межу міцності і в'язкість при згаданих умовах тиску і температурах, щоб вміщувати зріджений природний газ під тиском, крім того, включає етап пересування во щонайменше одного морського судна через водний простір.
10. Спосіб за п. 9, який відрізняється тим, що морське судно має бортове обладнання для перетворення зрідженого природного газу під тиском в газ і для доставки газу в трубопроводи або апаратуру користувача.
11. Спосіб за п. 9, який відрізняється тим, що додатково включає етап доставки зрідженого природного газу під тиском на ввізний термінал, згідно з яким ввізний термінал має щонайменше один резервуар для 65 збереження, який виготовлений з'єднанням сукупності окремих листів матеріалів, що містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), ії ТППРК меншу, приблизно -737С (-100"Р), в якому з'єднання між окремими листами мають достатню межу міцності і в'язкість при згаданих умовах тиску і температурах, щоб вміщувати зріджений природний газ під тиском.
12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що ввізний термінал має випарне обладнання для перетворення зрідженого природного газу під тиском у газ.
13. Система для обробки природного газу, що містить в собі станцію обробки для перетворення природного газу в зріджений природний газ під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 фн-с /кв. д абс) до 7590 кПа (1100 фн-с /кв. д абс) і при температурі, приблизно, від -1237С (-1907Е) до -627С (-80"Р), яка відрізняється тим, що 7/0 Містить сукупність резервуарів збереження для прийому зрідженого природного газу під тиском із згаданої станції обробки, при цьому згадана сукупність резервуарів для збереження виготовлена з'єднанням сукупності окремих листів матеріалів, що містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д),і ТППРК меншу, приблизно -737С (-100"Р), в якому з'єднання між окремими листами мають достатню межу міцності і /5 В'язкість при згаданих умовах тиску і температурах, щоб вміщувати зріджений природний газ під тиском.
14. Система за п. 13, яка відрізняється тим, що станція обробки містить апаратуру для прийому природного газу і для видалення із природного газу рідких вуглеводнів, сушильну апаратуру для видалення із природного газу водяних парів у кількості, достатній для того, щоб відвернути замерзання природного газу в процесі обробки та апаратуру зрідження для перетворення природного газу в зріджений природний газ під тиском.
15. Система за п. 14, яка відрізняється тим, що станція обробки додатково містить обладнання очищення для видалення щонайменше однієї сполуки, що виділена з групи, що складається з двоокису вуглецю, сполучень сірки, п-пентана плюс і бензолу.
16. Система для транспортування зрідженого природного газу під тиском, що містить в собі щонайменше один резервуар збереження для вмісту зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1035 кПа (150 сч ов фн-с /кв. д абс) до 7590 кПа (1100 фн-с /кв. д абс) і при температурі, приблизно, від -1237С (-1907Е) до -6276 (-80"Р), яка відрізняється тим, що щонайменше один резервуар для збереження виготовлений з'єднанням і) сукупності окремих листів матеріалів, що містять в собі надміцну низьколеговану сталь, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 995, що має межу міцності на розтягування, яка перевищує 830 МПа (120 кфн-с/кв. д), і ТППРК меншу, приблизно -737С (-100"Р), в якому з'єднання між згаданими окремими листами мають достатню М зо межу міцності і в'язкість при згаданих умовах тиску і температурах, щоб містити зріджений природний газ під тиском, і щонайменше одне морське судно для транспортування щонайменше одного резервуара збереження, - що містить зріджений природний газ під тиском. М
17. Система за п. 16, яка відрізняється тим, що в ній кожне морське судно має бортове обладнання для перетворення зрідженого природного газу під тиском в газ, крім того, система додатково містить ввізний о з5 Термінал, що складається, головним чином, з апаратури переправляння газу в трубопроводи або апаратуру ю користувача.
18. Резервуар для збереження зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1725 кПа (250 фн-с/кв.д абс) до 4830 кПа (700 фн-с/кв.д абс) і при температурі, приблизно, від -1127С (-170"Р) до -62"С (-80"Р), який відрізняється тим, що резервуар виготовлений з'єднанням сукупності окремих листів надміцної « низьколегованої сталі, ваговий вміст нікелю в якій складає менше 295, і що має достатню межу міцності і шщ с в'язкість, щоб вміщувати зріджений природний газ під тиском, в якому з'єднання між окремими листами мають достатню межу міцності та в'язкість при згаданих умовах тиску і температури. ;»
19. Спосіб транспортування зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1725 кПа (250 фн-с/кв.д абс) до 4830 кПа (700 фн-с/кв.д абс) і при температурі, приблизно, від -1007С (-148"Р) до -627С (-80"Р), Який відрізняється тим, що розміщують зріджений природний газ в сукупності резервуарів для збереження, що с знаходиться в першій місцевості, причому сукупність резервуарів для збереження має достатні межі міцності та в'язкості, щоб вміщувати природний газ під тиском при згаданих умовах тиску і температури та транспортують о сукупність резервуарів для збереження, що містять зріджений природний газ під тиском із першої місцевості в -І другу місцевість.
20. Система транспортування зрідженого природного газу під тиском, приблизно, від 1725 кПа (250 фн-с/кв.д - абс) до 4830 кПа (700 фн-с/кв.д абс) і температуру, приблизно, від -1007С (-148"Р) до -6270С (-80"Р), І яка відрізняється тим, що містить сукупність резервуарів збереження для прийому зрідженого природного газу під тиском, яка має достатню межу міцності та в'язкості, щоб вміщувати зріджений природний газ під тиском при згаданих умовах тиску і температури, та щонайменше одне морське судно, пристосоване для збереження і транспортування сукупності резервуарів для збереження, які містять зріджений природний газ під тиском.
21. Зріджений природний газ під тиском, приблизно, від 1725 кПа (250 фн-с/кв.д абс) до 4830 кПа (700 Ф) фн-с/кв.д абс) і температурі, приблизно, від -1007С (-148" Р) до -627С (-80"Р), який відрізняється тим, що містить ка щонайменше один компонент, виділений з групи, яка складається з двоокису вуглецю, п-пентану плюс і бензолу, в кількості, яка замерзла б у зрідженому природному газі при тиску, близькому до атмосферного тиску і при бо температурі близько -1627С (-260"Р). б5
UA99127081A 1997-06-20 1998-06-18 Спосіб і система для обробки природного газу, зріджений природний газ під тиском і резервуар (варіанти) для нього та спосіб (варіанти) і система (варіанти) для транспортування зрідженого природного газу під тиском UA53717C2 (uk)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US6822697P 1997-12-19 1997-12-19
US8546798P 1998-05-14 1998-05-14
PCT/US1998/012726 WO1998059085A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA53717C2 true UA53717C2 (uk) 2003-02-17

Family

ID=27489326

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA99127081A UA53717C2 (uk) 1997-06-20 1998-06-18 Спосіб і система для обробки природного газу, зріджений природний газ під тиском і резервуар (варіанти) для нього та спосіб (варіанти) і система (варіанти) для транспортування зрідженого природного газу під тиском

Country Status (39)

Country Link
US (1) US6085528A (uk)
EP (1) EP1019560A4 (uk)
JP (1) JP3952316B2 (uk)
KR (1) KR100358825B1 (uk)
CN (2) CN1088121C (uk)
AR (2) AR013107A1 (uk)
AU (1) AU734121B2 (uk)
BG (1) BG63886B1 (uk)
BR (1) BR9810066A (uk)
CA (1) CA2292707C (uk)
CH (3) CH694456A5 (uk)
CO (1) CO5031326A1 (uk)
DE (3) DE19882480T1 (uk)
DK (1) DK199901823A (uk)
DZ (2) DZ2528A1 (uk)
ES (1) ES2184544A1 (uk)
FI (1) FI19992701L (uk)
GB (3) GB2361526B (uk)
GE (1) GEP20033146B (uk)
HR (1) HRP980348B1 (uk)
HU (1) HUP0002890A3 (uk)
ID (1) ID23882A (uk)
IL (1) IL133329A (uk)
MY (1) MY117415A (uk)
NO (1) NO996326L (uk)
NZ (1) NZ502040A (uk)
OA (1) OA11239A (uk)
PE (1) PE48699A1 (uk)
PL (1) PL337530A1 (uk)
RO (1) RO120580B1 (uk)
SE (2) SE525394C8 (uk)
SI (1) SI20162A (uk)
SK (1) SK178599A3 (uk)
TN (1) TNSN98102A1 (uk)
TR (2) TR200201918T2 (uk)
TW (1) TW396253B (uk)
UA (1) UA53717C2 (uk)
WO (1) WO1998059085A1 (uk)
YU (1) YU67699A (uk)

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
DZ2527A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-01 Exxon Production Research Co Pièces conteneurs et canalisations de traitement aptes à contenir et transporter des fluides à des températures cryogéniques.
US6460721B2 (en) * 1999-03-23 2002-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for producing and storing pressurized liquefied natural gas
US6739333B1 (en) * 1999-05-26 2004-05-25 Boehringer Ingelheim Pharma Kg Stainless steel canister for propellant-driven metering aerosols
MY122625A (en) 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6584781B2 (en) * 2000-09-05 2003-07-01 Enersea Transport, Llc Methods and apparatus for compressed gas
US20020073619A1 (en) * 2000-12-14 2002-06-20 William Perkins Method and apparatus for delivering natural gas to remote locations
GB2389411B (en) * 2001-02-13 2004-09-22 African Oxygen Ltd A transportable pressure vessel assembly for liquefiable petroleum gas and a method of transporting liquefiable petroleum gas
US6877454B2 (en) 2001-06-05 2005-04-12 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for transporting fluids in containers
US6560988B2 (en) 2001-07-20 2003-05-13 Exxonmobil Upstream Research Company Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
MY128516A (en) * 2001-09-13 2007-02-28 Shell Int Research Floating system for liquefying natural gas
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
US6843237B2 (en) 2001-11-27 2005-01-18 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
US6829901B2 (en) * 2001-12-12 2004-12-14 Exxonmobil Upstream Research Company Single point mooring regasification tower
US7147124B2 (en) * 2002-03-27 2006-12-12 Exxon Mobil Upstream Research Company Containers and methods for containing pressurized fluids using reinforced fibers and methods for making such containers
NO20026189D0 (no) * 2002-12-23 2002-12-23 Inst Energiteknik System for kondensering ved ekspansjon av ubehandlet brönnström fra et gass- eller gasskondensatfelt til havs
US7237391B1 (en) * 2003-07-10 2007-07-03 Atp Oil & Gas Corporation Method for processing and transporting compressed natural gas
US7240499B1 (en) 2003-07-10 2007-07-10 Atp Oil & Gas Corporation Method for transporting compressed natural gas to prevent explosions
US7240498B1 (en) 2003-07-10 2007-07-10 Atp Oil & Gas Corporation Method to provide inventory for expedited loading, transporting, and unloading of compressed natural gas
US7155918B1 (en) 2003-07-10 2007-01-02 Atp Oil & Gas Corporation System for processing and transporting compressed natural gas
JP4733955B2 (ja) * 2003-10-08 2011-07-27 新日本製鐵株式会社 耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体の溶接方法
US6955704B1 (en) 2003-10-28 2005-10-18 Strahan Ronald L Mobile gas separator system and method for treating dirty gas at the well site of a stimulated well
US7146817B2 (en) * 2004-02-19 2006-12-12 Mustang Engineering L.P. Cold box storage apparatus for LNG tanks and methods for processing, transporting and/or storing LNG
US20080264525A1 (en) * 2004-03-22 2008-10-30 Nucor Corporation High copper low alloy steel sheet
FR2872442B1 (fr) * 2004-07-05 2006-09-15 Usinor Sa Assemblages soudes a haute densite d'energie d'aciers de construction metallique presentant une excellente tenacite dans la zone fondue, et methode de fabrication de ces assemblages soudes
CN101014687B (zh) * 2004-09-08 2012-09-19 Bp北美公司 用于输送合成产物的方法
US20070214805A1 (en) * 2006-03-15 2007-09-20 Macmillan Adrian Armstrong Onboard Regasification of LNG Using Ambient Air
US8069677B2 (en) 2006-03-15 2011-12-06 Woodside Energy Ltd. Regasification of LNG using ambient air and supplemental heat
DE102006027902A1 (de) * 2006-07-19 2008-01-31 Dallach, Gert, Dr. Ing. Schiffe für Flüssiggastransport
US8959931B2 (en) * 2006-09-11 2015-02-24 Exxonmobil Upstream Research Company Transporting and managing liquefied natural gas
KR20090060332A (ko) * 2006-09-11 2009-06-11 우드사이드 에너지 리미티드 해양선박의 파워생성시스템
US20080190352A1 (en) 2007-02-12 2008-08-14 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Lng tank ship and operation thereof
US8281820B2 (en) * 2007-03-02 2012-10-09 Enersea Transport Llc Apparatus and method for flowing compressed fluids into and out of containment
US9050004B2 (en) * 2007-12-07 2015-06-09 Socorro Medical, Inc. Endoscopic system for accessing constrained surgical spaces
US7644676B2 (en) 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
DE102008002531A1 (de) 2008-06-19 2009-12-24 Tge Gas Engineering Gmbh Vorrichtung für das Mischen von Flüssigkeit und Dampf sowie Verfahren für das Verdampfen eines Fluids mit der Mischung
US20110182698A1 (en) * 2008-10-09 2011-07-28 Keppel Offshore & Marine Technology Centre Pte Ltd Systems and methods for offshore natural gas production, transportation and distribution
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
US20110030391A1 (en) * 2009-08-06 2011-02-10 Woodside Energy Limited Mechanical Defrosting During Continuous Regasification of a Cryogenic Fluid Using Ambient Air
DE202009011136U1 (de) 2009-08-14 2009-10-15 Dallach, Gert, Dr. Ing. Modularer Tank für Flüssiggastransport
DE202010013564U1 (de) 2010-09-23 2010-12-16 Dallach, Gert, Dr. Ing. Tank für Flüssiggastanker
AU2011236067B2 (en) 2010-10-15 2013-02-07 Cluster LNG Co., Ltd Method for producing pressurized liquefied natural gas and production system therefor
SG184493A1 (en) * 2010-10-15 2012-11-29 Daewoo Shipbuilding & Marine Method for producing pressurized liquefied natural gas, and production system used in same
JP5568139B2 (ja) * 2010-10-22 2014-08-06 デウー シップビルディング アンド マリン エンジニアリング カンパニー リミテッド 液化天然ガスの貯蔵容器
CN102011061A (zh) * 2010-11-05 2011-04-13 钢铁研究总院 一种高性能含Cu钢及其热处理工艺
KR20120075274A (ko) 2010-12-28 2012-07-06 주식회사 포스코 극저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
UA101584C2 (uk) * 2012-03-19 2013-04-10 Абдул Карим Хамдо Судно для транспортування стиснутого газу
AU2012216352B2 (en) 2012-08-22 2015-02-12 Woodside Energy Technologies Pty Ltd Modular LNG production facility
KR101378799B1 (ko) * 2012-12-28 2014-03-28 대우조선해양 주식회사 액화천연가스 공급 시스템
WO2014194248A2 (en) * 2013-05-31 2014-12-04 Nuvera Fuel Cells, Inc. Distributed hydrogen refueling cascade method and system
KR101659873B1 (ko) * 2014-11-27 2016-09-27 한국해양과학기술원 전력선 및 증발가스 배관 연결의 자동화가 가능한 천연가스 하이드레이트 탱크 컨테이너 적재시스템
CN106964895A (zh) * 2017-05-22 2017-07-21 鞍钢蒂森克虏伯（重庆）汽车钢有限公司 一种用于激光焊机的氮气增压系统
WO2019008107A1 (en) * 2017-07-07 2019-01-10 Global Lng Services As LARGE SCALE COASTAL LIQUEFACTION
ES2903199T3 (es) * 2019-04-09 2022-03-31 Rosen Swiss Ag Método para la determinación de la geometría de un punto defectuoso y para la determinación de un límite de la capacidad de carga
US11760446B2 (en) 2022-01-07 2023-09-19 New Fortress Energy Offshore LNG processing facility
CN115161085B (zh) * 2022-08-02 2023-06-16 中国石油大学(华东) 一种利用基于竞争吸附的天然气添加剂的临氢管道耐氢改造方法
DE102023128676A1 (de) * 2023-10-19 2025-04-24 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Hochdruckbehälter zum Speichern von Wasserstoff, Fahrzeug mit Hochdruckbehälter und Verfahren zum Herstellen eines Hochdruckbehälters

Family Cites Families (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US2004074A (en) * 1933-08-21 1935-06-04 Le Roy D Kiley Apparatus for and method of recovering vapors vented from storage tanks
BE530808A (uk) * 1954-05-10
US2795937A (en) * 1955-03-31 1957-06-18 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
US3232725A (en) * 1962-07-25 1966-02-01 Vehoc Corp Method of storing natural gas for transport
US3400547A (en) * 1966-11-02 1968-09-10 Williams Process for liquefaction of natural gas and transportation by marine vessel
DE1517545A1 (de) * 1966-11-30 1970-01-22 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Meerwasserentsalzung bei gleichzeitiger Verdampfung tiefsiedender Fluessigkeiten,insbesondere fluessigem Naturgas
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
JPS5114975B1 (uk) * 1971-04-10 1976-05-13
FR2135575B1 (uk) * 1971-05-05 1973-07-13 Liquid Gas Anlagen Union
CH570296A5 (uk) * 1972-05-27 1975-12-15 Sulzer Ag
US3931908A (en) * 1973-08-02 1976-01-13 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Insulated tank
GB1522609A (en) * 1974-10-18 1978-08-23 Martacto Naviera Sa Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
JPS5653472B2 (uk) * 1974-11-27 1981-12-18
NL7600308A (nl) * 1975-02-07 1976-08-10 Sulzer Ag Werkwijze en inrichting voor het verdampen en verwarmen van vloeibaar natuurlijk gas.
US3986340A (en) * 1975-03-10 1976-10-19 Bivins Jr Henry W Method and apparatus for providing superheated gaseous fluid from a low temperature liquid supply
US4024720A (en) * 1975-04-04 1977-05-24 Dimentberg Moses Transportation of liquids
US4182254A (en) * 1975-10-16 1980-01-08 Campbell Secord Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
NO158058C (no) * 1978-07-17 1988-07-06 Dut Pty Ltd Fremgangsmaate for fremstilling av gassformede og kondenserte avvannede hydrokarbonprodukter ved metanoltilsetning, avkjoeling og separering.
US4162158A (en) * 1978-12-28 1979-07-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Ferritic Fe-Mn alloy for cryogenic applications
GB2040430B (en) * 1979-01-11 1983-02-02 Ocean Phoenix Holdings Nv Tanks for storing liquefied gases
JPS55107763A (en) * 1979-02-14 1980-08-19 Kawasaki Steel Corp High tensile structural steel having superior strain relief treating embrittlement resistance
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4257808A (en) * 1979-08-13 1981-03-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low Mn alloy steel for cryogenic service and method of preparation
US4318723A (en) * 1979-11-14 1982-03-09 Koch Process Systems, Inc. Cryogenic distillative separation of acid gases from methane
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
GB2111663B (en) * 1981-12-16 1986-03-26 Ocean Phoenix Holdings Nv Tank for the storage and transport of pressurised fluid
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3432337A1 (de) * 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung
JPS61127815A (ja) * 1984-11-26 1986-06-16 Nippon Steel Corp 高アレスト性含Ｎｉ鋼の製造法
WO1990000589A1 (en) * 1988-07-11 1990-01-25 Mobil Oil Corporation A process for liquefying hydrocarbon gas
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
FI922191A7 (fi) * 1992-05-14 1993-11-15 Kvaerner Masa Yards Oy Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande
US5566712A (en) * 1993-11-26 1996-10-22 White; George W. Fueling systems
JP3550726B2 (ja) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
DE69523437T2 (de) * 1994-12-09 2002-06-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Anlage und Verfahren zur Gasverflüssigung
JPH08176659A (ja) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
WO1996023083A1 (en) * 1995-01-26 1996-08-01 Nippon Steel Corporation Weldable high-tensile steel excellent in low-temperature toughness
WO1996023909A1 (en) * 1995-02-03 1996-08-08 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JP3314295B2 (ja) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
WO1997013109A1 (en) * 1995-10-05 1997-04-10 Bhp Petroleum Pty. Ltd. Liquefaction process
JP4927239B2 (ja) * 1995-10-30 2012-05-09 シー エヌジー コーポレイション 圧縮された天然ガスの船舶による輸送システム
US5762119A (en) * 1996-11-29 1998-06-09 Golden Spread Energy, Inc. Cryogenic gas transportation and delivery system
CA2230396C (en) * 1997-02-25 2001-11-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
TW444109B (en) * 1997-06-20 2001-07-01 Exxon Production Research Co LNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
TW396254B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
TW368596B (en) * 1997-06-20 1999-09-01 Exxon Production Research Co Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
ID24280A (id) * 1997-07-01 2000-07-13 Exxon Production Research Co Proses untuk memisahkan aliran gas multi-komponen yang mengandung paling tidak satu komponen yang dapat membeku
US6089022A (en) * 1998-03-18 2000-07-18 Mobil Oil Corporation Regasification of liquefied natural gas (LNG) aboard a transport vessel

Also Published As

Publication number Publication date
GB0118664D0 (en) 2001-09-19
SK178599A3 (en) 2000-09-12
FI19992701A7 (fi) 2000-02-17
SE9904612L (sv) 1999-12-16
SE0302202D0 (sv) 2003-08-13
DZ2528A1 (fr) 2003-02-01
DK199901823A (da) 1999-12-20
NZ502040A (en) 2001-06-29
TNSN98102A1 (fr) 2000-12-29
KR100358825B1 (ko) 2002-10-31
KR20010014021A (ko) 2001-02-26
CH694896A5 (de) 2005-08-31
GB2361525B (en) 2002-01-23
IL133329A (en) 2003-06-24
NO996326L (no) 2000-02-16
BR9810066A (pt) 2000-09-26
EP1019560A4 (en) 2006-03-22
GB2361526B (en) 2002-01-16
CH694456A5 (de) 2005-01-31
CH694925A5 (de) 2005-09-15
WO1998059085A1 (en) 1998-12-30
US6085528A (en) 2000-07-11
CO5031326A1 (es) 2001-04-27
DE19882480T1 (de) 2000-06-21
SI20162A (sl) 2000-08-31
AU734121B2 (en) 2001-06-07
HUP0002890A2 (hu) 2001-02-28
JP3952316B2 (ja) 2007-08-01
TR200201918T2 (tr) 2002-09-23
ID23882A (id) 2000-05-25
CN1405485A (zh) 2003-03-26
HRP980348B1 (en) 2003-08-31
PL337530A1 (en) 2000-08-28
CN1088121C (zh) 2002-07-24
ES2184544A1 (es) 2003-04-01
GB0118656D0 (en) 2001-09-19
YU67699A (sh) 2002-03-18
CA2292707C (en) 2003-12-30
DE29824939U1 (de) 2003-06-26
FI19992701L (fi) 2000-02-17
SE9904612D0 (sv) 1999-12-16
SE0302202L (sv) 2003-08-13
DZ3325A1 (uk) 2005-05-29
RO120580B1 (ro) 2006-04-28
PE48699A1 (es) 1999-05-25
EP1019560A1 (en) 2000-07-19
TR199903167T2 (xx) 2000-08-21
GB2341614B (en) 2001-09-26
HUP0002890A3 (en) 2001-04-28
AU7978298A (en) 1999-01-04
OA11239A (en) 2003-05-27
MY117415A (en) 2004-06-30
BG63886B1 (bg) 2003-04-30
CN1261925A (zh) 2000-08-02
IL133329A0 (en) 2001-04-30
GEP20033146B (en) 2003-12-25
HRP980348A2 (en) 1999-02-28
GB2361525A (en) 2001-10-24
DE19861230B4 (de) 2007-01-11
CA2292707A1 (en) 1998-12-30
GB9930057D0 (en) 2000-02-09
BG103996A (bg) 2000-12-29
SE525394C8 (sv) 2005-05-25
TW396253B (en) 2000-07-01
SE526685C2 (sv) 2005-10-25
GB2341614A (en) 2000-03-22
JP2001515574A (ja) 2001-09-18
GB2361526A (en) 2001-10-24
NO996326D0 (no) 1999-12-20
AR013107A1 (es) 2000-12-13
SE525394C2 (sv) 2005-02-15
AR041487A2 (es) 2005-05-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA53717C2 (uk) Спосіб і система для обробки природного газу, зріджений природний газ під тиском і резервуар (варіанти) для нього та спосіб (варіанти) і система (варіанти) для транспортування зрідженого природного газу під тиском
RU2205246C2 (ru) Усовершенствованная система для обработки, хранения и транспортировки сжиженного природного газа
KR100358828B1 (ko) 차량에 의한 액화 천연 가스의 육로 배급 시스템
US6203631B1 (en) Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
CZ9904553A3 (cs) Zdokonalený systém pro zpracování, skladování a přepravu zkapalněného zemního plynu
MXPA99011345A (es) Sistema de red de distribucion de tuberia para transportacion de gas natural licuado
OA11995A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas.
MXPA99011350A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
CZ9904552A3 (cs) Rozvodné potrubní systémy pro přepravu zkapalněného zemního plynu
CZ9904558A3 (cs) Systémy pro pozemní rozvážku zkapalněného zemního plynu
MXPA99011352A (en) Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas