SA92130085B1 - عمليات تهذيب الكبريت sulfur المنخفض - Google Patents

Abstract

الملخص: يكشف الاختراع عن طريقة لتهذيب الهيدروكربونات hydrocarbons تشتمل على ملامسة الهيدروكربونات hydrocarbons مع حفاز في نظام مفاعل له مقاومة محسنة للكربنة carburization وتفتيت الفلز تحت ظروف الكبريت sulfur المنخفض.

Description

Y

‏المنخفض‎ sulfur ‏عمليات تهذيب الكبريت‎ ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ ‏يتعلق الاختراع الراهن بتقنيات محسنة للتهذيب الحفاز؛ وبالاخص تهذيب الحفاز‎ ‏المخفض والكبريت والماء المنخفض وبتفصيل اكثر يتعلق‎ sulfur ‏تحت ظروف الكبريت‎ ‏الاختراع؛ باكتشاف وتحكم بمشاكل عمليات التهذيب الحفازة لكبريت مخفض وعمليات‎ ‏التهذيب الحفازة للكبريت والماء المنخفض.‎ © ‏والتهذيب الحفاز معروف حق المعرفة في صناعة النفط ويتضمن معالجة أجزاء‎ .aromatics ‏بإنتاج المركبات العطرية‎ octane ‏لتحسين درجة الأوكتان‎ naphtha ‏النفثا (النفط)‎ ‏الأكثر أهمية التي تتحول أثناء عملية التهذيب‎ hydrocarbon ‏وتشمل تفاعلات الهيدروكربونات‎ hydrogen ‏الهيدروجين‎ gow ‏إلى مركبات عطرية‎ cyclohexanes ‏إلى مركبات الهكسان الحلقية‎ ‏التي تتشكل‎ alkyleyclopentanes ‏منها وتكوين مركبات عطرية من مركبات ألكيل بنتان الحلقية‎ Vo ‏منها وتكوين مركبات عطرية من المركبات الهيدروكربونية‎ hydrogen ‏بنزع الهيدروجين‎ ‏منها وبتكوين الحلقات. كما‎ hydrogen ‏ع الهيدروجين‎ J acyclic hydrocarbons ‏غير الحلقية‎ ‏من مركبات الألكيل بنزين‎ dealkylation ‏ويحدث عدد آخر من التفاعلات مثل نزع الألكيل‎ ‏وتفاعلات التكسير بالهيدروجين‎ paraffins ‏وتكوين مركبات من البارافينات‎ alkylbenzenes methane ‏غازية خفيفة مثل الميثان‎ hydrocarbons ‏التي تنتج هيدروكربونات‎ hydrocracking ٠ ‏ومن المهم أن نقلل من تفاعلات التكسير‎ butane ‏البيوتان‎ propane ‏والبروبان‎ ethane ‏والايثان‎ ‏بالهيدروجين قدر الإمكان أثناء التهذيب لأنها تخفض من النتائج التي تقارب درجات غليانها‎ ‏الناتجة.‎ hydrogen ‏كما وتقلل من كمية الهيدروجين‎ gasoline ‏درجة غليان البنزين‎ ‏فقد كرست ابحاث ضخمة‎ octane ‏ولوجود طلب على البنزين عالي الأوكتان‎

Ye. ‏لتطوير حوافز تهذيب وعمليات تهذيب حفازة محسنة. وحتى تنجح عمليات التهذيب ينبغي أن‎ ‏تختار الحوافز بشكل جيد كما ينبغي ان تكون الحوافز فعالة في إنتاج نسبة عالية من المنتجات‎

VY v ‏والمحتوية على تركيزات مرتفعة من‎ gasoline ‏السائلة التي لها درجة غليان بمدى غليان البنزين‎ ‏مرتفعة. وبالمثل‎ octane ‏التي لها درجة أوكتان‎ aromatic hydrocarbons ‏الهيدروكربونات العطرية‎ ‏الغازية الخفيفة. وأن يكون‎ hydrocarbons ‏يجب أن يكون هناك إنتاج متدن من الهيدروكربونات‎ ‏اللازمة لإنتاج منتجات بنوعية معينة إلى‎ Fan ‏للحوافز فعالية جيدة لخفض درجات الحرارة العالية‎ ‏أدنى حد ممكن. كذلك فمن الضروري أن يكون للحوافز إما استقرار جيد حتى يمكن الاحتفاظ‎ ٠ ‏بخاصيتي الفعالية والانتقائية على امتداد فترات طويلة من التشغيل أو أن تكون قابلة للتجديد‎ ‏بدرجة تكفي لتكرار ذلك دون الإضرار بالأداء.‎ ‏والتهذيب الحفاز هو أيضاً عملية مهمة للصناعة الكيميائية بسبب وجود طلبات ملحة‎ ‏للاستخدام في صناعة المنتجات‎ aromatic hydrocarbons ‏متزايدة على الهيدروكربونات العطرية‎ insecticides ‏ومبيدات الحشرات‎ synthetic fibers ‏الكيميائية المختلفة مثل الألياف الصناعية‎ Yo ‏والمطاط الصناعي‎ plastics ‏وأنواع البلاستيك‎ detergents ‏والمنظفات‎ adhesives ‏والمواد اللاصقة‎ ‏مرتفع‎ gasoline ‏والبنزين‎ pharmaceutical products ‏والمنتجات الصيدلانية‎ synthetic rubbers ‏وراتنجات التبادل‎ drying oils ‏وزيوت التجفيف‎ perfumes ‏والعطور‎ octane ‏درجة الأوكتان‎ ‏ومنتجات اخرى متنوعة معروفة جيدآً لأولئك المتمرسين في التقنية‎ ion-exchange resins ‏الايوني‎ ‏الصناعية.‎ yo ‏وقد برز في الوقت الراهن تقدم تقني مهم في التهذيب الحفاز يتضمن استخدام حوافز‎ ‏أو قلوي‎ alkali ‏واسعة المسام . وتتميز هذه الحوافز بوجود فلز قلوي‎ zeolite catalysts ‏زيوليتية‎ ‏وتشحن بفلز واحد او أكثر من فلزات المجموعة الثامنة. وقد وجد أن‎ alkaline earth metal ‏ترابي‎ ‏أطول من تلك الحوافز‎ lin ‏هذا النوع من الحفاز يساعد على الإختيار بشكل أعلى وعمرا‎ ‏المستخدمة سابقاً.‎ 7. ‏وباكتشاف حوافز إختيارية ذات دورة حية مقبولة؛ فقد بدا الإنتاج التجاري الناجح لها‎ ‏عالية‎ zeolite ‏أمراً محتوماً. غير أنه اكتشف لاحقاً لسوء الحظ» ان هذه الحوافز الزيوليتية‎ sulfur ‏الانتقائية واسعة المسام المحتوية على فلز من المجموعة الثامنة عرضة للتسمم بالكبريت‎ ‏وبالنهاية؛ وجد أن مواجهة‎ ١ 4497079 ‏بصورة غريبة؛ كما في براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ‏في خام التغذية الهيدروكربوني عند مستويات‎ sulfur ‏هذه المشكلة على نحو فعال إذا كان الكبريت‎ Yo ‏جزء في‎ 5٠ ‏جزء في البليون؛ ويفضل أكثر أن يكون اقل من‎ ٠٠١ ‏ويفضل أقل من‎ ofan ‏متدنية‎ ‏ا‎

وبعد التعرف على الحساسية نحو الكبريت ‎sulfur‏ المصاحبة لهذه للحوافز الجديدة وبالتحديد المستويات الضرورية والمقبولة لعملية الكبريت ‎cquifur‏ فقد بدأ الإنتاج التجاري الناجح في الأفق لهذه الحوافز والذي تلاشى بظهور عقبة أخرى. وجد أن بعض الحوافز الزيوليتية ‎zeolite‏ واسعة القطر وحساسة ‎Tan‏ لوجود الماء في ظروف التفاعل المعروفة. وبصفة خاصة فقد ‎٠‏ وجد أن الماء يعجل معدل تثبيط الحفاز. وقد وجد أن الحساسية نحو الماء عائق خطير قد يكون من العسير مواجهته بشكل فعال. إذ ينتج الماء عند بداية كل دورة من دورات العملية عند اختزال الحفاز بالهيدروجين ‎hydrogen‏ ‏كذلك فإن الماء الناتج أثناء العملية فاسدآً عند تسربه في تغذية جهاز التهذيب أو عندما تصبح التغذية ملوثة بمركب يحتوي على الأكسجين ‎oxygen‏ وأخيراً تم تطوير تقنيات إضافية لحماية ‎Ya‏ الحوافز.

ومرة أخرى بدا يكون الإنتاج التجاري ممكنآً من الناحية العملية بتطوير أنظمة تهذيب حفاز الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض باستخدام حوافز زيوليتية ‎zeolite‏ ذو قدرة عالية على الإختيار وواسعة القطر حفاز ذو أعمار طويلة. وبينما كانت أنظمة الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض فعالة في البداية؛ اكتشف أنه قد يكون من الضروري إغلاق نظام المفاعل بعد بضعة ‎١‏ أسابيع فقط. وقد تكرر انسداد نظام مفاعل احدى المحطات التجريبية بعد فترات تشغيل قصيرة فقط. ووجد أن هذه الانسدادات مرتبطة بتراكم الفحم ‎.coking‏ وبالرغم من أن تراكم الفحم بين ذرات حفازة مشكلة شائعة في عمليات التصنيع الهيدروكربوني إلا أن مدى معدل تكون الإنسداد

بتراكم الفحم على سطح ذرات حفازة في هذا النظام بالتحديد قد فاق أية توقعات.

° وصف عام للاختراع ومن أهداف الاختراع توفير طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ تحت ظروف الكبريت ‎gylfur‏ المنخفض لتفادي المصاعب المذكورة ‎Bilas‏ المرتبطة بعمليات الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض مثل العملية لفترات قصيرة. ° وهناك هدف آخر للاختراع الحالي يتمثل في توفير نطام مفاعل لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ تحت ظروف الكبريت ‎ylfur‏ المنخفض لتتيح العملية لفترات أطول . وبعد تحليل وكشف بالتفصيل لظاهرة انسداد أنظمة مفاعلات الكبريت إن المنخفض نتيجة تراكم الفحم؛ وجد؛ أنها احتوت على ذرات وقطرات لفلزء ويتراوح حجم القطرات ضمن بضعة ميكرونات. وقد أعتقد ان هناك مشاكل خطيرة ‎Tan‏ لم تؤخذ في الحسبان في تقنيات التهذيب ‎٠‏ - التقليدية حيث مستويات الكبريت ‎eld sulfur‏ في العملية أعلى على نحو واضح. وعلى ‎day‏ ‏التحديد؛ فقد اكتشف أن هناك مشاكل تهدد العمليات الفعالة والأنظمة الاقتصادية؛ وتكامل المعدات الفيزيائية واكتشف أيضاً أن هذه المشاكل برزت تحت ظروف الكبريت ‎suifur‏ المنخفض وإلى ‎an‏ ‏ما نظراً لمستويات الماء المنخفضة. ولأربعين سنة خلت كانت أنظمة مفاعلات التهذيب الحفاز مصنوعة من فولاذ طري ‎mild steel - ٠٠‏ عادي (يحتوي ‎Da‏ على ‎AY, Y0‏ كروم © و ‎ZY)‏ موليبدنوم 140). وبمرور الوقت؛ تبين بالخبرة أنه يمكن تشغيل الأنظمة بنجاح لعشرين سنة دون ملاحظة فقدان متانة فيزيائية. إن اكتشاف ذرات قطرات فلز في الانسدادات الناجمة عن تراكم الفحم قاد في النهاية إلى تقصي الخصائص الفيزيائية لتظام المفاعل. ومن المدهش أن ‎Glas)‏ حالات تدل على أعراض انحلال فيزيائي خطير جداً في نظام المفاعل بأكمله ‎Lay‏ في ذلك أنابيب الفرن ‎furnace tube‏ وشبكة ‎٠‏ > الأنابيب ‎piping‏ وجدران المفاعل ‎reactor walls‏ والأوساط الأخرى مثل الحوافز التي تحتوي على حديد «م: والحواجز الفلزية ‎metal screens‏ في المفاعلات. وفي النهاية اكتشف أن هذه المشكلة مرتبطة بالكربنة المفرطة للفولاذ ‎steel‏ التي تؤدي إلى هشاشة الفولاذ ‎steel‏ بسبب حقن كربون ‎carbon‏ في المعدن. وعليه يمكن تصور مدى الإنهيار الفيزيائي المفجع المحتمل لنظام المفاعل. وبتقنيات التهذيب التقليدية لم تكن الكربنة مشكلة أو ذات أهمية ولم يكن متوقعاً أن تتواجد ‎Yo‏ في الأنظمة المعاصرة لكبريت ‎sulfur‏ منخفض وماء منخفض مع إمكانية استخدام معدات عملية تقليدية. فمن الواضح أن الكبريت ‎sulfur‏ الموجود في الأنظمة التقليدية يثبط الكربنة بصورة فعالة. ‎YY)‏

+ وفي العمليات التقليدية تتداخل عملية الكبريت ‎sulfur‏ بصورة ما مع تفاعل الكربنة. لكن في أنظمة الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض بشدة فإن هذه الحماية المتأصلة لم تعد موجودة. الشكل (١أ)‏ هو عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لجزء من باطن أنبوب فرن من فولاذ طري ‎mild steel‏ (أي الجزء الذي يتعرض للعملية الكيميائية) في جهاز تهذيب تجاري. وقد 0 تعرض الأنبوب لظروف تهذيب تقليدية لحوالي ‎١9‏ سنة. وتبين هذه الصورة أن سطح الأنبوب لم يتغير بصفة أساسية مع بقاء بنية الأنبوب على حالها بصورة طبيعية بعد التعرض الطويل للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عند درجات حرارة عالية (ويلاحظ أن الجزء الأسودمن الصورة هو خلفية الصورة فقط). والشكل (١ب)‏ هو عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لعينة على شكل قسيمة من ‎١‏ فولاذ طري ‎steel‏ 00111 وضعت داخل مفاعل الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض في محطة تجريبية لمدة ‎١‏ أسبوع فقط. وتبين الصورة السطح المتآكل للعينة (بمقابلتها مع الخلفية السوداء) والذي حدث فيه تفتيت للفلز. وتشير العروق الرمادية الداكنة إلى الكربنة الوسطية للفولاذ 1ه56؛ والذي تكربن وتقشر بعمق تجاوز ‎١‏ ملم. ْ وبالطبع فإن المشاكل المرتبطة بالكربنة ‎fa‏ فقط بكربنة النظام الفيزيائي. وتؤدي كربنة ‎No‏ الجدران الفولاذية ‎steel‏ إلى "تفتيت الفلز" ‎metal dusting‏ أي انطلاق ذرات وقطرات من الفلز فعالة في الحفاز نظرا لتآكل الفلز. وتوفر ذرات الفلز الفعالة مواقع اضافية لتكون الفحم في النظام. وبينما يعد تثبيط الحفاز الناشئ عن تراكم الفحم مشكلة يجب مواجهتها بصفة عامة في التهذيب فهذا مصدر الهام لتكون ‎andl‏ يؤدي إلى مشكلة جديدة من الإنسدادات مما يفاقم المشكلة القائمة إللى ‎aa‏ كبير. وفي الواقع ‎٠‏ | فقد وجد أن ذرات الفلز الفعالة المتحركة وجسيمات الفحم يفاقمان مشكلة تراكم الفحم عبر النطام بصفة عامة. وفي الحقيقة فإن ذرات الفلز الفعالة حفاز لتكون الفحم عليها وتتراكم على كل مكان من النظام جسيمات مما يؤدي إلى انسدادات و ‎Lad‏ مناطق ساخنة عن تفاعلات نزع الميثان ‎methane‏ الطاردة للحرارة.ونتيجة لذلك يحدث انسداد مبكر لنظام المفاعل ناجم عن الفحم ولا يمكن التحكم به مما قد يؤدي إلى إغلاق النظام خلال أسابيع فقط من بدء التشغيل. ويؤدي استخدام ‎Yo‏ العملية ونظام المفاعل الخاصة بالاختراع الراهن إلى التغلب على هذه المشاكل. ولذلك فإن أول المظاهر المميزة للاختراع يتعلق بطريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‏التي تشمل ملامسة الهيدروكوبونات ‎hydrocarbons‏ مع حفاز تهذيب ويفضل حفاز زيوليتي واسع ‎YY‏

المسام ‎large-pore zeolitic catalyst‏ يحتوي على فلز قلوي أو تر ابي قلوي ويشحن بواحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة في نظام ‎Jolie‏ له مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز والذي يعد تحسيناً على أنظمة المفاعلات التقليدية المصنوعة من فولاذ طري ‎mild steel‏ ظروف كبريت ‎sulfur‏ ‏منخفض وحتى في ظروف كبريت ‎sulfur‏ وماء منخفض؛ وعند التهذيب يكون التقشر الناشئ عن © الكربنة أقل من ‎Y,0‏ ملم في السنة ويفضل أقل من ‎٠#‏ ملم في السنة ويفضل أكثر أن يكون ‎JH‏ ‏من ‎١‏ ملم في السنة والأفضل على الإطلاق أن يكون أقل من ‎١,١‏ ملم في السنة. وتفادي التقشر إلى هذا الحد سيخفض إلى حد كبير من تفتيت الفلز وتكون الفحم في نظام المفاعل مما يتيح التشغيل لفترات طويلة من الزمن. ويتعلق أحد المظاهر المميزة الأخرى للاختراع بنظام مفاعل يتضمن وسائل لتوفير ‎٠‏ مقاومة ضد الكربنة وتفتيت الفلز مما يعد تحسيناً على الأنظمة التقليدية المصنوعة من فولاذ طري ‎mild steel‏ في طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ باستخدام حفاز تهذيب مثل حفاز زيوليتي واسع المسام ‎La Jarge-pore zeolitic catalyst‏ في ذلك فلز ترابي قلوي ويشحن بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة تحت ظروف الكبريت ‎guifur‏ المنخفض وتكون مقاومة التقشر أقل من حوالي ©,7؟ ملم في العام ويفضل أن يكون أقل من ‎٠#‏ ملم في العام ويفضل أكثر ‎١‏ أن يكون أقل من ‎١‏ ملم في العام والأفضل على الإطلاق أن يكون أقل من ‎١١‏ ملم في العام. وهكذا فالاختراع الراهن مؤسس على الإكتشاف؛ ضمن عوامل أخرى في أنظمة تهذيب الكبريت ‎gylfur‏ المنخفض وفي أنظمة تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض توجد مشاكل كربنة وتفتيت للفلز وتراكم للفحم ملحوظة. وإن هذه المشاكل لا توجد بمدى ملحوظ في عمليات التهذيب التقليدية حيث توجد مستويات أعلى من الكبريت ‎quifur‏ وقد قاد الإكتشاف إلى عمل ‎٠٠‏ | كثيف وتطوير لحلول لهذه المشاكل؛ وهذه الحلول جديدة على عمليات تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ ‏المنخفض؛ وموجهة لاختيار وتحديد هوية المواد المقاومة في أنظمة تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ ‏المنخفض؛ موجهة نحو طرق لاستغلال واستخدام المواد المقاومة بفعالية مع إضافات (غير الكبريت ‎(sulfur‏ لخفض الكربنة وتفتيت الفلز وتراكم الفحم وقيام تعديلات للعملية متنوعة وأشياء مشتركة مما تقدم لمواجهة المشاكل على نحو فعال. وبالتحديد فقد قاد الإكتشاف إلى البحث لتحديد هوية واختيار مواد مقاومة لأنظمة تهذيب الكبريت +:16ن: المنخفض ويفضل جدران المفاعل وأنابيب الفرن وشبكاته المذكورة سابقاً غير ضرورية في أنظمة التهذيب التقليدية ‎Jie‏ السبائك ‎alloy‏ والفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ 1ل

A ceramic ‏وبعض المواد الخزفية‎ chromized ‏والكروم‎ aluminized ‏والمواد المطلية بالألومنيوم‎ ‏فقد اكتشف أن بعض المواد المعنية الأأخرى التي توضع على شكل تصفيح أو‎ SUX .5 copper ‏قد تكون المقاومة على نحو فعال. وتتضمن هذه المواد النحاس‎ xd) ‏تغليف أو طلاء؛‎ ‏والنحاس‎ germanium ‏والجرمانيوم‎ antimony ‏والأنتيمون‎ arsenic ‏والزرنيخ‎ tin ‏والقصدير‎ ‏والمركبات الفلزية‎ chromium ‏والكروم‎ bismuth ‏والبزموث‎ lead ‏والرصاص‎ brass ‏الأصفر‎ © ‏أو سليكون‎ silica ‏الناتجة ما بين الفلزات المذكورة والسبائك والطلاءات ذات أساس من سليكا‎ ‏بالمثل . وفي أحد التجسيدات المفضلة للاختراع يتوفر طلاء جديد مقاوم يحتوي على‎ 0 tin ‏القصدير‎ ‏وبالإضافة إلى ذلك أدى الاكتشاف إلى تطوير بعض المضافات؛ التي يشار إليها هنا‎ ‏بصفة أساسية من منطلق‎ sulfur ‏بعوامل مضادة للكربنة وتراكم الفحم والتي تخلو من الكبريت‎ ٠ ‏تماماً؛ وتعد هذه المضافات مركبات قصدير‎ sulfur ‏الحاجة؛ ويفضل أن تخلو من الكبريت‎ organo-antimony compounds ‏ومركبات أنتيمون عضوية‎ organo-tin compounds ‏عضوية‎ ‎organo- ‏ومركبات زرنيخ عضوية‎ organo-bismuth compounds ‏ومركبات بزموث عضوية‎ .organo-lead compounds ‏ومركبات رصاص عضوية‎ arsenic compuonds ‏المنخفض إلى تطوير‎ guifur ‏كذلك فقد أدت المشاكل المرتبطة بعمليات تهذيب الكبريت‎ Vo ‏بعض التعديلات والمركبات في العملية بشكل غير ضروري المذكور سابقاً في عمليات التهذيب‎ ‏التقليدية. وتتضمن هذه التقنيات بعض تقنيات التحكم بدرجة الحرارة واستخدام الهيدروجين‎ ‏بين المفاعلات وعمليات التجديد للحفاز الأكثر تكراراً؛ واستخدام أجهزة‎ Tan ‏الساخن‎ hydrogen ‏تسخين وأنابيب مرحلية واستخدام مراحل درجة الحرارة واستخدام مواد خام عالية التسخين‎ ‏أقطار أنابيب و/أو سرعات أنبوبية أعلى.‎ ٠ ‏شرح مختصر للرسومات‎ ‏الشكل )1( : عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لجزء من باطن أنبوب فرن من فولاذ‎ ‏(أي الجزء الذي يتعرض للعملية الكيميائية) في جهاز تهذيب‎ mild steel ‏طري‎ ‏كما ذكر سابقاً.‎ Le ٠6 ‏تجاري قد تعرض لظروف تهذيب تقليدية لحوالي‎ ‏هو عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لعينة على شكل قسيمة من فولاذ‎ : (QV) ‏والشكل‎ Yo ‏والماء المنخفض في‎ sulfur ‏وضعت داخل مفاعل الكبريت‎ y mild steel ‏طري‎ ‏أسبوع فقط.‎ VY ‏محطة تجريبية لمدة‎ :

VY)

q ‏توضيح لنظام مفاعل تهذيب مناسب للاستخدام في هذا الاختراع الراهن.‎ : (Y) ‏الشكل‎ ‏الوصف التفصيلي‎ ‏تعطى مصطلحات علم المعادن المستخدمة هنا في هذا البيان المعاني الشائعة كما ورد في‎ ‏الصادر عن الجمعية الأمريكية للمعادن. فعلى سبيل‎ The Metals Handbook ‏"دليل المعادن"‎ ‏لأنواع التي ليس فيها كميات صغيرة‎ ١ ‏هي تلك‎ carbon steels ‏فأنواع الفولاذ الكربوني‎ (Jl) ° ‏محددة من أي عناصر مزج السبائك (غير تلك المقادير المقبولة بصفة عامة من المنغنيز‎ ‏وتحتوي فقط على مقدار ثانوي من أي عنصر‎ (copper ‏والنحاس‎ siticon ‏والسيليكون‎ manganese copper ‏و التحاس‎ manganese ‏والمنغنيز‎ silicon ‏والسليكون‎ carbon ‏آخر غير الكربون‎ ‏هو ذلك النوع من‎ mild steel ‏و"الفولاذ الطري"‎ phosphorus ‏والفسفور‎ sulfur ‏والكبريت‎ ‏الذي يحتوي على كربون بنسبة عظمى تعادل حوالي 679 7. و‎ carbonsteels ‏الفولاذ الكربوني‎ Yo ‏الذي يحتوي على كميات محددة من‎ steel ‏هو ذلك الفولاذ‎ alloy steels ‏"الفولاذ السبائكي"‎ ‏والمقادير المقبولة بصفة عامة من المنغنيز‎ carbon ‏عناصر مزج السبائك (عدا الكربون‎ ‏ضمن‎ (phosphorus ‏والفسفور‎ sulfur ‏والكبريت‎ copper ‏والنحاس‎ silicon ‏والسليكون‎ manganese ‏المقادير المعروفة لفولاذ السبائك البنائي؛ المضافة لإحداث تغييرات في الخصائص الميكانيكية‎ ‏والفولاذ المقاوم‎ chromium ‏كروم‎ 7 ٠١ ‏والفيزيائية. وسوف يحتوي فولاذ السبائك على أقل من‎ ٠ ‏على الأقل أو‎ 7# ٠١ ‏المتعددة المحتوية‎ gree] ‏هو نوع من أنواع الفولاذ‎ stainless steel ‏للصداً‎ ‏كعنصر أساسي ممزوج في السبيكة.‎ chromium ‏كروم‎ 7 ٠١ ‏إلى‎ ١١ ‏يفضل‎ ‏ولذلك فإن بؤرة اهتمام الاختراع هي بصفة عامة توفير طريقة محسنة لتهذيب‎ ‏باستخدام حفاز تهذيب؛ وبصفة خاصة حفاز زيوليتي واسع‎ hydrocarbons ‏الهيدروكربونات‎ ‏يشتمل على فلز قلوي أو ترابي قلوي ويشحن بفلز واحد أو‎ jarge-pore zeolitic catalyst ‏المسام‎ Ye. sulfur ‏من فلزات المجموعة الثامنة الحساسة نحو الكبريت :انو تحت ظروف الكبريت‎ SiS ‏المنخفض. ويجب أن تبرهن هذه العملية بالطبع على مقاومة أحسن للكربنة من تقنيات تقليدية‎ ‏المنخفض.‎ sulfur ‏لتهذيب الكبريت‎ ‏واحد من حلول المشكلة التي ينصب عليها الاختراع الراهن هو توفير نظام مفاعل جديد‎ zeolite ‏يستطيع أن يتضمن وسيلة واحدة أو أكثر باستخدام حفاز تهذيب كالحفاز الزيوليتي‎ Yo sulfur ‏واسع المسام الذي تقدم ذكره تحت ظروف الكبريت‎ sulfur ‏الحساس نحو الكبريت‎ ‏المنخفض.‎

١ ‏كما استخدم في هذا البيان ما لا يقل عن‎ reactor system ‏ويقصد بالتعبير "نظام مفاعل"‎ ‏نظام مفاعل‎ (V) ‏مفاعل تهذيب واحد ووسيلة الفرن وشبكة الأنابيب المناظرة. ويوضح الشكل‎ ‏تهذيب نموذجي ملائم لتطبيق الاختراع الحالي. ويستطيع أن يتضمن مجموعة من مفاعلات‎

GAS ‏ويحتوي كل مفاعل على طبقة حفازة. ويتضمن النظام‎ (Tr) ‏و‎ )7٠١( ‏و‎ )٠١( ‏التهذيب‎ ‎(OF) ‏وجهاز فصل‎ (TY) ‏و (711) و‎ )١١( ‏مجموعة من الأفران‎ © ‏ومن خلال البحث المطلق بالاختراع الحالي فقد اكتشف أن المشاكل المصاحبة لتهذيب‎ ‏المنخفض يمكن مواجهتها على نحو فعال باختيار مادة نظام مفاعل مناسبة‎ sulfur ‏الكبريت‎ ‏أثناء إجراء العمليات. وقد صنعت أنظمة مفاعلات‎ hydrocarbons ‏للتلامس مع الهيدروكربونات‎ chromium ‏أو من فولاذ سبائكي مثل فولاذ الكروم‎ mild steel ‏التهذيب نمطياً من فولاذ طري‎ ‏المعهود بنسب غير ملحوظة من الكربنة وتفتيت الفلز. فعلى سبيل المثال تستطيع أنابيب‎ steel ٠ ‏عاماً تحت‎ Yo ‏أن تعمر‎ / Y,Y0 ‏تبلغ نسبة الكروم م فيه‎ steel ‏الأفران المصنوعة من فولاذ‎ ‏هذه غير مناسبة تحت ظطروف‎ steel ‏ظروف التهذيب القياسية. حيث وجد أن أنواع الفولاذ‎ ‏المنخفض. وتصبح هشة بسرعة نتيجة الكربنة خلال حوالي عام واحد فقط.‎ sulfur ‏الكبريت‎ ‎7 ١ Mo ‏وموليبدنوم‎ 7 7,5٠ ‏بنسبة‎ Cr ‏الذي يحتوي على كروم‎ steel ‏وجد أن الفولاذ‎ (Sid ‏ملم في العام الواحد.‎ ١ ‏تكربن وتقشر إلى عمق يزيد على‎ ١ ‏بالإضافة إلى ذلك تعتبر المواد تحت ظروف الممارسة المعدنية القياسية المعروفة‎ ‏المنخفض فمثلاً‎ sulfur ‏بمقاومة التفحيم والكربنة وليس في الضروري مقاومة تهذيب الكبريت‎

Incoloy (A Yo ‏و (إنكولوي‎ Incoloy 0 (A ‏مثل (إنكولوي م‎ nickel ‏السبائك الغنية بالنيكل‎ ‏غير‎ Marcel and Haynes 230 (YV+ ‏(مارسيل وهينز‎ $inconel 600 )٠ ‏(إتكونيل‎ 5825 ‏مقبولة لأنها تظهر تراكما مفرطا للفحم وتفتيت الفلز. ض‎ ٠ 37١و7١١6و7١4 ‏ويفضل‎ ٠١ stainless steel baal ‏إن سلسلة الفولاذ المقاوم‎ ‏تعد مقبولة كمواد لأجزاء على الأقل من نظام المفاعل طبقاً للاختراع الراهن التي تلامس‎ VEY ‏وقد وجد أن لها مقاومة للكربنة أكبر من مقاومة الفولاذ الطري‎ hydrocarbons ‏الهيدروكربونات‎ ‎nickel ‏والسبائك الغنية بالنيكل‎ mild steel ‏مثل تلك المباعة من شركة‎ aluminum ‏وفي البداية اعتقد أن المواد المطعمة بالألومنيوم‎ Yo ‏لن توفر‎ alonized steel ‏ما يدعى (الفولاذ الألوني)‎ Alon Corporation ‏(ألون كوربوريشن)‎ ‏الحماية المطلوبة ضد الكربنة في نظام مفاعل التهذيب وعملية التهذيب الخاصة بالاختراع‎

YY)

‎١١ ْ‏ الراهن. فقد اكتشف منذ ذلك الحين أن استخدام طبقات رقيقة من ‎١‏ لألومنيوم ‎aluminum‏ أو الألومينا ‎alumina‏ على سطح المعدن الذي يصنع منه نظام مفاعل التهذيب أو ببساطة استخدام الفولاذ الألوني ‎steel‏ 0:260م1م أثناء التركيب يمكن أن يوفر سطوحآً مقاومة بدرجة كافية للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض وإن مثل هذه المواد مكلف نسبياً 0 بالرغم من أنها مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز إلا أنها تميل للتشقق وتظهر انخفاضات كبيرة ‎fan‏ ‏في مقاومة الإجهاد. وتتعرض طبقة الفلز الأساس لشقوق مما يجعلها عرضة للكربنة وتفتيت الفلز

‏تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. وبينما استخدمت المواد المطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ لمنع ‎day Si‏ في عمليات تكسير الإثيلين ‎ethylene‏ ببخار الماء فإن هذه العمليات قد أجريت عند درجات حرارة أعلى بشكل ‎٠‏ > ملحوظ من درجات حرارة التهذيب حيث يتوقع أن تحدث الكربنة. والكربنة وتفتيت الفلز لم يكونا من ضمن مشاكل عمليات التهذيب السابقة. لذلك فإن أحد الحلول الأخرى لمشاكل الكربنة وتفتيت الفلز يتضمن استخدام طبقات رقيقة من الألومنيوم ‎aluminum‏ أو ا لألومينا ‎alumina‏ جزء على الأقل من أسطح ‎Al lal‏ ي يكون باطن نظام المفاعل أو ‎Yu‏ من ذلك استخدام مواد مطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ وفي الواقع فإن ‎١‏ سطوح الفلز المعرضة بصفة خاصة للكربنة وتفتيت الفلز يمكن توفيرها بذات الطريقة. وتتضمن هذه السطوح الفلزية جدران المفاعل وأنابيب الفرن وبطانة الفرن حيث لا تقتصر عليها. وعند وضع الطبقة الرقيقة من ‎١‏ لألومنيوم ‎aluminum‏ من أو الألومينا ‎alumina‏ فمن الأفضل أن يكون لهذه الطبقة الرقيقة تمدد حراري ‎Jian‏ للتمدد الحراري للسطح الفلزي (مثل الفولاذ الطري ‎(mild steel‏ الذي يوضع عليه حتى تستطيع تحمل الصدمات الحرارية ودورات ‎YS‏ درجات الحرارة المتكررة التي تحدث أثناء التهذيب. ويمنع هذا تشقق أو تصدع الطبقة الرقيقة الذي قد يعرض سطح الفلز الأساسي للكربنة التي يحفزها الوسط الهيدروكربوني. بالإضافة إلى ذلك يجب أن يكون للطبقة الرقيقة موصلية حرارية مماثلة أو تزيد عن موصلية؛ فالفلزات المستخدمة بصورة ملائمة في بناء أنطمة مفاعلات التهذيب يجب أن لا تتحلل الطبقة الرقيقة من الألومنيوم ‎aluminum‏ أو الألومينا ‎alumina‏ وسط التهذيب أو في وسط ‎Yo‏ الأكسدة المرتبطة بتجديد الحفاز. كما لا ينبغي أن تحدث تحللا للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ في نطام المفاعل. ‎VY‏

VY

‏أو الألومينا‎ aluminum ‏وتشمل الطرق الملائمة لوضع الطبقات الرقيقة من الألومنيوم‎ ‏وتتضمن الطرق المفضلة عمليات‎ Tam ‏على السطوح الفلزية تقنيات ترسيب معروفة‎ alumina ‏المسوقة تتجارياً من شركة (ألون‎ alonizing ‏انتشار مسحوق وبخار مثل عملية "الألونة"‎ ‏تيري تاون؛ بنسلفانيا.‎ Alon processing Inc. ‏بوسيسنج إنكوربوريتد)‎ ° وبصفة أساسية فإن "الألونة" هي عملية انتشار درجة حرارة مرتفعة تمزج الألومنيوم ‎aluminum‏ في سطح الفلز المعالج؛ كالفولاذ الطضري ‎mild steel‏ من النوعية التجارية. وفي العملية يوضع الفلز (مثل الفولاذ الطر ي ‎(mild steel‏ في معوجة ويحاط بمزيج من مساحيق الألومنيوم ‎aluminum‏ المخلطة. وتسد المعوجة ‎fam‏ وتوضع في فرن التحكم داخل جو ملائم. وعند درجة حرارة عالية ينتشر الألومنيوم ‎aluminum‏ إلى عمق كبير في الفلز المعالج مما ينتج عنه سبيكة. ‎٠‏ وبعد تبريد الفرن تؤخذ الطبقة السفلية من المعوجة ويزال المسحوق الزائد. وتجري عمليات التسوية وقص الزوائد والشدف والعمليات الثانوية الأخرى الضرورية كما ينبغي. وهذه العملية تجعل الفلز الذي تعرض لعملية "الألونة" مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎gyifur‏ المنخفض طبقاً للاختراع. ‏ويمكن كذلك وضع طبقات رقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium‏ ‎oxide ١‏ على السطوح الفلزية في نظام المفاعل لجعل هذه السطوح مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ومثل استخدام الطبقات الرقيقة من الألومينا ‎alumina‏ وا لألومنيوم ‎aluminum‏ والمواد المطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ فإن السطوح الفلزية المطلية بالكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ لم تستخدم لمواجهة مشاكل ‎du SY‏ تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ‎z ‏على سطو‎ chromium oxide ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏ويمكن كذلك وضع الكروم‎ Y. ‏الفلزات المعرضة للكربنة وتفتيت الفلز مثل جدران المفاعل أو جدران باطن الفرن وأنابيبت‎ ‏الفرن. حيث أن أي سطح في النظام قد يظهر علامات على الكربنة أو تفتيت الفلز تحت ظروف‎ ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏المنخفض مما يكون وضع طبقة رقيقة من الكروم‎ gylfur ‏الكبريت‎ ‏عليه مفيداً.‎ chromium oxide ‎Yo‏ وعند وضع الطبقة الرقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكررم ‎chromium oxide‏ فمن الأفضل أن يكون لها تمدد حراري يماثل التمدد الحراري للفلز الذي ستوضع عليه. بالإضافة إلى ذلك يجب أن تكون الطبقة الرقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد ‎chromium oxide ps‏ قادرة ‏1لا

VY

‏على تحمل الصدمات الحرارية ودورات درجات الحرارة المتكررة المعتادة أثناء التهذيب.‎ chromium oxide ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏ويؤدي هذا إلى تفادي تشقق وتصدع طبقة الكروم‎ ‏الرقيقة اللذان قد يعرضان سطوح الفلز السفلي لأوساط تحفز الكربنة. علاوة على ذلك؛ يجب أن‎ ‏الرقيقة موصلية حرارية تماثل‎ chromium oxide ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏يكون لطبقة الكروم‎ ‏أو تزيد عن الموصلية الحرارية للمواد المستخدمة بصورة ملائمة في أنظمة مفاعل التهذيب‎ © ‏وذلك للحافظة على انتقال حرارة فعال. وأيضاً يجب أن‎ (mild steel ‏(بصفة خاصة الفولاذ الطري‎ ‏الرقيقة إلى تحلل في وسط‎ chromium oxide ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏لاتتعرض طبقة الكروم‎ ‏كما لا ينبغي أن تحفز تحلل‎ liad) ‏التهذيب أو في وسط الأكسدة المرتبط بتجديد‎ ‏في نظام المفاعل.‎ hydrocarbons ‏الهيدروكربوتنات‎ ‎Ve‏ وتتضمن الطرق الملائمة لوضع طبقة رقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ على سطوح مثل سطح الفولاذ الطري ‎mild steel‏ باستخدام تقنيات ترسيب معروفة جيداً. وتتضمن العمليات المفضلة عمليات انتشار لمسحوق وبخار تشابه عملية "الطلاء بالكروم " ‎"chromizing"‏ المسوقة تجارياً بواسطة شركة (ألوي سيرفيسيز إنكوربوريتد) ‎Alloy‏ ‎surfaces Inc‏ في مدينة ويلمنجتون؛ ولاية ديلاوير. ‎Vo‏ وعملية "طلاء الكروم" هي بصفة أساسية عملية انتشار في الحالة البخارية لطلاء سطح الفلز بالكروم ‎chromium‏ (مشابهة لعملية الألونة الموصوفة سابقاً). وتتضمن العملية ملامسة الفلز المقصود طلاءه بمسحوق كروم ‎chromium‏ يتبع ذلك خطوة انتشار حرارية. وينتج هذا بالتالي سبيكة من الكروم ‎chromium‏ والفلز المعالج ويجعل السطح مقاوم للكربنة وتفتيت الفلز إلى حد بعيد تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎gujfur‏ المنخفض. ‎٠‏ وفي بعض مناطق أنظمة المفاعلات قد تصبح درجات الحرارة المحلية عالية بدرجة مفرطة أثناء التهذيب (على سبيل المثال من 87؟أم إلى 77/7 م). وخصوصاً تحدث هذه الحالة في أنابيب الفرن وفي طبقات الحفاز تفاعلات نزع الميثان ‎methane‏ الناشرة للحرارة داخل كرات الفحم المتراكم المتواجدة عادة مما يؤدي إلى مناطق ساخنة محلية. وبينما يفضل استخدام أنواع الفولاذ ‎greet‏ من السلسلة ‎70٠١0‏ على استخدام أنواع الفولاذ الطري ‎mild steel‏ والسبائك الغنية ‎Yo‏ بالكروم ‎chromium‏ فإن السلسلة + ‎Vo‏ تظهر تراكماً للفحم وتفتيت الفلز عند حوالي ‎a0 FA‏ وهكذا فمن المفيد استخدام سلسلة الفولاذ المقاوم ‎"٠١ stainless steel fall‏ في الاختراع الراهن إلا أنها ليست الأفضل على الإطلاق. ‎VY

وأنواع الفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ الغنية بالكروم ‎chromium‏ مثل £47 و ١7؟‏ هي أكثر مقاومة للكربنة من سلسلة الفولاذ المقاوم للصداً ‎7٠١ stainless steel‏ حيث أن أنواع الفولاذ ‎steel‏ هذه غير مرغوبة من حيث خواص مقاومة الحرارة (لأنها قد تصبح هشة). وتتضمن المواد المقاومة المفضلة على سلسلة الفولاذ المقاوم للصداً ‎٠٠١ stainless steel‏

‎oo‏ للاستخدام في الاختراع الراهن النحاس ‎copper‏ والقصدير ‎tin‏ والزرنيخ ‎arsenic‏ والأنتيمون ‎antimony‏ والبزموث ‎bismuth‏ والكروم ‎chromium‏ والنحاس الأصفر 5 والمركبات المشتركة من هذه الفلزات والسبائك منها (كسبائك النحاس ‎copper‏ والقصدير ‎tin‏ وسبائك النحاس ‎copper‏ ‏والأنتيمون ‎antimony‏ والقصديريدات ‎arsenides <3) 3M stannides‏ والبزموثيدات ‎bismuthides‏ إلخ). وتظهر أنواع الفو لاذ ‎steel‏ وحتى السبائك الغنية بالتيكل ‎nickel‏ المحتوية على

‎Ys‏ هذه الفلزات مستوى أقل من الكربنة. وفي تجسيد مفضل توفر هذه المواد على صفائح أو تصفيح أو طلاء (على سبيل المثال طلاءات أكسيد) حيث لا يقتضي الأمر بطلاء السطح الذي يلامس الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ فقط ما يتيح استخدام مواد البناء التقليدية كالفولاذ الطري ‎mild‏ ‎steel‏ ومن بين هذه المواد يفضل القصدير ‎tin‏ على نحو خاص حيث يتفاعل مع السطح لتوفير طلاء له مقاومة ممتازة عند درجات حرارة أعلى؛ ويقاوم تقشر الطلاء. كذلك يعتقد أن من . ‎Vo‏ الممكن أن تكون الطبقة المحتوية ذات سمك عشر الميكرون لتقاوم الكربنة. وحيث يكون عملياً فمن الأفضل وضع المواد المقاومة على شكل "تركيبة تشبه الطلاء ‎"paint-like formulation"‏ (سيشار إليها بالطلاء فيما بعد) في نطام المفاعل مثل الفولاذ الطر يي ‎mild steel‏ والفولاذ الذي ‎stainless steel [EY‏ ويحتوي خاصية اللزوجة الكافية لتوفير طلاء خفيف بسمك مقاس ومتحكم؛ والأفضل على الإطلاق أن يكون الطلاء قابلاً للتحلل شديد التفاعل ‎Yo‏ ويحتوي على القصدير ‎tin‏ يختزل إلى قصدير نشط ويشكل قصديريات الحديد ‎iron stannides‏ وقصديريات النيكل والحديد ‎(fron stannides and nickel‏ عند التسخين في وسط مختزل. والأفضل على الإطلاق أن يحتوي الطلاء الذي تقدم ذكره على أربع مكونات على الأقل (أو ما يماثلها في وظيفتها) : ‎)١(‏ مركب قصدير «ن يتحلل بالهيدروجين ‎hydrogen‏ و ‎(Y)‏ نظام مذيب و() فلز قصدير ون مجزء إلى أجزاء ناعمة و ) ¢ ( أكسيد قصدير ‎oxide‏ ون كعامل ‎Yo‏ اختزال وامتصاص وتشتيت وربط. وينبغي أن يحتوي الطلاء على مواد صلبة مجزأة إلى أجزاء ناعمة للحد من الركود إلى أدنى حد ممكن وينبغي أن لا تحتوي على مواد غير فعالة تمنع تفاعل القصدير ون الفعال مع أسطح نظام المفاعل. ‎AAR‏

: yo ‏يعد مركب أوكتانوات‎ hydrogen ‏وكمركب قصدير ون قابل للإنحلال بالهيدروجين‎ ‏بصفة خاصة. والتركيبات التجارية من هذا المركب ذاته متوفرة‎ Tada tin octanoate ‏القصدير‎ ‏وسوف تجف جزئياً إلى صورة طبقة تشبه العلكة على سطح فولاذي وهذه الطبقة لن تتشقق أو‎ ‏تنفصل. وهذه الخاصية ضرورية لتركيب أي طلاء يستخدم في هذا المجال لأن من المحتمل أن‎ ‏كذلك إذا طليت الأجزاء‎ hydrogen ‏تخزن المادة المطلية لعدة شهور قبل المعالجة بالهيدروجين‎ © ‏لأجزاء قبل فينبغي أن تكون‎ ١ ‏كذلكِ إذا طليت‎ hydrogen ‏قبل التجميع المعالجة بالهيدروجين‎ tin octanoate ‏مقاومة للنحت أثناء التركيب. وكما ذكر أعلاه يتوفر مركب أوكتانوات القصدير‎ ‏تجارياً. ويباع المركب بسعر معقول وسيتحلل بلطف إلى طبقة قصدير ون فعالة تشكل‎ ‏عند درجات حرارة متدنية‎ hydrogen ‏في الهيدروجين‎ iron iron stannides ‏قصديريدات الحديد‎ (ST) 716,7 ‏احتى‎ ٠ ‏«ن بمفرها في الطلاء فهو غير لزج‎ octanoate ‏لا ينبغي استخدام أوكتانوات القصدير‎ ‏بدرجة كافية. حتى عندما يبخر المذيب منه فالسائل المتبقي سيقطر ويسيل على السطح المطلي.‎ ‏فإنه سيتجمع في قعر الأنبوب.‎ Sle ‏وعملياً إذا استخدم هدا المركب لطلاء أنبوب الفرن الأفقي‎ ‏بوصفه عامل الامتصاص والتشتيت والربط هو عبارة عن‎ tin oxide ‏وأكسيد القصدير‎ organo- ‏مسامي يستطيع أن يمتص مركب قصدير فلزي عضوي‎ tin ‏مركب يحتوي على قصدير‎ Vo ‏ويمكن اختزاله إلى قصدير ون نشط في وسط اختزال. بالإضافة يمكن‎ metallic tin compound ‏تقاوم الركود‎ Tan ‏عبر مطحنة مواد غروية لإنتاج دقائق ناعمة‎ tin oxide ‏معالجة أكسيد القصدير‎ ‏طلاء جاف الملمس مقاوم للانسياب.‎ tin oxide ‏السريع. وستوفر اضافة أكسيد القصدير‎ ‏وعلى نحو يغاير المواد التي تزيد من كثافة الطلاء يختار المكون (4 ) بحيث يصبح جزءاً‎ ‏المتشكلة وهي مادة تكثيف قد تترك‎ gilica ‏.من الطلاء عند اختزاله. وهو ليس خاملا مثل السليكا‎ ٠ ‏طلاء سطح غير فعال بعد المعالجة.‎ ‏الناعم؛ أي المكون (7) لضمان أن يكون‎ fin ‏وأخيراً يضاف مسحوق فلز القصدير‎ ‏قادرآ على التفاعل مع السطح المقصود طلاءه عند أدنى حرارة‎ metallic tin ‏القصدير الفلزي‎ ‏ميكرون‎ ١ ‏ممكنة وحتى في جو غير مختزل. ويفضل أن يتراوح حجم جسيمات القصدير «ن من‎ ‏ومن الممكن أن‎ tin ‏إلى © ميكرون مما يتيح تغطية ممتازة للسطح المقصود طلاءه بفلز القصدير‎ Yo ‏تحدث ظروف عدم اختزال أثناء تجفيف الطلاء ولحام وصلات الأنبوب. ويضمن وجود القصدير‎ iN tin ‏أنه في حالة عدم اختزال جزء من الطلاء تماماً سيكون فلز قصدير‎ metallic tin (5 8) ‏المرغوبة.‎ stannides ‏ليتفاعل ويكون طبقة القصديريد‎ ‏وينبغي أن يكون المذيب غير سام وفعال لجعل الطلاء قابل للرش والانتشار عند الرغبة.‎ ‏الذي يتحلل‎ tin ‏ض وينبغي أن يتبخر بسرعة وأن يكون له خواص مذيب متوافقة مع مركب القصدير‎ ‏هو الأفضل على الإطلاق بينما‎ isopropyl alcohol ‏وكحول الأيزوبروبيل‎ hydrogen ‏بالهيدروجين‎ ° ‏نافعين حسب الضرورة. حيث أن‎ pentane ‏والبنتان‎ hexane ‏من الممكن أن يكون الهكسان‎ .organo-tin compound ‏يميل إلى ترسيب مركبات القصدير العضوية‎ Acetone ‏الأسيتون‎ ‏"تن-‎ 77١0 ‏بنسبة‎ tin ‏وفي أحد التجسيدات يمكن استخدام طلاء قصدير «ن فيه قصدير‎

Stannous octanoate in octanoic ‏(أوكتانوات القصديروز في حمض الاوكتاتويك‎ Ten-Cem ‏سم‎ ‎isopropyl alcohol ‏وأكسيد القصديريك ومسحوق فلز القصدير وكحول الأيزوبروبيل‎ (acid) ‏بعدة طرق. فعلى سبيل المثال يمكن طلاء أنابيب الفرن‎ tin ‏ويمكن وضع طلاء القصدير‎ ‏الخاصة بنظام المفاعل لكل أنبوب على حدة كوحدات. ومن الممكن أن يحتوي نظام مفاعل‎ ‏من وحدات أنابيب الفرن (على سبيل المثال؛ حوالي‎ le gina faze ‏للاختراع الراهن‎ Gada ‏التهذب‎ ‏وحدة من وحدات أنابيب الفرن) لها عرض وطول وارتفاع مناسب ) (فمثلاً ؟ أمتار طولاً و‎ YE ‏متر ارتفاعاً). ونمطيا تتضمن كل وحدة حنيتان عائدتان علويتان‎ ١١,7 ‏عرضاً و‎ رتم١,١‎ de ‏متر. وتوصل الحنيتان العائدتان العلويتان‎ ١,7 ‏بقطرين ملائمين ويفضل أن يبلغ القطر حوالي‎ ‏متر‎ ١,48 JU ‏سبيل‎ (Ae) ‏ذات طول مناسب‎ U ‏بأربع إلى عشر أنابيب على شكل حرف‎ ‏أن تتغير المساحة السطحية الإجمالية المقصود طلائها في الوحدات‎ (Saad) ‏طولاً). ولذلك فمن‎ ‏متر مربع.‎ ١١577 ‏قد تبلغ في أحد التجسيدات حوالي‎ (Sled ‏مدى واسع؛‎ (ara 7 وطلاء الوحدات بدلا من الأنابيب بصورة فردية قد يكون مفيدآ في أربعة مظاهر ‎(V)‏ ‏يؤدي طلاء الوحدات بدلا من الأنابيب الفردية إلى تفادي ‎Cali‏ طلاء القصدير بالحرارة حيث تعامل مكونات الوحدات عادة بالحرارة عند درجات حرارة مرتفعة ‎Tas‏ أثناء الإنتاج (7) أن طلاء الوحدات غالبا ما يكون أسرع وأقل كلفة من طلاء الأنابيب بصورة فردية )7( ينبغي أن يكون طلاء الوحدات أكثر كفاءة أثناء الإنتاج و )8( يجب أن يكون طلاء الوحدات من طلاء نقاط ‎vo‏ اللحام. ‏لا

لا حيث أن طلاء الوحدات قد لا يكون من طلاء الأنابيب بصورة كاملة كما لو طليت الأنابيب بصورة فردية. وإن لم يكن الطلاء كافياً يمكن طلاء كافياً يمكن طلاء الأنابيب بصورة فردية. من الأفضل أن يرش الطلاء في الأنابيب والمنحنيات العلوية. وينبغي وضع كمية كافية © من الطلاء لتغطية الأنابيب والمنحنيات العائدة العلوية تماماً. وبعد رش الوحدة؛ فيجب تركها لتجف لحوالي ؛؟ 7 ساعة يتبع ذلك تعريضها لتيار بطيء من النتروجين ‎nitrogen‏ الساخن ( على سبيل المثال درجة حرارته تبلغ 16م لمدة ؛ ‎(Rel‏ ‏وبعد ذلك فمن الأفضل وضع طبقة ثانية من الطلاء وتجفيفها بالطريقة الموصوفة أعلاه. ‎dag‏ وضع الطلاء تترك الوحدات على نحو أفضل تحت ضغط نتروجين ‎nitrogen‏ طفيف دون ‎٠‏ تعريضها لدرجات حرارة تزيد عن حوالي 7١م‏ مثل التركيب وأيضاً عدم تعريضها للماء باستثناء ما قد تتعرض له أثناء الاختبار بالماء. والطلاء الفعالة الحاملة للحديد ‎fron‏ مفيدة أيضاً في الاختراع الراهن. ومن الأفضل أن يحتوي الطلاء الحامل للحديد على مركبات القصدير ‎fin‏ المتنوعة التي أضيف إليها الحديد ‎iron‏ ‏بمقادير تصل إلى ثلث نسبة الحديد ‎iron‏ إلى القصدير ‎tin‏ على أساس الوزن. ‎Yo‏ ومن الممكن أن تكون إضافة الحديد ‎cron‏ على سبيل المثال. في صورة أكسيد الحديديك ‎Fe,04‏ ويجب أن تكون الفوائد متوفرة بواسطة إضافة الحديد ‎ron‏ إلى الطلاء المحتوي على القصدير ون بالأخص: ‎)١(‏ تسهيل تفاعل الطلاء لتكوين قصديريدات الحديد ‎stannides‏ صمت وبالتالي يسلك الطلاء بشكل مائع متدفق (7) تخفيف تركيز النيكل !مامز في طبقة القصديريد ‎stannides‏ مما يوفر بالتالي حماية أفضل ضد تراكم الفحم و )7( ينبغي أن ينتج ‎die‏ طلاء يستطيع ‎٠‏ توفير الحماية ضد تراكم الفحم لقصديريدات الحديد ‎stannides‏ 0ه حتى لو لم يتفاعل السطح السفلي الأساسي بصورة جيدة. وثمة وسائل أخرى لمنع الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز في نظام مفاعل الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض تشمل استخدام طلاء أو تصفيح من فلز لأنواع الفولاذ ‎steel‏ الغنية بالكروم ‎chromium‏ المحتواة في نظام المفاعل. ومن الممكن أن تشمل أنواع الطلاء أو التصفيح الفلزية ‎Yo‏ هذه القصدير ‎tin‏ أو الأنتيمون ‎antimony‏ أو البزموث ‎bismuth‏ الزرنيخ ‎arsenic‏ ويفضل القصدير ‎fin‏ بصفة خاصة. ويمكن وضع هذه الطلاءات أو الصفائح بطرق تشمل الطلاء بالكهرباء أو بترسيب البخار أو نقع الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ في حمام فلز مصهور. ‎VY‏

YA

‏المنخفض حيث تكون الكربنة وتراكم‎ guifur ‏لقد وجد أنه في مفاعلات تهذيب الكبريت‎ ‏المحتوية على نيكل‎ steel ‏الفحم وتفتيت الفلز مثيرة للمشاكل بصفة خاصة فإن طلاء أنواع الفولاذ‎ ‏بطبقة من القصدير «ن يخلق بالتالي طبقة حماية مزدوجة.‎ chromium ‏والغنية بالكروم‎ nickel ‏داخلية تقاوم كذلك الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز وتنتج‎ chromium ‏وتنتج طبقة غنية بالكروم‎ tin ‏خارجية تقاوم كذلك الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز وتنتج طبقة قصدير‎ fin ‏طبقة قصدير‎ © steel ‏خارجية تقاوم كذلك الكربنة تراكم الفحم وتفتيت الفلز. ويحدث هذا عندما يتعرض الفولاذ‎ ‏المطلي بالقصدير «ن لدرجات حرارة تهذيب نمطية بدرجة حرارة‎ chromium ‏الغني بالكروم‎ ‏ونيكل‎ iron stannides ‏لتكوين قصديريدات حديد‎ sree] ‏؛ ويتفاعل مع الفولاذ‎ a 145 ‏تصل إلى‎ ‏تاركاً طبقة من‎ see] ‏بشكل أفضل» عن سطح الفولاذ‎ nickel ‏وبالتالي يتم ترشيح النيكل‎ nickel ‏وفي بعض الحالات؛ قد يكون من المستحب إزالة طبقة‎ chromium ‏الغنية بالكروم‎ steel ‏الفولاذ‎ Ve ‏لتعريض‎ stainless steel ‏من الفولاذ المقاوم للصداً‎ iron ‏والحديد‎ nickel stannides JS) ‏قصديريد‎ ‎.chromium ‏الغني بالكروم‎ steel ‏طبقة الفولاذ‎ ‏على الفولاذ المقاوم‎ fin ‏فعلى سبيل المثال؛ وجد أنه عند وضع تصفيح من القصدير‎ ‏م وتسخينها عند حوالي 149 م نتجت طبقة من الفولاذ‎ ٠ da jal ‏من‎ stainless steel ‏للصداً‎ ‏وخالية من التيكل‎ chromium ‏كروم‎ 71١7 ‏تحتوي على حوالي‎ chromium ‏بالكروم‎ a steel Vo

EY ‏من الدرجة‎ stainless steel ‏بصفة أساسية بالمقارنة مع الفولاذ المقاوم للصداً‎ nickel ‏فمن المستحب تغيير‎ chromium ‏الغني بالكروم‎ steel ‏وعند وضع طبقة طلاء من الفولاذ‎ iad, Hall ‏سمك الطلاء الفلزي لتحقيق المقاومة المرغوبة ضد الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت‎ tin ‏قصدير‎ ales ‏في‎ chromium ‏الغني بالكروم‎ steel ‏إجراء ذلك بتعديل زمن تلوث الفولاذ‎ (Sa ‏لمصهور.‎ Yo ‏الناتجة وقد يكون من‎ chromium ‏الغني بالكروم‎ steel ‏وسيؤثر هذا على سمك طبقة الفولاذ‎ chromium ‏الغني بالكروم‎ steel ‏المستحب تغيير درجة حرارة التشغيل أو تغيير تركيب الفولاذ‎ chromium ‏الغتي بالكروم‎ steel ‏في طبقة الفولاذ‎ chromium ‏المطلي وبالتالي تحكم بتركيز الكروم‎ ‏الناتج.‎ ‏بحماية إضافية‎ tin ‏المطلي بالقصدير‎ gree ‏وقد وجد كذلك أنه يمكن حماية أنواع الفولاذ‎ Yo ‏من الكربنة وتفتيت الفلز وتراكم الفلز بعملية معالجة تالية تتضمن وضع طلاء أكسيدي رقيق؛‎ ‏؛ بسمك بضعة‎ Lag ‏وسيكون هذا الطلاء‎ Cr,04 ‏مثل‎ chromium oxide ‏ويفضل أكسيد كروم‎

VY

ميكرونات. وسيؤدي وضع أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ هذا إلى حماية أنواع الفولاذ ‎steel‏ ‏المطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ والقصدير ون مثل أنواع (الفولاذ المؤلون ‎(alonized steel‏ تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ويمكن وضع طبقة أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ بطرق متنوعة تشمل: وضع طلاء من © الكرومات ‎chromium‏ أو الكرومات الثنائية يتبعها عملية اختزال ومعالجة بالبخار ‎CS par‏ كروم عضري ‎organo chromium‏ أو وضع طبقة من فلز الكروم ‎chromium‏ يتبعها أكسدة الفولاذ ‎steel‏ ‏المطلي بالكروم ‎chromium‏ الناتج. وقد أظهر اختبار أنواع الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالقصدير ‎tin‏ طلاء كهربائياً والذي تعرض لظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض لفترة طويلة من الزمن عندما نتجت طبقة من أكسيد ‎Ve‏ الكررم ‎chromium oxide‏ على سطح طبقة القصيريد أو تحت طبقة القصديريد ‎stannides‏ لا تؤدي طبقة أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ إلى تدهور طبقة القصديريد 1115 بل يبدو أنها تجعل الفولاذ ‎steel‏ أكثر مقاومة للكربنة وتراكم الفلز وتفتيت الفلز. وعليه ‎(ga‏ وضع طبقة من أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ على أنواع الفولاذ ‎gree]‏ المطلية إما بالقصدير من أو الألومنيوم ‎aluminum‏ إلى إنتاج أنواع من الفولاذ ‎steel‏ لها مقاومة أكبر للكربنة وتراكم الفلز تحت ‎Cag yl‏ ‎٠‏ تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ولعملية المعالجة التالية تطبيقات خاصة لمعالجة أنواع الفولاذ ‎gree]‏ المطلية بالقصدير ‎tin‏ أو الألومنيوم ‎aluminum‏ والتي تكون بحاجة إلى استبدال بعد التعرض الطويل لظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. وقد وجد كذلك أن الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالألومنيوم ‎aluminum‏ مثل الفولاذ "المؤلون" ‎alonized steel‏ المقاوم للكربنة تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎gyifur‏ المنخفض الراهنة قد يصبح ‎٠‏ أكثر مقاومة بالمعالجة التالية بطلاء من القصدير ‎tin‏ وينتج عن هذا فولاذ ‎steel‏ أكثر مقاومة للكربنة بما أن هناك آثار متراكمة من مقاومة الكربنة الناتجة عن كل من طلاء الألومنيوم ‎aluminum‏ والطلاء القصديري. وتوفر المعالجة اللاحقة هذه فائدة إضافية كمعالجة ‎A‏ عيوب أو شقوق في الطلاء الألوميني (المؤلون). بالإضافة إلى أن مثل هذه المعالجة التالية سينتج عنها تكاليف أقل بما أن الطلاء الألوميني الأكثر رقة يمكن وضعه على سطح الفولاذ ‎steel‏ الذي ‎Yo‏ ميعالج ‎Olay Gal‏ قصديري. بالإضافة إلى أن هذه المعالجة التالية ستحمي طبقة الفولاذ ‎steel‏ ‏السفلية التي تنكشف عند انثناء الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالألومنيوم ‎caluminum‏ مما قد يؤدي إلى ف

Ye ‏في‎ lal ‏وتعريض الفو لاذ اممو إلى الكربنة‎ aluminum ‏وجود شقوق في طبقة الألومنيوم‎ ‏ظروف التهذيب.‎ ‏المعالج‎ steel ‏كذلك فإن عملية المعالجة التالية هذه تمنع تكون الفحم على أسطح الفولاذ‎ ‏الذي طلي‎ steel ‏وتمنع كذلك تكون الفحم الذي يحدث أسفل الشقوق التي تظهر على أنواع الفولاذ‎ tin ‏وغير المطلي بالقصدير‎ aluminum ‏بالألومنيوم‎ © ‏على وجه‎ tin ‏التي تطلى بالقصدير‎ alonized steel ‏من الفولاذ المؤلون‎ Clie ‏وقد وجد أن‎ sulfur ‏واحد فقط ترسب فحماً أسوداً على الجانب غير المطلي فقط تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ‏هو فحم لطيف ينتج عن‎ aluminum ‏المنخفض. والفحم الذي يتشكل على سطح مطلي بالألومنيوم‎ ‏وهذا الفحم غير قادر على إحداث ترسيب‎ acidic alumina ‏التكسير على مواقع الألومينا الحمضية‎ ‏المطلي‎ steel ‏إضافي. وعليه فإن تطبيق معالجة تالية بوضع طلاء قصديري على الفولاذ‎ Ye ‏يمكن أن يوفر خفضاً إضافياً لمشاكل الكربنة وتر اكم الفحم وتفتيت الفلز‎ aluminum ‏بالألومنيوم‎ ‏في أنظمة المفاعلات التي تعمل تحت ظروف تهذيب طبقاً للاختراع.‎ ‏وبينما لا نرغب التقيد بأية نظرية يعتقد أن ملائمة المواد المختلفة للاختراع الراهن يمكن‎ iron ‏اختيارها وتصنيفها طبقاً لاستجاباتها لأوساط الكربنة. فعلى سبيل المثال؛ يكون الحديد‎ ‏غير مستقرة نسبياً تتكربن فيما بعد ويتكون‎ carbides ‏وكربيدات‎ nickel ‏والنيكل‎ cobalt ‏والكوبلت‎ Vo ‏والفاناديوم‎ niobium ‏عليه الفحم وبقايا الفلز المفتت. بينما تشكل عناصر مثل الكروم والنيوبيوم‎ ‏والزركونيوم‎ tantalum ‏والتنتالوم‎ molybdenum ‏والموليبدنوم‎ tungsten ‏والتنجستن‎ vanadium ‏مستقرة لها مقاومة أكبر للكربنة وتر اكم الفحم وتفتيت الفلز .3 لا تشكل‎ Slay S zirconium ‏كربيدات أو فحماً. وتستطيع هذه‎ bismuth ‏والبزموث‎ antimony ‏عناصر القصدير من والأنتيمون‎ copper ‏والنحاس‎ nickel ‏والنيكل‎ jron ‏المركبات تكوين مركبات مستقرة مع فلزات عدة مثل الحديد‎ 7٠. ‏والبزموثيدات‎ antimonides ‏والأنتيمونيد ات‎ stannides ‏تحت ظروف التهذيب. والقصديريدات‎ arsenic ‏والزرنيخ‎ mercury G0 compounds of lead ‏ومركبات الرصاص‎ 05 ‏والثاليوم‎ selenium ‏والسيلينيوم‎ tellurium ‏والتليريوم‎ indium ‏و الإتديوم‎ germanium ‏والجرمانيوم‎ ‏ذات مقاومة. والفئة الأخيرة من المواد‎ Lad ‏هي‎ oxygen ‏والأكسجين‎ sulfur ‏والكبريت‎ thallium ‏والأكاسيد‎ platinum ‏والبلاتين‎ gold ‏والذهب‎ copper ‏والنحاس‎ silver ‏تتضمن فلزات كالفضة‎ Yo ‏وهذه المواد مقاومة وال تشكل كربيداتء‎ alumina ‏والألومينا‎ silica ‏الصامدة للحرارة مثل السليكا‎ ‏أو تتفاعل مع الفلزات الأخرى في وسط كربنة تحت ظروف التهذيب.‎

كما ذكر سابقاً فإن اختيار الفلزات الملائمة المقاومة للكربنة وتفتيت الفلز واستخداماتها كمواد طلاء لسطوح الفلزات في نظام المفاعل هو إحدى الوسائل لمنع مشاكل الكربنة وتفتيت الفلز. حيث أن الكربنة وتفتيت الفلز قد يتفشى في عدد كبير من الفلزات؛ وقد تكون المواد المقاومة للكربنة مكلفة أو غريبة عن المواد التقليدية (مثل الفولاذ الطري ‎(mild steel‏ المستخدمة © في بناء أنظمة مفاعلات التهذيب. وعليه فإن من المستحب في نظام المفاعل الخاص بالاختراع استخدام مواد خزفية ‎ceramics‏ لا تكون كربيدات في ظروف التهذيب النمطية وهكذا فإنها ليست عرضة للكربنة؛ ليجزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام المفاعل. فعلى سبيل المثال؛ قد يصنع جزء الأقل من أنابيب الفرن أحدهما أو كلاهما من مواد خزفية. وباختيار المواد الخزفية للاستخدام في الاختراع الراهن فمن الأفضل أن يكون للمواد > الخزفية موصلية حرارية تكافئ أو تزيد عن الموصلية الحرارية الشائعة الاستخدام في بناء أنظمة مفاعلات التهذيب. بالإضافة إلى ذلك يجب أن يكون للمواد الخزفية متانة بنائية كافية عند درجات الحرارة القائمة داخل نظام مفاعل التهذيب. وأيضاً يجب أن تكون المواد الخزفية قادرة على تحمل الصدمات الحرارية ودورات درجات الحرارة المتكررة التي تحدث أثناء تشغيل نظام المفاعل. وعند استخدام المواد الخزفية لبناء السطوح الداخلية للفرن ينبغي أن يكون للمواد ‎vo‏ الخزفية تمدد حراري يعادل التمدد الحراري للسطوح الفلزية الخارجية التي يتلامس معها السطح الداخلي تلامساً وثيقاً. وبهذا يتم تفادي الإجهاد عند نقاط الاتصال أثناء دورة درجة الحرارة عند بدء التشغيل والتوقف. وأيضاً يجب أن لا يكون السطح الخزفي عرضة للانحلال في الوسط الهيدروكربوني أو في وسط الأكسدة التي تحدث أثناء تجديد الحفاز. وينبغي أن لا تحفز المادة الخزفية المختارة انحلال الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ في نظام المفاعل. وتشمل المواد الخزفية الملائمة كربيدات السليكون ‎silicon carbides‏ وأكسيدات السليكون ‎silicon‏ ‎oxides‏ وتتريدات السيليكون ‎silicon nitrides‏ ونتريدات الألومنيوم ‎aluminum nitrides‏ حيث لا تقتصر على ذلك . ومن بين هذه فإن كربيدات السليكون ‎carbides‏ 11100 ونيتريدات السليكون ‎silicon nitrides‏ مفضلة بصفة خاصة لظهور قدرتها على توفير ‎lea‏ كاملة لنظام المفاعل تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎gulfur‏ المنخفض. ‎Yo‏ وبالإمكان طلاء جزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام المفاعل بشريحة من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎g silica‏ وتتضمن السطوح الفلزية التي يمكن طلائها جدران المفاعل وأنابيب الفرن والسطوح الداخلية للفرن حيث أنها لا تقتصر على ذلك حيث تظهر علامات ‎VY‏

YY sulfur ‏الكربنة وتفتيت الفلز على أي سطح فلزي في نظام المفاعل تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ‏عليه.‎ silica ‏أو السليكا‎ silicon ‏المنخفض لنستفيد من وضع شريحة من السليكون‎ silica ‏أى السليكا‎ silicon ‏ويمكن استخدام الطرق التقليدية لوضع شريحة من السليكون‎ ‏بالطلاء الكهربائي‎ silica ‏أو السليكا‎ silicon ‏لطلاء السطوح الفلزية. ويمكن وضع السليكون‎ ‏في غاز حامل للبخار. ومن‎ alkoxy silane ‏وترسيب البخار الكيميائي لمركب ألكوكسي زايلين‎ © ‏تمدد حراري يعادل تقريباً التمدد‎ silica ‏أو السليكا‎ silicon ‏الأفضل أن يكون لشريحة من السليكون‎ ‏الحراري للسطح الفلزي الذي يطلى به. وأيضاً يجب أن تتحمل الصدمات الحرارية ودورة درجة‎ silicon ‏الحرارة المتكررة أثناء التهذيب. ويؤدي هذا إلى تفادي تشقق وتصدع شريحة السليكون‎ ‏وتعرض السطح تحتها للكربنة التي يحفزها الوسط الهيدروكربوني. كذلك ينبغي‎ silica ‏أو السليكا‎ ‏أو السليكون 1.0و موصلية حرارية تقارب أو تزيد عن‎ silica ‏أن يكون لشريحة السليكا‎ Ve ‏الموصلية الحرارية للفلزات المستخدمة بصورة تقليدية في أنظمة مفاعلات التهذيب للمحافظة‎ ‏في وسط‎ silica ‏أو السليكا‎ silicon ‏على انتقال حرارة فعال. وينبغي أن لا تتحلل شريحة السليكون‎ ‏التهذيب أو في وسط الأكسدة المرتبطين بتجديد الحفاز كذلك ينبغي أن لا تؤدي إلى تحلل‎ ‏ذاتها.‎ hydrocarbons ‏الهيدروكربونات‎ ‏وحيث أن مناطق مختلفة من نظام المفاعل الخاص بالاختراع (أي مناطق مختلفة في‎ Vo 3 gall ‏الفرن) قد تتعرض لدرجات الحرارة بمدى واسع فيمكن تنسيق اختيار المواد بحيث تستخدم‎ ‏التي توفر مقاومة أفضل للكربنة في تلك المناطق من النظام التي تتعرض لدرجات الحرارة‎ ‏الأعلى.‎ ‏وبالنسبة لاختيار المواد فقد اكتشف أن سطوح فلزات المجموعة الثامنة المؤكسدة مثل‎ ‏فعالية من حيث تراكم الفحم والكربنة من‎ ST ‏هي‎ cobalt ‏والكوبلت‎ nickel ‏والنيكل‎ fron ‏الحديد‎ . ٠٠ stainless steel ‏مناظراتها غير المؤكسدة. فعلى سبيل المثال؛ وجد أن عينة الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏على نحو ملحوظ؛ من العينة غير‎ dled ‏من السلسلة 7؛ 3 المحمصة بالهواء كانت اكثر‎ ‏ويعتقد أن هذا عائد إلى اختزال الفولاذ المؤكسد ثانية مما‎ steel ‏المؤكسدة من نفس نوع الفولاذ‎ ‏ناعمة وهذه الفلزات فعالة بشكل خاص في الكربنة‎ nickel ‏و/أو نيكل‎ iron ‏ينتج فلزات حديد‎ ‏وتراكم الفحم. وهكذا فمن المستحب تفادي استخدام هذه المواد بقدر الإمكان أثناء عمليات التجديد‎ YO ‏المؤكسدة مثل تلك المستخدمة نموذجياً في التهذيب المحفز. حيث وجد أن الفولاذ المقاوم للصداأً‎ ‏يستطيع توفير مقاومة لتراكم‎ tin ‏المحمص بالهواء والمطلي بالقصدير‎ ٠١ ‏سلسلة‎ stainless steel

YY

YY

‏سلسلة‎ stainless steel ‏الفحم والكربنة مكافئة للمقاومة التي تبديها عنيات الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏المطلية بالقصدير « وغير محمصة بالهواء.‎ ‏أضف إلى ذلك؛ فسوف يدرك أن الأكسدة ستكون مشكلة في الأنظمة حيث تكون حساسية‎ ‏مسألة ثانوية ويستخدم الكبريت ,.16ن» لكبت فاعلية السطوح الفلزية.‎ sulfur ‏الحفاز نحو الكبريت‎ ‏في مثل هذه الأنظمة غير كافية‎ sulfur ‏وفي أي وقت من الأوقات تصبح فيه مستويات الكبريت‎ 8 ‏فإن أي كبريدات فلزية تتشكل على السطوح الفلزية بعد الأكسدة والاختزال ثم تختزل إلى فلز‎ ‏ناعم. وسيكون هذه الفلز شديد التفاعل بالنسبة لتراكم الفحم والكربنة. ومن المحتمل أن يسبب هذ‎ ‏تلفا خطيرا في تركيب المعادن أو إلى تراكم فحم واسع النطاق.‎ ‏للاختراع الراهن. ويمكن استخدامها‎ lik ‏ويمكن استخدام تقنيات أخرى لمواجهة المشكلة‎ ‏بالإقتران مع اختيار مناسب للمواد لنظام المفاعل أو يمكن استخدامها بمفردها. ومن بين التقنيات‎ > ‏الأضافية المفضلة؛ اضافة عوامل لا كبريتية مضادة للكربنة وتراكم الفحم أثناء عملية التهذيب.‎ ‏ويمكن اضافة هذه العوامل بصورة مستمرة أثناء التصنيع وتعمل على التفاعل مع تلك السطوح‎ ‏أو يمكن وضعها بوصفها‎ chydrocarbons ‏من نظام المفاعل التي تتلامس مع الهيدروكربونات‎ ‏معالجة مسبقة لنظام المفاعل. ض‎ ‎Vo‏ وبينما لا نرغب التقيد بأية نظرية فمن المعتقد أن هذه العوامل تتفاعل مع سطوح نظام ‎Je lial‏ بالتحلل ومهاجمة السطح لتكوين مركبات ما بين الفلزات من الحديد ‎iron‏ و/أو النيكل ‎(ickel‏ مثل القصديريدات ‎stannides‏ والأنتيمونيدات ‎antimonides‏ والبزموثيدات ‎bismuthides‏ ‏والرصاصيدات ‎plumbides‏ والزرنيخيدات ‎carsenides‏ إلخ. ومركبات ما بين الفلزات المقاومة للكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز وتستطيع حماية المعادن السفلية. ‏7 ويعتقد بأن مركبات ما بين الفلزات مستقرة أكثر من الكبريتيدات الفلزية المستخدمة في 0 أنظمة يتم فيها استخدام كبريتيد الهيدروجين ‎HLS‏ لتكوين أكاسيد على سطح الفلز. ولا تختزل هذه المركبات بالهيدروجين ‎hydrogen‏ مثل الكبريتيدات الفلزية ‎metal sulfides‏ ونتيجة لذلك فإنها تكون أقل ميلا من الكبريتيدات الفلزية لتلاشي النظام ولذلك فإنه يمكن الإقلال من الإضافة المستمرة لمثبط الكربنة مع التغذية إلى الحد الأدنى. ‎vo‏ وتتضمن العوامل غير الكبريتية المضادة للكربنة وتراكم الفحم مركبات عضوية فلزية مثل ‎ALS‏ القصدير العضوية ‎organo-tin compounds‏ ومركبات البزموث العضوية ‎organo-‏ ‎bismuth compounds‏ ومركبات الزرنيخ العضوية ‎organo-arsenic compuonds‏ ومركبات ‎VY

Y¢ organo- ‏وتتضمن مركبات الرصاص العضوية‎ organo-lead compounds ‏الرصاص العضوية‎ tetrametheyl ‏ورابع مثيل الرصاص‎ tetraethyl ‏المناسبة رابع إثيل الرصساص‎ lead compounds ‏مثل ر ابع بيوتيل القصدير‎ organo-tin compounds ‏وتفضل مركبات القصدير العضوية‎ lead ‏بصفة خاصة.‎ trimethyl tin hydride ‏وهيدريد ثلاثي مثيل القصدير‎ tetrabutyl tin bismuth ‏وتتضمن المركبات الفلزية العضوية الخاصة نيوديكانوات البزموث‎ ° copper naphthanate ‏ونفطينات النحاس‎ chromium octate ‏وأكتوات الكروم‎ neodecanoate palladium neodeconoat ‏ونيوديكانوات البلاديوم‎ manganese carboxylate ‏وكربوكسيلات المنغنيز‎ 18 tetrabutyl germanium ‏ورابع بيوتيل جرمانيوم‎ silver neodeconoat ‏ونيوديكانوات الفضة‎ ‏وثالث فينيل الزرنيخ‎ triphenylantimony ‏وثالث فينيل أنتيمون‎ tributylantimony ‏بيوتيل أنتيمون‎ .zirconium octate ‏وأكتوات الزركونيوم‎ triphnylarsine Ye ‏بصفة أساسية على خواص‎ Je lial ‏تعتمد مسألة كيف وأين تضاف هذه العوامل في نظام‎ ‏يمكن إضافتها بصورة مستمرة أو متقطعة مع التغذية.‎ Sad ‏تصميم العملية الخاصة.‎ ‏حيث أنه لا يفضل إضافة العوامل إلى التغذية لأنها تؤدي إلى التراكم في الأجزاء الأولية‎ ‏من نظام المفاعل. وقد لا يوفر هذا حماية كافية في مناطق أخرى من النظام.‎ ‏ومن الأفضل توفير هذه العوامل في صورة طلاءات قبل التركيب أو قبل التشغيل الأولي‎ Vo ‏أو في الموقع (أي في نظام قائم). فيجب إجراء ذلك بصورة صحيحة إذا أضيفت في الموقع بعد‎ ‏كما يعتقد استخدام مركبات قصدير عضوية‎ Jan ‏تجديد الحفاز. ويمكن وضع طلاءات رقيقة‎ ‏بسمك ميكرون تكون‎ iron stannides ‏فإن طلاءات من قصديريد الحديد‎ organo-tin compounds ‏فعالة.‎ ‏أفضل طريقة لطلاء العوامل على سطح مفاعل جديد أو قائم أو على سطح أنبوب فرن‎ 7 ‏عند‎ hydrogen ‏المركب العضوي الفلزي في وسط من الهيدروجين‎ Jad ‏جديد أو قائم تتضمن‎ ‏ينتج قصدير ون‎ Sie ‏درجات حرارة تصل إلى حوالي 487 م. ولمركبات القصدير العضوية‎ ‏مع سطح الفلز‎ tin ‏فلزي نشط على سطح الأنبوب. وعند درجات الحرارة هذه سيتفاعل القصدير‎ ‏لتكوين أكسيد عليه.‎ ‏وسوف تعتمد درجات الحرارة المثالية التي ينبغي وضع الطلاء عندها على المركب‎ Yo ‏العضوي الفلزي المعين أو على مزيج المركبات إذا ما استخدمت سبائك حسب الرغبة. يمكن‎ ‏تزويد دفعات زائدة من عامل الطلاء العضوي الفلزي في الأنابيب عند معدل تدفق هيدروجين‎

AAR

Yo ‏مرتفع لحمل عامل الطلاء عبر كامل النظام في صورة رذاذ. ثم يمكن خفض معدل‎ 0 ‏التدفق للسماح للطلاء الفلزي الذي يكون على صورة رذاذ بطلاء وتفاعل مع أنبوب الفرن أو‎ ‏من ذلك يمكن إدخال المركب في صورة بخار يتحلل ويتفاعل مع الجدران‎ Yay ‏سطح المفاعل.‎ ‏الساخنة للأنبوب أو المفاعل في وسط مختزل.‎ ‏وكما ذكر سابقاً فإنه يمكن معالجة أنظمة مفاعلات التهذيب المعرضة للكربنة وتفتيت‎ ° ‏قابل للتحلل على تلك‎ fin ‏الفلز وتراكم الفحم بوضع طلاء قابل للتحليل يحتوي على مركب قصدير‎ ‏المناطق الأكثر عرضة للكربنة. وينجح هذا الأسلوب على نحو جيد في فرن مضبوط الحرارة‎ ‏بصفة خاصة.‎ ‏نظام‎ hot spots ‏إن مثل هذا التحكم غير موجود بصفة دائمة. إذا تظهر "نقاط ساخنة"‎ ‏المفاعل؛ خاصة في أنابيب الفرن حيث من الممكن ان يتحلل المركب الفلزي العضوي ويشكل‎ ٠ ‏رواسب. لذلك فإن أحد أوجه الاختراع الحالي هو عملية تتفادى مثل هذه الرواسب في أنظمة‎ ‏مفاعلات التهذيب حيث لا تكون درجات الحرارة مضبوطة بشكل دقيق وتوجد في الأنظمة نقاط‎ ‏ساخنة مرتفعة الحرارة.‎ ‏وتتضمن مثل هذه العملية التسخين المسبقة لكامل نظام المفاعل تكون درجة حرارة من‎ ‏م بتيار ساخن من‎ #١76 ‏ويفضل من 87 ام إلى #7 2 ويفضل أكثر من‎ a TY) ‏7995م إلى‎ Yo ‏وبعد التسخين المسبق يتم ادخال تيار غاز أبرد عند درجة حرارة‎ hydrogen ‏الهيدروجين‎ le ‏تتراوح من ؟0٠ 7م إلى ١7م ويفضل من ١776م إلى ١7م والأفضل على الإطلاق عند‎ ‏ويحتوي هذا التيار على مركب قصدير عضوي فلزي في صورة بخار في نظام‎ a YAS ‏حوالي‎ ‏المفاعل المسخن تسخيناً مسبقا. ويمكن إدخال مزيج الغاز هذا عند بداية دخول التيار وبإمكانه‎ ‏تحلل خلال نظام المفاعل الكامل.‎ "ware ‏توفير "موجة‎ Ye ‏الساخن ينتج سطحاً‎ hydrogen ‏غاز الهيدروجين‎ OY ‏وتنجح هذه العملية؛ بصفة أساسية؛‎ ‏منتظم التسخين يحلل الغاز العضوي الفلزي الأبرد أثناء انتقاله كموجة عبر نظام المفاعل. ويتحلل‎ ‏الأبرد على السطح الساخن‎ organo-metallic tin compound ‏مركب القصدير العضوي الفلزي‎ ‏بالحركة على صورة موجة‎ metalic organo tin ‏ويغطيه ويستمر بخار القصدير العضوي الفلزي‎ ‏لمعالجة السطوح الساخنة في قلب العملية من نظام المفاعل. لذلك فإنه قد يكون لنظام المفاعل‎ Yo .organo-metallic tin compound ‏بأكمله طبقة طلاء منتظمة من مركب القصدير العضري الفلزي‎

ىل وكذلك قد يكون من المستحب إجراء عدة دورات لدرجات الحرارة ساخنة وباردة لضمان أن نظام المفاعل بأكمله قد طلي بمركب القصدير العضوي الفلزي. وفي نظام مفاعل التهذيب الخاص بالاختراع الرا هن يتم تهذيب ‎naphtha Lal)‏ إلى مركبات عطرية. وتغذية ‎naphtha Gaal)‏ و هي عبارة عن هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ خفيف يفضل ‎٠‏ أن تكون درجة غليانه ضمن المدى من حوالي ١7م‏ إلى 77م ؛ويفضل أكثر من حوالي 8م إلى الا م وتحتوي تغذية ‎naphtha Gail)‏ على هيدروكربونات ‎alphatic hydrocarbons]‏ أو بارافينية ‎paraffinic‏ وتحول المركبات الأليفاتية ‎Wa od‏ على الأقل ‎٠‏ إلى مركبات عطرية في منطقة تفاعل التهذيب. وفي نظام الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض الخاص بالاختراع فمن الأفضل أن تحتوي التغذية ‎Ve‏ على الأقل من ‎٠٠١‏ جزء في البليون من الكبريت ‎sulfur‏ ويفضل أكثر على الأقل من ‎5٠0‏ جزء في البليون كبريت ‎sulfur‏ وإن كان ضرورياً يمكن استخدام وحدة امتصاص الكبريت ‎sulfur‏ ‏لإزالة الفوائض الطفيفة من الكبريت ‎sulfur‏ ‏وتتضمن ظروف عملية التهذيب المفضلة درجة حرارة ما بين ‎5a TYY‏ #17 م. ويفضل أكثر ما بين 4 5 أم و7**أم. ضغط يتراوح ما بين صفر و١0٠؛‏ ضغط جوي ويفضل ‎Yo‏ أكثر ما بين ‎١5‏ و ‎Vor‏ ضغط جوي؛ ومعدل تدوير للهيدروجين ‎hydrogen‏ يكفي لإنتاج نسبة من الوزن الجزيئي الغرامي من الهيدروجين ‎hydrogen‏ إلى الهيدروكربون في التغذية إلى منطقة تفاعل التهذيب ما بين ‎١١‏ و ‎Yo‏ ويفضل أكثر ما بين ©“ و ‎٠١‏ وسرعة سائل حيزية في الساعة لتيار التغذية الهيدروكربونية فوق حفاز التهذيب تتراوح ما بين ‎١,١‏ و ‎٠١‏ ويفضل أكثر ‎Lomb‏ ‎Ye‏ ولبلوغ درجات حرارة جهاز التهذيب المناسبة؛ فمن الضروري غالباً تسخين أنابيب الفرن إلى درجات مرتفعة؛ وغالباً ما تتراوح درجات الحرارة هذه ضمن المدى من ١١٠7م‏ إلى 7 م؛ وعادة من 4 © أم إلى 197/7 م؛ وفي معظم الأحيان من 87 أم إلى 149 م. فقد وجد كما ذكر أعلاه أن مشاكل الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز في أنظمة الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض مرتبطة بدرجات حرارة العملية المحلية العالية جدآً؛ وتكون هذه المشاكل ‎sala‏ ‎YO‏ بصفة خاصة في أنابيب فرن النظام حيث تكون درجات الحرارة العالية بصفة خاصة هي السائدة. وفي تفنيات التهذيب التقليدية حيث توجد مستويات عالية من الكبريت :18ن؛ فإن درجة حرارة لسطح أنبوب الفرن تصل إلى 4 77م مما تعد أمراً معتاداً. ‎VY)‏

ل وبالرغم من ذلك لم يلاحظ أي أثر للكربنة المفرطة أو تراكم الفحم أو تفتيت الفلز. فقد اكتشف في الأنظمة الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض أن الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز ‎bid‏ ‏والسريع في أنواع الفولاذ ‎steel‏ المحتوية على الكروم ‎chromium‏ والمولييدتوم ‎molybdenum‏ تزيد درجات الحرارة إلى ‎©٠١‏ م وأنواع الفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ تزيد درجات حرارة إلى ‎oY °‏ 20 وعليه فإن مظاهر الاختراع المميزة الأخرى إنخفاض درجات حرارة السطوح الفلزية داخل أنابيب الفرن وخطوط النقل و/أو المفاعلات الخاصة بنظام التهذيب تحت المستويات المذكورة سابقاً. فعلى سبيل المثال» يمكن مراقبة درجات الحرارة باستخدام مزدوجات حرارية موزعة على مواقع عدة في نظام المفاعل. وفي حالة يمكن ربط المزدوجات الحرارية بسطوح ‎٠‏ أنابيب الفرن الخارجية؛ ويفضل عند أسخن نقطة من الفرن ‎Bale)‏ بالقرب من مخرج الفرن) وفي حالة الضرورة يمكن إجراء تعديلات في تشغيل العملية للمحافظة على درجات الحرارة عند المستويات المرغوبة. وهناك تقنيات أخرى لخفض درجات الحرارة العالية الغير مرغوبة في سطوح النظام. فعلى سبيل المثال» يمكن استخدام مناطق انتقال الحرارة بواسطة أنابيب مقاومة (وأكثر كلفة في ‎vo‏ العادة) في المرحلة الأخيرة ‎Cun‏ تكون درجات الحرارة الأعلى في العادة. بالإضافة يمكن إضافة الهيدروجين ‎hydrogen‏ الساخن جداً بين المفاعلات في نظام التهذيب. كذلك يمكن استخدام شحنة حفازة كبيرة. ويمكن تحديد الحفاز بانتظام أكبر.وفي هذه الحالة؛ يتحقق على أحسن وجه باستخدام عملية متحركة الطبقة حيث يسحب الحفاز من الطبقة الأخيرة ويجدد ويشحن إلى الطبقة الأولى. ويمكن خفض الكربنة وتفتيت الفلز في نظام مفاعل ‎7.٠‏ تهذيب الكبريت ‎gylfur‏ المنخفض الخاص بالاختراع الراهن مع استخدام بنيات معدات جديدة وظروف عملية أخرى. فعلى سبيل المثال؛ يمكن بناء نظام المفاعل بأنابيب و/أو أجهزة تسخين مرحلية. وأيضاً يمكن صنع أجهزة التسخين أو الأنابيب التي تتعرض لظروف حرارة شديدة في نظام المفاعل من مواد أكثر مقاومة للكربنة من أنظمة مفاعلات التهذيب؛ أي مواد كتلك الموصوفة أعلاه. وبالإمكان الأستمرار في صنع أجهزة التسخين أو الأنابيب التي لم تتعرض ‎Yo‏ لدرجات حرارة ساخنة ‎fan‏ من مواد تقليدية. وباستخدام مثل هذا النظام المرحلي في نظام المفاعل من الممكن خفض الكلفة الكلية للنظام (بما أن المواد المقاومة للكربنة هي أكثر كلفة عموماً من المواد التقليدية) بينما لا يزال ١ل‏

YA

‏بالإمكان توفير نظام مفاعل مقاوم للكربنة وتفتيت الفلز بدرجة كافية تحت ظروف تهذيب‎ ‏المنخفض. بالإضافة ينبغي أن يسهل هذا إعادة تركيب أنظمة مفاعلات التهذيب‎ gylfur ‏الكبريت‎ ‏القائمة لجعلها مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف لتشغيل الكبريت :8!ن» المنخفض بما أن‎ ‏أصغر من نظام المفاعل يحتاج إلى استبدال أو تعديل مع تصميم مرحلي.‎ Te 3a ‏وبالإمكان تشغيل نظام المفاعل كذلك باستخدام منطقتين حراريتين على الأقل؛ تكون‎ ° ‏الحرارة في إحداهما هي العظمى وتكون درجة الحرارة في الأخرى عند أدنى فيمة لها.‎ Aa ' ‏ويقوم هذا الأسلوب على ظاهرة تفتيت الفلز الذي له درجة حرارة عالية ودرجة حرارة منخفضة‎ ‏حيث ينخفض تفتيت الفلز إلى أدنى قيمة له عند درجة حرارة أكثر من العليا وعند حرارة أقل من‎ ‏المنخفض. ويقصد بدرجات الحرارة المنخفضة أي درجة الحرارة التي تنفذ عندها أو قريباً منها‎ ‏عمليات التهذيب»وتقع عند درجة حرارة أقل من تلك التي يبدأ عندها تفتيت الفلز مما يسبب‎ Vs ‏يجب عند تشغيل أجزاء من نظام المفاعل في مناطق مختلفة درجة الحرارة أن يخفض‎ ‏الفلز بقدر يعادل ما سيكون عليه الوضع لو كان نظام المفاعل عند درجة حرارة تحفز تفتيت‎ ‏الفلز. كذلك فإن فوائد مثل هذا النظام الأخرى تشمل فعاليات محسنة لإنتقال الحرارة؛ والقدرة‎ ‏على خفض حجم المعدات نظرا لتشغيل أجزاء من النظام عند درجات حرارة أعلى.‎ vo ‏حيث وأن تشغيل أجزاء من نظام المفاعل عند مستويات أدنى أو أعلى من تلك التي‎ ‏تساعد على حدوث تفتيت الفلز يخفض فقط من المدى الحراري الذي يحدث فيه تفتيت الفلز دون‎ ‏أن يلغيه تماماً. ولا يمكن تجنب هذا الأمر بسبب تذبذب درجة الحرارة الذي يحدث من يوم ليوم‎ ‏أثناء تشغيل نظام مفاعل التهذيب. وخاصة التذبذب الذي يحدث أثناء بدء تشغيل النظام وإيقافه‎ ‏كذلك تذبذب درجة الحرارة أثناء التدوير وأثناء تسخين موائع العملية في نظام المفاعل.‎ - ٠ ‏ويتعلق اسلوب آخر للتقليل إلى أدنى حد ممكن من تفتيت الفلز بتوفير حرارة للنظام مع‎ ‏وبالتالي يتم الخفض إلى أدنى حد‎ (hydrogen ‏التسخين (كالهيدروجين‎ Ale ‏استخدام مواد خامة‎ ‏عبر جدران الفرن.‎ hydrocarbons ‏ممكن من الحاجة إلى تسخين الهيدروكربونات‎ ‏ويتضمن أسلوب تصميم عملية آخر توفير نظام مفاعل تهذيب قائم مسبقاً أقطار أنابيبية‎ ‏أوسع و/أو له سرعات أنبوبية أكبر إلى انخفاض بأدنى حد من تعرض سطوح التسخين في نظام‎ Yo hydrocarbons ‏للهيدروكربونات‎ Je lial)

VY

وكما تقدم ذكره فإن التهذيب الحفاز معروف على نحو جيد في صناعة النفظ ويتضمن معالجة اجزاء النفثا ‎naphtha‏ لتحسين درجة الأوكتان ‎octane‏ بإنتاج مركبات عطرية. تتضمن تفاعلات الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ المهمة التي تحدث أثناء عملية التهذيب تحويل مركبات الهكسان الحلقية ‎cyclohexanes‏ إلى مركبات عطرية بنزع الهيدروجين ‎hydrogen‏ منها وتحويل © مركبات ألكيل بنتان الحلقية ‎alkycyclopentanes‏ إلى مركبات عطرية بالتشاكل ونزع الهيدروجين ‎hydrogen‏ وتحويل المركبات الهيدروكربونية غير الحلقية ‎JY‏ مركبات حلقية عطرية بنزع الهيدروجين ‎hydrogen‏ منها. كذلك يحدث عدد من التفاعلات الأخر ى بما في ذلك نزع الألكيل ‎dealkylation‏ =( مركبات الأأكيل بنزين وتشكيل البارافينات ‎paraffins‏ وتفاعلات تكسير بالهيدروجين تنتج هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ غازية خفيفة مثل الميثان ‎methane‏ والإيثان ‎ethane ٠١‏ والبروبان ‎propane‏ والبيوتان ‎butane‏ وينبغي خفض تفاعلات التكسير بالهدرجة إلى أدنى حد ممكن أثناء التهذيب لأنها تخفض من النتائج التي تقارب درجات غليانها درجة غليان البنزين ‎gasoline‏ وتخفض كذلك من الهيدروجين ‎hydrogen‏ وهكذاء يشير التعبير "التهذيب" ‎refarming‏ ‏في هذا البيان إلى معالجة تغذية هيدروكربونية عن طريق استخدام تفاعل واحد أو أكثر بنتح للمركبات العطرية وذلك لتوفير منتج غني بالمركبات العطرية (أي تنتج نسبة المركبات العطرية فيه أعلى من نسبة المركبات العطرية في التغذية).

وبينما يوجه الاختراع الراهن نحو التهذيب الحفاز أساسا فسيكون ‎Taste‏ بصفة عامة في إنتاج الهيدروكربونات العطرية ‎aromatic hydrocarbons‏ من خامات تغذية هيدروكربونية متتنوعة تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. وبينما يؤدي التهذيب الحفاز بصورة نمطية إلى تحويل مركبات النفثا ‎(naphtha‏ فإنه يمكن معالجة خامات تغذية أخر ى بالمثل لتوفير منتج غني ‎٠‏ | بالمركبات العطرية. وهكذا فبينما يعد تحويل مركبات النفثا ‎naphtha‏ تجسيداً ‎Slade‏ فإن الاختراع الراهن يمكن أن يكون ‎Fa‏ للتحويل إلى خامات تغذية متنوعة مثل الهيدروكربونات البارافينية ‎paraffin hydrocarbons‏ والهيدروكربونات ‎١‏ لأوليفينية ‎olefin hydrocarbons‏ وهيدروكربونات الأسيتيلنية ‎acetylene hydrocarbons‏ والهيدروكربونات البارافينية الحلقية ‎cyclic paraffin‏ ‎hydrocarbons‏ والهيدروكربونات الأوليفينية ‎cyclic olefin hydrocarbons dala‏ ومز انج منها saturated hydrocarbons ‏وبالتحديد المركبات الهيدروكربونية المشبعة‎ Yo ‏تلك التي فيها من “ إلى‎ paraffin hydrocarbons ‏ومن أمثلة الهيدروكربونات البارافينية‎ n-heptane ‏و عهبتان‎ methyl pentane ‏مثل ع-هكسان ومثيل بنثان‎ carbon ‏ذرات كربون‎ ٠

. ومثيل هكسان ‎methylhexane‏ وثنائي مثيل بنتان ‎dimethylpentane‏ وع-أوكتان ‎.n-octane‏ ومن أمثلة الهيدروكربونات الأسيتيلينية ‎acetylene hydrocarbons‏ تلك التي فيها من ‎١‏ إلى ‎٠١‏ ذرات كربون ‎carbon‏ مثل الهكساين ‎hexyne‏ والهبتاين ‎heptyne‏ والأوكتاين ‎.0ctyne‏ ومن ‎At‏ ‏الهيدروكربونات البارافينية الحلقية ‎paraffin hydrocarbons‏ عنزاءن تلك التي فيها من ‎١‏ إلى ‎٠١‏ ‏© ذرات كربون ‎carbon‏ مثل مثيل بنتان حلقي ‎methyl cyclopentane‏ و هكسان حلقي ‎cyclohexane‏ ‏ومثيل هكسان حلقي ‎methylcyclohexane‏ وثنائي مثيل هكسان حلقي ‎.dimethylclohexane‏ ومن الأمثلة النموذجية على الهيدروكربونات الأوليفينية ‎paraffin hydrocarbons‏ تلك التي فيها من ‎7١‏ ‏إلى ‎٠١‏ ذرات كربون ‎carbon‏ مثل مثيل بنتين حلقي ‎methyleyclopentene‏ وهكسين حلقي ‎cyclohexene‏ ومثيل هكسين حلقي ‎methylcyclohexene‏ وثنائي مثيل هكسين حلقي ‎.dimethylcyclohexene Ve‏ وسيكون الاختراع الراهن مفيداً للتهذيب تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض باستخدام أنواع مختلفة من حوافز التهذيب. وتشمل هذه الحوافز فلزات المجموعة الثامنة الغير محدودة المحمولة على أكاسيد غير عضوية صامدة للحرارة كالبلاتين ‎platinum‏ على ألومنيا ‎alumina‏ البلاتين والقصدير ‎PU/SN‏ على ألومنيا ‎alumina‏ والبلاتين والرينيوم ‎Pt/Re‏ على ألومينا ‎alumina Vo‏ وتحتوي فلزات المجموعة الثامنة الغير محدودة على زيوليت ‎zeolite‏ كالبلاتين ‎platinum‏ ‏أو البلاتين والقصدير م008 والبلاتين والرينيوم ‎Pt/Re‏ على زيوليت ‎zeolite‏ مثل زيوليت ‎zeolite‏ ‏نوع (1) وزيوليت ‎zeolite‏ نوع ‎(ZSM-5)‏ والسليكاليت ‎silicalite‏ وبيتا ‎beta‏ وتحتوي فلزات المجموعة الثامنة الغير محدودة على زيوليتات نوع (1) ‎zeolites‏ ,1 قلوية وقلوية أرضية متبادلة. ويتضمن تجسيد أفضل للاختراع باستخدام حفاز زيوليت واسع المسام ‎large-pore‏ ‎geolitic catalyst ٠‏ يتضمن فلز قلوي أو ترابي قلوي مشحون بفلز واق أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة. والأفضل على الإطلاق استخدام حفاز في تهذيب تغذية من ‎US)‏ مطتطومد. ويشير التعبير "زيوليت واسع المسام" ‎Jarge-pore zeolite‏ بصفة عامة إلى زيوليت 6 له قطر مسام فعال يتراوح ما بين ‎١‏ و ‎١١‏ أنغستروم. وتحتوي الزيوليتات البلورية ‎crystalline zeolites‏ واسعة القطر المفضلة والمفيدة في الاختراع الحالي على زيوليت نوع (1) ‎L‏ ‎zeolite | ©‏ وزيوليت ‎(X) zeolite‏ وزيوليت ‎zeolite‏ (7) وفوجايسيت ‎faujasite‏ ولهذه الزيوليتات ‎zeolites‏ أحجام مسام ظاهرية تتراو ‎TC‏ من ‎THY‏ أنغستروم. والأفضل على الإطلاق الزيوليت ‎zeolite‏ نوع (1). ‎YY)‏

١ ‏من النوع (1) بصورة نسب وزن جزيئي‎ zeolite ‏ويمكن التعبير عن تركيب الزيوليت‎ ‏غرامي بين الأكاسيد التالية:‎ )0.9-1.3( M,,0 : AL,05(5.2-6.9) SiO, : Y 0 ‏و ” وقد تكون بأي قيمة‎ ٠4 ‏وترمز « إلى تكاقؤ ل‎ cation ‏إلى كاتيون‎ ٠4 ‏وفي الصيغة أعلاه ترمز‎ ‏منحرفة وتذكر خواصة‎ )1( zeolite ‏من صفر إلى حوالي 4. وتكون الأشعة السينية لزيوليت‎ © ‏والتي يدمج بيانها في‎ TY TYAS ‏وطريقة تحضيره بالتفصيل في براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ‏هذه المواصفة ليكون مرجعاً. وقد تختلف الصيغة الفعلية دون تغيير التركيبة البلورية. فمثلاً قد‎

Yoo ‏إلى‎ ٠٠١ ‏إلى الألومنيوم مسمنصداه من‎ silicon ‏تتفاوت النسبة جزيئي غرامي من السليكون‎ ‏معبراً عنها كنسب جزينئي‎ (Y) zeolite Y ‏ويمكن كتابة الصيغة الكيميائية للزيوليت‎ : ‏غرامي بين الأكاسيد على الصورة‎ ٠ )0.7-1.1( Na,O : AL,03 : xSi0; : Y 0 ‏هي قيمة أكبر من ؟ وتصل حتى حوالي 1 وقيمة » قد تصل إلى حوالي‎ X ‏وفي الصيغة أعلاه‎ ‏نموذج لأشعة سينية منحرفة عن المسحوق المميز الذي يمكن‎ (Y) zeolite ‏وللزيوليت‎ .8 ‏على نحو أوفى في‎ (Y) zeolite ‏استخدامه مع الصيغة أعلاه لتحديد الهوية. ويوصف الزيوليت‎ ‏والتي يدمج محتواها في هذا البيان ليكون مرجعاً.‎ 7٠٠٠١7 ‏-براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ١ ‏هو عبارة عن منخل تركيبي جزيئي زيوليتي بلوري يمكن تمثيله‎ (X) zeolite ‏والزيوليت‎ ‏بالصيغة:‎ ‎)0.7-1.1( My/nO : ‏ووملط‎ : (2.0-3.0) SiO, :Y 0

Y ‏وفي الصيغة أعلاه ترمز 14 إلى فلز؛ خاصة فلز قلوي أو فلز ترابي قلوي و « هي تكافؤ 14و‎ ‏البلوري.‎ zeolite ‏قديكون لها قيمة حوالي +4 بالاعتماد على هوية 14 ودرجة تميؤ الزيوليت‎ ٠ ‏نموذج لأشعة سينية مُنحرفة الخاص به وخواصه وطريقة تحضيره على نحو‎ zeolite ‏والزيوليت‎ ‏التي دمج محتواها في هذا البيان ليكون‎ YAAYY ££ ‏أوفى في براءة الاختراع الامريكية رقم‎ ‏مرجعاً.‎ ‎large-pore ‏ويفضل وجود فلز قلوي أو فلز ترابي قلوي في الزيوليت واسع المسام‎ ‏أو كالسيوم‎ strontium ‏أو سترونشيوم‎ barium ‏وممكن أن يكون الفلز التر ابي القلو ي بأريوم‎ zeolite Yo zeolite ‏ويمكن دمج الفلز الأرضي القلوي في الزيوليت‎ barium ‏ويفضل باريوم‎ calcium ‏على الفلزات الأرضية القلوية‎ barium ‏بالتركيب أو التشريب أو التبادل الأيوني. ويفضل الباريوم‎

YY)

YY

‏والحمضية القوية غير‎ La Le si ‏أقل حمضية‎ acidic catalyst ‏الأخرى لإنتاجه حفاز حمضي‎ ‏أقل الخيارات.‎ al ‏مرغوبة في الحفاز لأنها تحفز التكسير‎ ‏باستخدام تقنيات‎ barium ‏وفي تجسيد آخر؛ يمكن مبادلة جزء من الفلز القلوي مع الباريوم‎ ‏ويتضمن هذا ملامسة الزيوليت 68 مع محلول‎ zeolites ‏معروفة للتبادل الأيوني للزيوليتات‎ ‏*“80.وفي هذا التجسيد ينبغي أن‎ jon ‏يحتوي على فائض من أيونات الباريوم الثنائية الموجبة‎ 0 zeolite ‏إلى © 77 من وزن الزيوليت‎ 7 0.١ ‏«هط؛ على نحو أفضل ؛ من‎ ps lll ‏يؤلف‎ ‏المستخدمة في الاختراع‎ Jarge-pore zeolites ‏وتشحن الحوافز الزيوليتية واسعة المسام‎ ruthenium ‏والروتتيوم‎ nickel ‏بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة مثل النيكل‎ ‏وفلزات‎ platinum ‏والبلاتين‎ iridium ‏والإيريديوم‎ paladium ‏والبالاديوم‎ rhodium ‏والروديوم‎ ‏وهذه بخيارات‎ platinum ‏وبالأخص البلاتين‎ iridium ‏المجموعة الثامنة المفضلة هي الإيريديوم‎ ١ ‏وأنها أكثر استقراراً تحت‎ hydrogen ‏أكبر بالنسبة لتكوين مركبات حلقية منزوعة الهيدروجين‎ ‏من فلزات المجموعة الثامنة‎ hydrogen ‏ظروف تفاعل تكوين مركبات حلقية منزوع الهيدروجين‎ ‏في الحفاز هي ما‎ platinum ‏الأخرى. وإذا ما استخدمت فإن النسبة المئوية المفضلة لوزن البلاتين‎

Joslin ‏بين‎ ‏بواسطة‎ large-pore zeolites ‏وتدمج فلزات المجموعة الثامنة في الزيوليتات واسعة المسام‎ ‏التركيب أو التشريب أو تبادل الأيونات في محلول مائي لملح مناسب. وعند الرغبة في دمج‎ ‏فيمكن تنفيذ العملية آنياً أو بصورة‎ zeolite ‏فلزين من فلزات المجموعة الثامنة في الزيوليت‎ ‏تعاقبية.‎ ‏ليكون الإختراع الحالي أكثر وضوحا فإن الأمثلة التالية توضح ملامح مميزة معينة من‎ ‏الإختراع. حيث ينبغي ادراك أن هذا الاختراع غير مقتصر بأية صورة من صور التفاصيل‎ > ٠ ‏المحددة المذكورة منها.‎ )١( ‏المثال‎ ‏والماء بالكربنة في مفاعلات‎ sulfur ‏أجريت اختبارات للإستبدال على أثر الكبريت‎ ‏التهذيب.‎ ‏بوصة و١/؛ بوصة لقطر‎ A ‏وفي هذه الاختبارات استخدمت أنابيب نحاسية بطول‎ Yo ‏سلسلة‎ stainless steel ‏خارجي تستخدم كمفاعل لدراسة كربنة الأسلاك الفو لاذية المقاومة للصداً‎ ‏وتحولها إلى أسلاك هشة. وقد أدخلت ثلاثة أسلاك من أسلاك الفولاذ المقاومة للصداً‎ TEV

YY

‎stainless steel‏ قطر كل منها ‎١072‏ بوصة في الأنبوب؛ بينما حفظ جزء من الأنبوب بطول ؛ بوصة عند درجة حرارة متساوية على امتداده تعادل 177 م بواسطة الفرن. وحفظ ضغط النظام عند 4,؟ ضغط جوي عيار يي أدخل الهكسان 86 في المفاعل بمعدل ‎YO‏ ميكرولتر/الدقيقة أو ما يعادل *,٠مليلتر/ساعة‏ بمعدل تدفق للهيدروجين ‎hydrogen‏ يعادل حوالي © "سم/؟ دقيقة (مع © كون نسبة الهيدروجين ‎hydrogen‏ إلى الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ تعادل ‎(V:0‏ وقيس مقدار الميثان ‎methane‏ في التدفق الناتج لتحديد ‎ga‏ 3 تفاعلات ميثان ‎methane‏ ناشرة للحرارة. أجريت تجربة ناجحة باستخد ام هكسان ‎hexane‏ نقي بصفة أساسية يحتوي على أقل من 7 جزء في المليون من الكبريت ‎sulfur‏ وقد وجد أن الأنبوب قد ‎Mia)‏ بالكربون ‎carbon‏ بعد ثلاث ساعات فقط. ولم يوقف هذا تدفق تغذية الهيدروجين ‎hydrogen‏ والهكسان ‎hexane‏ فقط بل أن ‎٠‏ زيادة الكربون ‎carbon‏ مزق الأنبوب فعلياً وسبب انتفاخ في المفاعل وقاربت بنسبة الميثان ‎methane‏ في التدفق الناتج حوالي ‎٠‏ إلى ‎ZA‏ قبل الانسداد. نفذت تجربة أخر ى باستخدام نفس ‎Cag pal)‏ تقريباً باستثناء إضافة ‎٠١‏ أجز اء في المليون كبريت ‎sulfur‏ استمرت التجربة لمدة ‎٠‏ © ساعة قبل إيقافها لفحص الأسلاك. لم تلاحظ أية زيادة في الميثان ‎methane‏ أثناء التجربة. وبقيت ثابتة عند حوالي 17 من الوزن بسبب التكسير ‎Yo‏ الحراري. لم توجد أية انسدادات ناشئة عن تراكم الكبريت ‎sulfur‏ لم تلاحظ أية كربنة لأسلاك الفولاذ ‎steel‏ ‏أجريت تجربة مماثلة مع فرن واحد فقط هو اضافة ‎١‏ جزء في المليون كبريت ‎sulfur‏ ‏(أي بعشرة أضعاف أدنى من التجربةالسابقة) وأظهرت هذه التجربة تكويناً طفيفاً للميثان ‎methane‏ أو انسداد بعد ‎A‏ ساعة. وقد بين فحص أسلاك الفولاذ ‎steel‏ مقداراً ضئيلاً من الكربون ‎carbon Ye‏ السطحي بيد أنه لم توجد ‎A‏ شرائط من الكربون ‎«carbon‏ ‏أجريت تجربة أخرى باستثناء أن ‎٠٠٠١‏ جزء في المليون ‎ela‏ (بنسبة ) ,70( قد أضيفت إلى الهكسان ‎hexane‏ كميثانول ‎.methanol‏ ولم يضف أي كبريت ‎sulfur‏ وقد استغرقت التجربة 1 ساعة ولم يحدث أي انسداد في المفاعل. حيث اكتشف عند انشقاق الأنبوب أن ‎٠ Moa‏ 7/5 من ‎١‏ لأنبوب امتلئ بالكربون ‎carbon‏ غير أن تراكم الكربون ‎carbon‏ لم يكن خطيراً كما حدث في ‎Yo‏ التجربة الناجحة. المثال ) ‎(Y‏ ‎VY)‏

تي نفذت الاختبارات لتحديد المواد المناسبة للاستخدام في أنظمة مفاعل تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض؛ أي المواد التي قد تظهر مقاومة أفضل للكربنة من الفولاذ الطر ي ‎mild steel‏ المستخدم بصورة تقليدية في تقنيات تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنتخفض. وفي هذه الاختبارات استخدم جهاز يشمل فرن ليندبرج ‎Lindberg‏ أنبوبة من الألومنيا © 8 تضبط درجة حرارته لأقرب درجة مئوية مع وضع المزدوجة الحرارية على السطح الخارجي للأنبوب في المنطقة الساخنة. وقد كان لأنبوب الفرن قطر داخلي يعادل 8/5 بوصة. نفذت عدة تجارب عند درجة حرارة مستخدمة تعادل 69 7م باستخدام مزدوجة حرارية معلقة في المنطقة الساخنة (حوالي © سم ؟ بوصة) من الأنبوب. وقد قاست المزدوجة الحرارية الداخلية درجات حرارة تتراوح من صفر درجة مئوية إلى ١٠م‏ بثبات أدنى من المزدوجة الحرارية ‎٠‏ > الخارجية. اختبرت عينات من الفولاذ ‎mild steel all‏ (فولاذ ‎steel‏ يحتوي على كربون ‎carbon‏ ‏وكروم ‎chromium‏ بنسبة ‎١7٠‏ 0 وعينات من فولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ لسلسلة ‎٠٠١‏ ‏عند درجة حرارة #17 أم و ١271م‏ و 9م لمدة ‎YE‏ ساعة . تعرض عند درجة حرارة 47م لمدة 960 ساعة المواد تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎gyifpr‏ المنخفض ووضعت عينات المواد ‎١‏ المختلفة في قارب مفتوح داخل المنطقة الساخنة من أنبوب الفرن. فقد كانت القوارب بطول 7,4 سم بوصة واحدة وبعرض ‎١,7١7‏ سم ‎Y/Y‏ بوصة وتثبت على نحو جيد داخل المنطقة الساخنة البالغة © سم ¥ بوصة من الأنبوب . ويوصل كل قارب بقضيب زجا = من سليكا ‎silica‏ ‏للوضع والرفع. ولم تستخدم مزدوجة حرارية داخلية عند وضع القوارب داخل الأنبوب. وقبل التشغيل التمهيد ‎S$‏ غسل الأنبوب بالنتروجين ‎nitrogen‏ لبضع دقائق ثم يحدث ‎Ye‏ فقاعات لغاز مكربن ‎Lie‏ تجارياً يتكون من مزيج بروبان ‎propane‏ في هيدروجين ‎hydrogen‏ ‏بنسبة 79 بروبان ‎propane‏ داخل قارورة معبأة بالتولوين ع«ع:1ه» سعة ‎١‏ ليتر عند درجة حرارة الغرفة لسحب حوالي ‎7١‏ تولوين ‎toluene‏ تغذية المزيج الغازي. وقد تمت المحافظة على تدفقات غازية من ‎Yo‏ إلى ‎١‏ سم /دقيقة وعلى ضغط يعادل الضغط الجوي داخل الجهاز. ورفعت درجة حرارة العينات إلى درجات الحرارة الموائمة للتشغيل بمعدل ‎١44‏ درجة في ‎Yo‏ الدقيقة.

Yo ‏وبعد تعريض المواد للغاز المكربن للفترة المرغوبة عند درجة الحرارة المرغوبة؛ يطفئ‎ ‏الجهاز بتيار هواء يسلط على السطح الخارجي للأنبوب. وعندما يكون الجهاز بارداً بدرجة كافية‎ ‏ويرفع القارب للتفحص والتحليل.‎ nitrogen ‏يزاح الغاز الهيدروكربوني بالنتروجين‎ ‏وقبل بدء التشغيل تقطع مواد الاختبار إلى الحجم والشكل الملائم الجاهز للفحص العيني.‎ ‏وبعد كل معالجة مسبقة مثل التنظيف أو التحميص يتم وزن العينات. يكون وزن معظم العينات‎ ٠ ‏ملغم. ونمطياً أجريت كل تجربة من التجارب بثلاث إلى خمس عينات في القارب‎ 7٠١ ‏أقل من‎ ‏؟ في كل تجربة من‎ ١ ‏سلسلة‎ stainless steel ‏الواحد. وقد وضعت عينة من الفولاذ المقاوم للصدأ‎ ‏التجارب بمثابة عينة قياسية داخلية.‎ ‏وبعد اكتمال كل تجربة من التجارب تم ملاجظة حالة القارب وكل مادة من المواد بعناية.‎ ‏وأيضاً تصوير القارب. ثم يتم وزن كل مادة من المواد لتحديد التغيرات مع الحفاظ على أي‎ ٠ epoxy ‏ترسبات لفحم الكوك مع المادة السفلية المناسبة. وثم تركيب العينات في راتنج إبوكسي‎ ‏مع الطحن والصقل لتحضيرها وللتحليل باستخدام المجهر الإلكتروني الماسح والتحليل‎ resin ‏الوصفي لتحديد استجابات تراكم الفحم وتفتيت الفلز والكربنة لكل مادة من المواد.‎ ‏ومن الضروري أن تكون مدة مكوث غاز الكربنة المستخدم في هذه الاختبارات أعلى من‎ ‏التجريبية قد كانت‎ Cag pall ‏مدة مكوثه في عملية تجارية نمطية بشكل ملحوظ. وهكذا يعتقد أن‎ V0 ‏أكثر شدة من الظروف التجريبية في العمليات التجارية. وبعض المواد التي فشلت (من حيث‎ ‏المتانة) في هذه الاختبارات يمكن الاعتماد عليها عند الإنتاج التجاري. وبالرغم من ذلك فإن‎ ‏الاختبار يوفر مؤشراً يمكن الوثوق به من حيث المقاومات النسبية للمواد نحو تراكم الفحم‎ ‏والكربنة وتفتيت الفلز.‎ ‏وتبين النتائج في الجدول أدناه:‎ YL ‏النسبة المئوية للزيادة في الوزن نتيجة. تفتيت الفلز التركيب‎ carbon ‏تراكم الكربون‎ ‏ساعة‎ YE (Ye ‏شديد‎ A © steel ‏الفولاذ الكربوني‎ ‏شديد‎ 1 Cras SY,Yo

Ni ‏نيكل‎ ٠٠١0©: ‏كروم‎ ٠8 ‏طفيف لا يوجد‎ vot

AR

‎viv‏ طفيف لا يوجد ‎٠8‏ كروم ‎٠٠١0:‏ نيكل ‎Ni‏ ‎٠ dro.‏ ساعة الفولاذ الكربوني ‎steel‏ ¢ 1 شديد 0 كروم 0 ‎As‏ شديد ‎١ Yet‏ لا يوجد ‎١ viv‏ لا يوجد ٠ف‏ 0 ساعة الفولاذ الكربوني ‎oY ¢ steel‏ شديد ‎CrasSY,Yo‏ 1 شديد ‎Yet‏ ° لا يوجد ‎١ viv‏ لا يوجد ‎GH er‏ + :117+ و1 لوزن ‎TT‏ ‏وبالطبع فإن النتائج أعلاه هي نتائج نوعية وتتوقف على شكل السطح؛ أي الخشونة السطحية المجهرية للفزات. وتشير النسبة المئوية إلى الزيادة في الوزن نتيجة تراكم الفحم على السطح ‎oo‏ الحفاز ذاتياً. المثال )7( استخدمت نفس التقنيات التي استخدمت ‎le‏ لفزز تشكيلة واسعة من المواد عند درجة حرارة تعادل 49م لمدة 36 ساعة. وتبين النتائج في الجدول أدناه. وتمثل كل مجموعة مقارنة جنب إلى جنب في قارب مفرد تحت ظروف مطابقة. ‎Ve‏ الجدول ‎)١(‏ ‏النسبة المئوية للزيادة في الوزن نتيجة ‏ الفلز التركيب تراكم الكربون ‎carbon‏ ‏المجموعة الأولى إنكونيل ‎ov inconel ٠٠١‏ شديد ‎٠‏ كروم © © نيكل ‎Ni‏ ‎4١‏ 3 أكسيد (7) ‎7١ oxide‏ معتدل — ‎١‏ ؟ جديد ¢ لا يوجد ‎٠8‏ كروم 0 ‎٠‏ نيكل ‎Ni‏ vv ‏المجموعة الثانية‎

Ni ‏نيكل‎ ال٠‎ Cres Sho EVER ¢. inconel ٠٠١ ‏إنكونيل‎ ‎Ni ‏تيكل‎ ٠ ©: ‏طفيف ©؟ كروم‎ A YY.

Ni ‏نيكل‎ TY Cr as SY) ‏معتدل‎ ١ incoloy A+ + ‏إنكولوي‎ ‏آثار طفيفة ب‎ ١ ‏بم‎ ‏المجموعة الثالثة‎

Ni ‏نيكل‎ 4 Cres SYY ‏معتدل‎ ١٠< incoloy ‏إنكولوي 6م‎

Ni ‏نيكل‎ 4 Cros SYY ‏طفيف‎ ¥ Haynes ٠7١ ‏هينز‎ ‎-— ‏آثار طفيفة‎ v Alcuized ‏مؤلون‎ Y EV ‏آثار طفيفة ب"‎ ١< ‏ب‎ ‏المجموعة الرابعة‎

Ni ‏نيكل‎ ٠ ‏(نقي) 10% شديد‎ Ni ‏نيكل‎ ‎Cu ‏نحاس‎ ٠ ‏(نقي) صفر لا يوجد‎ Cu ‏نحاس‎ ‎--- ‏قصدير «5 (مصهور) صفر لا يوجد‎ —- ‏صفر لا يوجد‎ Tin can ‏علبة قصدير‎ ‏(قصدير 0]+فولاذ كربوني‎ (c steel ‏و11و0+ و11 (بالوزن)‎ Z ٠ + CiHg 75 (VY) ‏تحمص في هواء لمدة ساعتين عند درجة حرارة ١٠٠٠م لإنتاج طبقة رقيقة من الأكسيد.‎ (Y) )4( ‏المثال‎ ‏اختبرت مواد اضافية باستخدام التقنيات الموصوفة في المثال (7) مرة أخرى (ما لم يذكر خلاف‎ 0 ‏ذلك).‎ ‏سلسلة 57 € وفولاذ مقاوم للصداً‎ stainless steel ‏وضعت عينات من الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏في قارب عينة واختبرت آنياً في جهاز الكربنة عند درجة حرارة‎ VV ‏سلسلة‎ stainless steel facall ‏7م على امتداد أسبوعين. فتكونت طبقة رقيقة من الفحم على سطح الفولاذ المقاوم‎ ‏لم يلاحظ أي تغير آخر.من ناحية ثانية؛ ترسبت كميات كبيرة‎ Cus 447 ‏سلسلة‎ stainless steel Ve

YY

YA

‏وتكونت حفرة بعمق‎ VEY ‏سلسلة‎ stainless steel ‏من الفحم على سطح الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏سم انبثق منها الفحم وتفتيت الفلز.‎ ١١ tin ‏طليت كهربائياً بالقصدير‎ carbon steel ‏اختبرت عينات من شبكة فولاذ كربوني‎ ‏وقد كان سمك الطلاء على العينات يعادل‎ chromium ‏وكروم‎ copper ‏ونحاس‎ silver ‏والفضة‎ ‏ساعة من اختبارات الكربنة عند درجة حرارة 44 م لم يتكون أي فحم‎ VT ‏سم. وبعد‎ 00017 0 ‏وتكون الفحم على الشبكات المطلية‎ chromium ‏على الشبكات المطلية بالقصدير .ون والكروم‎ ‏لكن في الأماكن التي تقشر عنها الطلاء. وقد أظهرت شبكات‎ copper ‏والنحاس‎ silver ‏بالفضة‎ ‏التي لم يوضع عليها أي طلاء والتي تعرضت لظروف الإختبار‎ carbon steel ‏الفولاذ الكربوني‎ ‏في نفس الوقت مع الشبكات المطلية تكربناآً شديدآً بالفحم وتفتيت الفلز.‎ ‏وطليت كل‎ o£ ‏سلسلة‎ stainless steel ‏اختبرت عينات من شبكة الفولاذ المقاوم للصداً‎ Yo ‏واختبرت هذه العينات مع عنية الفولاذ المقاوم‎ chromium ‏أو الكروم‎ tin ‏عينة إما بالقصدير‎ ‏سلسلة 47 في اختبار كربنة عند درجة حرارة 597 م . وعرضت العينات‎ stainless steel ‏للصداً‎ ‏لمدة © أسابيع. وعند نهاية كل أسبوع كانت العينات تبرد إلى درجة حرارة الغرفة للملاحظة‎ fin ‏والتوثيق باستخدام التصوير. ثم تسخن إلى درجة 097 م. كانت الشبكة المطلية بالقصدير‎ ‏خالية من الفحم أيضاً باستثناء بعض المناطق‎ chromium ‏خالية من الفحم والشبكة المطلية بالكروم‎ Vo ‏وقد تراكم الفحم بشكل طبقة منتظمة على قطعة‎ chromium ‏المحلية التي تقشر عنها طلاء الكروم‎ . 447 ‏سلسلة‎ stainless steel ‏الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏إحداهما غير‎ (7V6 ‏(فيها نيكل بنسبة‎ ٠0١ inconel ‏اختبرت عينتان من الفولاذ إنكونيل‎ ‏ساعة. وقد تراكم الفحم على‎ ١ ‏م لمدة‎ TER ‏عند حرارة‎ tin ‏مطلية والأخرى مطلية بالقصدير‎ ‏العينة المطلية بالقصدير م وتفتت لكن ليس بمستوى العينة غير المطلية.‎ © (2) ‏المثال‎ ‏الطارد للحرارة الحادة أثناء‎ methane ‏نفذت التجارب التالية لدراسة تفاعل تكون الميثان‎ ‏المنخفض. وبالإضافة‎ sulfur ‏تكوين وحرق كرات الفحم أثناء التهذيب تحت ظروف الكبريت‎ .methane ‏اختبر القصدير «رن كمضاف لخفض تكرين الميثان‎ ‏وفي أنظمة مفاعلات تهذيب الكبريت «:6ان» المنتخفض وجدت ترسبات من الفحم تحتوي‎ Yo ‏المصهور أثناء التهذيب عند‎ fron ‏مصهورة. ويعتقد أن تكون الحديد‎ fron ‏على جسيمات حديد‎ ‏درجات حرارة ما بين 87 أم و 9١م عائد للتفاعلات الطاردة للحرارة الشديدة الحادثة أثناء‎

YY)

التهذيب. ويعتقد أن الطريقة الوحيدة لتوليد درجات الحرارة هذه هو من خلال تكون الميثان ‎methane‏ شديد الطرد للحرارة. ودرجات الحرارة العالية مثيرة للدهشة بصفة خاصة بما أن التهذيب بطبيعته ماص للحرارة اجمالا ويميل في الواقع لتبريد نظام المفاعل. وتتولد درجات الحرارة العالية داخل كرات الفحم المعزولة ‎fas‏ بانتشار الهيدروجين ‎hydrogen‏ في داخل مواقع © بقايا تفتيت الحديد ‎fron‏ الحفازية التي تحفز تكون الميثان ‎methane‏ من فحم الكوك والهيدروجين ‎hydrogen‏ ‏في هذه التجربة استخدم صوف فولاذ ‎steel wool‏ لدراسة تكون الميثان ‎methane‏ في محطة تجريبية بالغة الصغر. غلاف أنبوب الفولاذ المقاوم ‎stainless steel all‏ قطره 170 سم (7,70 بوصة) مع ‎١,٠4‏ غرام من صوف فولاذ ‎steel wool‏ ووضع في فرن عند درجة ‎٠‏ حرارة 275 م. مرر الهكسان ‎hexane‏ والهيدروجين ‎hydrogen‏ فوق الحديد ‎fron‏ وتم تحليل التيار الخارج من حيث مكونات التغذية والنتائج. وعولج صوف الفولاذ ‎steel wool‏ معالجة مسبقة في هيدروجين ‎hydrogen‏ لمدة ‎٠١‏ ساعة قبل إدخال الهكسان ‎hexane‏ ثم أدخل الهكسان ‎hexane‏ في المفاعل بمعدل ‎YO‏ ميكرولتر/الدقيقة مع الهيدروجين ‎hydrogen‏ بمعدل حوالي © ١سم/؟‏ الدقيقة. وفي البداية كان تكون الميثان ‎methane‏ متدنياًء حيث استمر في الزيادة مع استمرار ‎١‏ التجربة. وفي النهاية بلغ 76,0 ثم حقن ‎١,١‏ سم" من رابع بيوتيل القصدير ‎ ctetrabutyl tin‏ تيار التغذية المنقى قبل وصوله إلى الحديد ‎ron‏ انخفض تكون الميثان ‎methane‏ إلى حوالي 7 واستمر عند المستوى )7 لمدة ؟ ساعات تالية. وتوجز المعطيات التجريبية في الجدول التالي. جدول ‎Ye.‏ ‎٠‏ الوقت بالساعات ميثان إيثان بروبان هكسان ‎Hexane Propane Ethane CH,‏ رق صفر م" ‎4A, LY‏ ‎Yo,‏ ما ‎V,Y¢ Yoo A‏ .7 ‎9,١ ¢,00 ١ ١‏ ارقم ‎Y,AY £,YY ١ AR‏ ترم ‎AR‏

‎AY, YY £,0. £,80 Yi,‏ ‎vy‏ أضيف رابع بيوتيل القصدير ‎tetrabutyl tin‏ 1 1 اا 7 ‎ALLY‏ ‏كركلا 7 ‎£,Y¢ Y,41‏ اا ,77 كول 01,¢ ‎Y,VyY‏ م لام ا اح ١ص‏ ,9 ركام وا كوا رار لاق ‎AA,»‏ ‏ومن النتائج أعلاه يمكن رؤية أن إضافة القصدير ‎tin‏ إلى صوف الفولاذ ‎steel wool‏ توقف تسارع تكون الميثان ‎methane‏ وتخفض تكون الميثان ‎(methane‏ مستويات مقبولة في الناتج. المثال (6) © أجريت اختبارات إضافية باستخد ام صوف الفولاذ ‎steel wool‏ المطلي ‎Gas‏ برابع بيوتيل القصديرن ‎tetrabutyl tin‏ وبالتحديد » كما في المثال )©( ؛ حقنت ثلاث حقن ‎JS‏ منها يتكون من ‎٠,١‏ ‏سم رابع بيوتيل قصدير ‎tetrabutyl tin‏ مذابة في ‎١‏ سم هكسان ‎hexane‏ في أنبوب الفو لاذ المقاوم للصداً ‎steel‏ 5101855 بقطر 175 سم ‎Y,Y0)‏ بوصة) يحتوي على ‎١,٠٠9‏ غرام من صوف الفولاذ ‎steel wool‏ وحمل المحلول فوق صوف الفولاذ ‎steel wool‏ في تيار هيدروجين ‎hydrogen‏ ‎٠‏ عند درجة حرارة 487كام. ثم أدخلت ‎Adal‏ الهيدروكربونية ‎Ba day die‏ 18م ‎Jaa‏ تدفق للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ يعادل ‎Yo‏ ميكرولتر/الدقيقة وبمعدل تدفق للهيدروجين ‎hydrogen‏ يعادل حوالي ‎Yo‏ سم /الدقيقة. ثم حلل الغاز الخارج من حيث وجود الميثان ‎methane‏ ‏وبقي تحث مستوى )7 لمدة ‎YE‏ ساعة. وبعد ‎YE‏ ساعة لم يمكن اكتشاف وجود هيدروجين ‎hydrogen ©‏ أو تغذية عند مخرج الأنبوب. وارتفع ضغط الداخل إلى ‎7٠04‏ ضغط جوي. وعند شق أنبوب المفاعل؛ وجد أن الفحم قد سد الأنبوب تماماً. وهكذا ويمكن رؤية أن مركبات القصدير العضوية ‎organo-tin compounds‏ تستطيع منع كربنة صوف الفولاذ ‎wool‏ اممو تحت ظروف التهذيب. لا

١ )7( ‏المثال‎ ‏لتقصي أثر ظروف الكربنة على‎ )١( ‏أجريت تجربة أخرى مثل التجربة الناجحة في المثال‎ ‏المطلية بالقصدير «ن بطريقة البخار في أنبوب‎ stainless steel ‏أسلاك الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏والفرق الوحيد عن التجربة الناجحة هو استخدام معدل تدفق‎ gold ‏مفاعل مطلي بالذهب‎ ‏مل في الدقيقة.‎ ٠٠١ ‏أعلى يعادل‎ hydrogen ‏هيدروجين‎ ° ‏زائد وعند شق‎ methane ‏ساعات بدون انسداد أو تكون ميثان‎ A ‏استمرت التجربة لمدة‎ ‏وظهر شريط أسود واحد فقط‎ carbon ‏الأنبوب وتفحصه. لم يلاحظ أي انسداد أو شرائط كربون‎ ‏على السلك. ويعتقد أن هذا العيب عائد لطريقة الطلاء.‎ carbon ‏من الكربون‎ stainless faa ll ‏يستطيع حماية الفو لاذ المقاوم‎ tin ‏وتظهر هذه التجربة أن القصدير‎ ‏من الكربنة بكيفية مماثلة للكربنة. وبخلاف الكبريت :8[ن» فلا يقتضي الأمر حقنه بصورة‎ steel Ve ‏بصورة مستمرة في التغذية للمحافظة على‎ sulfr ‏مستمرة في التغذية. بينما ينبغي حقن الكبريت‎ ‏في النظام عند مستوى يكفي للمحافظة على‎ hydrogen sulfide ‏ضغط جزئي لكبريتيد الهيدروجين‎ ‏من خام التغذية ستؤدي إلى بدء‎ sulfur ‏وأي إزالة للكبريت‎ steel ‏كبريتيد سطحي على الفولاذ‎ ‏ساعات بعد‎ ٠١ ‏من نظام المفاعل. ويحدث هذا عادة خلال‎ sulfur ‏الكربنة بعد تجريد الكبريت‎ sulfur ‏توقف الكبريت‎ Yo ‏تم وصف الاختراع من حيث التطبيقات المفضلة ينبغي ادراك أنه يمكن إجراء‎ Lai ‏تغييرات وتعديلات جلية لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية. فعلى سبيل المثال يمكن طلاء‎ ‏والسليكا‎ zirconium ‏والزركونيوم‎ niobium ‏في نظام المفاعل بالنيوبيوم‎ tee] ‏أجزاء من الفولاذ‎ ‏بالرغم من أن هذه التقنيات قد‎ chromium ‏أو الكروم‎ tungsten ‏والتنغستن‎ ceramic ‏معنا والخزف‎ ‏تنفيذها أو استخدامها أو أنها مكلفة إلى الحد الذي يتعذر تنفيذها. أو يمكن الإقلال من‎ fan ‏يصعب‎ ٠ ‏إلى درجة حرارة التفاعل.‎ hydrocarbons ‏استخدام المبادلات الحرارية لتسخين الهيدروكربونات‎ ‏باستخدام أنابيب‎ hydrocarbons ‏أو يمكن الإقلال من تعرض سطوح التسخين للهيدروكربونات‎ ‏أقطارها أوسع أو باستخدام سرعات أنبوبية أعلى. وبصفة أساسية هناك تغييرات وتعديلات يمكن‎ ‏إجراؤها على التجسيدات المفضلة أعلاه لتكون واضحة لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية‎ ‏والتي يمكن اعتبارها ضمن مجال الاختراع كما هو معرف بعناصر الحماية التالية.‎ Yo

Claims (1)

1. عناصر الحماية ‎-١ | ١‏ طريقة للتهذيب الحفازي للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ باستخدام حفاز تهذيب زيوليتي ‎zeolite reforming catalyst Y‏ ذي مسام كبيرة يشمل 138 قلوياً ‎ajkali‏ أو قلوياً ترابياً ‎alkaline‏ ‎earth 3‏ ويحمل بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة ‎«Group VIII metals‏ تشتمل 3 على الخطوات التالية: ‏© )0 تزويد تيار تغذية من نفثا ‎naphtha‏ يحتوي على الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ المراد 1 تهذيبها وعلى نسبة من الكبريت ‎JSsulfur‏ عن ‎٠٠١‏ جزء في البليون؛ ‎(Y) 7‏ إدخال تيار التغذية المذكور الذي يحتوي على كبريت :16 بنسبة منخفضة في نظام ‎A‏ مفاعل تهذيب يشتمل على فرن واحد على الأقل لتسخين تيار التغذية المذكور إلى درجات 1 حرارة التهذيب وعلى مفاعل تهذيب واحد على الأقل؛ وفي نظام المفاعل المذكور يتلامس ‎٠١‏ تيار التغذية المذكور مع جزء سطحي يحتوي على قصدير ‎tin‏ وله مقاومة للكربنة وتفتيت ‎١‏ الفلز أكبر من تلك الفولاذ الطري ‎mild steel‏ في ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض ؛ ‏ب )0( ملامسة الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الموجودة في تيار التغذية لكبريت ‎sulfur‏ ‎Vy‏ منخفض مع حفاز التهذيب المذكور في نظام المفاعل المذكور لتشكيل مركبات عطرية

   ‎.aromatics Vi‏ ‎١‏ "- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎)١(‏ حيث يكون لجزء السطح المذكور الذي يحتوي على قصدير بن مقاومة للكربنة أكبر من تلك الفولاذ ِ المغطى بالألومنيوم ‎ajuminized‏ تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض. ‎١‏ *- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎)١(‏ حيث يكون لجزء 7 السطح المذكور الذي يحتوي على قصدير ‎fin‏ مقاومة للكربنة أكبر من تلك الفولاذ 1 السبائكي ‎alloy steel‏ في ظروف الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض. ‎١‏ 4- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية (١)؛‏ حيث يتكون جزء ‎Y‏ السطح المذكور الذي يحتوي على قصدير ‎tin‏ في نظام المفاعل المتلائمس مع 1 الهدروكربونات ‎hydrocarbons‏ من الفولاذ المقاوم ‎stainless steel faall‏ من السلسلة ‎.٠٠١‏

   ل ‎١‏ #- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Bs hydrocarbons‏ لعنصر الحماية (١)؛‏ حيث يشتمل جزء ‎Sud ahd‏ الذي يحتوي على قصدير ‎fin‏ في نظام المفاعل المتلامس مع ِ الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ على سبيكة لا تحتوي على نيكل ‎nickel‏ بصفة جوهرياً. ‎-١ ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Tg hydrocarbons‏ لعنصر الحماية (١)؛‏ حيث يشتمل جزء ‎Y‏ السطح المذكور الذي يتكون من قصدير ‎tin‏ على جزء من أنبوب فرن في نطام المفاعل 7 يتلادمس مع الهيدروكربونات ‎‘hydrocarbons‏ ‎-١ ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية (١)؛ ‎Cua‏ يشتمل جزء 7 السطح المذكور الذي يتكون من قصدير ‎tin‏ على جزء من جدار مفاعل في نطام المفاعل ِ يتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‎١‏ “- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ 5 لعنصر الحماية (١)؛‏ حيث يشتمل جزء ‎Y‏ السطح المذكور الذ ي يحتوي على قصدير «ن فوق سبيكة ‎Cu-Sn‏ (قصدير ‎tin‏ ونحاس

   ‎.(copper ¥‏ ‎١‏ 4- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقآً لعنصر الحماية (١)؛‏ حيث يزود جزء ‎Y‏ السطح المذكور الذي يحتوي على قصدير ‎tin‏ بواسطة وضع طلاء معدني؛ ‎cade‏ دهان ‎Y‏ أو أية طلية أخرى يتكون من قصدير ‎tin‏ على مادة بتركيبة أساسية. ‎-٠١ ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقآً لعنصر الحماية (١)؛‏ حيث يكون جزء ‎Y‏ السطح المذكور الذ ي يحتوي على قصدير ‎Ylad tin‏ في المحافظة على مقاومته للكربنة بعد ¥ الأكسدة. ‎-١١ ١‏ طريقة وفقآً لعنصر الحماية ‎(V)‏ لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ لتشكيل مركبات عطرية ‎aromatics‏ تشتمل على ملامسة الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ مع حفاز زيوليتي ل

   ‎zeolitic catalyst 5‏ ذي مسام كبيرة في ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض أثناء إضافة عامل خال من الكبريت ‎sulfur‏ مقاوم للكربنة وتراكم الفحم واحد على الأقل لتزويد نظام المفاعل ‎o‏ بمقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز . ‎VY ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎)١١(‏ تشتمل على طلي ‎Y‏ الأنابيب المذكورة بعامل مقاوم للكربنة وتراكم الفحم يختار من الفئة التي تتكون من 1 مركبات قصدير عضوية ‎‘organo-tin compounds‏ مركبات أنتيمون ‎organo- 43 pac‏ ‎antimony compounds ¢‏ مركبات بزموث عضوية ‎¢argano-bismuth compounds‏ ‎lS ye ©‏ زرنيخ عضوية ‎organo-arsenic compounds‏ ومركبات رصاص عضوية

   ‎.organo-lead compounds 1‏ ‎١‏ ؟١-‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(VV)‏ حيث يضاف عامل من قصدير عضوي ‎organo-tin‏ خالهٍ من الكبريت ‎sulfur‏ ومقاوم للكربنة وتراكم الفحم . ‎١‏ 46 طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Ga hydrocarbons‏ لعتصر الحماية ) ‎١‏ تشتمل على إدخال ‎Y‏ تيار تغذية الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض المذكور في نظام مفاعل تهذيب حيث يصنع جزء ‎Y‏ منه على الأقل من فولاذ 1 غني بالكروم ‎chromium‏ معالج بطلاء معدني نحتوي على ¢ قصدير ‎.tin‏ ‎١٠ ١‏ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ) ‎١‏ ( حيث يوضع الطلاء القصديري بواسطة الطلاء ‎Y‏ الكهربائي؛ الترسيب البخاري؛ أو التشريب في مغطس لقصدير مصهرور ‎molten tin‏ ‎١‏ - طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Gg hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ) ‎١‏ حيث يسخن مسبقاً ‎Y‏ جزء على الأقل من نظام ‎Je lid)‏ بواسطة تيار من غاز الهيدروجين ‎hydrogen gas‏ سخن ‎Y‏ إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي ‎Ve) a TIAL‏ @( إلى ١171م ‎S110)‏ ‏: يعرض جزء نظام المفاعل المسخن مسبقا المذكور إلى تيار غاز تبريد تتراوح درجة

   هه ° حرارته من حوالي ‎(GE) AY EE‏ إلى 77,7؛ام ‎(GA)‏ يشتمل على 1 هيدروجين ‎hydrogen‏ ومركب قصديري فلزي عضوي ‎organo-metallic tin‏

   ل ‎.compound‏ ‎AY \‏ الطريقة ‎(as‏ لعنصر الحماية ) ‎٠» ( ١‏ حيث يسخن مسبقاً جزء نظام المفاعل ويعرض لتيار ‎١‏ غاز تبريد مرة ثانية, ‎VA)‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎Cun )١(‏ يزود جزء 7 السطح المذكور الذي يحتوي على قصدير ون عن طريق وضع دهان على مادة تركيبة ‎Y‏ أساسية؛ حيث يكون الدهان المذكور عبارة عن دهان متفاعل قابل للتحلل يتكون من قصدير ‎tin‏ يوضع ‎Ge ca lo‏ نظام مفاعل تهذيب يعرّض للهيدروكربونات ‎hydrocarbons °‏ عند درجات حرارة مرتفعة في ظروف الكبريت ‎gulfur‏ المنخفض. ‎١‏ 4- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎١ A)‏ ل حيث يختزل الدهان المذكور إلى قصدير ‎tin‏ متفاعل ‎Y‏ يشكل متراكب قصدير ‎tin complex‏ مع الجزء المذكور من نظام مفاعل التهذيب الذي ¥ يوضع عليه بعد تسخينه في وسط مختزل. ‎١‏ ف طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎la hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎A)‏ 1 ( حيث يشتمل ¥ الدهان المذكور على ‎)١(‏ مركب قصديري 1صدهم«ه» ‎tin‏ قابل للتحلل بالهيدروجين ‎(Y) ¢hydrogen ¥‏ نظام مذيبء 0 فلز قصدير ‎tin metal‏ مقسم بشكل ‎EXE‏ أكسيد ¢ قصدير ‎.tin oxide‏ ‎-7١ ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(Yo)‏ حيث يكون ل المركب القصديري ‎compound‏ «ن المذكور القابل للتحلل بالهيدروجين ‎hydrogen‏ عبارة 7 عن أوكتانوات القصدير ‎tin octanoate‏ ‎١‏ 7- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث يشتمل

   £7 ‎Y‏ الدهان المذكور على فلز قصدير ‎tin metal‏ مقسم بشكل دقيق له حجم مسام يتراوح من ِ حوالي ‎١‏ إلى © ميكرون. ‎١‏ 0 77- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث يشتمل ¥ الدهان المذكور على نظام مذيب يتكون من مكون واحد على الأقل يختار من كحول 1 أيزوبروبل ‎¢isopropl‏ هكسان ‎hexane‏ وبنتان ‎pentane‏ ‎١‏ ؟- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقآً لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث يشتمل الدهان المذكور على أكسيد قصدير ‎tin oxide‏ : ‎-Yo ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث لا يحتوي ‎Y‏ الدهان المتفاعل القابل للتحلل المذكور الذي يتكون من قصدير ‎fin‏ على أية مادة غير 1 متفاعلة مما يمنع تفاعل القصدير ‎tin‏ المتفاعل مع جزء نظام مفاعل التهذيب الذي يراد أن ¢ يوضع عليه الدهان. ‎-Y1 ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١ A)‏ ( حيث تشتمل ‎Y‏ على وضع واختزال الدهان المتفاعل القابل للتحلل الذي يتكون من قصدير ‎Ain‏ ‎١‏ 77- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Gy nydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎(V1)‏ حيث يوضع 0 الدهان المتفاعل المذكور القابل للتحلل والذي يحتوي على قصدير «ن بواسطة الرش. ‎١‏ 78- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Th pydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎)١(‏ حيث يزود جزء ‎Y‏ السطح المذكور الذي يتكون من قصدير ‎tin‏ عن طريق وضع الدهان على مادة مركبة ¥ أساسية؛ ويشتمل الدهان المذكور على: ‎)١(‏ مركب يحتوي على قصدير ‎tin‏ واحد أو أكثر ؛و ‎(Y) 8‏ مركب حديد ‎ron compound‏ واحد أو أكثر حيث تصل نسبة ‎len)‏ إلى ‎vay‏ ‏1 بالوزن. ‎YY‏

   ا

   ‎١‏ ؟7- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Gy hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث يكون ‎Y‏ مركب الحديد ‎iron compound‏ عبارة عن ‎.Fe,05‏

   ‎٠٠ ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث تزود المادة ‎Y‏ المذكورة في صورة دهان لمادة مركبة أساسية؛ بحيث تكون المادة المركبة الأساسية ِ المذكورة عبارة عن فولاذ طري ‎mild steel‏ أو 48 ‎JY‏ مقاوم للصداً ‎stainless steel‏

   ‎١‏ ١؟-‏ طريقة ‎Ty‏ لعنصر الحماية ‎)١(‏ تشتمل على تزويد تيار تغذية المكون من هيدروكربون ‎hydrocarbon Y‏ وعلى كبريت ‎sulfur‏ بنسبة تقل عن حوالي ‎٠‏ جزء في البليون.

   ‎١‏ 7؟؟- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ باستخدام حفاز تهذيب يشمل زيوليت من ‎Y‏ النمط ‎zeolite I‏ .1 لتشكيل مركبات عطرية ‎caromatics‏ وتشتمل الطريقة المذكورة على ¥ تزويد تيار تغذية هيدروكربوني ‎hydrocarbon‏ الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض عن طريق ¢ خفض محتوى الكبريت ‎(sulfur‏ تيار هيدروكربوني ‎hydrocarbons‏ إلى أقل من حوالي ‎٠ َ‏ جزء في البليون؛ وملامسة تيار التغذية الهيدروكربوني ‎hydrocarbon‏ الكبريت ‎sulfur 1‏ المنخفض المذكور مع حفاز التهذيب المذكور في نظام مفاعل حيث تتلامس ل الهيدروكربونات ‎a= hydrocarbons‏ جزء من سطح فولاذي يحتوي على مكون واحد على ‎A‏ الأقل من المجموعة التي تتكون من قصدير .ون جرمانيوم ‎germanium‏ وأنتيمون ‎cantimony q‏ ويكون لجزء السطح المذكور مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز أكبر من تلك ‎Yo‏ للفولاذ الطري ‎mild steel‏

   ‏)1 7؟- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Gay pydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎(YY)‏ حيث ‎deny‏ ‎Y‏ حفاز التهذيب المذكور ببلاتين ‎.platinum‏

   ‎١‏ ؟؟- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎G85 hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎(YY)‏ حيث أن تدفق ‎Y‏ الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ من خلال فرن واحد على الأقل له سطح معدني يحتوي

   ‎YY

   بم

   3 على قصدير ‎tin‏ يتلادمس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وتشكيل جزء من نظام ¢ المفاعل المذكور.

   ‎Yo ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقا لعنصر الحماية (77)؛ حيث تحتوي الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ المتدفقة على كبريت ‎gulfur‏ بنسبة تقل عن حوالي ‎or‏ ‏1 جزء في البليون.

   ‎YT ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎Cua (YO)‏ يشتمل حفاز التهذيب المذكور على بلاتين ‎platinum‏ محمول على زيوليت من النمط ,1 ‎.L zeolite‏ ‎STV ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ لتشكيل مركبات عطرية ‎aromatic‏ ‎Y‏ 5 باستخدام حفاز تهذيب يشتمل على زيوليت ‎zeolite‏ ذي مسام كبيرة؛ وتشتمل ¥ الطريقة المذكورة على تدفق الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ المكون من كبريت ‎sulfur‏ ‏¢ بنسبة تقل عن حوالي ‎٠‏ © جزء في المليون من خلال نظام مفاعل تهذيب يسخن جزء منه © على الأقل إلى درجة حرارة التهذيب ويكون فيه سطح يتكون من فولاذ ‎steel‏ مطلي 1 بقصدير ‎tin‏ يتلامس مع الهيدروكربونات ‎¢hydrocarbons‏ ويكون لسطح الجزء المذكور 7 من نظام المفاعل مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز تكون أكبر من تلك للفولاذ الطري ‎mild steel A‏ وملامسة الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ المتدفقة مع حفاز التهذيب المذكور عند درجات حرارة تهذيب لتحويل جزء على الأقل من الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‎A‏ المذكورة إلى مركبات عطرية ‎.aromatics‏

   ‎١‏ 78- طريقة ‎Ey‏ لعنصر الحماية ‎(TV)‏ حيث يشتمل حفاز التهذيب المذكور على زيوليت من ‎Y‏ التمط ‎.L zeolite L‏

   ‎steel ‏هناك طريقة تزويد السطح المذكور بواسطة طلي الفولاذ‎ (FV) ‏لعنصر الحماية‎ Way -749 ١ ‏بمادة تحتوي على قصدير «ن وتسخين السطح المطلي في جو مختزل لجعل جزء على‎ Y steel JY gall ‏الأقل من القصدير «ن يتفاعل مع‎

   ‎ال1١‎

   £4

   ‎١‏ 0 40- طريقة ‎Gay‏ لعنصر الحماية ‎(TR)‏ حيث يشتمل حفاز التهذيب المذكور على بلاتين ‎platinum‏ محمول على زيوليت من النمط ‎zeolite L‏ آ.

   ‎4١ ١‏ - طريقة ‎Tag‏ لعنصر الحماية ‎Cum (TV)‏ يتكون نظام المفاعل المذكور من فرن واحد على ‎Y‏ الأقل يحتوي على أنابيب فولاذية تمر من خلالها الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ المتدفقة 1 المذكورة لتسخينها إلى درجة حرارة التهذيب؛ بحيث تطلى السطوح الداخلية للأنابيب ¢ المذكورة بمادة تحتوي على قصدير ‎tin‏ وتسخن في جو من الهيدروجين ‎hydrogen‏ لتزويد ° مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز.

   ‎0١‏ 7؟؛- طريقة ‎Gy‏ لعنصر الحماية )8( حيث يشتمل حفاز التهذيب المذكور على بلاتين ‎platinum Y‏ محمول على زيوليت من النمط ‎.L zeolite L‏

   ‏)67 طريقة ‎Gay‏ لعنصر الحماية )£1( حيث يشتمل نظام المفاعل المذكور على مفاعل واحد ل على الأقل مكون من حفاز تهذيب وله جزء جدار فولاذي طلي بالقصدير ‎tin‏ لتزويد ‎y‏ مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز.

   ‎0١‏ 44- طريقة ‎Gay‏ لعنصر الحماية )£7( حيث يشتمل حفاز التهذيب المذكور على بلاتين ‎platinum Y‏ محمول على زيوليت من النمط ‎zeolite L‏ آ.

   ‎١‏ - طريقة للتهذيب الحفازي لهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ باستخدام حفاز تهذيب زيوليتي ذي ‎Y‏ مسام كبيرة لإنتاج مركبات عطرية ‎aromatics‏ وتشتمل الطريقة على: ‎)١( ¥‏ تزويد تيار تغذية هيدروكربوني الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض بواسطة المعالجة تخفيض محتوى الكبريت ‎sulfur‏ تيار هيدروكربوني إلى ما يقل عن حوالي ‎5٠6‏ جزء في 2 البليون؛

   ‏1 (7) تزويد نظام مفاعل تهذيب ذي مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلزء حيث يشتمل النظام 7 المذكور على فرن واحد على الأقل مكون من مجموعة أنابيب أفران للتلامس مع تيار

   ‎YY

   Ow ‎A‏ التغذية الهيدروكربوني الكبريت 16نه المنخفض المذكور وتسخين تيار التغذية المذكور ‏1 إلى درجات حرارة التهذيب الحفازي؛ حيث يكون لجزء على الأقل من أنابيب الفرن ‎١‏ المذكور مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز كبيرة بمقدار مماتل على الأقل لتلك لفولاذ المقاوم ‎١‏ للصداً ‎stainless steel‏ من السلسلة ‎EY‏ ؟؛ و ‎VY‏ المفاعل المذكور ‎dead‏ الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ تتلامس ‏ مع حفاز التهذيب

   ‎.aromatics ‏المذكور لإنتاج مركبات عطرية‎ V¢ ‎١‏ 51 طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎la hydrocarbons‏ لعنصر ) ‎to‏ ( حيث يشتمل نظام مفاعل ‏التهذيب المذكور على سطوح فولاذية تم طلي جزء منها على الأقل بشكل أولي ‏1 بالألومنيوم ‎aluminum‏ أو بالقصدير ‎tin‏ ‎Gy -47 ١‏ لعنصر الحماية )£7( طريقة طلي السطوح الفولاذية بشكل أولي بالألومنيوم ‎aluminum Y‏ بواسطة عملية ألمنة. ‎tin ‏لعنصر الحماية )£7( طريقة طلي السطوح الفولاذية بشكل أولي بالقصدير‎ Gay ‏8؟-‎ ١ ‏7 بواسطة عملية الطلاء الكهربائي . ‎١‏ 45- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Gay hydrocarbons‏ لعنصر الحماية (47)؛ حيث يطلى ‎Y‏ جزء على الأقل من السطوح الفولاذية في نظام المفاعل المذكور بشكل أولي بطلاء ‏تشتمل على ألومنيوم ‎aluminum‏ ثم تجرى عملية معالجة 406 تشتمل على وضع طلاء ‏¢ معدني يحتوي على قصدير ‎Hin‏ ‎aluminum ‏وفقاً لعنصر الحماية ) £9 ل حيث تشتمل طريقة الطلاء الأولي من الألومنيوم‎ 06 ١ ‎XY‏ بواسطة عملية ألمنة. ‎١‏ )0 طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Tag hydrocarbons‏ لعنصر الحماية )5 ّ ل حيث يطلى ‎AR‏

   ¢aluminum ‏جز 2[ على الأقل من السطو 4 المعدنية في نظام المفاعل بغشاء من ألومنيوم‎ Y ‏أو يصنع من مادة‎ «chromium oxide ‏أو أكسيد كروم‎ chromium ‏كروم‎ alumina ‏ألومينا‎ v .chromium ‏أو كروم‎ aluminum ‏مغطاة بألومنيوم‎ ¢

   ‎(ag 07 ١‏ لعنصر الحماية ) ‎١‏ 0 حيث تشتمل طريقة إنتاج غشاء الكروم ‎«chromium‏ أكسيد ‎Y‏ الكروم ‎¢chromium oxide‏ الألومنيوم ‎aluminum‏ أو ألومينا ‎calumina‏ أو المادة المغطاة 7 بألومنيوم ‎aluminum‏ أو كروم ‎chromium‏ باستخدام عملية انتشار مرتفعة درجة الحرارة.

   ‎١‏ 07 وفقاً لعنصر الحماية ) ‎١‏ م حيث يشتمل طريقة طلاء جزء على الأقل من السطوح ‎Y‏ المعدنية في نظام المفاعل بغشاء من ‎alumina Wa sll‏ أو ألومنيوم ‎¢aluminum‏ أو يُصنع من ¥ مادة مغطاة بألومنيوم ‎.aluminum‏

   ‎Gay - 54 ١‏ لعنصر الحماية )0( حيث يشتمل طريقة طلاء جزء على الأقل من السطوح ‎Y‏ المعدنية في نظام المفاعل بغشاء من كروم ‎chromium‏ أو أكسيد كروم ‎chromium oxide‏ أو ‎v‏ يُصنع من مادة مغطاة بالكروم ‎.chromium‏

   ‎١‏ ©5- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية )£0( حيث يصنع نظام المفاعل جزئياً على الأقل من مادة خزفية تتلامس مع الهيدروكربونات ‎‘hydrocarbons‏

   ‎١‏ 7- طريقة ‎Tidy‏ لعنصر الحماية )00( حيث تكون المادة الخزفية عبارة عن مكون واحد على الأقل من المجموعة التي تتكون من مركبات كربيد السليكون ‎carbides‏ 1:»00:و» مركبات 7 أكسيد السليكون ‎silicon oxide‏ مركبات نتريد السليكون ‎esilicon nitrides‏ ومركبات نتريد ¢ الألومنيوم ‎.aluminum nitrides‏

   ‎١‏ 7 2 - طريقة لتهذيب الهيدركربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية )© ل حيث تستخدم ‎Y‏ أجهزة تسخين و/أو أنابيب مرحلية في نظام المفاعل المذكور أو يتم تسخين النظام 1 باستخدام مواد خام عالية التسخين؛ أو تستخدم أنابيب بأقطار كبيرة؛ أو تستخدم أنابيب

   ‎ال1١‎ oY

   بسرعة تدفق أعلى؛ أو تستخدم مناطق حرارية منفصلة أو مركبات منهاء إلى مدى فعال ‎o‏ لتزويد مقاومة بحيث يقل التقصف عن © , ‎Y‏ ملم/سنة.

   ‎-0A ١‏ طريقة لتهذيب وفقاً لعنصر الحماية )£0( حيث يشتمل نظام المفاعل المذكور على جزء مصنوع من فولاذ طري ‎mild steel‏ وأثناء التهذيب ‎Gad‏ ظروف كبريت ‎gulfur‏ بنسبة ‎Y‏ تقل عن ‎٠٠١‏ جزء في البليون لا تزيد درجات حرارة أجزاء نظام المفاعل المصنتوع من ‎JY 58 ¢‏ طري ‎mild steel‏ عن ‎N 5٠١‏ )104 أف).

   ‎١‏ 4- طريقة للتهذيب وفقاً لعنصر الحماية )£0( ‎Cua‏ يشتمل نظام المفاعل المذكور على جزء ‎X‏ مصنوع من فولاذ مقاوم ‎stainless steel fall‏ أثناء التهذيب تحت ظروف تشمل على 1 محتوى كبريت ‎sulfur‏ بنسبة تقل عن ‎٠‏ © جزء في البليون؛ لا تزيد درجات حرارة أجزاء ¢ نظام المفاعل المصنوع من فولاذ مقاوم ‎stainless steel all‏ عن 5ف ‎(sr 001,14) °‏

   ‎١‏ 6 وفقاً لعنصر الحماية ) ‎oq‏ ( تشتمل على طريقة ضبط درجة حر ارة السطح المعدني المذكور

   ‎١ |‏ باستخدام مزدوجة حرارية.

   ‎-١١ ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎pydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية )£0( حيث يشتمل ‎Y‏ نظام المفاعل المذكور على مفاعل تهذيب واحد على الأقل 6 وحيث يكون جزء على الأقل من نظام المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عبارة عن مادة تختار من ¢ المجموعة التي ‎OSH‏ من نحاس ‎copper‏ قصدير ‎carsenic FH) din‏ أنتيمون ‎¢antimony °‏ جرمانيوم ‎<germanium‏ نحاس ‎¢brass sisal‏ رصاص ‎lead‏ بزموث ‎‘bismuth‏ ‏1 كروم ‎cchromium‏ مركباتها السبيكية وسبائكها.

   ‎TY ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(TY)‏ حيث يكون جزء ‎Y‏ على الأقل من نظام المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عبارة عن مادة أنتيمونيد ‎antimonide‏ أو ‎germanide ila‏ تم تشكيلها من مركب للأنتيمون ‎antimony‏

   ‎\AR oy

   ‎a] ¢‏ نقطة انصهار تقل عن تلك للأنتيمون ‎antimony‏ أو من مركب جرماتيد ‎germanide‏ له 2 نقطة اتصهار تقل عن تلك للجرمانيوم ‎.germanium‏

   ‎0١‏ 7؟1١-‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(VF)‏ حيث يكون جزء 7 على الأقل من نظام المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عبارة عن مادة 1 أنتيموند ‎antimonide‏ أو جرمانيد ‎germanide‏ تشكل من كبريتيد الأنتيمرن عه ‎sulfide‏ ‎antimony ¢‏ أو الجرمانيوم ‎.germanium‏

   ‎١‏ ©1- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ 5 لعنصر الحماية ‎(VV)‏ حيث يطلى جزء 7 على الأقل من نظام المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ بدهان يحتوي ¥ على كروم ‎chromium‏ أو يطلى كهربائياً بالكروم ‎chromium‏ قبل التهذيب.

   ‏)0 11 طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎G5 hydrocarbons‏ لعنصر الحماية )10( حيث يطلى جزء ‎Y‏ على الأقل من نظام المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ بدهان يحتوي ¥ على ملح الكروم ‎chromium salt‏ قبل التهذيب.

   ‎١‏ 17- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎68g hydrocarbons‏ لعنصر الحماية )1( حيث يكون جزء ‎Y‏ من نظام المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عبارة عن طلاء معدني؛ ل غلاف أو طلاء من مادة مختارة من المجموعة التي تتكون من نحاس ‎‘copper‏ قصدير ‎‘tin ¢‏ زرنيخ ‎‘arsenic‏ أنتيمون ‎‘antimony‏ جرمانيوم ‎germanium‏ ؛ تحاس أصفر ‎‘brass‏ ‎¢lead aba) ©‏ بزموث ‎<bismuth‏ كروم ‎chromium‏ مركباتها السبيكية وسبائكهاء؛ وحيث 1 يهذب الطلاء المعدني؛ الغلاف أو الطلاء المذكور عن طريق ملامسة المادة مع فلز ل ‎(metal‏ أكسيد فلزي ‎metal oxide‏ و/أو مركب فلزي آخر يختار من المجموعة التي تتكون ‎A‏ من نحاس ‎copper‏ قصدير ‎arsenic FH) tin‏ أنتيمون ‎ <antimony‏ جرمانيوم ‎¢germanium 9‏ نحاس أصفر 5+ رصاص ‎lead‏ بزموث ‎‘bismuth‏ وكروم ‎.chromium‏ ‎١‏ 18- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Ty hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ‎(TV)‏ حيث ‎Cig‏

   0% :

   ‎Y‏ الطلاء المعدني؛ الغلاف أو الطلاء المذكور عن طريق إضافة مسحوق دقيق من الفلز ‎(metal 1‏ الأكسيد الفلزي ‎metal oxide‏ و /أو مركب فلزي آخر متفاعل في ظروف مختزلة.

   ‎١‏ 18 طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ) ‎١‏ 0 تشتمل على ‎Y‏ وضع المادة على شكل هاليد فلز ‎metal halide‏ عند درجات حرارة مرتفعة.

   ‎١‏ 70- طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Gy hydrocarbons‏ لعنصر الحماية )19( حيث تكون ‎Y‏ المادة من قصدير «ن وتوضع على شكل هاليد ‎.metal halide shal‏

   ‎١‏ ١لا-‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية )1( حيث توضع المادة على مادة مركبة أساسية باستخدام الترسيب البخاري الكيميائي.

   ‎VY)‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(VV)‏ حيث تكون مادة ‎Y‏ المركبة الأساسية عبارة عن سطح مكربن مسبقآً في نظام مفاعل تهذيب.

   ‎YY ١‏ طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وفقاً لعنصر الحماية )£0( تشتمل على:

   ‏7 تزويد طبقة واقية مقاومة للكربنة وللتاكل إلى جزء فولاذي في نظام مفاعل التهذيب ‎Y‏ المذكور بواسطة 00( وضع طلاء معدني؛ غلاف معدني أو طلاء معدني ‎Al‏ فعالة في تشكيل طبقة واقية مقاومة للكربنة على الجزء الفولاذي؛ للحصول على سماكة فعالة لفصل ° الجزء الفولاذي عن الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ أثناء التشغيل مع تجنب حدوث أي ‎١‏ > تقصف معدني سائلي كبير؛ و(ب) تشكيل الطبقة الواقية المثبتة بالجزء الفولاذي من خلال ل طبقة ربط متوسط غنية بالكربيد ‎carbide‏

   ‎VE ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية 7 0 ‎Cua‏ لا تزيد نسب الكبريت ‎sulfur‏ عن حوالي ‎Yo‏ جزء ‎Y‏ في البليون.

   ‎Vo ١‏ طريقة وفقآً لعنصر الحماية ‎(VT)‏ حيث تشتمل طريقة وضع طلاء معدني؛ غلاف أو

   ‏ألا oo 7 طلاء آخر يتكون من قصدير ‎tin‏ على سطح في نظام المفاعل.

   . ‏تشتمل على طريقة وضع دهان يتكون من قصدير من‎ (Vo) ‏وفقاً لعنصر الحماية‎ -7 ١ ‎VY ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎(V7)‏ حيث يشتمل الدهان المذكور الذي يتكون من قصدير ‎tin Y‏ على مركب قصدير ‎tin‏ فابل للتحلل بالهيدروجين ‎‘hydrogen‏ نظام مذيب؛ فلز قصدير ‎tin metal v‏ مقسم بشكل دقيق وأكسيد قصدير ‎gin oxide‏ فعال بصفته عامل ع إسفنجي/مشتت/ر ابط. ‎Jdron ‏حيث يحتوي الدهان على حديد‎ (VT) ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ -YA ١ ‎١‏ 4- طريقة ‎Td,‏ لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث يحتوي الدهان على نسبة من القصدير ون إلى ¥ الحديد ‎٠١ Omron‏ و ‎.١‏ ‎Gay ٠ ١‏ لعنصر الحماية ‎(VT)‏ حيث يشتمل على طريقة وضع طلاء معدني؛ غلاف أو طلاء ‎Y‏ آخر يتكون من قصدير وجزء من الفولاذ مقاوم للصداً ‎stainless steel‏ في نظام المفاعل 7 ويعالج لتشكيل طبقة واقية من ستانيد ‎stannide‏ غنية بالنيكل ‎pickel‏ تشتمل على شوائب ¢ دخيلة من الكربيد ‎carbide‏ مثبتة بالجزءالفولاذي بواسطة طبقة ربط متوسطة من الفولاذ © المقاوم للصدأ ‎stainless steel‏ مستنفدة النيكل ‎pickel‏ وغنية بالكربيد 6 تشتمل على 1 شوائب دخيلة من الستانيد ‎stannide‏ ‎١‏ 1 طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎Ga hydrocarbons‏ لعنصر الحماية ) ‎to‏ ( حيث تشتمل ‎Y‏ أنابيب الفرن المذكورة التي لها مقاومة كبيرة للكربلة وتفتيت الفلز بمقدار مماتل على ‎Y‏ الأقل ‎Si‏ للفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ من السلسلة 7 ¢ ‎Y‏ على ‎pala‏ 334 1 بصورة طلاء معدني؛ غلاف؛ دهان أو طلاء آخر إلى مادة مركبة أساسية. ‎AY ١‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎(AY)‏ حيث يشتمل على طريقة طلاء جزء من نظام المفاعل بغشاء ‎VY

   ¥ من ألومنيوم ‎‘aluminum‏ ألومينا ‎‘alumina‏ كروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium‏ ‎<oxide 1‏ أو يصنع مادة مغطاة بألومنيوم ‎aluminum‏ أو كروم ‎.chromium‏ ‎a AY ١‏ لعنصر الحماية ) ‎Cua «(A ١‏ يشمل على طريقة طلاء الجزء المذكور من نظام ¥ المفاعل بغشاء من سيليكا ‎silica‏ أو سيليكون ‎silicon‏ ‎AS ١‏ طريقة وفقاآً لعنصر الحماية ‎(AY)‏ حيث يشتمل نظام المفاعل المذكور على سطوح 1 فولاذية حيث يطلى جزء على الاقل من السطوح الفولاذية في نظام المفاعل بشكل 1 أولي بألومنيوم ‎aluminum‏ أو قصديرن ‎tin‏ ثم يوضع طلاء رقيق من أكسيد الكروم

   ‎.chromium oxide ¢‏ ‎AO ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎(AY)‏ حيث تشتمل الأنابيب المذكورة التي لها مقاومة للكربنة ‎Y‏ أكبر من تلك للفولاذ المقاوم ‎stainless steel fall‏ من السلسلة 7 ¢ ا على ‎sala‏ مركبة ‎v‏ أساسية مكربنة مسبقا عولجت لتزويد مقاومة من هذا القبيل. ‎tin ‏حيث تكون المادة المذكورة عبارة عن قصدير‎ (AY) ‏طريقة 1885 لعنصر الحماية‎ AT ١ ‎١‏ - طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎Cua (AY)‏ تكون المادة المذكورة فعالة في المحافظة على ‎Y‏ مقاومتها للكربنة بعد الأكسدة. ‎JAA ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎٠ (AY)‏ حيث تشتمل الأنابيب المذكورة التي لها مقاومة للكربنة ‎XY‏ أكبر من تاك للفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ من السلسلة 9 ؟ على طلاء من مادة 01 مختزلة فوق مادة مركبة أساسية؛ وتزود المادة المختزلة المذكورة عن طريق تعريضها ¢ لوسط مختزل في موضع التفاعل. ‎١‏ 4- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎Cua (AA)‏ يشتمل الوسط المختزل على هيدروجين

   ‎.hydrogen Y‏ ‎VY ov ‏حيث تشمل الطريقة على وضع المادة المراد اختزالها على‎ (AA) ‏لعنصر الحماية‎ Gay - ١ ‏شكل دهان.‎ Y ‏المذكورة‎ (yal ‏تصنع أنابيب‎ Cua (£0) ‏طريقة للتهذيب الحفازي وفقآً لعنصر الحماية‎ -951 ١ ‏له مقاومة‎ steel ‏من السلسلة لا ع 7 أو من فولاذ‎ stainless steel faall ‏من الفولاذ المقاوم‎ 7 stainless faall ‏للفولاذ المقاوم‎ Stal Jay ‏على‎ Silas ‏للكربنة وتفتيثت الفلز كبيرة بمقدار‎ Y ‏من السلسلة 497 ؟.‎ steel ¢ ‏لعنصر الحماية )£0( حيث تصنع أنابيب الفرن المذكورة‎ Tay ‏طريقة للتهذيب الحفازي‎ -7 ١ ‏وحيث تعالج أجزاؤها السطحية التي يراد أن تتلامس مع تيار التغذية‎ steel ‏من فولاذ‎ Y ‏المسخن بحيث تزود مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز باستخدام طريقة تشتمل على‎ ‏وضع طلاء معدني؛ غلاف دهان أو طلاء على السطوح المذكورة.‎ ‏حيث يشمل على طريقة وضع دهان متفاعل قابل للتحلل يتكون‎ (AY) ‏لعنصر الحماية‎ ld, -7 ١ ‏على جزء فولاذي من نظام مفاعل التهذيب؛ وهذا الدهان يختزل إلى‎ tin ‏من قصدير‎ 7 ‏مع الجزء الفولاذي المذكور من نظام‎ iron ‏حديد‎ stannide ‏متفاعل يشكل ستانيد‎ tin ‏قصدير‎ Y ‏مفاعل التهذيب عند تسخينه في ظروف مختزلة.‎ ‏طريقة للتهذيب الحفازي وفقآً لعنصر الحماية )£0( حيث يكون الحفاز المذكور عبارة عن‎ -4 ١

   ‏آ.‎ zeolite L ‏على زيوليت من التمط‎ J gana platinum ‏حفاز من بلاتين‎ Y ‏طريقة للتهذيب وفقآً لعنصر الحماية )£0( حيث يصنع جزء على الأقل من أنابيب الفرن‎ 40 ١ ‏بصفة‎ nickel ‏المذكورة المتلامسة مع تيار التغذية من سبيكة لا تحتوي على نيكل‎ 7 ‏جوهرية.‎ 1 ‏لعنصر الحماية )£0( حيث يكون لجزء على الأقل من جدار مفاعل‎ Tay ‏طريقة للتهذيب‎ -45 0١ oA

   ا في نظام المفاعل المتلامس مع تيار التغذية مقاومة للكربنة كبيرة بمقدار ممائل لتلك 7 للفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ من السلسلة ‎١‏ على الأقل .

   ‎١‏ 97- طريقة للتهذيب 85( لعنصر الحماية )£0( ‎Cun‏ يكون جزء على الأقل من نظام المفاعل ل المتلامس مع تيار التغذية عبارة عن مادة تختار من المجموعة التي تتكون من نحاس 3 :© قصدير ‎din‏ زرنيخ ‎arsenic‏ أنتيمون 2007 نحاس أصفر ‎cbrass‏ رصاص ‎¢bismuth <2 $a» ¢lead t‏ كروم ‎cchromium‏ مركباتها السبيكية وسبائكها.

   ‎١‏ 4- طريقة لتهذيب وفقاً لعنصر الحماية ‎(AV)‏ حيث تكون المادة المذكورة عبارة عن مادة ل تختار من قصدير ‎chin‏ مركباته السبيكية أو سبائكه.

   ‎١‏ 4- طريقة للتهذيب وفقاً لعنصر الحماية ‎(AY)‏ حيث تكون المادة المذكورة فعالة في المحافظة على مقاومتها للكربنة بعد الأكسدة.

   ‎-٠ ١‏ طريقة للتهذيب ‎Tay‏ لعنصر الحماية ‎(AY)‏ حيث يصنع جزء على الأقل من نظام المفاعل ‎Y‏ المذكور من فولاذ ‎steel‏ عني بالكروم ‎chromium‏ يحتوي على طلاء معدني يشتمل على ¥ قصدير ‎cin‏ أنتيمون ‎<antimony‏ بزموث ‎bismuth‏ أو زرنيخ ‎.arsenic‏

   ‎-٠١١ ١‏ طريقة للتهذيب وفقاً لعنصر الحماية )£0( ‎Cua‏ يصنع جزء على الأقل من نظام المفاعل ¥ من فو ‎steel SY‏ طلي بشكل أولي بألومنيوم ‎aluminum‏ أو قصدير ‎tin‏ ثم يوضع طلاء رقيق 1 من أكسيد كروم ‎.chromium oxide‏

   ‎steel ‏يطلى جزء على الأقل من فولاذ‎ Cus (£0) ‏لعنصر الحماية‎ Gay ‏طريقة للتهذيب‎ -٠" ١ ‏ثم تجرى عملية‎ aluminum ‏نظام المفاعل المذكور بشكل أولي بطلاء يشتمل على ألومنيوم‎ ¥ tin ‏معالجة لاحقة تتضمن وضع طلاء معدني يحتوي على قصدير‎ 7

   ‎٠" ١‏ طريقة للتهذيب وفقآً لعنصر الحماية )£0( حيث يسخن جزء على الأقل من نطام المفاعل

   ‎VY

   04 ‎Y‏ مسبقاً بواسطة تيار من غاز الهيدروجين ‎hydrogen‏ سحن إلى درجة حرارة تتراوح من 1 حوالي ‎a VAAL‏ (750أف) إلى ١171م‏ )1104( ثم يعرض جزء نظام المفاعل المسخن ‎Grae‏ المذكور إلى تيار غاز تبريد تتراوح درجة حرارته تتراوح من حوالي ° 4م ‎(GE)‏ إلى ‎daily (GA) SEY‏ على هيدروجين ‎hydrogen‏ ‏1 ومركب قصدير يِ فلز ي عضوي ‎.organo-metallic tin compound‏ ‎١‏ 4 - طريقة ‎Gig‏ لعنصر الحماية )£0( ‎Cua‏ تصنع أجزاء من نظام المفاعل من فولاذ طري ‎mild steel Y‏ وتصنع أجزاء أخرى من نظام ‎Je lid‏ من فولاذ مقاوم الع ‎stainless steel‏ 3 وحيث ؛ أثناء الهذيب في ظروف تشتمل على كبريت ‎sulfur‏ بنسبة تقل عن ‎5٠‏ جزء في ‎(gpl 1‏ لا تزيد درجات حرارة أجزاء نظام المفاعل المصنوعة من فولاذ طري ‎mild‏ ‎steel °‏ عن ‎#٠٠١‏ ام 50 ف ) ولا تزيد درحات حرارة أجزاء نظام المفاعل المصنوعة 1 من الفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ عن 51,87 ‎Yi Y0) ao‏ =( ‎١‏ - طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ تشتمل على ملامسة الهيدروكربونات ‎hydrocarbons Y‏ مع حفاز زيوليتي ‎zeolite zeolite catalyst‏ ذي مسام كبيرة يتضمن فلزآً ِ قلوياً ‎alkali‏ أو قلوياً ترابياً ‎alkaline earth metal‏ ويحمل بفلز واحد أو أكثر من المجموعة ¢ الثامنة ‎Group VII metals‏ في نظام مفاعل ذي مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز في ° ظروف الكبريت “انه المنخفض وتكون المقاومة المذكورة أثناء التهذيب بحيث يقل 1 التقصف عن حوالي ‎Y,0‏ ملم/سنة؛ ويطلى جزء على الأقل من السطوح المعدنية في نظام ‎v‏ المفاعل المتلامس مع الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ بغشاء رقيق من السيليكا ‎silica‏ أو ‎A‏ السيليكون ‎silicon‏ ‎VY)‏