JPH0640945B2

JPH0640945B2 - 放射線照射排ガス処理法

Info

Publication number: JPH0640945B2
Application number: JP62312544A
Authority: JP
Inventors: 慎治青木; 詳郎平山; 章彦前沢
Original assignee: Ebara Corp
Current assignee: Ebara Corp
Priority date: 1987-12-10
Filing date: 1987-12-10
Publication date: 1994-06-01
Anticipated expiration: 2009-06-01
Also published as: CA1333166C; CN1011291B; DE3881677D1; US5041271A; EP0474263A3; EP0326686B1; DE3881677T2; EP0326686A1; EP0474263B1; CN1047460A; DE3889129T2; DE3889129D1; CN1026392C; CN1035060A; EP0474263A2; JPH01155935A

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明はＳＯ_ｘおよび／またはＮＯ_ｘ等の有害ガス成分
を含む排ガスの処理方法に関する。

［従来の技術］従来重油燃焼炉等からのＳＯ_ｘおよび／またはＮＯ_ｘを
含む排ガスを処理して無害のガスとするためには第１図
に示す如く、例えばボイラー設備１からの排ガス（通常
130℃以上）を排ガス導管２を経て冷却塔３に導く。こ
ゝで排ガスは冷却水管４からスプレーされる冷却水によ
り露点以上100℃以下の温度に冷却され、しかる後排ガ
ス導管５を経て反応器７に導かれる。この際排ガス導管
５の途中で流量調節弁６からアンモニアを添加する。

反応器７に導入された排ガスは電子線発生装置９からの
電子線を照射され、ガス中のＳＯ_ｘおよび／またはＮＯ
_ｘがアンモニアと反応して硫安および／または硝安に変
化する。次にこれを集じん機11で除去し、浄化された排
ガスは煙突13から大気中に放出される。除去された硫安
および／または硝安は副生品として排出管12から回収さ
れる。なお電子線照射による発熱および脱硫脱硝に伴な
う発熱による排ガスの温度上昇を防止し、最適温度に維
持するため、反応器中の照射前、照射中、照射後のいず
れかの位置またはこれらを組合せた位置で、冷却水スプ
レー装置８から冷却水をスプレーする。最も望ましいの
は照射後である特開平１−１３５５１９号参照。

使用する集じん機11には電極式（ＥＰ）とバグフィルタ
ーとの組合せ型、ＥＰ単独型およびバグフィルター単独
型等がある。バグフィルター単独型は排ガスの圧力損失
が短時間に上昇するため、安定運転のためには大容量の
バグフィルターを要し、コスト高になる。

図中の符号14，15，16は夫々ＳＯ_ｘ分析計、ＮＯ_ｘ分析
計および排ガス流量計を示し、アンモニアの添加量（Ｎ
Ｈ_３）は、排ガス流量（ＱNm₃／ｈ）、ＳＯ_ｘ濃度
（〔ＳＯ_ｘ〕ppm）、ＮＯ_ｘ濃度（〔ＮＯ_ｘ〕ppm）、脱
硫率（η_SOx）及び脱硝率（η_NOx）により次式で求める
ことができる。

ＮＨ_３量（kg／h）＝Ｑ×17.03／22.41×10^-6×（２［ＳＯ_ｘ］ηＳＯ_ｘ／100＋
［ＮＯ_ｘ］ηＮＯ_ｘ／100）・・・・（１）近年、有害成分の排出量を低減させるため、排ガス処理
設備には脱硫率90％以上、脱硝率80％以上、リークアン
モニア10ppm以下と、極めて厳しい規制値が要求されて
きており、今後更に厳しさを増すものと予想される。

［解決を要する技術上の問題点］しかるに上記従来の方法においてはリークアンモニアの
規制が困難であったこと並びに副生品に関して別の問題
の発生することがあった。以下これについて更に詳しく
述べる。第２図は石炭燃焼排ガスにおけるＳＯ_ｘ濃度、
ＮＯ_ｘ濃度変動の代表的チャートを示す。ＳＯ_ｘ濃度は
平均値1500ppmに対し約±100ppmの変動が、またＮＯ_ｘ
濃度は平均値300ppmに対して約±20ppmの変動がみられ
る、脱硫率90％、脱硝率80％の場合の添加すべきアンモ
ニアを（１）式により求める。

添加すべき最大濃度＝２×1600×0.9＋320×0.8＝3136ppm 添加すべき最低濃度＝２×1400×0.9＋280×0.8＝2744ppm 添加すべき平均濃度＝２×1500×0.9＋300×0.8＝2940ppm 許容リークアンモニア濃度を前述の10ppmとすれば2744p
pmから3136ppmの範囲のアンモニアを±10ppmの精度で供
給する必要がある。

これは0.3〜0.4％（10／3136、10／2744）という精度を
意味しており、通常のコントロール精度（フルスケール
の１〜２％）に比較して、かなり小さく、リークアンモ
ニアを10ppm以下にコントロールすることは非常に困難
であった。

また副生品は硫安、硝安が主成分で夫々有用な窒素肥料
であるが、排ガス中のＣＯ濃度がＳＯ_ｘ濃度の10倍以下
になると、数％と僅かではあるが、植物に有害なスルフ
ァミン酸が生成し、そのため植物の成長を阻害するとい
う問題があった（スルファミン酸化合物の熱分解除去方
法は特公平２−５７９７９号に開示されている。

［問題点を解決するための手段］本発明者等は脱硫率、脱硝率を低下させることなくリー
クアンモニアの低減及び副生品の改質について種々研究
を重ねた結果、脱硫、脱硝に必要なアンモニア量より少
ない量のアンモニアを添加し、アンモニア不足のために
生じた未反応のＳＯ_ｘ及びＮＯ_ｘをアンモニア以外のア
ルカリ性物質を添加することにより除去し、プロセス全
体としては高い脱硫率、脱硝率を維持することができ
た。

さらに、回収副生品のpHを６以上、好ましくは７以上と
なるようにすることにより、スルファミン酸系不純物の
薬害を実質的に阻止できることができた。

［発明の構成と作用］すなわち、本発明の放射線照射を含む排ガス処理法は、
硫黄酸化物（ＳＯ_ｘ）および／または窒素酸化物（ＮＯ
_ｘ）を含む排ガスを放射区域に誘導すること、照射中ま
たは照射前後の排ガスにアンモニア（ＮＨ_３）を添加す
ること、そして生成した硫安および／または硝安を集じ
ん機で捕集した後、大気中に放出することからなり、計
算量より少ない量のアンモニアを添加し、かつ集じん機
上流または集じん機内において上記アンモニア以外のア
ルカリ性物質を添加することを特徴とするものである。

第３図は本発明方法の構成を工程図として示したもので
あり、集じん方式としてはＥＰとバグフィルターとの組
合せ型式を用いた（米国特許出願S.N 005,969，1987年
６月）。

添加アンモニアの理論量は前記の（１）式から求められ
るが、実際の添加量はＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの濃度の変動パタ
ーンに応じて65％〜100％となる。すなわち、実質的に
大部分の脱硫、脱硝は反応の早いアンモニアによって行
なわせることになる。添加量の選定方法としては変動パ
ターン中の最低濃度を基準として求めることが望まし
い。第２図の場合、ＳＯ_ｘの最低濃度は1400ppm、ＮＯ
_ｘは280ppmなので添加量は前述のように2744ppmとな
る。これに対して最高濃度に対する理論量は3136ppmな
ので実添加量の理論添加量に対する割合は87.5％〜100
％（2744／3136〜2744／2744）となる。

第５図は入口ＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの濃度変動の比較的大きい
場合を示しており、それぞれの最高濃度は1200ppm，320
ppm、最低濃度は800ppm，280ppmである。所望の脱硫率
と脱硝率は、都市近郊、海岸線など排ガス処理場所によ
って要求される程度、すなわち目標値は異なるが、脱硫
率90％、脱硝率80％の場合に添加すべきアンモニアの量
は（１）式から次の通りになる。

最大理論量＝２×1200×0.9＋320×0.8＝2416(ppm) 最低理論量＝２× 800×0.9＋280×0.8＝1664(ppm) 従って最低理論量に基づいてアンモニアを添加するとな
ると、この変動チャートに対する比率は68.9％〜100％
（1664／2416〜1664／1664）となる。

本発明方法におけるアンモニア以外のアルカリ性物質の
添加は、集じん機上流または集じん機内で行なわれ、ア
ルカリ性物質は、アンモニア不足のためにアンモニアと
反応しなかった未脱硫、未脱硝のＳＯ_ｘ及びＮＯ_ｘと主
として集じん機内で反応し、これらを副生品として除去
する。上記のアルカリ性物質としてはカルシウム、ナト
リウム、カリウム、マグネシウムが形成する無機塩類、
具体的には（Ｃａ（ＯＨ）_２，ＣａＯ，ＣａＣＯ_３，Ｎ
ａ_２ＣＯ_３，ＮａＨＣＯ_３，Ｍｇ（ＯＨ）_２等の１種ま
たは２種以上の混合物が望ましい。その添加モル量は、下式（２）−１（アルカリ性物質が１価の場合）、添加モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×［２×｛［ＳＯ_ｘ］−［Ｓ
Ｏ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−１又は、下式（２）−２（アルカリ性物質が２価の場
合）、添加モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6× ［｛［ＳＯ_ｘ］−［ＳＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋１／２｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−２ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（pp
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（pp
m）［ＳＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＳＯ_ｘ濃度（ppm）［ＮＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＮＯ_ｘ濃度（ppm） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）で求められるモル量以上がよい。

第３図では粉末状のアルカリ性物質をＥＰ11aとバグフ
ィルター11bの間で添加し、該アルカリ性物質はバグフ
ィルター11b上に均等に保持される。排ガスはフィルタ
ーの表面から裏面に向って過される形で通過するの
で、排ガス中の未反応のＳＯ_ｘおよびＮＯ_ｘがフィルタ
ー上に保持されたアルカリ性物質と過不足なく均等に接
触し、反応して効果的に除去される。

第４図にはＥＰ11a単独使用の場合の一実施態様を示
す。基本的には第３図に基づいて説明した内容と同様で
ある。未反応のＳＯ_ｘ及びＮＯ_ｘを、ＥＰ11aの上流で
添加したアルカリ性物質と、主としてＥＰ11a内または
ＥＰ11a上流に必要であれば新たに設けた反応器（図示
せず）内で反応させる。アルカリ性物質の添加位置は、
該アルカリ性物質とＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘとの反応生成塩を硫
安、硝安との混合物として回収するため、ＥＰ11a上流
での排ガスの放射線照射中またはその前後のいずれかの
位置でよいが、照射後が最も望ましい。またこれらを組
合せた添加方法も望ましい。これらの場合、添加される
アルカリ性物質は粉末状に限らず、水溶液でもよい。前
述のように排ガスの温度調整には冷却水を使用するが、
その際上記アルカリ性物質をあらかじめ溶解しておくこ
とにより、新たな供給装置が不要となる。この場合のア
ルカリ性水溶液の添加位置は照射前（第４図中の冷却水
管８）、照射中、照射後のいずれでもよく、また冷却塔
３中でもよい。なおバグフィルター単独の場合も、基本
的には第４図で示した態様と同様である。

上記の場合、回収副生品のpHが６以上、好ましくは７以
上となるような量のアルカリ性物質を添加することが望
ましい。その理由は植生に有害なスルファミン酸系化合
物が数％混在しても、アルカリ性物質の添加量を増やし
た場合には植生に対する悪影響を防止することができる
からである。

アルカリ性物質の添加はバグフィルター単独使用の際の
排ガス圧力上昇を緩和する効果もある。放射線照射で生
成した副生品（硫安、硝安）は付着性、凝集性、吸湿性
に富んだ極めて微細な粉体粒子であり、これが過面で
短時間に凝集して閉塞させ、圧力損失が上昇すると考え
られるが、アルカリ性物質を添加すると主として反応生
成塩が核となってその周囲に微細な硫安、硝安粒子が凝
集し粗大化する。この粗大粒子はフィルター表面で捕集
された後、容易に払い落とされるので布の目詰りがな
くなり、圧力損失の上昇が防止される。

アルカリ性物質の添加量はＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの濃度、脱硫
率、脱硝率によって異なるが、副性品に対する重量比に
して1.0％〜10％が望ましい。

また本発明方法で使用する放射線としては電子線、ベー
タ線、線、α線、Ｘ線、中性子線があるが、電子線発
生装置からの電子線が望ましい。

［実施例］次に本発明を実施例により更に詳細に説明する。

実施例１第３図に示す方式の実験装置を用いて、脱硫率90％、脱
硫率80％を目標として下記の実験を実施した。即ちガス
温度130℃、ＳＯ_ｘ平均濃度1500ppm、ＮＯ_ｘ平均濃度30
0ppm（各々の変動は第２図に示す。）、ＣＯ濃度25ppm
の排ガス8000Nm³／ｈを冷却塔３にて70℃に冷却した後2
700ppmのアンモニアを添加して反応器に導入し、1.8Mra
dの電子線を照射した。冷却水スプレー装置８から水を
スプレーし、バグフィルター11b出口のガス温度を70℃
に調整した。ＥＰ11aで副生品の大部分を回収した後、
バグフィルター11b入口の排ガスにＣａ（ＯＨ）_２粉末
約5.3kg／ｈを添加した。ＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの入口濃度が
第２図で示す変動チャート中の最高値、即ちそれぞれ、
1600ppmと320ppmであるときは、アンモニア不足による
未反応のＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの量が最大となる。上記のＣａ
（ＯＨ）_２の量はこれら未反応ガスを中和するに必要な
量である。このようにしてＥＰ11a出口、バグフィルタ
ー11b出口でＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘ及びアンモニアの濃度を測
定し、同時に測定したＳＯ_ｘ分析計14、ＮＯ_ｘ分析計15
の数値から除去率を求めた。なお上記分析計がガス濃度
を検出してから電気信号に変換するのに約２分を要す
る。ＥＰで回収した副生品のpHは約2.7であった。

比較例１実施例１と同一の装置を用い、但しアンモニアの添加量
を2744〜3136ppm（ＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの除去率をそれぞれ9
0％，80とする。）の範囲内とし、かつバグフィルター
入口でのＣａ（ＯＨ）_２添加は行なわなかったこと以外
は実施例１と同一条件の実験を行なった結果は次の通り
であった。

実施例２第４図に示す方式の実験装置を用い、ＥＰ11a入口でＩ
Ｃａ（ＯＨ）_２粉末を添加した以外は実施例１と同一条
件で実験を行なった。そしてＣａ（ＯＨ）_２添加前及び
添加後のＥＰ出口ガス中のＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘ及びアンモニ
ア濃度を測定し同時に測定した入口のＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘ濃
度から除去率を求めた。なお副生品のpH約３であった。

実施例３実施例２と同一の実験装置を用い、Ca(OH)₂の添加量を
7.0kg／ｈに高めた以外は同一条件のもとで実験した。
その結果、回収された硫安と硝安の量が65kg／ｈで実施
例２に比較して2.6％（1.7kg／ｈ）増加し、pHが約７で
あった。但し、除去率等は同様であった。

実施例４実施例３で得た副生品を用いて小松菜による発芽育成試
験を行ない、実施例１の副生品（pH≒３）及び市販の硫
安・硝安混合肥料と比較した。

上記の結果に示されている如く、No.１ではpHが調整さ
れているため、スルファミン酸の薬害が防止されている
ことが判る。

実施例５実施例１のＥＰで捕集／回収した副生品にＣａ（ＯＨ）
_２、0.5wt％，1.0wt％，2.0wt％，3.0wt％，4.0wt％ま
たは5.0wt％加えて生じるpHを第６図に示す。この結
果、副生品のpHが７となるには約2.6wt％のＣａ（Ｏ
Ｈ）_２を添加する必要のあることが認められた。

［発明の効果］上記の如く本発明により、排ガス組成の変動に対してリ
ークアンモニアの量が低減することができる。またスル
ファミン酸系不純物が多少混在してもアンモニア以外の
アルカリ性物質の添加によって、回収副生品のpHを６以
上、好ましくは７以上となすことにより、その薬害を阻
止することができる。

また本発明を実施するには従来の装置に特別な変更を加
える必要がないので産業上大きな利益を得ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の技術の工程図を表わす。第２図は排ガス中のＳＯ_ｘ，ＮＯ_ｘの濃度の変動を表わ
す。第３図は本発明の一実施例の工程図を表わす。第４図は本発明の他の実施例の工程図を表わす。第５図は濃度変動の大きい排ガスの変動チャートを表わ
す。第６図はＣａ（ＯＨ）_２含有率と副生品のpHとの関係を
示すグラフを表わす。

フロントページの続き (72)発明者前沢章彦東京都大田区羽田旭町11番１号株式会社荏原製作所内 (56)参考文献特開昭56−136629（ＪＰ，Ａ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】硫黄酸化物（ＳＯ_ｘ）および／または窒素
酸化物（ＮＯ_ｘ）を含む排ガスを放射線照射区域に誘導
すること、照射前、照射中または照射後の排ガスにアン
モニア（ＮＨ_３）を添加すること、並びに形成された副
生品（硫安および／または硝安）を集じん機で捕集した
後、排ガスを大気に放出することからなる排ガス処理法
であって、排ガスの変動に対してもリークアンモニアの
生成を低減するために、下式（１）、ＮＨ_３量（kg／h）＝Ｑ×17.03／22.41×10^-6×（２［ＳＯ_ｘ］ηＳＯ_ｘ／100＋
［ＮＯ_ｘ］ηＮＯ_ｘ／100）・・・・（１）ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（PP
m） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）により計算されるＮＨ_３量より少ない量のＮＨ_３を添加
し、かつ集じん機上流の排ガスまたは集じん機内に、ア
ルカリ性物質（アンモニアを除く）を添加することを特
徴とする、排ガス処理法。
【請求項２】集じん機として電気集じん機（ＥＰ）とバ
グフィルターの組合わせ集じん機を使用し、アルカリ性
物質（アンモニアを除く）をＥＰとバグフィルターの間
で添加することを特徴とする、特許請求の範囲第１項記
載の方法。
【請求項３】該アルカリ性物質は、カルシウム、ナトリ
ウム、カリウム又はマグネシウムが形成する無機塩類で
あること、又はそれらの２種以上の混合物であることを
特徴とする、特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の
方法。
【請求項４】該アルカリ性物質が、水酸化カルシウム
（Ｃａ（ＯＨ）_２）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、炭酸
ナトリウム（Ｎａ_２ＣＯ_３）、炭酸水素ナトリウム（Ｎ
ａＨＣＯ_３）、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）_２）
または炭酸カルシウム（ＣａＣＯ_３）であることを特徴
とする、特許請求の範囲第１項乃至第３項のいずれかに
記載の方法。
【請求項５】該アルカリ性物質を粉末状態で添加するこ
とを特徴とする、特許請求の範囲第１項乃至第４項のい
ずれかに記載の方法。
【請求項６】ＮＨ_３添加量を、下式（１）、ＮＨ_３量（kg／h）＝Ｑ×17.03／22.41×10^-6×（２［ＳＯ_ｘ］ηＳＯ_ｘ／100＋
［ＮＯ_ｘ］ηＮＯ_ｘ／100）・・・・（１）ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（PP
m） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）により計算されるＮＨ_３量の65〜100％未満の範囲とす
ることを特徴とする、特許請求の範囲第１項乃至第５項
のいずれかに記載の方法。
【請求項７】該アルカリ性物質の添加モル量が、下式（２）−１（アルカリ性物質が１価の場合）、添加
モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×［２×
｛［ＳＯ_ｘ］−［ＳＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−１又は、下式（２）−２（アルカリ性物質が２価の場
合）、添加モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×
［｛［ＳＯ_ｘ］−［ＳＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋１／２｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−２ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＳＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＳＯ_ｘ濃度（PPm）［ＮＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＮＯ_ｘ濃度（PPm） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）で求められるモル量以上であることを特徴とする、特許
請求の範囲第１項乃至第６項のいずれかに記載の方法。
【請求項８】集じん機としてＥＰ単独、ＥＰとバグフィ
ルターの組合わせおよびバグフィルター単独のうちのい
ずれか１方法を使用し、該アルカリ性物質を放射線照射
前、照射中、照射後の少なくとも１ヶ所から添加するこ
とを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載の方法。
【請求項９】該アルカリ性物質は、カルシウム、ナトリ
ウム、カリウム又はマグネシウムが形成する無機塩類で
あること、又はそれらの２種以上の混合物であることを
特徴とする、特許請求の範囲第８項記載の方法。
【請求項１０】該アルカリ性物質が、水酸化カルシウム
（Ｃａ（ＯＨ）_２）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、炭酸
ナトリウム（Ｎａ_２ＣＯ_３）、炭酸水素ナトリウム（Ｎ
ａＨＣＯ_３）、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）_２）
または炭酸カルシウム（ＣａＣＯ_３）であることを特徴
とする、特許請求の範囲第８項又は第９項に記載の方
法。
【請求項１１】該アルカリ性物質を粉末状態または水溶
液で添加することを特徴とする、特許請求の範囲第１
項、第８項乃至第１０項のいずれかに記載の方法。
【請求項１２】ＮＨ_３添加量を式（１）により計算され
るＮＨ_３量の65〜100％未満の範囲とすることを特徴と
する、特許請求の範囲第８項乃至第１１項のいずれかに
記載の方法。
【請求項１３】該アルカリ性物質の添加モル量が、下式（２）−１（アルカリ性物質が１価の場合）、添加
モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×［２×｛［ＳＯ_ｘ］−［Ｓ
Ｏ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−１又は、下式（２）−２（アルカリ性物質が２価の場
合）、添加モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×
［｛［ＳＯ_ｘ］−［ＳＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋１／２｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−２ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＳＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＳＯ_ｘ濃度（PPm）［ＮＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＮＯ_ｘ濃度（PPm） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）で求められるモル量以上であることを特徴とする、特許
請求の範囲第８項乃至第１２項のいずれかに記載の方
法。
【請求項１４】該アルカリ性物質の添加モル量が、下式（２）−１（アルカリ性物質が１価の場合）、添加
モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×［２×｛［ＳＯ_ｘ］−［Ｓ
Ｏ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−１又は、下式（２）−２（アルカリ性物質が２価の場
合）、添加モル量（kg−mol／h）＝Ｑ×１／22.41×10^-6×
［｛［ＳＯ_ｘ］−［ＳＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＳＯ_ｘ］（１−η［ＳＯ_ｘ］／100）｝＋１／２｛［ＮＯ_ｘ］−［ＮＯ_ｘ］ NH₃による減少 −［ＮＯ_ｘ］（１−η［ＮＯ_ｘ］／100）｝］・・・・（２）−２ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＳＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＳＯ_ｘ濃度（PPm）［ＮＯ_ｘ］NH₃による減少：添加したＮＨ_３との反応に
より減少したＮＯ_ｘ濃度（PPm） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）で求められるモル量以上で、かつ回収副生品のｐＨが６
以上とすることを特徴とする、特許請求の範囲第８項乃
至第１３項のいずれかに記載の方法。
【請求項１５】硫黄酸化物（ＳＯ_ｘ）および／または窒
素酸化物（ＮＯ_ｘ）を含む排ガスを放射線照射区域に誘
導すること、照射前、照射中または照射後の排ガスにア
ンモニア（ＮＨ_３）を添加すること、並びに形成された
副生品（硫安および／または硝安）を集じん機で捕集し
た後、排ガスを大気に放出することからなる排ガス処理
法であって、排ガスの変動に対してもリークアンモニア
の生成を低減するために、下式（１）、ＮＨ_３量（kg／h）＝Ｑ×17.03／22.41×10^-6×（２［ＳＯ_ｘ］ηＳＯ_ｘ／100＋
［ＮＯ_ｘ］ηＮＯ_ｘ／100）・・・・（１）ただし、Ｑ：排ガス流量（Nm³／h）［ＳＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＳＯ_ｘ濃度（PP
m）［ＮＯ_ｘ］：処理前の処理装置入口のＮＯ_ｘ濃度（PP
m） ηＳＯ_ｘ：脱硫率（％） ηＮＯ_ｘ：脱硝率（％）により計算されるＮＨ_３量より少ない量のＮＨ_３を添加
し、かつ集じん機上流の排ガスまたは集じん機内に、ア
ルカリ性物質（アンモニアを除く）を添加した後、さら
に回収した副生品にアルカリ性物質（アンモニアを除
く）を添加して、該副生品肥効物質のｐＨを６以上とす
ることを特徴とする、排ガス処理法。
【請求項１６】該アルカリ性物質を副生品肥効物質に対
し、1.0wt％〜10wt％の範囲で添加する、特許請求の範
囲第１５項に記載の方法。
【請求項１７】該アルカリ性物質として、水酸化カルシ
ウム（Ｃａ（ＯＨ）_２）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、
炭酸ナトリウム（Ｎａ_２ＣＯ_３）、炭酸水素ナトリウム
（ＮａＨＣＯ_３）、水酸化マグネシム（Ｍｇ（Ｏ
Ｈ）_２）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ_３）、またはそれ
らの２種以上の混合物を粉末状態で添加する、特許請求
の範囲第１５項又は第１６項に記載の方法。
【請求項１８】放射線が、電子線加速機からの電子線で
ある、特許請求の範囲第１項乃至第１７項のいずれかに
記載の方法。