DE19713414A1 - Regelventil in einem Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verdrängungsregelventil, das in Verdrängungskompressoren mit variabler Förderleistung eingebaut ist, die in Fahrzeugklimaanlagen verwendet werden. Insbesondere bezieht sich die Erfindung auf ein Verdrängungsre­ gelventil, das die Strömungsrate eines Kühlgases zwischen einer Auslaßkammer und einer Kurbelkammer regelt und einen Mechanismus zum Verändern eines Vorgabewertes eines Saugdrucks umfaßt, bei dem das Regelventil betreibbar ist.

Ein typischer Verdrängungskompressor mit variabler Förder­ leistung hat eine Nockenplatte, die neigbar auf einer Antriebs­ welle gelagert ist. Die Neigung der Nockenplatte wird auf der Grundlage des Unterschiedes zwischen dem Druck in einer Kurbel­ kammer und dem Druck in Zylinderbohrungen geregelt. Der Hub je­ des Kolbens wird durch die Neigung der Nockenplatte verändert. Entsprechend verändert sich die Verdrängung des Kompressors durch den Hub jedes Kolbens und wird dadurch bestimmt. Der Kom­ pressor ist mit einer Auslaßkammer und einer Kurbelkammer verse­ hen, die durch einen Zuführdurchtritt verbunden sind. Ein Ver­ drängungsregelventil ist in dem Zuführdurchtritt angeordnet. Das Verdrängungsregelventil regelt die Strömungsrate von der Auslaß­ kammer in die Kurbelkammer, wodurch der Druck in der Kurbelkam­ mer geregelt wird. Entsprechend wird der Unterschied zwischen dem Druck in der Kurbelkammer und dem Druck in den Zylinderboh­ rungen durch das Regelventil geregelt.

Die JP 3-23385 A offenbart ein derartiges Verdrängungsre­ gelventil, das in einem Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung verwendet wird. Wie in Fig. 7 gezeigt ist, umfaßt ein Regelventil 101 ein Gehäuse 102. Ein Ventilsitz 103 ist an dem oberen Abschnitt des Gehäuses 102 gebildet. Ein Ventilloch 104 ist in dem Ventilsitz 103 ausgebildet. Ein Ventilkörper 105 ist auf einer Stange 106 vorgesehen, die sich durch das Ventil­ loch 104 erstreckt. Der Ventilkörper 105 ist in einer Hochdruck­ kammer 109 in Gegenüberlage zum Ventilsitz 103 angeordnet, um das Ventilloch 104 zu öffnen und zu schließen. Die Stange 106 verbindet den Ventilkörper 105 mit einem Balg 108, der in einer Niederdruckkammer 107 angeordnet ist. Ein Saugdruck Ps wird in die Niederdruckkammer 107 eingeführt. Der Balg 108 weitet sich auf und zieht sich zusammen in Übereinstimmung mit dem Saugdruck Ps. Die Hochdruckkammer 109 ist mit einem Auslaßdruckbereich in dem Kompressor durch einen Zuführdurchtritt verbunden. Daher wird ein Auslaßdruck Pd in die Hochdruckkammer 109 eingeführt. Eine Mitteldruckkammer 110 ist in dem Gehäuse 102 zwischen der Hochdruckkammer 109 und der Niederdruckkammer 107 gebildet. Die Mitteldruckkammer 110 steht mit der Hochdruckkammer 109 durch das Ventilloch 104 in Verbindung und ist mit der Kurbelkammer durch den Zuführdurchtritt verbunden.

Ein Solenoid 111 ist am Boden des Gehäuses 102 befestigt. Ein feststehender Stahlkern 113 ist am oberen Abschnitt des So­ lenoids 111 vorgesehen. Ein Stahltauchkolben 112 ist in dem So­ lenoid 111 angeordnet und bewegt sich entlang der Achse des Tauchkolbens 112. Eine Stange 112a ist mit dem Tauchkolben 112 gekoppelt und erstreckt sich durch den feststehenden Kern 113. Eine Spule 114 ist um den Tauchkolben 112 und den feststehenden Kern 113 gewickelt. Das obere Ende der Stange 112a haftet an der Innenwand des Balgs 108 an. Eine Feder 115 erstreckt sich zwi­ schen dem unteren Ende des Tauchkolbens 112 und dem Boden des Solenoids 111. Die Feder 115 spannt den Tauchkolben 112 nach oben vor. Die Feder 115 spannt nämlich den Ventilkörper 105 in einer Richtung vor, in der der Ventilkörper 105 von dem Ventil­ sitz 103 getrennt wird, um das Ventilloch 104 zu öffnen.

Eine (nicht gezeigte) externe Regeleinheit schickt einen elektrischen Strom zur Spule 114. Die magnetische Anziehungs­ kraft, die zwischen dem Tauchkolben 112 und dem feststehenden Kern 113 erzeugt wird, verändert sich mit der Stärke des Stroms von der externen Regeleinheit. Die Stärke der Kraft, die den Tauchkolben 112 nach oben stößt, oder die Kraft zum Trennen des Ventilkörpers 105 vom Ventilsitz 103 entspricht der Stärke der Anziehungskraft. Wenn das Solenoid 111 angeregt wird, zieht der höhere Saugdruck Ps den Balg 108 zusammen und senkt den Tauch­ kolben 112 ab. Dadurch wird der Ventilkörper 105 zum Schließen des Ventillochs 104 gebracht. Im Gegensatz dazu weitet ein ge­ ringerer Saugdruck Ps den Balg 108 auf und hebt den Ventilkörper 105 an. Dadurch wird das Ventilloch 104 geöffnet. Auf diese Wei­ se wird die Öffnungsfläche zwischen dem Ventilkörper 105 und dem Ventilloch 104 in Übereinstimmung mit dem Saugdruck Ps einge­ stellt. Eine Größe des Saugdrucks Ps, die erforderlich ist, um den Ventilkörper 105 abzusenken, nämlich um den Ventilkörper 105 auf den Ventilsitz 103 zu zu bewegen, wird in Übereinstimmung mit der Anziehungskraft verändert, die zwischen dem Tauchkolben und dem Halter 113 erzeugt wird.

Das vorstehend beschriebene herkömmliche Regelventil 103 hat die folgenden Nachteile.

Ein auf einem Fahrzeug montierter Kompressor ist mit einem externen Kühlkreislauf verbunden, der einen Verdichter umfaßt. Wenn das Fahrzeug im Sommer in einem Verkehrsstau steckenbleibt, verringert sich die Wärmetauschkapazität des Verdichters bemer­ kenswert. In diesem Fall schließt der Ventilkörper 105 das Ven­ tilloch 104 und die Verdrängung des Kompressors wird maximal. Der Auslaßdruck Pd wird somit extrem hoch und der Druck Pc in der Kurbelkammer nähert sich dem Saugdruck Ps. Der hohe Auslaß­ druck wirkt auf die obere Fläche des Ventilkörpers 105. Der Druck in der Mitteldruckkammer 110 oder der Druck Pc in der Kur­ belkammer wirkt auf die Bodenfläche des Ventilkörpers 105. Die­ ser Unterschied zwischen den Drücken Pd und Pc drückt den Ven­ tilkörper 105 stark gegen den Ventilsitz 103. Dadurch ver­ schlechtert sich das Ansprechverhalten des Ventilkörpers 105 be­ züglich des Saugdrucks Ps.

Wenn die Kühllast abfällt, solange die Verdrängung des Kom­ pressors maximal ist, muß die Verdrängung des Kompressors ver­ ringert werden. Zur Verringerung der Kompressorverdrängung in einem derartigen Zustand muß die Öffnungsfläche zwischen dem Ventilkörper 105 und dem Ventilloch 104 vergrößert werden. Der Ventilkörper 105 muß daher mit einer Kraft bewegt werden, die größer als der Unterschied zwischen dem Auslaßdruck Pd und dem Druck Pc in der Kurbelkammer ist. Das heißt, daß die zwischen dem Tauchkolben 112 und dem feststehenden Kern 113 erzeugte An­ ziehungskraft verstärkt werden muß, um die Öffnungsfläche zwi­ schen dem Ventilkörper 105 und dem Ventilloch 104 zu vergrößern. Dies erfordert ein größeres Solenoid 111. Ein großes Solenoid 111 verbraucht eine relativ große Strommenge und vergrößert so­ mit die Last auf die Lichtmaschine.

Entsprechend ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Regelventil für einen Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung zu schaffen, das die Öffnung eines Ventillochs durch einen Ventilkörper genau regelt.

Damit soll auch ein Regelventil für einen Verdrängungskom­ pressor mit variabler Förderleistung geschaffen werden, das ein kompaktes Solenoid aufweist.

Zur Lösung der vorstehend genannten Aufgabe offenbart die vorliegende Erfindung ein Regelventil eines Verdrängungskompres­ sors mit variabler Förderleistung, das die Auslaßverdrängung auf der Grundlage einer Regelung einer Neigung einer Nockenplatte einstellt, die in einer Kurbelkammer angeordnet ist. Der Kom­ pressor umfaßt einen Kolben, der an die Nockenplatte wirkgekop­ pelt ist und in einer Zylinderbohrung angeordnet ist. Der Zylin­ der verdichtet ein Gas, das der Zylinderbohrung von einem ersten Bereich zugeführt wird, und läßt das verdichtete Gas in einen zweiten Bereich aus. Die Neigung der Nockenplatte ist auf der Grundlage des Drucks in der Kurbelkammer variabel. Der Kompres­ sor umfaßt einen Zuführdurchtritt zur Verbindung des zweiten Be­ reichs mit der Kurbelkammer. Das Regelventil ist auf halbem Wege in dem Zuführdurchtritt gesetzt, um die Menge des Gases einzu­ stellen, die in die Kurbelkammer von dem zweiten Bereich durch den Zuführdurchtritt eingeführt wird, um den Druck in der Kur­ belkammer zu regeln. Das Regelventil weist ein Gehäuse auf, das­ ein Ventilloch und eine Ventilkammer hat, die jeweils auf halbem Wege in dem Zuführdurchtritt angeordnet sind. Das Ventilloch hat eine Öffnung und steht mit der Ventilkammer durch die Öffnung in Verbindung. Ein Ventilkörper liegt der Öffnung gegenüber und ist in der Ventilkammer angeordnet, um die Öffnungsabmessung des Ven­ tillochs einzustellen. Der Ventilkörper ist in einer ersten Richtung und in einer zur ersten Richtung entgegengesetzten zweiten Richtung beweglich. Der Ventilkörper bewegt sich in der ersten Richtung, um das Ventilloch zu öffnen. Der Ventilkörper bewegt sich in der zweiten Richtung, um das Ventilloch zu schließen. Ein Reaktionselement reagiert auf den Druck in dem ersten Bereich. Eine erste Stange ist zwischen das Reaktionsele­ ment und den Ventilkörper gesetzt. Das Reaktionselement bewegt den Ventilkörper in der zweiten Richtung über die erste Stange in Übereinstimmung mit einem Anstieg des Drucks im ersten Be­ reich. Ein Solenoid ist zum Reaktionselement bezüglich des Ven­ tilkörpers entgegengesetzt angeordnet. Das Solenoid hat einen feststehenden Kern, einen Tauchkolben, der dem Kern gegenüber­ liegt, um sich auf den Kern zu oder davon weg zu bewegen, und eine Tauchkolbenkammer, in der der Tauchkolben untergebracht ist. Ein an das Solenoid geschickter elektrischer Strom erzeugt eine magnetische Anziehungskraft zwischen dem Kern und dem Tauchkolben in Übereinstimmung mit einer Stärke des Stroms. Eine zweite Stange ist zwischen den Tauchkolben und den Ventilkörper gesetzt, um den Ventilkörper entweder in die erste Richtung oder die zweite Richtung durch die magnetische Anziehungskraft zu drängen. Entweder der zweite Bereich oder die Kurbelkammer ist mit der Ventilkammer verbunden, und die andere von beiden ist mit dem Ventilloch und der Tauchkolbenkammer verbunden.

Die Merkmale der vorliegenden Erfindung, von denen angenom­ men wird, daß sie neu sind, werden in Einzelheiten in den beige­ fügten Patentansprüchen dargelegt. Die Erfindung sowie ihre Auf­ gabe und ihre Vorteile werden am besten unter Bezugnahme auf die folgende Beschreibung der gegenwärtig bevorzugten Ausführungs­ beispiele zusammen mit den beigefügten Zeichnungen verständlich.

Fig. 1 ist eine Querschnittansicht, die ein Regelventil ge­ mäß einem erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel darstellt;

Fig. 2 ist eine vergrößerte Teilschnittansicht, die das Re­ gelventil der Fig. 1 darstellt;

Fig. 3 ist eine Querschnittansicht, die einen Verdrängungs­ kompressor mit variabler Förderleistung darstellt, der das Re­ gelventil der Fig. 1 umfaßt;

Fig. 4 ist eine vergrößerte Teilschnittansicht, die einen Kompressor darstellt, wenn die Neigung der Taumelscheibe maximal ist;

Fig. 5 ist eine vergrößerte Teilschnittansicht, die einen Kompressor darstellt, wenn die Neigung der Taumelscheibe minimal ist;

Fig. 6 ist eine Querschnittansicht, die ein Regelventil ge­ mäß einem anderen erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel dar­ stellt; und

Fig. 7 ist eine Querschnittansicht, die ein herkömmliches Regelventil darstellt.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand bevorzugter Ausfüh­ rungsbeispiele unter Bezugnahme auf die Figuren näher beschrie­ ben.

Ein Regelventil für einen Verdrängungskompressor mit varia­ bler Förderleistung gemäß einem erfindungsgemäßen ersten Ausfüh­ rungsbeispiel wird nun unter Bezugnahme auf die Fig. 1 bis 5 beschrieben.

Zunächst wird der Aufbau des Verdrängungskompressors mit va­ riabler Förderleistung beschrieben. Wie in Fig. 3 gezeigt ist, ist ein vorderes Gehäuse 12 an einer vorderen Stirnfläche eines Zylinderblocks 11 befestigt. Ein hinteres Gehäuse 13 ist an ei­ ner hinteren Stirnfläche des Zylinderblocks 11 mit einer Ventil­ platte 14 befestigt. Eine Kurbelkammer 15 ist durch die Innen­ wände des vorderen Gehäuses 12 und die vordere Stirnfläche des Zylinderblocks 11 gebildet.

Eine Antriebswelle 16 ist drehbar in dem vorderen Gehäuse 12 und dem Zylinderblock 11 gelagert. Das vordere Ende der An­ triebswelle 16 steht von der Kurbelkammer 15 vor und daran ist eine Riemenscheibe 17 befestigt. Die Riemenscheibe 17 ist direkt mit einer externen Antriebsquelle (ein Fahrzeugmotor E in diesem Ausführungsbeispiel) durch einen Riemen 18 gekoppelt. Der Kom­ pressor dieses Ausführungsbeispiels ist ein Verdrängungskompres­ sor mit variabler Förderleistung in kupplungsfreier Bauart, der keine Kupplung zwischen der Antriebswelle 16 und der externen Antriebsquelle hat. Die Riemenscheibe 17 ist durch das vordere Gehäuse 12 mit einem Schrägkugellager 19 gelagert. Das Schrägku­ gellager 19 überträgt Axial- und Radiallasten, die auf die Rie­ menscheibe 17 wirken, auf das Gehäuse 12.

Eine Lippendichtung 20 ist zwischen der Antriebswelle 16 und dem vorderen Gehäuse 12 zur Abdichtung der Kurbelkammer 15 ange­ ordnet.

Eine im wesentlichen scheibenförmige Taumelscheibe 22 ist durch die Antriebswelle 16 in der Kurbelkammer 15 so gelagert, daß sie entlang der Achse der Welle 16 gleitfähig ist und der Achse gegenüber neigbar ist. Die Taumelscheibe 22 ist mit einem Paar Führungszapfen 23 versehen, von denen jeder eine Führungs­ kugel an seinem freien Ende hat. Die Führungszapfen 23 sind an der Taumelscheibe 23 befestigt. Ein Rotor 21 ist an der An­ triebswelle 16 in der Kurbelkammer 15 befestigt. Der Rotor 21 dreht sich einstückig mit der Antriebswelle 16. Der Rotor 21 hat einen Stützarm 24, der zur Taumelscheibe 22 vorsteht. Ein Paar Führungslöcher 25 sind in dem Stützarm 24 ausgebildet. Jeder Führungszapfen 23 ist gleitfähig in das entsprechende Führungs­ loch 25 eingepaßt. Das Zusammenwirken des Arms 24 und der Füh­ rungszapfen 23 ermöglicht es, daß sich die Taumelscheibe 22 zu­ sammen mit der Antriebswelle 16 dreht. Das Zusammenwirken führt auch das Neigen der Taumelscheibe 22 und die Bewegung der Tau­ melscheibe 22 entlang der Achse der Antriebswelle 16. Mit einem Zurückgleiten der Taumelscheibe 22 zum Zylinderblock 11 nimmt die Neigung der Taumelscheibe 22 ab.

Eine Schraubenfeder 26 ist zwischen dem Rotor 21 und der Taumelscheibe 22 angeordnet. Die Feder 26 spannt die Taumel­ scheibe 22 in Rückwärtsrichtung vor bzw. in einer Richtung, in der die Neigung der Taumelscheibe 22 abnimmt. Der Rotor 21 ist an seiner hinteren Stirnfläche mit einem Vorsprung 21a versehen. Eine Anlage der Taumelscheibe 22 an dem Vorsprung 21 verhindert, daß die Neigung der Taumelscheibe 22 eine vorbestimmte Maximal­ neigung übersteigt.

Wie in den Fig. 3 bis 5 gezeigt ist, ist eine Schließkam­ mer 27 an dem mittleren Abschnitt des Zylinderblocks 11 defi­ niert und erstreckt sich entlang der Achse der Antriebswelle 16. Ein hohles zylindrisches Schließelement 28 ist in der Schließ­ kammer 27 untergebracht. Das Schließelement 28 gleitet entlang der Achse der Antriebswelle 16. Das Schließelement 28 hat einen Abschnitt 28a mit großem Durchmesser und einen Abschnitt 28b mit kleinem Durchmesser. Eine Schraubenfeder 29 ist zwischen einem Absatz, der durch den Abschnitt 28a mit großem Durchmesser und den Abschnitt 28b mit kleinem Durchmesser definiert ist, und ei­ ner Wand der Schließkammer 27 angeordnet. Die Schraubenfeder 29 spannt das Schließelement 28 in Richtung zur Taumelscheibe 22 vor.

Das hintere Ende der Antriebswelle 16 ist in das Schließele­ ment 28 eingefügt. Das Radiallager 30 ist an der Innenwand des Abschnitts 28a mit großem Durchmesser des Schließelements 28 durch einen Sprengring 31 befestigt. Daher bewegt sich das Ra­ diallager 30 zusammen mit dem Schließelement 28 entlang der Ach­ se der Antriebswelle 16. Das hintere Ende der Antriebswelle 16 ist durch die Innenwand der Schließkammer 27 unter Zwischenlage des Radiallagers 30 und des Schließelements 28 gelagert.

Ein Saugdurchtritt 32 ist an dem mittleren Abschnitt des hinteren Gehäuses 13 und der Ventilplatte 14 definiert. Der Durchtritt 32 erstreckt sich entlang der Achse der Antriebswelle 16 und steht mit der Schließkammer 27 in Verbindung. Der Saugdurchtritt 32 dient als ein Saugdruckbereich. Eine Positio­ nierfläche 33 ist auf der Ventilplatte 14 um die innere Öffnung des Saugdurchtritts 32 ausgebildet. Das hintere Ende des Schlie­ ßelements 28 liegt an der Positionierfläche 33 an. Ein Anliegen des Schließelements 28 an der Positionierfläche 33 verhindert, daß sich das Schließelement 28 nach hinten weg von dem Rotor 21 bewegt. Das Anliegen trennt auch den Saugdurchtritt 32 von der Schließkammer 27.

Ein Axiallager 34 ist auf der Antriebswelle 16 gelagert und zwischen der Taumelscheibe 22 und dem Schließelement 28 angeord­ net. Das Axiallager 34 gleitet entlang der Achse der Antriebs­ welle 16. Die Kraft der Schraubenfeder 29 hält das Axiallager 34 dauerhaft zwischen der Taumelscheibe 22 und dem Schließelement 28. Das Axiallager 34 verhindert, daß die Drehung der Taumel­ scheibe 22 auf das Schließelement 28 übertragen wird.

Die Taumelscheibe 22 bewegt sich nach hinten, wenn ihre Nei­ gung abnimmt. Mit ihrer Rückwärtsbewegung stößt die Taumelschei­ be 22 das Schließelement 28 über das Axiallager 34 nach hinten. Entsprechend bewegt sich das Schließelement 28 in Richtung zur Positionierfläche 33 gegen die Kraft der Schraubenfeder 29. Wie in Fig. 5 gezeigt ist, liegt das hintere Ende des Schließele­ ments 28 an der Positionierfläche 53 an, wenn die Taumelscheibe 22 die Minimalneigung erreicht. In diesem Zustand ist das Schließelement 28 in der geschlossenen Position angeordnet, um die Schließkammer 27 von dem Saugdurchtritt 32 zu trennen.

Eine Vielzahl Zylinderbohrungen 11a erstreckt sich durch den Zylinderblock 11. Sie sind um die Achse der Antriebswelle 16 an­ geordnet. Die Zylinderbohrungen 11a sind in gleichmäßigen Ab­ ständen voneinander beabstandet. Ein Einzelkopfkolben 35 ist in jeder Zylinderbohrung 11a untergebracht. Ein Paar halbkugelför­ miger Gleitstücke 36 ist zwischen jedem Kolben 35 und der Tau­ melscheibe 22 eingepaßt. Ein halbkugelförmiger Abschnitt und ein ebener Abschnitt sind an jedem Gleitstück 36 definiert. Der halbkugelförmige Abschnitt ist in gleitendem Kontakt mit dem Kolben 35, während der ebene Abschnitt in gleitendem Kontakt mit der Taumelscheibe 22 ist. Die Taumelscheibe 22 wird durch die Antriebswelle 16 durch den Rotor 21 gedreht. Die Drehbewegung der Taumelscheibe 22 wird auf jeden Kolben 35 durch Gleitstücke 36 übertragen und in eine lineare Hin- und Herbewegung jedes Kolbens 35 in der zugehörigen Zylinderbohrung 11a umgewandelt.

Eine ringförmige Saugkammer 37 ist in dem hinteren Gehäuse 13 definiert. Die Saugkammer 37 steht mit der Schließkammer 27 über ein Verbindungsloch 45 in Verbindung. Eine ringförmige Aus­ laßkammer 38 ist um die Saugkammer 37 herum in dem hinteren Ge­ häuse 13 definiert. Saugöffnungen 39 und Auslaßöffnungen 40 sind in der Ventilplatte 14 ausgebildet. Jede Saugöffnung 39 und jede Auslaßöffnung 40 entspricht einer der Zylinderbohrungen 11a. Saugventilklappen 41 sind auf der Ventilplatte 14 ausgebildet. Jede Saugventilklappe 41 entspricht einer der Saugöffnungen 39. Auslaßventilklappen 42 sind auf der Ventilplatte 14 ausgebildet. Jede Auslaßventilklappe 42 entspricht einer der Auslaßöffnungen 40.

Mit der Bewegung jedes Kolbens 35 von seinem oberen Totpunkt zu seinem unteren Totpunkt in der zugehörigen Zylinderbohrung 11a wird Kühlgas aus der Saugkammer 37 in jede Zylinderbohrung 11a durch die zugehörige Saugöffnung 39 eingesaugt, während die zugehörige Saugventilklappe 41 zum Aufbiegen in eine offene Po­ sition gebracht wird. Mit der Bewegung jedes Kolbens 35 von dem unteren Totpunkt zum oberen Totpunkt in der zugehörigen Zylin­ derbohrung 11a wird das Kühlgas in der Zylinderborung 11a ver­ dichtet und in die Auslaßkammer 38 durch die Auslaßöffnung 40 ausgelassen, während die zugehörige Auslaßventilklappe 42 zum Aufbiegen in eine offene Position gebracht wird. Rückhalteele­ mente 43 sind auf der Ventilplatte 14 ausgebildet. Jedes Rück­ halteelement 43 entspricht einer der Auslaßventilklappen 42. Der Öffnungsgrad jeder Auslaßventilklappe wird durch den Kontakt der Ventilklappe 42 und dem zugehörigen Rückhalteelement 43 defi­ niert.

Ein Axiallager 44 ist zwischen dem vorderen Gehäuse 12 und dem Rotor 21 angeordnet. Das Axiallager 44 nimmt die Reaktions­ kraft der Gasverdichtung auf, die auf den Rotor 21 durch die Kolben 35 und die Taumelscheibe 22 wirkt.

Ein Druckfreigabedurchtritt 46 ist an dem mittleren Ab­ schnitt der Antriebswelle 16 definiert. Der Druckfreigabedurch­ tritt 46 hat einen Einlaß 46a, der in der Kurbelkammer 15 in der Nähe der Lippendichtung 20 mündet, und einen Auslaß 46b, der im Inneren des Schließelements 28 mündet. Ein Druckfreigabeloch 47 ist in der Umfangswand in der Nähe des hinteren Endes des Schließelements 28 ausgebildet. Das Loch 47 setzt das Innere des Schließelements 28 mit der Schließkammer 27 in Verbindung.

Ein Zuführdurchtritt 48 ist in dem hinteren Gehäuse 13, der Ventilplatte 14 und dem Zylinderblock 11 definiert. Der Zuführ­ durchtritt 48 setzt die Auslaßkammer 38 mit der Kurbelkammer 15 in Verbindung. Ein Verdrängungsregelventil 49 ist in dem hinte­ ren Gehäuse 13 auf halbem Wege in dem Zuführdurchtritt 48 unter­ gebracht. Ein Druckeinführdurchtritt 50 ist in dem hinteren Ge­ häuse 13 definiert. Der Durchtritt 50 setzt das Regelventil 49 mit dem Saugdurchtritt 32 in Verbindung, wodurch ein Saugdruck Ps in das Regelventil 49 eingeführt wird.

Eine Auslaßöffnung 51 ist in dem Zylinderblock 11 definiert und steht mit der Auslaßkammer 38 in Verbindung. Die Auslaßöff­ nung 51 ist mit dem Saugdurchtritt 32 durch einen externen Kühl­ kreislauf 52 verbunden. Der externe Kühlkreislauf 52 umfaßt ei­ nen Verdichter 53, ein Entspannungsventil 54 und einen Verdamp­ fer 55. Ein Temperatursensor 56 ist in der Nähe des Verdampfers 55 angeordnet. Der Temperatursensor 56 erfaßt die Temperatur des Verdampfers 55 und gibt Signale, die sich auf die erfaßte Tempe­ ratur beziehen, an eine Regelrecheneinheit 57 aus. Die Regelre­ cheneinheit 57 ist mit verschiedenen Vorrichtungen verbunden, die eine Temperatureinstelleinrichtung 58, einen Fahrgastzellen­ temperatursensor 58a und einen Klimaanlagenstartschalter 59 um­ fassen. Ein Fahrgast wählt eine gewünschte Fahrgastzellentempe­ ratur oder eine Solltemperatur durch die Temperatureinstellein­ richtung 58 aus.

Die Recheneinheit 57 nimmt Signale, die sich auf eine Soll­ temperatur beziehen, von der Temperatureinstelleinrichtung 58, Signale, die sich auf eine erfaßte Verdampfertemperatur bezie­ hen, von dem Temperatursensor 56, und Signale, die sich auf eine erfaßte Fahrgastzellentemperatur beziehen, von dem Temperatur­ sensor 58a auf. Auf der Grundlage der aufgenommenen Signale weist die Recheneinheit 57 die Antriebsschaltung 60 an, einen elektrischen Strom mit einer vorbestimmten Stärke der Spule 86 eines Solenoids 62, das später beschrieben wird, in dem Regel­ ventil 49 zuzusenden. Zusätzlich zu den oben aufgeführten Daten kann die Recheneinheit 57 andere Daten wie beispielsweise die Temperatur außerhalb der Fahrgastzelle und die Motordrehzahl E zum Bestimmen der Stärke des zu dem Regelventil 49 gesendeten Stroms verwenden.

Der Aufbau des Regelventils 49 wird nun beschrieben.

Wie in den Fig. 1 bis 3 gezeigt ist, umfaßt das Regelven­ til 49 ein Gehäuse 61 und das Solenoid 62, die aneinander befe­ stigt sind. Eine Ventilkammer 63 ist zwischen dem Gehäuse 61 und dem Solenoid 62 definiert. Die Ventilkammer 63 ist mit der Aus­ laßkammer 38 durch eine erste Öffnung 67 und den Zuführdurch­ tritt 48 verbunden. Ein Ventilkörper 64 ist in der Ventilkammer 63 angeordnet. Ein Ventilloch 66 ist so definiert, daß es sich axial in dem Gehäuse 61 erstreckt, und es mündet in der Ventil­ kammer 63. Der Bereich um die Öffnung des Ventillochs 66 dient als ein Ventilsitz, mit dem ein oberes Ende 64a des Ventilkör­ pers 64 in Kontakt tritt. Eine erste Schraubenfeder 65 erstreckt sich zwischen einem Absatz 64b, der auf dem Ventilkörper 64 de­ finiert ist, und einer Wand der Ventilkammer 63.

Eine Druckfühlkammer 68 ist an dem oberen Abschnitt des Ge­ häuses 61 definiert. Die Druckfühlkammer 68 ist fit einem Balg 70 versehen und mit dem Saugdurchtritt 32 durch eine zweite Öff­ nung 69 und den Druckeinführdurchtritt 50 verbunden. Ein Saug­ druck Ps in dem Saugdurchtritt 32 wird somit in die Kammer 68 über den Durchtritt 50 eingeführt. Der Balg 70 dient als ein Druckfühlelement zum Erfassen des Saugdrucks Ps. Ein erstes Füh­ rungsloch 71 ist in dem Gehäuse 61 zwischen der Druckfühlkammer 68 und dem Ventilloch 66 definiert. Die Achse des ersten Füh­ rungslochs 71 ist zur Achse des Ventillochs 66 ausgerichtet. Das erste Führungsloch 71 umfaßt einen Abschnitt 71a mit großem Durchmesser und einen Abschnitt 71b mit kleinem Durchmesser. Der Abschnitt 71a hat einen Durchmesser, der im wesentlichen gleich dem Durchmesser des Ventillochs 66 ist, und steht mit dem Loch 66 in Verbindung. Der Abschnitt 71b ist geringfügig enger als der Abschnitt 71a. Der Abschnitt 71a mit großem Durchmesser wird gleichzeitig mit der Bildung des Ventillochs 66 ausgebildet.

Der Balg 70 ist mit dem Ventilkörper 64 durch eine erste Stange 72 verbunden, die einstückig mit dem Ventilkörper 64 aus­ gebildet ist. Die erste Stange 72 hat einen Abschnitt 72a mit großem Durchmesser und einen Abschnitt 72b mit kleinem Durchmes­ ser. Der Abschnitt 72a mit großem Durchmesser erstreckt sich durch den Abschnitt 71b mit kleinem Durchmesser des ersten Füh­ rungslochs 71 und gleitet darin. Der Durchmesser des Abschnitts 72a ist kleiner als der Durchmesser des Ventillochs 66 und ist kleiner als der Durchmesser des Abschnitts 71a mit großem Durch­ messer des ersten Führungslochs 71. In anderen Worten ausge­ drückt ist die Querschnittfläche des Abschnitts 72a kleiner als die Querschnittfläche des Ventillochs 66. Der Abschnitt 72b mit kleinem Durchmesser erstreckt sich durch das Ventilloch 66 zwi­ schen dem Abschnitt 72a mit großem Durchmesser und dem Ventil­ körper 64. Ein Spiel zwischen dem Abschnitt 72b mit kleinem Durchmesser und dem Ventilloch 66 ermöglicht das Strömen des Kühlgases. Der Abschnitt 72b mit kleinem Durchmesser ist mit dem oberen Ende 64a des Ventilkörpers 64 durch einen kegligen Ab­ schnitt 73 verbunden. Der Durchmesser des kegligen Abschnittes 73 steigt in Richtung zum Ventilkörper 64 an.

Eine dritte Öffnung 74 ist in dem Gehäuse 61 zwischen der Ventilkammer 63 und der Druckfühlkammer 68 definiert. Die Öff­ nung 74 erstreckt sich senkrecht zum Ventilloch 66. Das Ventil­ loch 66 ist mit der Kurbelkammer 15 durch die dritte Öffnung 74 und den Zuführdurchtritt 48 verbunden.

Ein Aufnahmeloch 75 ist in dem mittleren Abschnitt des So­ lenoids 62 definiert. Ein feststehender Stahlkern 76 ist in den oberen Abschnitt des Lochs 75 eingepaßt. Eine Tauchkolbenkammer 77 ist durch den feststehenden Kern 76 und Innenwände des Lochs 75 am unteren Abschnitt des Lochs 75 in dem Solenoid 62 defi­ niert. Ein zylindrischer Tauchkolben 78 ist in der Tauchkolben­ kammer 78 untergebracht. Der Tauchkolben 78 gleitet entlang der Kammer 77. Eine zweite Schraubenfeder 79 erstreckt sich zwischen dem Tauchkolben 78 und dem Boden der Tauchkolbenkammer 77. Die Kraft der zweiten Schraubenfeder 79 ist kleiner als die Kraft der ersten Schraubenfeder 65. Ein zweites Führungsloch 80 ist in dem feststehenden Kern 76 zwischen der Tauchkolbenkammer 77 und der Ventilkammer 63 ausgebildet. Die Achse des zweiten Führungs­ lochs 80 ist zur Achse des ersten Führungslochs 71 ausgerichtet. Eine zweite Stange 81 ist einstückig mit dem Ventilkörper 64 ausgebildet und steht nach unten vom Boden des Ventilkörpers 64 vor. Die zweite Stange 81 ist in dem zweiten Führungsloch 80 un­ tergebracht und gleitet demgegenüber. Die Querschnittfläche der zweiten Stange 81 ist im wesentlichen gleich der Querschnittflä­ che des Ventillochs 66. Die erste Feder 64b spannt den Ventil­ körper 64 in der nach unten zeigenden Richtung vor, während die zweite Feder 79 den Tauchkolben 78 in der nach oben zeigenden Richtung vorspannt. Dadurch wird es möglich, daß das untere Ende der zweiten Stange 81 dauerhaft mit dem Tauchkolben 78 in Kon­ takt ist. In anderen Worten ausgedrückt bewegt sich der Ventil­ körper 64 einstückig mit dem Tauchkolben 78 unter Zwischenlage der zweiten Stange 81.

Eine kleine Kammer 84 ist durch die Innenwand des hinteren Gehäuses 13 und den Umfang des Ventils 49 an einer Position de­ finiert, die der dritten Öffnung 74 entspricht. Die kleine Kam­ mer 84 ist mit dem Ventilloch 66 durch die dritte Öffnung 74 verbunden. Eine Verbindungsnut 82 ist in einer Seite des fest­ stehenden Kerns 76 ausgebildet und mündet in der Tauchkolbenkam­ mer 77. Ein Verbindungsdurchtritt 83 ist in dem mittleren Ab­ schnitt des Gehäuses 61 zur Verbindung der Nut 82 mit der klei­ nen Kammer 84 ausgebildet. Entsprechend ist die Tauchkolbenkam­ mer 77 mit dem Ventilloch 66 durch die Nut 82, die kleine Kammer 84 und die dritte Öffnung 74 verbunden. Dadurch wird der Druck in der Tauchkolbenkammer 77 mit dem Druck in dem Ventilloch 66 (Druck Pc in der Kurbelkammer 15) ausgeglichen. Der Tauchkolben 78 ist mit einem Durchgangsloch 85 versehen, das den oberen Ab­ schnitt der Tauchkolbenkammer 77 mit dem unteren Abschnitt der Kammer 77 in Verbindung setzt.

Eine zylindrische Spule 86 ist um den feststehenden Kern 76 und den Tauchkolben 78 gewickelt. Die Antriebsschaltung 60 ver­ sorgt die Spule 86 auf der Grundlage von Befehlen von der Re­ cheneinheit 57 mit elektrischem Strom. Die Recheneinheit 57 be­ stimmt die Stärke des der Spule 86 zuzuführenden Stroms. Eine Platte 90 aus magnetischem Material ist im Bodenabschnitt des Solenoids 62 untergebracht.

Der Betrieb des vorstehend beschriebenen Kompressors wird nun beschrieben.

Sobald der Klimaanlagenstartschalter 59 an ist, wenn die durch den Fahrgastzellentemperatursensor 58a erfaßte Temperatur höher als die durch die Temperatureinstelleinrichtung 58 einge­ stellte Solltemperatur ist, weist die Recheneinheit 57 an, daß die Antriebsschaltung 60 das Solenoid 62 anregt. Entsprechend wird ein elektrischer Strom mit einer vorbestimmten Stärke der Spule 86 von der Antriebsschaltung 60 zugesandt. Dadurch wird eine magnetische Anziehungskraft zwischen dem feststehenden Kern 76 und dem Tauchkolben 78 in Übereinstimmung mit der Stromstärke erzeugt, wie in den Fig. 3 und 4 dargestellt ist. Die Anzie­ hungskraft wird auf den Ventilkörper 64 durch die zweite Stange 81 übertragen und drängt den Ventilkörper 64 gegen die Kraft der ersten Feder 65 in eine Richtung, in der das Ventilloch 66 ge­ schlossen wird. Andererseits verändert sich die Länge des Balgs 70 in Übereinstimmung mit dem Saugdruck Ps in dem Saugdurchtritt 32, der in die Druckfühlkammer 68 über den Druckeinführdurch­ tritt 50 eingeführt wird. Diese Veränderung der Länge des Balgs 70 wird auf den Ventilkörper 64 durch die erste Stange 72 über­ tragen. Je höher der Saugdruck Ps ist, desto kürzer wird der Balg 70. Mit dem Verkürzen des Balgs 70 zieht der Balg 70 den Ventilkörper 64 in einer Richtung, in der das Ventilloch 66 ge­ schlossen wird.

Die Öffnungsfläche zwischen dem Ventilkörper 64 und dem Ven­ tilloch 66 wird durch das Gleichgewicht einer Vielzahl von Kräf­ ten bestimmt, die auf den Ventilkörper 64 wirken. Insbesondere wird die Öffnungsfläche durch die Gleichgewichtsposition des Körpers 64 bestimmt, die durch die Kraft des auf den Ventilkör­ per 64 durch die zweite Stange 81 wirkenden Solenoids 62, die Kraft des kauf den Ventilkörper 64 durch die erste Stange 72 wir­ kenden Balgs 70 und die Kraft der ersten Feder 65 beeinflußt wird.

Unter der Annahme, daß die Kühllast groß ist, ist der Saug­ druck Ps hoch und die durch den Sensor 58a erfaßte Fahrzeugfahr­ gastzellentemperatur ist bemerkenswert größer als die durch die Temperatureinstelleinrichtung 58 erfaßte Solltemperatur. Die Re­ cheneinheit 57 weist die Antriebsschaltung 60 an, der Spule 86 des Regelventils 49 einen Strom mit Stärke zuzusenden, die bei einem größeren Unterschied zwischen der erfaßten Temperatur und der Solltemperatur höher ist. Mit anderen Worten ausgedrückt hebt die Recheneinheit 57 die Stärke des der Spule 86 zugeführ­ ten Stroms mit einem Anstieg des Unterschieds zwischen der Fahr­ gastzellentemperatur und der Solltemperatur an. Dadurch steigt die Anziehungskraft zwischen dem feststehenden Kern 76 und dem Tauchkolben 78 an, wodurch die sich ergebende Kraft ansteigt, die den Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 schließen läßt. Da­ durch wird der Druck Ps abgesenkt, der zur Bewegung des Ventil­ körpers 64 in einer Richtung erforderlich ist, in der das Ven­ tilloch 66 geschlossen wird. In anderen Worten ausgedrückt wirkt das Ventil 49 mit einem Anstieg der Stärke des Stroms zum Regel­ ventil 49 derart, daß der Druck Ps, der erforderlich ist, um das Ventil 49 zu schließen, auf einen geringeren Wert verringert ist.

Eine kleinere Öffnungsfläche zwischen dem Ventilkörper 64 und dem Ventilloch 66 verringert die Menge des Kühlgasstroms von der Auslaßkammer 38 in die Kurbelkammer 15 über den Zuführdurch­ tritt 48. Das Kühlgas in der Kurbelkammer 15 strömt in die Saug­ kammer 37 über den Druckfreigabedurchtritt 46 und das Druckfrei­ gabeloch 47. Dadurch sinkt der Druck Pc in der Kurbelkammer 15. Wenn die Kühllast groß ist, ist des weiteren der Saugdruck Ps hoch. Entsprechend ist der Druck in jeder Zylinderbohrung 11a hoch. Daher ist der Unterschied zwischen dem Druck Pc in der Kurbelkammer 15 und dem Druck in jeder Zylinderbohrung 11a ge­ ring. Dadurch steigt die Neigung der Taumelscheibe 22 an, wo­ durch ermöglicht wird, daß der Kompressor mit einer großen Ver­ drängung arbeitet.

Wenn das Ventilloch 66 in dem Regelventil 49 vollständig durch den Ventilkörper 64 geschlossen ist, ist der Zuführdurch­ tritt 48 geschlossen. Dadurch wird die Zufuhr des stark unter Druck gesetzten Kühlgases in der Auslaßkammer 38 zu der Kurbel­ kammer 15 gestoppt. Daher wird der Druck Pc in der Kurbelkammer 15 im wesentlichen gleich wie ein geringer Druck Ps in der Saug­ kammer 37. Die Neigung der Taumelscheibe 22 wird somit maximal, wie in den Fig. 3 und 4 gezeigt ist, und der Kompressor ar­ beitet mit maximaler Verdrängung. Das Anstoßen der Taumelscheibe 22 und des Vorsprungs 21a des Rotors 21 verhindert, daß sich die Taumelscheibe 22 über die vorbestimmte Maximalneigung neigt.

Unter der Annahme, daß die Kühllast gering ist, ist der Saugdruck Ps gering, und der Unterschied zwischen der durch den Sensor 58a erfaßten Fahrgastzellentemperatur und der durch die Temperatureinstelleinrichtung 58 erfaßten Solltemperatur ist ge­ ring. In diesem Zustand weist die Recheneinheit 57 die Antriebs­ schaltung 60 an, der Spule 86 des Regelventils 49 einen Strom mit einer geringeren Stärke zuzusenden. Mit anderen Worten ver­ ringert die Recheneinheit 57 die Stärke des der Spule 86 zuge­ führten Stroms, wenn der Unterschied zwischen der Fahrgastzel­ lentemperatur und der Solltemperatur kleiner wird. Dadurch ver­ ringert sich die Anziehungskraft zwischen dem feststehenden Kern 76 und dem Tauchkolben 78, wodurch die sich ergebende Kraft ab­ nimmt, die den Ventilkörper 64 in einer Richtung bewegt, in der das Ventilloch 66 geschlossen wird. Dadurch steigt der Druck Ps, der erforderlich ist, um den Ventilkörper 64 in einer Richtung zu bewegen, in der das Ventilloch 66 geschlossen wird. Mit ande­ ren Worten ausgedrückt wirkt das Ventil 49 mit der Verringerung der Stärke des Stroms zum Regelventil 49 derart, daß der Druck Ps, der erforderlich ist, um das Ventil 49 zu schließen, auf ei­ nen höheren Wert ansteigt.

Eine größere Öffnungsfläche zwischen dem Ventilkörper 64 und dem Ventilloch 66 läßt die Menge des Kühlgasstroms von der Aus­ laßkammer 38 in die Kurbelkammer 15 ansteigen. Dadurch steigt der Druck Pc in der Kurbelkammer 15. Wenn die Kühllast gering ist, ist des weiteren der Saugdruck Ps gering und der Druck in jeder Zylinderbohrung 11a ist gering. Daher ist der Unterschied zwischen dem Druck Pc in der Kurbelkammer 15 und dem Druck in jeder Zylinderbohrung 11a groß. Dadurch verringert sich die Nei­ gung der Taumelscheibe 22. Der Kompressor arbeitet somit mit ei­ ner kleinen Verdrängung.

Wenn sich die Kühllast Null nähert, fällt die Temperatur des Verdampfers 55 in dem externen Kühlkreislauf 52 auf eine Verei­ sungstemperatur. Wenn der Temperatursensor 56 eine Temperatur erfaßt, die geringer als eine Vereisungstemperatur ist, weist die Recheneinheit 57 die Antriebsschaltung 60 an, das Solenoid 62 zu entregen. Die Antriebsschaltung 60 stoppt entsprechend ei­ ne Zufuhr des Stroms zu der Spule 86. Dadurch wird die magneti­ sche Anziehungskraft zwischen dem feststehenden Kern 76 und dem Tauchkolben 78 beseitigt. Der Ventilkörper 64 wird dann durch die Kraft der ersten Feder 65 gegen die schwächere Kraft der zweiten Feder 79 bewegt, die durch den Tauchkolben 78 und die zweite Stange 81 übertragen wird. In anderen Worten ausgedrückt bewegt sich der Ventilkörper 64 in einer Richtung, in der das Ventilloch 66 geöffnet wird. Dadurch wird die Öffnungsfläche zwischen dem Ventilkörper 64 und dem Ventilloch 66 maximiert. Entsprechend steigt der Gasstrom von der Auslaßkammer 38 zur Kurbelkammer 15 an. Dadurch wird der Druck Pc in der Kurbelkam­ mer 15 weiter angehoben, wodurch die Neigung der Taumelscheibe 22 minimiert wird. Der Kompressor arbeitet somit mit minimaler Verdrängung.

Wenn der Schalter 59 ausgeschaltet wird, weist die Rechen­ einheit 57 die Antriebsschaltung 60 an, das Solenoid 62 zu entregen. Dadurch wird die Neigung der Taumelscheibe 22 auch mi­ nimiert.

Wenn, wie vorstehend beschrieben ist, die Stärke des Stroms zur Spule 86 angehoben wird, wirkt der Ventilkörper 64 derart, daß die Öffnungsfläche des Ventillochs 66 durch einen geringeren Saugdruck Ps geschlossen wird. Wenn die Stärke des Stroms zur Spule 86 verringert wird, wirkt andererseits der Ventilkörper 64 derart, daß die Öffnungsfläche des Ventillochs 66 durch einen höheren Saugdruck Ps geschlossen wird. In anderen Worten ausge­ drückt, setzt eine größere Stärke des der Spule 86 zugeführten Stroms den Wert des Saugdrucks Ps zum Schließen der Öffnungsflä­ che des Ventillochs 66 auf einen geringeren Wert. Im Gegensatz dazu setzt eine geringere Stärke des der Spule 86 zugeführten Stroms den Wert des Saugdrucks Ps, der erforderlich ist, um die Öffnungsfläche des Ventillochs 66 zu schließen, auf einen höhe­ ren Wert. Der Kompressor regelt die Neigung der Taumelscheibe 22, um die Verdrängung einzustellen, wodurch der Ventilschließ­ wert des Saugdrucks Ps aufrechterhalten bleibt.

Entsprechend umfassen die Funktionen des Regelventils 49 ein Verändern des Ventilschließwerts des Saugdrucks Ps in Überein­ stimmung mit der Stärke des zugeführten Stroms und die Möglich­ keit, daß der Kompressor mit minimaler Verdrängung bei jedem be­ liebigen Saugdruck Ps arbeitet. Ein Kompressor, der mit dem Re­ gelventil 49 ausgestattet ist, das derartige Funktionen hat, verändert die Kühlfähigkeit der Klimaanlage.

Das Schließelement 28 gleitet in Übereinstimmung der Nei­ gungsbewegung der Taumelscheibe 22. Mit der Abnahme der Neigung der Taumelscheibe 22 verringert das Schließelement 28 allmählich die Querschnittfläche des Durchtritts zwischen dem Saugdurch­ tritt 32 und der Saugkammer 37. Dadurch verringert sich allmäh­ lich die Menge des Kühlgases, die in die Saugkammer 37 von dem Saugdurchtritt 32 eintritt. Die Menge des Kühlgases, die in die Zylinderbohrungen 11a von der Saugkammer 37 eingesaugt wird, verringert sich entsprechend allmählich. Folglich verringert sich die Verdrängung des Kompressors allmählich. Dadurch verrin­ gert sich der Auslaßdruck Pd des Kompressors allmählich. Das Lastdrehmoment des Kompressors verringert sich entsprechend all­ mählich. Auf diese Weise verändert sich das Lastdrehmoment zum Betreiben des Kompressors in kurzer Zeit nicht dramatisch, wenn die Verdrängung vom Maximum zum Minimum abnimmt. Der Lastdrehmo­ mentschwankungen begleitende Stoß ist daher abgeschwächt.

Wenn die Neigung der Taumelscheibe 22 minimal ist, liegt das Schließelement 28 an der Positionierfläche 33 an. Das Anliegen des Schließelements 28 an der Positionierfläche 33 verhindert, daß die Neigung der Taumelscheibe 22 kleiner als die vorbestimm­ te Minimalneigung wird. Das Anliegen trennt auch den Saugdurch­ tritt 32 von der Saugkammer 37. Dadurch wird die Gasströmung von dem externen Kühlkreislauf 52 in die Saugkammer 37 gestoppt, wo­ durch das Zirkulieren des Kühlgases zwischen dem Kreislauf 52 und dem Kompressor gestoppt wird.

Die Minimalneigung der Taumelscheibe 22 ist geringfügig grö­ ßer als Null Grad. Null Grad bezieht sich auf den Winkel der Taumelscheibenneigung, wenn sie senkrecht zur Achse der An­ triebswelle 16 liegt. Selbst wenn die Neigung der Taumelscheibe 22 minimal ist, wird daher Kühlgas in den Zylinderbohrungen 11a in die Auslaßkammer 38 ausgelassen und der Kompressor arbeitet mit minimaler Verdrängung. Das in die Auslaßkammer von den Zy­ linderbohrungen 11a ausgelassene Kühlgas wird in die Kurbelkam­ mer 15 durch den Zuführdurchtritt 48 gesaugt. Das Kühlgas in der Kurbelkammer 15 wird zurück in die Zylinderbohrungen 11a durch den Druckfreigabedurchtritt 46, das Druckfreigabeloch 47 und die Saugkammer 37 zurückgesaugt. Wenn die Neigung der Taumelscheibe 22 minimal ist, zirkuliert nämlich das Kühlgas innerhalb des Kompressors, wobei es durch die Auslaßkammer 38, den Zuführ­ durchtritt 48, die Kurbelkammer 15, den Druckfreigabedurchtritt 46, das Druckfreigabeloch 47, die Saugkammer 37 und die Zylin­ derbohrungen 11a verläuft. Dieses Zirkulieren des Kühlgases er­ möglicht es, daß das in dem Gas enthaltene Schmieröl die sich bewegenden Teile des Kompressors schmiert.

Wenn der Schalter 59 an ist und die Neigung der Taumelschei­ be 22 minimal ist, steigt durch einen Anstieg der Fahrgastzel­ lentemperatur die Kühllast an. In diesem Fall ist die durch den Fahrgastzellentemperatursensor 58a erfaßte Temperatur höher als eine durch die Fahrgasttemperatureinstellvorrichtung 58a gesetz­ te Solltemperatur. Die Recheneinheit 57 weist die Antriebsschal­ tung 60 auf der Grundlage des erfaßten Temperaturanstiegs an, das Solenoid 62 anzuregen. Wenn das Solenoid 62 angeregt wird, wird der Zuführdurchtritt 48 geschlossen. Dadurch stoppt die Strömung des Kühlgases von der Auslaßkammer 38 in die Kurbelkam­ mer 15. Das Kühlgas in der Kurbelkammer 15 strömt in die Saug­ kammer 37 über den Druckfreigabedurchtritt 46 und das Druckfrei­ gabeloch 47. Dadurch sinkt der Druck Pc in der Kurbelkammer 15 allmählich ab, wodurch die Taumelscheibe 22 von der Maximalnei­ gung zur Minimalneigung bewegt wird.

Mit dem Anstieg der Taumelscheibenneigung stößt die Kraft der Feder 29 allmählich das Schließelement 28 von der Positio­ nierfläche 33 weg. Dadurch vergrößert sich allmählich die Quer­ schnittfläche der Gasströmung von dem Saugdurchtritt 32 zu der Saugkammer 37. Entsprechend steigt die Menge des Kühlgasstroms von dem Saugdurchtritt 32 in die Saugkammer 37 allmählich an. Daher steigt die Menge des Kühlgases allmählich an, die in die Zylinderbohrungen 11a von der Saugkammer 37 eingesaugt werden. Die Verdrängung des Kompressors steigt allmählich entsprechend an. Der Auslaßdruck Pd des Kompressors steigt allmählich an und das Drehmoment, das zum Betreiben des Kompressors erforderlich ist, steigt auch allmählich an. Auf diese Weise verändert sich das Drehmoment des Kompressors nicht dramatisch in einer kurzen Zeit, wenn sich die Kompressorverdrängung vom Minimum zum Maxi­ mum verändert. Der Lastdrehmomentschwankungen begleitende Stoß wird damit abgeschwächt.

Wenn der Motor E gestoppt wird, wird auch der Kompressor ge­ stoppt (d. h. die Drehung der Taumelscheibe 22 wird gestoppt) und die Stromzufuhr zur Spule 86 in dem Regelventil 49 wird ge­ stoppt. Dadurch wird das Solenoid 62 entregt, wodurch der Zu­ führdurchtritt 48 geöffnet wird. In diesem Zustand ist die Nei­ gung der Taumelscheibe 22 minimal. Wenn der belastungsfreie Zu­ stand des Kompressors fortgesetzt wird, gleichen sich die Drücke In den Kammern des Kompressors aus und die Taumelscheibe 22 wird durch die Kraft der Feder 26 in der minimalen Neigung gehalten. Wenn der Motor E wieder gestartet wird, startet daher der Kom­ pressor seinen Betrieb, wobei die Taumelscheibe 22 in der Mini­ malneigung ist. Dies erfordert die Minimaldrehkraft. Der durch das Starten des Kompressors verursachte Stoß wird somit verrin­ gert.

Die erste und zweite Stange 72, 81 sind an den Enden des Ventilkörpers 64 ausgebildet. Die erste Stange 72 ist mit dem Balg 70 verbunden, und die zweite Stange 81 ist mit dem Solenoid 62 verbunden. Die Querschnittfläche der zweiten Stange 81 ist im wesentlichen gleich der Querschnittfläche des Ventillochs 66, die dem Ventilkörper 64 gegenüberliegt. Die Ventilkammer 63 ist in dem Ventil 49 definiert, um den Ventilkörper 46 unterzubrin­ gen. Der Druck Pd in der Auslaßkammer 38 wird in die Kammer 63 über den Zuführdurchtritt 48 und die erste Öffnung 67 einge­ führt. Wenn der Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 schließt, wirkt der Auslaßdruck Pd auf den Ventilkörper 64 mit der Ausnah­ me des Teils, mit dem die zweite Stange 81 verbunden ist, und des Teils, der dem Ventilloch 66 gegenüberliegt. Wenn der Ven­ tilkörper 64 das Ventilloch 66 schließt, ist daher eine auf dem Auslaßdruck Pd beruhende Kraft, die den Ventilkörper 64 in einer Richtung bewegt, in der das Ventilloch 66 geschlossen wird, gleich einer auf dem Auslaßdrucks Pd beruhenden Kraft, die den Ventilkörper 64 in einer Richtung bewegt, in der das Ventilloch 66 geöffnet wird. Entsprechend gleichen sich die Kräfte des Aus­ laßdrucks Pd, die auf den Ventilkörper 64 wirken, gegenseitig aus.

Der Druck Pc in der Kurbelkammer 15 wird in das Ventilloch 66 über den Zuführdurchtritt 48 und die dritte Öffnung 74 einge­ führt. Der Druck Pc in dem Ventilloch 66 wird dann in die Tauch­ kolbenkammer 77 über die kleine Kammer 84, den Verbindungsdurch­ tritt 83 und die Verbindungsnut 82 eingeführt. Dadurch gleicht sich der Druck in der Tauchkolbenkammer 77 mit dem Druck in dem Ventilloch 66 aus.

Die Querschnittfläche des Abschnitts 72a mit großem Durch­ messer der ersten Stange ist größer als die Querschnittfläche des Ventillochs 66. Wenn der Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 schließt, drängt daher der Druck Pc in dem Ventilloch 66 den Ventilkörper 64 in eine Richtung, in der das Ventilloch 66 ge­ öffnet wird, durch eine auf dem Unterschied zwischen der Quer­ schnittfläche des Abschnitts 72a mit großem Durchmesser und der Querschnittfläche des Ventillochs 66 beruhende Kraft. Anderer­ seits wirkt der Druck Pc in der Tauchkolbenkammer 77 auf das freie Ende der zweiten Stange 81, das im wesentlichen dieselbe Querschnittfläche wie das Ventilloch 66 hat. Dadurch wird der Ventilkörper 64 in eine Richtung gedrängt, in der das Ventilloch 66 geschlossen wird. Daher gibt die kleine Querschnittfläche des Abschnitts 72a den kleinen Unterschied zwischen einer auf dem Druck Pc beruhenden Kraft, die den Ventilkörper 64 in eine Rich­ tung drängt, in der das Loch 66 geschlossen wird, und einer auf dem Druck Pc beruhenden Kraft wieder, die den Ventilkörper 64 in eine Richtung drängt, in der das Loch 66 geöffnet wird. Entspre­ chend gleichen sich die auf dem Kurbelkammerdruck Pc beruhenden Kräfte, die auf den Ventilkörper 64 wirken, nahezu einander aus. D.h., daß die Querschnittfläche des Abschnitts 72 so klein wie möglich gemacht ist, um den Unterschied zwischen den entgegenge­ setzten Kräften zu verringern.

Wie vorstehend beschrieben ist, minimiert das Regelventil 49 gemäß diesem Ausführungsbeispiel die auf dem Auslaßdruck Pd und dem Kurbelkammerdruck Pc beruhenden Kräfte, die auf den Ventil­ körper 64 wirken. Daher wird der Ventilkörper 64 nicht stark ge­ gen das Ventilloch 66 durch den Auslaßdruck Pd oder den Kurbel­ kammerdruck Pc gepreßt. Damit ist die Öffnungsfläche des Ventil­ loches 66 genau durch den Ventilkörper 64 geregelt. Selbst wenn der Auslaßdruck Pd hoch ist, wird des weiteren der Ventilkörper 64 bewegt, um das Ventilloch 66 zu öffnen, ohne daß die Anzie­ hungskraft zwischen dem feststehenden Kern 76 und dem Tauchkol­ ben 78 ansteigt. Dies ermöglicht, daß die Abmessung des So­ lenoids 62 und der Stromverbrauch des Kompressors verringert werden. Das Regelventil 49 ist geeignet für einen Verdrängungs­ kompressor mit variabler Förderleistung in kupplungsfreier Bau­ art, der direkt mit einer externen Antriebskraft E verbunden ist.

Der geringe Saugdruck Ps wird in die Druckfühlkammer 68 über die Druckeinführkammer 50 eingeführt. Der hohe Auslaßdruck Pd wird in die Ventilkammer 63 über den Zuführdurchtritt 48 einge­ führt. Das Ventilloch 66 ist zwischen der Druckfühlkammer 68 und der Ventilkammer 63 definiert. Der Druck Pc in der Kurbelkammer 15 wird in das Ventilloch 66 über die dritte Öffnung 74 einge­ führt, die zwischen der Druckfühlkammer 68 und der Ventilkammer 63 definiert ist. Der Kurbelkammerdruck Pc schwankt zwischen dem Saugdruck Ps und dem Auslaßdruck Pd. Mit anderen Worten ausge­ drückt ist der Mitteldruckbereich (Ventilloch 66) zwischen dem Niederdruckbereich (Druckfühlkammer 68) und dem Hochdruckbereich (Ventilkammer 63) angeordnet. Dieser Aufbau verringert das Lec­ ken von stark mit Druck beaufschlagtem Kühlgas in die Druckfühl­ kammer 68 durch das Spiel zwischen der ersten Stange 72 und dem ersten Führungsloch 71. Entsprechend ist der Druck in der Druck­ fühlkammer 68 auf einen Wert gedrückt, der nicht höher als not­ wendig ist. Daher verringert sich die Öffnungsfläche des Ventil­ lochs 66 nicht unter den notwendigen Wert, und die Verdrängung des Kompressors wird genau geregelt. Das stark unter Druck ge­ setzte Kühlgas, das in die Druckfühlkammer 68 (in den Nieder­ druckbereich) leckt, entweicht in die Kammer 68. Das Lecken des stark unter Druck gesetzten Kühlgases in die Kammer 68 ist je­ doch bei diesem Ausführungsbeispiel verringert. Entsprechend ist die Menge des stark unter Druck gesetzten Kühlgases, die in die Kammer 68 entweicht, verringert. Dadurch wird der Verdichtungs­ wirkungsgrad des Kompressors verbessert.

Wenn der Ventilkörper 64 und die zweite Stange 81 zwei Ein­ zelteile sind, kann stark unter Druck gesetztes Kühlgas in der Ventilkammer 63 zwischen den Ventilkörper 64 und die Stange 81 eintreten. Dadurch wird der Ventilkörper 64 von der zweiten Stange 81 getrennt, wodurch das auf den Ventilkörper 64 wirkende Kräftegleichgewicht gestört wird. In diesem Ausführungsbeispiel ist jedoch die zweite Stange 81 einstückig mit dem Ventilkörper 64 ausgebildet. Dadurch wird verhindert, daß stark unter Druck gesetztes Kühlgas in der Ventilkammer 63 zwischen den Ventilkör­ per 64 und die zweite Stange 81 eintritt. Dadurch stabilisiert sich das auf den Ventilkörper 64 wirkende Kräftegleichgewicht. Daher gleichen sich die auf dem Auslaßdruck Pd beruhenden Kräf­ te, die auf den Ventilkörper 64 wirken, einander aus.

Zusätzlich zur zweiten Stange 81 ist die erste Stange 72 einstückig mit dem Ventilkörper 64 ausgebildet. Dies verringert die Anzahl der Bauteile, wodurch der Zusammenbau des Regelven­ tils 49 vereinfacht wird. Auch sind die erste und zweite Stange 72, 81 und der Ventilkörper 64 bei der Herstellung auf derselben Achse angeordnet. Dadurch wird es möglich, daß der Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 einfach schließt und die Dichtheit zwischen dem Ventilkörper 64 und dem Ventilloch 66 verbessert. Dieser Aufbau ermöglicht auch eine Schmierung des Ventilkörpers 64.

Das obere Ende 64a des Ventilkörpers 64 ist eben ausgebil­ det. Selbst wenn die Achsen des Ventilkörpers 64 und der Stangen 72, 81 nicht zueinander ausgerichtet sind, schließt der Ventil­ körper 64 das Ventilloch 66.

Der keglige Abschnitt 73 ist auf dem oberen Ende 64a des Ventilkörpers 64 ausgebildet. Der keglige Abschnitt 73 verändert die Querschnittfläche der Gasströmung von der Ventilkammer 63 zum Ventilloch 66 kontinuierlich, wenn das Ventilloch 66 durch den Ventilkörper 64 geöffnet oder geschlossen wird. Dadurch wird verhindert, daß stark unter Druck gesetztes Kühlgas abrupt der Kurbelkammer 15 zugeführt wird oder abrupt gestoppt wird. Da­ durch stabilisiert sich die Verdrängungsregelung des Kompres­ sors.

Die erste Feder 65 erstreckt sich zwischen dem Absatz 64b auf dem Ventilkörper 64 und der Innenwand der Ventilkammer 63, um den Ventilkörper 64 in einer Richtung vorzuspannen, in der das Ventilloch 66 geöffnet wird. Wenn daß Solenoid 62 entregt wird, läßt die Feder 65 den Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 vollständig öffnen. Daher ist der Kompressor bei entregtem So­ lenoid 62 im Zustand minimaler Verdrängung. Das Regelventil 49 gemäß diesem Ausführungsbeispiel ist somit geeignet für einen Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung in kupp­ lungsfreier Bauart, der in einem Betrieb bei minimaler Verdrän­ gung bleibt, wenn keine Kühllast vorhanden ist.

Das erste Führungsloch 71 hat einen kleineren Durchmesser als den des Ventillochs 66. Der Abschnitt 72a mit großem Durch­ messer der ersten Stange 72 ist gleitfähig in dem Abschnitt 71b mit kleinem Durchmesser des ersten Führungslochs 71 unterge­ bracht. Der Abschnitt 71a mit großem Durchmesser des ersten Füh­ rungslochs 71 ist mit dem Ventilloch 66 verbunden und hat im we­ sentlichen denselben Durchmesser wie das Ventilloch 66. D.h., daß der Abschnitt 71a mit großem Durchmesser des ersten Füh­ rungslochs 71 einen größeren Durchmesser als der Abschnitt 72a mit großem Durchmesser der ersten Stange 72 hat. Dadurch ist ein Spiel zwischen dem Abschnitt 72a und dem Abschnitt 71a defi­ niert. Das Kühlgas, das von der Auslaßkammer 38 zu dem Ventil­ loch 66 über die Ventilkammer 63 strömt, enthält Schmieröl. Das Schmieröl bleibt in dem Spiel zwischen dem Abschnitt 72a und 71a und tritt zwischen den Abschnitt 72a mit großem Durchmesser der ersten Stange 72 und dem Abschnitt 71b mit kleinem Durchmesser des ersten Führungslochs 71 ein. Das Schmieröl schmiert die Be­ wegung der ersten Stange 72 gegenüber dem ersten Führungsloch 71. Veränderungen der Länge des Balgs 70 werden somit genau auf den Ventilkörper 64 übertragen. Des weiteren begrenzt das Schmieröl zwischen dem Abschnitt 72a mit großem Durchmesser der ersten Stange 72 und dem Abschnitt 71b mit kleinem Durchmesser des Führungslochs 71 ein Gaslecken von dem Ventilloch 61 zur Druckfühlkammer 68.

Da der Abschnitt 71a mit großem Durchmesser des ersten Füh­ rungslochs 71 denselben Durchmesser wie das Ventilloch 66 hat, kann der Abschnitt 71a gleichzeitig mit dem Ventilloch 66 ausge­ bildet werden. Das vereinfacht die Ausbildung des Abschnitts 71a mit großem Durchmesser.

Die Erfindung kann wahlweise in den folgenden Formen verkör­ pert werden:

• (1) In dem Ausführungsbeispiel der Fig. 6 ist die dritte Öffnung 74 mit der Auslaßkammer 38 durch den Zuführdurchtritt 48 verbunden, und die erste Öffnung 67 ist mit der Kurbelkammer 15 durch den Zuführdurchtritt 48 verbunden. Der Auslaßdruck Pd wird in das Ventilloch 66 und die Tauchkolbenkammer 77 eingeführt, und der Kurbelkammerdruck Pc wird in die Ventilkammer 63 einge­ führt. Dieser Aufbau gleicht auch die auf dem Auslaßdruck Pd und dem Kurbelkammerdruck Pc beruhenden Kräfte aus, die auf den Ven­ tilkörper 64 wirken, oder er gleicht diese nahezu aus.
• (2) Der keglige Abschnitt 73 an dem oberen Ende 64a des Ventilkörpers 64 kann weggelassen werden. Das obere Ende 64a des Ventilkörpers 64 ist somit eben ausgebildet, mit der Ausnahme des Teils, mit dem die erste Stange 72 gekoppelt ist. Dieser Aufbau ermöglicht es, daß der Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 schließt, selbst wenn die Achsen der Stangen 72, 81 zur Achse des Ventilkörpers 64 fehlausgerichtet sind. Die zulässige Fehlausrichtung der Achsen ist größer als in dem Fall, in dem der keglige Abschnitt 73 auf dem oberen Ende 64a des Ventilkör­ pers 64 ausgebildet ist.
• (3) Anstelle des kegligen Abschnitts 73 kann ein halbkugel­ förmiger Abschnitt an dem oberen Ende 64a des Ventilkörpers 64 ausgebildet sein. Dieser Aufbau hat gleichmäßigere Übergänge der Querschnittfläche der Gasströmung von der Ventilkammer 63 in das Ventilloch 66 zur Folge, wenn der Ventilkörper 64 das Ventilloch 66 öffnet oder schließt. Dadurch wird die Verdrängungsregelung des Kompressors weiter stabilisiert.
• (4) Anstelle des kegligen Abschnitts 73 kann eine Vielzahl von Absätzen an dem oberen Ende 64a des Ventilkörpers 64 ausge­ bildet sein. Wenn der Ventilkörper 64a das Ventilloch 66 öffnet oder schließt, ermöglicht dieser Aufbau, daß sich die Quer­ schnittfläche der Gasströmung von der Ventilkammer 63 zum Ven­ tilloch 66 schrittweise ändert. Dies ist wirkungsvoll, um die Verdrängungsregelung des Kompressors zu stabilisieren.
• (5) Ein Durchtritt zum Einführen des Drucks Pc in der Kur­ belkammer 15 kann getrennt von dem Zuführdurchtritt 48 ausgebil­ det sein.
• (6) Das Regelventil 49 gemäß der Erfindung kann bei einem Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung in Kupp­ lungsbauart eingesetzt werden.
• (7) Die erste Stange 72 und der Ventilkörper 64 können ge­ trennt voneinander hergestellt werden.
• (8) Die zweite Feder 79 zwischen dem Tauchkolben 78 und dem Boden des Aufnahmelochs 75 kann weggelassen werden.
• (9) Anstelle des Durchgangslochs 85 kann eine Nut in der Oberfläche des Tauchkolbens 78 ausgebildet sein, um den oberen Abschnitt der Tauchkolbenkammer 77 mit dem unteren Abschnitt der Kammer 77 in Verbindung zu setzen.
• (10) Die Querschnittfläche der zweiten Stange 81 kann gegen­ über der Querschnittfläche des Ventillochs 66 leicht unter­ schiedlich sein. Ein Verändern des Unterschieds zwischen den Querschnittflächen der Stange 81 und des Lochs 66 verändert die Betriebseigenschaften des Regelventils 49.
• (11) Die Querschnittfläche des Abschnitts 72a mit großem Durchmesser der ersten Stange kann gleich der oder größer als die Querschnittfläche des Ventillochs 66 sein.

Die gegenwärtigen Beispiele und Ausführungsbeispiele sind nur zu Darstellungszwecken und nicht mit beschränkender Wirkung anzusehen, und die Erfindung soll nicht auf die dargelegten Ein­ zelheiten beschränkt sein, sondern sie kann innerhalb des Schutzbereichs der beigefügten Patentansprüche abgewandelt wer­ den.

Ein Regelventil 49 in einem Kompressor stellt eine Auslaß­ verdrängung auf der Grundlage einer Regelung einer Neigung einer Nockenplatte 22 ein. Der Kompressor umfaßt einen Zuführdurch­ tritt 48, der eine Auslaßkammer 38 mit einer Kurbelkammer 15 verbindet. Das Regelventil 49 ist auf halbem Wege in den Zuführ­ durchtritt 48 gesetzt. Das Regelventil 49 hat ein Ventilloch 66 und eine Ventilkammer 63, die jeweils auf halbem Wege in den Zu­ führdurchtritt 48 gesetzt sind. Ein Ventilkörper 64 ist in der Ventilkammer 63 angeordnet. Ein Reaktionselement 70 reagiert auf den Druck in einem ersten Bereich 32, 33. Das Reaktionselement 70 bewegt den Ventilkörper 64 über eine erste Stange 72 in Über­ einstimmung mit dem Druck in dem ersten Bereich 32, 37. Ein So­ lenoid 62 ist zum Reaktionselement 70 bezüglich des Ventilkör­ pers 64 entgegengesetzt angeordnet. Das Solenoid 62 hat einen feststehenden Kern 76, einen Tauchkolben 78 und eine Tauchkol­ benkammer 77. Ein dem Solenoid 62 zugeführter elektrischer Strom erzeugt eine magnetische Anziehungskraft zwischen dem Kern 76 und dem Tauchkolben 78 Eine zweite Stange 81 ist zwischen den Tauchkolben 78 und den Ventilkörper 64 gesetzt, um den Ventil­ körper 64 durch die magnetische Anziehungskraft zu drängen. Die Auslaßkammer 38 ist mit der Ventilkammer 63 verbunden. Die Kur­ belkammer 15 ist mit dem Ventilloch 66 und der Tauchkolbenkammer 77 verbunden.

Claims (17)

1. Regelventil in einem Verdrängungskompressor mit variab­ ler Förderleistung, das die Auslaßverdrängung auf der Grundlage einer Regelung der Neigung einer in einer Kurbelkammer (15) an­ geordneten Nockenplatte (22) einstellt, wobei der Kompressor ei­ nen Kolben (35), der mit der Nockenplatte (22) wirkgekoppelt ist und in einer Zylinderbohrung (11a) angeordnet ist, wobei der Kolben (35) ein Gas verdichtet, das der Zylinderbohrung (11a) von einem ersten Bereich (32, 37) zugeführt wird, und das ver­ dichtete Gas in einen zweiten Bereich (38) ausläßt, wobei die Neigung der Nockenplatte (22) auf der Grundlage des Drucks in der Kurbelkammer (15) variabel ist, und einen Zuführdurchtritt (48) umfaßt, der den zweiten Bereich (38) mit der Kurbelkammer (15) verbindet, wobei das Regelventil (49) auf halbem Weg in dem Zuführdurchtritt (48) zum Einstellen der Menge des Gases ange­ ordnet ist, das in die Kurbelkammer (15) von dem zweiten Bereich (38) durch den Zuführdurchtritt (48) eingeführt wird, um den Druck in der Kurbelkammer (15) zu regeln, wobei das Regelventil (49) ein Gehäuse (61) mit einem Ventilloch (66) und einer Ven­ tilkammer (63), die jeweils auf halbem Weg in dem Zuführdurch­ tritt (48) angeordnet sind, wobei das Ventilloch (66) eine Öff­ nung hat und mit der Ventilkammer (63) durch die Öffnung in Ver­ bindung steht, einen Ventilkörper (64), der der Öffnung gegen­ überliegt und in der Ventilkammer (63) angeordnet ist, um die Öffnungsabmessungen des Ventillochs (66) einzustellen, wobei der Ventilkörper (64) in einer ersten Richtung und in einer zur er­ sten Richtung entgegengesetzten zweiten Richtung bewegbar ist, wobei der Ventilkörper (64) in der ersten Richtung bewegt wird, um das Ventilloch (66) zu öffnen, wobei der Ventilkörper (64) in der zweiten Richtung bewegt wird, um das Ventilloch (66) zu schließen, ein Reaktionselement (70), das auf den Druck in dem ersten Bereich (32, 37) reagiert, eine erste Stange (72), die zwischen das Reaktionselement (70) und den Ventilkörper (64) ge­ setzt ist, wobei das Reaktionselement (70) den Ventilkörper (64) in der zweiten Richtung über die erste Stange (72) in Überein­ stimmung mit einem Anstieg des Drucks in dem ersten Bereich (32, 37) bewegt, und ein Solenoid (62) mit einem feststehenden Kern (76) und einem dem Kern (76) gegenüberliegenden Tauchkolben (78) umfaßt, der sich zum Kern hin und vom Kern weg bewegt, wobei ein dem Solenoid (62) zugeführter elektrischer Strom eine magneti­ sche Anziehungskraft zwischen dem Kern (76) und dem Tauchkolben (78) in Übereinstimmung mit einer Stärke des Stroms erzeugt, und wobei der Ventilkörper (64) entweder in die erste oder in die zweite Richtung durch die magnetische Anziehungskraft gedrängt wird, wobei das Regelventil (49) dadurch gekennzeichnet ist, daß
das Solenoid (62) zum Reaktionselement (70) bezüglich des Ventilkörpers (64) entgegengesetzt ist, wobei das Solenoid (62) eine Tauchkolbenkammer (77) hat, in der der Tauchkolben (78) un­ tergebracht ist, wobei
eine zweite Stange (81) zwischen den Tauchkolben (78) und den Ventilkörper (64) gesetzt ist, um den Ventilkörper (64) durch die magnetische Anziehungskraft zu drängen; und wobei
entweder der zweite Bereich (38) oder die Kurbelkammer (15) mit der Ventilkammer (63) verbunden ist, wobei der andere der beiden Bereiche bestehend aus dem zweiten Bereich (38) und der Kurbelkammer (15) mit dem Ventilloch (66) und der Tauchkolben­ kammer (77) verbunden ist.

2. Regelventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (61) eine Druckkammer (68) hat, die mit dem er­ sten Bereich (32, 37) verbunden ist, wobei das Reaktionselement (70) in der Druckkammer (68) angeordnet ist, und wobei das Ven­ tilloch (66) zwischen der Ventilkammer (63) und der Druckkammer (68) definiert ist.

3. Regelventil nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (61) ein Führungsloch (71) hat, das zwischen der Druckkammer (68) und dem Ventilloch (66) definiert ist, um die erste Stange (72) in einer gleitfähigen Weise in einer axialen Richtung der ersten Stange (72) zu lagern, wobei die erste Stan­ ge (72) sich durch das Führungsloch (71) und das Ventilloch (66) erstreckt.

4. Regelventil nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Führungsloch (71) einen Öffnungsabschnitt (71a) hat und mit dem Ventilloch (66) durch den Öffnungsabschnitt (71a) in Verbindung steht, wobei der Öffnungsabschnitt (71a) einen Durch­ messer hat, der größer als der der ersten Stange (72) ist.

5. Regelventil nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Achse des Führungslochs (71) zur Achse des Ventillochs (66) ausgerichtet ist, wobei der Durchmesser des Öffnungsab­ schnitts (71a) im wesentlichen gleich dem Durchmesser des Ven­ tillochs (66) ist.

6. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilkammer (63) mit dem zweiten Bereich (38) verbunden ist, wobei das Ventilloch (66) und die Tauchkolbenkammer (77) mit der Kurbelkammer (15) verbunden sind.

7. Regelventil nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilkammer (63) mit der Kurbelkammer (15) verbunden ist, wobei das Ventilloch (66) und die Tauchkolbenkammer (77) mit dem zweiten Bereich (38) verbunden sind.

8. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch einen Durchtritt (82, 83, 84, 74), der die Tauchkolbenkammer (77) mit dem Ventilloch (66) verbindet.

9. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Stange (81) eine Querschnittfläche hat, die im wesentlichen gleich der Querschnittfläche des Ventillochs (66) ist.

10. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Stange (72) eine Querschnittfläche hat, die klei­ ner als die des Ventillochs (66) ist.

11. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Stange (72) einstückig mit dem Ventilkörper (64) ausgebildet ist
12. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Stange (81) einstückig mit dem Ventilkörper (64) ausgebildet ist.

13. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilkörper (64) eine ebene Endfläche (64a) hat, die an einem Umfangsbereich der Öffnung an liegt, um das Ventilloch (66) zu schließen.

14. Regelventil nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Endfläche (64a) des Ventilkörpers (64) einen Vorsprung (73) hat, der dem Ventilloch (66) gegenüberliegt.

15. Regelventil nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorsprung einen kegligen Abschnitt (73) umfaßt, wobei der keglige Abschnitt (73) einen Durchmesser hat, der in Rich­ tung zum Ventilkörper (64) ansteigt.

16. Regelventil nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Stange (81) den Ventilkörper (64) durch die ma­ gnetische Anziehungskraft in die zweite Richtung drängt.

17. Regelventil nach Anspruch 16, gekennzeichnet durch eine Einrichtung (65) zum Vorspannen des Ventilkörpers (64) in der ersten Richtung, wobei die Vorspanneinrichtung (65) den Ventilkörper (64) das Ventilloch (66) vollständig öffnen läßt, wenn das Solenoid (62) entregt ist.

18. Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung mit einem Regelventil gemäß einem der vorangehenden Ansprüche gekennzeichnet durch eine Antriebswelle (16) zum Antreiben der Nockenplatte (22); und eine externe Antriebsquelle (E), die direkt an die Antriebs­ welle (16) zum Drehen der Antriebswelle (16) gekoppelt ist.