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AT4978U1 - Verfahren zur konditionierung der ansaugluft sowie des abgasdrucks einer verbrennungsmaschine - Google Patents

Verfahren zur konditionierung der ansaugluft sowie des abgasdrucks einer verbrennungsmaschine Download PDF

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AT4978U1
AT4978U1 AT0086300U AT8632000U AT4978U1 AT 4978 U1 AT4978 U1 AT 4978U1 AT 0086300 U AT0086300 U AT 0086300U AT 8632000 U AT8632000 U AT 8632000U AT 4978 U1 AT4978 U1 AT 4978U1
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Avl List Gmbh
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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Einstellung der Luftzustände (Konditionierung) der Verbrennungsluft beim Prüfbetrieb einer Verbrennungsmaschine (1) auf einem Prüfstand, wobei der Luftzustand (Druck, Temperatur und Feuchte) in einem Kanalsystem durch Anordnung von zwei Luftfördereinrichtungen (6,26) und zwei Regelklappen (7,25), sowie durch Luftkühler (8), -erhitzer (11) und -befeuchter (14, 15) auf einen von den Umgebungsbedingungen unabhängigen Zustand eingestellt wird. Auf diese Art können der Druck, die Temperatur und die Feuchte der Ansaugluft sowie der Druck des Abgasstromes eingestellt werden. Die Anordnung der Komponenten zur Konditionierung der Verbrennungsluft für die Verbrennungsmaschine (1) erfolgt derart, daß ein Teilstrom der konditionierten Luft durch den Ansaugkanal (2) der Verbrennungsmaschine (1) zur Verbrennung zugeführt und ein weiterer Teilstrom durch eine Bypass-Leitung (20) an der Verbrennungsmaschine vorbeigeleitet wird, wobei der Teilstrom aus der Bypass-Leitung (20) wieder mit dem durch den Abgaskanal (3) austretenden Abgasstrom der Verbrennungsmaschine zusammengeführt wird. Das Prinzipschema einer derartigen Einrichtung ist in der Fig. 1 dargestellt.

Description


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  Der Zustand der Ansaugluft beeinflusst in starkem Masse das Betriebsverhalten einer Verbrennungsmaschine. So erhöht sich bei Ottomotoren zum Beispiel das Motordrehmoment mit ansteigendem Luftruck um ca. +0,12% pro Hektopascal. Eine Temperaturerhöhung der angesaugten Umgebungsluft um 1  C verursacht im gleichen Fall beispielsweise einen Leistungabfall von   ca.-0,5%.   Der Feuchtegehalt der Ansaugluft hat unmittelbar nur wenig Einfluss auf die Motorleistung, jedoch sind Auswirkungen auf die Abgasemissionen, besonders der Stickoxide, nicht zu vernachlässigen, was sowohl bei Otto- als auch Dieselmotoren der Fall ist. Ein höherer Feuchtegehalt der Ansaugluft ermöglicht bei Ottomotoren ausserdem einen früheren Zündzeitpunkt bis zum Erreichen der Klopfgrenze, was bei Abstimmungsarbeiten am Motorenprüfstand zu berücksichtigen ist. 



  Da die Entwicklungsarbeiten von Verbrennungsmaschinen aufgrund der weltweit strenger werdenden Abgasgesetzgebung und der höheren Leistungsdichte immer höhere Anforderungen bezüglich der Reproduzierbarkeit und Genauigkeit der Versuchsergebnisse stellt, ist es daher erforderlich, sämtliche Einflüsse, welche die Versuchsergebnisse bei der Motorenentwicklung beeinflussen, so weit wie möglich zu eliminieren. Da zu diesen Einflüssen auch der Zustand der Ansaugluft zählt, ist es notwendig diese zu konditionieren, um vergleichbare Versuchsbedingungen am Motorenprüfstand zu erreichen. 



  Bekannte Systeme zur Konditionierung der Ansaugluft für Verbrennungsmaschinen sind am Markt käuflich verfügbar (z.B. "Combustion Air Conditioning Unit der Firma AVL-List GmbH, Graz/Österreich oder FEV AirCon der Firma FEV Motorentechnik GmbH, Aachen/Deutschland). Diese Systeme werden aber direkt an das Luftversorgungssystem der Verbrennungsmaschine angeschlossen, und müssen auf diese Weise bei Änderungen des Betriebszustandes der Verbrennungsmaschine und daraus folgenden Änderungen des Luftdurchsatzes direkt den Änderungen des Luftdurchsatzes der Verbrennungsmaschine folgen. So beträgt beispielsweise der maximale Luftdurchsatz eines Ottomotors etwa das 40-fache des minimalen Luftdurchsatzes.

   Es ist daher verständlich, dass bei schnellen und dynamischen Änderungen des Luftdurchsatzes der Verbrennungsmaschine bekannte Systeme diesen Änderungen nur eingeschränkt Folgen können und daher während der dynamischen Luftdurchsatzänderungen nur eine schlechte Regelgüte der Luftzustände erreicht wird. 



  Aufgabe der Erfindung ist es, diesen Nachteil zu vermeiden und eine Konditionierung der Verbrennungsluft auch unter dynamischen Betriebsbedingungen weitgehend zu ermöglichen. 



  Die Ausführung und die Funktion des Verfahrens wird anhand der Fig. 1 näher erläutert. Die in der Fig. 1 angeführten Positionsnummer entsprechen den im Text in Klammern angeführten Zahlen. Die mit Verbrennungsluft zu versorgende Verbrennungsmaschine (1) besitzt einen Ansaugkanal (2), durch den die Verbrennungsluft dem Verbrennungsvorgang zugeführt wird, sowie einen Abgaskanal (3), durch den die Abgase abgeführt werden.

   Die Erfindung zur Konditionierung der Ansaugluft besteht - in Strömungsrichtung der Luft aus gesehen - aus einem Staubfilter (5) mit der Ansaugöffnung (4), einer Einrichtung zur Förderung von Luft (6) vorzugsweise einem Radialventilator oder einem Gebläse, 

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 einer Regelklappe für Unterdruckbetrieb (7), einem Luftkühler (8) - vorzugsweise einem Luft-Kaltwasser Wärmetauscher mit einem durch ein Stellventil für Kaltwasser (9) einstellbaren Durchsatz von Kühlmedium -, einem Tropfenabscheider für Kondensat (10), sowie einem mittels Steuereinrichtung (12) in der Heizleistung regelbaren Lufterhitzer (11). Zur Regelung der Luftfeuchte kann ein Dampferzeuger (13) angeordnet werden, von dem aus Dampf über ein Dampfdosierventil (14) zur Einstellung der Luftfeuchte in die Hauptluftleitung (15) dosiert werden kann.

   Zur Messung der Luftzustände dienen ein Absolutdruckfühler (16) ein Temperaturfühler (17) und ein Feuchtefühler (18). 



  Die konditionierte Luft wird durch die Hauptluftleitung (15) der Verzweigungsstelle (19) zwischen der Bypass Leitung (20) und dem Ansaugkanal (2) zugeführt. In der Bypass Leitung (20) kann optional ein kleiner drehzahlregelbarer Axialventilator (21) zur Druckverlustkompensation angeordnet werden, der mit Hilfe des Reglers (33) in Abhängigkeit des Differenzdrucks zwischen Mündung und Austritt der Bypass- Leitung (20) drehzahlgeregelt wird. Die Messung dieses Differenzdrucks erfolgt durch den Differenzdruckfühler (22). Die Bypass Leitung (20) und der Abgaskanal (3) der Verbrennungsmaschine münden über in Mündungsstück (23) in den Abluftkanal (24). 



  Am Ende des Abluftkanals (24) ist eine Regelklappe für Überdruckbetrieb (25) angeordnet. Eine Luftfördereinrichtung (26) für Unterdruckbetrieb - vorzugsweise ein Radialventilator oder ein Gebläse - befindet sich vor der Abluftöffnung (27) für den Austritt des Abluftstromes an die Umgebung oder das Abgassystem des Prüfstandes. 



  Zum Betrieb des Systemes und zum Einregeln der gewünschten Luftzustände ist eine elektronische Steuer- und Regeleinrichtung (28) vorgesehen, in der alle zum Betrieb des Gerätes notwendigen Steuereinrichtungen und Regler zur Druck- (29) und (30), Temperatur (31) und Feuchte (32) integriert sind. 



  Die Funktionsweise des Verfahrens kann anhand der Fig. 1 wie folgt beschrieben werden : Die Verbrennungsmaschine (1) saugt den für die Verbrennung benötigten Luftmassenstrom   mein   durch den Ansaugkanal (2) an und führt diesen der Verbrennung zu. Der infolge der Verbrennung entstehende Abgasmassenstrom maus wird durch den Abgaskanal (3) wieder ausgestossen. Aufgabe des Verfahrens ist es, die Luftzustände am Eintritt zum Ansaugkanal (2) Druck, Temperatur und Feuchte unabhängig von den Umgebungsbedingungen einzustellen. Weiters soll der Druck am Austritt des Abgaskanals (3) weitgehend jenem am Eintritt des Ansaugkanals (2) entsprechen. Die Luftführung beim Betrieb der Verbrennungsmaschine (1) am Prüfstand ist dabei wie folgt.

   Infolge der Wirkung der beiden Luftfördereinrichtungen (6,26) wird ein definierter Luftmassenstrom ml durch die Ansaugöffnung (4) durch die Luftfördereinrichtung (6), die Regelklappe für Unterdruckbetrieb (7), den Luftkühler (8), den Tropfenabscheider (10) und den Lufterhitzer (11) in die Hauptluftleitung (15) gefördert. An der Verzweigung Bypass - Verbrennungsluft (19) erfolgt eine Aufteilung des Luftmassenstromes ml in den Bypass Luftmassenstrom msp und in den Verbrennungsluftmassenstrom mein. Der Bypass Luftmassentrom mbp wird durch einen drehzahlregelbaren Axialventilator zur Druckverlustkompensation (21) gefördert und bei der Mündung Abgas - Bypass (23) 

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 mit dem Abgasmassenstrom maus zum Abluftmassenstrom mEx zusammengeführt. 



  Dieser Abluftmassenstrom mEx wird durch die Regelklappe für Überdruckbetrieb (25), der Luftfördereinrichtung für Unterdruckbetrieb (26) und die Abluftöffnung (27) in die Umgebung oder das Abluftsystem des Prüfstandes gefördert. 



  Für die Zusammenhänge der einzelnen Luft- bzw. Abgasmassenströme können die folgenden Beziehungen aufgrund der Massenerhaltungssätze und der Kontinuität angeführt werden: mein variabel als Funktion des Motorbetriebszustandes. (i) maus=mem+mgr wobei mBr der für die Verbrennung benötigte Massenstrom des Brennstoffes ist. 



  Bei Verwendung von üblichen flüssigen oder festen Brennstoffen und annähernd stöchiometrischen oder überstöchiometrischen Verbrennungsverfahren gilt jedoch : mBr   mein   (iii)   z. B. Bei Verwendung von handeslüblichem Dieselkraftstoff beträgt der stöchiometrische Luftbedarf 14,5   kg Luft   /kg Brennstoff und es gilt daher    mBr=mem 14,5 , was den oben angeführten (iii) Zusammenhang bestätigt.   



  Aufgrund von (iii) kann für eine grobe Abschätzung der Massenströme der Brennstoffmassenstrom mBr vernachlässigt werden und es kann (ii) auch geschrieben werden:   maus     mein (iv) Somit kann für die Luftmassenströme ml und mEx. die an den Komponenten zur Regelung der Luftzustände auftreten und somit die massgeblichen Grössen für die Regelungsgüte des Verfahrens sind, für alle Betriebszustände der Verbrennungsmaschine (1) geschrieben werden:

   ml = mem+mB[ und mEx = maus + mbp (vi)   unter Verwendung von (iv) in (v) und (vi) somit geschrieben werden:   mL ¯ mEx (vii) Daraus ist ersichtlich, dass die für die Regelung der Luftzustände massgeblichen Luftmassenströme mL und mEx nahezu unabhängig vom Betriebszustand der 

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 Verbrennungsmaschine (1) und deren dynamsichen Verhalten sind und somit alleine von der Auslegung und der Betriebsweise der regelungstechnischen Komponenten abhängen. Es ist damit ersichtlich, dass mit diesem Verfahren auch dynamischen Änderungen der Betriebsweise der Verbrennungsmaschine gefolgt werden kann. 



  Eine Änderung der Betriebsweise der Verbrennungsmaschine bewirkt lediglich eine Änderung der Temperaturen und damit der Dichte des Luftmassenstromes mEx Diese Änderungen sind auch mit diesem Verfahren durch das Verhalten der Regeleinrichtungen zu kompensieren, können jedoch weitgehend durch die allgemeinen Auslegungsparameter des Systems, wie z. B. Grösse des Luftmassenstromes ml beinflusst werden. 



  Die Regelung der Zustände des Luftstromes ml und des Drucks des Luftmassenstromes mEx erfolgt dabei wie folgt: Regelung des Drucks bei Überdruckbetrieb: Wenn der gewünschte Luftdruck höher als der Umgebungsdruck sein soll, erfolgt die Regelung des Luftdruckes durch Druckanhebung und Föderung des Luftmassenstromes Ml durch die Luftfördereinrichtung (6) im Zusammenwirken mit der Regelklappe für Überdruckbetrieb (25). Die Luftfördereinrichtung (6) wird mit konstanter Drehzahl betrieben, wobei der Luftmassenstrom deutlich grösser gewählt wird, als der maximale Luftverbrauch der Verbrennungsmaschine (1). Durch Drosselung des Luftmassenstromes mit der Regelklappe für Überdruckbetrieb (26) wird das gesamte Leitungssystem vom Austritt der Luftfördereinrichtung (6) bis zur Regelklappe für Überdruckbetrieb (26) auf den gewünschten Luftdruck angehoben. 



  Die Stellung der Regelklappe für Überdruckbetrieb (26) wird dabei durch den elektronischen Regler für die Regelklappe Überdruck (30) eingestellt. Der aktuelle Druck im Rohrleitungssystem wird dabei durch den Absolutdruckfühler (16) gemessen und in ein elektrisches dem Druck proportionales Signal umgewandelt. 



  Dieses Signal wird an den Regler für Regelklappe Überdruck (30) als Ist-Signal übermittelt. Der Regler (30) vergleicht das Ist-Signal mit dem durch den Benutzer gewünschten Sollwert und erzeugt ein, der Stellung der Regelklappe proportionales, Stellsignal an die Regelklappe Überdruck (26). 



  In dieser Betriebsweise ist die Stellung der Regelklappe für Unterdruckbetrieb (7) vollständig geöffnet, um unerwünschte Drosseleffekte an dieser Klappe zu vermeiden. 



  Regelung des Drucks bei Unterdruckbetrieb: Wenn der gewünschte Luftdruck niedriger als der Umgebungsdruck sein soll, erfolgt die Regelung des Luftdruckes durch Drosselung an der Regelklappe für Unterdruckbetrieb (7) und Ansaugen des Luftmassenstromes mL durch die Luftfördereinrichtung für Unterdruckbetrieb (26). Die Luftfördereinrichtung (26) wird mit konstanter Drehzahl betrieben, wobei der Luftmassenstrom deutlich grösser gewählt wird, als der maximale Luftverbrauch der Verbrennungsmaschine (1). Durch Drosselung des Luftmassenstromes mit der Regelklappe für Unterdruckbetrieb (7) wird das gesamte Leitungssystem von der Regelklappe für Unterdruckbetrieb bis zur 

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 Saugseite der Luftfördereinrichtung (26) auf den gewünschten Luftdruck abgesenkt. 



  Die Stellung der Regelklappe für Unterdruckbetrieb (7) wird dabei durch den elektronischen Regler für die Regelklappe Unterdruck (29) eingestellt. Der aktuelle Druck im Rohrleitungssystem wird dabei durch den Absolutdruckfühler (16) gemessen und in ein elektrisches dem Druck proportionales Signal umgewandelt. 



  Dieses Signal wird an den Regler für Regelklappe Unterdruck (29) als Ist-Signal übermittelt. Der Regler (29) vergleicht das Ist-Signal mit dem durch den Benutzer gewünschten Sollwert und erzeugt ein, der Stellung der Regelklappe proportionales, Stellsignal an die Regelklappe Unterdruck (7). 



  In dieser Betriebsweise ist die Stellung der Regelklappe für Überdruckbetrieb (25) vollständig geöffnet, um unerwünschte Drosseleffekte an dieser Klappe zu vermeiden. 



  Regelung der Temperatur Die Einstellung der Temperatur des Luftmassenstromes mein erfolgt mit Hilfe der Wirkung des Luftkühlers (8) und des Lufterhitzers (11). Je nach gewünschter Soll- Temperatur kann eine Erwärmung oder Abkühlung des Luftmassenstromes erfolgen. 



  Die aktuelle Ist-Temperatur wird durch den Temperaturfühler (17) gemessen und in ein elektrisches der Temperatur proportionales Signal umgewandelt. Dieses Signal wird an den Regler für Temperatur (31) als Ist-Signal übermittelt. Der Regler (31) vergleicht das Ist-Signal mit dem durch den Benutzer gewünschten Sollwert und erzeugt, je nach Erfordernis zum Kühlen oder Heizen, ein stetiges Stellsignal an das Stellventil für Kaltwasser (9) oder an die Steuereinrichtung für Heizleistung (12). Die Einregelung der gewünschten Soll-Temperatur erfolgt somit durch Einstellen eines erforderlichen Durchsatzes an Kühlmedium durch den Luftkühler und/oder Einstellen der erforderlichen Heizleistung des Lufterhitzers. Es können auch Betriebzustände auftreten, bei denen sowohl gekühlt als auch nachträglich geheizt werden muss (Siehe auch Regelung der Feuchte). 



  Regelung der Luftfeuchte Die Einstellung der Feuchte des Luftmassenstromes mein erfolgt mit Hilfe der Wirkung des Luftkühlers (8) und durch Dosierung von Dampf aus dem Dampferzeuger (13). Der Luftmassenstrom mL wird im Luftkühler (8) bis unter die Taupunkttemperatur abgekühlt und infolge der dadurch verursachten Kondensation der im Luftstrom enthaltenen Feuchtigkeit getrocknet. Das entstehende Kondensat wird bei Durchströmen des Tropfenabscheiders abgeschieden und abgeführt. Das Einstellen der gewünschten Feuchtigkeit erfolgt durch Dosieren von Wasserdampf in den Luftstrom des Hauptluftkanals (15). 



  Die aktuelle Ist-Feuchte wird durch den Feuchtefühler (18) gemessen und in ein elektrisches der Feuchte proportionales Signal umgewandelt. Dieses Signal wird an den Regler für Feuchte (32) als Ist-Signal übermittelt. Der Regler (32) vergleicht das Ist-Signal mit dem durch den Benutzer gewünschten Sollwert und erzeugt, je nach Erfordernis zum Kühlen (Entfeuchten) oder Befeuchten, ein stetiges Stellsignal an das Stellventil für Kaltwasser (9) oder das Dampfdosierventil (14). 

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  Kompensation des Druckverlustes in der Bypass-Leitunq Wenn es infolge besonderer Anforderungen an die Druckregelgüte des Luftmassenstromes im Abgaskanal notwendig ist, kann ein drehzahlregelbarer Axialventilator (21) in der Bypass Leitung (20) angeordnet werden. Der Druckverlust in der Bypass Leitung (20) wird durch den Differenzdruckfühler (22) gemessen und als elektrisches Ist-Signal an den Drehzahlregler für den Axialventilator (21) übermittelt. Die Einstellung der Drehzahl erfolgt derart, dass der Druckverlust kompensiert und ausgeregelt wird. 



  Ausführungsvarianten der Erfindung Durch Weglassen einzelner Komponenten können unterschiedliche Ausführungsvarianten der Erfindung realisiert werden : Ausführungsvariante ohne Druckverlustkompensation in der Bypasleitunq (Fig.2) Wenn es die Regelgenauigkeit der Abgasgegendruckregelung zulässt und ein geringer Druckunterschied zwischen den Ansaugkanal (2) und dem Abgaskanal (3) zulässig ist, kann auf den drehzahlregelbaren Axialventilator zur Druckverlustkompensation (21, Fig. 1) sowie auf den Regler für den Axialventilator (33,   Fig.1)   verzichtet werden. Die Fig. 2 zeigt diese vereinfachte Ausführung. 



    Ausführungsvariante   für reinen Überdruckbetrieb   (Fig.   3) Eine Ausführungsvariante, die für reinen Überdruckbetrieb (relativ zur Umgebung) geeignet ist, zeigt die Fig. 3. Im Vergleich zur Fig. 1 wird diese Ausführung durch Weglassen der Komponenten zur Herstellung des Unterdruckes dargestellt. In dieser Ausführung fehlen somit die Regelklappe für Unterdruckbetrieb (6, Fig.1), die Luftfördereinrichtung für Unterdruckbetrieb (26, Fig. 1) sowie der Regler für die Regelklappe Unterdruck (29, Fig.1) Ausführungsvariante für reinen Unterdruckbetrieb (Fig. 4) Eine Ausführungsvariante, die für reinen Unterdruckbetrieb (relativ zur Umgebung) geeignet ist zeigt die Fig. 4. Im Vergleich zur Fig. 1 wird diese Ausführung durch Weglassen der Komponenten zur Herstellung des Überdruckes dargestellt.

   In dieser Ausführung fehlen somit die Luftfördereinrichtung für Überdruckbetrieb (6, Fig.1), die Regelklappe für Überdruckbetrieb (25, Fig. 1), sowie der Regler für die Regelklappe Überdruck (30, Fig.1) 
 EMI6.1 
 Die Fig. 5 zeigt eine Ausführung der Erfindung, mit der eine hochpräzise Druckregelung, sowohl für Überdruck als auch für Unterdruck, realisiert werden kann. 



  Die zur Einregelung des Über- beziehungswiese Unterdruck verwendeten Regelklappen (6,25) werden dabei durch Parallelschalten je eines Feinregelventiles (7a, 25a), das im Strömungsquerschnitt deutlich kleiner als die Regelklappen dimensioniert ist, ergänzt. In diesem Fall erfolgt die Einregelung des gewünschten Luftdruckes derartig, dass anfänglich eine Grobregelung des Luftdruckes durch die 

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 Regelklappen (7 bzw. 25) durchgeführt wird. Nach Unterschreiten einer definierten Regelabweichung des Ist-Druckes vom Soll-Druck wird die Stellung dieser Regelklappen (7,25) festgehalten und nicht mehr verändert. Die endgültige Einregelung des gewünschten Luftdruckes erfolgt im Anschluss daran mit Hilfe der Feinregelventile (7a) und (25a). 



  Diese Ausführungsvariante hat den Vorteil, dass einerseits mit Hilfe der Regelklappen (7,25) der Luftdruck sehr schnell nahe an den gewünschten Wert herangeführt werden kann, und andererseits eine hochgenaue Druckregelung mit den fein abgestimmten Feinregelventilen (7a, 25a) realisiert werden kann.

Claims (8)

  1. ANSPRÜCHE 1. Einrichtung zum Einstellen des Druckes, der Temperatur und der Feuchte der Ansaugluft einer Verbrennungsmaschine sowie des Abgasgegendrucks, dadurch gekennzeichnet, dass das Kanalsystem für die konditionierte Luft aus einem Hauptluftkanal (15), einer Verzweigung (19) zum Ansaugkanal (2) der Verbrennungsmaschine und zur Bypass Leitung (20), einer Bypass-Leitung (20), einer Mündung (23) zwischen Abgaskanal (3) und Bypass-Leitung (20) und einem Abluftkanal besteht, die derartig angeordnet sind, dass ein Strömungsweg vom Hauptluftkanal (15) sowohl zum Ansaugkanal (2) der Verbrennungsmaschine als auch durch die Bypass Leitung (20) an der Verbrennungsmaschine (1) vorbei gebildet wird und die Bypass-Leitung (20) mit dem Abgaskanal (3) der Verbrennungsmaschine zu einem gemeinsamen Abluftkanal (24) zusammengeführt wird.
  2. 2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass am Eintritt des Hauptluftkanales (15) eine Luftfördereinrichtung (6) und am Austritt des Abluftkanals (24) eine Regelklappe (25) angeordnet ist.
  3. 3. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass am Eintritt des Hauptluftkanales (15) eine Regelklappe (7) und am Austritt des Abluftkanals (24) eine Luftfördereinrichtung (26) angeordnet ist.
  4. 4. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass am Eintritt des Hauptluftkanals (15) eine Luftfördereinrichtung (6) und eine Regelklappe (7) in Serie und am Austritt des Abluftkanals eine Regelklappe (25) und eine Luftfördereinrichtung (26) in Serie angeordnet sind.
  5. 5. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass im Strömungsweg des Hauptluftkanals (15) ein Luftkühler (8) und ein Tropfenabscheider (9) in Serie angeordnet sind.
  6. 6. Einrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass im Strömungsweg des Hauptluftkanals (15) ein Lufterhitzer (11) angeordnet ist.
  7. 7. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Hauptluftkanal (15) mit einem Dampfdosierventil (14) in Strömungsverbindung steht, durch das Dampf aus einem Dampferzeuger (13) in den Hauptluftkanal (15) dosiert wird.
  8. 8. Einrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass in Parallelschaltung zu einer der erwähnten Regelklappen (7,25) ein Feinregelventil (7a, 25a) angeordnet ist.
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