NL8002079A - Werkwijze en inrichting voor het afwerken. - Google Patents

Description

*; Η

Werkwijze en inrichting voor het afwerken.

De uitvinding heeft "betrekking op een werkwijze en inrichting voor het afwerken bij het gebruikelijke, met een gesmolten be-kledingsmetaal onafgebroken door heet dompelen bekleden van een strook, met als hoofdbestanddeel ferrometaal, en meer in het bijzonij der ot> een werkwijze en een inrichting, waarbij de beklede strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal bij het uit het bekledingsbad komen in een in hoofdzaak zuurstofvrije atmosfeer wordt gehouden totdat de strook met stralen van een niet-oxiderend of inert gas is afgewerkt.

10 De onderhavige werkwijze en inrichting kunnen worden toege past bij het met zink, zinklegeringen, aluminium, aluminiumlegeringen, een loodhoudende legering, lood en bekledingsmetalen of bekledings-metaallegeringen, die oxide vormende eigenschappen hebben, zodat met de gebruikelijke straalwerkwijze of de gebruikelijke uitgangsrollen 15 geen aanvaardbare afwerking tot stand kan worden gebracht, door heet dompelen beklemden van een strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal. Hoewel niet bestemd om daartoe te zijn beperkt, wordt bij wijze van voorbeeld de onderhavige werkwijze beschreven voor de toepassing daarWfö galvaniseren. De werkwijze kan worden toege-20 past bij verschillende soorten galvaniseerlijnen. De onderhavige werkwijze kan bijvoorbeeld worden toegepast bij het zonder vloeimid-del en door heet dompelen met metaal bekleden van een strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, waarbij het nodig is de strookopper-vlakken te onderwerpen aan een voorbehandeling, die de strook voor-25 ziet van oxidevrije oppervlakken en de strook bij voorkeur op een 800 2 0 79 2 temperatuur brengt, die de temperatuur benadert van het bekledings-bad met gesmolten zink of zinklegering op het moment, dat de strook wordt gedwongen onder het oppervlak daarvan te bewegen. Een van de belangrijkste soorten van zonder vloeimiddel werkzame voorbehande-^ lingen voor het in lijn ontlaten, is de zogenoemde Sendzimir-werk-wijze of oxidatie-reductiewerkwijze, geopenbaard in de Amerikaanse octrooischriften 2.110.893 en 2.197*622. Een andere algemeen gebruikte voorbehandeling voor het zonder vloeimiddel in lijn ontlaten, is de zogenoemde Selas-werkwijze of met hoge intensitiet direkt jq gestookte ovenwerkwijze, geopenbaard in het Amerikaanse octrooischrift 3.320.085.

Bij de Sendzimir-werkwijze wordt een strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal in een oxiderende oven verwarmd (welke oven een direkt gestookte oven kan zijn) tot een temperatuur tussen 370°C Ij en U85°C zonder enige regeling van de atmosfeer, vervolgens in de lucht gevoerd voor het vormen van een geregelde oppervlakteoxidelaag, die in uiterlijk veranderlijk is van lichtgeel tot paars of zelfs blauw, gevoerd in een reductieoven, die een waterstof-en stikstof-atmosfeer bevat, waarin de strook wordt verwarmd tot 735-925°C, en 2q de geregelde oxidelaag volledig wordt gereduceerd. De strook wordt dan in een koelgedeelte geleid, dat een beschermende reducerende atmosfeer' bevat, zoals een waterstof-stikstofmengsel, ongeveer op de temperatuur gebracht van het bad met gesmolten bekledingsmetaal en dan onder het badoppervlak geleid onder het nog omgeven zijn door 2^ de beschermende atmosfeer.

Bij de Selas-werkwijze, wordt de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal door een direkt gestookt voorverwarmingsoven-gedeelte geleid. De strook wordt verwarmd door een direkte verbranding van brandstof en lucht, waardoor gasvormige verbrandingsproduk-2Q ten worden geproduceerd, die althans ongeveer 3% brandbaar materiaal bevatten in de vorm van koolstoftnonoxide en waterstof. De strook bereikt een temperatuur tussen 535°C en 760°C onder handhaving van blanke oppervlakken die volledig vrij zijn van'oxidatie. De strook wordt dan in een reduceergedeelte geleid, dat in afgedicht verband 35 staat met het voorverwarmingsgedeelte, en een waterstof- en stikfstöf- 800 2 0 79 i 3 atmosfeer bevat, waarin de strook verder kan worden verwarmd door stralingshulzen tot 650-925°C en vervolgens gekoeld tot ongeveer de temperatuur van het bad met gesmolten tekledingsmetaal. De strook wordt dan onder het badoppervlak geleid onder het omgeven zijn door 5 de beschermende atmosfeer.

Andere samenhangende voorbehandelingswerkwijzen worden geleerd in het opnieuw uitgegeven Amerikaanse octrooischrift 29.726, en de Amerikaanse octrooischriften 3.837*790» 4.123.291, 4.123.292 en 4.140.552. De voornoemde octrooischriften vormen niet beperkende 10 voorbeelden van werkwijzen voor het zonder vloeimiddel en ononderbroken galvaniseren, waarbij de onderhavige werkwijze kan worden toegepast. Wanneer der gelijke gebruikelijke strookbereidingswerk-wijzen, zoals geleerd in de voomoemde stand van de techniek, worden gebruikt, is het nodig, dat de strookuitgangsmetaal in een bescher-15 mende atmosfeer wordt gehouden althans totdat de strook onder het oppervlak is gegaan van het bad met gesmolten zink of zinklegering.

Een dergelijke beschermende atmosfeer is geen eis wanneer werkwijzen voor het met een vloeimiddel of chemisch bereiden van een strook, van de in de Amerikaanse octrooischriften 2.824.020 en 20 2.824.021 geleerde soort worden gebruikt. Kort samengevat wordt wanneer dergelijke werkwijzen voor het chemisch bereiden van de strook worden gebruikt, de strook met als hoofdbestanddeel ferro-metaal gedwongen door een vloeimiddelbad te gaan en door middelen voor het verzekeren van de juiste dikte van de vloeimiddelbekleding 25 op de strook. De strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal wordt dan geleid door een verwarmingskamer, waarin de strook wordt verwarmd voor het verdampen van het water in de vloeimiddeloplossing. Daarna wordt de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal verder verwarmd voor het verhogen van de temperatuur daarvan tot de tempera-30 tuur, die de maximum temperatuur benadert van de stabiliteit van de vloeimiddelbekleding op de strook. De strook wordt dan gedwongen onder het oppervlak te gaan van het bad met gesmolten zink of zinklegering voor het zodoende bekleden daarvan. De onderhavige werkwijze kan eveneens worden toegepast bij galvaniseerlijnen, waarbij 35 gebruik gemaakt wordt van dergelijke stelsels van het met een vloei- 800 2 0 79 k middel of chemisch voorbehandelen.

Het is uit het voorgaande duidelijk, dat de onderhavige werkwijze niet is beperkt tot de toepassing van een bepaalde voorbehandeling van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal in 5 de galvaniseerlijn, waarbij de uitdrukkingen "voorbehandeling" of "voorbehandeld" (zoals in de beschrijving en de conclusies gebruikt met betrekking tot de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal) breed moeten worden uitgelegd om elk gebruikelijk voorbehandelings-stelsel te omvatten, waarvan de hiervoor genoemde stand van de IQ techniek voorbeelden geeft. In het algemeen hebben deze uitdrukkingen betrekking op een willekeurige passende voorbehandelingswerkwijze, waarvan het gevolg zodanig is, dat gedurende de feitelijke bekle-dingsstap, waarbij de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal door het bad met gesmolten zink of zinklegering gaat, de strook 1 ij zich op de juiste bekledingstemperatuur bevindt of deze bereikt, en de oppervlakken daarvan oxidevrij zijn.

Bij het op gebruikelijke wijze onafgebroken door heet dompelen galvaniseren is het gebruikelijk de aan twee zijden beklede strook uit het bad met gesmolten bekledingsmetaal te doen gaan tot 20 in de omgevingsatmosfeer. De algemeenst gebruikte werkwijze voor het afwerken en het regelen van het bekledingsgewicht bestaat uit het leiden van de beklede strook tussen straalmessen- of mondstukken, die een straal lucht of stoom doen botsen op beide zijden van de beklede strook voor het naar het bad terugvoeren van een overmaat 25 bekledingsmetaal. Deze afwerkwerkwijze heeft echter een aantal duidelijke nadelen. Eén nadeel is de vorming van schuim op het oppervlak van het bad met gesmolten bekledingsmetaal. De vorming van dit schuim vertegenwoordigt een aanzienlijk verlies aan zink-waarden, waarbij enig oppervlakteschuim veelal naar boven wordt 30 getrokken door de beklede strook en door de stralen gaat voor het vormen van zichtbare schuimklompfouten in het oppervlak van het beklede produkt. Een andere gebruikelijke bekledingsfout of onregelmatigheid, samenhangende met het gebruikelijke straalafwerken, wordt veelal aangeduid als "bekledingsrimpels" of "oceaangolven".

35 Bekledingsrimpels kunnen in beginsel worden omschreven als golf- 800 2 0 79 β < 5 vormige onregelmatigheden in de bekledingsdikte in de lengte (wals)richting van de beklede strook. Bekledingsrimpels kunnen in ernstigheid veranderlijk zijn van in hoofdzaak geen tot zeer zware rimpels, die veelal worden aangeduid als "bekledingsdoorzakkingen".

5 Het is zeer moeilijk bekledingsrimpels bij de gebruikelijke straal-afwerkwerkwijze volledig op te heffen en nagenoeg onmogelijk bij snelheden van minder dan ongeveer 4-5,5 meter per minuut. Een hoge snelheid, het dichtbij de strook plaatsen van de straalmondstukken, een hoog aluminiumgehalte in het zinkbad en een minimum bekledings-10 gewicht zijn middelen, die bij gebruikelijke werkwijze worden toegepast voor het verminderen van de emstigheid van bekledingsrimpels.

Nog een andere onregelmatigheid van het door heet dompelen met zink bekleden wordt gewoonlijk aangeduid als "glinsterontlas-15 ting". Glinsterontlasting heeft twee kanten. Een kant is de verandering van het oppervlakteprofiel (zinkdiktej over het zinkkristal vanaf een begrenzing naar de tegenover liggende. De andere kant is een verdiepte begrenzing van de glinstering, welke begrenzing elke glinstering of elk kristal omringt. Beide kanten hangen samen met 20 de dendritische stollingseigenschappen van zinkbekledingen.

Glinsterontlasting kan worden verminderd door werkwijzen, die bewust een gedeelte van de zinkbekleding doen legeren met het in hoofdzaak uit ferro bestaande metaal, door het verlagen van het lood-gehalte van het zinkbad of door het daaraan toevoegen van antimoon.

25 Geen van deze werkwijzen is echter volledig bevredigend. Als gevolg hiervan zijn vele werkwijzen ontwikkeld voor het onderdrukken van glinstervorming. Dat wil zeggen het tot een minimum beperken van de uiteindelijke glinsterafmeting op zodanig wijze, dat de glinsteringen met het blote oog nauwelijks zichtbaar zijn. De Amerikaanse octrooi-30 schriften 3.379*557 en 3.756.84k bijvoorbeeld leren werkwijzen voor het tot een minimum beperken van glinstering. Het merendeel van de werkwijzen omvat het sproeien van water of wateroplossingen tegen de gesmolten bekleding voor het blussen daarvan en het opwekken van vele kemvormende plaatsen. Hoewel werkwijzen voor het tot een 35 minimum beperken van glinstering doeltreffend zijn voor het tot een 800 2 0 79 6 minimum beperken van glinsterontlasting, leiden dergelijke werkwijzen aan tekortkomingen voor wat betreft de werking en de bediening, gezien op grond van routine, waarbij de door deze werkwijzen bereikte resultaten niet altijd gelijk zijn. Werkwijzen voor het 5 tot een minimum beperken van glinstering doen niets aan het opheffen van straalafwerkrimpels en bekledingsschuim.

De verschillende onregelmatigheden bij het door heet dompelen bekleden, zoals aanwezig in gebruikelijke met stralen afgewerkte zinkbekledingen, kunnen worden gemaskeerd door het temper 1q (giethuiddoorgang)walsen. Het temperwalsen doet de onregelmatigheden echter in het uitgangsmetaal indrukken. Als gevolg van dit niet regelmatig koud bewerken van het uitgangsmetaal, kunnen de fouten weer verschijnen weer kritische oppervlakteonderdelen, zoals voer-tuigchassisdelen worden gestampt of gevormd.

^ Een ander groot gebied met moeilijkheden, ondervonden bij het gebruikelijke straalafwerken, is dat van de bekledingsregeling aan de randen van de strook. Een randmoeilijkheid is die van de zinkbekledingsdikte over een smalle band direkt grenzende aan elke rand van de beklede strook. De bekledingsdikte van deze banden is 2o groter dan de bekledingsdikte over de rest van de strookbreedte. Indien dit bekledingsdikteverschil voldoende groot is, vindt een randopbouwen of opspoelen plaats wanneer de strook zonder einde onder trekspanning wordt gewonden.

Andere lastige moeilijkheden omvatten randbessen (kleine 25 oxidekogels), die zijn bevestigd aan de strookrand en door de blaasstraal worden getrokken. Verder vindt gedurende het met lage snelheid door stralen afwerken een randfout plaats, die algemeen bekend staat als "uitgewaaierd oxide". Uitgewaaierd oxide wordt gekenmerkt door onderbroken plekken met zware metaaloxidebekleding, 30 die door de blaasstraal worden getrokken. Deze lijken veel op veren, die zich vanaf de strookranden naar binnen uitstrekken, waarbij de punten daarvan zijn gericht naar het midden van de strook.

Vele werkwijzen zijn reeds gebruikt voor het verminderen van de moeilijkheden van het opbouwen en de oxideregeling aan de 35 strookranden. Tapse sleufopeningen voor de straalmondstukken worden 800 2 0 79

/ J

τ algemeen gebruikt, waarbij de sleufopening van het straalafwerk-mondstuk in breedte vanaf het midden van de straalmondstukken naar de einden daarvan onafgebroken toeneemt. Een dergelijk geprofileerd straalafwerkmondstuk wordt geleerd in het Amerikaanse octrooischrift 5 U.13T.3VT.

Andere werkwijzen voor het regelen van de randbekleding omvatten het zodanig krommen van de straalmondstukken, dat het mondstuk bij de strookranden dichter bij de strook ligt dan bij het midden daarvan. Ook zijn schoepen of mondstukverlengingen gebruikt IQ bij de strookranden voor het dichter bij de randen brengen van het mondstuk dan bij het midden van de strook. Nog andere werkwijzen omvatten het gebruik van afsluitingen en hulpstralen, zowel in als buiten de hoofdstraalmondstukken, voor het veranderen van de straal-veegkracht bij de strookranden in vergelijking met de straalveeg-kracht bij het midden van de strook.

Alle bekende werkwijzen schieten tekort in het produceren van een optimum randregeleing met een minimum aan toezicht door de bedienaar, een maximum aan zuinigheid voor het bekledingsmetaal, voldoende randregeling voor het bij lage snelheid werkzaam kunnen 2q zijn en een juiste randregeling over een wijd bereik van strook-breedten.

Nog een ander gebied met moeilijkheden, ondervonden bij het gebruikelijke straalafwerken, omvat bekledingsgewichten en lijnsnelheden. De visceuze onderlinge inwerking tussen het bekle-25 dingsmetaal en de strook is evenredig aan de strooksnelheid. Bij lage snelheden, bestaat bij de bekende werkwijzen het vraagstuk van de rimpelvorming. Voor het bestrijden hiervan bleek, dat het verlagen van de stromingssnelheid van de straalafwerken het oxide-verbreekt en regelmatiger verdeelt. Een lage druk van het straal-30 afwerken en het tegelijkertijd dicht opstellen van de straalafwerk-mondstukken veroorzaakt echter de moeilijkheid van het randopbouwen.

Tot nu toe is het dus nodig de parameters te verstellen voor het regelen van het randopbouwen en de rimpels, hetgeen hogere lijnsnelheden noodzakelijk maakt. Als voorbeeld hiervan is het de gebruike-35 lijke praktijk het gebruikelijke straalafwerken alleen toe te passen 80 0 2 0 79 8 bij strooksnelheden boven 30 meter per minuut voor het produceren van een bekledingsgevicht met handelsklasse (ASTM-A525, G-90).

Moeilijkheden met randopbouwing op een G-90-bekleding (bekledings- gewicht van 275 g/m ) treden algemeen op bij snelheden van minder 5 dan ^5,5 meter per minuut. Een minimum verksnelheid voor zwaardere 2 bekledingen, zoals g/m (G-185), is nog beperkender, waarbij de regelmatigheid van de bekleding tussen de randen bij een toenemend bekledingsgewicht verslechterd.

Een andere essentiële praktijk bij het merendeel van de 10 bekende werkwijzen van het met stralen afwerken bestaat uit het vrijwel direkt tegenover plaatsen van de straalmondstukken, zodat de stralen voorbij de randen van de strook in direkte onderlinge belemmering zijn. Deze belemmering heeft zeer hoge en onaanvaardbare geluidniveau’s tot gevolg. Indien de straalmondstukken worden be-15 diend wanneer zij vertikaal ten opzichte van elkaar verspringend zijn aangebracht, kan een omwikkelwerking het gevolg zijn, waardoor de laatste op de strook werkzame straal een parel van zwaar bekledings-metaal doet vormen langs de rand aan de tegenover liggende zijde van de strook. Naast het geluidvraagstuk en de noodzaak voor een nauw-20 keurige verstelling van de straalmondstukken door de bedienaar, kan een tegengestelde bediening als gevolg hebben het van de strookrand afblazen van metaalspatten door éën mondstuk, en in de mondstukope-ning van het tegenover liggende mondstuk.

Tot nu toe wordt een door heet dompelen aan twee zijden 25 beklede, gegalvaniseerde en gealuminiseerde strook met stikstof-stralen afgewerkt. Een dergelijke straalafwerking wordt echter in omgevingsatmosfeer uitgevoerd. Bij het straalafwerken is minder stikstof nodig dan lucht. De met een dergelijk afwerken bereikte resultaten liggen echter dichter bij die, verkregen bij het straal 30 afwerken met lucht in een omgevingsatmosfeer dan de resultaten, bereikt met de onderhavige werkwijze.

De Amerikaanse octrooischriften l·.107·357 en b.11h.563, en het Duitse Octrooischrift 2.656.535 zijn voorbeelden van geoctrooieerde werkwijzen voor het bekleden van slechts ëén zijde van een 35 strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal. Bij het toepassen van 800 2 0 79 j 4 9 deze werkwijzen, wordt de beklede strook na aanraking met het bekle-dingsbad, in een beschermende, niet-oxiderende atmosfeer gehouden en met stikstofstralen of stralen van een niet-oxiderend gas afge-werkt. Het hoofddoel van deze stappen bestaat echter uit het voorko-5 men van het oxideren van de niet-beklede zijde van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal of uit het, indien de niet-beklede zijde daarop een oxidehuid heeft, voorkomen van het aan de oxidehuid hechten van het bekledingsmetaal.

De uitvinding is gegrond op de vinding, dat indien bij 10 een gebruikelijke, ononderbroken werkzame werkwijze voor het door heet dompelen aan twee zijden galvaniseren, het beklede metaal bij het uit het bekledingsbad komen daarvan, wordt omgeven door een omsluiting, waarin een in hoofdzaak zuurstofvrije atmosfeer wordt gehandhaafd, en indien binnen de omsluiting de beklede strook met 15 stralen van een niet-oxideren of inert gas wordt afgewerkt, de bij de gebruikelijke afwerkwerkwijzen ondervonden afwerkmoeilijkheden, opmerkelijk zijn verminderd of opgeheven. De onderhavige afwerkwerkwi jze produceert een uiterst platte glinstering met zodanig weinig glinsterbegrenzingsontlasting, dat het niet langer nodig is werkwijzen toe te passen voor het tot een minimum beperken van glinstering teneinde een uitstekende oppervlaktekwaliteit te bereiken. Schuim wordt in aanzienlijke mate verminderd samen met de daarmee samenhangende moeilijkheden, waarbij straalafwerkrimpels worden opgeheven, zelfs bij lage werksnelheden. Met de opmerkelijke vermindering van 25 schuimvorming, wordt het verlies aan zinkwaarden naar het bovendrijvende schuim, in aanzienlijke mate verminderd.

Een van de belangrijkste kanten van de uitvinding is de vinding, dat alle bekledingsregelmoeilijkheden bij de strookranden volledig worden opgeheven bij uitsluiting van zuurstof uit de afwerk-30 behandeling. Minimum werksnelheden worden niet langer begrensd door moeilijkheden van randopbouwing, maar in plaats daarvan alleen door het gewenste bekledingsgewicht met betrekking tot de hoeveelheid bekledingsmetaal, die op natuurlijke wijze door de strook naar boven wordt getrokken naar de afwerkstraalmondstukken. Gebleken is bijvoor-35 beeld, dat bekledingen van 275 g/m met een uitstekende kwaliteit 800 2 0 79 10 zonder moeite kunnen worden geproduceerd bij snelheden van niet meer dan 9»1 m/min. Het omwikkelen van de rand vindt niet plaats, zodat de straalmondstukken vertikaal verspringend kunnen zijn aangebracht, waardoor de noodzaak wordt opgeheven voor het nauwkeurig plaatsen, 5 lawaai aanzienlijk wordt verminderd en het gevaar van het spatten van zink wordt opgeheven. Het straalmondstukontwerp kan worden vereenvoudigd voor het gebruiken van een mondstuk met een sleufvormige opening met een gelijkvlijvende breedte over de gehele lengte daarvan, waardoor het grote aantal bijzondere straalmondstuk ontwerpen, 10 werkwijzen en.toebehoren, gebruikt voor het regelen van randopbouwen, kunnen worden weggelaten. Een beter regelmatige bekleding is het gevolg van rand tot rand voor alle bekledingsgewichten, omdat het midden-profiel niet langer behoeft te worden verstoord voor het vereffenen van zware randen.

15 In de toepassing van het gebruikelijke aan twee zijden met stralen afwerking, werd tot nu toe het mechanisme van de rimpel-vorming noch het mechanisme, dat de moeilijkheden van het randopbouwen veroorzaakt, tot nu toe volledig begrepen. Bij het gebruikelijke straalafwerken wordt een pneumatische dampwerking verschaft, waar-2o door de gewenste hoeveelheid bekledingsmateriaal wordt gedoseerd door'de straalwering voor het vormen van de afgewerkte bekleding.

Op deze doseerplaats, wordt de overmaat bekledingsmetaal, naar boven getrokken met de strook, meer dan nodig is voor de afgewerkte bekleding, teruggevoerd naar het bekledingsbad. Deze werkwijze is 25 gedetailleerd beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 078.103.

Hoewel aanvraagster zich niet wenst vast te leggen op enige theorie, lijkt het als gevolg van de uitvinding dat de bekle-dingsrimpels en zware randbekleding bij het gebruikelijke straalaf-werken, geheel worden veroorzaakt door bekledingsmetaaloxide. Op 30 een of andere plaats in het straalinwerkingsgebied, waarschijnlijk vlak boven de plaats met een oppervlaktesnelheid van 0, wordt vers (niet-geoxideerd) bekledingsmetaal blootgelegd, waarbij het onmidde-lijk een zeer dunne oxidehuid vormt. Het verder vloeien of verdelen van deze zeer dunne oxidehuid op de afgewerkte bekleding bepaalt 35 het optreden van bekledingsrimnels. Bij de gebruikelijke praktijk 8002079 * « 11 houdt de straal de oxidehuid van tijd tot tijd tegen. De huid bouwt zich op totdat de straal deze niet langer kan tegenhouden. Op dat moment breekt een segment van het betrekkelijk zware oxide af en gaat mee met de afgewerkte bekleding. Het segment draagt tijdens het 5 bewegen bekleding mee, waaronder het zwaarder is dan dat, dat wordt gedoseerd wanneer de oxidehuid wordt tegengehouden.Wanneer rimpels worden gevormd wordt dit mechanisme elke secondevele malen herhaald.

Een soortgelijk mechanisme wordt geacht werkzaam te zijn hij het verschaffen van zwaar bekledingsmetaal langs de strookranden.

10 Aan de randen echter wordt de geometrie een bijkomende belangrijke factor, doordat er geen veegkracht wordt gericht tegen de randopper-vlakken. Betrekkelijk zwaar oxide kan door het straalinwerkingsge-bied gaan en in meer of mindere mate zware bekleding daaronder meedragen. Dit oxide-omhulsel rond elk strookrandonpervlak is de 15 "houder", die het optreden mogelijk maakt van het zinkomhullen wanneer de straalmondstukken vertikaal verspringend zijn aangebracht.

Deze bekledingsomregelmatigheden worden veroorzaakt door oxide op het gesmolten bekledingsmetaal, en volgens de uitvinding opgeheven door het voorkomen van het oxideren.

2o Het met zink beklede produkt, geproduceerd door de onder havige werkwijze, heeft zodanige uitstekende oppervlaktekwaliteiten na het temperwalsen, dat het kan worden gebruikt in vrijliggende voertuigchassispanelen, toesteltoepassingen en dergelijke. De toepassing van de uitvinding leent zich goed voor de werkwijze van het 25 kort onderdompelen in een ondiepe bekledingskroes onder gebruikmaking van een gedeeltelijk ondergedompelde kroesrol.

Overeenkomstig de uitvinding is een afwerkwerkwijze verschaft voor het met een gesmolten bekledingsmetaal onafgebroken door heet dompelen aan twee zijden bekleden van een strook met als hoofd-30 bestanddeel ferrometaal, die wordt gedwongen een bad binnen te gaan van het gesmolten bekledingsmetaal, opgenomen in een bekledingskroes, en is behandeld voor het op een bekledingstemperatuur brengen daarvan, die voldoende hoog is voor het voorkomen van het daarop gieten van het bekledingsmetaal en voldoende laag voor het voorkomen van het 35 legeren van een overmaat bekledingsmetaal met het uitgangsmetaal, 8002079 12 en het schoon en vrij van oxide maken van de oppervlakken van de strook, wanneer deze door het bad met gesmolten bekledingsmetaal gaat, welke werkwijze wordt gekenmerkt door de stappen van het verschaffen van een omsluiting in afgedichte samenhang met het bad 5 voor de aan twee zijden beklede strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, wanneer deze uit het bad komt, en van een uitgang in de omsluiting voor de beklede strook, verder het in de omsluiting handhaven van een niet-oxiderende atmosfeer, het plaatsen van een straalafwerkmondstuk aan weerszijden van de beklede strook in de ... IQ omsluiting, het straal afwerken van de beklede strook met een niet oxiderend gas en het handhaven van het straalafwerkgas en de atmosfeer in de omsluiting op een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 200 dpm voor het zodoende vrij van door oxide veroorzaakte bekle-dingsonregelmatigheden maken van de aan twee zijden beklede strook.

De afwerkinrichting overeenkomstig de uitvinding, ontworpen voor het toepassen van de voorgaande werkwijze, is gekenmerkt door een omsluiting voor de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, wanneer deze een gesmolten bekledingsmetaalbad verlaat, welke omsluiting is voorzien van een open bodem en zich uitstrekt 20 tot in het gesmolten bekledingsmetaalbad, en van een uitgangssleuf, die daarin is gevormd voor de strook, door een paar straalafwerk-mondstukken, opgesteld in de omsluiting boven het gesmolten bekledingsmetaalbad en aan weerszijden van de strook, door middelen voor het handhaven van een niet-oxiderend gas in de omsluiting met een 25 zuurstofniveau van minder dan ongeveer 200 dpm, en door middelen voor het voorzien van de straal afverkmondstukken van een niet-oxide-rend gas met een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 200 dpm.

De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hand van de tekening, waarin: 30 fig. 1 schematisch in doorsnede en in aanzicht een voor beeld toont van een ononderbroken lijn voor het door heet dompelen galvaniseren, ingericht voor het toepassen van de onderhavige werkwijze, fig. 2 schematisch in doorsnede en in aanzicht het bekle-35 dingseinde toont van de galvaniseerlijn volgens fig. 1, 800 2 0 79 13 de fig. 3, k en 5 schematisch in doorsnede en in aanzicht verschillende uitvoeringsvormen tonen van de kroesrolopstelling, fig. 6 schematisch in doorsnede en in aanzicht de onderhavige omsluiting toont als een geheel met de tuit, waardoor de 5 strook het bad gesmolten bekledingsmetaal binnengaat, en fig. 7 een aan fig. 6 gelijk aanzicht is van een gedeeltelijk ondergedompelde kroesrol en het gebruik van een pomp voor het gesmolten bekledingsmetaal.

Hoewel niet bedoeld als beperking,· wordt bij wijze van.....

10 voorbeeld de onderhavige werkwijze beschreven, zoals toegepast bij een Selas-galvaniseerlijn. In fig. 1 is de bekledingslijn in zijn algemeenheid aangeduid door het verwijzingscijfer 1. De strook berei-dingsoven van de bekledingslijn omvat een direkt gestookte oven 2, verder een verwarmingsoven 3 met een geregelde atmosfeer, een eerste 15 koelgedeelte U, een tweede koelgedeelte 5 en een tuit 6. Op te merken £s, dat de tuit 6 is uitgevoerd om zich uit te strekken tot beneden het bovenste oppervlak van een bad 7 met gesmolten bekledingszink of zinklegering, zich bevindende in een bekledingskroes 8.

De strook 9 met als hoofdbestanddeel ferrometaal, die moet 20 worden voorbereid, gaat de direkt gestookte oven 2 binnen via de rollen 10 en 11 en door de afdichtrollen 12 en 13, die zodanig zijn aangebracht dat het ontsnappen van verbrandingsprodukten door de ingangsopening 14 van de voorverwarmingsoven 2 tot een minimum wordt beperkt. De direkt gestookte oven 2 is werkzaam op een temperatuur 25 in de orde van 1260°C. Het doel van de direkt gestookte oven is het snel wegbranden van olie en dergelijke vanaf de oppervlakken van de strook 9 met als hoofdbestanddeel ferrometaal onder het verschaffen van een gedeeltelijk verwarmen voor het ontlaten van de strook. De direkt gestookte oven is bij de aangegeven temperatuur voldoende 30 voor het verwarmen van de binnenkomende strook tot een temperatuur tussen 535°C en 7é0°C op het moment, dat deze vanuit de direkt gestookte oven naar de verwarmingsoven 3 met de geregelde atmosfeer gaat.

De strook 9 met als hoofdbestanddeel ferrometaal loopt 35 rond de omkeerrollen 15 en 16 en begint een opwaartse beweging door 800 2 0 79 1¾ de verwarmingsoven 3 met de geregelde atmosfeer. Daarna loopt de strook rond de omkeerrol 17 en gaat weer verder naar beneden door de oven 3· De verwarmingsoven met de geregelde atmosfeer kan van de stralingsbuissoort zijn, en verhoogt de temperatuur van de strook 9 5 met als hoofdbestanddeel ferrometaal verder tot 650-925°C afhankelijk van de aard van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal en de gewenste eindeigenschappen van de strook.

De oven voor het voorbereiden van de strook van de bekle-dingslijn 1 kan een of meer koelkaraers hebben. Bij wijze van voor-10 beeld, zoals weergegeven, heeft de strookvoorbereidingsoven twee koelkamers en 5· Vanuit de verwarmingsoven 3 met de geregelde atmosfeer loopt de strook 9 rond de omkeerrollen 18 en 19 en gaat deze de koelkamer b binnen. De kamer U kan van de op dit gebied algemeen bekende buiskoelsoort zijn. Bij het weergegeven voorbeeld, 15 doorloopt de ferrostrook 9 drie vertikale banen door de koelkamer U, waarbij de strook rond de omkeerrollen 20 en 21 loopt. Daarna loopt de strook 9 met als hoofdbestanddeel ferrometaal rond de omkeerrollen 22 en 23 om de tweede koelkamer 5 binnen te gaan, die van de eveneens op dit gebied algemeen bekende straalkoelsoort kan zijn.

20 De temperatuur tot waar de strook 9 met als hoofdbestand deel ferrometaal wordt gekoeld, is afhankelijk van een aantal factoren. Omdat het gesmolten bekledingsmetaal 7 in de bekledingskroes 8 bestaat uit zink of een zinklegering, wordt de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal bij voorkeur gekoeld tot ongeveer U50°C.

25 in bepaalde gevallen echter kan de strook zelf worden gebruikt als een aanvullend middel voor het in het gesmolten bekledingsmetaalbad 7 brengen van warmte. Onder deze omstandighe-den kan de strook 9 met als hoofdbestanddeel ferrometaal in het bad 7 worden gevoerd met een temperatuur, die iets hoger ligt dan het smeltpunt van het zink of 30 de zinklegering daarin. Wanneer niet op de strook wordt gesteund als een van de warmtebronnen voor het bad 7, kan de strook in het bad worden gebracht met een temperatuur, die iets beneden die van het bad ligt. In ieder geval moet de strooktemperatuur voldoende hoog zijn om het gieten van het gesmolten bekledingsmetaal daarop te voor-35 komen. Bovendien moet de strook temperatuur niet zodanig hoog liggen, 800 2 0 79 15 dat het legeren tot stand wordt gebracht tussen een overmaat bekle-dingsmetaal en het uitgangsmetaal.

Vanuit de koelkamer 5 loopt de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal rond de omkeerrol 2h en gaat de tuit 6 binnen. Op ij te merken is, dat het vrije einde van de tuit 6 zich naar beneden uitstrekt tot beneden het oppervlak van het zink of zinklegeringsbad 7. De strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal loopt rond de neerbuigrol 25 en wordt naar beneden geleid in het bad 7· In het bad wordt de strook geleid door een of meer bekledingskroesrollen om .

IQ zodoende in een in hoofdzaak vertikale baan naar buiten te komen.

Bij de weergegeven uitvoeringsvorm is een enkele bekledingskroesrol 26 weergegeven. De aan twee zijden beklede strook 9a met als hoofdbestanddeel ferrometaal, verlaat het gesmolten bekledingsmetaalbad 7 en gaat een omsluiting 27 binnen, waarvan het onderste einde zich 15 uitstrekt tot in het gesmolten bekledingsmetaalbad 7 voor het vormen van een afdichting daarmee. Binnen de omsluiting 27 wordt de aan twee zijden beklede strook 9a met als hoofdbestanddeel ferrometaal gedwongen tussen een paar straalafwerkmondstukken 28 en 29 te lopen.

In fig. 1 is te zien, dat het bovenste einde van de direkt 2o gestookt oven 2 door een leiding 30 is verbonden met een afvoerven-tilator 31. De uitlaat 32 van de afvoerventilator 31 kan direkt zijn verbonden met een rookkanaal of met middelen voor het terugwinnen van afvalgaswarmte (niet weergegeven). De strook voorbereidingsoven van de bekledingslijn 1 kan worden bediend boven atmosferische druk 25 (voor het voorkomen van het daarin vanuit de omgevingsatmosfeer haar binnen brengen van zuurstof) door het regelen van de afvoersnel-heid van de verbrandingsprodukten uit de direkt gestookte oven 2. Hiervoor kan een schuif 33 zijn aangebracht in de leiding 30. De parameters, waaronder de strook voorbereidingsoven van de bekledings-30 lijn 1 wordt gedreven, vormen geen begrenzing van de uitvinding.

Thans wordt verwezen naar fig. 2, waarin de tuit 6, de bekledingskroes 8 en de omsluiting 27 van fig. 1 vergroot zijn weergegeven.Gelijke onderdelen zijn voorzien van gelijke verwjzings-cijfers. Bij de uitvoeringsvorm van de fig. 1 en 2, zijn de tuit 6 35 en de omsluiting 27 als volledige gescheiden constructies weergegeven.

8002079 16

Het is voor een deskundige duidelijk, dat de omsluiting 27 een geheel kan vormen met de tuit 6. Wanneer een stelsel voor het chemisch of met een vloeimiddel voorbehandelen wordt gebruikt, kan de tuit 6 worden weggelaten.

cj Overeenkomstig de onderhavige werkwijze wordt een niet oxiderende atmosfeer gehandhaafd in de omsluiting 27 met een zuurstofgehalte van minder dan ongeveer 200 dpm, en bij voorkeur minder dan ongeveer 100 dpm. Elke willekeurig passende niet-oxiderende of inerte atmosfeer kan.worden.gebruikt. Een stikstofatmosfeer verdient— 10 de voorkeur, omdat deze het goedkoopst is. De straalmondstukken 28 en 29 kunnen dienen als de bron van de atmosfeer in de omsluiting 27, hoewel aanvullende atmosfeerinlaten, zoals de inlaat 3^, indien nodig, kunnen zijn aangebracht.

Een gedeelte van de stikstofatmosfeer in de omsluiting 27 15 kan worden verwijderd en gehercirculeerd door de straalafwerkmond-stukken 28 en 29. Dit is schematisch weergegeven in fig. 2. De omsluiting 27 is voorzien van een uitlaat 35· De uitlaat 35 is bij voorkeur verbonden met een zakfilterhuis 35a op hoge temperatuur voor het opvangen van zinkoxidedeeltjes. Vanuit het zakfilterhuis 20 35a gaat de uit de omsluiting 27 verwijderde atmosfeer naar een warmtewisselaar 36. De warmtewisselaar 36 is bij 37 verbonden met de inlaat 38 van een ventilator 39. Het doel van de warmtewisselaar is het koelen van de stikstof uit de omsluiting 27 voorafgaénde aan de ventilator 39 voor het voorkomen van het oververhitten van de legers en afdichtingen in de ventilator. Het zakfilterhuis 35a kan zijn aangebracht tussen de warmtewisselaah 36 en de ventilator 39, hoewel het de voorkeur verdient, dat het zich voor de wisselaar 36 bevindt voor het voorkomen van het met zinkstof verstopt raken van de warmtewisselaarvinnen. De uitlaat 1*0 van de ventilator 39 is door de 30 leidingen 1*1 en 1*2 verbonden met de straalafwerkmondstukken 28 en 29.

De leidingen 1*1 en k2 kunnen klepnen 1*3 en 1*1* bevatten, zodat de kamerdruk van de straalafwerkmondstukken 28 en 29 kan worden versteld. Gebleken is, dat door het gebruik van een dergelijk zakfilterhuis-warmtewisselaar-ventilator-afgedicht leidingstelsel, meer dan 50# 35 van de behoefte aan stikstof met een hoge zuiverheid, vanuit de om- 80G2 0 79

IT

sluiting 27 kan worden gehercirculeerd door de straalafverkmondstuk-ken 28 en 29, waardoor dus het stikstofverbruik wordt verminderd. Aanmaakstikstof kan worden ingebracht in het stelsel via de leiding ^5, verbonden met de leiding 37 tussen de warmtewisselaar 36 en de 5 inlaat 38 van de ventilator 39. De hercirculeringssnelheid van de atmosfeer wordt zodanig ingesteld, dat het door de sleuf ^6, waardoor de beklede strook 9a de omsluiting 27 verlaat, naar binnen dringen van lucht wordt voorkomen.

De straalmondstukken 28 en 29 bevinden zich aan weerszijden 10 van de aan twee zijden beklede strook 9a met als hoofdbestanddeel ferrometaal, en direkt tegenover elkaar, zoals is weergegeven in fig.

1. Omdat echter de hiervoor vermelde randmoeilijkheden met inbegrip van het omwikkelen, door de onderhavige werkwijze zijn opgeheven, verdient het de voorkeur, dat de straalmondstukken 28 en 29 15 onderling vertikaal verspringend zijn aangebracht, zoals is weergegeven in fig. 2. Dit voorkomt het verstopt raken van de mondstukken als gevolg van zinkspatten en het van êén mondstuk afblazen naar het andere, zoals hiervoor uiteengezet. Een willekeurig straalmes kan boven het andere zijn geplaatst. Het hogere van de twee straal-af-20 werkmondstukken (in dit geval het straalafwerkmondstuk 28) kan zich op ongeveer 0,6 meter of meer boven het bad bevinden, De straalaf-werkmondstukken 28 en 29 kunnen onderling vertikaal verspringend zijn aangebracht over elke gewenste afstand. In het algemeen zijn de mondstukken onderling verspringend van 5 tot 15,25 cm aangebracht. 25 Gewoonlijk bevinden de mondstukken zich ongeveer binnen 3,8 cm vanaf de strook. Wanneer de straalafwerkmondstukken verspringend zijn aangebracht, wordt het geluidsniveau van de afwerkstap, veroorzaakt door de mondstukken, in aanzienlijke mate verlaagd. De straalmondstukken 28 en 29 kunnen een eenvoudige constructie hebben, voorzien 30 van een eenvoudige rechthoekige straalopening, en vrij zijn van gebogen lippen, afsluitingen, kleppen of andere organen. Uitstekende resultaten zijn bereikt onder gebruikmaking van straalafwerkmondstukken met een eenvoudige rechthoekige opening met een gelijkblijvende breedte van 1,25 tot 2,05 mm over de gehele lengte daarvan.

35 De omsluiting 27 is voorzien van een uitgangsopening of 8002079 18 sleuf 46 voor de aan twee zijden beklede strook 9a met als hoofdbestanddeel ferrometaal. Voorzichtigheid moet worden betracht om te verzekeren, dat omgevingslucht niet naar binnen wordt gezogen door de sleuf 46 als gevolg van hoge gassnelheden en turbulente werkingen U aanwezig in de omsluiting nabij de sleuf 46. Door de sleuf 46 ingezogen omgevingslucht zou een overmaat zuurstof aanwezig doen zijn in de omsluiting 27· Het gebruik van keerplaten of het aanvullend stikstofspoelen rond de strookuitgang 46 kan helpen bij het voorkomen van een dergelijke luchtinzuigen. Uitstekende resultaten zijn echter bereikt door het eenvoudig aanbrengen van een korte schoorsteen 47, en het boven in de schoorsteen 47 aan-brengen van de uit-gangssleuf 46. De onderhavige omsloten afwerkwerkwijze maakt het kort onderdompelen mogelijk in een ondiepe bekledingskroes onder toepassing van een gedeeltelijk ongedompelde bekledingskroesrol.

15 Dit komt, omdat de onderhavige werkwijze de vorming van oxide op het oppervlak van het bad tot een minimum beperkt, evenals op de gedeeltelijk ondergedompelde kroesrol. Een dergelijke werkwijze heeft een aantal voordelen. Op de eerste plaats wordt een kleiner bekle-dingsbad gebruikt. Verder wordt de ondergedompelde hoeveelheid van 20 de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, aanzienlijk verkleind, en wordt de tijdsduur van het onderdompelen in aanzienlijk mate verminderd, waardoor de hoeveelheid ijzerwaarden, die in oplossing gaan in het bekledingsmetaal vanuit de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, wordt verminderd.

25 Fig. 3 toont een dergelijke werkwijze van een kortdurende onderdompeling in een ondiepe bekledingskroes. In fig. 3 is bij 48 een bekledingskroes weergegeven. De bekledingskroes 48 is soortgelijk aan de bekledingskroes 8 van fig. 2 met als uitzondering, dat hij ondieper is. De bekledingskroes 48 bevat een bad met gesmolten bekle-30 dingsmetaal 49 dat een aanzienlijk kleiner volume heeft dan het bad 7 van fig. 2.

Een tuit 50, gelijk aan de tuit 6 van fig. 2, is weergegeven met het onderste einde daarvan zich bevindende onder het oppervlak van het bad 49 om daardoor te worden afgedicht. De tuit 50 35 bevat een neerbuigrol 51, gelijk aan de neerbuigrol 25 van fig. 2.

8002079 19

Een kroesrol is weergegeven bij 52. De kroesrol 52 verschilt van de kroesrol 26 van fig. 2, doordat hij slechts gedeeltelijk is gedompeld in het gesmolten bekledingsmetaalbad 1*9· De inrichting van fig.

3 bevat een omsluiting 53» die in elk opzicht gelijk is aan de om-5 sluiting 27 van fig. 2 met als uitzondering, dat de onderste achterrand 53a daarvan enigszins naar beneden en naar binnen is gebogen voor het zodoende maken van een afdichting met het gesmolten bekle-dingsbad 1*9, en het tegelijkertijd verschaffen van speling voor de baan van de niet-beklede strook 5^ met als hoofdbestanddeel ferro-10 metaal tussen de neerbuigrol 51 en de kroesrol 52. De beklede strook 5^a met als hoofdbestanddeel ferrometaal loopt, zoals is weergegeven tussen een paar straalafwerkmondstukken 55 en 56 en naar boven door een schoorsteen 57 en een uitgangssleuf 56, gelijk aan de schoorsteen 1)-7 en uitgangssleuf 1*6 van fig. 2.

15 Dewerking van de in fig. 3 weergegeven bekledings- en af- werkinrichting is in hoofdzaak gelijk aan die, beschreven met betrekking tot fig. 2. Ook hier kunnen de straalafwerkmondstukken 55 en 56 zijn verbonden met een hercirculatiestelsel, (niet weergegeven) van de in fig. 2 weergegeven soort. Het belangrijkste verschil 2o tussen de in fig. 3 weergegeven werking, en die, weergegeven in fig.

2, ligt in het feit, dat de kroesrol 52 slechts gedeeltelijk is ondergedompeld, hetgeen de hiervoor vermelde voordelen verschaft.

De mate waarin de kroesrol 52 is gedompeld in het bad 1*9, kan worden veranderd. In fig. 3 is de kroesrol 52 zoals weergegeven 25 meer dan voor de helft ondergedompeld. Bij een aangepaste gedaante van de tuit 50 en het gedeelte 53 a van de omsluiting 53, kan de kroesrol 52 minder dan voor de helft zijn ondergedompeld, in het bijzonder in de gevallen, waarin het wenselijk is de rollegers (niet weergegeven) boven het badoppervlak te houden. De plas gesmolten 30 metaal 59 tussen de kroesrol 52 en de strook 5l* met als hoofdbestanddeel ferrometaal, welke strook de kroesrol aangrijpt, moet van voldoende afmeting zijn om een goede bekleding te verzekeren van de achterzijde of rolzijde van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal. Het is duidelijk ,dat de afmeting van de plas 59 afneemt 35 wanneer de mate waarin de kroesrol 52 is ondergedompeld, afneemt.

800 2 0 79 20

Het valt binnen het kader van de uitvinding deze toestand te verbeteren door het gebruik van een gegroefde kroesrol 52 of middelen voor het pompen van aanvullend gesmolten bekledingsmetaal in de plas 59 (zoals hierna wordt beschreven).

5 Fig. U toont een andere uitvoering voor het verzekeren van een goede bekleding van de achterzijde of rolzijde van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal in een ondiepe kroes. In fig. k is een omsluiting 60 weergegeven, die gelijk kan zijn aan de omsluiting 27 van fig. 2 voorzien van een paar straalafwerkmondstukken 10 61 en 62, van een uitgangsschoorsteen 62 en van een inlaat 6k voor de inerte of niet-oxiderende atmosfeer. Het is duidelijk, dat de omsluiting 60 kan zijn voorzien van het met betrekking tot fig. 2 beschreven stelsel voor het hercirculeren van de atmosfeer. Het onderste einde van de omsluiting 60 is gedompeld in een bad 65 met 15 gesmolten bekledingsmetaal, dat zich in een ondiepe kroes 66 bevindt. Fig. toont tevens een gebruikelijke tuit 67, soortgelijk aan de tuit 6 van fig. 2. Ook hier is op te merken, dat het onderste einde van de tuit 67 zich uitstrekt tcfc beneden het opoervlak van het gesmolten bekledingsmetaalbad 65.

20 De te bekleden strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, is weergegeven bij 68. De strook loopt om de neerbuigrol 69 in de tuit 67 en gaat het bad binnen bij het lopen rond een eerste kroesrol 70. Vanaf de kroesrol 70 strekt de strook zich uit naar een tweede kroesrol 71, die de beklede strook 68a naar boven leidt door de om-25 sluiting 60.

De mate waarin de kroesrollen 70 en 71 zich uitstrekken in het gesmolten bekledingsbad 65, kan worden veranderd. Bij wijze van weergegeven voorbeeld, strekken de kroesrollen 70 en 71 zich over minder dan de helft van de diameter daarvan uit in het gesmol-30 ten bekledingsmetaalbad 65. De aanwezigheid van de ondergedompelde strook 68b tussen de kroesrollen 70 en 71 verzekert een goed bekleden van de achterzijde of rolzijde van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal. Vastgesteld is, dat het gebruik van de ondiepe kroes, zoals hiervoor beschreven onder verwijzing naar de fig. 3 35 en de omsloten stikstofafwerkeigenschappen of -voordelen, 8002079 21 beschreven met betrekking tot de fig. 1 en 2, niet waarneembaar veranderd.

Zoals reeds duidelijk is gemaakt, kunnen bij de onderhavige inrichting verschillende kroesrolopstellingen worden toegepast.

5 Een andere opstelling is weergegeven in fig. 5· In deze fig. is een gebruikelijke bekledingskroes 72 weergegeven, die een gesmolten be-kledingsmetaalbad 73 bevat. Een tuit gelijk aan de tuit 6 van fig. 2, is met het onderste einde daarvan ondergedompeld in het gesmolten bekledingsmetaalbad 73, en voorzien van een neerbuigrol 75, 10 gelijk aan de neerbuigrol 25 van fig. 2. Een omsluiting 76 is met het onderste einde daarvan ondergedompeld in het gesmolten bekledingsmetaalbad 73. De omsluiting 76 kan gelijk zijn aan de omsluiting 27 van fig. 2, voorzien van een uitgangsschoorsteen 77 en, indien nodig, van een atmosfeerinlaat 78. De omsluiting bevat een paar straalaf-15 werkmondstukken 79 en 80, gelijk aan de straalafwerkmondstukken 28 en 29 van fig. 2. Ook kan de omsluiting 76 weer zijn voorzien van het stelsel (niet weergegeven) van fig. 2 voor het hercirculeren van de atmosfeer.

Bij deze uitvoeringsvorm gaat de te bekleden strook 81 20 met als hoofdbestanddeel ferrometaal het gesmolten bekledingsmetaalbad 73 binnen, waarbij de strook rond een aantal van drie kroesrollen 82, 83 en 84 loopt. De rollen 83 en 8U zijn stabiliseerrollen en verschaffen een regeling over de gedaante van de strook voor het verzekeren van het plat zijn van de beklede strook 81a, wanneer deze 25 tussen de straalafwerkmondstukken 79 en 80 loopt.

Bij alle tot nu toe beschreven uitvoeringsvormen, zijn de omsluiting en de tuit weergegeven en beschreven als afzonderlijke constructies. Het valt tevens binnen het kader van de uitvinding echter om een tuit en een omsluiting te verschaffen, die een eendelige 30 constructie vormen. Dit is weergegeven in fig. 6.

In fig. 6 is een gebruikelijke bekledingskroes 85 weergegeven, die een bad 86 met gesmolten bekledingsmetaal bevat. De tuit-omsluitingsconstructie is in zijn algemeenheid aangeduid bij 87, voorzien van een tuitgedeelte 87a en een omsluitingsgedeelte 87b.

35 Het tuitgedeelte 87a is gelijk aan de tuit 6 van fig. 2, en heeft een 8002079 22 neerbuigrol 88, die zich daarin "bevindt. De neerbuigrol 88 is gelijk aan de neerbuigrol 25 van fig. 2. Het omsluitingsgedeelte 87b is soortgelijk aan de omsluiting 27, en heeft een uitgangsschoorsteen 89. Het omsluitingsgedeelte 87b kan zijn voorzien van een atmosfeer-5 inlaat 90, gelijk aan de inlaat 3*+ van fig. 2. Straalmessen 91 en 92 bevinden zich in het omsluitingsgedeelte 87b, en zijn in alle opzichten gelijk aan de straalmessen 28 en 29 van fig. 2. Verder is het duidelijk, dat het omsluitingsgedeelte 87b kan zijn voorzien van een stelsel (niet weergegeven) voor het hercirculeren van de atmosfeer 10 en gelijk aan dat, beschreven met betrekking tot fig. 2. Bij de uitvoeringsvorm van fig. 6, is een ondergedompelde kroesrol weergegeven bij 93.

Onder gebruikelijke omstandigheden bevatten het tuitgedeelte 87a en het omsluitingsgedeelte 87b verschillende atmosferen, zodat 15 dus een of andere soort afdichtmiddel daartussen moet zijn aangebracht. Het afdichtmiddel kan een willekeurige passende vorm hebben. Eij wijze van uitvoeringsvoorbeeld bestaat het afdichtmiddel uit twee paren afdichtrollen 9*+-95 en 96-97.

Het valt binnen het kader van de uitvinding een inlaat 98 te verschaffen voor een aangepast niet-oxideren gas tussen de afdicht-rollen 9*+-95 en de afdichtrollen 96-97· Het verdient de voorkeur, dat de niet-oxiderende atmosfeer tussen de afdichtrollen 9*+-93 en de afdichtrollen 96-97 zich op een iets hogere druk bevindt dan de atmosfeer in het tuitgedeelte 87a en het omsluitingsgedeelte 87b.

25 Dit verzekert, dat het omsluitingsgedeelte 87b of de met de tuit 87a samenhangende strookvoorbereidingsoven, zonder verontreiniging van het andere onderdeel kan worden stilgezet. Het voorkomt ook verontreiniging van de atmosfeer in het omsluitingsgedeelte 8Tb van bronnen bij het ingangseinde van de gebruikelijke strook voorberei-30 dingsinrichting.

De te bekleden strook 99 loopt rond de neerbuigrol 88 en tussen de afdicht rol-paren 9*»-95 en 96-97· De strook 99 gaat het bad binnen en loopt rond de kroesrol 93. Daarna loopt de beklede strook 99a naar boven tussen de straalafwerkmondstukken 91 en 92 en 35 komt naar buiten door de uitgangsschoorsteen 89. De werking van de 800 2 0 79 23 inrichting en de daardoor bereikte voordelen zijn dus in beginsel dezelfde als beschreven met betrekking tot de fig. 1 en 2.

De eenheid vormende tuit-omsluiting van fig. 6 kan ook worden toegepast bij gebruik van een ondiepe kroes. Dit is weergege-5 ven in fig. 7· In fig. 7 is de tuit-omsluitingsinrichting gelijk aan die van fig. 6, waarbij gelijke onderdelen zijn voorzien van gelijke verwijzingscijfers. Bij de uitvoeringsvorm van fig. 7 is een ondiepe kroes 100 weergegeven, die een ondiep bad 102 bevat met gesmolten bekledingsmetaal. In dit geval is een kroesrol 103 gedeeltelijk in 10 het gesmolten metaalbekledingsbad 102 gedompeld. Bij wijze van weergegeven voorbeeld, is de kroesrol 103 over minder dan de helft van de diameter daarvan ondergedompeld. De kroesrol 103 kan natuurlijk in een mate van meer dan de helft van de diameter daarvan zijn ondergedompeld, zoals is weergegeven met betrekking tot de kroesrol 52 15 van fig. 3. Het is zelfs mogelijk de inrichting van fig. 7 te voorzien van een paar kroesrollen, van de soort, beschreven net betrekking tot fig. i*.

Bij wijze van weergegeven voorbeeld echter, is de inrichting van fig. 7 voorzien van een pomp voor het gesmolten bekledings-20 metaalbad 102, van welke pomp de uitlaat is weergegeven bij 10h.

De pompuitlaat 10U verschaft een plas 105 met gesmolten bekledingsmetaal tussen de strook 99 met als hoofdbestanddeel ferrometaal en de kroesrol 103, welke plas het goed bekleden verzekert van de achter- of rolzijde van de strook met als hoofdbestanddeel ferrome-25 taal. Een dergelijke pomp voor het gesmolten bekledingsmetaal kan zijn aangebracht voor de uitvoeringsvorm van fig. 3 indien de plas 59 van fig. 3 onvoldoende zou zijn. Bij alle onderhavige uitvoeringsvormen, waarbij de kroesrol slechts gedeeltelijk is ondergedompeld, valt het binnen het kader van de uitvinding een gegroefde kroesrol 30 te gebruiken. De groeven dragen gesmolten bekledingsmetaal naar de rolzijde van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal.

Omdat de onderhavige werkwijze de oxidemoeilijkheden opheft met betrekking tot de strook en de strookranden, is gebleken, dat betrekkelijk zware bekledingen kunnen worden bereikt bij lagere 35 lijnsnelheden, welke bekledingen uitstekende onpervlakte-eigenschappen 8002079 2k hebben. Met een minimaal geregeld vegen bijvoorbeeld door de straal- 2 afwerkmondstukken, zijn bekledingsgewichten tot ongeveer 5^3 g/m bereikt bij een lijnsnelheid van 12 m/min. in het laboratorium.

Een galvaniseerlijn in het laboratorium, waarbij gebruik 5 werd gemaakt van een 10,16 cm strook, werd voorzien van een omsluiting, soortgelijk aan de omsluiting 27 van fig. 2. De schoorsteen kj was 15,25 cm hoog en voorzien van een uitgangssleuf k6 met een breedte van 31,75 mm en een lengte van 12,7 cm. De omsluiting was voorzien van een paar straalafwerkmondstukken (gelijk aan de straal-10 mondstukken 28 en 29 van fig. 2), elk voorzien van een sleufvormige opening met een breedte van 1,27 mm over de gehele lengte daarvan.

Het onderste van de twee straalafwerkmondstukken werd op een afstand van 10 cm vanaf het badoppervlak gehouden. Het andere straalmond-stuk was vertikaal en naar boven ten opzichte daarvan versprongen 15 aangebracht over een afstand van 12,7 mm. De straalmondstukken werden on een afstand vanaf de strook gehouden van ongeveer 6,35 mm. De omsluiting was voorzien van een hercirculatiestelsel van de in fig.

2 weergegeven soort .Aanmaakstikstof werd toegevoegd met een snel-

O

heid van 85 m per uur, waarbij de stikstofatmosfeer in de omslui-20 ting op een druk werd gehouden van 17 kPa.

De strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal bestond uit 0,381 mm koud gewalst staal met betrekkelijk gladde oppervlakken bij 1,27 urn en 3,5½ kgf/m. Gedurende deze proef werd een bekleding geproduceerd van 1Ö3 g/m , waarbij een lijnsnelheid werd gebruikt 25 van 21,4 m/min. De invloed van zuurstofverontreiniging in de omsluiting, die stikstof van een grote zuiverheid bevatte, werd op waarde vastgesteld door het doseren van perslucht in het hercirculatiestel-sel in toenemende hoeveelheden, totdat fouten werden waargenomen in de gesmolten bekleding. Met zuurstof beneden 0 dpa, was de gesmol-30 ten bekleding glanzend, glad, vrij van zichtbaar oxide en zonder enige aanwijzing van randmoeilijkheden. De gestolde bekleding vertoonde een dode platte glinstering zonder glinsterbegrenzingsontlas-ting. Toen de zuurstof met opzet werd vergroot, vonden geen rimpelingen plaats bij een zuurstofniveau van 1^0 dpm. Nadelige afwerkge-35 volgen werden pas waargenomen bij een zuurstofniveau in de omsluiting 8002079 25 van ongeveer 200 dpm in de vorm van randoxidebessen, rimpels, een rug met zwaar randmetaal en enige glinsterontlasting. Deze omstandigheden werden steeds duidelijker toen het zuurstofniveau werd verhoogd tot 600 dpm. Oppervlakteoxidebanden ontwikkelden zich toen het zuur-5 stofniveau ongeveer 700 dpm had bereikt. Deze oxidebanden strekken zich naar binnen uit vanaf de strookranden, en namen toe tot grove oxideveren toen het oxideniveau 850 dpm bereikte.

Deze proef toonde aan, dat de omsloten stikstofafwerkwerk-wijze een gladde, regelmatige, door heet dompelen verkregen zinkbekle-10 dingsafwerking produceert zonder het gebruikelijke rimpelen, het schuim, en de oxidegordijn- en randopbouwfouten, samenhangende met het gebruikelijke randafverken. Een dode platte glinstering kan worden geproduceerd, passend voor het temperwalsen voor extra gladde toepassingen en het opheffen van de noodzaak voor het tot een minimum beper-15 ken van glinsterpraktijken. Vereenvoudigde straalafverkmondstukken met gelijkblijvende sleufopeningen kunnen worden gebruikt, en vertikaal verspringend worden aangebracht zonder zinkspatten en zonder een zware randbekleding of het bekledingsomwikkelen. Het geluidsniveau van de afwerkstap wordt drastisch verlaagd, niet alleen dankzij het feit, dat 20 de mondstukken onderling verspringend kunnen worden aangebracht. Het verband tussen zuurstofverontreiniging van het afwerkgas en de bekle-dingsoppervlaktekvaliteit is duidelijk aangetoond. Het zuurstofniveau in de omsluiting moet op minder dan ongeveer 200 dpm worden gehouden en bij voorkeur minder dan ongeveer 100 dpm. Bij andere soortgelijke 3 25 proeven werd stikstof met de snelheid van 85 m per uur geleid door

O

de straalafwerkmondstukken onder gebruikmaking van ongeveer U2,5 nr per uur of minder aanmaakstikstof, waarmee de mogelijkheid werd aangetoond meer dan 50# van de behoefte aan afwerkgas met een grote zuiverheid, te hercireuleren.

30 Bij alle in de tekening weergegeven uitvoeringsvormen, is de omsluiting half-schematisch weergegeven. Het is voor een deskundige duidelijk, dat de omsluiting is voorzien van passende draagmidde-len en dergelijke. Verder kan de omsluiting geheel of gedeeltelijk verwijderbaar zijn voor onderhoudsdoeleinden, of indien het gebruike-35 lijke onder lucht afwerken moet worden toegepast.

800 2 0 79 26

Het is duidelijk, dat veranderingen en verbeteringen kunnen worden aangebracht zonder buiten het kader van de uitvinding te treden.

8002079

Claims (23)

1. Werkwijze voor het onafgebroken door heet dompelen aan twee zijden met een gesmolten bekledingsmetaal bekleden van een strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, welke strook wordt gedwongen 5 een bad binnen te gaan met het gesmolten bekledingsmetaal, opgenomen in een bekledingskroes, en is behandeld voor het op een bekledings-temperatuur brengen daarvan, die voldoende hoog ligt voor het voorkomen van het daarop gieten van het bekledingsmetaal, en voldoende laag voor het voorkomen van het legeren van een overmaat bekledings-10 metaal met het uitgangsmetaal, en het schoon en vrij van oxide maken van oppervlakken van de strook wanneer deze door het gesmolten bekledingsmet aalbad loopt, gekenmerkt door de stappen van het verschaffen van een omsluiting in afgedicht verband met het bad voor de aan twee zijden beklede strook met als hoofdbestanddeé. ferrometaal, wanneer 15 deze het bad verlaat, en van een uitgang in de omsluiting voor de beklede strook, verder het in de omsluiting handhaven van een niet oxiderende atmosfeer, het aan weerszijden van de beklede strook in de omsluiting plaatsen van een straalafwerkmondstuk, het met stralen afwerken van de beklede strook onder toepassing van een niet-oxiderend 2o gas en het in de omsluiting handhaven van het straalafwerkgas en de atmosfeer op een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 200 dpm voor het vrij van door oxide veroorzaakte bekledingsonregelmatigheden maken van de aan twee zijden beklede strook.

2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat 25 het gesmolten bekledingsmetaal wordt gekozen uit de groep, bestaande uit zink, zinklegeringen, aluminium, aluminiumlegeringen, loodhoudend materiaals en lood.

3. Werkwijze volgens conclusie 1, gekenmerkt door de stap van het in de omsluiting handhaven van het straalafwerkgas en de 30 atmosfeer op een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 100 dpm. if·. Werkwijze volgens conclusie 3, met het kenmerk, dat het niet-oxiderende straalafwerkgas en de atmosfeer in de omsluiting, stikstof omvatten.

5· Werkwijze volgens conclusie t, met het kenmerk, dat het 35 niet-oxiderende straalafwerkgas en de atmosfeer in de omsluiting, 800 20 79 een inert gas omvatten.

6. Werkwijze volgens conclusie 1, gekenmerkt door de stap van het onderling vertikaal verspringend aanbrengen van de straal-afwerkmondstukken. 5 7· Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat elk der straalafwerkmondstukken een rechthoekige mondstukopening heeft met een gelijkblijvende breedte over de gehele lengte daarvan, en over de gehele lengte daarvan op gelijke afstand vanaf de beklede strook. IQ 8. Werkwijze volgens conclusie k, gekenmerkt door de stap van het hercirculeren van altahns 50$ van de stikstof uit de omsluiting door de straalafwerkmondstukken.

9. Werkwijze volgens conclusie 5, gekenmerkt door de stap van het hercirculeren van althans 50$ van het inerte gas uit de om- 1^ sluiting door de straalafwerkmondstukken.

10. Werkwijze volgens conclusie 8, gekenmerkt door de stap van het onderling vertikaal verspringend aanbrengen van de straalafwerkmondstukken .

11. Werkwijze volgens conclusie 10, met het kenmerk, dat 2o elk der straalafwerkmondstukken een rechthoekige mondstukopening heeft met een gelijkblijvende breedte over de gehele lengte daarvan, en over de gehele lengte daarvan op gelijke afstand vanaf de beklede strook.

12. Werkwijze volgens conclusie 11, gekenmerkt door de stap 25 van het handhaven van de stikstof op een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 100 dpm.

13. Inrichting voor het door heet dompelen aan twee zijden bekleden van een strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal, met een gesmolten bekledingsmetaal, welke inrichting is voorzien van een 30 bekledingskroes, verder van een bad met gesmolten bekledingsmetaal in de bekledingskroes, middelen voor het leiden van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal door het gesmolten bekledingsmetaalbad, middelen voor het voorbereiden van de strook voor het op een bekledings-temperatuur brengen, die voldoende hoog is voor het voorkomen van het 35 daarop gieten van het bekledingsmetaal, en voldoende laag voor het 8002079 voorkomen van een bovenmatig legeren tussen het bekledingsmetaal en het uitgangsmetaal, en het schoon en vrij van oxide maken van de oppervlakken van de strook wanneer deze door het gesmolten bekledings-metaalbad loopt, gekenmerkt door een omsluiting (27,53,60,76,87) cj voor de strook wanneer deze het gesmolten bekledingsmetaalbad (7, ^9, 65, 73, 86, 102) verlaat, welke omsluiting is voorzien van een open bodemeinde, dat zich uitstrekt in het gesmolten bekledingsmetaalbad, en van een uitgangssleuf (h6, 58) die daarin is gevormd voor de strook, waarbij een paar straalafwerkmondstukken (28, 29, 55, 56, 61, ΙΟ 62, 79, 80, 91, 92) is aangebracht in de omsluiting boven het gesmolten bekledingsmetaalbad, en aan weerszijden van de strook, verder middelen (3^, èk, 78, 90) voor het handhaven van een niet-oxiderend gas in de omsluiting met een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 200 dpm, en middelen (39-^5) voor het voorzien van de straalafwerk-15 mondstukken van een niet-oxiderend gas met een zuurstofniveau van minder dan ongeveer 200 dpm. 1U. Inrichting volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat het gesmolten bekledingsmetaal wordt gekozen uit de groep, bestaande uit zink, zinklegering, aluminium, aluminiumlegering, loodhoudend 2Q materiaal en lood.

15. Inrichting volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat de straalafwerkmondstukken (28, 29, 55, 56, 61, 62, 79, 80, 91, 92) onderling vertikaal verspringend zijn aangebracht.

16. Inrichting volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat 25 elk der straalafwerkmondstukken een rechthoekige mondstukopening heeft met een gelijkblijvende breedte over de gehele lengte daarvan, en over de gehele lengte daarvan op gelijke afstand vanaf de beklede strook.

17. Inrichting volgens conclusie 13, gekenmerkt door midde-30 len (35, ^2) voor het hercirculeren van althans 50# van het niet oxiderende gas in de omsluiting vanuit de omsluiting door de straal-afwe rkmondstukken.

18. Inrichting volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat de middelen voor het voorbereiden van de strook zijn voorzien van 35 een tuit (87a), die zich vandaar uitstrekt tot in het gesmolten 8002079 bekledingsmetaalbad, en middelen (88) in de tuit voor het leiden van de strook met als hoofdbestanddeel ferrometaal vanuit de middelen voor het bereiden daarvan in het gesmolten bekledingsmetaalbad, waarbij de somluiting (87, 8Tb) eendelig is met de tuit, waarin afdichtmidde-cj len (9^-97) aanwezig zijn voor het scheiden van het n i et-oxi de ren de gas in de omsluiting van de middelen voor het voorbereiden van de strook.

19. Inrichting volgens conclusie 13 of 18, gekenmerkt door althans één kroesrol (26, 52, 71» 82-8¾, 93, 103) rond welke IQ rol de strook loopt door het bad en naar boven wordt gericht uit het bad tot in de omsluiting.

20. Inrichting volgens conclusie 13 of 18, gekenmerkt door een korte schoorsteen (^7, 57, 63, 77» 89) op de omsluiting, welke schoorsteen is voorzien van een onderste einde in verbinding Ij met het inwendige van de omsluiting, en van een bovenste einde, uitge-rust met de uitgangssleuf (U6, 58) voor de strook.

21. Inrichting volgens conclusie 17, met het kenmerk, dat de middelen voor het hercirculeren een uitlaat (35) omvatten voor het niet-oxiderende gas in de omsluiting, verder een met de uitlaat ver- 2Q bonden zakfilterhuis (35a), een met het zakfilterhuis verbonden warmtewisselaar (36), een met de warmtewisselaar verbonden ventilator (39), waarvan een uitlaat (Uo) is verbonden met de straalafwerkmond-stukken, en middelen (^5) voor het toevoegen van niet-oxiderend aan-maakgas.

22. Inrichting volgens conclusie 19, met het kenmerk, dat de kroesrol (93) volledig in het gesmolten bekledingsmetaalbad is gedompeld.

23. Inrichting volgens conclusie 19, met het kenmerk, dat de kroesrol (52) over meer dan de helft van de diameter daarvan is 30 gedompeld in het gesmolten bekledingsmetaalbad. 2k. Inrichting volgens conclusie 19, met het kenmerk, dat de kroesrol (71, 103) over minder dan de helft van de diameter daarvan is gedompeld in het gesmolten bekledingsmetaalbad.

25. Inrichting volgens conclusie 22, met het kenmerk, dat 35 een paar stabiliseerrollen (83, 8¾) zodanig in het bad is geplaatst, 800 2 0 79 > dat de strook wordt gedwongen een kronkelige baan daaromheen te volgen na het lopen rond de kroesrol (82) en voorafgaande aan het verlaten van het gesmolten bekledingsmetaalbad voor het verzekeren van het plat zijn van de strook wanneer deze tussen de straalafwerkmond-5 stukken loopt.

26. Inrichting volgens conclusie 2k„met het kenmerk, dat de kroesrol (71» 103) een gegroefde kroesrol omvat. 2J. Inrichting volgens conclusie 2k, met het kenmerk, dat een pomp is aangebracht voor gesmolten metaal vanuit het gesmolten 10 met aalbad, welke pomp is voorzien van een uitlaat (10U), die zodanig is geplaatst dat deze een plas (105) vormt van het gesmolten metaal tussen de strook en de kroesrol (103) aan de zijde van de kroesrol, waar de strook het eerst in aanraking komt daarmee voor het verzekeren van voldoende aanbrengen van het gesmolten bekledingsmetaal op 15 de rolzijde van de strook.

28. Werkwijze in hoofdzaak zoals in de beschrijving beschreven en in de tekening weergegeven.

29. Inrichting in hoofdzaak zoals in de beschrijving beschreven en in de tekening weergegeven. 800 2 0 79 -32 - Verbetering van errata in de beschrijving behorende bij de octrooi-aanvrage no. 80-02079 Nedo__voorgesteld door aanvrager 5 juni 1980. Bladzijde 8, regel 33: "20656.535" vervangen door "2.656o524". Bladzijde 24, regel 29: "0 dpa" vervangen door "50 dpm". 800 2 0 79