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WO2017022085A1 - 光接続部品 - Google Patents

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WO2017022085A1
WO2017022085A1 PCT/JP2015/072120 JP2015072120W WO2017022085A1 WO 2017022085 A1 WO2017022085 A1 WO 2017022085A1 JP 2015072120 W JP2015072120 W JP 2015072120W WO 2017022085 A1 WO2017022085 A1 WO 2017022085A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bent
optical fiber
cladding
curvature
section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2015/072120
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
中西　哲也
靖臣 金内
雄一 水戸瀬
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority to PCT/JP2015/072120 priority Critical patent/WO2017022085A1/ja
Priority to CN201580082156.1A priority patent/CN107850727B/zh
Priority to DE112015006766.3T priority patent/DE112015006766T5/de
Priority to JP2017532305A priority patent/JP6658757B2/ja
Priority to TW105124169A priority patent/TWI682204B/zh
Publication of WO2017022085A1 publication Critical patent/WO2017022085A1/ja
Priority to US15/883,388 priority patent/US10539746B2/en
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Priority to US16/712,390 priority patent/US10823917B2/en
Ceased legal-status Critical Current

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    • G02B6/3636—Mechanical coupling means for mounting fibres to supporting carriers characterised by the cross-sectional shape of the mechanical coupling means the mechanical coupling means being grooves
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    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
    • G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
    • G02B6/4219—Mechanical fixtures for holding or positioning the elements relative to each other in the couplings; Alignment methods for the elements, e.g. measuring or observing methods especially used therefor
    • G02B6/4228—Passive alignment, i.e. without a detection of the degree of coupling or the position of the elements
    • G02B6/423—Passive alignment, i.e. without a detection of the degree of coupling or the position of the elements using guiding surfaces for the alignment

Definitions

  • the present invention relates to an optical connecting component to which a low bending loss fiber (BIF: Bend Insensitive optical Fiber, hereinafter simply referred to as a BI optical fiber) is applied as a bent optical fiber.
  • BIF Bend Insensitive optical Fiber
  • a bent optical fiber obtained by forming a bent portion at one end of the optical fiber In order to reduce the height of an optical fiber, it is common to use a bent optical fiber obtained by forming a bent portion at one end of the optical fiber.
  • a part of the optical fiber is simply bent to a radius of curvature R of, for example, 3 [mm] or less (the curvature d [1 / mm] is the reciprocal of the radius of curvature R) in order to form a bent portion, distortion to the outer periphery is caused. The amount becomes excessively large. In such a situation, since the possibility that the bent optical fiber is broken due to excessive strain increases, a method of removing the strain of the bent portion by heating the bent portion is often employed.
  • Patent Document 1 discloses a technique in which an optical fiber is melted and bent by a heating means using electric discharge.
  • the bending process for heating the optical fiber in this way is hereinafter referred to as a heating bending process.
  • the bending process that does not heat the optical fiber is hereinafter referred to as non-heating bending process.
  • Japanese Unexamined Patent Publication No. 2011-085718 Japanese Unexamined Patent No. 2011-085718 (Japanese Patent No. 5506322)
  • an optical fiber used in a premises such as a data center or a switching center (hereinafter referred to as a premises) corresponds to an increase in transmission distance due to an increase in the scale of the premises.
  • the optical fiber for optical module wiring connected to the above optical module etc. is also required to reduce the connection loss with the SMF used on the premises.
  • the BI optical fiber can be expected to reduce bending loss while realizing a single mode operation by suppressing the cut-off wavelength. Therefore, it is technically beneficial to apply a BI optical fiber that operates in a single mode to a bent optical fiber that is inserted as part of a local wiring between an optical module and an external transmission line (SMF).
  • SMF external transmission line
  • Patent Document 1 a part of the SMF is bent so that the radius of curvature R is 2.5 [mm] or less (the curvature d is 0.4 [1 / mm] or more), and at a predetermined wavelength.
  • An optical connection component having a low insertion loss has not been disclosed.
  • the heat bending process does not leave bending stress in the obtained bent optical fiber itself, but at the same time, the photoelastic effect due to strain disappears. Therefore, as shown in FIG. 5C, the equivalent refractive index of the trench portion in the bent state of the glass region constituting the trench structure is higher than that in the case of non-heating bending processing (light confinement by the trench structure). Reduced effect).
  • FIG. 1 shows a comparison result between the case where the BI optical fiber of the sample 6 shown in FIG. 6 described later is subjected to heat bending and non-heat bending (the dependence of the bending loss on the radius of curvature). ). That is, the group G1 indicated by the symbol “ ⁇ ” in FIG. 1 shows the relationship between the radius of curvature R [mm] and the bending loss [dB] in the non-heated bent BI optical fiber. Further, the group G2 indicated by the symbol “ ⁇ ” in FIG. 1 shows the relationship between the radius of curvature R [mm] and the bending loss [dB] in the heated and bent BI optical fiber.
  • the bending angle ⁇ of the BI optical fiber that has been heated and bent is 82 [°].
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and a BI optical fiber subjected to heat bending processing can be applied as a bent optical fiber in which an increase in insertion loss is effectively suppressed. It is an object of the present invention to provide an optical connection component having a structure for achieving the above.
  • the optical connection component according to the present embodiment is an optical connection component that includes a bent optical fiber having SiO 2 glass as a main component and a bent portion formed in a certain length section.
  • the bent portion includes a region in which the curvature is maintained at 0.4 [1 / mm] or more in a state where substantially no bending stress remains.
  • the bent optical fiber includes at least a core, a first cladding that surrounds the core, a second cladding that surrounds the first cladding, and a third cladding that surrounds the second cladding.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 of the core with respect to the third cladding, the relative refractive index difference ⁇ 2 of the first cladding with respect to the third cladding, and the relative refractive index difference ⁇ 3 of the second cladding with respect to the third cladding are ⁇ 1> ⁇ 2> ⁇ 3 and ⁇ 3 ⁇ 0.5 [%] is satisfied.
  • the product V3 of the relative refractive index difference ⁇ 3 and the cross-sectional area S of the second cladding is less than ⁇ 200 [% ⁇ ⁇ m 2 ].
  • the curvature of the bent portion is 0.6 [1 / mm] or less over the entire length of the bent portion in the bent optical fiber.
  • the optical connection component according to the present embodiment is an optical connection component that includes a bent optical fiber mainly composed of SiO 2 glass and having a bent portion formed in a certain length section.
  • the bent portion includes a region where the curvature d (reciprocal of the radius of curvature R) is maintained at 0.4 [1 / mm] or more in a state in which no bending stress substantially remains.
  • the bent optical fiber includes at least a core, a first cladding that surrounds the core, a second cladding that surrounds the first cladding, and a third cladding that surrounds the second cladding. .
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 of the core with respect to the third cladding, the relative refractive index difference ⁇ 2 of the first cladding with respect to the third cladding, and the relative refractive index difference ⁇ 3 of the second cladding with respect to the third cladding are ⁇ 1> ⁇ 2> ⁇ 3 and ⁇ 3 ⁇ 0.5 [%] is satisfied.
  • the product V3 of the relative refractive index difference ⁇ 3 and the cross-sectional area S of the second cladding is less than ⁇ 200 [% ⁇ ⁇ m 2 ].
  • a bent optical fiber is a section formed continuously from a bent portion and one end of the bent portion, and has a curvature of 0.1 [1 / mm] or less. a first section having d, and a second section having a curvature d of 0.1 [1 / mm] or less, which is a section formed continuously at the other end of the bent portion.
  • the bent optical fiber when the angle formed by two straight lines extending along each of the first section and the third section located on both sides of the second section is ⁇ , the bent optical fiber at a wavelength of 1.31 [ ⁇ m]. Is preferably 0.01 ⁇ ⁇ [dB] or less.
  • a bent optical fiber has a mode field diameter (hereinafter, 8.6 ⁇ 0.4 [ ⁇ m]) of 8.2 to 9.0 [ ⁇ m] at a wavelength of 1.31 [ ⁇ m].
  • MFD mode field diameter
  • ⁇ c cut-off wavelength
  • ⁇ c cut-off wavelength
  • the maximum curvature d max in the target section in a target section having a curvature of 0.3 [1 / mm] or more set along the longitudinal direction of the bent optical fiber, the maximum curvature d max in the target section, and the target section
  • the absolute value of the curvature change rate d max / ⁇ L defined by the shortest distance ⁇ L from the section edge to the position having the maximum curvature d max is preferably 2 [1 / mm 2 ] or less.
  • the maximum curvature d max in the target section in a target section having a curvature of 0.4 [1 / mm] or more set along the longitudinal direction of the bent optical fiber, the maximum curvature d max in the target section, and the target section
  • the absolute value of the curvature change rate d max / ⁇ L defined by the shortest distance ⁇ L from the section edge to the position having the maximum curvature d max is preferably 1.5 [1 / mm 2 ] or less.
  • the fluctuation of the glass outer diameter of the bent optical fiber is 1 [ ⁇ m] or less over the entire length of the bent portion.
  • the “fluctuation of the glass outer diameter” is defined by the difference between the minimum glass outer diameter and the maximum glass outer diameter at the bent portion.
  • the fictive temperature at the bent portion is preferably 1100 [° C.] or less.
  • the optical connecting component is located on both sides of the bent portion (corresponding to the second section described above) and is continuous with the bent section (the first section described above).
  • the holding portion of the fiber fixing component includes a through hole or a V groove.
  • each aspect listed in this [Description of Embodiments of the Invention] is applicable to each of all the remaining aspects or to all combinations of these remaining aspects. .
  • FIG. 2 is a diagram for explaining a usage state of the optical connection component according to the present embodiment.
  • FIG. 2A shows an electronic substrate 200 including an optical integrated circuit chip and the like, a bent optical fiber 100 having a bent portion BA formed by heating and bending at one end, and a bent optical fiber 100.
  • a connector 250 for optically connecting another optical fiber for optical module wiring or an SMF of an external transmission line is shown.
  • the bent optical fiber 100 includes a glass fiber (bare fiber) 110 and a resin coating 120 surrounding the glass fiber 110, and a resin coating at one end where the bent portion BA is formed. 120 has been removed.
  • one end portion where the bent portion BA is formed is substantially perpendicular to the electronic substrate 200 so that the optical input / output end surface of the bent optical fiber 100 and the optical integrated circuit chip and the like are efficiently optically connected. is set up.
  • a connector 250 is attached to the other end of the bent optical fiber 100.
  • FIG. 2B is different from the example in FIG. 2A in the connection structure between one end of the bent optical fiber 100 and the electronic substrate 200.
  • the optical input / output end face of the bent optical fiber 100 and the optical integrated circuit chip or the like are optically connected via the fiber fixing component 300, so that the mechanical strength at the connection portion can be improved.
  • FIG. 3A is formed at the end of the bent optical fiber 100 shown in FIGS. 2A and 2B, that is, at the end of the glass fiber 110 from which the resin coating 120 has been removed.
  • FIG. 3B is a diagram illustrating a structure in the vicinity of the bent portion BA
  • FIG. 3B is a diagram illustrating an example of a curvature distribution in the bent portion BA and the vicinity thereof.
  • the bent portion BA and its vicinity are 0.1 [1 / mm] or less.
  • a region A having a curvature d (first section continuous to the bent portion BA) and a region B having a curvature d of 0.4 [1 / mm] or more (a section subjected to heat bending corresponding to the bent portion BA) )
  • a region C having a curvature d of 0.1 [1 / mm] or less second section continuous to the bent portion BA.
  • the section subjected to the heat bending process maintains the bent shape without fixing both ends of the section.
  • R1 indicates the boundary between the region A and the region B
  • R2 indicates the boundary between the region B and the region C.
  • These regions A to C are continuous from the bent optical fiber 100. It is a section.
  • the “bending angle ⁇ ” is 2 extending along each of the region A and the region C located on both sides of the region B (bent portion BA) as shown in FIG. It is defined by the angle formed by the straight lines of the book.
  • the insertion loss varies depending on the angle (bending angle) ⁇ formed by the region A and the region C
  • the insertion loss of the bent optical fiber at a wavelength of 1.31 [ ⁇ m] is 0.01 ⁇ ⁇ [dB.
  • the refractive index distribution see, for example, FIG. 5A
  • the curvature distribution see, for example, 8 (a) are designed so that
  • a burner, a CO 2 laser, arc discharge, a heater, or the like can be used for heating and bending the region B corresponding to the bent portion BA. Since the CO 2 laser can easily adjust the irradiation intensity, irradiation range, and irradiation time, it has advantageous characteristics for precise control of the curvature distribution.
  • the CO 2 laser common wavelength 10 [[mu] m] around the, CO 2 laser irradiation energy for the glass is opaque is absorbed at the surface of the optical fiber, is considered transferred by re-radiation and heat conduction.
  • the power of the CO 2 laser is too high, the surface temperature of the optical fiber rises rapidly to the evaporation temperature of the glass, and as a result, the surface shape of the optical fiber cannot be maintained.
  • the irradiation power of the CO 2 laser is such that the surface glass of the optical fiber does not evaporate, and the strain is removed by continuing the state of rising to the temperature above the working point for a predetermined time in the fiber cross section of the heated portion. , Adjusted appropriately.
  • the cooling rate of the temperature of the optical fiber (bending optical fiber) after the heat bending process is desirably 10 ⁇ 4 [° C./second] or less.
  • the fictive temperature (FictiveicTemperature) indicating the thermal history of the glass is 1100 [° C.] or less
  • the radius of curvature R (curvature 0.4) is 2.5 [mm] or less. Even when bent at [1 / mm] or more, a bent optical fiber having high mechanical reliability can be obtained.
  • the fictive temperature of an optical fiber to be a bent optical fiber can be evaluated by measuring a Raman scattering spectrum and an IR (Infra-Red) absorption spectrum.
  • Non-patent Document 1 The relationship between IR absorption spectrum and fictive temperature is described in, for example, D.-L. KimKet al.,. J.Non-Cryst.Solids, vol.286, (2001) pp.136-138 (Non-patent Document 1). It is possible to obtain using
  • the curvature d of the bent portion BA subjected to the heat bending process can be suitably measured by a microscope type shape measuring machine (for example, Quick Vision Apex Pro manufactured by Mitutoyo Corporation) equipped with a commercially available high-precision stage.
  • a microscope type shape measuring machine for example, Quick Vision Apex Pro manufactured by Mitutoyo Corporation
  • the coordinates of the bent portion BA of the obtained bent optical fiber 100 and the outer surface in the vicinity thereof are evaluated, and the obtained two-dimensional coordinates are obtained. It is possible to obtain the radius of curvature R at each position.
  • FIG. 4 is a view showing a structure of an example of a fiber fixing component applied to the optical connection component according to the present embodiment.
  • 4A is a perspective view of the fiber fixing component 300 fixed to the end portion (glass fiber 110) from which the resin coating 120 of the bent optical fiber 100 is removed
  • FIG. FIG. 6 is a plan view showing a bottom structure of the fixed component 300.
  • the fiber fixing component 300 is a section corresponding to the region A of FIG. 3A among the ends of the bent optical fiber 100, that is, the ends of the glass fiber 110.
  • a V-groove substrate 310 provided with a V-groove 311 and a lid 320 for pressing the end of the glass fiber 110 against the V-groove 311.
  • the section of the glass fiber 11 exposed from the fiber fixing component 300 is covered with a potting resin 400 for protecting the bent portion BA.
  • the V-groove 311 and the lid 320 function as a through hole that holds the end of the glass fiber 110. Therefore, the fiber fixing component 300 may be configured by a single member provided with a plurality of through holes instead of the V-groove substrate 310 and the lid 320 described above.
  • the fiber fixing component 300 When the fiber fixing component 300 is composed of a single member having a through-hole, the fiber fixing component 300 can be a single-fiber optical connector such as FC, SC, and LC, and a multi-fiber connector such as MPO and MT. .
  • the material of the V-groove substrate 310 multi-component glass such as Pyrex (registered trademark), Si substrate, or the like is applicable.
  • Pyrex registered trademark
  • Si substrate Si substrate
  • the Young's modulus of the outer periphery of the potting resin 400 for protecting the bent portion BA is desirably 20 MPa or more. A more desirable Young's modulus is 1000 MPa or more.
  • the fiber fixing component 300 has the holding portion (V-groove or through-hole) that holds the end of the glass fiber 110 in which the bent portion BA is formed in a straight line, thereby realizing a low profile.
  • the fiber fixing component 300 having the structure shown in FIGS. 4A and 4B to one end portion of the bent optical fiber 100, the above-described electronic substrate 200 and other optical components are fixed. Connection to parts, connectors, etc. is facilitated.
  • the light input / output end surface of the bent optical fiber 100 to which the fiber fixing component 300 is fixed may have a certain angle with respect to the fiber axis (the optical axis AX shown in FIG. 5A).
  • the optical axis AX shown in FIG. 5A For example, when the light input / output end face is inclined by 8 [°] with respect to the fiber axis, the reflection loss with the light source, the light receiver, and the waveguide connected to the bottom surface of the fiber fixing component 300 can be increased and stable. Transmission performance can be obtained.
  • FIG. 5 is a diagram showing a cross-sectional structure of a BI optical fiber as a bent optical fiber 100 applied to the optical connection component according to this embodiment, and a refractive index distribution thereof.
  • 5A is a diagram showing a cross-sectional structure of a BI optical fiber
  • FIG. 5B is a refractive index distribution of the BI optical fiber shown in FIG. 5A
  • FIG. c) is an equivalent refractive index distribution in a state in which the BI optical fiber shown in FIG. 5C is bent.
  • the BI optical fiber is provided on the core 111 having a radius r1 extending along a predetermined axis (optical axis AX) and on the outer peripheral surface of the core 111.
  • the refractive index of the core 111 is n1
  • the refractive index of the first cladding 112 is n2 ( ⁇ n1)
  • the refractive index of the second cladding 113 is n3 ( ⁇ n2)
  • the refractive index of the third cladding 114 is n4 ( ⁇ n1). > N3).
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 of the core 111 with respect to the third cladding 114 is: The relations ⁇ 1> ⁇ 2> ⁇ 3 and ⁇ 3 ⁇ 0.5 [%] are satisfied.
  • the relative refractive index difference ( ⁇ ) of each part based on the third cladding 114 is a value determined by ESI (Equivalent Step Index).
  • the outer diameters of the first to third claddings 112, 113, and 114 are determined using values that determine the position where the differential value of the change in the radial direction of the refractive index is maximum near the boundary between the claddings.
  • the composition of the BI optical fiber having the structure as described above is manufactured by appropriately adding a refractive index controlling dopant to SiO 2 glass.
  • the core 111 is made of SiO 2 glass doped with GeO 2
  • the first cladding 112 is made of pure SiO 2 glass
  • the second cladding 113 constituting the trench structure is made of SiO 2 doped with fluorine.
  • the third cladding 114 is made of pure SiO 2 glass.
  • Such a glass composition is excellent from the viewpoints of economy and shape controllability.
  • Cl may be added to the third cladding 114.
  • GeO 2 and fluorine may be co-added to the core 111.
  • SSMF general-purpose SMF
  • the refractive index structure of the core 111 is set so that the cutoff wavelength ⁇ c measured at the fiber length of 22 m is 1260 [nm] or less.
  • a BI optical fiber is obtained in which the MPI generated by interference with the higher-order mode is -30 dB or less, and the signal quality required for the digital signal can be maintained.
  • the MFD at the wavelength of 1.31 [ ⁇ m] is 8.6 ⁇ 0.4 [ ⁇ m]
  • it is equivalent to SSMF and can be connected to the SSMF with low loss.
  • the fiber diameter the outer diameter of the glass fiber 110
  • the strain at the time of bending is reduced. In this case, the effect of increasing the capacity can be obtained.
  • the fiber shape is too thin, the molding accuracy of the ferrule of the multi-core optical connector manufactured by the molding method is reduced.
  • the BI optical fiber applicable to the bent optical fiber 100 preferably has a glass outer diameter of 80 [ ⁇ m] or more and 125 [ ⁇ m] or less.
  • the photoelastic effect due to strain disappears as shown in FIG. 5C, so the first surrounding the core 111 in the bent state.
  • the equivalent refractive index of the third cladding 112, 113, 114 is higher than the refractive index before the heat bending process.
  • the inventors apply an SMF such as a BI optical fiber to the bent optical fiber 100 of the present embodiment, so that the optimum conditions of the curvature, the curvature distribution, and the trench structure in consideration of the disappearance of the photoelastic effect are considered in advance. investigated.
  • FIG. 6 is a table summarizing the structural parameters of various samples of the BI optical fiber prepared for determining the optimum conditions of curvature and trench structure.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 of the core relative to the third cladding for each of the prepared samples 1 to 7, the relative refractive index difference ⁇ 1 of the core relative to the third cladding, the relative refractive index difference ⁇ 2 of the first cladding relative to the third cladding, and the second relative to the third cladding.
  • the ratio V1 / r2, the outer diameter ratio r2 / r3 of the first cladding and the second cladding, the product V3 of the relative refractive index difference ⁇ 3 of the second cladding constituting the trench structure and the cross-sectional area S of the second cladding (the trench structure).
  • the insertion loss average value, maximum value, minimum value) at a wavelength of 1.31 [ ⁇ m] is shown.
  • the insertion loss of each of samples 1 to 7 is 82 [° when the bending radius ⁇ is 82 [°] with the radius of curvature R being 2.0 [mm] to 2.5 [mm] (curvature 0.4 to 0.5). It was measured in a state where the heat bending process was performed.
  • FIG. 7 is a graph showing the relationship between the insertion loss [dB] and the refractive index volume V3 defining the trench structure for each of Samples 1 to 7 (after heat bending) shown in FIG.
  • the refractive index volume V3 of the trench structure is reduced. Is suitably ⁇ 200 [% ⁇ ⁇ m 2 ] or less.
  • FIG. 8A is a graph showing examples of two types of curvature distribution for the sample 6 shown in FIG. 6, and FIG. 8B shows the maximum curvature d max [1 / mm at the bent portion. And the insertion loss [dB].
  • graphs G110 and G120 are examples of samples in which the average value of the curvature d at the bent portion is substantially the same, but the graph G110 shows that the maximum value d max of the curvature at the bent portion is 0.6 [ The curvature distribution of the sample was suppressed to 1 / mm] or less, and the insertion loss at a wavelength of 1.31 [ ⁇ m] was 0.20 [dB].
  • the graph G120 shows the curvature distribution of the sample in which the fluctuation range of the curvature at the bent portion is enlarged across 0.6 [1 / mm], and the insertion loss at the wavelength 1.31 [ ⁇ m] is 1.70. [dB].
  • the state of the curvature distribution in the bent portion BA does not have a sharp change in order to maintain a low insertion loss.
  • the maximum curvature d max in the target section and the section edge of the target section The absolute value of the curvature change rate d max / ⁇ L defined by the shortest distance ⁇ L from the position to the maximum curvature d max is 2 [1 / mm 2 ] or less.
  • the absolute value of the curvature change rate d max / ⁇ L is 1.5 [1 / mm 2 ] or less is preferable.
  • variation of the glass outer diameter of the bending optical fiber 100 is 1 [ ⁇ m] or less.
  • the glass outer diameter of the bent optical fiber 100 means the outer diameter of the glass fiber 110 and substantially matches the outer diameter of the third cladding.
  • the insertion loss of the obtained bent optical fiber is suppressed to 1 [dB] or less by setting the maximum curvature d max at the bent portion to 0.6 [1 / mm] or less. be able to. More preferably, the curvature d is 0.5 [1 / mm] or less.
  • DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 ... Bending optical fiber (BI optical fiber), 110 ... Glass fiber (bare fiber), 111 ... Core, 112 ... 1st clad, 113 ... 2nd clad, 114 ... 3rd clad, BA ... Bending part, 300 ... Fiber Fixed parts, 310 ... V-groove substrate, 311 ... V-groove, 320 ... lid.

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Abstract

本実施形態は、実質的に曲げ応力が残留していない状態でその曲率が０．４[１／ｍｍ]以上に維持された領域を含む屈曲部を有する屈曲光ファイバを備えた光接続部品に関する。屈曲光ファイバは、コア、第１クラッド、第２クラッド、第３クラッドを備える。第３クラッドを基準とした、コアの比屈折率差Δ１、第１クラッドの比屈折率差Δ２、および第２クラッドの比屈折率差Δ３は、Δ１＞Δ２＞Δ３かつΔ３＜－０．５[％]なる関係を満たす。比屈折率差Δ３と第２クラッドの断面積Ｓとの積Ｖ３は、－２００[％・μｍ２]未満である。屈曲部の曲率は、当該屈曲部の全長に亘って０．６[１／ｍｍ]以下である。

Description

光接続部品
　本発明は、屈曲光ファイバとして低曲げ損失ファイバ（ＢＩＦ：Bend Insensitive optical Fiber、以下、単にＢＩ光ファイバと記す）が適用された光接続部品に関するものである。
　光モジュールの小型化に伴い、該光モジュール近傍で使用される光ファイバの低背化（電子基板等に一端が垂直接続された光ファイバの、該基板からの高さを低く抑えること）が要求されている。
　光ファイバの低背化には、光ファイバの一方の端部に屈曲部を形成することにより得られる屈曲光ファイバの利用が一般的である。しかしながら、屈曲部を形成するため、単に、光ファイバの一部を例えば３[ｍｍ]以下の曲率半径Ｒ（曲率ｄ[１／ｍｍ]は曲率半径Ｒの逆数）に曲げると、外周への歪量が過度に大きくなる。このような状況では、曲げられた光ファイバが過度の歪により破断する可能性が高まるため、屈曲部を加熱することで該屈曲部の歪を除去する方法がしばしば採用される。以下の特許文献１には、放電を用いた加熱手段により光ファイバを溶融し、屈曲加工を行う技術が開示されている。なお、本明細書では、このように光ファイバを加熱する屈曲加工を、以下、加熱屈曲加工と記す。逆に、光ファイバを加熱しない屈曲加工を、以下、非加熱屈曲加工と記す。
特開２０１１－０８５７１８号公報（日本国特許第５５０６３２２号）
　発明者らは、上述のような従来技術について検討した結果、以下のような課題を発見した。すなわち、データセンターや交換局等の構内（以下、構内と記す）で用いられる光ファイバは、構内の大規模化による伝送距離の長距離化に対応するため、シングルモード光ファイバ（以下、ＳＭＦと記す）がしばしば適用される。このため、上述のような光モジュール等に接続される光モジュール配線用の光ファイバには、構内で使用されるＳＭＦとの接続損失の低減も要求される。特に、光モジュール内の限られた小配線スペースに低背化を実現しながら光ファイバを収納するため、当該光ファイバの屈折率構造としてトレンチ構造を有するＢＩ光ファイバを用いることが望ましい。ＢＩ光ファイバは、カットオフ波長の長波長化を抑制してシングルモード動作を実現しつつ曲げ損失の低減が期待できる。したがって、光モジュールと外部伝送路（ＳＭＦ）との間の構内配線の一部として挿入される屈曲光ファイバにシングルモード動作するＢＩ光ファイバを適用することは、技術的に有益である。
　しかしながら、上記特許文献１には、ＳＭＦの一部を曲率半径Ｒが２．５[ｍｍ]以下（曲率ｄは０．４[１／ｍｍ]以上）になるように曲げ、かつ、所定波長において低い挿入損失を持つ光接続部品については開示されていなかった。
　発明者らの知見によれば、加熱屈曲加工は、得られる屈曲光ファイバ自体には曲げ応力が残留しない一方、同時に歪による光弾性効果が消滅する。そのため、図５（ｃ）に示されたように、トレンチ構造を構成するガラス領域の、曲げ状態におけるトレンチ部の等価屈折率は、非加熱屈曲加工の場合よりも高くなる（トレンチ構造による光閉じ込め効果の減少）。
　図１は、後述する図６に示されたサンプル６のＢＩ光ファイバについて、加熱屈曲加工が施された場合と、非加熱屈曲加工が施された場合の比較結果（曲げ損失の曲率半径依存性）を示すグラフである。すなわち、図１中の記号「●」で示されたグループＧ１は、非加熱屈曲加工されたＢＩ光ファイバにおける曲率半径Ｒ[ｍｍ]と曲げ損失[ｄＢ]との関係を示す。また、図１中の記号「■」で示されたグループＧ２は、加熱屈曲加工されたＢＩ光ファイバにおける曲率半径Ｒ[ｍｍ]と曲げ損失[ｄＢ]との関係を示す。なお、加熱屈曲加工されたＢＩ光ファイバ曲げ角θは８２[°]である。また、非加熱屈曲加工されたＢＩ光ファイバにおける曲率半径Ｒ[ｍｍ]と曲げ損失[ｄＢ]との関係は、種々の曲率ｄ（＝１／Ｒ）を有するマンドレルを利用して、用意されたサンプル６のＢＩ光ファイバの一部（屈曲部となる部分）に対して曲げ角θが８２[°]になるように曲げを加えた状態で測定された。なお、測定波長は、１．３１[μｍ]である。
　図１の比較結果から分かるように、非加熱屈曲加工が施されたＢＩ光ファイバの曲げ損失と比較して、曲率半径Ｒが同一であっても加熱屈曲加工が施されたＢＩ光ファイバの曲げ損失は明確に増加することが分かる。そのため、光モジュール内配線の一部を構成する屈曲光ファイバとして、ＳＭＦ、特にＢＩ光ファイバを単純に適用したのでは、該ＢＩ光ファイバで構成された屈曲光ファイバの挿入損失が増加するため、加熱屈曲加工による屈曲率変化を考慮した光ファイバの屈折率分布の適用、および屈折率分布に応じた適切な曲率分布を与える必要がある。
　本発明は、上述のような課題を解決する為になされたものであり、挿入損失の増加が効果的に抑制された屈曲光ファイバとして、加熱屈曲加工が施されたＢＩ光ファイバの適用を可能にするための構造を備えた光接続部品を提供することを目的としている。
　本実施形態にかかる光接続部品は、ＳｉＯ２ガラスを主成分とし、一定長の区間に屈曲部が形成された屈曲光ファイバを備えた光接続部品である。なお、屈曲部は、実質的に曲げ応力が残留していない状態でその曲率が０．４[１／ｍｍ]以上に維持された領域を含む。特に、屈曲光ファイバは、コアと、該コアを取り囲む第１クラッドと、該第１クラッドを取り囲む第２クラッドと、該第２クラッドを取り囲む第３クラッドと、を少なくとも備える。第３クラッドに対するコアの比屈折率差Δ１、第３クラッドに対する第１クラッドの比屈折率差Δ２、および第３クラッドに対する前記第２クラッドの比屈折率差Δ３は、Δ１＞Δ２＞Δ３かつΔ３＜－０．５[％]なる関係を満たす。比屈折率差Δ３と第２クラッドの断面積Ｓとの積Ｖ３は、－２００[％・μｍ２]未満である。さらに、当該屈曲光ファイバにおける屈曲部の全長に亘って、該屈曲部の曲率は、０．６[１／ｍｍ]以下である。
　本発明によれば、挿入損失の増加が効果的に抑制された屈曲光ファイバとして、加熱屈曲加工が施されたＢＩ光ファイバの適用が可能になる。
は、非加熱屈曲加工されたＢＩ光ファイバにおける曲率半径Ｒ[ｍｍ]と曲げ損失[ｄＢ]との関係と、加熱屈曲加工されたＢＩ光ファイバにおける曲率半径Ｒ[ｍｍ]と曲げ損失[ｄＢ]との関係の比較結果を示すグラフである。 は、本実施形態に係る光接続部品の使用状態を説明するための図である。 は、本実施形態に係る光接続部品に適用される屈曲光ファイバの屈曲部とその近傍の構造と曲率分布の例を示す図である。 は、本実施形態に係る光接続部品に適用されるファイバ固定部品の一例の構造を示す図である。 は、本実施形態に係る光接続部品に適用される屈曲光ファイバとして、ＢＩ光ファイバの断面構造を示す図およびその屈折率分布である。 は、本実施形態に係る光接続部品に適用される屈曲光ファイバとして、ＢＩ光ファイバの種々のサンプルの構造パラメータを纏めた表である。 は、図６に示されたサンプルそれぞれについて、挿入損失[ｄＢ]とトレンチ構造を規定するボリュームパラメータＶ３の関係を示すグラフである。 は、図６に示されたサンプル６について、２種類の曲率分布の例と、屈曲部における最大曲率ｄｍａｘ[１／ｍｍ]と挿入損失[ｄＢ]との関係を示すグラフである。
　[本願発明の実施形態の説明]
  最初に本願発明の実施形態の対応それぞれを個別に列挙して説明する。
　（１）　本実施形態にかかる光接続部品は、ＳｉＯ２ガラスを主成分とし、一定長の区間に屈曲部が形成された屈曲光ファイバを備えた光接続部品である。なお、屈曲部は、実質的に曲げ応力が残留していない状態でその曲率ｄ（曲率半径Ｒの逆数）が０．４[１／ｍｍ]以上に維持された領域を含む。本実施形態の一形態として、屈曲光ファイバは、コアと、該コアを取り囲む第１クラッドと、該第１クラッドを取り囲む第２クラッドと、該第２クラッドを取り囲む第３クラッドと、を少なくとも備える。第３クラッドに対するコアの比屈折率差Δ１、第３クラッドに対する第１クラッドの比屈折率差Δ２、および第３クラッドに対する前記第２クラッドの比屈折率差Δ３は、Δ１＞Δ２＞Δ３かつΔ３＜－０．５[％]なる関係を満たす。比屈折率差Δ３と第２クラッドの断面積Ｓとの積Ｖ３は、－２００[％・μｍ２]未満である。さらに、当該屈曲光ファイバにおける屈曲部の全長に亘って、該屈曲部の曲率ｄ（＝１／Ｒ）は、０．６[１／ｍｍ]以下である。
　（２）本実施形態の一態様として、屈曲光ファイバは、屈曲部と、該屈曲部の一方の端部に連続して形成された区間であって０．１[１／ｍｍ]以下の曲率ｄを有する第１区間と、該屈曲部の他方の端部に連続して形成された区間であって０．１[１／ｍｍ]以下の曲率ｄを有する第２区間と、を少なくとも有する。この構成において、第２区間の両側に位置する第１区間および第３区間それぞれに沿って伸びた２本の直線のなす角度をθとするとき、波長１．３１[μｍ]における当該屈曲光ファイバの挿入損失は、０．０１×θ[ｄＢ]以下であるのが好ましい。本実施形態の一態様として、屈曲光ファイバは、波長１．３１[μｍ]において８．２～９．０[μｍ]（＝８．６±０．４[μｍ]）のモードフィールド径（以下、ＭＦＤと記す）と、ファイバ長２２[ｍｍ]で測定したときに１２６０[ｎｍ]以下のカットオフ波長λｃと、８０[μｍ]以上のガラス外径（第３クラッドの外径に相当）と、波長１．３１[μｍ]において－３０[ｄＢ]以下に多光路干渉（ＭＰＩ：Multi-Path Interference）が抑圧されていることが好ましい。本実施形態の一態様として、屈曲光ファイバの長手方向に沿って設定された０．３[１／ｍｍ]以上の曲率を有する対象区間において、該対象区間における最大曲率ｄｍａｘと、該対象区間の区間エッジから最大曲率ｄｍａｘとなる位置までの最短距離ΔＬにより規定される曲率変化率ｄｍａｘ／ΔＬの絶対値は、２[１／ｍｍ２]以下であるのが好ましい。本実施形態の一態様として、屈曲光ファイバの長手方向に沿って設定された０．４[１／ｍｍ]以上の曲率を有する対象区間において、該対象区間における最大曲率ｄｍａｘと、該対象区間の区間エッジから最大曲率ｄｍａｘとなる位置までの最短距離ΔＬにより規定される曲率変化率ｄｍａｘ／ΔＬの絶対値は、１．５[１／ｍｍ２]以下であるのが好ましい。本実施形態の一態様として、屈曲部の全長に亘って、当該屈曲光ファイバのガラス外径の変動は、１[μｍ]以下であるのが好ましい。なお、「ガラス外径の変動」は、屈曲部における最小ガラス外径と最大ガラス外径の差で規定される。本実施形態の一態様として、屈曲部における仮想温度は、１１００[℃]以下であるのが好ましい。
　（３）さらに、本実施形態の一態様として、当該光接続部品は、屈曲部（上述の第２区間に相当）の両側に位置するとともに屈曲部に連続している２つの区間（上述の第１区間および第３区間に相当）の一方を直線状に保持する保持部を有するとともに、前記保持部を介して前記２つの区間の一方に固定されたファイバ固定部品をさらに備えてもよい。また、本実施形態の一態様として、ファイバ固定部品の保持部は、貫通孔またはＶ溝を含むのが好ましい。
　以上、この[本願発明の実施形態の説明]の欄に列挙された各態様は、残りの全ての態様のそれぞれに対して、または、これら残りの態様の全ての組み合わせに対して適用可能である。
　［本願発明の実施形態の詳細］
  以下、本実施形態に係る光接続部品の具体的な構造を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
　図２は、本実施形態に係る光接続部品の使用状態を説明するための図である。特に、図２（ａ）には、光集積回路チップ等を含む電子基板２００と、一方の端部に加熱屈曲加工された屈曲部ＢＡが形成された屈曲光ファイバ１００と、屈曲光ファイバ１００と他の光モジュール内配線用光ファイバまたは外部伝送路のＳＭＦとを光学的に接続するためのコネクタ２５０が示されている。この図２（ａ）の例において、屈曲光ファイバ１００は、ガラスファイバ（裸ファイバ）１１０と、ガラスファイバ１１０を取り囲む樹脂被覆１２０を備え、屈曲部ＢＡが形成された一方の端部の樹脂被覆１２０が除去されている。また、屈曲部ＢＡが形成された一方の端部は、屈曲光ファイバ１００の光入出力端面と光集積回路チップ等が効率よく光学的に接続されるよう、電子基板２００に対して略垂直に設置されている。一方、屈曲光ファイバ１００の他方の端部にはコネクタ２５０が取り付けられている。
　図２（ｂ）の例は、屈曲光ファイバ１００の一方の端部と電子基板２００との接続構造が、図２（ａ）の例と異なる。すなわち、図２（ｂ）の例では、屈曲光ファイバ１００の一方の端部にファイバ固定部品３００が固定されている。このように、ファイバ固定部品３００を介して屈曲光ファイバ１００の光入出力端面と光集積回路チップ等とが光学的に接続されることにより、接続部分における機械的強度の向上が図れる。
　図３（ａ）は、図２（ａ）および図２（ｂ）中に示された屈曲光ファイバ１００の端部、すなわち、樹脂被覆１２０が除去されたガラスファイバ１１０の端部に形成された屈曲部ＢＡの近傍の構造を示し図であり、図３（ｂ）は、屈曲部ＢＡとその近傍の曲率分布の例を示す図である。
　本実施形態では、図３（ａ）および図３（ｂ）に示されたように、屈曲部ＢＡおよびその近傍（屈曲光ファイバ１００の端部）は、０．１[１／ｍｍ]以下の曲率ｄを有する領域Ａ（屈曲部ＢＡに連続する第１区間）と、０．４[１／ｍｍ]以上の曲率ｄを有する領域Ｂ（屈曲部ＢＡに相当する加熱屈曲加工が施された区間）と、０．１[１／ｍｍ]以下の曲率ｄを有する領域Ｃ（屈曲部ＢＡに連続する第２区間）と、で構成されている。ここで、加熱屈曲加工が施された区間（屈曲部ＢＡ）は、図３（ａ）に示されたように、当該区間の両端を固定しなくとも曲げ形状が維持されるため、当該区間には曲げ応力は残留していない。一方、非加熱屈曲加工が施された区間では、当該区間の両端が固定されていなければ曲げ状態を維持することができず、非加熱屈曲加工が施された区間では、曲げ状態が維持されている間、常に曲げ応力が残留している。
　なお、図３（ａ）中、Ｒ１は領域Ａと領域Ｂの境界を示し、Ｒ２は領域Ｂと領域Ｃの境界をそれぞれ示しているが、これら領域Ａ～Ｃは屈曲光ファイバ１００の連続した区間である。また、本明細書において、「曲げ角θ」は、図３（ａ）に示されたように、領域Ｂ（屈曲部ＢＡ）の両側に位置する領域Ａおよび領域Ｃそれぞれに沿って伸びた２本の直線のなす角度により規定される。領域Ａおよび領域Ｃとの成す角度（曲げ角）θにより挿入損失は変化するが、本実施形態では、波長１．３１[μｍ]における当該屈曲光ファイバの挿入損失が０．０１×θ[ｄＢ]以下となるように、屈折率分布（例えば図５（ａ）参照）および曲率分布（例えば８（ａ）参照）が設計される。
　屈曲部ＢＡに相当する領域Ｂへの加熱屈曲加工には、バーナー、ＣＯ２レーザー、アーク放電、ヒーター等が利用可能である。ＣＯ２レーザーは、照射強度、照射範囲、照射時間を容易に調整することができるため、曲率分布の精緻な制御に有利な特性を有する。ＣＯ２レーザーの一般的な波長１０［μｍ］付近では、ガラスは不透明であるためＣＯ２レーザーの照射エネルギーは光ファイバの表層で吸収され、再輻射と熱伝導により伝わると考えられる。ＣＯ２レーザーのパワーが高すぎる場合、光ファイバの表層温度がガラスの蒸発温度まで急峻に上昇し、結果、光ファイバの表面形状は維持できなくなる。そのため、ＣＯ２レーザーの照射パワーは、光ファイバの表層ガラスが蒸発せず、かつ加熱部分のファイバ断面において、作業点以上の温度に上昇した状態を所定時間継続させることで歪が除去されるよう、適切に調整される。なお、加熱屈曲加工後の光ファイバ（屈曲光ファイバ）の温度の冷却速度は、１０－４［℃／秒］以下であることが望ましい。
　瞬間的な加熱が行われると、光ファイバへ歪が残留するため、機械的な衝撃、荷重に対し屈曲部が破断しやすくなる。そこで、本実施形態では、ガラスの熱履歴を示す仮想温度（Fictive Temperature）が１１００[℃]以下となるように加熱することで、２．５[ｍｍ]以下の曲率半径Ｒ（曲率０．４[１／ｍｍ]以上）で曲げても、高い機械的信頼性を持つ屈曲光ファイバが得られる。屈曲光ファイバとなるべき光ファイバの仮想温度は、ラマン散乱スペクトル、ＩＲ（Infra-Red）吸収スペクトルを測定することで評価ができる。ＩＲ吸収スペクトルと仮想温度の関係は、例えばD.-L.Kim et al., J.Non-Cryst.Solids, vol.286, (2001) pp.136-138（非特許文献１）に記載された方法を用いて得ることが可能である。
　また、加熱屈曲加工が施された屈曲部ＢＡの曲率ｄは、市販の高精度ステージを具備した顕微鏡型形状測定機（例えば、株式会社ミツトヨ製のQuick Vision Apex Pro）により好適に測定可能である。上記顕微鏡型形状測定機によれば、図３（ｂ）に示されたように、得られた屈曲光ファイバ１００の屈曲部ＢＡおよびその近傍の外表面の座標を評価し、取得した二次元座標より各位置における曲率半径Ｒを得ることが可能である。なお、使用する評価機の精度、評価対象となる屈曲光ファイバの外周の異物等により、見かけの曲率ｄおよび曲率変化率が大きくなる場合は、異常点を除去または移動平均による曲率値の平滑化により補正可能である。
　図４は、本実施形態に係る光接続部品に適用されるファイバ固定部品の一例の構造を示す図である。なお、図４（ａ）は、屈曲光ファイバ１００の樹脂被覆１２０が除去された端部（ガラスファイバ１１０）に固定されたファイバ固定部品３００の斜視図であり、図４（ｂ）は、ファイバ固定部品３００の底面構造を示す平面図である。
　これら図４（ａ）および図４（ｂ）の例では、ファイバ固定部品３００は、屈曲光ファイバ１００の端部すなわちガラスファイバ１１０の端部のうち図３（ａ）の領域Ａに相当する区間が設置されるＶ溝３１１が設けられたＶ溝基板３１０と、ガラスファイバ１１０の端部をＶ溝３１１に押し付けるためのリッド３２０を備える。なお、ガラスファイバ１１の、ファイバ固定部品３００から露出している区間は、屈曲部ＢＡを保護するためのポッティング樹脂４００により覆われている。また、図４（ｂ）に示されたように、Ｖ溝３１１とリッド３２０は、ガラスファイバ１１０の端部を保持する貫通孔として機能している。したがって、ファイバ固定部品３００は、上述のＶ溝基板３１０およびリッド３２０に替え、複数の貫通孔が設けられた単一部材で構成されてもよい。
　ファイバ固定部品３００が貫通孔を有する単一部材で構成されている場合、ファイバ固定部品３００としては、ＦＣ、ＳＣ、ＬＣ等の一心光コネクタ、ＭＰＯ、ＭＴ等の多心コネクタが適用可能である。一方、Ｖ溝基板３１０の材料は、パイレックス（登録商標）等の多成分ガラス、Ｓｉ基板等が適用可能である。ただし、光集積回路とＵＶ硬化樹脂を用いて接着を行うためには、ＵＶ光が透過する材料を用いることが好ましい。さらに、屈曲部ＢＡを保護するためのポッティング樹脂４００の外周のヤング率は２０ＭＰａ以上であることが望ましい。さらに望ましいヤング率は１０００ＭＰａ以上である。
　上述のように、ファイバ固定部品３００が、屈曲部ＢＡが形成されたガラスファイバ１１０の端部を直線状に保持する保持部（Ｖ溝または貫通孔）を有することで、低背化が実現される。また、屈曲光ファイバ１００の一方の端部に図４（ａ）および図４（ｂ）に示された構造を有するファイバ固定部品３００が固定されることにより、上述の電子基板２００、その他の光学部品、コネクタ等への接続が容易になる。
　さらに、ファイバ固定部品３００が固定されている屈曲光ファイバ１００の光入出端面は、ファイバ軸（図５（ａ）に示された光軸ＡＸ）に対し、一定の角度を有してもよい。例えばファイバ軸に対して光入出力端面が８［°］傾斜することにより、当該ファイバ固定部品３００の底面に接続する光源、受光器、導波路との反射損失を大きく取ることができ、安定した伝送性能を得ることが可能になる。
　図５は、本実施形態に係る光接続部品に適用される屈曲光ファイバ１００として、ＢＩ光ファイバの断面構造を示す図およびその屈折率分布である。なお、図５（ａ）は、ＢＩ光ファイバの断面構造を示す図であり、図５（ｂ）は、図５（ａ）に示されたＢＩ光ファイバの屈折率分布であり、図５（ｃ）は、図５（ｃ）に示されたＢＩ光ファイバの屈曲加工が施された状態での等価屈折率分布である。
　図５（ａ）および図５（ｂ）に示されたように、ＢＩ光ファイバは、所定軸（光軸ＡＸ）に沿って伸びた半径ｒ１のコア１１１と、コア１１１の外周面上に設けられた半径ｒ２の第１クラッド１１２と、第１クラッド１１２の外周面上に設けられた半径ｒ３の第２クラッド１１３と、第２クラッド１１３の外周面上に設けられた第３クラッド１１４（当該ＢＩ光ファイバのトレンチ構造を構成する領域）と、を備える。また、コア１１１の屈折率はｎ１、第１クラッド１１２の屈折率はｎ２（＜ｎ１）、第２クラッド１１３の屈折率はｎ３（＜ｎ２）、第３クラッド１１４の屈折率はｎ４（＜ｎ１、＞ｎ３）である。さらに、第３クラッド１１４に対するコア１１１の比屈折率差Δ１、第３クラッド１１４に対する第１クラッド１１２の比屈折率差Δ２、および第３クラッド１１４に対する第２クラッド１１３の比屈折率差Δ３は、Δ１＞Δ２＞Δ３かつΔ３＜－０．５[％]なる関係を満たしている。
　第３クラッド１１４を基準とした各部の比屈折率差（Δ）は、ＥＳＩ(Equivalent Step Index)により判定した値である。第１～第３クラッド１１２、１１３、１１４の各外径は、クラッド間の境界付近において屈折率の径方向変化の微分値が最大となる位置を判定した値を利用して決定される。
　また、上述のような構造を有するＢＩ光ファイバの組成は、ＳｉＯ２ガラスに適宜屈折率制御用ドーパントを添加することで製造される。一例として、コア１１１は、ＧｅＯ２が添加されたＳｉＯ２ガラスからなり、第１クラッド１１２は、純ＳｉＯ２ガラスからなり、トレンチ構造を構成する第２クラッド１１３は、フッ素が添加されたＳｉＯ２ガラスからなり、第３クラッド１１４は、純ＳｉＯ２ガラスからなる。このようなガラス組成は、経済性および形状制御性の観点から優れている。なお、第３クラッド１１４には、Ｃｌが添加されてもよい。また、コア１１１には、ＧｅＯ２とフッ素が共添加されていてもよい。
　本実施形態に係る光接続部品の屈曲光ファイバ１００として適用されるＢＩ光ファイバＩＴＵ－ＴＧ．６５２に準ずる汎用的なＳＭＦ（以下、ＳＳＭＦと記す）と同等の伝送特性を持ち、他のＳＳＭＦに対して低損失かつ経済的に接続できることが望ましい。低曲げ損失性を有するＢＩ光ファイバでは、高次モードの曲げ損失も低いため、一般にＭＰＩが高くなる傾向がある。したがって、本実施形態では、ファイバ長２２ｍで測定されたカットオフ波長λｃが１２６０[ｎｍ]以下となるようにコア１１１の屈折率構造が設定される。これにより、高次モードとの干渉により発生するＭＰＩが－３０ｄＢ以下となるＢＩ光ファイバが得られ、デジタル信号に必要な信号品質を維持できる。また、波長１．３１[μｍ]におけるＭＦＤが８．６±０．４[μｍ]であれば、ＳＳＭＦと同等であり、低損失でＳＳＭＦと接続することが可能になる。なお、ファイバ径（ガラスファイバ１１０の外径）を細くすると、曲げを与えた際の歪が小さくなる。この場合、収容性が高くなる効果が得られるが、一方で、ファイバ形を細くし過ぎると、成形法で製造されるような多芯光コネクタのフェルールの成形精度が低減するため、本実施形態の屈曲光ファイバ１００に適用可能なＢＩ光ファイバは、８０[μｍ]以上かつ１２５[μｍ]以下のガラス外径を有するのが好ましい。
　なお、上述のように、ＢＩ光ファイバに屈曲部が形成された場合、図５（ｃ）に示されたように、歪による光弾性効果が消滅するため、曲げ状態におけるコア１１１を取り囲む第１～第３クラッド１１２、１１３、１１４の等価屈折率は、加熱屈曲加工を行う前の屈折率より高くなる。図５（ｃ）において、Ｐ１００は、非加熱屈曲加工により形成された曲率半径Ｒ＝２ｍｍの屈曲部を有するＢＩ光ファイバの等価屈折率分布であり、Ｐ２００は、加熱屈曲加工により形成された曲率半径Ｒ＝２ｍｍの屈曲部を有するＢＩ光ファイバの等価屈折率分布である。この場合、ＢＩ光ファイバにおけるトレンチ構造の効果（光の閉じ込め効果）が低下するため、曲げ損失が増大してしまう。そこで、発明者らは、ＢＩ光ファイバのようなＳＭＦを本実施形態の屈曲光ファイバ１００に適用するため、光弾性効果の消滅を予め考慮した、曲率、曲率分布、およびトレンチ構造の最適条件について検討した。
　図６は、曲率およびトレンチ構造の最適条件を決定するために用意されたＢＩ光ファイバの種々のサンプルの構造パラメータを纏めた表である。なお、図６には、用意されたサンプル１～７のそれぞれについて、第３クラッドに対するコアの比屈折率差Δ１、第３クラッドに対する第１クラッドの比屈折率差Δ２、第３クラッドに対する第２クラッドの比屈折率差Δ３、コアの半径ｒ１（外径２ｒ１）、第１クラッドの半径ｒ２（外径２ｒ２）、第２クラッドの半径ｒ３（外径２ｒ３）、コアと第１クラッドの外径比ｒ１／ｒ２、第１クラッドと第２クラッドの外径比ｒ２／ｒ３、トレンチ構造を構成する第２クラッドの比屈折率差Δ３と第２クラッドの断面積Ｓとの積Ｖ３（トレンチ構造を規定する屈折率ボリューム）、波長１．３１[μｍ]における挿入損失（平均値、最大値、最小値）が示されている。なお、挿入損失は、サンプル１～７それぞれに、曲率半径Ｒが２．０[ｍｍ]～２．５[ｍｍ]（曲率０．４～０．５）の状態で曲げ角度θが８２[°]になるよう加熱屈曲加工を施した状態で測定された。
　図７は、図６に示されたサンプル１～７（加熱屈曲加工後）それぞれの、挿入損失[ｄＢ]とトレンチ構造を規定する屈折率ボリュームＶ３の関係を示すグラフである。図７から分かるように、曲率半径Ｒ＝２．５[ｍｍ]以下において、波長１．３１[μｍ]における挿入損失を１「ｄＢ」以下に抑制するためには、トレンチ構造の屈折率ボリュームＶ３は、－２００[％・μｍ２]以下が適している。
　また、図８（ａ）は、図６に示されたサンプル６について、２種類の曲率分布の例を示すグラフであり、図８（ｂ）は、屈曲部における最大曲率ｄｍａｘ[１／ｍｍ]と挿入損失[ｄＢ]との関係を示すグラフである。
　図８（ａ）において、グラフＧ１１０およびＧ１２０は、屈曲部における曲率ｄの平均値が略同一のサンプルの例であるが、グラフＧ１１０は、屈曲部における曲率の最大値ｄｍａｘが０．６[１／ｍｍ]以下に抑えられたサンプルの曲率分布であり、波長１．３１[μｍ]における挿入損失は０．２０[ｄＢ]であった。一方、グラフＧ１２０は、屈曲部における曲率の変動幅が０．６[１／ｍｍ]を挟んで拡大しているサンプルの曲率分布であり、波長１．３１[μｍ]における挿入損失は１．７０[ｄＢ]であった。
　上述のように、屈曲部における曲率ｄの平均値は略同一であっても、加工部の一部に曲率０．６[１／ｍｍ]を超える部分があると損失が急激に上昇する。なお、屈曲部ＢＡにおける曲率分布の状態は、低挿入損失を維持するためには急峻な変化がない方が好ましい。本実施形態では、屈曲光ファイバの長手方向に沿って設定された０．３[１／ｍｍ]以上の曲率を有する対象区間において、該対象区間における最大曲率ｄｍａｘと、該対象区間の区間エッジから最大曲率ｄｍａｘとなる位置までの最短距離ΔＬにより規定される曲率変化率ｄｍａｘ／ΔＬの絶対値は、２[１／ｍｍ２]以下である。なお、屈曲光ファイバの長手方向に沿って設定された０．４[１／ｍｍ]以上の曲率を有する対象区間においては、曲率変化率ｄｍａｘ／ΔＬの絶対値は、１．５[１／ｍｍ２]以下が好ましい。また、当該屈曲光ファイバ１００の長手方向に沿った曲率ｄの変動を抑制するため、本実施形態では、屈曲部ＢＡの全長に亘って、屈曲光ファイバ１００のガラス外径の変動は、１[μｍ]以下である。なお、屈曲光ファイバ１００のガラス外径は、ガラスファイバ１１０の外径を意味し、実質的に第３クラッドの外径に一致している。
　なお、図８（ｂ）から分かるように、屈曲部における最大曲率ｄｍａｘを０．６[１／ｍｍ]以下にすることで、得られる屈曲光ファイバの挿入損失を１[ｄＢ]以下に抑えることができる。なお、より好ましくは、曲率ｄは０．５[１／ｍｍ]以下である。
　１００…屈曲光ファイバ（ＢＩ光ファイバ）、１１０…ガラスファイバ（裸ファイバ）、１１１…コア、１１２…第１クラッド、１１３…第２クラッド、１１４…第３クラッド、ＢＡ…屈曲部、３００…ファイバ固定部品、３１０…Ｖ溝基板、３１１…Ｖ溝、３２０…リッド。

Claims (9)

  1. 　ＳｉＯ２ガラスを主成分とし、実質的に曲げ応力が残留していない状態でその曲率が０．４[１／ｍｍ]以上に維持された領域を含む屈曲部を有する屈曲光ファイバを備えた光接続部品であって、
    　前記屈曲光ファイバは、コアと、前記コアを取り囲む第１クラッドと、前記第１クラッドを取り囲む第２クラッドと、前記第２クラッドを取り囲む第３クラッドと、を少なくとも備え、
    　前記第３クラッドに対する前記コアの比屈折率差Δ１、前記第３クラッドに対する前記第１クラッドの比屈折率差Δ２、および前記第３クラッドに対する前記第２クラッドの比屈折率差Δ３は、
    　Δ１＞Δ２＞Δ３かつΔ３＜－０．５[％]
    　なる関係を満たし、
    　前記比屈折率差Δ３と前記第２クラッドの断面積Ｓとの積Ｖ３は、－２００[％・μｍ２]未満であり、
    　前記屈曲光ファイバにおける前記屈曲部の全長に亘って、前記屈曲部の曲率は、０．６[１／ｍｍ]以下である、
    　光接続部品。
  2. 　前記屈曲光ファイバは、前記屈曲部と、前記屈曲部の一方の端部に連続して形成された区間であって０．１[１／ｍｍ]以下の曲率を有する第１区間と、前記屈曲部の他方の端部に連続して形成された区間であって０．１[１／ｍｍ]以下の曲率を有する第２区間と、を少なくとも有し、
    　前記屈曲部の両側に位置する前記第１区間および前記第２区間それぞれに沿って伸びた２本の直線のなす角度をθとするとき、波長１．３１[μｍ]における当該屈曲光ファイバの挿入損失は、０．０１×θ[ｄＢ]以下である請求項１に記載の光接続部品。
  3. 　前記屈曲光ファイバは、波長１．３１[μｍ]において８．２～９．０[μｍ]のモードフィールド径と、ファイバ長２２[ｍｍ]で測定したときに１２６０[ｎｍ]以下のカットオフ波長と、８０[μｍ]以上のガラス外径と、波長１．３１[μｍ]において－３０[ｄＢ]以下の多光路干渉を有する請求項１または２に記載の光接続部品。
  4. 　前記屈曲光ファイバの長手方向に沿って設定された０．３[１／ｍｍ]以上の曲率を有する対象区間において、前記対象区間における最大曲率ｄｍａｘと、前記対象区間の区間エッジから前記最大曲率ｄｍａｘとなる位置までの最短距離ΔＬにより規定される曲率変化率ｄｍａｘ／ΔＬの絶対値は、２[１／ｍｍ２]以下である請求項１～３の何れか一項に記載の光接続部品。
  5. 　前記屈曲光ファイバの長手方向に沿って設定された０．４[１／ｍｍ]以上の曲率を有する対象区間において、前記対象区間における最大曲率ｄｍａｘと、前記対象区間の区間エッジから前記最大曲率ｄｍａｘとなる位置までの最短距離ΔＬにより規定される曲率変化率ｄｍａｘ／ΔＬの絶対値は、１．５[１／ｍｍ２]以下である請求項１～３の何れか一項に記載の光接続部品。
  6. 　前記屈曲部の全長に亘って、前記屈曲光ファイバのガラス外径の変動は、１[μｍ]以下である請求項１～５の何れか一項に記載の光接続部品。
  7. 　前記屈曲部における光ファイバの仮想温度は、１１００[℃]以下である請求項１～６の何れか一項に記載の光接続部品。
  8. 　前記屈曲部の両側に位置するとともに前記屈曲部に連続している２つの区間の一方を直線状に保持する保持部を有するとともに、前記保持部を介して前記２つの区間の一方に固定されたファイバ固定部品をさらに備えた請求項１～７の何れか一項に記載の光接続部品。
  9. 　前記ファイバ固定部品の前記保持部は、貫通孔またはＶ溝を含む請求項８に記載の光接続部品。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108254832A (zh) * 2018-02-05 2018-07-06 深圳加华微捷科技有限公司 一种弯折光纤阵列及其制备方法
US11125949B2 (en) 2017-09-20 2021-09-21 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical connector and method for manufacturing optical connector
US11320604B2 (en) 2018-08-01 2022-05-03 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical connection component
DE112022006154T5 (de) 2021-12-24 2024-10-31 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Gebogene Optikfaser, Verfahren zum Herstellen einer gebogenen Optikfaser und Optikverbindungskomponente
WO2025248852A1 (ja) * 2024-05-27 2025-12-04 住友電気工業株式会社 光ファイバおよび光接続アセンブリ

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6928848B2 (ja) * 2016-03-31 2021-09-01 古河電気工業株式会社 光ファイバアレイ
JP7052728B2 (ja) * 2016-12-16 2022-04-12 住友電気工業株式会社 光接続部品
CN208044123U (zh) * 2018-04-17 2018-11-02 武汉驿路通科技股份有限公司 一种用于垂直耦合的光纤阵列
US11782222B2 (en) * 2019-04-14 2023-10-10 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical fiber connection component and optical fiber connection structure
CN114415299B (zh) * 2022-03-30 2022-06-24 深圳市埃尔法光电科技有限公司 一种光纤信号直导式光模块

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005098490A1 (ja) * 2004-04-05 2005-10-20 The Furukawa Electric Co., Ltd. 光導波路、光導波路モジュールおよび光導波路の作成方法
JP2006292740A (ja) * 2005-03-17 2006-10-26 Furukawa Electric Co Ltd:The 高次モード励振装置及びその製造方法
JP2008152229A (ja) * 2006-11-20 2008-07-03 Furukawa Electric Co Ltd:The 光導波路部品および光導波路部品の製造方法
JP2010049173A (ja) * 2008-08-25 2010-03-04 Tomoegawa Paper Co Ltd 光学接続構造
JP2011102964A (ja) * 2009-10-14 2011-05-26 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバおよび光ファイバ製造方法
JP2013504785A (ja) * 2009-09-11 2013-02-07 コーニング インコーポレイテッド 低曲げ損失の光ファイバ
JP2013104884A (ja) * 2011-11-10 2013-05-30 Yazaki Corp 光路変換部材及び光モジュール
JP2014142613A (ja) * 2012-12-28 2014-08-07 Shin Etsu Chem Co Ltd 光ファイバおよび光ファイバ用シリカガラス母材

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS556322A (en) 1978-06-27 1980-01-17 Canon Inc Electrophotographic apparatus
US5138676A (en) 1990-06-15 1992-08-11 Aster Corporation Miniature fiberoptic bend device and method
US5517590A (en) * 1994-05-31 1996-05-14 At&T Ipm Corp. Bending process for optical coupling of glass optical fibers
US5923802A (en) * 1997-06-06 1999-07-13 Siecor Corporation Flexible connector assembly having slack storage
US6390690B1 (en) * 2000-05-17 2002-05-21 3M Innovative Properties Company Fiber optic connector for coupling devices on intersecting planes
JP2004078028A (ja) 2002-08-21 2004-03-11 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 光ファイバガイド部品およびその作製方法
JP2004325622A (ja) * 2003-04-23 2004-11-18 Fujikura Ltd 光ファイバ部品
EP1853954A4 (en) * 2005-03-01 2011-01-19 Exfo Electro Optical Eng Inc METHOD AND APPARATUS FOR EXTRACTING THE LIGHT OF AN OPTICAL WAVEGUIDE
JP2007147982A (ja) 2005-11-28 2007-06-14 Seikoh Giken Co Ltd 光ファイバアレイおよびその製造方法
EP2060938A4 (en) * 2006-09-14 2013-08-07 Fujikura Ltd OPTICAL FIBER AND BASIC MATERIAL OF AN OPTICAL FIBER
JP2008090040A (ja) 2006-10-03 2008-04-17 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバテープ心線
US8731358B2 (en) * 2008-01-17 2014-05-20 Claude Pare Multi-cladding fiber
PT2175295E (pt) * 2008-02-22 2013-05-07 Sumitomo Electric Industries Cabo ótico e cabo de fibra ótica
WO2009148795A2 (en) * 2008-05-30 2009-12-10 3M Innovative Properties Company Flexible optical coupling
EP2350715A4 (en) * 2008-09-10 2012-03-14 Lake Shore Cryotronics Inc COMPACT FIBER OPTIC SENSORS AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR
CN102187255B (zh) 2008-10-17 2013-06-12 株式会社巴川制纸所 光传输介质成形方法、光传输介质成形装置及光传输介质制造方法
JP5290713B2 (ja) * 2008-11-26 2013-09-18 古河電気工業株式会社 曲げコネクタ構造およびその作製方法
CN101852898B (zh) * 2009-03-30 2014-03-12 日立电线株式会社 光连接器及使用了光连接器的光纤模块
JP5342343B2 (ja) 2009-06-24 2013-11-13 古河電気工業株式会社 光コネクタ用フェルールの組立方法、組立治具および光コネクタ用フェルール構造
JP5506322B2 (ja) 2009-10-14 2014-05-28 株式会社巴川製紙所 光伝送媒体成形装置、光伝送媒体成形方法、および光伝送媒体製造方法
FR2962230B1 (fr) 2010-07-02 2012-07-27 Draka Comteq France Fibre optique monomode
CN102122025A (zh) * 2010-10-13 2011-07-13 成都亨通光通信有限公司 稀土离子掺杂的氧氟化物微晶玻璃光纤
TW201227028A (en) * 2010-12-16 2012-07-01 Prime Optical Fiber Corp Connection module of optical signals
CN102156323B (zh) * 2011-05-05 2012-06-06 长飞光纤光缆有限公司 一种单模光纤
CN102645699B (zh) * 2012-05-02 2015-03-04 长飞光纤光缆股份有限公司 一种低衰减弯曲不敏感单模光纤
JP6068881B2 (ja) * 2012-09-04 2017-01-25 矢崎総業株式会社 光コネクタ
JP6268977B2 (ja) * 2013-11-25 2018-01-31 住友電気工業株式会社 屈曲光ファイバの製造方法
JP6278703B2 (ja) * 2013-12-27 2018-02-14 日本航空電子工業株式会社 Ｌアングルタイプ光コネクタ
JP6500451B2 (ja) * 2014-02-12 2019-04-17 住友電気工業株式会社 光ファイバ
JP6417710B2 (ja) * 2014-05-20 2018-11-07 住友電気工業株式会社 屈曲光ファイバ製造方法
USD777681S1 (en) * 2014-06-25 2017-01-31 Adamant Co., Ltd. Optical fiber array
US20160291261A1 (en) * 2015-04-01 2016-10-06 SENKO Advanced Components (HK) Ltd. Optical fiber connector with optical path direction changer

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005098490A1 (ja) * 2004-04-05 2005-10-20 The Furukawa Electric Co., Ltd. 光導波路、光導波路モジュールおよび光導波路の作成方法
JP2006292740A (ja) * 2005-03-17 2006-10-26 Furukawa Electric Co Ltd:The 高次モード励振装置及びその製造方法
JP2008152229A (ja) * 2006-11-20 2008-07-03 Furukawa Electric Co Ltd:The 光導波路部品および光導波路部品の製造方法
JP2010049173A (ja) * 2008-08-25 2010-03-04 Tomoegawa Paper Co Ltd 光学接続構造
JP2013504785A (ja) * 2009-09-11 2013-02-07 コーニング インコーポレイテッド 低曲げ損失の光ファイバ
JP2011102964A (ja) * 2009-10-14 2011-05-26 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバおよび光ファイバ製造方法
JP2013104884A (ja) * 2011-11-10 2013-05-30 Yazaki Corp 光路変換部材及び光モジュール
JP2014142613A (ja) * 2012-12-28 2014-08-07 Shin Etsu Chem Co Ltd 光ファイバおよび光ファイバ用シリカガラス母材

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11125949B2 (en) 2017-09-20 2021-09-21 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical connector and method for manufacturing optical connector
CN108254832A (zh) * 2018-02-05 2018-07-06 深圳加华微捷科技有限公司 一种弯折光纤阵列及其制备方法
US11320604B2 (en) 2018-08-01 2022-05-03 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical connection component
DE112022006154T5 (de) 2021-12-24 2024-10-31 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Gebogene Optikfaser, Verfahren zum Herstellen einer gebogenen Optikfaser und Optikverbindungskomponente
WO2025248852A1 (ja) * 2024-05-27 2025-12-04 住友電気工業株式会社 光ファイバおよび光接続アセンブリ

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