WO2005021850A1

WO2005021850A1 - 潜在捲縮性複合繊維とその製造方法、および繊維集合物、ならびに不織布

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Publication number: WO2005021850A1
Application number: PCT/JP2004/012271
Authority: WO
Inventors: Yoshiji Usui; Shigeki Kawakami
Original assignee: Daiwa Boseki KK; Daiwabo Co Ltd; Daiwabo Polytec Co Ltd
Current assignee: Daiwa Boseki KK; Daiwabo Co Ltd; Daiwabo Polytec Co Ltd
Priority date: 2003-08-28
Filing date: 2004-08-26
Publication date: 2005-03-10
Anticipated expiration: 2006-02-28
Also published as: KR20060087528A; US7670677B2; CN100436667C; TW200510584A; JPWO2005021850A1; TWI287055B; JP3995697B2; US20070014987A1; CN1842620A; KR100694555B1

Abstract

　メタロセン触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体を含む第１成分と、第１成分の融点Ｔ１よりも高い融点Ｔ２を有する熱可塑性重合体から成る第２成分とを用いて、第１成分が繊維の周面の長さに対して２０％以上の長さで露出し、且つＪＩＳ−Ｌ−１０１５（乾熱収縮率）に準じて、温度１００°C、時間１５分間、初荷重０．０１８mN/dtex（２mg/d）で測定される単繊維乾熱収縮率が５０％以上となり、同じ条件で初荷重を０．４５０mN/dtex（５０mg/dtex）にして測定される単繊維乾熱収縮率が１５％以上となるような潜在捲縮性複合繊維を構成する。この潜在捲縮性複合繊維は、低い温度で捲縮を発現し、かつ熱接着性を有する。

Description

明細書

潜在捲縮性複合繊維とその製造方法、および繊維集合物、ならびに不織布

技術分野

[0001] 本発明は、熱カ卩ェ時における収縮性および捲縮発現性に優れ、かつ良好な熱接着性を有する潜在捲縮性複合繊維に関する。また、本発明は、当該潜在捲縮性複合繊維を用いた収縮性または伸縮性に優れた繊維集合物に関する。

背景技術

[0002] 従来から、伸縮性を有する不織布を製造するのに用いられる潜在捲縮性複合繊維が種々提案されている。例えば、特開平 2 - 191720号公報 (特許文献 1)では、 Q値力未満、メルトフローレートが 15— 200g/l0minのポリプロピレンを第 1成分とし、融点が 133 145°Cのエチレン一プロピレンを第 2成分とし、並列型、または第 1成分を芯に第 2成分を鞘にした偏心芯鞘型に配置した複合繊維が提案されている。特開平 2— 53916号公報（特許文献 2)では、密度 0. 958gZcm³以上の高密度ポリェチレンを第 1成分とし、ポリブチレンテレフタレートを第 2成分とし、並列型、または第 1成分を鞘に第 2成分を芯にした偏心芯鞘型に配置した複合繊維が提案されている。特開 2001— 40531号公報（特許文献 3)では、特定の融点を有するプロピレン共重合体を第 1成分とし、ポリエチレンを第 2成分とし、第 2成分を鞘側に配置した偏心鞘芯型複合繊維が提案されてレ、る。

[0003] 特許文献 1 :特開平 2 - 191720号公報

特許文献 2：特開平 2 - 53916号公報

特許文献 3 :特開 2001— 40531号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0004] しかし、従来の潜在捲縮性複合繊維は、実用上なお改善の余地を有するものである。例えば、特許文献 2で提案された複合繊維は、 2つの成分の中心が一致しない断面形態の不均衡を利用して捲縮を発現させようとするものであり、十分な捲縮発現性を有していない。そのため、これを含む繊維ウェブは、十分に収縮しない。特許文献

1および特許文献 3で提案された複合繊維は、高い捲縮発現性を有するものの、低い温度での捲縮発現性が低ぐ十分に捲縮を発現させたい場合には、高い温度で繊維ウェブを加工する必要があった。あるいは、従来の潜在捲縮性複合繊維は、低温度で高い捲縮発現性を示すものの、繊維が完全に捲縮した状態（即ち、それ以上捲縮が進行しない状態）に至らないことがある。そのような複合繊維は、不織布を作製するときのカード通過性等の工程性が悪いという不都合を有する。

[0005] このように、これまでに提案されてきた潜在捲縮性複合繊維は、低温加工性の点でさらに改良を要するものであった。本発明は、力、かる実情に鑑みてなされたものであり、高い潜在捲縮性を有し、かつ低温度で短時間の加工により捲縮を完全に発現し、さらに不織布を作製するときのカード通過性等の工程性に優れた潜在捲縮性複合繊維を提供することを課題とする。

課題を解決するための手段

[0006] 本発明者らは、繊維の収縮発現に寄与する成分、即ち加熱されたときに専ら収縮する成分をエチレン' α—才レフイン共重合体とし、これが繊維表面の一部または全部を占める複合繊維を構成することにより、上記課題を解決できると考えた。その結果、下記の条件を満たす複合繊維が、低温度での捲縮発現性が良好であって、且つ熱接着性繊維としても使用可能であることを見出した。

[0007] 即ち、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、エチレン. ひ一才レフイン共重合体を含む第 1成分と、第 1成分の紡糸後の融点 Tf よりも高い紡糸後の融点 Tf を有する熱可

1 2

塑性重合体から成る第 2成分とから成る複合繊維であって、第 1成分が繊維の周面の長さに対して 20%以上の長さで露出しており、 JIS_L_1015 (乾熱収縮率）に準じて、

(1)温度 100°C、時間 15分間、初荷重 0. 018mN/dtex (2mg/d)で測定される単繊維乾熱収縮率が 50%以上であり、

(2)温度 100°C、時間 15分間、初荷重 0. 450mN/dtex (50mg/d)で測定される単繊維乾熱収縮率が 15%以上である

潜在捲縮性複合繊維である。 [0008] 上記 2つの条件で測定される乾熱収縮率が、それぞれ上記特定の値以上である複合繊維は、低温度（具体的には 100— 120°C程度）にて、良好に捲縮し、かつ完全に捲縮する。また、第 1成分であるエチレン' α—才レフイン共重合体が繊維表面の一部を占めているため、良好な熱接着性を示す。この潜在捲縮性複合繊維は、 100°C 程度で高度に収縮するエチレン ' ひ一才レフイン共重合体を収縮成分として使用し、エチレン' ひーォレフイン共重合体よりも収縮性の低い成分を第 2成分として使用している。かかる構成は、従来にないものである。

[0009] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、紡糸前の融点 T力 S100— 125°Cの範囲内にあ

1

り、密度が 0. 90—0. 93g/cm³の範囲内にあり、 Q値が 1. 5— 8の範囲内にあり、且つ紡糸前のメルトインデックスが 1一 15g/10minの範囲内にあるエチレン' ひ—ォレフィン共重合体を含む第 1成分と、 Tよりも高い紡糸前の融点 Tを有する熱可塑性

1 2

重合体力成る第 2成分とを、第 1成分が繊維の周面の長さに対して 20%以上の長さで露出するように複合紡糸する方法により好ましくは製造される。特定の融点、密度、 Q値および Mlを有するエチレン' α—ォレフイン共重合体を使用することによって、低温での捲縮発現性に優れた潜在捲縮性複合繊維を得ることが可能となる。

[0010] また、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、エチレン' _α—才レフイン共重合体を含む第 1成分と、第 1成分の紡糸後の融点 Tf よりも高い紡糸後の融点 Tf を有する熱可

1 2

塑性重合体から成る第 2成分とから成り、第 1成分が繊維の周面の長さに対して 20% 以上の長さで露出している複合繊維であって、当該複合繊維で目付 30g/m²のゥェブを形成し、これを 100°Cで 12秒間熱処理（具体的には熱風吹き付け処理）したときのウェブ面積収縮率が 80%以上となる潜在捲縮性複合繊維としても特定される。

[0011] 本発明の繊維集合物は、前記潜在捲縮性複合繊維、または前記製造方法により得られた潜在捲縮性複合繊維を 20ma_SS%以上含有し、潜在捲縮性複合繊維におレ、て潜在捲縮を発現していることを特徴とする。この繊維集合物は、潜在捲縮を低温度で発現させて得られるものであるため、伸縮性あるいは収縮性に優れるとともに、高温度に曝されていないために良好な風合いを有する。また、この繊維集合物は、潜在捲縮性複合繊維の表面に露出している第 1成分がエチレン' ひーォレフイン共重合体であるため、良好な熱接着性を有する。したがって、この繊維集合物は、当該繊維集合物を複数層重ねて、または他のシート状物と重ね合わせて、潜在捲縮性複合繊維の熱接着により一体化した積層体を構成するのに適している。本発明の繊維集合物は、好ましくは不織布である。

発明の効果

[0012] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、熱収縮性を有するエチレン' aーォレフイン共重合体を第 1成分とし、これが繊維表面の少なくとも一部を占めるように構成したものであり、 100°Cにて高い乾熱収縮率を示す。即ち、この潜在捲縮性複合繊維は、低温で捲縮を発現しやすい性質を有する。したがって、この潜在捲縮性複合繊維は、低い熱加工温度下で、高度な捲縮を発現し、且つ完全に捲縮を発現した状態に到達する。また、繊維表面の一部をエチレン' α -ォレフィン共重合体が占めるために、この繊維は熱接着性繊維としても良好に機能する。

[0013] 本発明の潜在捲縮性複合繊維を用いた繊維集合物は、熱処理を施されて、潜在捲縮性複合繊維にぉレ、て高度な捲縮が発現してレ、るものである。このような繊維集合物は、本発明の潜在捲縮性複合繊維を含む繊維ウェブを比較的低い温度（100 一 120°C程度）で加工することにより得られる。そのため、この繊維集合物は、捲縮の発現により得られる特性 (例えば、伸縮性）を有することに加えて、熱加工後も柔軟な風合いを維持するという特徴を有する。さらに、本発明の潜在捲縮性複合繊維が熱接着性を有するために、この繊維集合物を複数積層し、またはこの繊維集合物を他のシート状物（例えば紙）等に積層して、熱処理（例えば、ヒートシール力卩ェ）を施すことにより、層間が繊維の熱接着により一体化された積層体を容易に得ることができる。発明を実施するための最良の形態

[0014] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、第 1成分が熱収縮性を有するエチレン'《_ォレフイン共重合体を含む。ここで、エチレン' α—ォレフィン共重合体とは、エチレン及び炭素数が 3— 12の α—ォレフィンから成るものである。炭素数が 3— 12の α—ォレフィンとしては、具体的にはプロピレン、ブテン一 1、ペンテン一 1、 4ーメチルペンテン一 1、へキセン一 1、ヘプテン一 1、オタテン _1、ノネン一 1、デセン一 1、ドデセン一 1及びこれらの混合物を挙げることができる。これらのうち、プロピレン、ブテン一 1、 4_メチルペンテン一 1、へキセン一 1、 4ーメチルへキセン一 1及びオタテン一 1が特に好ましぐブテン 1及びへキセン 1がさらに好ましい。本発明の潜在捲縮性複合繊維を構成するエチレン. α—ォレフィン共重合体中の α—ォレフィン含有量は、 1一 10モル⁰ /₀であることが好ましぐ 2— 5モル％であることがより好ましい。 α—ォレフイン含有量が少ないと、本発明の潜在捲縮性複合繊維で不織布を構成したときに、不織布の柔軟性が損なわれることがある。ひーォレフインの含有量が多くなると、結晶性が悪くなり、繊維化の際に繊維同士が融着する可能性がある。合成繊維製造の分野において、直鎖状低密度ポリエチレン (LLDPEと略される）と称されるものもまた、本発明でいうェチレン' ひーォレフイン共重合体に含まれ、本発明において好ましく用いられる。

[0015] 第 1成分において使用されるエチレン' ひーォレフイン共重合体は、より具体的には、密度が 0. 90—0. 93g/cm³の範囲内にあり、融点（紡糸前） Τ力 100 125°Cの

1

範囲内にあり、 Q値が 1. 5— 8の範囲内にあるエチレン' ひーォレフイン共重合体である。融点 Tおよび Q値がこれらの範囲内にあるエチレン' ひ—ォレフィン共重合体は、

1

高い熱収縮性を有し、本発明の複合繊維に良好な捲縮発現性を付与する。 Q値は、好ましくは 1. 5-3. 5の範囲内にあり、より好ましくは 2— 3. 2の範囲内にあり、さらにより好ましくは 2— 3の範囲内にある。特に好ましくは、密度が 0. 91 -0. 925g/cm³ の範囲内にあり、 T力 S 103— 122°Cの範囲内にあり、 Q値が 2— 3の範囲内にあるェチレン' ひ一才レフイン共重合体が第 1成分として使用される。なお、紡糸前のェチレン' ひ一才レフイン共重合体の融点を、 DSCにより得た融解熱量曲線から求める場合には、曲線に二以上のピークが出現することがある。その場合には、最大のピークを示す温度を、融解ピーク温度、即ち融点とする。本発明を構成する他の樹脂についても同様とする。

[0016] 第 1成分がエチレン' ひーォレフイン共重合体以外の成分を含む場合には、第 1成分はエチレン. ひーォレフイン共重合体を少なくとも 50mass%含むことが好ましレ、。ェチレン' ひーォレフイン共重合体の割合が 50mass%未満であると、第 1成分の熱収縮性が不十分となることがある。好ましくは、第 1成分は、実質的にエチレン' ひ—ォレフイン共重合体のみから成ることが好ましい。ここで、「実質的に」という用語は、安定剤等の添加剤が含まれる場合には、エチレン' ひーォレフイン共重合体の割合が完全には 100mass%とならないことを考慮して使用している。 [0017] エチレン' α -ォレフィン共重合体のメルトインデックス（MI)は、紡糸性を考慮すれば、一般的に 1一 20g/10minの範囲内にあることが好ましい。潜在捲縮性複合繊維の捲縮発現性は、第 1成分の Mlが低いほど大きくなる傾向にある。また、潜在捲縮性複合繊維の捲縮発現性は、第 1成分の Mlと第 2成分の Ml (または MFR)との差が大きい程、大きくなる傾向にある。しかし、両者の差が大きすぎる場合には、繊維化すること力 S困難となる。そこで、エチレン'ひーォレフイン共重合体の Mlは、第 2成分のメルトインデックスまたはメルトフローレートとの差が 5— 30となるように選択することが好ましレ、。ここで、メルトインデックス（Ml)は、 JIS_K_7210 (条件： 190°C、荷重 21. 1 8N (2. 16kg) )に準じて測定される。メルトフローレートは、 230°Cで測定されるメルトインデックスに相当する。

[0018] より具体的には、第 2成分が 15— 30程度の MFRを有する場合、エチレン'ひォレフィン共重合体の Mlは、 1一 15gZl0minであることが好ましぐ 3 15g/l0minであることがより好ましぐ 3— 10g/10minであることがさらにより好ましい。

[0019] 上述した、密度、融点、 Q値、および Mlを有するエチレン'ひ_ォレフイン共重合体としては、メタ口セン触媒により重合されたエチレン' α—才レフイン共重合体 (具体的には直鎖状低密度ポリエチレン樹脂）が挙げられる。より具体的には、宇部興産 (株）製のュメリット ΕΧ3335、ュメリット ΕΧ3322、ュメリット ΖΜ064、およびュメリット ΕΧ3 224、日本ポリエチレン（株）製のカーネル KF480、ならびに日本ポリエチレン（株）製のハーモレックス NH725A等を第 1成分として使用できる。あるいは、第 1成分は、密度、融点、 Q値および Mlが上述した範囲内にある限りにおいて、メタ口セン触媒により重合されたエチレン' α—才レフイン共重合体と、チーグラー 'ナッタ触媒により重合されたエチレン'ひ—ォレフィン共重合体を混合したものであってよい。

[0020] 第 1成分の紡糸後の融点 Tf は、 105°C— 125°Cの範囲内にあることが好ましぐ 1 10°C— 120°Cの範囲内にあることがより好ましレ、。

[0021] 本発明の潜在捲縮性複合繊維において、第 2成分は、第 1成分の紡糸後の融点 Tf

よりも高い紡糸後の融点 Tf を有する熱可塑性樹脂から成る。 Tf は Tf よりも 10°C

1 2 2 1

以上高いことが好ましぐ 15°C以上高いことがより好ましい。 Tf と Tf との差が小さレ、

1 2

と、良好な捲縮発現を得られないことがある。 [0022] 第 2成分として使用可能な樹脂として、例えば、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、およびその共重合体などのポリエステル樹脂、ナイロン 6、ナイロン 66、およびその共重合体などのポリアミド樹脂、ならびにポリプロピレン、およびポリメチルペンテンなどのポリオレフイン樹脂などが挙げられる。第 2成分は、これらから選択される 2以上の樹脂が混合されたものであってもよレ、。このうち、ポリプロピレンは、紡糸性、繊維の捲縮発現性、および樹脂自身が有する収縮性等の点から、第 2成分として特に好ましく用いられる。なお、第 2 成分は、収縮するとしてもその度合は、第 1成分よりも小さい。したがって、第 2成分は、本発明の潜在捲縮性複合繊維に剛性を付与し、繊維のカード通過性等を確保する役割をする。

[0023] 第 2成分として使用されるポリプロピレンは、好ましくは 4以下、より好ましくは 3. 5以下、さらにより好ましくは 3. 2以下の Q値を有する。 Q値が小さいほど、得られる潜在捲縮性複合繊維の捲縮発現性が良好となる傾向にある。

[0024] また、第 2成分として使用されるポリプロピレンは、好ましくは、 10— 30g/10minの MFRを有する。前述のように、 MFRは、 JIS— K-7210 (条件： 230°C、荷重 21. 18 N (2.16kg) )に準じて測定される。 MFRが 10g/10min未満であると、延伸性が悪いことがあり、 MFRが 30g/10minを越えると紡糸性が悪くなることがある。

[0025] 上記した Q値および MFRを有するポリプロピレンとしては、例えば、日本ポリプロ（株）製の SA03Dおよび SA2Dがある。

[0026] あるいは、第 2成分は、ポリエステル樹脂であってよい。第 2成分をポリエステル榭脂とする場合には、ポリエチレンテレフタレート（PET)、ポリブチレンテレフタレート（P BT)およびポリトリメチレンテレフタレート（PTT)力選択される 2種または 3種のポリエステル樹脂を混合して使用すると、繊維の収縮性が向上し、好ましい。 PETと、 PB Tおよび/または PTTとを混合する場合、 PETと PET以外のポリエステル樹脂（即ち、 PBTおよび/または PTT)との混合比（質量比）は、 PET: PET以外のポリエステノレ樹 S旨 = 30： 70— 80： 20であることカ好ましく、 40： 60— 70： 30であること力 Sより好ましレ、。 PETと PET以外のポリエステル樹脂とを混合する場合に、 PET以外のポリエステル樹脂の混合割合が小さいと、繊維の収縮性が低下する傾向にあり、 PET以外のポリエステル樹脂の混合割合が大きいと、繊維自体の剛性が小さくなり、カード通過性が低下する傾向にある。

[0027] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、第 1成分が繊維の周面の長さに対して 20%以上の長さで露出している断面構造を有することが好ましい。そのような断面構造として、第 1成分が鞘成分、第 2成分が芯成分であって、第 2成分 (芯成分)の重心位置が繊維の重心位置からずれている偏心鞘芯型断面、および並列型断面が挙げられる。そのような断面構造によれば、収縮性に優れ、かつ捲縮発現性に優れた複合繊維を得ること力 Sできる。

[0028] 潜在捲縮性複合繊維が、偏心鞘芯型複合繊維である場合、第 2成分の偏心率は、 20— 60%の範囲内にあることが好ましぐ 30 50%の範囲内にあることがより好ましレ、。ここでレ、う偏心率とは、次式で定義される。

[数 1]

= の中心と芯成分の中心との間 _{χ 1 0 0}

漏し ' 単繊維半径

[0029] 第 2成分の偏心率が 20%未満であると、低温加工時における十分な収縮性が得られず、捲縮発現性が得られなレ、。偏心率が 60%を超えると、第 1成分と第 2成分の樹脂比率においてバランスが極端に悪くなり、原綿段階で立体捲縮が高度に発現し、高速カードでウェブを作製することが困難となる（即ち、高速カード性が悪くなる）。

[0030] このように、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、特にエチレン'ひ一才レフイン共重合体の Mlと、偏心率とを調整することにより、良好な形態のものとして得ることができる。即ち、それらの要素を適切に選択して製造することにより、カード通過性などの工程性に優れるとともに、ウェブ状態にして熱処理に付したときに、捲縮を発現して高い面積収縮率で収縮する繊維を得ることができる。

[0031] 潜在捲縮性複合繊維が、並列型複合繊維である場合、第 1成分の繊維周面長さに対する露出率は、 20%以上であることが好ましぐ 30%以上であることがより好ましく、 50%以上であることがさらにより好ましい。露出率が 20%未満であると、収縮性が不十分となる恐れがあり、また、この繊維を熱接着性繊維として使用する場合に、良好な熱接着性を確保できないことがある。カード通過性を考慮すると、露出率は 50% 以上であることが好ましぐ露出率は 100%であることが特に適している。なお、露出率が 100%である場合には、実質的に前記偏心型断面の複合繊維となる。

[0032] 前記第 1成分と前記第 2成分の複合比率は、容積比で 3 : 7— 7 : 3の範囲であることが好ましい。より好ましい容積比の範囲は、 4 : 6 6 : 4である。第 1成分の割合が 3未満であると、収縮が不十分となる場合があり、第 1成分の割合が 7を超えると、高速力ード性が悪くなり、生産性が低下する場合がある。

[0033] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、前記エチレン'ひ一才レフイン共重合体を含む第 1成分と、前記高融点成分である熱可塑性重合体から成る第 2成分とから成る複合繊維であって、 JIS-L-1015 (乾熱収縮率）に準じて、温度 100°C、時間 15分間、初荷重 0. 018mN/dtex (2mg/d)で測定される単繊維乾熱収縮率が 50。/ο以上、好ましくは 75%以上、より好ましくは 80%以上、最も好ましくは 85%以上であり、同じ条件で初荷重を 0. 450mN/dtex (50mg/dtex)にして測定される単繊維乾熱収縮率が 15 %以上、好ましくは 20%以上である、潜在捲縮性複合繊維である。

[0034] 初荷重は、加熱の前後に繊維長を測定するときに加えられる荷重である。初荷重が 0. 018mN/dtex (2mg/d)であると、荷重が小さいために、発現した立体捲縮が維持された状態で加熱後の繊維長を測定することができる。したがって、この単繊維乾熱収縮率は、立体捲縮発現に起因する収縮の度合い (即ち、見かけの収縮の度合い）を示す指標といえる。一方、初荷重 0· 450mN/dtex (50mg/dtex)であると、繊維が荷重により強く引っ張られて、繊維に発現した立体捲縮が比較的「伸ばされた」状態で、加熱後の繊維長が測定される。即ち、この単繊維乾熱収縮率は、加熱による繊維そのものの収縮の度合いを示す。本発明の潜在捲縮性複合繊維は、これら 2つの初期荷重で測定される単繊維乾熱収縮率が上記の範囲を満たすことにより、優れた立体捲縮発現性を有し、熱加工時の温度が低温であっても捲縮を良好に発現すると考えられる。即ち、 100°Cでの単繊維乾熱収縮率が高いことによって、不織布製造の省エネルギー化を図ることが可能となり、また、高速生産が可能となる。なお、ここで、

「低温」とは、約 100—約 120°Cの範囲内にある温度をいう。本発明の潜在捲縮性複合繊維は、そのような低い温度でも、ウェブ（目付 30g/m²)の面積収縮率が 80。/o 以上となるような潜在捲縮を発現する。 [0035] 本発明の潜在捲縮性複合繊維の実用性の有無は、例えば、 JIS— L一 1015 (乾熱収縮率）に準じて、温度 120°C、時間 15分間、初荷重 0. 450mN/dtexで単繊維乾熱収縮率を測定することにより知ることができる。この条件にて測定される単繊維乾熱収縮率が例えば 50%程度、好ましくは 60%程度であれば、温度 100°C、時間 15分間、初荷重 0. 018mN/dtex (2mg/d)で測定される単繊維乾熱収縮率が 50%程度であっても、 110°C— 120°C程度の温度で捲縮を十分に発現する。

[0036] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、 JIS_L_1015に準じて測定される捲縮率が 8 17%であることが好ましぐ 11一 15%であることがより好ましい。捲縮率が 17%を超えると、原綿段階で立体捲縮が高度に発現してしまうため、高速カード通過時において開繊不良、シリンダーへの巻き付き、あるいは地合ムラ（クラウディ）が発生する傾向にある。捲縮率が 8%未満であると、カード通過性が悪くなり、不織布等の製造に適さない。捲縮率は、繊維の高速カード性を決定する重要な因子であり、延伸倍率、機械捲縮数、機械捲縮率、およびアニーリング処理温度などによって調整することが可能である。即ち、本発明によれば、高い捲縮発現性を有する複合繊維を、原綿段階の捲縮率が 8— 17%程度となるように構成できる。これは、従来の潜在捲縮性複合繊維では達成することが困難であった特徴である。

[0037] 本発明の潜在捲性縮複合繊維は、例えば、以下のようにして製造することができる。まず、融点 T力 S100— 125°Cの範囲内にあるエチレン' α—ォレフィン共重合体と、

1

Τよりも好ましくは 40°C以上高い融点 Τを有する熱可塑性樹脂を準備する。次いで

1 2

、エチレン' _α—才レフイン共重合体を第 1成分とし、前記高融点の熱可塑性樹脂を第 2成分として、常套の溶融紡糸機を用いて複合紡糸し、繊度が 3dtex以上、 50dtex 以下の範囲内にある紡糸フィラメントを作製する。紡糸フィラメントの引取繊度が 3 dtex未満であると、糸切れ等が生じて繊維生産性が低下する。紡糸フィラメントの引取繊度が 50dtexを越えると十分な延伸ができず、ネッキングにより均質な繊度の繊維が得られない。

[0038] 次いで、紡糸フィラメントを公知の延伸処理機を用いて延伸処理して、延伸フィラメントを得る。延伸処理は、延伸温度を 60°C （T1一 10) °Cの範囲内にある温度に設定して実施することが好ましい。第 2成分がポリプロピレンである場合には、特に延伸温度を 80— 100°Cの範囲内にある温度に設定することが好ましい。延伸倍率は、 2 倍以上とすることが好ましぐ 3— 5倍とすることがより好ましい。延伸方法は、温水または熱水中で実施する湿式延伸法、あるいは乾式延伸法のいずれであってもよい。

[0039] 延伸処理条件は、得られる繊維の単繊維伸度を決定する因子の 1つであり、単繊維伸度は、捲縮発現性および発現した捲縮の安定性を決定する因子の 1つとなること力 Sある。例えば、同一の又は類似するポリマーを使用して延伸処理条件以外の他の繊維製造条件を同じにして製造した繊維を比較すると、延伸処理条件の相違、即ち単繊維伸度の相違が、捲縮発現性および発現した捲縮の安定性に影響を及ぼすことがある。延伸温度が 60°C未満であると、繊維を構成するポリマー（即ち、第 1成分および第 2成分）が安定化されず、原綿段階で捲縮が発現しやすくなる、あるいは繊維集合物において発現した捲縮が不安定になることがある。延伸温度が 95°Cを越えると、捲縮が発現しにくくなる。延伸倍率が 2倍未満であると、単繊維伸度が小さくなり、良好な捲縮発現性を得られないことがある。一方、延伸倍率が 5倍を越えると、原綿段階で捲縮が発現しやすぐ高速カード性が悪くなることがある。

[0040] 得られた延伸フィラメントには、所定量の繊維処理剤が付着させられ、クリンパー（捲縮付与装置)で機械捲縮が与えられる。前記機械捲縮における捲縮数は、 12— 1 9山 /25mmの範囲内にあることが好ましレ、。捲縮数が 12山 /25mm未満であると、力ードでのシリンダーへの巻き付き及び風綿が発生しやすいために、高速カード通過性が悪い。さらに、繊維同士の交絡度合いを示すウェブ強力も低ぐカード工程でのトラブルが発生し易い傾向にある。捲縮数が 19山 /25mmを超えると、カード工程での開繊不良によるネップ、クラウディなど地合いムラが発生しやすくなる。捲縮数は、 13— 17山 /25mmの範囲内にあることがより好ましぐ 14一 17山 /25mmの範囲内にあることがさらにより好ましい。

[0041] 捲縮付与後のフィラメントに 40°C— 100°Cの範囲内にある温度で数秒一約 30分間、アニーリング処理を施す。繊維処理剤を付着させた後でアニーリング処理を実施する場合、アニーリング処理温度を 50°C— 80°Cの範囲内にある温度とし、処理時間を 5分以上として、アニーリング処理を実施すると同時に繊維処理剤を乾燥させることがより好ましい。アニーリング処理を上記温度範囲に設定して実施することにより、複合繊維の結晶化を抑制して、原綿段階での立体捲縮の発現を低く抑え、捲縮率および単繊維乾熱収縮率を所望の範囲に調整することが可能である。

[0042] 前記アニーリング処理終了後、フィラメントは用途等に応じて、繊維長が 30mm— 1 00mmとなるように切断される。本発明の潜在捲縮性複合繊維は、必要に応じて長繊維の形態で使用してよい。

[0043] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、これでウェブを形成したときのウェブの熱収縮挙動が従来の繊維とは異なり、当該熱収縮挙動によって特定され得るものである。具体的には、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、エチレン' ひ一才レフイン共重合体を含む第 1成分と、第 1成分の融点 Tよりも高い融点 Tを有する熱可塑性重合体から成る

1 2

第 2成分とから成り、第 1成分が繊維の周面の長さに対して 20%以上の長さで露出している複合繊維であって、当該複合繊維で目付 30gZm²のウェブを形成し、これを 1 00°Cで 12秒間熱処理したときのウェブ面積収縮率が 80%以上となる潜在捲縮性複合繊維としても特定される。即ち、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、比較的低い温度および短い時間で潜在捲縮を良好に発現するものである。また、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、上記のようにウェブを熱処理した後、さらに熱処理を続けても、ゥェブがさらに収縮しにくいという特徴をも有する。ここでの熱処理は、いわゆる熱風吹き付け法 (エアースルー法)を指す。

[0044] 本発明の潜在捲縮性複合繊維を上記のようにウェブの熱収縮挙動によって特定する場合、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、より好ましくは、ウェブのタテ方向（即ち機械方向）に対するョコ方向の収縮率の比力 0. 6以上になるものとして特定される。前述のように、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、第 1成分が溶融または軟化する前の、束縛のない状態で、捲縮を発現し得るので、ウェブのタテおよびョコ方向の収縮率の差が従来の繊維で構成したウェブと比較して小さくなる。

[0045] 以上において説明した本発明の潜在捲縮性複合繊維は、繊維集合物中に 20ma_SS

%以上含有され、潜在捲縮を発現させることにより、伸縮性あるいは収縮性に優れ、風合いの良好な繊維集合物を形成する。繊維集合物としては、織編物、不織布などが挙げられる。

[0046] 続いて、本発明の繊維集合物の具体的な一例として不織布を、その製造方法とともに説明する。前記不織布は、前記潜在捲縮性複合繊維を 20mas_S%以上含有するようにカードウェブを作製し、前記カードウェブを熱処理し、潜在捲縮を発現させることにより得ることができる。前記不織布には、潜在捲縮性複合繊維以外に他の繊維を混綿したり、積層してもよレ、。当該他の繊維は、例えば、コットン、シノレク、ウール、麻、パルプなどの天然繊維、レーヨン、キュプラなどの再生繊維、およびアクリル系、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリオレフイン系、ポリウレタン系などの合成繊維から 1種または複数種の繊維を用途などに応じて選択するとよい。

[0047] 前記不織布を製造するに際して用いられるカードウェブとしては、パラレルウェブ、セミランダムウェブ、ランダムウェブ、クロスウェブ、クリスクロスウェブなどが挙げられ、異なる種類の繊維ウェブを 2種類以上積層してもよい。また、繊維間を絡合させるために、繊維ウェブには必要に応じて熱処理前および/または熱処理後にニードルパンチ処理や水流交絡処理等の二次加工を施してもよい。特に、ニードルパンチ処理や水流交絡処理のように、構成する繊維同士を三次元的に交絡する方法によれば、後述する熱処理によって潜在捲縮性複合繊維の立体捲縮が発現したときに、繊維同士が適度に拘束されているため、高度な伸長回復性を有し、好ましい。

[0048] 前記繊維ウェブには、公知の熱処理手段により熱処理を施す。熱処理手段としては、熱風吹き付け法および熱圧着法から選ばれた少なくとも 1種の熱処理方法を用レ、ることが好ましい。前記熱処理方法における熱処理温度等の熱処理条件は、採用する熱処理方法に応じて適宜設定される。例えば、熱風吹き付け法（エアースルー法)を採用する場合、熱処理温度は、潜在捲縮性複合繊維の立体捲縮が発現する温度に設定するとよいが、好ましくは、 90— 130°Cの範囲、より好ましくは 100— 120 °Cの範囲内にある温度に設定される。

[0049] 得られた不織布は、収縮性または伸縮性に優れ、嵩高ぐ柔軟な風合いを有するから、ォムッなどの衛生材料、パップ剤や包帯などの医療（用途)材料、ウエットティッシュ、ワイパー、緩衝材、包装材料、スポンジ状不織布材料等の用途に好適である。

[0050] 本発明の繊維集合物、特に不織布は、本発明の潜在捲縮性複合繊維の第 1成分を熱接着させて、熱接着不織布としてよい。また、本発明の繊維集合物は、この繊維集合物同士を重ね合わせて、あるいは他のシート状物（例えば紙）と重ね合わせて、例えばヒートシールまたはエンボスのような熱加工処理を施して一体化し、積層体を構成するのに適している。このとき、本発明の繊維集合物においては潜在捲縮性繊維がほぼ完全に捲縮を発現しているから、熱加工時に、繊維集合物がさらに収縮して、シヮゃ破れを生じることがない。

実施例

[0051] 以下、本発明の内容について実施例により具体的に説明する。なお、使用した第 1 成分および第 2成分の融点 Tおよび T、紡糸後の第 1成分の融点 Tf、単繊維強伸

1 2 1

度、捲縮数、捲縮率、単繊維乾熱収縮率、不織布の面積収縮率、地合いおよびェ程性は、以下のように測定した。

[0052] (Tおよび Tの測定）

1 2

示差走査熱量計（セイコーインスツルメンッ (株)製）を使用し、サンプル量を 5· Om gとして、 200°Cで 5分間保持した後、 40°Cまで 10°C/minの降温スピードで冷却した後、 10°C/minの昇温スピードで融解させて、第 1および第 2成分それぞれについて融解熱量曲線を得、得られた融解熱量曲線より、融点 Tおよび Tをそれぞれ求め

1 2

十 Iし

[0053] (Tf および Tf の測定）

1 2

示差走查熱量計（セィコ一^ fンスツルメンッ（株)製）を使用し、サンプル量を 6. Om gとして、 10°C/minの昇温スピードで常温から 200°Cまで昇温して、繊維を融解させて、得られた融解熱量曲線から Tf および Tf を求めた。

1 2

[0054] (強度、伸度）

JIS-L-1015に準じ、引張試験機を用いて、試料のつかみ間隔を 20mmとしたときの繊維切断時の荷重値および伸びを測定し、それぞれ単繊維強度、単繊維伸度とした。

[0055] (捲縮数、捲縮率）

JIS-L—1015に準じて測定した。

[0056] (単繊維乾熱収縮率）

JIS-L-1015に準じ、つかみ間隔を 100mmとし、処理温度 100°C、処理時間 15分間、初荷重 0· 018mN/dtex (2mg/d)および 0· 450mN/dtex (50mg/d)における乾熱収縮率をそれぞれ測定した。さらに、処理温度を 120°Cとし、初荷重を 0. 450 mN/dtexとして同様に乾熱収縮率を測定した。

[0057] (ウェブ面積収縮率）

ウェブ面積収縮率を以下の方法で測定した。

(1)セミランダムカード機で目付約 30g/m²のカードウェブを作製し、タテ 20cm Xョコ 20cm角の大きさに切断する。収縮処理前のウェブの寸法（cm)を測定する。

(2)エアスルー熱処理機を用い、熱処理温度 100°C、風速 1. 5m/sec (上吹き）の条件下で、カードウェブをフリー状態で熱処理して収縮させる。熱処理時間は、 12秒に設定した。

(3)収縮後のウェブの寸法 (cm)を測定する。

(4)面積収縮率を下記式から算出する。

[数 2] ウェブ面積収縮率（％)

(収縮前タテ寸法 X収縮前ョコ寸法）-（収縮後タ亍寸法 X収縮後ョコ寸法）， _nn 収縮前タ亍寸法 X収縮前ョコ寸法

[0058] さらに、収縮前後のタテ寸法の変化量を、収縮前タテ寸法で除して得た値に、 100 を乗じてタテ方向の寸法変化率を求めた。同様にして、ョコ方向の寸法変化率を求めた。得られたこれらの値から、タテ方向の収縮率に対するョコ方向の収縮率の比を昇 [jjしプ

[0059] (工程性）

ローラー型カード機を用い、ライン速度 80m/minで、目付約 15g/m²のカードウェブを排出したときのカードウェブの地合い、風綿の発生 (フライ）、静電気、および巻き付きの有無を確認し、下記の基準で判断した。

〇：カードウェブの地合レ、、風綿の発生、静電気、および巻き付きのいずれも良好。 △:カードウェブの地合レ、、風綿の発生、静電気、および巻き付きのうち、 1つが不良。

X：カードウェブの地合レ、、風綿の発生、静電気、および巻き付きのうち、 2つ以上が不良。

[0060] (試料 1) 鞘成分 (第 1成分）として、メタ口セン触媒を用いて重合した 2種類の LLDPE1および 2を 5 : 5 (質量比）の割合で混合したものを使用した。ここで、 LLDPE1は、融点が 118°C、密度が 0. 918g/cm³、 Mlが 4g/10min、 Q値が 2· 6であって、 α—ォレフィンとしてへキセン一 1を 3. lmol%含む LLDPE (宇部興産 (株)製、商品名ュメリット E X3335)であり、 IJJDPE2fま、 ΐ虫; 力 Sl l8。C、密度力 0. 918g/cm³、 MI力 SlO g/10min、 Q値が 2. 6であって、ひ—ォレフィンとしてへキセン _1を 3. lmol%含む LL DEP (宇部興産 (株)製、商品名ュメリット EX3322)である。両者を混合することにより、第 1成分の Mlは全体として 7g/10minとなった。芯成分（第 2成分）として融点が 16 4。C、 MFRが 30g/10min、 Q値が³. 0のポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製、商品名 SA03D)を用いた。これらの 2つの成分を偏心鞘芯型複合ノズルを用い、第 1成分 /第 2成分の複合比 (容積比）を 5/5として、鞘成分の紡糸温度を 250°C、芯成分の紡糸温度を 270°Cとして溶融押出し、偏心率 42%、繊度 6. 7dtexの紡糸フイラメントを得た。

[0061] 前記紡糸フィラメントを 90°Cの熱水中で 3. 8倍に延伸し、繊度 2. 2dtexの延伸フィラメントとした。次いで、繊維処理剤を付与した後、延伸フィラメントにスタッフイングボックス型クリンパーにて機械捲縮を付与した。そして、 65°Cに設定したエアスルー熱処理機にて約 15分間、弛緩した状態でアニーリング処理と乾燥処理を同時に施し、フィラメントを 51mmの繊維長に切断して、潜在捲縮性複合繊維を短繊維の形態で得た。

[0062] (試料 2)

鞘成分として、試料 1の製造で使用した LLDPE1のみを使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 1に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0063] (試料 3)

鞘成分として、試料 1の製造で使用した LLDPE2のみを使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 1に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0064] (試料 4) 鞘成分として、試料 1の製造で使用した LLDPE1のみを使用し、芯成分として、融点が 164°C、 MFRが 15g/10min、 Q値が 3· 0のポリプロピレン 2 (日本ポリプロ（株）製の SA2D)を使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従つて、表 1に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0065] (試料 5)

鞘成分として、ひ—ォレフィンとしてへキセン _1を 2. 8mol%含む LLDEPであって、融点が 109°C、密度が 0. 918gZcm³、 MIが 4g/10min、 Q値が 2. 2である、メタロセン触媒を用いて重合した LLDPE3 (日本ポリエチレン (株)製、商品名カーネル KF— 480)を使用し、芯成分として、試料 5の製造で使用したポリプロピレン 2を使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 1に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0066] (試料 6)

鞘成分として、 α—ォレフィンとしてへキセン 1を 3. 5mol%含む LLDEPであって、融点が 120°C、密度が 0. 918g/cm³、 MIが 7g/10min、 Q値が 2· 9である、メタロセン触媒を用いて重合した LLDPE4 (宇部興産 (株)製、商品名ュメリット ZM064)を使用し、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0067] (試料 7)

鞘成分として、 α—ォレフィンとしてへキセン 1を 4. 8mol%含む LLDEPであって、融点が 120°C、密度が 0. 929g/cm³、 MIが 9g/10min、 Q値が 7. 0である、メタロセン触媒を用レ、て重合した LLDPEとチーグラー ·ナッタ触媒を用レ、て重合した LLDP Eとの混合 LLDPEとして販売されている、 LLDPE5 (日本ポリエチレン (株）製、商品名ハーモレックス NH725A)を使用し、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0068] (試料 8)

鞘成分として、融点が 124°C、密度が 0. 920g/cm³、 MIが 20g/10min、 Q値が 4. 0である、メタ口セン触媒を用いて重合した LLDPE6 (住友化学 (株)製、商品名スミ力セン GA801)を使用し、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従つて、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0069] (試料 9)

鞘成分として、 α—ォレフィンとしてへキセン一 1を 3. lmol%を含む LLDEPであつて、融点が 118°C、密度が 0. 918gZcm³、 MIが 20g/10min、 Q値が 2. 6である、メタ口セン触媒を用いて重合した LLDPE7 (宇部興産 (株)製、商品名ュメリット EX3224 )を使用し、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0070] (試料 10)

鞘成分として、試料 1の製造で使用したものと同じである LLDPE1および 2の混合物を使用し、芯成分として、融点が 250°C、極限粘度値（IV値）が 0. 64のポリエチレンテレフタレート（東レ (株)製、 T200E)を使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0071] (試料 11)

鞘成分として、試料 7の製造で使用した LLDPE4を使用した。芯成分として、融点力 ¾50°C、極限粘度値（IV値）が 0. 64のポリエチレンテレフタレート（東レ（株)製、 T 200E)と融点力 S224°C、極限粘度値（IV値）が 0. 875のポリブチレンテレフタレート（ポリプラスチックス (株)製、商品名ジユラネックス 500FP)とを質量比で 5 : 5の割合で混合したものを使用した。これらの 2つの成分を用いて、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0072] (試料 12)

鞘成分として、試料 7の製造で使用した LLDPE4を使用した。芯成分として、融点力 ¾50°C、極限粘度値（IV値）が 0. 64のポリエチレンテレフタレート（東レ（株)製、 T 200E)と融点力 24°C、極限粘度値（IV値）が 0. 69のポリブチレンテレフタレート（ポリプラスチックス (株）製、商品名ジユラネックス 300FP)とを質量比で 5 : 5の割合で混合したものを使用した。これらの 2つの成分を用いて、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 2に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0073] (試料 13)

鞘成分として、融点が 129°C、密度が 0. 956g/cm³、 MIが 12g/10min、 Q値が 5. 6である高密度ポリエチレンであって、チーグラー 'ナッタ触媒を用いて重合したもの（日本ポリエチレン (株)製、商品名 HE481)を使用し、芯成分として、融点が 164°C、 MFRが 26g/10minのポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製、 SA1H)を使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 3に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0074] (試料 14)

エアスルー熱処理機の設定温度（即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度）を 60 °Cにしたこと以外は、試料 13の製造方法と同様の製造方法で、表 3に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0075] (試料 15)

鞘成分として、試料 13の製造で使用した高密度ポリエチレンを使用し、芯成分として、試料 10の製造で使用したポリエチレンテレフタレートを使用して、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 3に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0076] (試料 16)

エアスルー熱処理機の設定温度（即ち、アニーリング処理と乾燥処理の温度）を 60 °Cにしたこと以外は、試料 15の製造方法と同様の製造方法で、表 3に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0077] (試料 17)

鞘成分として、試料 8の製造で使用した LLDPE6を使用し、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 3に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

[0078] (試料 18)

鞘成分として、試料 9の製造で使用した LLDPE7を使用し、試料 1を製造するときに採用した手順と同様の手順に従って、表 3に示す条件で潜在捲縮性複合繊維を得た。

試料 1一 18として得た短繊維の物性を表 1一 3に示す。

[0079] [表 1] 〔」〔〗0080

しし D P E 1 =宇部興瘥（株）製、ュメリット EX 3335 P P 1 日本ポリプ0 (株〕製、 S AO 3 D

LLDP£2=宇部興産（株）製、ュメリット εΧ3322 ΡΡ2 =曰本ポリプロ（株）踺、 S A02D

L L D Ρ Ε 3 日本ポリエチレン（株）製、力一ネル — 480

宇瑯輿鹿（株）製、ュメリット -曰本ポリプロ（抹）製、

=日本ポリエチレン（株）製、、一モレックス =柬レ（株）餓、

住友化学工業（株）製、スミカセンポリプラスチック（株）製、ジユラネックスしし宇部興産（株）製、ュメリットポリプラスチック（株）製，ジユラネックス

*

旋 5 i d a 3 H a

良好な結果が得られたと考えられる。

[0083] 試料 7の繊維は、初荷重 0. 018mN/dtexで測定される単繊維乾熱収縮率が 80 %を越えていたが、ウェブ収縮率比が 0. 6未満であり、捲縮の発現性が試料 1等と比較してやや劣っていた。しかし、試料 7の繊維は、 120°Cにて初荷重 0. 450mN/dt exで測定される単繊維乾熱収縮率が大きぐ 120°Cにて捲縮を良好に発現することが確認された。したがって、試料 7の繊維は、 110°C 120°Cで処理して使用するのに十分な実用性を有していた。同様のことは、試料 8および試料 9についても言える。

[0084] 芯成分をポリエステル樹脂とする試料 10、 11および 12もまた、初荷重 0. 018mN /dtexで測定される単繊維乾熱収縮率は試料 1ほど高くな力、つた力 50%は越えていた。また、試料 11および 12は、 120。Cにて初荷重 0. 450mNZdtexで測定される単繊維乾熱収縮率が大きぐ 110— 120°C程度で処理する潜在捲縮性繊維として十分な実用性を有していた。 PETと PBTとの混合物を使用した試料 11および 12は、ウェブ面積収縮率およびウェブ収縮率比が PETのみを使用した試料 10と比較して大きぐ良好な捲縮を発現していた。

[0085] 試料 13および 15の複合繊維は、捲縮数および捲縮率が大きぐ繊維化した段階で立体捲縮が一部発現していたために、カード通過性が悪かった。また、比較例 13 および 15の複合繊維は、単繊維乾熱収縮率がマイナスとなり、面積収縮率も低かつた。立体捲縮の発現を抑制するために、アニーリング（乾燥)処理の温度を 60°Cと低くして製造した試料 14および 16の複合繊維は、繊維化した段階での立体捲縮の発現は抑制されて良好なカード通過性を示した力ウェブ面積収縮率がいずれも小さ力つた。試料 17および 18の繊維はそれぞれ、試料 8および 9の繊維と同じ鞘成分および芯成分を使用して製造したが、偏心率が小さかったために、良好な捲縮を発現することができなかったと考えられる。これは、試料 17および 18の作製に使用した LL DPE6および 7は、他の試料を作製するのに使用した LLDPE1— 5と比較して Mlが高いために収縮性に劣り、したがって偏心率の僅かな変化が捲縮の発現に影響を与えたと推察される。

産業上の利用可能性

[0086] 本発明の潜在捲縮性複合繊維は、熱収縮性と熱接着性を有する特定の LLDPEを使用することにより、低温度で捲縮を発現し、且つ熱接着性を有するので、嵩高で風合いの良好な繊維集合物（特に不織布）であって、他のシート状物に熱接着させ得る繊維集合物を製造するのに有用である。

Claims

請求の範囲 [1] エチレン' ひ一才レフイン共重合体を含む第 1成分と、第 1成分の紡糸後の融点 τ よりも高い紡糸後の融点 Tf を有する熱可塑性重合体から成る第 2成分とから成る複 2 合繊維であって、第 1成分が繊維の周面の長さに対して 20%以上の長さで露出しており、 JIS—L— 1015 (乾熱収縮率）に準じて、

潜在捲縮性複合繊維。

[2] 複合繊維の断面が、第 1成分が鞘成分であり、第 2成分が芯成分であって、第 2成分の重心位置が繊維の重心位置からずれてレ、る偏心鞘芯型断面、または並列型断面である、請求項 1に記載の潜在捲縮性複合繊維。

[3] エチレン' ひ一才レフイン共重合体力タ口セン触媒により重合された樹脂である、請求項 1に記載の潜在捲縮性複合繊維。

[4] エチレン' ひーォレフイン共重合体の重量平均分子量 (Mw)と数平均分子量 (Mn) との比（Q値）が、 1. 5— 8の範囲内にある、請求項 1に記載の潜在捲縮性複合繊維

[5] エチレン' ひーォレフイン共重合体の重量平均分子量 (Mw)と数平均分子量 (Mn) との比（Q値）が、 1. 5-3. 5の範囲内にある、請求項 4に記載の潜在捲縮性複合繊維。

[6] 融点 T力 125°Cの範囲内にあり、密度が 0. 90—0. 93g/cm³の範囲内にあり、 Q値が 1. 5 8の範囲内にあり、且つ紡糸前のメルトインデックスが 1一 15 g/10minの範囲内にあるエチレン' α—ォレフイン共重合体を含む第 1成分と、融点 Τ よりも高い融点 Τを有する熱可塑性重合体から成る第 2成分とを、第 1成分が繊維の

2

周面の長さに対して 20%以上の長さで露出するように複合紡糸することを含む、潜在捲縮性複合繊維の製造方法。

[7] 前記第 1成分と前記第 2成分とを、偏心鞘芯型または並列型断面となるように複合紡糸して紡糸フィラメントを得ること、 60—（T1_10) °Cの範囲内にある温度で 2倍以上で延伸すること、捲縮数 12— 19山 /25mmの範囲で機械捲縮を付与すること、ならびに 40 100°Cの範囲内にある温度でアニーリング処理を施すことをさらに含む、請求項 6に記載の潜在捲縮性複合繊維の製造方法。

[8] 請求項 1に記載の潜在捲縮性複合繊維を 20ma_SS%以上含有し、潜在捲縮性複合繊維において潜在捲縮が発現している、繊維集合物。

[9] 請求項 1に記載の潜在捲縮性複合繊維を 20ma_SS%以上含有し、潜在捲縮性複合繊維にぉレ、て潜在捲縮が発現してレ、る不織布。