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WO1992017302A1 - Rotor en alliage d'aluminium pour pompe a l'huile et procede de fabrication dudit rotor - Google Patents

Rotor en alliage d'aluminium pour pompe a l'huile et procede de fabrication dudit rotor Download PDF

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Publication number
WO1992017302A1
WO1992017302A1 PCT/JP1992/000414 JP9200414W WO9217302A1 WO 1992017302 A1 WO1992017302 A1 WO 1992017302A1 JP 9200414 W JP9200414 W JP 9200414W WO 9217302 A1 WO9217302 A1 WO 9217302A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
powder
alloy
aluminum
rotor
solidified
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP1992/000414
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Katsuyoshi Kondo
Yoshinobu Takeda
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP7111591A external-priority patent/JPH04308008A/ja
Priority claimed from JP8247691A external-priority patent/JP2924263B2/ja
Priority claimed from JP03118658A external-priority patent/JP3123114B2/ja
Priority claimed from JP19658291A external-priority patent/JPH0539507A/ja
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority to US07/949,646 priority Critical patent/US5368629A/en
Priority to EP92907999A priority patent/EP0533950B1/en
Priority to DE69221690T priority patent/DE69221690T2/de
Publication of WO1992017302A1 publication Critical patent/WO1992017302A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • F04C2/00Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/082Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
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    • F05C2201/04Heavy metals
    • F05C2201/0433Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0448Steel

Definitions

  • Rotor for oil pumps made of anodized aluminum alloy and its manufacturing method
  • the present invention relates to a background technology relating to a rotor used for an oil pump, for example, an oil pump for an automatic transmission (AT).
  • AT automatic transmission
  • oil pump parts in the case of oil pumps for A / T, oil pump parts (pump cases) have conventionally been used. Is made of iron (mainly animal or die cast) and weighs more than 5 kg, but it can be alloyed with aluminum. Weighing less than 2 kg, reducing the weight by about 60%.
  • the aluminum alloy powder is molded and solidified in a cold state, and then heat-treated. Since the dimensional change of the powdered solid occurs due to expansion and shrinkage of the mold and the molded solid due to heat due to the hot forming, the iron-based sintering is performed only by the hot forming. It has been difficult to create parts that require dimensional accuracy as high as that of bonded parts. In addition, the solidified powder of the true density was meaningless from the viewpoint of dimensional accuracy because it had to be re-forged instead of sizing.
  • the aluminum alloy Complete bonding (adhesion) of the powder is a necessary condition, but in general, the aluminum oxide film formed on the surface of the powder prevents the bonding of the powder and the aluminum oxide film.
  • the oxide film is sufficiently removed, or the powder is compressed and crushed to cause metal bonding and solid-phase diffusion, thereby achieving sufficient strength.
  • a possible method is to produce aluminum alloy parts that have them.
  • Aluminum oxide film is mainly generated in the powder manufacturing process and the heating process of the powder compact.
  • a powder compact is subjected to heat treatment in the manufacturing process of an aluminum powder alloy member, it is adsorbed on the aluminum powder particles when the powder compact is heated to 300 or more. Crystal water is steamed
  • the aluminum reacts with the aluminum to form a strong oxide film on the surface of the powder, so that the bonding between the powders is prevented as described above, and the powder has sufficient strength. It becomes difficult to obtain a complete aluminum powder alloy member.
  • an intermetallic compound of these transition elements and aluminum is used.
  • transition elements such as Fe, Ni, and Cr
  • an intermetallic compound of these transition elements and aluminum is used.
  • FeA & 3 , NiA £ 3, CrA £ 3, etc. are finely deposited.
  • these intermetallic compounds precipitated in the powder react with the base aluminum. do it If the diffusion coefficient is extremely small and there is a large amount of transition elements, the intermetallic compound coarsened by the heat treatment will be aluminum powder. It is difficult to obtain an aluminum powder alloy member having sufficient strength and toughness to prevent the diffusion bonding of the aluminum powder.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-65065 proposes a method of manufacturing such an aluminum powder alloy member.
  • a heat treatment step of the powder compact in an air atmosphere has been introduced for the purpose of removing the water adsorbed on the surface, but as described above, the removed water is removed again.
  • a strong aluminum oxide film is formed on the powder surface to prevent the powder from binding.
  • the powder compact is subjected to heat treatment to sufficiently rupture the oxide film present on the powder surface and bind the powder together, it is subjected to preliminary heat-sealing forging. Since the hot forging has been performed a total of two times since then, there is an economic problem in this manufacturing process.
  • the sizing force and the squeezing force are applied to the rapid solidification and powder metallurgy method to achieve the high dimensional accuracy and wear-resistant sliding characteristics comparable to those of iron-based sintered products.
  • the fine and uniform metastable state of the alloy phase required for the improvement of the abrasion resistance is maintained.
  • the amount of residual vacancies in the solidified powder required for the sizing method is optimized and the solidified body can be prevented from being reduced in strength properties. The challenge is to achieve an excellent manufacturing method. 1
  • the present invention has a trochoid curve or an involute curve or performance equivalent to either the inner or outer circumference.
  • the outer rotor and / or the inner rotor having the tooth surface shape for the pump are created by powder metallurgy.
  • a rotor for an oil bobbin made of an aluminum powder alloy which is characterized by this.
  • the present invention is a first step in which an aluminum alloy powder is molded warm or cold to obtain a molded body having a molding density of 75 to 93%.
  • the second step of heating and holding at a temperature of 300 to 560 and for 0.25 to 3 hours is performed. After the powder compact is hot-extruded at a temperature of 300 to 560 at an extrusion ratio of 3 or less, the powder compact is axially compressed, or vice versa.
  • FIG. 1 is a graph showing the relationship between the sizing ability and solidified strength of the alloy having the composition shown in Table 1 and the residual porosity
  • FIG. 2 is an example of the pump rotor of the present invention. The best mode for carrying out the invention, which is an end view showing
  • S i It has the effect of finely dispersing it in the aluminum base to improve its strength, and it also has the effects of transition elements such as Fe, Ni and Cr described later and A £ This has the effect of suppressing the coarsening of the intermetallic compound. If the amount is less than 5%, the effect is insufficient, and if added over 17%, the primary Si grain size increases, and the strength and toughness of the alloy decrease. And the quality of the powder deteriorates.
  • Ni Like Fe, produces an intermetallic compound with A £ (eg, Ni A £, Ni A £ 3;) and has the effect of improving high-temperature strength characteristics. . If the amount is less than 3%, the effect on the characteristic improvement is insufficient. If it is added in excess of 10%, the intermetallic compound becomes coarse and the strength and toughness of the alloy decrease.
  • a £ eg, Ni A £, Ni A £ 3;
  • the amount is less than 1%, the effect is insufficient, and if the amount exceeds 8%, the effect is not improved.On the contrary, the crystallized material is coarsened. The toughness decreases.
  • each of these transition elements is confirmed within the above-mentioned range, but one of the transition elements selected from these transition elements is also effective. Even if one or more kinds are added in a total amount exceeding 15%, the effect is not improved, and a large amount of a high melting point element is added to produce a raw material powder. As a result, the uniform solution humidity shifts to a higher temperature side, which increases the cost of raw materials.
  • Mo, V, Zr These elements are finely and evenly dispersed in the aluminum matrix. This has the effect of increasing the strength of the substrate. At less than 1% each, the effect is insufficient, and when added over 5% in total, conversely, the notch in these dispersed particles Strength decreases due to increased sensitivity.
  • Cu and Mg Both of them improve the mechanical properties such as strength and hardness by solid solution strengthening, and at the same time, are bent out into an aluminum base material to form the aforementioned Fe, It has the effect of suppressing the coarsening of the intermetallic compound of a transition element such as Ni or Cr with A £. If Cu is less than 1%, its effect is insufficient, and if it is added beyond 5%, its effect is not improved, and the corrosion resistance is reduced. . The effect described above is insufficient at less than 0.5% for Mg, and the effect is not improved even if added over 1.5%. Strength ⁇ Toughness decreases due to coarsening of output.
  • M n A £ The solid solution strengthening of the alloy and the improvement of the strength by forming a fiber structure improve the above-mentioned Fe, Ni, Cr, etc.
  • the sliding member present invention shall be the subject have a predetermined component composition within the billed range, having a cooling rate of ⁇ one 1 0 2 ⁇ 1 0 6 ' C Bruno seconds
  • the quenched aluminum alloy powder is used as the raw material.
  • the porosity in the solidified powder is closely related to the sizing ability and the strength characteristics of the solidified body to secure high dimensional accuracy by closing the porosity. It is thought that he is in the stake.
  • the cause of the decrease in strength due to residual pores is the stress concentration in the pores due to the shape of the connecting pores, and the oxidation that causes moisture entering through the connecting pores. Grain boundaries may be degraded by the ambience.
  • the residual holes are made as spherical as possible, and the connecting holes are formed.
  • Residual pores become isolated pores from connected pores at a relative density of about 94% in the case of ordinary powder metallurgy, and in the case of connected pores, the surrounding atmosphere remains inside.
  • the portion where the heated powder compact comes into contact with the mold or die that is, the surface layer representing a void is present in the surface layer.
  • the strength in the state where the black scale remains remains low because of the occurrence of uncoated portions of the powder and powder.
  • the cause of this is that the heated powder compact comes into contact with the mold or die, and the S degree of the surface layer of the powder compact decreases, causing the powder to deform. Since the oxide film on the surface of the powder is not sufficiently divided and ruptured, the metal bond and diffusion bonding between the powders are suppressed, and the oxide film on the grain boundary is located at the triple point. Empty knees remain. Increasing the mold temperature is effective for this, but it tends to cause seizure between the mold and the powder compact, so high dimensional accuracy is required. It is inappropriate from the point of view of securing
  • the surface of the heated powder compact adsorbs moisture in the air, so the surface layer is exposed to an oxidizing atmosphere.
  • An oxide film is easily formed on the surface of the powder, so that the powder is in a state where it is difficult for the powder to be pressed and bonded, and the moisture and water remaining in the powder compact during the hot working.
  • Other organic components evaporate and decompose and dissipate into the atmosphere via grain boundaries.However, in the surface layer where the temperature is lowered, the evaporation and decomposition become insufficient. Sufficient strength cannot be obtained because the binding property of the powder is reduced.
  • the relative density of the powder compact is limited to a range having connected pores (75 to 93%), and the compact is also reduced to nitrogen.
  • an inert gas atmosphere such as an argon gas
  • the bonding between the powder particles is performed by heat to reduce the yield strength of the material to a low state. In doing so, the holes are isolated.
  • plastic flow is generated by applying shear deformation to the surface layer for the purpose of removing the above-described surface layer defects while leaving isolated holes in the center.
  • the oxide layer on the surface of the powder is sufficiently divided and ruptured, and the powder is completely press-bonded and bonded to make the surface layer denser.
  • the sizing process is performed using the isolated holes left in the center.
  • the porosity in the powdered solid must be 2-5%, as shown in Fig. 1, to have sufficient solidified strength in the existing state as compared with the true density state.
  • the composition of the powder used is shown in Table 1.
  • ⁇ Sizing treatment using residual pores Requires an appropriate amount of pores, but in the case of aluminum powder alloy, this amount is possible if it is 2% or more, as shown in Fig. 1.
  • the sizing process is possible even if there are more vacancies, but Ku, Oh Ru is substantially difficult and this you allow for this is more than Soraanaryou in terms of degradation of strength properties.
  • the water existing inside the powder molded body in the state of hot heating And other organic components must be sufficiently decomposed and diffused * out of the compact through the grain boundaries.
  • the relative density of the compact in the first step must be reduced It must be in the range where the pores are present (75-93%).
  • the present invention aims to manufacture mechanical structural parts with high dimensional accuracy using a high-performance aluminum alloy, it is important to be able to create complex shapes.
  • the reason for this is that when a high-precision solidified powder having a complex shape is created, the density at each part of the powder compact is made uniform and hot working is performed. It is necessary to suppress the variation 5 of the dimensional change at the time. For this reason, it is extremely difficult to handle aluminum powder with poor fluidity at high speed and to uniformly fill the mold. Because of the difficulty, it is effective to use coarse powder to improve the flowability of the powder. Also, pulverize the fine powder
  • I0 gating An important factor in I0 gating is the prevention of seizure by powder falling into the mold and clearance of the mold. Coarse powders are also desirable for this purpose.
  • Heat treatment is indispensable to completely bind the powder by adsorbing the aluminum alloy powder particles and evaporating and removing the water and other organic components remaining in the powder.
  • the appropriate heating conditions are as follows: In an inert gas atmosphere such as nitrogen or argon, the heating temperature is 300 to 560 ° C. Time: 0.25 to 3 hours. If the heating temperature is less than 300 ° C or the heating time is less than 0.25 hours, water and other organic components adsorbed on the powder particles are sufficiently evaporated and removed. I can't do that. However, by heating the powder preform to a temperature of at least 300 ° C as described above, the water of crystallization adsorbed on the aluminum alloy powder particles is evaporated.
  • hot working is performed by axial compression in the temperature range: 300 to 560, Subsequently, the extrusion ratio was 3
  • hot extrusion is also performed.
  • the sizing process can be performed in a cold state without heating the mold actively and at room temperature, or by controlling the temperature of the mold and warming immediately. Any of the methods used below 0 'C can be used.
  • the selection of these conditions means selecting the optimal combination of conditions according to the shape, dimensional accuracy in the second step, and the material to be manufactured. When sizing, it is desirable to use commonly used liquids such as oils or solid lubricants.
  • T4 treatment or T6 treatment is required. It is possible to perform the known heat treatment on the transition element-based aluminum powder alloy of the present invention.
  • No. 11 to 15 A member made of a comparative alloy by the manufacturing method within the scope of the claims of the present invention 11; Si addition amount 0 ( ⁇ Pump performance test in Table 4) Causes adhesive wear and abrasions)
  • Inner and outer diameter dimensional accuracy is poor because sizing treatment is not performed after heat fabrication, and thickness variation is large.
  • the outer rotor 1 and inner rotor 2 for the oil bombs having tooth flank shapes as shown in Fig. 2 were used for the powder materials A to 0 in Table 2. Manufactured by the method of the present invention.
  • the rapidly solidified A £ alloy powder is firmly bonded with one surface of the heat-fused structure while maintaining the properties of the material alloy.
  • Industrial sizing that can be finished with high precision in the sizing process after
  • the rotor for oil bombs of the present invention obtained by this method has the effect of the manufacturing method that the bonding of powder is strengthened and the dimensional accuracy is improved, and the material. Effect of improved composition (wear and sliding properties and high-temperature strength are increased, and the coefficient of thermal expansion is close to that of A-p alloy for pump cases. ), And reliability does not decrease even when used at high temperatures. Therefore, according to the present invention, it is possible to provide a lightweight oil pump for AZT alloyed with A alloy, thereby improving fuel efficiency of automobiles and improving peripheral components. This will lead to further improvement of the bomb performance by reducing the weight.

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Description

明 細 書
ァ ノレ ミ ニ ゥ ム 合金製 オ イ ル ポ ン プ用 ロ ー タ 及 び そ の 製造方法 技 分 野
本発 明 は オ イ ル ポ ン プ用 ロ ー タ 、 例 え ば A T ( Automa ti c Trans niss i on ) 用 オ イ ル ポ ン プ に 使用 さ れ る ロ ー タ に 関 す る 背 景 技 術
近年、 自 動車 の 燃費 向上が強 く 要求 さ れて い る 中 、 そ の 対策 の 一貫 で あ る 車両重量 の 軽減 の 効 果 は大 き く 、 各部品 の 軽量化 に つ い て 検討 · 実施 が な さ れて い る 。
そ の 中 で も オ イ ル ボ ン ブ に 閼 し て は① ボ ン ブ及 び そ の 周 辺部品 の 重量軽滅②摺動 · 回 転部品 の 軽 量化 に よ る ポ ン プ性能 の 向 上 な ど の 効果が期待 さ れ る こ と か ら オ イ ル ポ ン プ部品 の 軽 量化 は 重要 視 さ れ て い る 。 例 え ば 、 A / T 用 オ イ ル ポ ン プ に お い て は 、 従来、 オ イ ル ポ ン プ部品 ( ポ ン プ ケ ー ス ) は鉄製 ( 主 に 铸物 も し く は ダ イ カ ス ト ) で あ り 、 そ の 重量 は 5 k gを 越え る も の と な る が、 そ れを ァ ル ミ ニ ゥ ム 合金化す る こ と に よ り 2 k g以下 と な り 、 約 6 0 % の 軽量化 を 図 る こ と が 出 来 る と 共 に 前記
5 の 如 く 、 軽量化 に よ り オ イ ル ポ ン プ の 性能を 向上 さ せ る こ と が可能で あ る 。
ト ロ コ ィ ド 曲線 ま た は ィ ン ボ リ ユ ー ト 曲 線を有 す る 高精度 な 歯面形状 ( ギ ア ) 部品 を 創製す る 場 合、 従来 の 鉄系焼結部品 に お い て は焼結体内 に残
,。 存す る 1 0 〜 2 0 % の 空孔を利用 し 、 加圧 に よ り こ れを部分的 に 閉鎮 し て 全体 と し て は大 き な塑性 変形を 与え る こ と な く 局所的 に 金型に 沿 っ た 形状 に 変形す る こ と で 要求 さ れ る 高寸法精度を 確保す る 、 い わ ゆ る サ イ ジ ン グ法が行わ れて い る 。
5 一方、 ア ル ミ ニ ウ ム 粉末合金部品に 関 し て 、 上 記 の 鉄系粉末で 行 な っ て い る 焼結操作 は ア ル ミ 二 ゥ ム 合金粉末表面 に形成 さ れて い る 酸化皮膜が拡 散 · 焼結 を 胆害す る た め に ほ と ん ど 不可能で あ り 、 極 め て 高温 の 共晶液相 を 利用 す る 場合 に し か適用 で き な い 。 ま た 、 こ の よ う な 焼結操作 は急冷凝固 法 や メ カ ニ カ ル ァ ロ イ ン グ法 に よ り 得 ら れ た 微細 且つ 均一 な 準安定状態 の 合金相 を 著 し く 損 な う た め に 実質的 に 意味 が な い 。 さ ら に 、 上記 の 鉄系 焼 結体 の 如 く 1 0 〜 2 0 % の 空孔 が ア ル ミ ニ ウ ム 粉 末固化体 内 に 残存す る と 著 し い 強度 の 低下 を 招 く た め 、 措動部品 へ の 適用 は 極 め て 困難 で あ る 。
ま た 、 粉末 冶 金法 に よ り ア ル ミ ニ ウ ム 粉末合金 部材 を 創製 す る 場合 に お い て は 、 ア ル ミ ニ ウ ム 合 金粉末を 冷間 で 成形固化 し た 後、 熱間鏺造す る た め 熱 に よ る 金型及 び成形固化体 の 膨脹 · 収縮 に 伴 う 粉末固化体 の 寸法変化が生 じ る た め 、 熱間鑀造 の み に よ り 鉄系焼結部品並 の 高 い 寸法精度が要求 さ れ る 部品 を 創製す る こ と は 困難 で あ っ た 。 さ ら に 、 真密度 の 粉末固化体で は サ イ ジ ン グ に な ら ず 再鍛造 に な る た め に 寸法精度 の 観点か ら 意味が な か っ た 。
ま た 、 原材料 に 閬 し て は 、 こ れ ま で に 実用 化 さ れて い る 種 々 の ア ル ミ ニ ゥ ム 合金 を オ イ ル ポ ン プ 用 ロ ー タ 材 と し て 使用 し た 場合 、 次 の よ う な 問題 力く考 え ら れ る 。 ( 1 ) 従来か ら ビ ス ト ン ゃ軸受 け等 の 摺動部品 と し て 使用 さ れて い る A C 8 B や A 3 9 0 等 を 代表 と す る ア ル ミ ニ ウ ム 溶製合金 ( I / M : Ingot Me ta 11 ury ) を ロ ー タ に 適用 す る と A £ 合金同士 の 摺勖摩耗や面圧疲労 に 対 す る 強度不足 の た め 歯面 部 に お い て は ピ ッ チ ン グ摩耗を 起点 と す る 著 し い 摩耗損傷が生 じ 、 ま た 、 端面や外周 部で は ポ ン プ ケ ー ス と の焼付 き か ら 生 じ る 著 し い 凝着摩耗が発 生 す る 。 さ ら に、 高速回転下 に お い て は シ ャ フ ト 接合部で の強度不足 に よ る 疲労破壊を 生 じ た り 、 ま た 、 精密 · 複雑 な 形状 の 創製 に 対 し て は 冷間篛 造加工等で は不十分 で あ る た め 切削加工が必要 と な る が高 S i 化 に 伴 っ て 初晶 S i が粗大化 す る た め に 強度 * 靱性 の 低下を招 く 。 一方、 高温強度特 性を 向上 さ せ る た め に 必要な F e の 含有量 は 3 〜 1 0 %で あ る 力く I ノ M に お い て は 5 %を 越 え て 添 加す る と 粗大 な 針状組織 と な る た め 合金 の 靱性 が 低下す る 。
( 2 ) 急 冷凝固粉末 冶 金法 に よ り 得 ら れ た A £ — 高 S i 系粉末合金 を 口 ー タ に 適用 す る と 高 S i 舍 有 の た め に ポ ン プケ ー ス 材 に 比 べ て 熱膨脹率 が低 下 し 、 1 5 0 て 付近 で 摺動 し た 場合、 ケ ー ス と 口 — タ と の ク リ ア ラ ン ス が 大 き く な り ポ ン プ の 性能 が低下す る 。 ま た 、 こ の 合金系 は 高温強度特性 に
5 優れて い な い こ と か ら 本発 明 が対象 と す る よ う な 約 1 5 0 て 付近 の 環境下 で 使用 さ れ る ロ ー タ 材 へ の 適用 は困難 で あ る 。
( 3 ) 急 冷凝固粉末 冶 金法 に よ り 得 ら れ た A £ — 高 Z n 系粉末合金 を ロ ー タ に 通用 す る と 、 著 し い
1 0 時効硬化特性 に よ り 高温強度 は有 す る も の の 、 耐 摩耗特性 に 擾れて い な い こ と か ら 本発明 が対象 と す る よ う な 耐摩耗摺動特性 が要求 さ れ る ロ ー タ 材 へ の 適用 は 困難 で あ る 。
そ こ で 、 急冷凝固法 や メ カ ニ カ ル ァ ロ イ ン グ 法
> s に よ り 得 ら れ る 高性能 ア ル ミ ニ ウ ム 合金粉未 を 用 い て 優れ た 固化体特性 を 確保 す る 場合 を 考 え る と 、 ま ず、 ア ル ミ ニ ウ ム 合金粉末 の 完全結 合 ( 密着 ) が必要条件 と な る が、 粉末 表面 に 形成 さ れ て い る 酸化 ア ル ミ ニ ウ ム 皮膜 が粉未 ど う し の 結合 を 阻止 す る た め 、 一般 に は 適 切 な 加熱 · 加圧条件 を 付 与 す る こ と に よ り 酸化皮膜を 十分 に 除去 も し く は分 断 · 破壌 し て粉末 ど う し を 圧着 さ せ て金属結合及 び固相拡散を 生 じ さ せ て 十分 な 強度を 有す る ア ル ミ ニ ゥ ム 合金部品 を 製造す る 方法が考え ら れ る 。
5 酸化 ア ル ミ ニ ゥ ム 皮膜 は主 に 粉末製造工程及び 粉末成形体 の 加熱工程 に て 生成 さ れ る 。 ア ル ミ 二 ゥ ム 粉末合金部材 の製造工程に お い て粉末成形体 を加熱処理す る 場合、 3 0 0 て 以上 に 加熱す る と ア ル ミ ニ ゥ ム 粉末粒子 に 吸着 し て い る 結晶水が蒸
,。 発 し 、 こ れ と ア ル ミ ニ ウ ム が反応 し て粉末表面に 強固 な酸化皮膜を生成す る た め 、 上記 の 如 く 粉末 ど う し の 結合が阻止 さ れて 十分 な 強度を 有す る ァ ル ミ ニ ゥ ム 粉末合金部材を 得 る こ と が困難 と な る 。
ま た 、 F e , N i , C r な ど の 遷移元素を 添加 5 し た ア ル ミ ニ ウ ム 急冷凝固粉末で は こ れ ら の遷移 元素 と ア ル ミ ニ ウ ム と の 金属間化合物 ( 例え ば、 F e A & 3 , N i A £ 3 , C r A £ 3 等 ) が微細 に 折 出 し て い る 。 こ の よ う な ア ル ミ ニ ウ ム 合金粉 末 を 熱間鏺造す る 際、 粉末内 に 析 出 し て い る こ れ ら の 金属間化合物 は素地 の ア ル ミ ニ ゥ ム に 対 し て 拡散係数が極 め て 小 さ い の で 多 量 に 遷移元素 を 舍 有 す る よ う な 場合、 加熱処理 に よ り 粗大化 し た 金 属間化合物 は ア ル ミ ニ ウ ム 粉 末 ど う し の 拡散結合 を 阻止 す る た め に 十分 な 強度 · 靱性 を 有す る ア ル ミ ニ ゥ ム 粉末合金部材 を 得 る こ と が困難 と な る 。
こ の よ う な ア ル ミ 二 ゥ ム 粉末合金部材 の 製造方 法 を 例え ば、 特開昭 6 3 - 6 0 2 6 5 が提案 し て い る が、 こ こ で は ま ず、 粉末粒子表面 に 吸着 し て い る 水分 の 除去を 目 的 と し て 大気雰囲気中 で の 粉 末成形体 の 熱処理工程 を 導入 し て い る が、 前記 の 如 く 、 除去 さ れ た 水分が再度 ア ル ミ ニ ウ ム と 反 し て 粉末表面 に 強固 な 酸化 ア ル ミ ニ ゥ ム 皮膜を 生 成 し て 粉末 ど う し の 結合 を 阻止 す る こ と に な る 。 ま た 、 粉末表面 に 存在 す る 酸化皮膜を 十分 に 破壌 し て 粉末 ど う し を 結合 さ せ る た め に 粉末成形体 を 加熱処理 し た 後、 予備的 な 熱簡密閉型鍛造を 経 て か ら 合計 2 回 の 熱間鍛造 を 実施 し て い る こ と か ら こ の 製造 工程 に お い て は 経済的 な 問題 が あ る 。
ま た 、 従来 よ り ア ル ミ ニ ウ ム 合金摺動部材 に お い て は S i 晶ゃ S i C 、 T i C 及 び A £ 2 0 3 粒 S
子等 の 硬質粒子を 添加 す る こ と に よ り 耐摩耗性 の 向上が試み ら れ て い る 。 し 力、 し な が ら 、 摺動 時 の 摩擦熱等 に よ り 雰囲気温度が 1 0 0 て を 越 え て 上 异 す る と 部材 の マ ト リ ッ ク ス で あ る ア ル ミ ニ ウ ム が軟化 し始め る た め に 部材 の 強度が低下 し 、 摺動
• 摩擦 に よ る 機械的明 な 損傷 を 受 け た り 、 ま た 、 摺 動時 に 働 く せ ん断力 に よ り S i 晶 ゃ硬質粒子 の 脱 落が生 じ 、 部材 の 耐摩耗特性が低下 す る 。
し 力、 し な 力く ら 、 前記 の サ イ ジ ン グ法 を 利 用 し て 急冷凝固粉未冶 金法 に よ り 鉄系焼結品並 の 高 い 寸 法精度及び耐摩耗摺動特性が要求 さ れ る オ イ ル ポ ン プ用 ロ ー タ を 創製す る 場合 を 考 え る と 、 耐摩耗 特性 の 向上 に 必要な 微細且 つ均一 な 準安定状態 の 合金相 を 保 ち な が ら サ イ ジ ン グ法 に 必要 な 粉末固 化体 内 の残存空孔量 の 適正化 と そ れ に よ る 固化体 o 強度特性 の 低 下 を 抑制 す る こ と が可能 な 轻 済 性 に 優れ た 製造方法 の 実現が課題 と な る 。 1
± 発明者等 は種 々 の 実験及 び検 を お こ 結果、 遷移元素添加 ア ル ミ ニ ウ ム 合金粉末 を 原料 と し た 、 高 い 寸法精度 を 有 し 、 且 つ耐摩耗摺動特 性 に 優れ た オ イ ル ポ ン プ用 ロ ー タ と そ れ を 創製す る に あ た り 比較的簡単 で か つ 経済性 に 優れ た 製造 方法を 確立す る に 至 っ た 。
本発 明 は、 内周 部 ま た は 外周部 の い ず れか一方 に ト ロ コ ィ ド 曲線 ま た は ィ ン ボ リ ュ ー ト 曲線 ま た は そ れ ら と 同等 の 性能 を 有す る ポ ン プ用 歯面形状 を 有す る ア ウ タ ー ロ ー タ も し く は ィ ン ナ ー ロ ー タ の い ずれか一方 も し く は 双方を 粉末 冶金法 に よ り 創製す る こ と を 特徴 と す る ア ル ミ ニ ゥ ム 粉末合金 製 オ イ ル ボ ン ブ用 ロ ー タ を 提供す る 。
ま た 本発 明 は ア ル ミ ニ ゥ ム 合金粉末 を 温間 ま た は 冷間 で 成形 し て 成形密度 7 5 〜 9 3 % の 成形体 を 得 る 第 1 工程、 こ の 成形体 を 窒素 も し く は ア ル ゴ ン な ど の 不 活 性 ガ ス 雰 囲 気 中 で 温度 : 3 0 0 〜 5 6 0 て に て 0 . 2 5 〜 3 時間加熱 · 保持 す る 第 2 工程 、 そ の 粉末成形体 を 3 0 0 〜 5 6 0 て の 温度 で 押 出 比 が 3 以下 の 熱間押 出 加工 し た 後、 軸方向 圧縮 す る か、 ま た は 逆 に そ の 粉末成形体 を ま ず軸 方向 に 圧縮 し 空孔率を 3 — 5 % と し た後、 熱間押 出加工を 行 う こ と に よ り 、 軸方 向 に 並行 な 金型面 と 接触す る 固化体部分 の 表層 部 の 微小空孔 を 完全 に 除去 し且つ 中 央内部 に 独立空孔が残存 し て い る 状態の 空孔率 2 〜 5 % の 固化体 と な す第 3 工程、 第 3 工程で 得 ら れた 固化体を 冷間 も し く は温闞で サ イ ジ ン グ処理 し て 仕上 げ る 第 4 工程を 経 る こ と を特徴 と す る 従来 の ア ル ミ ニ ゥ ム 鍛造品 に 比 べ て 高い 寸法精度を有す る 高強度ア ル ミ ニ ゥ ム 粉末合 金製オ イ ル ボ ン プ用 ロ ー タ の製造方法を提供す る 。 図 面 の 簡 単 な 說 明
第 1 図 は表 1 の 組成 の 合金 の サ イ ジ ン グ能及び固 化体強度 と 残存空孔率 の 関係を 示す グ ラ フ 、 第 2 図 は本発明 の ポ ン プ ロ ー タ の 一例を示す端面図で あ る 発 明 を 実施す る た め の 最良 の 形態
ま ず、 上記合金 の 各成分の 作用 と そ の 含有量 に つ い て 說明 す る と 、 ぐ 第 1 合金元素 >
S i : ア ル ミ ニ ウ ム 素地 中 に 微細 に 分散 し て 強 度 を 向 上 さ せ る 効果が あ る と 共 に 後述 の F e 、 N i 、 C r な ど の 遷移元素 と A £ と の 金属間化合物 の粗大化 を 抑制 す る 作用 が あ る 。 そ の 量 が 5 %未 満で は そ の 効果 が不十分 で あ り 、 ま た 1 7 %を 越 え て 添加す る と 初晶 S i 粒径が大 き な り 合金 の 強度 《 靱性が低下 し 、 かつ粉末 の 錢造性 が悪 く な る 。
< 第 2 合金元素 >
F e : A £ と の 金厲藺化合物 ( 例 えば、 F e A £ 3 ) を生成 し て 高温強度特性 を 改善 さ せ る 効果 が あ る 。 そ の 量が 3 %未満 で は特性改善 に 対す る 効果が不十分で あ り 、 ま た 1 0 %を 越え て 添加す る と 金属間化合物が粗大化 す る た め 合金 の 強度 · 靱性が低下 す る 。
N i : F e と 同 様 に A £ と の 金属 間化合物 ( 例 え ば、 N i A £ , N i A £ 3 ;) を 生成 し て 高温強 度特性 を 改善 さ せ る 効果 が あ る 。 そ の 量 が 3 %未 満 で は 特性改善 に 対す る 効果 が不十分 で あ り 、 ま た 1 0 % を越え て 添加 す る と 金属間化合物が粗大 化 す る た め 合金 の 強度 · 靱性が低下す る 。
C r : 耐食性 を 向上 さ せ る と と も に 、 そ れ 自 身 がマ ト リ ッ ク ス 中 に 微細 に 分散す る こ と 及び A £ と の 微細 な金属化合物 ( 例え ば、 C Γ A £ 3 ) を 生成 す る こ と に よ り 強度を 向上 さ せ る 効果が あ る 。
1 %未満で は そ の 効果 は不十分 で あ り 、 ま た 8 % を 越え て 添加 し て も そ の 効果 は 向上 し な い う え逆 に 晶出物が粗大化 す る た め 強度 · 靱性が低下す る 。
な お、 こ れ ら 遷移元素 の 各 々 の 添加量 に つ い て は前記の範囲に お い て そ の 効果が確認 さ れ る が、 こ れ ら の 遷移元素か ら 選 ばれ た 1 種 も し く は 1 種 以上を 合計添加量で 1 5 % を 越え て添加 し て も そ の 効果 は 向上 し な い う え 、 原料粉末を製造す る う え で 高融点元素を多量に添加す る の で そ の 均一溶 体化湿度が高温側 に 移行す る た め に 原料費が高価 と な る 。
ぐ 第 3 合金元素 〉
M o , V , Z r : こ れ ら の 元素 は ア ル ミ ニ ウ ム の 素地 に 対 し て 微細 かつ均一 に 分散す る こ と に よ り 素地 の 強度 を 向 上 さ せ る 効果 が あ る 。 そ れぞ れ 1 % 未満 で はそ の 効果 は 不十分 で あ り 、 ま た 合計 で 5 % を 越 え て 添加 し た 場合 に は 逆 に こ れ ら の 分 散粒子 に お け る 切欠 き 感受性 が大 き く な る た め に 強度が低下す る 。
ぐ 第 4 合金元素 >
C u 及び M g : 両者 は固溶強化 に よ り 強度 · 硬 度等 の 機械的特性 を 向 上 さ せ る と 同時 に ア ル ミ 二 ゥ ム の 素地 に 折出 し て 前記 の F e , N i , C r な ど の 遷移元素 と A £ と の 金属間化合物 の粗大化を 抑制す る 作用 が あ る 。 C u に つ い て は 1 %未満で は そ の効果 は不十分 で あ り 、 ま た 5 %を 越 え て 添 加 し て も そ の 効果 は 向 上 し な い う え 耐食性が低下 す る 。 M g に つ い て は 0. 5 %未满 で は上記 の 効果 は 不十分 で あ り 、 1. 5 % を 越え て 添加 し て も そ の 効果 は 向 上 し な い う え 逆 に 晶 出 物 が粗大化 す る た め 強度 ♦ 靱性が低下す る 。
M n : A £ 合 金 を 固溶強化 す る と 共 に 、 繊維組 織化 す る こ と に よ り 強度 を 向 上 さ せ て 、 か つ 前記 の F e , N i , C r な ど の 遷移 元素 と A £ と の 金 属間化合物 の 粗大化 を 抑制す る 作用 が あ る 。 0 . 2 %未満で は そ の 効果 は不十分で あ り 、 ま た 1 % を 越え て 添加 し て も そ の 効果 は 向 上 し な い う え 粗大 な 晶出物が生 じ る た め 逆に 強度 · 靱性 は低下す る 。
5 但 し、 請求範囲内 の所定 の 成分を 有す る 急冷凝 固粉末 に つ い て 、 そ の 冷却速度が 1 0 2 て /秒 よ り も 小 さ い と 各種 の 金属間化合物や組織 の 粗大化 を 招 き 、 上記 の 優れ た 諸特性が得 ら れな く な る 。 ま た 、 1 0 6 て Z秒 よ り も 大 き く て も 諸特性 は更
1 0 に 向上す る こ と は な く 、 逆 に 粉末 の コ ス ト が高 く な り 経済性 に 問題が生 じ る 。
一方、 P Z M 合金 に比べ て 同一組成を 有す る I ノ M 合金 に お い て は急冷凝固 の 効果が無 い た め に 上記 の 特性を 確保す る こ と が困難で あ る 。
t s し た が っ て 、 本発明 が対象 と す る 摺動部材 は請 求範囲内 の 所定 の 成分組成 を 有 し 、 且 つ 1 0 2 〜 1 0 6 'C ノ秒 の 冷却速度を 有す る 急冷凝面 ア ル ミ ニ ゥ ム 合金粉末 を 原料 と す る 。
次 に 、 特許請求 の 範囲 に 記載 し た 成分組成 を 有 す る ア ル ミ ニ ゥ ム 合金粉末を 用 い て 高 い 寸法精度 を 有 す る 粉末固化体 を 比較的簡単 で 且 つ 経済的 に 創製 す る 方法 に つ い て 説 明 す る 。
上述 し た よ う に 粉末固化体 内 の空孔率 は 、 そ れ を 閉鎮 す る こ と に よ り 高寸法精度 を 確保 す る サ イ ジ ン グ能及び固化体 の 強度特性 と 密接 な 閼係 に あ る と 考 え ら れ る 。
そ こ で 、 本発明 に お い て は固化体内 の 空孔率 に 着 目 し 、 そ の 量 を 適正化す る こ と に よ り 高 い 寸法 精度 を 有 し 、 且つ耐摩耗摺動特性 に 優れ た オ イ ル ボ ン ブ用 ロ ー タ を 粉末冶金法 に 基づ い て 製造す る 方法を 確立す る に 至 っ た 。 そ の 具 体的 な 製造条件 は以下 の よ う で あ る 。
熱間押 出法や熱間鍛造法 な ど に お い て は熱 に よ る 金型や ダ イ ス 及び粉末成形体 の 蟛脹 · 収縮 に 伴 う 粉末固化休 の 寸法変化が生 じ る た め に 従来 の 粉 末 冶 金法 の み で は鉄系焼結部品並 の 高 い 寸法精度 を 確保 す る の は困難 で あ っ た 。
そ こ で 、 粉 末固化体 内 に 空孔 を 残存 さ せ 、 サ イ ジ ン グ法 を 用 い て 加圧 に よ り こ れ を 部分 的 に 潰 し て 全体 と し て は 大 き な 塑性変形 を 起 こ さ せ る こ と な く 、 金型 に 沿 っ た 形状 に 局所的な 変形を 与 え る こ と で 高い 寸法精度を 確保す る と と も に 残留空孔 に よ る 強度 の 低下を 誘発 し な い た め に 必要 な 残存 空孔量 の 適正化 を 試み た 。
5 残留空孔 に よ る 強度 の 低下 の 原因 は、 い わ ゆ る 連結空孔 の 形状に 起因す る 空孔 で の 応力集中 と 、 連結空孔を通 っ て進入す る 水分 を 舍む酸化性雰囲 気 に よ る 粒界 の 劣化が あ る 。 そ こ で 、 ま ず、 残留 空孔を で き る だ け球状化す る と と も に 連結空孔を
!。 な く し孤立空孔 の み に す る こ と で こ れ ら の 問題を 解決す る こ と を考案 し た 。
残留空孔 は、 通常 の 粉末冶金法 の 場合相対密度 約 9 4 %を境 と し て 、 連結空孔か ら 孤立空孔 に な り 、 連結空孔 の 場合に は周囲 の 雰囲気が内部 に ま
> 5 で 浸透 し 、 し ば し ば反応を 起 こ すが孤立空孔 に な る と 内部へ の 浸透 は表層 部か ら の 拡散が律速す る よ う に な り 反応 は き わ め て 緩慢 に な る 。 こ れ は も と の 粉末が変形 し 、 旧粉末粒界 ど う し が接触す る こ と で 空隙が小 さ く な つ て ゆ く が、 粒界 の 3 重点 の よ う な 箇所 に ど う し て も 空隙が残留す る 。 こ の 空隙が 3 次元的 に 連結 し て い る か ど う か は ほ と ん ど そ の 相 対密度 に よ っ て 決定 さ れ、 前記 の 如 く 相 対密度 で 約 9 4 % が境 と な る 。
—方、 粉末 冶 金法 に お い て は 、 加熱 さ れ た 粉末 成形体が金型 も し く は ダ イ ス と 接触す る 部分、 つ ま り 表層 部 に は空隙 を 代表 す る 表層 欠 1¾ と 粉末 の 未着部が発生す る た め 、 一般 に 黒皮 の 残存 し た 状 態 で の 強度 は低 く な る 。
こ の原因と し て ま ず、 加熱 さ れ た 粉末成形体が 金型 も し く は ダ イ ス と 接触す る た め に 粉末成形体 の 表層部の S度が低下 し 、 粉末が変形 し に く く な り 粉末表面 の 酸化皮膜が十分 に分断 · 破壌 さ れ な い た め に 粉末間で 金厲結合及 び拡散接合が抑制 さ れて 粒界 の 3 重点 の よ う な 箇所 に 空膝が残留す る 。 こ れ に 対 し て 金型温度 を 上 げ る こ と は有効で は あ る が金型 と 粉末成形体 と の 焼 き 付 き が生 じ や す い 傾 向 に な る た め 高寸法精度 を 確保 す る と い つ た 観 点 か ら は 不適 で あ る 。
ま た 、 加熱 さ れ た 粉末成形体 の 表面 は 大気 中 の 水分 を 吸着 す る た め 表層 部 は 酸化性雰囲気 に さ ら さ れ、 粉末表面 に 酸化皮膜が生成 し や す く 粉末 ど う し が圧着 · 結合 し に く い 状態 に な る と と も に 熱 間加工中 に粉末成形体内 に 残存 し て い る 水分及び そ の他 の 有機性成分 は蒸発 · 分解 さ れて 粒界を経 て大気 中 に 放散す る が温度 の 低下 し た 表層 部 に お い て は そ の 蒸発 · 分解が不十分 と な り 、 粉未 ど う し の結合性 が低下す る た め に十分 な 強度が得 ら れ な く な る 。
そ こ で 、 第 1 工程 と し て は粉末成形体 の 相対密 度を連結空孔 を有す る 範囲 ( 7 5 〜 9 3 % ) に と ど め 、 そ の成彤体を窒素 も し く は ア ル ゴ ン 等 の不 活性ガ ス雰囲気中 で加熱 ( 第 2 工程 ) し た 後、 第 3 工程 に て 材料の 降伏強度が低 い状態 と な る 熱間 で粉末粒子間 の結合を お こ な う と と も に 空孔 を 孤 立化す る 。 こ の と き 、 中央内部 に は孤立空孔を残 留 さ せ た 状態で 、 前記 の 表層 部欠陥 を 除ま す る 目 的で 表層 部 に せ ん断変形を 与 え て 塑性流動 を 生 じ さ せ 、 粉末表面 の 酸化皮膜を 十分 に 分断 · 破壌 し て 粉末 ど う し を 完全 に 圧着 · 結合 さ せ る こ と に よ り 表層部 の ち 密化 を 図 る 。 そ し て 続 く 第 4 工程で 中 央 内 部 に 残留 さ せ た 孤立空孔 を 利 用 し て サ イ ジ ン グ処理 を 行 う 。
な お 、 本工程 に お い て は 残留空孔 が不 可欠 で あ り 粉未固化体 の 強度 に お よ ぼ す 残留空孔量 の 影響 に つ い て 調査 し た 結果、 残留空孔 が存在 す る 状態 で 真密度 の 状態 と 比較 し て 十分 な 固化体強度 を 有 す る た め に は図 1 で 示 す よ う に 粉末固化体 内 の 空 孔率力く 2 〜 5 % と な る 変形 を 与 え る 必要 が あ る こ と が判 明 し た ( 使用 し た 粉末 の 成分組成 を 表 1 に 示す ) β ま た 、 残留空孔 を 利 用 し た サ イ ジ ン グ処 理 に は適正量 の 空孔が必要で あ る が、 そ の 量 は ァ ル ミ ニ ゥ ム 粉末合金で 本工程 の 場合、 図 1 に 示す よ う に 2 %以上 あ れ ば可能 で あ る こ と が判明 し た も ち ろ ん 、 そ れ以上 の 空孔量が あ っ て も サ イ ジ ン グ処理 は 可能で あ る が前記 の 如 く 、 強度特性 の 劣 化 の 点で こ れ以上 の 空孔量 を 許容 す る こ と は実質 的 に 困難 で あ る 。 空孔量が 2 %以下 に な る と 逆 に サ イ ジ ン グ が限 り な く 鷇造 に 近づ き 変形抵抗 の 増 大 、 残留 歪 の 増 大、 焼 き 付 き の 発生 な ど の 問題が 発生 し て 寸法精度 を 劣化 さ せ る こ と が 明 ら か に な つ た 。
次 に 、 上記 の 第 1 〜第 4 工程 に つ い て 詳細 に 説 明 す る 。
[ 第 1 工程 ]
粉末固化体 の 中央内 部に 孤立空孔 を 残留 さ せ て 第 3 工程 の 熱間塑性加工に よ っ て 成形固化す る に は、 熱間加熱状態で粉末成形体 内部 に 存在す る 水 分や そ の 他 の 有機性成分を 十分 に 分解 し て 粒界を 経て 成形体外に放散 * 除去す る 必要があ り 、 そ の た め に は第 1 工程で の成形体 の 相対密度 は連結空 孔が存在す る 範囲 ( 7 5 〜 9 3 % ) で な け れ ばな ら な い 。
ま た 、 本発明 は高性能 な ア ル ミ ニ ウ ム 合金で高 寸法精度の 機械構造部品を 製造す る こ と が 目 的で あ る か ら 、 複雑形状が創製で き る こ と が重要な課 題で あ り 、 こ の 目 的 に は第 1 工程 に て粉末 を 冷間 で 圧縮成形す る こ と に よ り 複雑 な 粉未成形体を つ く る こ と も で き る が、 や や 単純 な 形状 の 場合 に は 温間て' 成形す る こ と で よ り 容易 に 粉末成形体 を つ く る こ と がで き る 。 本方法 の 実施 に は比較的粗 い 粉末 を 使用 す る こ と が望 ま し い 。 そ の 理 由 と し て は つ ま り 、 複雑 な 形状 を 有す る 高精度粉末固化体 を 創製す る 場合 に は 、 粉末成形体 の 各部位 で の 密 度 を 均一化 し て 熱間加工時 の 寸法変化 の バ ラ ツ キ 5 を 抑制す る 必要 が あ る 。 そ の た め に は た だ で さ え 流動性 の 悪 い ア ル ミ 二 ゥ ム 微粉末 を 高速 で ハ ン ド リ ン グ し て 型 内 に 均一 に 充塡 す る こ と は極 め て 難 し い の で 粉末 の 流れ性 を 改善 す る た め に 粗粒粉末 の 使用 は有効 で あ る 。 ま た 、 微粉末 を ハ ン ド リ ン
I 0 グ す る 上 で重要 な こ と は金型 と の ク リ ア ラ ン ス へ の脱落粉末 に よ る 焼 き 付 き の 防止 で あ る 。 こ の 目 的 に も 粗粒粉末 は 望 ま し い 。
[ 第 2 工程 〗
加熱処理 は ア ル ミ ニ ゥ ム 合金粉末粒子 に 吸着 し l s て い る 水分及 び そ の 他 の 有機成分を 蒸発 · 除去 し て 粉末 ど う し を 完全 に 結合 さ せ る の に 必要不可欠 な 工程 で あ り 、 そ の 適正 な 加熱処理条件 と し て 、 窒素 も し く は ア ル ゴ ン な ど の 不活性 ガ ス 雰囲気 中 に て 加熱温度 : 3 0 0 〜 5 6 0 ΐ . 加熱保持時間 : 0 . 2 5 〜 3 時間 と 設定 し た 。 加熱温度が 3 0 0 'C 未満 ま た は加熱時間が 0 . 2 5 時間未満 の 場合 に は粉末粒子 に 吸着 し て い る 水 分及び そ の 他 の 有機成分を 十分 に 蒸発 · 除去す る こ と がで き な い 。 し か し な が ら 、 前記 の 如 く 3 0 0 ΐ 以上 に 粉末予備成形体を 加熱す る こ と に よ り ア ル ミ ニ ウ ム 合金粉末粒子に吸着 し て い る 結晶水 を蒸発 さ せて も 再度ア ル ミ 二 ゥ ム と 反応 し て酸化 ア ル ミ ニ ウ ム 皮膜を粉末表面に 生成 す る た め 粉末 ど う し の結合が阻害 さ れ る 。 そ こ で粉末予 铕成形 体を窒素 も し く は ア ル ゴ ン な ど の不活性ガ ス 雰囲 気中 に て加熱す る こ と に よ り 蒸発 し た結晶水 と ァ ル ミ ニ ゥ ム と の 再反応 に よ る 酸化 ア ル ミ ニ ウ ム 皮 膜の 生成を 抑制す る こ と がで き る 。 一方、 加熱温 度が 5 6 0 て を越え る か も し く は加熱時間が 3 時 間を越え る と 粉末内 の微細組織が損 な わ れて 急冷 凝固に よ り 得 ら れた 粉末 自 体の 特性を 失 う こ と に な る 。 し た が っ て 、 粉末予備成形体 の 適正 な 加熱 処理条件 と し て 窒素 も し く は ア ル ゴ ン な ど の 不活 性ガ ス 雰囲気 中 に て 加熱温度 : 3 0 0 〜 5 6 0 て 、 加熱保持時間 : 0 . 2 5 〜 3 時間 を 設定 し た 。 [ 第 3 工程 〗
熱間加工条件 に 関 し て は ま ず第 1 の 方法 と し て 、 温度範囲 : 3 0 0 〜 5 6 0 て に て 軸方 向 圧縮 に よ り 熱間 コ イ ニ ン グ を 実施 し 、 引 続 き 、 押 出 比が 3
5 以下 の 熱間押出 工程 に よ り 粉末成形体 の 表層 部 に せ ん断変形 を 与 えて 塑性流動 を 生 じ さ せ 、 表層 部 の 微小空隙を 完全 に 除去 し て 且つ 中央 内部 に 孤立 空孔 を 残存 さ せ て 全体 と し て の 空孔率が 2 〜 5 % の 粉末固化体 と す る 方法が あ る 。 こ こ で 、 押 出比
,。 が 3 を 越え る と 押 出 し に よ る 塑性流動が 中央内部 に ま で 至 り 、 中央 内部 の粉末 ど う し が圧着 · 結合 し て ち 密化す る た め サ イ ジ ン グ処理 に 必要 な 空孔 が残存せ ず、 寸法修正 が不 可能 と な る 。
次 に 第 2 の 方法 と し て 、 加熱粉末成形体 を 熱藺
1 5 で 先ず熱間押出加工 を 実施す る 方法に よ っ て も 第
1 の 方法 と 同 じ 効果が得 ら れ る が、 そ の 場合 に は 、 加圧面 と 対 向 す る 面 に 背圧 を 付加 す る こ と に よ り 表層 部 の 割 れ発生 を 防止 し て 健全 な 粉末固化体 を 確保 す る 必要 が あ る 。
[ 第 4 工程 ] サ イ ジ ン グ処理 は 冷間即 ち 積極的 に 金型を加熱 し な い で常温 の ま ま で 使甩す る 方法 も し く は金型 を 温度制御 し て 温間状態即 ち 3 0 0 'C 以下で 使用 す る 方法 の い ずれ も 使用 す る こ と がで き る 。 こ の 条件 の 選択 は形状、 第 2 工程で の 寸法精度、 鏺造 す る 材質な ど に よ つ て最適 な条件 の 組合せ を 選ぶ こ と に な る 。 サ イ ジ ン グ時 に は一般 に 使用 さ れ る 油な ど の 液体 ま た は固体潤滑剤を 使用 す る こ と が 望 ま し い 。
な お、 こ の よ う に し て 得 ら れ る ア ル ミ ニ ウ ム 粉 末合金製 ロ ー タ 部材 の 強度を さ ら に 向上 さ せ る 場 合に は T 4 処理や T 6 処理 と い っ た 公知の熱処理 を実施す る こ と も 本発明 に お け る 遷移元素系 ア ル ミ ニ ゥ ム 粉末合金 に 対 し て は 可能で あ る 。
[ 実旌例 1 ]
表 2 に 示す配合組成 の A 〜 0 の 急冷凝固 ア ル ミ 合金粉末を 用 い て 表 3 に 示す製造条件 で外径 8 0 m m X 内径 6 O m m X 厚 さ 1 O m mの リ ン グ を 作 っ た 。 表 2 の A 〜 J の 材料 は本発明 の ロ ー タ 材、 K 〜 0 は比較合金で あ る 。 ま た 、 表 3 の Ν 0 1 〜 Ν 0 1 5 の 試 ^ は 本発明 の 方法 で N o l 6 〜 N o 2 0 の 試料 は 比較 の 製法 で 各 々 作 っ た 。 そ し て 、 れ 等 の 各 5 試料 に つ い て サ イ ジ ン グ 後 の 特性 ( 引 張強 度及び伸硬び ) と 寸法精度 ( 内 · 外径 の 真 円度 と 厚 さ バ ラ ツ キ ) を 調 べ た 。 そ の 結果 を 表 3 に 併せ て 子
示 す
V
表 3 に お い て
N 0. 1 〜 1 0 : 本発 明 の Z 請求範囲 内 の 合金及 び 製法 に よ り 作製 し た 部材
N o. 1 1 〜 1 5 : 比較用 の 合金 を 本発明 の 請求範 囲 内 の 製法 に よ り 作製 し た 部材 1 1 ; S i 添加量 0 ( →表 4 で の ポ ン プ性能試 験 に て 凝着摩耗 · 擦れ傷 が発生 )
1 2 ; S i 添加量 が多 す ぎ る た め に 強度 * 靱性 低下
1 3 ; 遷移系 金属 元素 ( F e , N i , C r ) の 合計添加量が 1 5 % を 越 え て い る た め に 強度 · 靱性低下
1 4 ; 同 上
M o ) の 合計添加 量力 5 %を越え て添加 し て い る た め に 強 度 · 靱性低下
N 0 . 1 6 〜 2 0 : 比較の 製法で 作製 し た 部材
1 6 ; 適正範囲以上 の 温度に て 加熱 し た た め に 組織が粗大化 し て靱性低下
1 7 ; 適正範囲 よ り も 長時間加熱 し た た め に 組 織が粗大化 し て強度 * 靱性低下
1 8 ; 大気中雰囲気 に て加熱 し た た め に 粉末表 面 に酸化皮膜を生成 し、 そ の結果、 粉末 同士 の 桔合が損 な われて強度 * 靱性が低 下
1 9 ; 熱閎錢造後 サ イ ジ ン グ処理を し な か っ た た め に 内 · 外径寸法精度が悪 く 、 ま た 厚 さ ば ら つ き も 大 き い
2 0 ; 同 上
[ 実旌例 2 ]
図 2 に 示す よ う な 歯面形状 を有す る オ イ ル ボ ン ブ用 ア ウ タ ー ロ ー タ 1 、 ィ ン ナ ー ロ ー タ 2 を 表 2 の A 〜 0 の 粉 末材料を 用 い て 本発明 の 方法で 製造
4 の 組合わせ に し て ポ ン プ ケ ー ス 3 内 に 組 込み、 回転数 : 7 0 0 0 r p m 、 温度 : 1 5 0 て 、 油圧 : 2 0 kg / cm 2 、 運転時間 : 5 0 時間 の 摺動 条件 で の 運転 に よ る ポ ン プ性能 の 評価試験 を 行 つ た 。 そ の 結果を 表 4 に 併せ て 示 す。
表 4 に 見 る よ う に 本発 明合金 同士 の 組 み合わせ で は摺劻時 に お け る ロ ー タ の 損傷 も 無 く 良好で あ る の に 対 し 、 比較合金 と 組み合わせ た 場合 も し く は比較合金同士で ロ ー タ を 作製 し 、 摺動 さ せ た 場 合に は凝着摩耗や擦れ傷 · ロ ー タ の 割れ等 の 問理 が発生 し た ,
以上述ベ た よ う に 、 本発明 の 方法 に よ れば、 急 冷凝面 A £ 合金粉末 を 材料合金 の 特性を 維持 し な が ら 1 面 の 熱藺鏟造で 強固 に 結合 さ せ 、 そ の 後 の サ イ ジ ン グ処理で 高精度 に 仕上 げ る こ と がで き る , 産 業 上 の 利 用 可 能 性
ま た 、 こ の 方法で 得 ら れ る 本発明 の オ イ ル ボ ン ブ用 ロ ー タ は粉末 の 結合 が強固 に な り 、 かつ寸法 精度が高 ま る と 云 う 製造方法 の 効果 と 材料組成 の 改善 に よ る 効果 ( 摩耗摺動特性並び に 高温強度が 高 ま り 、 熱膨脹率 は ポ ン プ ケ ー ス 用 A £ 合金 に 近 づ く ) の 双方が生か さ れ、 高温下で 使用 し て も 信 頼性が低下 し な い。 従 っ て 、 本発明 に よ れ ば A £ 合金化を図 っ た 軽量 の A Z T 用 オ イ ル ボ ン プを提 供す る こ と が可能 と な り 、 自 動車の 燃費改善や周 辺部品 の軽量化 に よ る ボ ン ブ性能 の 更な る 向上等 に つ な が る 。
表 1
Figure imgf000031_0001
表 2
Figure imgf000031_0002
(A〜 J;本発明^^、 K〜0; ibR^kSKi) 表 3
Figure imgf000032_0001
(1〜1 5;賴明の繊による^ ¾ 1 6〜2 0;賺の纖による^ 表 4
Figure imgf000033_0001
◎: m ^mm^くボン
厶:アウターロータとポンブケース簡で^
V:ロータの ffiS^にて 2 ^^もしく れ X : 中にロータ割れ

Claims

請求 の 範囲
( 1 ) 内周 部ま た は外周部 の い ずれか一方 に ト ロ コ ィ ド 曲線 ま た は ィ ン ボ リ ュ ー ト 曲線 ま た は そ れ ら と 同等 の 性能 を 有 す る ボ ン プ用 歯面形状 を 有す る ア ウ タ ー ロ ー タ も し く は イ ン ナ ー ロ ー タ の い ず れか一方 も し く は 双方 を粉末冶金法 に よ り 創製す る こ と を 特徴 と す る ア ル ミ ニ ウ ム 粉末合金製オ イ ル ボ ン プ用 ロ ー タ 。
( 2 ) 重量基準 で
ぐ 第 1 合金元素 >
S i : 5 〜 1 7 %
ぐ 第 2 合金元素 >
F e , N i , C r か ら 選 ばれ た 遷移金属元素を F e : 3 〜 : L 0 % , N i : 3 〜 : 1 0 % , C r : 1 〜 8 % の 範囲内 に お い て 1 種 も し く は 1 種以上で 合計添加量が 1 5 % を 越え な い 。
く 第 3 合金元素 >
0 , V , Z r か ら 選 ばれ た 1 種 ま た は 1 種以 上 の 合 金元素 を そ れ ぞ れ 1 〜 5 %、 合計 て' 5 % を 越 え な い c < 第 4 合 金 元素 >
C u : 1 〜 5 % , g : 0. 2 〜: 1. 5 % , M n : 0. 2 〜 1 % を 含 み 、
残都 ア ル ミ ニ ゥ ム お よ び 不 可避 的不純物 か ら な る 急冷凝固合金粉末 を 原料 と し た ア ル ミ ニ ゥ ム 合金 で あ り 、 常温 お よ び高温 に お い て 優 れ た 機械的特 性 を 有 す る こ と を 特徴 と す る 特許請求 の 範囲第 1 項記載 の ア ル ミ 二 ゥ ム 粉末合金製 ォ ィ ル ポ ン プ用 ロ ー タ -
( 3 ) 所定 の 組成 を 有 し 、 且つ 1 0 2 〜 1 0 6 て 秒 の 冷却速度を 有す る 急冷凝固 ア ル ミ 二 ゥ ム 合 金粉末 を 原料 と す る こ と を 特徴 と す る 特許請求 の 範囲第 1 、 2 項記載 の ア ル ミ ニ ウ ム 粉末合金製 ォ ィ ル ポ ン プ用 ロ ー タ 。
( 4 ) ア ル ミ ニ ウ ム 合金粉末 を 冷間 も し く は温間 成形 し て 成形密度 7 5 〜 9 3 % の 成形体 を 得 る 第 1 工程 、 上記成形体 を 窒素 も し く は ア ル ゴ ン 等 の 不 活 性 ガ ス 雰 囲 気 中 に て 温 度 : 3 0 0 〜 5 6 0 て 保持時間 : 0. 2 5 〜 3 時間 の 加熱処理 を 行 う 第 2 工程 、 そ の 粉 末 成 形体 を 3 0 0 〜 5 6 0 て の 温度 で 押出比が 3 以下 の 熱間押 出 加工 し た 後、 軸方向 圧縮す る か、 ま た は逆 に そ の 粉末成形体を ま ず軸 方 向 に 圧縮 し 空?し率を 3 〜 5 % と し た 後、 熱間押 出加工 を 行 う こ と に よ り 、 軸方向 に 並行 な 金型面 と 接触す る 固化体部分 の 表層 部 の 微小空孔を 完全 に 除去 し 且 つ 中央内部 に 独立空孔が残存 し て い る 状態 の 空孔率 2 〜 5 % の 固化体 と な す第 3 工程、 第 3 工程で 得 ら れた 固化体を 冷間 も し く は温間で サ イ ジ ン グ処理 し て 仕上 げ る 第 4 工程 を 経 る こ と を 特徴 と す る 従来 の ア ル ミ ニ ウ ム 鍛造品 に 比べ て 高 い寸法精度を 有す る 特許請求 の 範囲第 1 、 2 、 3 項に 記載 し た ア ル ミ ニ ウ ム 粉末合金製オ イ ル ポ ン プ用 ロ ー タ の 製造方法。
( 5 ) 上記第 3 工程 は、 成形体を 温度 3 0 0 〜 5 6 0 て 、 保持時間 1 5 分〜 3 時間 の 条件で 予備加 熱 し 、 さ ら に 金型温度を 3 0 0 〜 5 6 0 て に し て 行 う こ と を 特徴 と す る 特許請求 の 範囲第 4 項 に 記 載 し た ア ル ミ ニ ゥ ム 粉末合金製オ イ ル ボ ン ブ用 π ー タ の 製造方法。
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