[go: up one dir, main page]

SK178399A3 - LNG FUEL STORAGE AND DELIVERY SYSTEMS FOR NATURAL GAS POWEREDì (54) VEHICLES - Google Patents

LNG FUEL STORAGE AND DELIVERY SYSTEMS FOR NATURAL GAS POWEREDì (54) VEHICLES Download PDF

Info

Publication number
SK178399A3
SK178399A3 SK1783-99A SK178399A SK178399A3 SK 178399 A3 SK178399 A3 SK 178399A3 SK 178399 A SK178399 A SK 178399A SK 178399 A3 SK178399 A3 SK 178399A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
fuel
storage container
natural gas
liquefied natural
pressure
Prior art date
Application number
SK1783-99A
Other languages
English (en)
Inventor
Ronald R Bowen
Moses Minta
Original Assignee
Exxon Production Research Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxon Production Research Co filed Critical Exxon Production Research Co
Publication of SK178399A3 publication Critical patent/SK178399A3/sk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B19/00—Machines, plants or systems, using evaporation of a refrigerant but without recovery of the vapour
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/06—Fuel tanks characterised by fuel reserve systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0203—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels characterised by the type of gaseous fuel
    • F02M21/0209—Hydrocarbon fuels, e.g. methane or acetylene
    • F02M21/0212—Hydrocarbon fuels, e.g. methane or acetylene comprising at least 3 C-Atoms, e.g. liquefied petroleum gas [LPG], propane or butane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0218—Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
    • F02M21/0221—Fuel storage reservoirs, e.g. cryogenic tanks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0218—Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
    • F02M21/023—Valves; Pressure or flow regulators in the fuel supply or return system
    • F02M21/0242—Shut-off valves; Check valves; Safety valves; Pressure relief valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0218—Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
    • F02M21/0287—Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers characterised by the transition from liquid to gaseous phase ; Injection in liquid phase; Cooling and low temperature storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0218—Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
    • F02M21/0296—Manufacturing or assembly; Materials, e.g. coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C11/00—Use of gas-solvents or gas-sorbents in vessels
    • F17C11/007—Use of gas-solvents or gas-sorbents in vessels for hydrocarbon gases, such as methane or natural gas, propane, butane or mixtures thereof [LPG]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C5/00—Methods or apparatus for filling containers with liquefied, solidified, or compressed gases under pressures
    • F17C5/002—Automated filling apparatus
    • F17C5/007—Automated filling apparatus for individual gas tanks or containers, e.g. in vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C5/00—Methods or apparatus for filling containers with liquefied, solidified, or compressed gases under pressures
    • F17C5/02—Methods or apparatus for filling containers with liquefied, solidified, or compressed gases under pressures for filling with liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/056—Small (<1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/01—Reinforcing or suspension means
    • F17C2203/014—Suspension means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F17C2203/0304—Thermal insulations by solid means
    • F17C2203/0308—Radiation shield
    • F17C2203/032—Multi-sheet layers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F17C2203/0391—Thermal insulations by vacuum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0607—Coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0612—Wall structures
    • F17C2203/0614—Single wall
    • F17C2203/0619—Single wall with two layers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0612—Wall structures
    • F17C2203/0626—Multiple walls
    • F17C2203/0629—Two walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0639—Steels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0646—Aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0326—Valves electrically actuated
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0332—Safety valves or pressure relief valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0335—Check-valves or non-return valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0338—Pressure regulators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/21—Shaping processes
    • F17C2209/2181—Metal working processes, e.g. deep drawing, stamping or cutting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/04—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by other properties of handled fluid before transfer
    • F17C2223/042—Localisation of the removal point
    • F17C2223/043—Localisation of the removal point in the gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/04—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by other properties of handled fluid before transfer
    • F17C2223/042—Localisation of the removal point
    • F17C2223/046—Localisation of the removal point in the liquid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0146—Two-phase
    • F17C2225/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2225/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/035—High pressure, i.e. between 10 and 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/04—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by other properties of handled fluid after transfer
    • F17C2225/042—Localisation of the filling point
    • F17C2225/043—Localisation of the filling point in the gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/04—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by other properties of handled fluid after transfer
    • F17C2225/042—Localisation of the filling point
    • F17C2225/046—Localisation of the filling point in the liquid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0107—Propulsion of the fluid by pressurising the ullage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0302—Heat exchange with the fluid by heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/03—Control means
    • F17C2250/032—Control means using computers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/0408—Level of content in the vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/0426—Volume
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/043—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/043—Pressure
    • F17C2250/0434—Pressure difference
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/0439—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0486—Indicating or measuring characterised by the location
    • F17C2250/0495—Indicating or measuring characterised by the location the indicated parameter is a converted measured parameter
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/061—Level of content in the vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0621—Volume
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0626—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0631—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0636—Flow or movement of content
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/07—Actions triggered by measured parameters
    • F17C2250/072—Action when predefined value is reached
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/065—Fluid distribution for refuelling vehicle fuel tanks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/066—Fluid distribution for feeding engines for propulsion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0165—Applications for fluid transport or storage on the road
    • F17C2270/0168—Applications for fluid transport or storage on the road by vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0165—Applications for fluid transport or storage on the road
    • F17C2270/0168—Applications for fluid transport or storage on the road by vehicles
    • F17C2270/0171—Trucks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0165—Applications for fluid transport or storage on the road
    • F17C2270/0168—Applications for fluid transport or storage on the road by vehicles
    • F17C2270/0176—Buses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0165—Applications for fluid transport or storage on the road
    • F17C2270/0168—Applications for fluid transport or storage on the road by vehicles
    • F17C2270/0178—Cars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use
    • F17C2270/0509—"Dewar" vessels
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)

Description

Systémy skladovania a dodávania paliva LNG pre vozidlá poháňané zemným plynom
Oblasť techniky
Tento vynález sa týka systémov skladovania a dodávania paliva na sklado* vanie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu (PLNG) a dodávanie odpareného paliva PLNG na požiadavku pre spaľovanie v motore. Obzvlášť sa tento vynález týka takých systémov skladovania a dodávania paliva, vybavených kontajnermi na skladovanie paliva, ktoré sú konštruované z nízko legovaných ocelí s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcich menej než 9 % hmotn. niklu, a ktoré majú primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu pri kryogénnej teplote na obsiahnutie paliva PLNG. Hoci sa tým tento vynález neobmedzuje, je predovšetkým prospešný pre automobily, autobusy, nákladné vozidlá a iné vozidlá s motormi navrhnutými pre pohon spaľovaním zemného plynu.
W
Doterajší stav techniky v
V ďalšom opise sú definované rôzne termíny. Na použitie je v tomto dokumente k dispozícii slovník termínov, zaradený bezprostredne pred patentovými nárokmi.
Zákony ako „Výnos o čistote vzduchu,, (1990) a „Výnos o zásadách nakladania s energiou,, (1992), ktoré zvýhodňujú vozidlá poháňané alternatívnymi palivami (AFVs), boli podnetom na niekoľko vážnych obchodných iniciatív na vyvinutie vozidla na zemný plyn (NVGs). Hoci tieto zákony boli motivované kvalitou ovzdušia vzhľadom na vypúšťané splodiny, vytvorili ekonomické podnety, ktoré boli podnetom skutočnej činnosti v implementácii NGVs. NGVs predstavujú v súčasnej dobe najviac podnecujúci potenciál, ktorý je alternatívou benzínom poháňaných vozidiel a to pre charakteristiky čistého spaľovania, ktoré sú vlastné zemnému plynu.
Tri vhodné technológie implementácie AFV typu NGV sú: komprimovaný zemný plyn (CNG), skvapalnený zemný plyn (LNG) a skvapalnený ropný plyn (LPG). V technológii CNG sa skladuje plynné palivo (zemný plyn) pri veľmi vysokých tlakoch od asi 20 684 kPa do asi 24 132 kPa ( 3000 až 3500 psia). Sú asi štyri väčšie nedostatky CNG technológie, ktoré obmedzili jej úspešné rozvinutie: krátky dosah pri pohone vozidla (kvôli malému množstvu skladovanej energie v skladovacom kontajneri paliva), bezpečnostné vyhlášky, spojené s vysokými skladovacími tlakmi; hmotnosť a vysoký náklad na palubné (a typicky neprispôsobivé) kontajnery na skladovanie paliva a vysoké náklady na doplňovacie stanice, ktoré musia zahrnovať kompresné systémy s vysokým pomerom tlakov. Technológia LNG prekonáva obmedzenia na nízku hustotu energie CNG tým, že sa dá skladovať oveľa viac energie v jednotke objemu. Iné výhody LNG oproti CNG sú dané nižšou hmotnosťou palivového systému vozidiel a spôsobilosťou skladovať väčšie množstvo paliva. Napríklad hmotnosť typického palubného systému skladovania paliva, naplneného CNG, je viac než 2,5 krát väčšia než typického systému LNG. Z extrémne nízkej skladovacej teploty -162 °C (-260 °F), potrebnej pre LNG systém, vyplývajú však vysoké náklady na skladovacie kontajnery paliva, ktoré sa typicky vyrábajú z nákladných špeciálnych zliatin, ako z komerčných, nikel obsahujúcich ocelí (napr. 9 % hmotn. niklu) alebo zo zliatin hliníka (napr. Al-5083). Ďalej, potreba dodávať do injektorov motorov komprimovaný zemný plyn prispieva k zložitosti systému dodávania paliva a nákladom naň. Nová snaha DOE's Brookhaven National Laboratory o technológiu LNG pre NGV's upozorňuje na potrebu dodávkového systému LNG pre injektory paliva, pracujúce pri strednom tlaku. Alternatívou k LNG s podobnými charakteristikami čistého spaľovania je skvapalnený ropný plyn (LPG). LPG prekonáva obmedzenia oboch, CNG i LNG, pričom LPG ponúka skladovanie väčšej energie na objem nádoby ako buď CNG alebo LNG, a pracuje v porovnaní s CNG pri pomerne nižších tlakoch (okolo 827 kPa (120 psia)), a pri teplotách okolia. Zásoby LPG sú však obmedzené a LPG je oveľa drahší ako LNG.
Päť súčasne prejednávaných dočasných U.S. patentových prihlášok „patentových prihlášok PLNG“, každá pod názvom „Zlepšený systém výroby, skladovania a transportu skvapalneného zemného plynu“ opisuje kontajnery a tankovacie lode na skladovanie a transport po mori komprimovaného skvapalneného zemného plynu (PLNG) pri tlaku v širokom rozmedzí tlakov od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote v širokom rozmedzí od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F). Najnovšia z uvedených patentových prihlášok PLNG má prioritu od 14. mája 1998 a je identifikovaná na United States Patent and Trademark Office („USPTO“) pod číslom prihlášky 60/085 467. Prvá z uvedených patentových prihlášok na PLNG má prioritu od 2O.júna 1997 a je zapísaná na USPTO pod číslom prihlášky 60/053 966. Tretia z týchto patentových prihlášok na PLNG má prioritu od 19.decembra 1997 a je identifikovaná na USPTO ako prihláška číslo 60/068 226. Štvrtá z uvedených patentových prihlášok na PLNG má prioritu od 30. marca 1998 a je identifikovaná na USPTO pod číslom prihlášky 60/079 904. Okrem patentových prihlášok na PLNG, opisujú patentové prihlášky systémy a kontajnery na výrobu, skladovanie a transport PLNG.
PLNG ponúka alternatívny nákladovo efektívny zdroj paliva, dopravovaného vozidlami, ktorý poskytuje výhody čistého spaľovania, ktoré majú CNG, LNG, a LPG. Okrem toho ponúka PLNG väčšiu skladovanú energiu v objeme skladovacieho kontajnera paliva ako CNG, je menej nákladný vo výrobe než LNG a prekonáva nevýhodu obmedzených zásob PLG. Jednako však, podľa našich znalostí, nie sú v súčasnosti žiadne systémy skladovania PLNG paliva a dodávania odpareného paliva PLNG bežne použiteľné na uspokojenie požiadavky hospodárneho spaľovania v motore. Ak by takéto systémy skladovania a dodávania boli dostupné, PLNG by ponúkal zdroj palivá pre vozidlá, ktorý by prekonal hlavné nevýhody CNG, LNG a LPG. Existuje teda požiadavka na systém skladovania a dodávania paliva na hospodárne skladovanie PLNG paliva a dodávanie odpareného PLNG paliva na požiadavku spaľovania v motore.
V dôsledku toho je teda prvoradým cieľom predloženého vynálezu poskytnutie systémov skladovania a dodávania paliva, ktoré sú vhodné na skladovanie
PLNG paliva a dodávanie odpareného PLNG paliva na požiadavku spaľovania v motore
Podstata vynálezu
V súlade s vyššie uvedeným zámerom tohto vynálezu sú systémy na skladovanie a dodávku vybavené na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu (PLNG) pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a transport odpareného paliva PLNG na požiadavku spaľovania v motore. Výhodne sa palivo PLNG transportuje pri tlaku od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -112 °C (-170 °F) do asi -62 °C (-80 °F). Výhodnejšie sa PLNG skladuje pri tlaku v rozsahu od asi 2 415 kPa (350 psia) do asi 4 830 kPa (700 psia) a pri teplote v rozsahu od asi -101 °C (-150 °F) do asi -79 °C (-110 °F). Dokonca je ešte výhodnejšie, keď nižšie medze rozsahov tlaku a teploty pre palivo PLNG sú okolo 2 760 kPa (400 psia) a okolo -96 °C (-140 °F). Systémy skladovania a dodávania paliva podľa tohto vynálezu sú vybavené skladovacími kontajnermi paliva a ostatnými komponentami systému, ktoré sú konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu na obsiahnutie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu. Oceľ má extrémne vysokú pevnosť, napr. pevnosť v ťahu (ako je tu definovaná) väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT ( ako je tu definované) nižšiu než asi -73 °C (-100 °F).
Prehľad obrázkov na výkresoch
Výhody tohto vynálezu sa lepšie pochopia podľa ďalej uvedeného podrobného opisu a pripojených výkresov, na ktorých:
obr.l je schematické znázornenie systému na skladovanie a dodávanie paliva podľa tohto vynálezu v spojení s motorom;
obr. 2 je schematické znázornenie mikroprocesora (CPU), používaného na riadenie paliva v systéme skladovania a dodávania podľa tohto vynálezu; a obr. 3 je detailné znázornenie kontajnera na skladovanie paliva a pripojeného zásobníka paliva, používaných v systéme skladovania a dodávania paliva podľa tohto vynálezu;
obr. 4A znázorňuje diagram kritickej hĺbky trhliny pre danú dĺžku trhliny ako funkciu CTOD odolnosti trhliny proti lomu a reziduálnemu napätiu, a t t obr. 4B znázorňuje geometriu (dĺžku a hĺbku) trhliny.
Aj keď vynález bude ďalej opísaný v spojení s jeho výhodnými uskutočneniami, má sa tomu rozumieť v tom zmysle, že vynález nie je nimi obmedzený. Naopak vynález je zamýšľaný na pokrytie všetkých alternatív, modifikácií a ekvivalentov, ktoré majú tým byť zahrnuté do charakteru a predmetu ochrany vynálezu, ako je definované v pripojených nárokoch.
Podrobný opis vynálezu
Tento vynález sa týka systému skladovania a dodávania paliva a jeho jednotlivých komponentov, na skladovanie paliva PLNG na požiadavku pre spaľovanie v motoroch vozidiel. Systémy skladovania a dodávania paliva sú vybavené na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu (PLNG) pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi 62 °C (-80°F), a dodávanie odpareného paliva PLNG na požiadavku spaľovať toto palivo v motoroch vozidiel, pričom sú systémy na skladovanie a dodávanie paliva vybavené kontajnermi na skladovanie paliva a ostatnými komponentami, ktoré sú konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legované ocele extrémne vysokej pevnosti, obsahujúce menej než 9 % hmotn. niklu a majúce pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F). Ďalej sú systémy skladovania a dodávania vybavené na skladovanie paliva PLNG pri tlaku od asi 1 725 kPa (250 psia) do asi 4 830 kPa (700 psia) a pri teplote od asi -112 °C (-170 °F) do asi -79 °C (-110 °F) a dodávanie odpareného paliva PLNG na požiadavku jeho spaľovania v motore vozidiel, pričom systémy skladovania a dodávania sú vybavené kontajnermi na skla6 dovanie paliva a ostatnými komponentami, ktoré (i) sú konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a (ii) majúcu primeranú pevnosť a odolnosť proti lomu na obsiahnutie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu. Okrem toho sú systémy skladovania a dodávania paliva vybavené na skladovanie paliva PLNG a dodávanie odpareného paliva PLNG na požiadavku spaľovania v motore vozidla, pričom sú systémy na skladovanie a dodávanie paliva vybavené skladovacími kontajnermi paliva a ostatnými komponentami, ktoré sú konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F). Ďalej sú systémy skladovania a dodávania vybavené na skladovanie paliva PLNG a dodávanie odpareného paliva PLNG na požiadavku pre spaľovanie v motore vozidla, pričom sú systémy skladovania a dodávania paliva vybavené kontajnermi na skladovanie paliva a ostatnými komponentami, ktoré (i) sú konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a (ii) majúcu primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu na obsiahnutie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
Oceľ na konštrukciu kontajnerov a ostatných komponentov systémov skladovania a dodávania paliva
Akákoľvek nízko legovaná oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúca menej ako 9 % hmotn. niklu a majúca primeranú odolnosť na obsiahnutie tekutín pri kryogénnej teplote, ako je PLNG, pri prevádzkových podmienkach, podľa známych princípov mechaniky lomov, ako je v tomto dokumente opísané, sa môže použiť na konštruovanie kontajnerov a ostatných komponentov podľa tohto vynálezu. Príklad ocele na použitie v tomto vynáleze, bez toho, aby sa tým vynález obmedzil, je zvariteľná nízko legovaná oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúca menej ako 9 % hmotn. niklu a majúca pevnosť v ťahu vyššiu ako 830 MPa (120 ksi) a primeranú odolnosť na zabránenie iniciácie lomu, napr. v prípade poruchy, v prevádzkových podmienkach pri kryogénnej teplote. Iný
Ί príklad ocele na použitie v tomto vynáleze, bez toho, aby sa tým tento vynález obmedzil, je zvariteľná nízko legovaná oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúca menej ako asi 3 % hmotn. niklu a majúca pevnosť v ťahu aspoň okolo 1000 MPa (145 ksi) a primeranú odolnosť na zabránenie iniciácie lomu, t.j. prípadom porúch v prevádzkových podmienkach pri kryogénnej teplote. Výhodne majú tieto príklady ocelí hodnoty DBTT nižšie ako okolo -73 °C (-100 °F).
Nové pokroky v technológii výroby ocele umožňujú výrobu nových nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti s vynikajúcou odolnosťou pri kryogénnych teplotách. Napríklad tri US patenty, pôvodcov Koo et al. 5 531 842, 5 545 269 a 5 545 270 opisujú nové ocele a postupy výroby týchto ocelí na výrobu oceľových dosiek s pevnosťami v ťahu okolo 830 MPa (120 ksi), 965 MPa ( 140 ksi) a vyššími. Tam opísané ocele a postupy výroby zlepšili a modifikovali kombináciou chemického zloženia a postupov výroby možnosti získania nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnej teplote ako základnej ocele, tak aj teplom ovplyvnenej zóny (HÄ.Z), keď sa oceľ zvára. Tieto nízko legované ocele s extrémne vysokou pevnosťou majú tiež zlepšenú odolnosť oproti štandardným, komerčne dostupným nízko legovaným oceliam extrémne vysokej pevnosti.
J
Zlepšené ocele sú opísané v prejednávanej U.S. predbežnej patentovej prihláške pod názvom „ULTRA-HIGH STRENGTH STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS“, ktorá má dátum priority 19 decembra 1997 a je identifikovaná na Úrade spojených štátov pre patenty a ochranné známky (United States Patent and Trademark Office) („USPTO“) ako číslo prihlášky 60/068 194, v prejednávanej U.S. predbežnej patentovej prihláške pod názvom „ULTRA-HIGH STRENGTH AUSAGED STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS“, ktorá má dátum priority
19. decembra 1997 a je identifikovaná na „USPTO“ pod číslom prihlášky 60/068 252, a v prejednávanej U.S. predbežnej patentovej prihláške pod názvom „ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS“, ktorá má dátum priority 19 decembra 1997 a je zapísaná na „USPTO“ pod číslom prihlášky 60/068 816 (spoločne ako „Steel Patent Applications“).
Nové ocele, opísané v Steel Patent Applications a ďalšie opísané nižšie v príkladoch sú zvlášť vhodné na konštruovanie kontajnerov a ostatných komponentov systémov skladovania a dodávania paliva podľa tohto vynálezu, v ktorom majú ocele ďalej uvedené charakteristiky, výhodne pre oceľové dosky hrúbky od asi 2,5 cm (1 palec) a väčšej: (i) DBTT nižšiu ako asi -73 °C (-100 °F), výhodne nižšiu ako asi -107 °C (-160 °F) v základnej oceli a vo zvare HAZ, (ii) pevnosť v ťahu väčšiu ako 830 MPa (120 ksi, výhodne väčšiu ako 860 MPa (125 ksi) a výhodnejšie väčšiu ako asi 900 MPa ( 130 ksi), (iii) vynikajúcu zvariteľnosť, (iv) v podstate cez hrúbku rovnomernú mikroštruktúru a vlastnosti a (v) zlepšenú odolnosť, presahujúcu štandardné, komerčne dostupné nízko legované ocele extrémne vysokej pevnosti. Ešte výhodnejšie majú tieto ocele pevnosť v ťahu väčšiu ako okolo 930 MPa (135 ksi) alebo väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) alebo väčšiu než okolo 1000 MPa (145 ksi).
Prvý príklad ocele
Ako bolo vyššie diskutované, nerozhodnutá patentová prihláška, majúca prioritu s dátumom 19. decembra 1997, s názvom „Extrémne pevné ocele s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnym teplotám“ a zapísaná na USPTO ako prihláška čís. 60/068 194 poskytuje opis ocelí, vhodných na použitie v tomto vynáleze. Spôsob je zameraný na prípravu oceľových dosiek s extrémne vysokou pevnosťou, majúcich mikroštruktúru, obsahujúcu prevažne temperovaný jemne zrnitý, ihlicovitý martenzit, temperovaný jemne zrnitý, nižší bainit alebo ich zmes, pričom spôsob zahrnuje kroky (a) zahrievanie oceľového plátu na teplotu opätovného ohriatia, dostatočne vysokú na (i) podstatnú homogenizáciu oceľového plátu, (ii) rozpustenie v podstate všetkých karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu v oceľových plátoch a (iii) vytvorenie v oceľových plátoch, jemných počiatočných zŕn austenitu, (b) stenčenie (redukciu) oceľového plátu tvarovaním oceľového plátu v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, (c) ďalšie stenčenie oceľového plátu tvarovaním oceľového plátu v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v druhom teplotnom rozsahu pod teplotou okolo T„r a nad trans9 formačnou teplotou okolo Ar3, (d) kalenie oceľovej dosky pri rýchlosti ochladzovania asi 10 °C za sekundu až asi 40° C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na kaliacu stop teplotu pod približne transformačnou teplotou Ms plus 200 °C (360 °F), (e) zastavenie kalenia a (f) temperovanie oceľovej dosky pri temperačnej teplote od asi 400 °C (752 °F) až do približne transformačnej teploty Aci, ale nie vrátane transformačnej teploty Aci, počas úseku času, postačujúceho na to, aby došlo k precipitácii kalených častíc, t.j. jednej alebo viac z ε-medi, Mo2C alebo karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu. Časový úsek, postačujúci na spôsobenie precipitácie kalených častíc závisí predovšetkým od hrúbky oceľovej dosky, chemického zloženia oceľovej dosky a temperovacej teploty, a môžu ho určiť odborníci. (Viď slovník definícií, pre výrazy: prevládajúci, vytvrdzované častice, teplota T„r, Ar3, Ms, a Aci, transformačné teploty a Mo2C.)
Na zaistenie odolnosti voči okolitej a kryogénnej teplote ocelí podľa tohto prvého príkladu ocele, majú výhodne mikroštruktúru, obsahujúcu prevažne temperovaný jemne zrnitý nižší bainit, temperovaný jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ich zmesi. Je výhodné podstatne minimalizovať tvorbu krehkých súčastí ako vyššieho bainitu, dvojného martenzitu a MA. Termínom „prevažne“, ako je použitý v prvom príklade ocele a v patentových nárokoch, sa mieni aspoň 50 objemových percent. Výhodnejšia mikroštruktúra obsahuje aspoň od asi 60 objemových percent do asi 80 objemových percent temperovaného jemne zrnitého nižšieho bainitu, temperovaného jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi. Ešte výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra aspoň okolo 90 objemových percent temperovaného jemne zrnitého nižšieho bainitu, temperovaného jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi. Najvýhodnejšie mikroštruktúra obsahuje v podstate 100 % temperovaného jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu.
Oceľový plát, vyrábaný podľa tohto prvého príkladu ocele, je vyrábaný v podobe pre zákazníka a v uskutočnení, zahrnujúcom železo a ďalšie zliatinové prvky, výhodne v hmotnostných rozsahoch, uvedených v nasledujúcej tabuľke 1:
Tabuľka I
Legujúci prvok Rozsah ( % hmotn.)
uhlík (C) 0,04 až 0,12 výhodnejšie 0,04 až 0,07
mangán (Mn) 0,5 až 2,5 výhodnejšie 1,0 až 1,8
nikel (Ni) 1,0 až 3,0 výhodnejšie 1,5 až 2,5
meď (Cu) 0,1 až 1,5 výhodnejšie 0,5 až 1,0
molybdén (Mo) 0,1 až 0,8 výhodnejšie 0,2 až 0,5
niób (Nb) 0,02 až 0,1 výhodnejšie 0,03 až 0,05
titán (Ti) 0,008 až 0,03 výhodnejšie 0,01 až 0,02
hliník (Al) o,oo: 1 až 0,05 výhodnejšie 0,005 až 0,03
dusík (N) 0,002 až 0,005 výhodnejšie 0,002 až 0,003
Niekedy sa do ocele pridáva vanád (V), výhodne do asi 0,10 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,02 % hmotn. do asi 0,05 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva chróm (Cr), výhodne do asi 1 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,2 % hmotn. do asi 0,6 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva kremík (Si) výhodne do asi 0,5 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,01 % hmotn. až asi 0,5 % hmotn. a ešte výhodnejšie okolo 0,05 % hmotn. až asi 0,1 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva bor (B) výhodne do asi 0,002 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,0006 % hmotn. až asi 0,001 % hmotn.
Oceľ obsahuje výhodne aspoň 1 % hmotn. niklu. Obsah niklu v oceli sa môže zvýšiť nad asi 3 % hmotn. pokiaľ je požadované zvýšiť po zvarení výkon. Od každého pridaného 1 % hmotn niklu sa očakáva zníženie DBTT ocele o asi 10 °C (18 °F). Obsah niklu je výhodne nižší ako 9 % hmotn., výhodnejšie nižší ako okolo 6 % hmotn. Obsah niklu je výhodne minimalizovaný z dôvodov minimalizovať náklad na oceľ. Pokiaľ obsah niklu vzrastie nad asi 3 % hmotn., obsah mangánu môže klesnúť pod asi 0,5 % hmotn. a znížiť sa až k 0,0 % hmotn. Preto v širšom zmysle je výhodný obsah mangánu do asi 2,5 % hmotn..
II
Okrem toho sa zostávajúce prvky v oceli výhodne minimalizujú. Obsah fosforu (P) je výhodne nižší ako asi 0,01 % hmotn. Obsah síry (S) je výhodne nižší ako asi 0,004 % hmotn. Obsah kyslíka (O) je výhodne nižší ako asi 0,002 % hmotn
V trochu podrobnejšom pohľade sa oceľ podľa tohto prvého príkladu ocele pripravuje tvárnením plátov potrebného zloženia ako je v tomto dokumente opísané, ohriatím plátov na teplotu od asi 955 °C do asi 1 065 °C (1 750 °F až 1 950 °F), tvárnením plátu v horúcich valcových kalibroch do tvaru oceľovej dosky v jednom alebo viac prechodoch, na uskutočnenie ubratia - redukcie o 30 percent až asi 70 percent v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, t.j. približne nad teplotou T„r a ďalším tvárnením oceľového plátu v horúcich valcových kalibroch v jednom alebo vo viac prechodoch, s výsledkom okolo 40 percent až asi 80 % redukcie v druhom teplotnom rozsahu približne pod teplotou Tnr a približne nad teplotou transformácie Αγϊ. Za horúca valcovaná oceľová doska sa potom kalí a chladí rýchlosťou asi 10 °C za sekundu až asi 40 °C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na vhodnú QST (ako je definovaná v slovníku) približne pod teplotou transformácie plus 200 °C (360 °F), kedy je kalenie ukončené. V jednom uskutočnení tohto prvého príkladu ocele sa oceľová doska potom ochladí vzduchom na teplotu okolia. Tento výrobný postup sa využíva na produkciu mikroštruktúry výhodne obsahujúcej prevažne jemne zrnitý ihlicovitý martenzit, jemne zrnitý nižší bainit alebo ich zmesi alebo výhodnejšie, obsahujúcej v podstate 100 % jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu.
Teda priamo kalený martenzit v oceliach podľa tohto prvého príkladu ocele má vysokú pevnosť, ale jeho odolnosť sa môže zlepšiť temperovaním pri vhodnej teplote od nad asi 400 °C (752 °F) vyššie do približnej teploty transformácie Ac1. Temperovanie ocele v tomto rozsahu teploty vedie tiež ku znižovaniu kaliacich napätí, čo opäť vedie ku zvýšeniu odolnosti. Zatiaľ čo temperovanie môže zvýšiť odolnosť ocele, normálne vedie k podstatnej strate pevnosti. V tomto vynáleze bežná strata pevnosti z temperovania je kompenzovaná indukovaním precipitačne disperzného vytvrdzovania. Disperzné vytvrdzovanie z jemného medeného precipitátu a zmesných karbidov a/alebo karbidonitridov sa využíva na optimalizáciu pevnosti a odolnosti počas temperovania martenzitickej štruktúry. Unikátne chemické zloženie ocelí tohto prvého príkladu ocele dovoľuje temperovanie vo vnútri širokého rozsahu od asi 400 °C do asi 650 °C (750 °F až 1 200 °F) bez akejkoľvek významnej straty pevnosti, získanej kalením. Oceľová doska sa výhodne temperuje pri temperačnej teplote od asi nad 400 °C (752 °F) až pod Aci transformačnú teplotu počas časového úseku, postačujúceho spôsobiť precipitáciu vytvrdzovaných častíc (ako je tu definované). Toto spracovanie napomáha transformácii mikroštruktúry oceľovej dosky na prevažujúci temperovaný jemne zrnitý ihlicovitý martenzit, temperovaný jemne zrnitý nižší bainit alebo ich zmesi. Časový úsek, postačujúci spôsobiť precipitáciu vytvrdzovaných častíc závisí opäť predovšetkým od hrúbky oceľovej dosky, chemického zloženia oceľovej dosky a temperovacej teploty, a môžu ho stanoviť pracovníci s odbornou kvalifikáciou.
Druhý príklad ocele
Ako bolo vyššie diskutované, nerozhodnutá U.S. patentová prihláška, majúca prioritu s dátumom 19. decembra 1997, s názvom „Extrémne pevné ocele s vynikajúcou odolnosťou pri kryogénnych teplotách“ a zapísaná u USPTO ako prihláška čís. 60/068 252 poskytuje opis iných ocelí, vhodných na použitie v tomto vynáleze. Spôsob je zameraný na prípravu oceľovej dosky s extrémne vysokou pevnosťou, ktorá má mikrolaminátovú mikroštruktúru, obsahujúcu okolo 2 % obj. až 10 % obj. austenitových tenkých vrstiev a okolo 90 % obj. až 98 % obj. ihlíc prevažne jemne zrnitého martenzitu a jemne zrnitého nižšieho bainitu, pričom spôsob zahrnuje kroky: (a) ohrievanie oceľového plátu na teplotu opätovného ohrevu, dostatočne vysokú na (i) podstatnú homogenizáciu oceľového plátu, (ii) rozpustenie v podstate všetkých karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu v oceľovom pláte, a (iii) vytvorenie jemných počiatočných austenitových zŕn v oceľovom pláte, (b) stenčenie oceľového plátu vytvarovaním oceľovej dosky tvarovaním oceľového plátu v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, (c) ďalšie stenčenie oceľovej dosky v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v druhom teplotnom rozsahu pod teplotou okolo Tnr a nad približnou transformačnou teplotou Ar3, (d) kalenie oceľovej dosky pri rýchlosti ochladzovania asi 10 °C za sekundu až asi 40° C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na kaliacu stop teplotu ( QST) pod približne transformačnou teplotou Ms plus 100 °C (180 °F) a nad približnou transformačnou teplotou Ms, a (e), zastavenie uvedeného kalenia. V jednom uskutočnení spôsob tohto druhého príkladu ocele zahrnuje ďalej krok vystavenia oceľovej dosky chladeniu vzduchom s teplotou okolia z QST. V inom uskutočnení zahrnuje spôsob tohto druhého príkladu ocele ďalej krok držania oceľovej dosky v podstate izotermicky na QST počas doby do asi 5 minút pred vystavením dosky chladeniu vzduchom na teplotu okolia. V ešte inom uskutočnení zahrnuje ďalej spôsob tohto druhého príkladu ocele krok pomalého chladenia oceľovej dosky z QST rýchlosťou nižšou ako asi 1,0 °C za sekundu (1,8 °F/sec) počas doby do asi 5 minút pred vystavením dosky chladeniu vzduchom s teplotou okolia. Tento výrobný postup uľahčuje transformáciu mikroštruktúry oceľovej dosky na od asi 2 % obj. do asi 10 % obj. tenkých austenitových vrstiev a okolo 90 % obj. až 98 % obj. ihlicovitého, prevažne jemne zrnitého martenzitu a jemne zrnitého nižšieho bainitu. (Viď slovník definícií, týkajúcich sa teploty Tnr a transformačných teplôt Ar3 a Ms.)
Na zaistenie odolnosti voči kryogénnej a okolitej teplote, ihlice v mikrolaminátovej mikroštruktúre obsahuje prevažne nižší bainit alebo martenzit. Je výhodné podstatne minimalizovať tvorenie krehkých súčastí, ako je vyšší bainit, dvojný martenzit a MA. Termínom „prevažne“, ako je použitý v tomto druhom príklade ocele a v patentových nárokoch, sa mieni aspoň 50 objemových percent. Zvyšok mikroštruktúry môže obsahovať ďalší jemne zrnitý nižší bainit, ďalší jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ferit. Výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra aspoň asi 60 objemových percent až asi 80 objemových percent nižšieho bainitu alebo ihlicovitého martenzitu. Ešte výhodnejšie mikroštruktúra obsahuje aspoň asi 90 objemových percent nižšieho bainitu alebo ihlicovitého martenzitu.
Oceľový plát, vyrobený postupom podľa tohto druhého príkladu ocele, je vyrábaný v zákazníckej podobe a v jednom uskutočnení obsahuje železo a ďalšie zliatinové prvky výhodne v hmotnostných rozsahoch, uvedených v nasledujúcej tabuľke II.
Tabuľka II
Legujúci prvok Rozsah ( % hmotn.)
uhlík (C) 0,04 až 0,12 výhodnejšie 0,04 až 0,07
mangán (Mn) 0,5 až 2,5 výhodnejšie 1,0 až 1,8
nikel (Ni) 1,0 až 3,0 výhodnejšie 1,5 až 2,5
meď (Cu) 0,1 až 1,0 výhodnejšie 0,2 až 0,5
molybdén (Mo) 0,1 až 0,8 výhodnejšie 0,2 až 0,4
niób (Nb) 0,02 až 0,1 výhodnejšie 0,02 až 0,05
titán (Ti) 0,008 až 0,03 výhodnejšie 0,01 až 0,02
hliník (Al) 0,001 až 0,05 výhodnejšie 0,005 až 0,03
dusík (N) 0,002 až 0,005 výhodnejšie 0,002 až 0,003
Niekedy sa do ocele pridáva chróm (Cr), výhodne do asi 1,0 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,2 % hmotn. až asi 0,6 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva kremík (Si) výhodne do asi 0,5 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,01 % hmotn. až asi 0,5 % hmotn. a ešte výhodnejšie okolo 0,05 % hmotn až asi 0,1 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva bór (B) výhodne do asi 0,0020 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,0006 % hmotn. až asi 0,0010 % hmotn.
Oceľ obsahuje výhodne aspoň 1 % hmotn. niklu. Obsah niklu v oceli sa môže zvýšiť nad asi 3 % hmotn. pokiaľ je požadované zvýšiť po zvarení výkon. Od každého pridaného 1 % hmotn. niklu sa očakáva zníženie DBTT ocele o asi 10 °C (18 °F). Obsah niklu je výhodne nižší ako 9 % hmotn., výhodnejšie nižší ako okolo 6 % hmotn. Obsah niklu je výhodne minimalizovaný z dôvodov minimalizovať náklad na oceľ. Pokiaľ obsah niklu vzrastie nad asi 3 % hmotn., obsah mangánu môže klesnúť pod asi 0,5 % hmotn. a znížiť sa až k 0,0 % hmotn. Preto v širšom zmysle je výhodný obsah mangánu do asi 2,5 % hmotn..
Okrem toho sa zostávajúce prvky v oceli výhodne podstatne minimalizujú. Obsah fosforu (P) je výhodne nižší ako asi 0,01 % hmotn. Obsah síry (S) je vý15 hodne nižší ako asi 0,004 % hmotn. Obsah kyslíka (O) je výhodne nižší ako asi 0,002 % hmotn.
V trochu podrobnejšom pohľade sa oceľ podľa tohto druhého príkladu ocele pripravuje tvárnením plátu potrebného zloženia ako je v tomto dokumente opísané, ohriatím plátu na teplotu od asi 955 °C do asi 1 065 °C (1 750 °F až 1 950 °F), tvárnením plátu v horúcich valcových kalibroch do tvaru oceľovej dosky v jednom alebo viac prechodoch, na uskutočnenie redukcie (stenčenia) o 30 percent až asi 70 percent v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, t.j. približne nad teplotou Tnr a ďalším tvárnením oceľového plátu v horúcich valcových kalibroch v jednom alebo vo viac prechodoch, s výsledkom okolo 40 percent až asi 80 % redukcie v druhom teplotnom rozsahu približne pod teplotou Tnr a približne nad teplotou transformácie Ar3. Za horúca valcovaná oceľová doska sa potom kalí a chladí rýchlosťou asi 10 °C za sekundu až asi 40 °C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na vhodnú QST približne pod teplotou t
transformácie plus 100 °C (180 °F) a približne nad teplotou transformácie Ms, kedy je kalenie ukončené. V jednom uskutočnení tohto druhého príkladu ocele sa oceľová doska po ukončení doby kalenia nechá chladiť vzduchom z QST na teplotu okolia. V inom uskutočnení tohto druhého príkladu ocele sa po ukončení kalenia oceľová doska udržuje v podstate izotermicky na QST počas doby výhodne do asi 5 minút a potom sa ochladí vzduchom na teplotu okolia. V ešte inom uskutočnení sa oceľová doska pomaly chladí menšou rýchlosťou než pri chladení vzduchom, t.j. nižšou rýchlosťou ako asi 1 °C za sekundu (1,8 °F/sec), výhodne do asi 5 minút. V aspoň jednom uskutočnení tohto druhého príkladu ocele je transformačná teplota Ms asi 350 °C (662 °F) a preto transformačná teplota Ms plus 100 °C (180 °F) je okolo 450 °C (842 °F).
Oceľová doska sa môže udržovať v podstate izotermický na QST niektorými vhodnými prostriedkami, ako sú známe odborne kvalifikovaným pracovníkom, aro napríklad umiestnením termálneho ochranného vybavenia cez oceľovú dosku. Oceľová doska sa môže pomaly chladiť po ukončení kalenia vhodnými prostriedkami, ako sú známe pracovníkom s odbornou kvalifikáciou, ako umiestnením izolačnej pokrývky cez oceľovú dosku.
Tretí príklad ocele
Ako bolo vyššie diskutované, nerozhodnutá U.S. patentová prihláška, majúca prioritu s dátumom 19. decembra 1997, s názvom „Extrémne pevné dvojfázové ocele s vynikajúcou odolnosťou pri kryogénnych teplotách“ a zapísaná na USPTO ako prihláška čís. 60/068 816 poskytuje opis iných ocelí, vhodných na využitie v tomto vynáleze. Spôsob je zameraný na prípravu dosiek z dvojfázovej ocele s extrémne vysokou pevnosťou, majúcej mikroštruktúru obsahujúcu okolo 10 % obj. až 40 % obj. prvej fázy z v podstate 100 % obj. (t.j. v podstate čistého alebo „esenciálneho“) feritu a okolo 60 % obj. až 90 % obj. druhej fázy prevažne jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu, jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo ich zmesí, pričom spôsob zahrnuje kroky (a) ohrievanie oceľového plátu na teplotu opätovného ohrevu, postačujúcu na (i) podstatnú homogenizáciu oceľového plátu, (ii) rozpustenie v podstate všetkých karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu v oceľovom pláte, a (iii) vytvorenie jemných počiatočných austenitových zŕn v oceľovom pláte, (b) stenčenie oceľového plátu tvarovaním oceľového plátu na oceľovú dosku v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, (c) ďalšie stenčenie oceľovej dosky v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v druhom teplotnom rozsahu pod teplotou okolo T„r a nad približnou transformačnou teplotou Ar3, (d) ďalšie stenčenie uvedenej oceľovej dosky v jednom alebo vo viac horúcich valcových kalibroch v treťom teplotnom rozsahu, približne pod transformačnou teplotou Ar? a nad približne transformačnou teplotou Ari ( t.j. v interkritickom teplotnom rozsahu), (e) kalenie uvedenej oceľovej dosky pri rýchlosti chladenia okolo 10 °C za sekundu do asi 40 °C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na kaliacu stop teplotu (QST), výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 200 °C (360 °F) a (f) zastavenie uvedeného kalenia. V inom uskutočnení tohto tretieho príkladu ocele je QST výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 100 °C (180 °F) a výhodnejšie je pod asi 350 °C (662 nF). V jednom uskutočnení tohto tretieho príkladu ocele je oceľová doska vystavená chladeniu vzduchom na teplotu okolia po kroku (f). Tento výrobný postup uľahčuje transformáciu mikroštruktúry oceľovej dosky na okolo 10 % obj až asi 40 % obj. prvej fázy feritu a okolo 60 % obj až asi 90 % obj. druhej fázy prevažujúceho jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu, jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo ich zmesí. (Viď slovník definícií: teplota TBr a teploty transformácie A3 a Ari.)
Na zaistenie odolnosti voči okolitej a kryogénnej teplote obsahuje mikroštruktúra druhej fázy v oceliach podľa tohto tretieho príkladu ocele, prevažne temperovaný jemne zrnitý nižší bainit, temperovaný jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ich zmesi. Je výhodné podstatne minimalizovať tvorbu krehkých súčastí ako vyššieho bainitu, dvojného martenzitu a MA v druhej fáze. Termínom „prevažne“, ako je použitý v treťom príklade ocele a v patentových nárokoch, sa mieni aspoň 50 objemových percent. Zvyšok mikroštruktúry druhej fázy môže obsahovať ďalší jemne zrnitý nižší bainit, ďalší jemne zrnitý ihlicovitý martenzit alebo ferit. Výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra druhej fázy aspoň asi 60 objemových percent až asi 80 objemových percent jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi. Ešte výhodnejšie obsahuje mikroštruktúra druhej fázy aspoň 90 objemových percent jemne zrnitého nižšieho bainitu alebo jemne zrnitého ihlicovitého martenzitu alebo ich zmesi.
Oceľový plát, vyrobený podľa tohto tretieho príkladu ocele, je vyrobený v zákazníckej podobe a v jednom uskutočnení obsahuje železo a ďalšie zliatinové prvky výhodne v hmotnostných rozsahoch, uvedených v nasledujúcej tabuľke III.
Tabuľka III
Legujúci prvok Rozsah ( % hmotn.)
uhlík (C) 0,04 až 0,12 výhodnejšie 0,04 až 0,07
mangán (Mn) 0,5 až 2,5 výhodnejšie 1,0 až 1,8
nikel (Ni) 1,0 až 3,0 výhodnejšie 1,5 až 2,5
niób (Nb) 0,02 až 0,1 výhodnejšie 0,02 až 0,05
titán (Ti) 0,008 až 0,03 výhodnejšie 0,01 až 0,02
hliník (Al) 0,001 až 0,05 výhodnejšie 0,005 až 0,03
dusík (N) 0,002 až 0,005 výhodnejšie 0,002 ! až 0,003
Niekedy sa do ocele pridáva chróm (Cr), výhodne do asi 1,0 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,2 % hmotn. až asi 0,6 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva molybdén (Mo), výhodne do asi 0,8 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,1 až asi 0,3 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva kremík (Si), výhodne do asi 0,5 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,01 % hmotn. až asi 0,5 % hmotn. a ešte výhodnejšie okolo 0,05 % hmotn. až asi 0,1 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva meď (Cu), výhodne v rozsahu asi 0,1 % hmotn. až asi 1 % hmotn., výhodnejšie v rozsahu od asi 0,2 % hmotn. do asi 0,4 % hmotn.
Niekedy sa do ocele pridáva bór (B) výhodne do asi 0,0020 % hmotn. a výhodnejšie okolo 0,0006 % hmotn. až asi 0,0010 % hmotn.
Oceľ obsahuje výhodne aspoň 1 % hmotn. niklu. Obsah niklu v oceli sa môže zvýšiť nad asi 3 % hmotn. pokiaľ je požadované zvýšiť po zvarení výkon. Od každého pridaného 1 % hmotn. niklu sa očakáva zníženie DBTT ocele o asi 10 °C (18 °F). Obsah niklu je výhodne nižší ako 9 % hmotn., výhodnejšie nižší ako okolo 6 % hmotn. Obsah niklu je výhodne minimalizovaný z dôvodov, aby sa minimalizovali náklady na oceľ. Pokiaľ obsah niklu vzrastie nad asi 3 % hmotn., môže obsah mangánu klesnúť pod asi 0,5 % hmotn. a znížiť sa až k 0,0 % hmotn. Preto v širšom zmysle je výhodný obsah mangánu do asi 2,5 % hmotn..
Okrem toho sa výhodne zostávajúce prvky v oceli podstatne minimalizujú. Obsah fosforu (P) je výhodne nižší ako asi 0,01 % hmotn. Obsah síry (S) je výhodne nižší ako asi 0,004 % hmotn. Obsah kyslíka (O) je výhodne nižší ako asi 0,002 % hmotn.
V trochu podrobnejšom pohľade sa oceľ podľa tohto tretieho príkladu ocele pripravuje tvárnením plátu potrebného zloženia ako je v tomto dokumente opísané, ohriatím plátu na teplotu od asi 955 °C do asi 1 065 °C (1 750 °F až
I 950 °F), tvárnením plátu v horúcich valcových kalibroch do tvaru oceľovej do19 sky v jednom alebo viac prechodoch, k uskutočneniu redukcie o 30 percent až asi 70 percent v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, t.j. približne nad teplotou T„r a ďalším tvárnením oceľového plátu v horúcich valcových kalibroch v jednom alebo vo viac prechodoch, s výsledkom okolo 40 percent až asi 80 % redukcie - stenčenia v druhom teplotnom rozsahu približne pod teplotou Tnr a približne nad teplotou transformácie Ar3 a dokončením valcovaním oceľovej dosky v jednom alebo viac prechodoch na získanie okolo 15 percent až asi 50 percent redukcie v interkritickom teplotnom rozsahu pod približnou transformačnou teplotou Ar3 a nad približnou transformačnou teplotou Ari. Za horúca valcovaná oceľová doska sa potom kalí pri rýchlosti ochladzovania asi 10 °C za sekundu až asi 40° C za sekundu (18 °F/sec až 72 °F/sec) na vhodnú kaliacu stop teplotu (QST) výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 200 °C (360 °F); v tejto dobe sa kalenie zastaví. V inom uskutočnení tohto vynálezu je QST výhodne približne pod transformačnou teplotou Ms plus 100 °C (180 °F) a výhodnejšie je pod asi 350 °C (662 °F). V jednom uskutočnení tohto tretieho príkladu ocele je oceľová doska vystavená chladeniu vzduchom na teplotu okolia po ukončenom kalení.
Vo vyššie uvedených troch príkladoch ocele, keďže nikel je drahý Iegujúci prvok, je obsah niklu výhodne nižší ako asi 3,0 % hmotn., výhodnejšie nižší ako asi 2,5 % hmotn., výhodnejšie nižší ako asi 2,0 % hmotn. a ešte výhodnejšie nižší než asi 1,8 % hmotn., čo vedie k podstatnému minimalizovaniu nákladov na oceľ.
Iné vhodné ocele na použitie v spojení s týmto vynálezom sú opísané v iných publikáciách, ktoré opisujú nízko legované ocele s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúce menej ako asi 1 % hmotn. niklu, majúce pevnosť v ťahu väčšiu ako 830 MPa (120 ksi) a majúce vynikajúcu odolnosť pri nízkych teplotách. Napríklad sú také ocele opísané v európskej patentovej prihláške, zverejnenej 5. februára 1997, s medzinárodným číslom prihlášky: PCT/JP96/00157 a medzinárodné číslo publikácie WO 96/23909 (08.08.1996 Gazette 1996/36) (ako ocele, majúce výhodne obsah medi 0,1 % hmotn. až 1,2 % hmotn.) a v nerozhodnutej dočasnej U.S. patentovej prihláške s prioritou od 28. júla 1997, s názvom „Ultra High Strength, Weldable Steels with Excellent Ultra-Low Temperature Toughness“ , vedenej na USPTO pod číslom prihlášky 60/053 915.
Pre ktorúkoľvek z vyššie uvedených ocelí, ako rozumejú pracovníci s odbornou kvalifikáciou, tu použité slovné spojenie „percentná redukcia hrúbky“ znamená percentné zmenšenie hrúbky oceľového plátu alebo dosky zo stavu pred uvedeným zmenšením. Len z dôvodov vysvetlenia, bez toho, aby sa tým tento vynález obmedzoval, sa môže hrúbka oceľového plátu okolo 25,4 cm (10 palcov) zmenšiť o asi 50 % (50 percentná redukcia) v prvom teplotnom rozsahu na hrúbku 12,7 cm (5 palcov), potom sa môže zmenšiť o asi 80 % (80 percentná redukcia) v druhom teplotnom rozsahu na hrúbku okolo asi 2,5 cm (1 palec). Opäť len na účely vysvetlenia, bez toho, aby sa tým tento vynález obmedzoval, sa môže oceľový plát hrúbky asi 25,4 cm (10 palcov) (v) zmenšiť v hrúbke asi o 30 % (30 percentná redukcia) v prvom teplotnom rozsahu na hrúbku asi 17,8 cm (7 palcov), potom zmenšiť asi o 80 % (80 percentná redukcia) v druhom teplotnom rozsahu na hrúbku asi 3,6 cm (1,4 palca) a potom zmenšiť asi o 30 % (30 percentná redukcia) v treťom teplotnom rozsahu na hrúbku asi 2,5 cm (1 palec). Tu používaným termínom „plát“ sa mieni kus ocele, majúci nejaké rozmery.
U akejkoľvek z vyššie opísaných ocelí, ako tomu rozumejú pracovníci s odbornou kvalifikáciou, sa plát výhodne znovu ohrieva vhodnými prostriedkami na zvýšenie teploty v podstate v celom pláte, výhodne v celom pláte, na potrebnú teplotu opätovného ohrevu, napr. umiestnením plátu do hutníckej pece na určitú dobu. Špecifická teplota opätovného ohrievania, ktorá by sa mala použiť pre niektorú z vyššie uvedených kompozícií ocelí môže byť ihneď stanovená odborne kvalifikovaným pracovníkom, buď na základe experimentu alebo kalkuláciou s použitím vhodných modelov. Okrem toho teplota v hutníckej peci a doba opätovného ohrevu, potrebná na prehriatie v podstate celého plátu, výhodne celého plátu, na potrebnú teplotu opätovného ohrevu, môže byť ihneď stanovená odborne kvalifikovaným pracovníkom s odkazom na štandardné priemyselné publikácie.
Pre akúkoľvek z vyššie uvedených ocelí, ako to chápu odborne kvalifikovaní pracovníci, teplota, ktorá určuje hranicu medzi rekryštalizačnou oblasťou a nerekryštalizačnou oblasťou, teplota Tnr, závisí od chemického zloženia ocele a obzvlášť predovšetkým od teploty opätovného ohrievania pred valcovaním, koncentrácie uhlíka, koncentrácie nióbu a hodnote zmenšenia hrúbky, danej prechodmi valcami. Pracovnici s odbornou kvalifikáciou môžu stanoviť túto teplotu pre každú kompozíciu ocele buď na základe experimentu alebo kalkuláciou s použitím modelu. Podobne môžu byť osobami s odbornou kvalifikáciou určené transformačné teploty Aci, Ar^Arj a Ms, o ktorých tu bolo pojednané, pre každú kompozíciu ocele, buď podľa experimentu alebo modelovou kalkuláciou.
U ktorejkoľvek z vyššie diskutovaných ocelí rozumejú osoby s odbornou kvalifikáciou, s výnimkou teploty opätovného ohrevu, ktorá sa aplikuje v podstate na celý plát, že ide v opise výrobných postupov podľa tohto vynálezu o rad teplôt, ktoré sa merajú na povrchu ocele. Teplota povrchu ocele sa môže merať s použitím napríklad optického pyrometra alebo iným zariadením, vhodným na meranie teploty povrchu ocele. Rýchlosti chladenia, o ktorých je v tomto dokumente referované, sú tie, ktoré sú v strede alebo v podstate pri strede hrúbky plátu a kaliaca stop teplota (QST) je najvyššia alebo v podstate najvyššia teplota, dosiahnutá na povrchu plátu po zastavení kalenia, kvôli teplu, vyžarovanému zo stredu hrúbky plátu. Napríklad počas postupu experimentálneho ohrievania oceľovej kompozície podľa, v tomto dokumente uvedených príkladov, sa na meranie teploty stredu hrúbky oceľovej dosky umiestni termočlánok do stredu alebo v podstate pri strede hrúbky oceľovej dosky, zatiaľ čo teplota povrchu sa meria optickým pyrometrom. Korelácia medzi teplotou stredu a teplotou povrchu sa odvíja na použitie počas radu postupov rovnakej alebo v podstate rovnakej kompozície ocele, takže teplota v strede sa môže určiť cestou priameho merania teploty povrchu. Tiež potrebnú teplotu a rýchlosť toku kaliacej tekutiny na uskutočnenie potrebnej zvýšenej rýchlosti chladenia môžu určiť osoby s odbornou kvalifikáciou na základe štandardných priemyselných publikácií.
Osoba s kvalifikáciou v odbore má potrebné znalosti a skúsenosti na využitie v tomto dokumente poskytovaných informácií na produkciu nízko legovaných oceľových plátov extrémne vysokej pevnosti, ktoré majú vysokú pevnosť a odolnosť na použitie v konštrukcii kontajnerov a ostatných komponentov podľa tohto vynálezu. Môžu existovať alebo sa môžu v budúcnosti vyvinúť iné vhodné ocele. Všetky také ocele sú zahrnuté v rozsahu ochrany tohto vynálezu.
Osoba s odbornou kvalifikáciou má znalosť a skúsenosť na využitie informácií, ktoré sú v tomto dokumente k dispozícii, na produkciu dosiek z nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti, majúcich modifikované hrúbky v porovnaní s hrúbkami oceľových dosiek, produkovaných podľa, v tomto dokumente, uvedených príkladov, aj keď sa stále produkujú oceľové pláty, majúce vhodnú pevnosť a vhodnú odolnosť pri kryogénnych teplotách na použitie v systéme tohto vynálezu. Napríklad niekto s kvalifikáciou v odbore môže využiť v tomto dokumente získané informácie, na produkciu oceľovej dosky hrúbky okolo 2,45 cm (1 palec) a vhodnej vysokej pevnosti a vhodnej odolnosti pri kryogénnych teplotách na použitie v konštrukcii kontajnerov a ostatných komponentov podľa tohto vynálezu. Môžu existovať iné vhodné ocele alebo môžu byť na základe nich vyvinuté. Všetky také ocele patria do predmetu ochrany tohto vynálezu.
Keď sa použije dvojfázová oceľ v konštrukcii kontajnerov podľa tohto vynálezu, je dvojfázová oceľ výhodne spracovávaná takým spôsobom, že časový úsek, počas ktorého sa oceľ udržuje v rozsahu interkritickej teploty na účely vytvorenia dvojfázovej štruktúry, je pred krokmi urýchleného chladenia alebo kalenia. Výhodne je výrobný postup taký, že dvojfázová štruktúra sa vytvára počas chladenia ocele medzi transformačnou teplotou Ar3 k približnej transformačnej teplote Αη. Ďalšou výhodou u ocelí, používaných na konštrukciu kontajnerov podľa tohto vynálezu je, že oceľ má pevnosť v ťahu väčšiu ako 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu ako asi -73 °C (-100 °F) po dokončení kroku urýchleného kalenia alebo chladenia, t.j. bez akéhokoľvek ďalšieho spracovania, ktoré vyžaduje opätovné ohriatie ocele ako pri temperovaní. Výhodnejšie je pevnosť v ťahu ocele, po dokončení kroku kalenia alebo chladenia, väčšia než asi 860 MPa (125 ksi) a výhodnejšie väčšia než asi 900 MPa (130 ksi). V niektorých aplikáciách je výhodné, ak má oceľ, po dokončenom kroku kalenia alebo chladenia, pevnosť v ťahu väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi) alebo väčšiu než asi 960 MPa (140 ksi) alebo väčšiu než asi 1000 MPa (145 ksi).
Spôsoby spojovania pri konštrukcii kontajnerov a ostatných komponentov systému skladovania a dodávania paliva
Aby bolo možné konštruovať kontajnery systému skladovania a dodávania paliva a ostatné komponenty podľa tohto vynálezu, vyžaduje sa vhodný spôsob spojovania oceľových dosiek. Akýkoľvek spôsob spojovania oceľových dosiek, ktorý poskytne spoje primeranej pevnosti a odolnosti pre predložený vynález, ako je vyššie diskutované, sa považuje za vhodný. Výhodne sa používa na konštruovanie kontajnerov a ostatných komponentov spôsob zvárania, vhodný na zabezpečenie primeranej pevnosti a odolnosti proti lomu pri prijímaní tekutiny, ktorá sa podľa tohto vynálezu skladuje alebo transportuje. Taký spôsob zvárania zahrnuje výhodne vhodný zvárací drôt, vhodný zvárací plyn, vhodný zvárací proces a vhodnú manipuláciu pri zváraní. Napríklad oboje, a to ako oblúkové zváranie kovom v plyne (GMAW), tak aj zváranie volfrámom v inertnom plyne (TIG), ktoré sú oboje v priemysle výroby ocele dobre známe, sa môžu použiť na spojovanie oceľových dosiek ak sa použije vhodná kombinácia taviaceho drôtu a plynu.
V prvom príklade spôsobu zvárania, proces oblúkového zvárania kovom v plyne (GMAW), sa používa na produkciu zvarového kovu s chemickým zložením, zahrnujúcim železo a okolo 0,07 % hmotn. uhlíka, okolo 2,05 % hmotn. mangánu, okolo 0,32 % hmotn. kremíka, okolo 2,2 % hmotn. niklu, okolo 0,45 % hmotn. chrómu, okolo 0,56 % hmotn. molybdénu, menej ako asi 110 ppm fosforu a menej ako asi 50 ppm síry. Zvar je robený na oceli, takej, ako je niektorá z vyššie opísaných ocelí, pri použitie tienenia argónovým plynom s menej ako 1 % hmotn. kyslíka. Príkon zváracieho tepla je v rozsahu od asi 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec). Zváranie týmto spôsobom poskytuje zvarenú konštrukciu - zvarenec (viď slovník termínov), ktorý má pevnosť v ťahu väčšiu ako asi 900 MPa (130 ksi), výhodne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), výhodnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a ešte výhodnejšie aspoň okolo 1000 MPa (145 ksi). Ďalej zváranie týmto spôsobom poskytuje zvarový kov s DBTT pod asi -73 °C (-100 °F), výhodne pod asi -96 UC (-140 °C), výhodnejšie pod asi -106 UC (-160 °F) a ešte výhodnejšie pod asi -1 1 5 °C (-175 nF).
V inom príklade spôsobu zvárania, sa proces GMAW používa na produkciu zvarového kovu s chemickým zložením, zahrnujúcim železo a okolo 0,10 % hmotn. uhlíka (výhodne menej ako okolo 0,10 % hmotn. uhlíka, výhodnejšie od asi 0,07 do asi 0,08 % hmotn. uhlíka) okolo 1,60 % mangánu, okolo 0,25 % kremíka, okolo 1,87 % hmotn. niklu, okolo 0,87 % hmotn. chrómu, okolo 0,51 % hmotn. molybdénu, menej ako asi 75 ppm fosforu, a menej ako asi 100 ppm síry. Príkon tepla pre zváranie je v rozsahu od asi 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kj/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a na predhriatie sa používa okolo 100 °C (212 nF). Zvar je robený na oceli, takej ako je niektorá z vyššie opísaných ocelí, s použitím tienenia na báze argónového plynu s menej ako I % hmotn. kyslíka. Zvarovanie týmto spôsobom poskytuje zvarenec, ktorý má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), výhodne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), výhodnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a ešte výhodnejšie aspoň okolo 1000 MPa (145 ksi). Dalej poskytuje zváranie týmto spôsobom zvarový kov s DBTT pod asi -73 °C (-100 °F), výhodne pod asi -96 °C (-140 °F), výhodnejšie pod asi -106 °C (-160 °F) a ešte výhodnejšie pod asi -115 °C (-175 °F).
V inom príklade spôsobu zvárania sa používa spôsob zvárania volfrámom v inertnom plyne (T1G), na produkciu zvarového kovu, chemického zloženia, s obsahom železa a okolo 0,07 % hmotn. uhlíka, (výhodne menej ako asi 0,07 % hmotn. uhlíka), okolo 1,8 % hmotn. mangánu, okolo 0,20 % hmotn. kremíka, okolo 4,00 % hmotn. niklu, okolo 0,5 % hmotn. chrómu, okolo 0,40 % hmotn. molybdénu, okolo 0,02 % hmotn. medi, okolo 0,02 % hmotn. hliníka, okolo 0,010 % hmotn. titánu, okolo 0,015 % hmotn. zirkónu (Zr), menej ako asi 50 ppm fosforu a menej ako asi 30 ppm síry. Príkon zváracieho tepla je v rozsahu od asi 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a na predhriatie sa používa okolo 100 °C (212 °F). Zvar je robený na oceli, takej ako je niektorá z vyššie opísaných ocelí, pri použitie tienenia argónovým plynom s menej ako 1 % hmotn. kyslíka. Zvarovanie týmto spôsobom poskytuje zvarenec, ktorý má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), výhodne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), výhodnejšie väčšiu než 965 MPa (140 ksi) a ešte výhodnejšie aspoň 1000 MPa (145 ksi). Ďalej poskytuje zváranie týmto spôsobom zvarový kov s DBTT pod asi -73 °C (-100 °F), výhodne pod asi -96 °C (-140 F), výhodnejšie pod asi -106 nC (-160 °F) a ešte výhodnejšie pod asi -115 °C (-175 °F).
Podobné chemické zloženie zvarového kovu, ako je uvedené v príkladoch, sa môže vytvoriť využitím spôsobov zvárania buď GMAW alebo TIG. Avšak u zvarov TIG sa predpokladá, že budú obsahovať menej nečistôt, a že budú mať mikroštruktúru vyššej čistoty ako zvary GMAW, a teda budú mať zlepšenú odolnosť voči nízkym teplotám.
Odborne kvalifikovaná osoba má potrebné znalosti a skúsenosti na využívanie informácií, ktoré sú poskytované v tomto dokumente, na zváranie nízko legovaných oceľových dosiek extrémne vysokej pevnosti, na vytváranie spojení, ktoré majú vysokú pevnosť a odolnosť proti lomu na využitie v konštrukcii kontajnerov a ostatných komponentov podľa tohto vynálezu. Môžu existovať alebo sa môžu v budúcnosti vyvinúť iné vhodné spôsoby spojovania alebo zvárania. Všetky také spôsoby spojovania alebo zvárania sú zahrnuté v rozsahu ochrany tohto vynálezu.
Konštrukcia kontajnerov a ostatných komponentov systému skladovania a dodávania paliva
Bez toho, aby sa tým vynález obmedzil: vynález poskytuje kontajnery a ostatné komponenty systému skladovania a dodávania paliva, (i) konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legované ocele s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúce menej ako 9 % hmotn. niklu a (ii) majúce primeranú pevnosť a odolnosť proti lomu pri kryogénnej teplote, na obsiahnutie PLNG; ďalej poskytuje kontajnery a ostatné komponenty, konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legované ocele extrémne vysokej pevnosti, obsahujúce menej ako asi 9 % hmotn. niklu a majúce pevnosť v ťahu vyššiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu ako asi -73 °C (-100 °F); ďalej poskytuje kontajnery a ostatné komponenty, (i) konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legované ocele s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúce menej ako asi 3 % hmotn. niklu a (ii) majúce primeranú pevnosť a odolnosť proti lomu pri kryogénnej teplote, na obsiahnutie PLNG; a ďalej poskytuje kontajnery a ostatné komponenty, (i) konštruované z materiálov, zahrnujúcich nízko legované ocele s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúce menej ako 3 % hmotn. niklu, a (ii) majúce pevnosť v ťahu presahujúcu 1000 MPa (145 ksi) a DBTT nižšiu ako asi -73 °C (-100 °F). Také kontajnery a ostatné komponenty systému skladovania a dodávania paliva sú výhodne konštruované z tu opísaných, nízko legovaných ocelí s extrémne vysokou pevnosťou a s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnym teplotám.
Kontajnery a ostatné komponenty systému skladovania a dodávania paliva podľa tohto vynálezu sú výhodne konštruované z jednotlivých dosiek z nízko legovanej ocele s extrémne vysokou pevnosťou a vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnej teplote. Kde sa aplikujú, majú spoje kontajnerov a ostatných komponentov výhodne približne rovnakú pevnosť a odolnosť ako dosky z nízko legovanej ocele s extrémne vysokou pevnosťou. V niektorých prípadoch môže byť podkročenie pevnosti v ráde okolo 5 % do asi 10 % oprávnené pre miesta s nižším namáhaním. Spoje s výhodnými vlastnosťami môžu byť vytvorené vhodnou spojovacou technikou. Príklady spojovacích techník sú v tomto dokumente opísané v stati s podtitulkom „Spôsoby spojovania pre konštrukciu kontajnerov a ostatných komponentov“.
Ako je dobre známe odborne kvalifikovaným osobám, môže sa na účely stanovenia odolnosti voči lomu a kontrolu lomov použiť test V-vrubu (vrubovej húževnatosti) metódou Charpyho (CVN) pri návrhu kontajnerov na skladovanie komprimovaných tekutín pri kryogénnej teplote ako je PLNG, predovšetkým použitím teploty prechodu (tranzitnej teploty) od kujného ku krehkému lomu (DBTT). DBTT určuje dva režimy lomov v štrukturálnych oceliach. Pri teplotách pod DBTT sa objavuje sklon k poruche v teste V-vrubu metódou Charpyho u krehkého lomu s nízkou energiou, zatiaľ čo pri teplotách nad DBTT majú poruchy sklon objavovať sa u kujného lomu s vysokou energiou. Kontajnery, ktoré sú konštruované zo zvarených ocelí na skladovanie PLNG a pre ostatné služby, prevádzkované pri zaťažovaní nosných plôch pri kryogénnej teplote, musia mať DBTT určenú testom vrubovej húževnatosti podľa Charpyho, pri teplote výrazne pod prevádzkovou teplotou štruktúry s cieľom vyhnúť sa poškodeniu krehkým lomom V závislosti od návrhu, prevádzkových podmienok a/alebo požiada27 viek aplikačnej klasifikačnej spoločnosti, požadovaný posun DBTT teploty môže byť od 5 °C do 30 °C (9 °F do 54 °F) pod prevádzkovú teplotu.
Ako je dobre známe v odbore kvalifikovaným osobám, pracovné podmienky, vzaté do úvahy pri návrhu kontajnerov, konštruovaných zo zvarovanej ocele na skladovanie a transport komprimovaných kryogénnych tekutín, ako je PLNG, zahrnujú medzi inými náležitosťami pracovný tlak a teplotu, ako aj prídavné pnutia, ktoré sa pravdepodobne uplatnia na oceli a zvarených miestach (viď slovník „zvarenec“). Štandardné merania mechaniky lomu, ako (i) faktor (Kic) kritickej intenzity pnutia, ktorý je meraním odolnosti voči lomu z plošného zaťaženia a (ii) a tipovanie rozmiestnenia otvorov trhlín (CTOD), ktoré sa môžu použiť na meranie odolnosti voči elasticko plastickým lomom, čo je oboje dobre známe osobám s kvalifikáciou v odbore, sa môžu využiť na stanovenie odolnosti voči lomom ocele a zvarencov. Priemyselné kódy, všeobecne prijateľné pre návrhy štruktúry ocele, napríklad prezentované v publikácii BSI „Guidance on methods for assessing the acceptability of flaws in fusion welded structures“, často uvádzanej ako „PD 6493 : 1991“ sa môžu použiť na stanovenie maximálne prípustnej veľkosti trhliny pre kontajner na báze odolnosti ocele a zvarovaných miest (vrátane HAZ) proti lomu a vynúteným pnutím kontajnera. V odbore kvalifikovaná osoba môže vyvinúť program kontroly lámavosti na zmiernenie iniciácie lomov (i) vhodným návrhom kontajnera, minimalizujúcim vnútené pnutia, (ii) vhodnou kontrolou kvality výroby na minimalizáciu defektov, (iii) vhodnou kontrolou cyklu záťaží a tlakov, pôsobiacich na kontajner a (iv) vhodným inšpekčným programom spoľahlivej detekcie trhlín a defektov v kontajneri. Výhodná filozofia navrhovania systému podľa tohto vynálezu je „netesnosť pred poruchou“, ako je dobre známe odborníkom. Tieto doporučenia sú tu všeobecne uvádzané ako „známe princípy mechaniky lomu“.
Ďalej je uvedený neobmedzujúci príklad aplikácie týchto známych princípov mechaniky lomu v procese kalkulácie kritickej hĺbky trhliny z danej dĺžky trhliny na použitie v pláne kontroly trhlín na predchádzanie iniciácie lomov v kontajneri podľa tohto vynálezu.
Obr. 4B znázorňuje trhlinu s dĺžkou 31 5 trhliny a hĺbkou 3 1 0 trhliny. PD
6493 je použité na kalkuláciu hodnôt pre kritickú hodnotu veľkosti trhliny na diagrame 300, znázornenom na obr. 4A, založenom na týchto podmienkach návrhu pre tlakovú nádobu alebo kontajner:
Priemer nádoby
Hrúbka stien nádoby
Navrhovaný tlak
Prípustné obvodové namáhanie
4,57 m (15 stôp)
25,4 mm (1,00 palca) 3445 kPa (500 psi) 333 MPa (48,3 ksi)
Na účel tohto príkladu sa predpokladá dĺžka trhliny 100 mm (4 palce), na povrchu napr. axiálnej trhliny, umiestnenej vo šve zvaru. Teraz, s odkazom na obr. 4A, diagram 300 ukazuje hodnotu pre kritickú hĺbku trhliny ako funkciu odolnosti voči lomu CTOD a reziduálneho napätia pre úrovne reziduálneho napätia 15, 50 a 100 percent medzného napätia. Reziduálne napätia sa môžu generovať pod vplyvom výroby a zvárania; a PD 6493 odporúča použitie hodnoty reziduálneho napätia 100 % medzného napätia vo zvaroch (vrátane zvaru HAZ), s jedinou výnimkou, keď sa pnutie vo zvaroch zmiernilo použitím techník, ako dodatočným spracovaním ohrievaním zvaru (PWHT) alebo mechanickým zmiernením pnutia.
Na základe odolnosti voči lomu podľa CTOD (rozmiestnenie špičiek otvorov trhlín) ocele pri minimálnej prevádzkovej teplote sa môže výroba kontajnerov nastaviť na znižovanie reziduálnych pnutí a môže sa implementovať inšpekčný program (pre počiatočnú inšpekciu ako aj priebežnú inšpekciu) na detekciu a meranie trhlín na porovnanie s kritickou veľkosťou trhliny. V tomto príklade, ak má oceľ CTOD odolnosť 0,025 mm pri minimálnej servisnej teplote (merané s použitím laboratórnych skúšobných vzoriek) a reziduálne pnutia sú znížené na 15 percent medzného pnutia ocele, potom je hodnota pre kritickú hĺbku trhliny približne 4 mm (viď bod 320 na obr. 4A). Na základe podobných kalkulačných postupov, ako je dobre známe osobám s kvalifikáciou v odbore, sa môžu kritické hĺbky trhliny určiť pre rôzne dĺžky trhliny i pre rôzne geometrie trhliny. S využitím tejto informácie je možné vyvinúť program kontroly kvality a inšpekčný program (techniky detegujúce rozmery trhliny a frekvencie), na zaistenie, že sa trhliny budú delegovať a napravovať pred dosiahnutím kritickej hĺbky trhliny alebo pred aplikáciou navrhnutých zaťažení. Na základe publikovaných empirických vzťahov medzi CVN, Kir a CTOD odolnosti voči lomu, všeobecne koreluje odolnosť CTOD 0,025 mm s hodnotou CVN asi 37 J. Týmto príkladom sa nezamýšľa obmedziť žiadnym spôsobom tento vynález.
Pre kontajnery a ostatné komponenty, ktoré vyžadujú ohýbanie ocele, napr. do valcového tvaru pre kontajner alebo do tubusového tvaru pre rúrku, sa oceľ výhodne ohne do žiadaného tvaru pri teplote okolia, aby sa zabránilo škodlivému ovplyvneniu vynikajúcej odolnosti ocele voči kryogénnej teplote. Ak sa musí oceľ na dosiahnutie žiadaného tvaru po ohýbaní ohrievať, výhodne sa oceľ ohrieva na teplotu nie vyššiu než asi 600 °C (1 112 °F), aby sa zachovali prospešné účinky mikroštruktúry ocele, ako sú vyššie opísané.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad systému skladovania a dodávania paliva
Jedno uskutočnenie systému skladovania a dodávania paliva podľa tohto vynálezu na skladovanie paliva PLNG a dodávanie odpareného paliva PLNG na požiadavku spaľovania v motore vozidla a unikátne výhody s tým spojené sú opisané podrobne nižšie. Komponenty systému na skladovanie a dodávanie paliva, napríklad skladovací kontajner paliva, vedenie pre kvapaliny, vedenie pre paru a odpaľovače sú výhodne konštruované z nízko legovaných ocelí extrémne vysokej pevnosti s vynikajúcou odolnosťou voči kryogénnej teplote, opísaných v tomto dokumente alebo z iných ocelí, majúcich potrebné, tu opísané charakteristiky. Pre komponenty, ktoré vyžadujú ohýbanie ocele, napr. do cylindrického tvaru pre kontajner alebo do tubusového tvaru pre potrubie, je oceľ výhodne ohnutá do žiadaného tvaru pri teplote okolia, aby sa vyhlo škodlivému ovplyvneniu vynikajúcej odolnosti ocele voči kryogénnej teplote. Ak sa musí oceľ ohrievať na dosiahnutie žiadaného tvaru po ohýbaní, oceľ sa výhodne ohrieva na teplotu nie vyššiu než asi 600 °C (1 112 °F), aby sa uchovali prospešné účinky mikroštruktúry ocele ako sú vyššie opísané.
Komponenty systému skladovania a dodávania paliva
K obr. 1: Systém skladovania a dodávania paliva podľa tohto príkladu zahrnuje kontajner 10 skladovania paliva. Kontajner 10 skladovania paliva je výhodne izolovaný kontajner Dewarovho typu. Kontajner 10 skladovania paliva je spojený s plniacim a odvzdušňovacím ventilom 13 v poradí (i) otvor 11 pre paru, vedenie 9 pary (prerušovane) a parný ventil 14 a (ii) otvor 12 pre kvapalinu, vedenie 8 kvapaliny (plne) a ventil 15 pre kvapalinu. Transmitéry tlaku 16 a 17 sú vložené medzi skladovací kontajner 10 paliva a plniaci a odvzdušňovací ventil
13. do vedenia 8 kvapaliny, resp. do vedenia 9 pary. Skladovací kontajner 10 paliva je pripojený ku vstupu nejakého motora 24 cez otvor 12 pre kvapalinu, vedenie 8 pre kvapalinu, elektromagnetický ventil 18. odparovač 20. vedenie 4 paliva (čiarkované striedavo s dvoma bodkami) a regulátor 22 paliva. Skladovací kontajner 10 paliva je tiež pripojený ku vstupu nejakého motora 24 cez otvor 11 pre kvapalinu, vedenie 9 pre paru, parný solenoidový ventil 19. odparovač 20, vedenie 4 paliva, transmitér teploty 21 a regulátor 22 paliva. Skladovací kontajner 10 paliva je tiež spojený s bezpečnostným odľahčovacím ventilom 26 cez parný otvor 11 a vedenie 9 pre paru. Systém skladovania a dodávania paliva podľa tohto príkladu zahrnuje tiež vypínač 28 tlaku a merač 29 stavu paliva. Termín „otvorený,, ako sa používa v ďalšom opise prevádzky systému skladovania a dodávania paliva v súvislosti s ventilom znamená „aspoň čiastočne otvorený“, ak nie je špecifikované inak.
Počiatočné plnenie skladovacieho kontajnera paliva
Pred počiatočným plnením je skladovací kontajner 10 paliva typicky pri atmosférickom tlaku a okolitej teplote. Počiatočné plnenie skladovacieho kontajnera 10 paliva sa výhodne riadi predpísaným poradím. Predpísané poradie pre počiatočné plnenie je napríklad výhodne vopred programované do CPU 30 (neznázornené na obr. 1, viď obr. 2), a v jednom uskutočnení sa výhodne spúšťa ručne ovládaným spínačom (neznázornené na výkresoch).
Predpísané poradie typicky zahrnuje následné kroky v nastavenom poradí. Po prvé, v chladiacom cykle pre skladovací kontajner 10 paliva sa parný ventil otvára na uskutočnenie prúdenia pary paliva PLNG z doplňovacej stanice (neznázornené na výkresoch) cez plniaci a odvzdušňovací ventil 13. vedenie 9 pary a parný otvor 11 do skladovacieho kontajnera 10 paliva. Tento prúd pary PLNG pokračuje pokým teplota v skladovacom kontajneri 10 paliva nedosiahne vopred nastavenú hodnotu teploty. Vopred nastavená hodnota teploty sa najprv derivuje z klesajúcej krivky chladenia a charakteristiky termálnej kontrakcie materiálu, z ktorého je skladovací kontajner 10 paliva konštruovaný, a to môžu osoby kvalifikované v odbore určiť podľa štandardných priemyslových publikácií. Tento prúd pary PLNG do skladovacieho kontajnera 10 tiež zvyšuje tlak v skladovacom kontajneri 10 paliva. Keď teplota v skladovacom kontajneri 10 paliva dosiahne vopred nastavenú hodnotu teploty, otvorí sa kvapalinový ventil 15 a umožní tak prúdenie kvapalného paliva PLNG z doplňovacej stanice plniacim a odvzdušňovacím ventilom 13. kvapalinovým vedením 8 a kvapalinovým otvorom 12 do skladovacieho kontajnera 10 paliva pred konečnou fázou chladiaceho cyklu. Ako kvapalina PLNG ochladzuje skladovací kontajner 10 paliva, kvapalné PLNG sa odparuje a prispieva ku zvyšovaniu tlaku. Potom čo tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva dosiahne vopred nastavenú hodnotu, založenú na rozdiele tlakov medzi skladovacím kontajnerom 10 paliva a doplňovacou stanicou, reverzuje prúd pary PLNG parným ventilom 14 (t.j. zo skladovacieho kontajnera 10 paliva do doplňovacej stanice) a parný ventil 14 sa potom úplne otvorí na udržanie rovnováhy tlaku medzi skladovacím kontajnerom 10 paliva a doplňovacou stanicou. Kvapalinový ventil 15 sa výhodne úplne otvorí, keď teplota v skladovacom kontajneri 10 paliva dosiahne vopred nastavenú hodnotu prevádzkovej teploty t.j. hneď ako sa dokončí ochladzovanie v chladiacom cykle. Kvapalné palivo PLNG pokračuje v prúdení do skladovacieho kontajnera K) paliva z doplňovacej stanice a rozmiestňuje v podstate rovnaký objem pary PLNG zo skladovacieho kontajnera 10 paliva späť do doplňovacej stanice dokým senzor úrovne hladiny (na výkresoch neznázornený) nedeteguje, že kvapalné palivo PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva dosiahlo vopred nastavené množstvo alebo objem, pri ktorom čase sú oba ventily, parný ventil 14 a kvapalinový ventil 15 zavreté k ukončeniu počiatočného plniaceho procesu. Všeobecne je pri dokončení počiatočného plniaceho procesu u skladovacích kontajnerov paliva pri kryogénnej teplote výhodne dostupných aspoň 10 % objemu pary, v skladovacom kontajneri paliva, ako je dobre známe kvalifikovaným osobám na skladovanie paliva pri kryogénnej teplote.
Postup tankovania paliva do systému
Pred začiatkom tankovania s oboma ventilmi, ako parným ventilom 14. tak i kvapalinovým ventilom 15. zavretými a plniacim a odvzdušňovacím ventilom £3 otvoreným, meria transmitér 16 tlaku tlak paliva PLNG v tankovacej stanici a oznamuje tlak na CPU 30 (neznázornené na obr. 1, viď obr. 2) ako vstupný signál 3 1. Tlak paliva PLNG v tankovacej stanici zostáva počas procesu tankovania paliva v podstate konštantný v porovnaní s tlakom PLNG v skladovacom kontajneri 10. CPU 30 teda kontinuálne monitoruje rozdiel tlakov medzi tankovacou stanicou a skladovacím kontajnerom 10 paliva počas procesu tankovania paliva. Ďalej CPU 30 výhodne kontinuálne monitoruje t.j. prijíma ako vstupný signál 31 úroveň 7 hladiny kvapalného paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 snímanú senzorom úrovne hladiny, ako je nastavený denzitometer (neznázornený na výkresoch). CPU £0 je tiež výhodne vopred naprogramovaný na minimálny rozdielový tlak tankovania paliva, t.j. minimálny tlakový rozdiel, potrebný na zaistenie požadovanej rýchlosti prúdenia kvapalného PLNG z tankovacej stanice do’ skladovacieho kontajnera 10 bez pomoci čerpadla. Ak je tlakový rozdiel medzi tankovacou stanicou a skladovacím kontajnerom 10 paliva približne nižší než nastavené minimum rozdielového tlaku tankovania paliva pred začiatkom tankovania paliva alebo klesne počas tankovania paliva nižšie než okolo nastaveného minimálneho rozdielového tlaku, CPU 30 riadi proces tankovania paliva vhodným spôsobom, aby sa zaistilo, že sa dodrží nastavené minimum rozdielového tlaku tankovania. Tieto hodnoty tlaku, rozdielu tlakov, úroveň hladiny kvapaliny sú využívané CPU 30 v riadení tankovacieho procesu pri príslušnom ovládaní (otváraní, zatváraní) ventilov 14. 1 5. 18 a 19.
Postup tankovania paliva, používaný pre systém skladovania a dodávania paliva podľa tohto príkladu závisí od termodynamického stavu paliva PLNG v skladovacom kontajneri £0. Ako je ďalej nižšie vysvetlené, odštartovanie postupu sa mení v závislosti od toho, či tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri
10. pripočítaný k minimálnemu rozdielovému tlaku pri tankovaní je nižší, rovnako veľký alebo vyšší než približný tlak paliva PLNG v tankovacej stanici.
Odštartovanie, keď je tlak v skladovacom kontajneri paliva, pripočítaný k nastavenému minimálnemu tlaku tankovania paliva vyšší než tlak v tankovacej stanici paliva.
Keď vstupné signály 31 do CPU 30 ukazujú, že tlak PLNG v skladovacom kontajneri 10 pripočítaný k nastavenému rozdielovému tlaku tankovania, je vyšší než približný tlak paliva PLNG v tankovacej stanici, je parný ventil 14 sprvu otvorený, aby mohla para paliva PLNG prúdiť zo skladovacieho kontajnera 10 paliva parným otvorom 11. vedením 9 pre paru a plniacim a odvzdušňovacím ventilom 13 do tankovacej stanice. Kvapalinový ventil 15 sa otvára, keď tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 je v podstate v rovnováhe s tlakom paliva PLNG v tankovacej stanici. Okrem toho CPU 30 komunikuje s tankovacou stanicou pomocou prostriedkov, známych kvalifikovaným osobám, ako zvýšenie tlaku paliva PLNG elektronickým signálom pri aspoň nastavenom minime rozdielového tlaku na uskutočnenie prúdenia kvapalného paliva PLNG z tankovacej stanice plniacim a odvzdušňovacím ventilom 13. kvapalinovým vedením 8 a kvapalinovým otvorom 12 do skladovacieho kontajnera 10 paliva.
Odštartovanie, keď je tlak v skladovacom kontajneri paliva, pripočítaný k nastavenému minimálnemu tlaku tankovania paliva, nižší alebo rovný tlaku v tankovacej stanici paliva.
Keď vstupné signály 3 1 do CPU 30 ukazujú, že tlak PLNG v skladovacom kontajneri 10 pripočítaný k nastavenému rozdielovému tlaku tankovania, je nižší alebo približne rovný tlaku paliva PLNG v tankovacej stanici, je kvapalinový ventil 15 sprvu otvorený na uskutočnenie prúdenia paliva PLNG z tankovacej stanice plniacim a odvzdušňovacím ventilom 13 a vedením 8 pre kvapaliny do skladovacieho kontajnera 10 paliva a na zvýšenie tlaku paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva. Potom sa otvorí parný ventil 14. aby sa umožnilo, aby para paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva, prúdila do tankovacej stanice.
CPU 30 je výhodne vopred naprogramovaný na hodnotu pre nastavené maximum rozdielového tlaku medzi tlakom paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 a tlakom paliva PLNG v tankovacej stanici. Aby sa predišlo prílišnému prudkému poklesu teploty v palive PLNG v skladovacom kontajneri 10 pôsobením Joule - Thomsonovho chladenia, ak je toto nastavené maximum rozdielového tlaku prekročené, s oboma ventilmi, parným ventilom 14 a kvapalinovým ventilom 15 zavretými, odparuje sa kvapalné palivo zo skladovacieho kontajnera 10 v odpaľovači 20 a vracia sa do skladovacieho kontajnera 10 paliva na udržovanie tlaku vhodným postupom (otváranie - zatváranie) kvapalinovým solenoidovým ventilom 18 a parným solenoidovým ventilom 19 s regulátorom 22 paliva úplne uzavretým. Použitie odparovača 20 týmto spôsobom, s pomerne krátkym vedením 8 pre kvapalinu a vedením 9 pre paru, je funkčne ekvivalentné s kontajnerom, vybaveným vo vnútri zariadením na udržiavanie tlaku, ako napr. vykurovacím členom. Solenoidové ventily 18 a 19 sú oba zavreté keď rozdielový tlak medzi palivom PLNG v skladovacom kontajneri 10 a v tankovacej stanici sa zníži pod nastavené maximum tlakového rozdielu. Následne sa kvapalinový ventil 15. otvára, aby sa uskutočnilo prúdenie kvapalného paliva PLNG z tankovacej stanice do skladovacieho kontajnera 10 paliva. Potom sa otvára parný ventil 14. aby mohla para paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva prúdiť do tankovacej stanice.
Dokončenie postupu tankovania paliva
Vo všetkých prípadoch, pokiaľ tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 klesne počas tankovania pod vopred nastavenú hodnotu tlaku (tiež prednostne vopred naprogramovanú v CPU 30), uzatvára sa prechodne parný ventil
14. aby umožnil zvýšenie tlaku paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10, výhodne aspoň k hodnote vopred nastaveného minima tlaku. Inak, ako kvapalné palivo PLNG prúdi do skladovacieho kontajnera 10. para paliva PLNG sa premiestňuje zo skladovacieho kontajnera 10 parným otvorom 11. vedením 9 pary, parným ventilom 14 a plniacim a odvzdušňovacím ventilom 13 do tankovacej stanice. Premiestňovanie pary paliva PLNG pokračuje, dokým senzor úrovne hladiny (neznázornený na výkresoch) nedeteguje, že kvapalné palivo PLNG v skladovacom kontajneri 10 dosiahlo vopred nastavené množstvo alebo objem, pri ktorom sa oba ventily, parný ventil 14 a kvapalinový ventil 15. zavrú, aby sa ukončil proces tankovania. Kvalifikovaným osobám v odbore skladovania tekutín pri kryogénnej teplote je dobre známe, že u skladovacích kontajnerov tekutín pri kryogénnej teplote platí všeobecne, že je aspoň 10% objemu pary výhodne použiteľné v skladovacom kontajneri 10 počas a pri dokončovaní tankovania paliva.
Prevádzka motora - vozidla
Normálna prevádzka motora - vozidla
Požiadavka motora 24 na palivo PLNG je výhodne riadená CPU 30. V prípade zlej funkcie CPU 30 zastáva spínač 28 základnú riadiacu funkciu ventilov 18 a 19 cestou elektrického spojenia 5.. Typické vstupné signály 3 1 do CPU 30. počas normálnej prevádzky motora 24. zahrnujú parametre motora 24 ako sú: počet otáčok za minútu a zaťaženie; normálne pracovné podmienky paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10. ako normálna prevádzková teplota a tlak paliva PLNG; výstupná teplota odparovača 20; a stav regulátora paliva (t.j. zavreté, otvorené na 10 %, atď.). CPU 30 využíva tieto vstupné signály 3 1 na generovanie výstupných signálov 32 (viď obr. 2) na riadenie regulátora 22 paliva, bezpečnostného odpúšťacieho ventilu 26 a solenoidových ventilov 18 a 19 na produkciu paliva PLNG parným otvorom 11. vedením 9 pary, kvapalinovým otvorom 12. vedením 8 kvapaliny, odpaľovačom 20. vedením paliva 4 a regulátorom 22 paliva PLNG do motora 24
Požiadavke motora 24 na palivo PLNG na akceleráciu, sa napríklad vyhovie dodávaním kvapalného paliva PLNG zo skladovacieho kontajnera H). Kvapalinový solenoidový ventil 18 sa otvorí na uskutočnenie prúdenia kvapalného paliva PLNG kvapalinovým otvorom 12 a vedením 8 kvapaliny do odparovača 20, kde sa kvapalné palivo PLNG odparuje a odmeriava vedením 4 paliva a regulátorom 22 paliva do vstupného rozdeľovacieho potrubia motora 24.
Požiadavke motora 24 na palivo PLNG na akceleráciu, sa napríklad vyhovie dodávaním kvapalného paliva PLNG zo skladovacieho kontajnera 10. Kvapalinový solenoidový ventil 18 sa otvorí, aby sa realizovalo prúdenie kvapalného paliva PLNG kvapalinovým otvorom 12 a vedením 8 kvapaliny do odpaľovača
20. kde sa kvapalné palivo PLNG odparuje a odmeriava a prúdi palivovým vedením 4 a regulátorom 22 paliva do vstupu rozdeľovacieho potrubia. Vstrekovače paliva môžu byť napríklad pulzného typu, ako je dobre známe v odbore kvalifikovaným osobám. Výnimočne vysoké požiadavky motora 24 na palivo PLNG vyplývajú zo zodpovedajúceho vysokého výtoku kvapalného paliva PLNG zo skladovacieho kontajnera 10. ktorý za normálnych prevádzkových podmienok má za následok značne prudký pokles tlaku paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10. S prudkým poklesom tlaku je združený prudký pokles teploty. V jednom uskutočnení tohto vynálezu, aby sa predišlo nepriaznivému efektu na výkonnosti konštrukčného materiálu pre skladovací kontajner 10 paliva, napr. spôsobeným teplotou kvapalného paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 prudkým poklesom značne pod DBTT konštrukčného materiálu, otvorí sa parný solenoidový ventil 19 na vracanie vyššou teplotou odpareného paliva PLNG do parného priestoru v skladovacom kontajneri 10 a tým sa v podstate normalizuje tlak a teplota paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10. V inom uskutočnení tohto vynálezu je integrálnou súčasťou skladovacieho kontajnera 10 paliva zariadenie na udržiavanie tlaku (neznázomené na obr. 1), ako napr. vykurovací člen.
Za normálnych prevádzkových podmienok motora 24. ktorý premieňa kvapalné palivo PLNG na normálne požadované palivo PLNG, sa vhodné množstvo kvapalného paliva PLNG dodáva zo skladovacieho kontajnera 10 paliva. Kvapalinový solenoidový ventil 18 sa otvorí, aby sa uskutočnilo prúdenie kvapalného paliva PLNG kvapalinovým otvorom 12 a vedením 8 kvapaliny do odpaľovača 20. kde sa kvapalné palivo PLNG odparuje a odmeriava palivovým vedením 4 a regulátorom 22 paliva do vstupu rozdeľovacieho potrubia motora 24. Odparené palivo PLNG sa dodáva priamo do injektorov paliva vo vstupe rozdeľovacieho potrubia. Znovu sa monitoruje tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri a parný solenoidový ventil 19 sa otvorí na vracanie odpareného paliva PLNG do skladovacieho kontajnera 10. ak je potrebné pomáhať v regulácii tlaku a teploty paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10.
Prevádzka motora naprázdno
Pri podmienkach zníženého zaťaženia motora, ako počas chodu naprázdno, je požiadavka motora 24 na palivo PLNG zodpovedajúcim spôsobom znížená. Za normálnych prevádzkových podmienok tlaku a teploty paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 táto znížená požiadavka paliva PLNG sa výhodne plní parou paliva PLNG, dodávanou zo skladovacieho kontajnera 10 paliva parným otvorom Ii, vedením 9 pary, odparovačom 20 (prechodom základňou), vedením 4 paliva a regulátorom 22 paliva a so zavretým kvapalinovým solenoidovým ventilom 18.
Keď tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 je pod normálnym prevádzkovým tlakom, je para paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva typicky bohatšia na metán (a dusík) ako kvapalné palivo PLNG. V prípadoch, kde obsah dusíka v palive PLNG je významný, je výhrevnosť pary paliva PLNG typicky nižšia než je potrebná na plynulú prevádzku motora 24. V takých prípadoch, keď tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 je pod normálnym prevádzkovým tlakom, je palivo PLNG pre beh naprázdno dodávané z kvapalného paliva PLNG a regulátor 22 paliva sa používa na riadenie malého množstva odpareného kvapalného paliva PLNG, potrebného pri behu motora 24 naprázdno. Súčasne sa otvorí parný solenoidový ventil 19. aby sa umožnilo prúdiť tiež odparenému palivu PLNG do skladovacieho kontajnera 10 paliva na zvýšenie tlaku. Výhodne riadi CPU 30 postup činnosti ventilov 18 a 19 pri dodávaní vhodného množstva odpareného kvapalného paliva PLNG do motora 24 a riadi tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10.
Na druhej strane, keď je tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri K) vyšší ako normálny prevádzkový tlak, rozdiel zloženia medzi parou paliva PLNG a kvapalným palivom PLNG v skladovacom kontajneri je menší a rozdiel vo výhrevnosti medzi dvoma fázami je zodpovedajúcou mierou znížený. V tomto jednotlivom prípade sa para paliva PLNG dodáva priamo zo skladovacieho kontajnera 10 paliva cez parný otvor 1 1. vedenie 9 pary, odparovač 20 (prechodom základňou), vedenie 4 paliva a regulátor 22 paliva do motora 24 na redukciu tlaku paliva PLNG vo vnútri skladovacieho kontajnera 10 paliva na normálny prevádzkový tlak.
Postup štartovania motora
Výhrevnosť paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 pri štartovaní motora 24 závisí od počiatočného tlaku paliva PLNG, t.j. tlaku bezprostredne pred štartom. Čím nižší tlak, tým väčšia pravdepodobnosť že para paliva PLNG je bohatšia na prchavejšie zložky, pravdepodobne na metán a dusík, ako v kvapalnom palive PLNG. Obzvlášť, ak je obsah dusíka v pare PLNG podstatný, môže byť výhrevnosť parnej fázy paliva PLNG nižšia ako je potrebné na štartovanie motora 24. Za takých podmienok nižšieho tlaku, sa palivo PLNG dodáva pre štartovanie motora výhodne z kvapalného paliva PLNG v skladovacom kontajneri H).
CPU 30 je výhodne používaný na riadenie postupu činnosti ventilov 18 a 19 na dodávanie vhodného množstva vhodnej fázy, t.j. pary alebo kvapaliny paliva PLNG a nepriamo vhodného zloženia paliva PLNG motora 24.
Na druhej strane, ako tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 stúpa, rozdiel zloženia medzi parou paliva PLNG a kvapalným palivom PLNG je zodpovedajúcou mierou znížený a rozdiel vo výhrevnosti medzi dvoma fázami je zodpovedajúcou mierou znížený. V tomto jednotlivom prípade je para paliva PLNG výhodne dodávaná priamo zo skladovacieho kontajnera 10 paliva vedením 9 pary, odpaľovačom 20 (prechodom základňou), regulátorom 22 paliva a vedením 4 paliva do motora 24 na redukciu tlaku paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva.
Skladovací tank paliva
Teraz vo vzťahu k obr. 3, skladovací kontajner 10 paliva je výhodne navrhnutý tak, aby sa minimalizovalo vyvaľovanie (odparovanie varom) kvapalného paliva PLNG. V jednom uskutočnení je skladovací kontajner 10 paliva vákuovo izolovaný vákuovým izolačným priestorom 33 (viď tiež rozpierku 40) na minimalizáciu prenikania tepla konvekciou, a vhodnou ochrannou vrstvou s vysokou emisivitou na vonkajšom povrchu 34 vnútornej nádoby 35 sa znižuje prenikanie tepla žiarením. Len ako príklad, bez toho, aby sa tým obmedzil tento vynález, vysoko emisívna ochranná vrstva pre vonkajší povrch 34 zahrnuje obalenie jednou vrstvou aluminizovaného mylaru. To podstatne obmedzuje vnikanie tepla do skladovacieho kontajnera 10 pri prenikaní tepla kondukciou vplyvom prienikov do vnútornej nádoby 35.. V tomto uskutočnení sú minimalizované totálne prieniky použitím dvoch zámerne duálnych vedení, vedenia 8 kvapaliny a vedenia 9 pary. Vedenie 8 kvapaliny sa používa ako na plnenie, tak aj na vypúšťanie kvapalného paliva PLNG zo skladovacieho kontajnera 10: vedenie pary sa používa ako na plnenie, tak aj na vypúšťanie pary paliva PLNG zo skladovacieho kontajnera 10. Ako je dobre známe kvalifikovaným osobám v odbore inžinierskeho kryogénneho návrhárstva, tieto špeciálne návrhárske stratégie minimalizujú, ale neeliminujú úplne prenikanie tepla do skladovacieho kontajnera paliva. V dôsledku toho, keď motor 24 (obr. 1) nepracuje, ako napr. keď vozidlo, poháňané motorom 24 parkuje v dobe, kedy nie je používané, vyvaruje sa kontinuálne palivo PLNG v skladovacom kontajneri 10. Kontinuálne vyvaľovanie má za následok zvýšenie tlaku paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10. Navrhnutý tlak paliva v skladovacom kontajneri 10. v jednom uskutočnení je optimalizovaný na maximalizovanie doby výdrže paliva PLNG a na minimalizovanie hmotnosti skladovacieho kontajnera 10. Vyššie hmotnosti skladovacieho kontajnera 10 majú sklon na zníženie efektivity paliva (t.j. míl na galón) vozidla. Skladovací kontajner 10 je výhodne navrhnutý, aby neobsahoval plný tlak, rezultujúci z úplného odparenia a ohriatia na okolitú teplotu paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10. pretože by to malo prílišný škodlivý účinok na efektivitu paliva vozidla. Je výhodné teda zabezpečiť odvzdušňovací mechanizmus.
Odvzdušňovanie paliva
Systém skladovania a dodávania paliva podľa tohto príkladu je výhodne vybavený mechanizmom na odvzdušňovanie paliva, pričom para paliva PLNG je odvzdušňovaná zo skladovacieho kontajnera 10 paliva, ale nie je uvoľňovaná do atmosféry. V jednom uskutočnení sú na dosiahnutie tejto požiadavky vytvorené dve úrovne. Prvá spočíva v tom, že skladovací kontajner 1Q je výhodne navrhnutý tak, aby sa umožnilo zvýšenie tlaku do asi dvojnásobnej hodnoty prevádzkového tlaku. V závislosti od úrovne je výhodne navrhnutý tak, aby sa umožnilo zvýšenie tlaku do asi dvojnásobnej hodnoty prevádzkového tlaku. V závislosti od štartovacej úrovne 7 hladiny paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 u40 možňuje tento návrh vysokého tlaku výhodne aspoň asi desať dní stúpania tlaku vyvarenej kvapaliny so súčasným zvyšovaním tlaku, t.j. aspoň asi desať dní nepoužívania systému skladovania a dodávania paliva bez potreby odvetrávať paru paliva PLNG mimo skladovací kontajner 10. Akokoľvek, v skôr neobvyklom prípade v dlhšej dobe nepoužívania štartovania so skladovacím kontajnerom v podstate naplneným kvapalným palivom PLNG, môže zvyšovanie tlaku prekročiť tlak, navrhovaný pre skladovací kontajner 10. Zásobník 36 paliva poskytuje prostriedok na uvoľnenie tlaku, prekračujúceho navrhovaný tlak.
Teraz k obr. 3: Zásobník 36 paliva je spojený so skladovacím kontajnerom 10 paliva parným otvorom 1 1 a vedením 9 pary. Normálne otvorený solenoidový ventil 38 je integrálnou časťou zásobníka 36 paliva. Zásobník paliva je však normálne izolovaný od pary paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 a vo vedení 9 pary kontrolným ventilom 37. Nastavená hodnota tlaku pre CPU 30, na otvorenie kontrolného ventilu 37. závisí od navrhnutého tlaku skladovacieho kontajnera 10 paliva. Kontrolný ventil 37 je navrhnutý tak, aby umožnil prúdiť pare paliva PLNG len zo skladovacieho kontajnera 10 paliva do zásobníka 36. paliva a zabránil spätnému prúdeniu pary PLNG vedením 9 pary do motora 24 alebo do skladovacieho kontajnera 10 paliva. V jednom uskutočnení obsahuje zásobník 36 paliva adsorbent, ako adsorbent 39 z dreveného uhlia, spôsobilý pri okolitých podmienkach teploty a tlaku výhodne adsorbovať cez 150 x väčší objem ako je jeho vlastný („mŕtvy“) objem. Množstvo pary paliva PLNG, absorbované na adsorbente 39 z dreveného uhlia, sa mení podľa teploty a tlaku, ktorému je adsorbent 39 z dreveného uhlia vystavený. Kapacita zadržania pary paliva PLNG adsorbentu 39 z dreveného uhlia sa tiež zväčšuje, ako sa znižuje teplota vo vnútri zásobníka 36 paliva. Kapacita zadržania pary paliva PLNG adsorbentu 39 z dreveného uhlia sa tiež zväčšuje, ako sa zvyšuje tlak vo vnútri zásobníka 16 paliva. Vo vysoko nepravdepodobnom a extrémnom prípade, kde tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 prekračuje navrhnutú hodnotu, sa para paliva PLNG odvetráva do zásobníka 36 paliva na uvoľnenie ďalšieho zvyšovania tlaku. V jednom uskutočnení je zásobník 36 paliva zamýšľaný na využitie v nepravdepodobnom prípade odvetrávania v núdzovom stave pod vplyvom predlžovanej doby nepoužívania, bezprostredne nasledujúcej po tankovaní. Preto ako súčasť generálnej údržby motora, sa zásobník 36 paliva výhodne nahradzuje po takej predlžovanej dobe nepoužívania. V jednom uskutočnení je náklad na náhradu minimálny, pretože zásobník 36 paliva sa po jednoduchej regenerácii adsorbenta 39 z dreveného uhlia zahriatím, použije znova. Normálne otvorený solenoidový ventil 38 sa zavrie pred a počas odstraňovania zásobníka 36 paliva a zostane uzavretý, až kým sa neotvorí počas regeneračného procesu.
» V inom uskutočnení tohto vynálezu, je zásobník 36 paliva aktívnou súčasťou systému skladovania paliva PLNG a je preto proste adsorpčným zásobníkom *
• na prídavné skladovanie paliva PLNG. V tomto uskutočnení zásobník 36 paliva s adsorbentom 39 z dreveného uhlia má zabudovaný regeneračný vykurovací člen (vykurovacie členy) (neznázornené na výkresoch). Kontrolný ventil 37 sa nahradí normálnym zavieracím solenoidovým ventilom (neznázornené na výkresoch), ktorý sa otvára, keď tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 paliva dosiahne vopred nastavený bod, výhodne dosť pod navrhnutým tlakom na uskutočnenie prúdenia pary paliva PLNG do zásobníka 36 paliva. Akonáhle tlak paliva PLNG v skladovacom kontajneri 10 poklesne pod tlak pary paliva . PLNG v zásobníku 36 paliva, zabudovaný vykurovací člen (členy) v zásobníku paliva začnú regenerovať adsorbent 39 z dreveného uhlia - hnať paru paliva
Λ
PLNG späť do skladovacieho kontajnera 10 pre následné dodávanie do motora 24.
Vozidlá napájané palivom PLNG a systémy skladovania a dodávania paliva podľa tohto vynálezu ponúkajú pohon v porovnateľnom rozsahu s tankovaním u bežných benzínových motorov. Nízky skladovací tlak, v porovnaní s tlakom u CNG a vysokou skladovacou teplotou v porovnaní s teplotou u LNG minimalizujú starosť o bezpečnosť. Na rozdiel od LNG uľahčuje vysokotlakové skladovanie PLNG napájanie stredne tlakových palivových injektorov palivom, teda eliminovanie potreby komplexného a nákladného systému dodávania, vyžadujúceho kryogénne čerpadlo, ktoré je sprievodným prvkom LNG. Konečne inak ako u LPG, je PLNG založený na zemnom plyne s výdatnými zdrojmi po celom svete
Zatiaľ čo uvedený vynález bol opísaný v podmienkach pre jedno alebo viac výhodných uskutočnení, osoby, ktoré majú normálnu kvalifikáciu v odbore, mô42 žu pripustiť rôzne zmeny, modifikácie a aplikácie, iné ako špecificky uvedené v tomto dokumente, ktoré sa môžu realizovať bez opustenia predmetu ochrany tohto vynálezu, ktorá je vyjadrená ďalej v patentových nárokoch.
Slovník termínov
Aci - transformačná teplota - teplota, pri ktorej sa počas zahrievania začína tvoriť austenit;
Acj - transformačná teplota - teplota, pri ktorej sa počas zahrievania dokončí premena feritu na austenit;
Ari - transformačná teplota - teplota, pri ktorej sa počas chladenia dokončí premena austenitu na ferit alebo na ferit plus cementit
Ar3 - transformačná teplota - teplota, pri ktorej sa počas chladenia začína meniť austenit na ferit;
CTOD rozmiestnenie špičiek otvorov trhlín
CVN (Charpyho test) skúška vrubovej húževnatosti na tyči podľa Charpyho
DBTT (Ductile to Bríttle
Transition Temperature) určuje dva režimy lomov v štrukturálnych oceliach; pri teplotách pod DBTT, sa javí sklon k poškodeniu nízko-energetickým štiepnym (krehkým) lomom, zatiaľ čo pri teplotách nad DBTT, sa javí sklon k poškodeniu vysoko energetickým kujným lomom;
Gm3: miliarda kubických metrov
GMAV: oblúkové zváranie kovom v ochrannej atmosfére plynu;
HAZ:
teplom ovplyvnená zóna interkritický teplotný
rozsah od približnej transformačnej teploty Aci do približnej transformačnej teploty Ac3 pri ohrievaní a od približnej transformačnej teploty Ar3 do približnej transformačnej teploty Ari pri chladení;
kalenie urýchlené ochladzovanie niektorým prostriedkom, pričom sa používa tekutina, vybraná pre jej spôsobilosť zvyšovať rýchlosť ochladzovania ocele ako protiklad chladenia vzduchom;
kaliaca (chladiaca) rýchlosť: rýchlosť ochladzovania pri strede alebo v podstate pri strede hrúbky dosky;
kaliaca stop teplota najvyššia alebo v podstate najvyššia teplota, dosiahnutá na povrchu dosky po zastavení kalenia kvôli teplu prenášanému zo stredu hrúbky dosky;
K1Ľ. faktor kritickej intenzity napätia (pnutia);
kJ: kilojoule ;
kPa; tisíc paskalov;
kryogénne teploty teploty nižšie ako asi -40 °C (-40 °F)
ksi: tisíc libier na štvorcový palec;
MA: martenzit - austenit;
maximálna prípustná veľkosť trhliny; kritická dĺžka a hĺbka trhliny;
Mo2C: forma karbidu molybdénu
MPa: milión pascalov;
Ms transformačná teplota: teplota, pri ktorej štartuje počas chladenia transfor mácia austenitu na martenzit;
nízko legovaná oceľ: oceľ, obsahujúca železo a menej ako 10 % hmotn. všetkých legujúcich aditív;
otvorený (vo vzťahu aspoň čiastočne otvorený, pokiaľ nie je špecifikované k ventilu) inak
pevnosť v ťahu: pri testovaní ťahom, pomer maximálneho zaťaženia k pôvodnej ploche priečneho rezu;
plát: kus ocele, ktorý má nejaké rozmery;
PLNG: komprimovaný skvapalnený zemný plyn;
ppm : parts per milión; (častí z miliónu)
podstatne: v podstate 100 % objemových;
prevažne: aspoň okolo 50 objemových percent;
psia: libry na štvorcový palec, absolútne;
QST: kaliaca stop teplota
TCF: v americkej angličtine bilión, teda 1012 kubických stôp, v britskej angličtine trilión, teda 1018 kubických stÔD. v tomto dokumente ie použité ako bilión kubic- kých stôp;
TIG zváranie: zváranie volfrámom v inertnom plyne;
Tnr teplota: teplota, pod ktorou austenit nemôže rekryštalizovať;
USPTO: United States Patent and Trademark Office (Úrad Spojených Štátov pre patenty a ochranné známky)
vytvrdzujúce častice:
zvarenec - weldment jedna alebo viac častíc ε-medi, Mo2C alebo karbidov a karbidonitridov nióbu a vanádu;
(zvarená súčasť - zvarené miesto):
zvarený spoj, zahrnujúci: (i) zvarový kov, (ii) zónu (HAZ) ovplyvnenú teplom, a (iii) základný kov v „blízkom okolí“ HAZ. Časť základného kovu, ktorá je označovaná ako v „blízkom okolí“ HAZ, a teda časť zvarenca sa mení v závislosti od faktorov známych kvalifikovaným odborníkom, ako sú napríklad, bez obmedzenia, šírka zvarenca, veľkosť jednotky ktorá bola zvarená, počet zvarencov potrebných na výrobu jednotky a vzdialenosť medzi zvarencami;

Claims (15)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1 . Skladovací kontajner paliva, vhodný na použitie v systéme skladovania a dodávania paliva na skladovanie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a dodávanie odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu na požiadavku pre spaľovanie v motore, vyznačujúci sa tým, že skladovací kontajner paliva je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pevnosti, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť voči uvedeným podmienkam tlaku a teploty na obsiahnutie komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  2. 2. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje majú pevnosť aspoň okolo 90 % pevnosti v ťahu uvedenej nízko legovanej ocele extrémne vysokej pevnosti.
  3. 3. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje majú DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F).
  4. 4 . Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje sú vytvorené oblúkovým zváraním kovom v ochrannej atmosfére plynu.
  5. 5. Kontajner podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uvedené spoje sú vytvorené zváraním volfrámom v inertnom plyne.
  6. 6. Skladovací kontajner paliva podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že skladovací kontajner paliva je spojený so zásobníkom paliva na zhromažďovanie * pary komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu, odvetrávanej zo skladovacieho kontajnera paliva, keď tlak komprimovaného skvapalne4t • ného paliva zemného plynu v skladovacom kontajneri paliva prekročí vopred nastavený tlak.
  7. 7 . Skladovací kontajner paliva podľa nároku 6, vyznačujúci sa tým, že zásobník paliva obsahuje adsorbent.
    •
  8. 8 . Skladovací kontajner paliva podľa nároku 7, vyznačujúci sa tým, že uvedený adsorbent je adsorbent z dreveného uhlia.
  9. 9. Skladovací kontajner paliva podľa nároku 8, vyznačujúci sa tým, že zásobník paliva zahrnuje aspoň jeden zabudovaný vykurovací člen na regeneráciu adsorbentu z dreveného uhlia.
  10. 10 . Systém, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje:
    (a) aspoň jeden skladovací kontajner paliva na skladovanie komprimovaného skvapalneného zemného plynu pri tlaku od asi I 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F), pričom uvedený aspoň jeden skladovací kontajner paliva je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých do48 siek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ s extrémne vysokou pevnosťou, obsahujúcu menej než 9 % hmotn. niklu a majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120ksi) a DBTT nižšiu než asi -73 °C (-100 °F), pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť voči uvedeným podmienkam tlaku a teploty na obsiahnutie komprimovaného skvapalneného zemného plynu; a (b) zariadenia na dodávanie odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu na požiadavku pre spaľovanie v motore .
  11. 11 . Systém skladovania a dodávania paliva, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje:
    (a) aspoň jeden skladovací kontajner paliva, pričom tento aspoň jeden skladovací kontajner paliva má primeranú pevnosť a odolnosť na obsiahnutie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F);
    (b) plniaci a odvzdušňovací ventil na umožnenie transferu komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu medzi skladovacím kontajnerom paliva a tankovacou stanicou;
    (c) vedenie kvapaliny na umožnenie prúdenia kvapalného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu z uvedeného skladovacieho tanku do odparovača;
    (d) vedenie pary na umožnenie prúdenia odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu zo skladovacieho tanku paliva do odparovača;
    (e) vedenie paliva na umožnenie prúdenia odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu z uvedeného odparovača do motora tak; a (f) regulátor paliva na reguláciu prúdenia odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu z uvedeného odparovača do motora tak, že systém skladovania a dodávania paliva je prispôsobený na skladovanie komprimovaného paliva skvapalneného zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa 1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a na dodávanie odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu na požiadavku pre spaľovanie v motore.
  12. 12. Systém skladovania a dodávania paliva podľa nároku 11, vyznačujúci sa týni, že ďalej zahrnuje:
    (g) zásobník paliva, vybavený aspoň jedným regeneračným vykurovacím členom, pričom tento zásobník paliva je prispôsobený na: (i) prijímanie prebytku komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu,zo skladovacieho kontajnera paliva, keď tlak v skladovacom kontajneri paliva prekročí prvý vopred určený nastavený bod; (ii) skladovanie prebytku komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu; a (iii) vháňanie tohto prebytku komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu späť do uvedeného skladovacieho kontajnera paliva, keď tlak v tomto skladovacom kontajneri paliva poklesne pod druhý vopred nastavený bod.
  13. 13. Skladovací kontajner paliva vhodný na použitie v systéme skladovania a dodávania paliva na skladovanie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od as: -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) a dodávanie odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu na požiadavku pre spaľovanie v motore, pričom tento skladovací kontajner paliva je konštruovaný vzájomným spojením mnohých jednotlivých dosiek z materiálov, zahrnujúcich nízko legovanú oceľ extrémne vysokej pev50 nosti, obsahujúcu menej než 2 % hmotn. niklu a majúcu primeranú pevnosť a odolnosť voči lomu na obsiahnutie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu, pričom spoje medzi jednotlivými doskami majú primeranú pevnosť a odolnosť pri uvedených podmienkach tlaku a teploty na obsiahnutie uvedeného komprimovaného skvapalneného zemného plynu.
  14. 14 . Spôsob, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje:
    (a) umiestnenie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F) do aspoň jedného skladovacieho kontajnera paliva, pričom tento aspoň jeden skladovací kontajner paliva má primeranú pevnosť a odolnosť na obsiahnutie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri uvedených podmienkach tlaku a teploty; a (b) dodávanie odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu na požiadavku pre spaľovanie v motore.
  15. 15. Systém, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje:
    (a) aspoň jeden skladovací kontajner paliva na skladovanie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri tlaku od asi 1 035 kPa (150 psia) do asi 7 590 kPa (1 100 psia) a pri teplote od asi -123 °C (-190 °F) do asi -62 °C (-80 °F); pričom tento aspoň jeden skladovací kontajner paliva má primeranú pevnosť a odolnosť na obsiahnutie komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu pri uvedených podmienkach tlaku a teploty; a (b) zariadenia na dodávanie odpareného komprimovaného skvapalneného paliva zemného plynu na požiadavku pre spaľovanie v motore.
SK1783-99A 1997-06-20 1998-06-18 LNG FUEL STORAGE AND DELIVERY SYSTEMS FOR NATURAL GAS POWEREDì (54) VEHICLES SK178399A3 (en)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US6819897P 1997-12-19 1997-12-19
PCT/US1998/012741 WO1998059164A2 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Lng fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK178399A3 true SK178399A3 (en) 2000-09-12

Family

ID=27367713

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1783-99A SK178399A3 (en) 1997-06-20 1998-06-18 LNG FUEL STORAGE AND DELIVERY SYSTEMS FOR NATURAL GAS POWEREDì (54) VEHICLES

Country Status (30)

Country Link
US (1) US6058713A (sk)
EP (1) EP0990105A4 (sk)
JP (1) JP2001508727A (sk)
KR (1) KR100335523B1 (sk)
CN (1) CN1114808C (sk)
AR (1) AR013106A1 (sk)
AT (1) ATA908098A (sk)
AU (1) AU733821B2 (sk)
BR (1) BR9810203A (sk)
CA (1) CA2293774A1 (sk)
CH (2) CH694326A5 (sk)
CO (1) CO5060560A1 (sk)
DE (1) DE19882491T1 (sk)
DK (1) DK174841B1 (sk)
ES (1) ES2187228A1 (sk)
FI (1) FI113799B (sk)
GB (1) GB2345123B (sk)
HU (1) HUP0003430A3 (sk)
ID (1) ID27349A (sk)
IL (1) IL133333A (sk)
MY (1) MY114595A (sk)
NO (1) NO313305B1 (sk)
NZ (1) NZ502047A (sk)
PL (1) PL339553A1 (sk)
RU (1) RU2208747C2 (sk)
SE (1) SE525598C2 (sk)
SK (1) SK178399A3 (sk)
TR (1) TR199903168T2 (sk)
TW (1) TW444109B (sk)
WO (1) WO1998059164A2 (sk)

Families Citing this family (79)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
US6494191B2 (en) 1997-12-16 2002-12-17 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Systems and method for delivering liquified gas to an engine
TW436597B (en) * 1997-12-19 2001-05-28 Exxon Production Research Co Process components, containers, and pipes suitable for containign and transporting cryogenic temperature fluids
US6474101B1 (en) * 2001-05-21 2002-11-05 Northstar Industries, Inc. Natural gas handling system
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
US6698211B2 (en) 2002-06-04 2004-03-02 Chart Inc. Natural gas fuel storage and supply system for vehicles
CA2401926C (en) * 2002-09-06 2004-11-23 Westport Research Inc. Combined liquefied gas and compressed gas re-fueling station and method of operating a combined liquefied gas and compressed gas re-fueling station
DE10258235A1 (de) * 2002-12-13 2004-07-08 Messer Griesheim Gmbh Füllstandsmesseinrichtung für Flüssiggas-Fahrzeugtank
FR2851301A1 (fr) * 2003-02-19 2004-08-20 Alstom Installation pour la fourniture de combustible gazeux a un ensemble de production energetique d'un navire de transport de gaz liquefie
RU2241899C1 (ru) * 2003-02-27 2004-12-10 Божуков Валентин Михайлович Способ получения, хранения и расходования газообразного кислорода и кислородный аппарат открытого типа (его варианты)
US6899146B2 (en) 2003-05-09 2005-05-31 Battelle Energy Alliance, Llc Method and apparatus for dispensing compressed natural gas and liquified natural gas to natural gas powered vehicles
ES2245863B1 (es) * 2003-11-26 2006-11-01 Ros Roca Indox Equipos E Ingenieria, S.L. Estacion movil de suministro de gnl/gnc.
ES2235646B1 (es) * 2003-12-22 2006-03-16 Ros Roca Indox Equipos E Ingenieria, S.L. Planta movil de regasificacion de gnl.
US7073339B2 (en) * 2004-01-09 2006-07-11 Harsco Technologies Corporation Pressure control device for cryogenic liquid vessel
US7305836B2 (en) * 2004-05-19 2007-12-11 Eden Innovations Ltd. Cryogenic container and superconductivity magnetic energy storage (SMES) system
RU2289752C2 (ru) * 2004-06-24 2006-12-20 Закрытое акционерное общество Научно-производственное объединение "РЕМГАЗКОМПЛЕКТПОСТАВКА" (ЗАО НПО "РЕМГАЗКОМПЛЕКТПОСТАВКА") Газификационная установка
FR2875784B1 (fr) * 2004-09-30 2008-03-14 Alstom Sa Installation de fourniture de combustible gazeux et sequence de demarrage d'une telle installation
US7191603B2 (en) * 2004-10-15 2007-03-20 Climax Molybdenum Company Gaseous fluid production apparatus and method
WO2007044073A2 (en) * 2005-04-26 2007-04-19 Brehon Energy Plc System and method for blending and compressing gases
JP4661403B2 (ja) * 2005-07-04 2011-03-30 マツダ株式会社 気体燃料タンクを備えた車両のバッテリ冷却装置
US7547385B2 (en) * 2005-11-14 2009-06-16 Eden Innovations Ltd. Method and system for producing a supercritical cryogenic fuel (SCCF)
GB0524128D0 (en) * 2005-11-28 2006-01-04 Barry Callebaut Ag Compositions
RU2298722C1 (ru) * 2005-12-26 2007-05-10 Военный инженерно-технический университет Подземное хранилище сжиженного природного газа (пх спг) для резервного энергообеспечения объектов метро
FI121745B (fi) * 2005-12-28 2011-03-31 Waertsilae Finland Oy Järjestely ja menetelmä jäähdytysenergian tuottamiseksi vesialuksen jäähdytysväliainepiiriin
US7497191B2 (en) * 2006-02-06 2009-03-03 Eden Innovations Ltd. System and method for producing, dispensing, using and monitoring a hydrogen enriched fuel
CA2539232C (en) * 2006-03-22 2008-01-08 Westport Research Inc. Multi-fuel storage system and method of storing fuel in a multi-fuel storage system
US20070277438A1 (en) * 2006-05-30 2007-12-06 Brehon Energy Plc System and method for producing a hydrogen enriched fuel
WO2008007737A1 (en) * 2006-07-13 2008-01-17 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Bend pipe and process for producing the same
EP2057433A2 (en) * 2006-08-29 2009-05-13 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for generating a gaseous hydrocarbon stream from a liquefied hydrocarbon stream
KR100805022B1 (ko) * 2007-02-12 2008-02-20 대우조선해양 주식회사 Ｌｎｇ 운반선용 ｌｎｇ 저장탱크 및 이를 이용한 증발가스처리 방법
US8820096B2 (en) * 2007-02-12 2014-09-02 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and operation of the same
US8726676B2 (en) 2007-05-17 2014-05-20 The Boeing Company Thermodynamic pump for cryogenic fueled devices
US9939108B2 (en) * 2007-10-16 2018-04-10 WireTough Cylinders, LLC Wire wrapped pressure vessels
US9266642B2 (en) 2008-09-23 2016-02-23 WireTough Cylinders, LLC Steel wrapped pressure vessel
KR101001200B1 (ko) 2009-01-09 2010-12-15 제우기공 주식회사 차량용 액화연료 저장장치
US8974610B2 (en) 2010-02-04 2015-03-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength welded steel pipe and method for producing the same
KR200459593Y1 (ko) 2010-04-01 2012-04-04 (주)한비 라인결합부에 어댑터가 적용된 천연가스 저장용 초저온 용기
US9869429B2 (en) * 2010-08-25 2018-01-16 Chart Industries, Inc. Bulk cryogenic liquid pressurized dispensing system and method
RU2446344C1 (ru) * 2011-01-24 2012-03-27 ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ВОЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ "ВОЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЫЛА И ТРАНСПОРТА имени генерала армии Хрулева А.В." Комплекс хранения сжиженного природного газа
RU2451872C1 (ru) * 2011-02-14 2012-05-27 ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ВОЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ "ВОЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЫЛА И ТРАНСПОРТА имени генерала армии Хрулева А.В." Комплекс долговременного хранения сжиженного природного газа
SG192926A1 (en) * 2011-02-28 2013-09-30 Korea Advanced Inst Sci & Tech Lng refueling system and boil-off gas treatment method
CN102536519B (zh) * 2011-12-30 2014-04-23 西安交通大学 一种带吸附罐的液化天然气汽车燃料系统
US20140157823A1 (en) * 2012-06-20 2014-06-12 Proyectos Y Generadores Libelula, S.A DE C.V. Systems and methods for distributed production of liquified natural gas
CN103511127B (zh) * 2012-06-25 2016-01-13 U&S株式会社 船舶发动机用液化天然气燃料供给系统
US9746132B2 (en) * 2012-09-19 2017-08-29 Chart Inc. Self-saturating liquefied natural gas delivery system utilizing hydraulic pressure
CN203384645U (zh) * 2012-10-02 2014-01-08 查特股份有限公司 具有主动式增压能力的深冷液体输送及增压系统
US10087896B1 (en) * 2012-10-14 2018-10-02 Alberto Martin Perez Liquefied light hydrocarbon fuel system for hybrid vehicle and methods thereto
US20140130522A1 (en) * 2012-11-13 2014-05-15 Caterpillar Inc. Liquefied Gas Supply Conditioning System and Method
CN103032675B (zh) * 2012-12-06 2014-10-29 中钢集团新型材料（浙江）有限公司 一种用于石墨纯化的自动化气体输送系统
US9752728B2 (en) 2012-12-20 2017-09-05 General Electric Company Cryogenic tank assembly
US20140190187A1 (en) * 2013-01-07 2014-07-10 Hebeler Corporation Cryogenic Liquid Conditioning and Delivery System
CN103486435B (zh) * 2013-09-18 2015-02-04 成都华气厚普机电设备股份有限公司 分度式杜瓦瓶螺旋充装器及其使用方法
US20140182561A1 (en) * 2013-09-25 2014-07-03 Eghosa Gregory Ibizugbe, JR. Onboard CNG/CFG Vehicle Refueling and Storage Systems and Methods
RU2598478C2 (ru) * 2014-05-14 2016-09-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Санкт-Петербургская электротехническая компания" Судовая энергетическая установка на сжиженном природном газе
EP3252296B1 (en) * 2015-01-30 2023-06-07 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Fuel supply system and method for ship engine
CN104713696A (zh) * 2015-02-04 2015-06-17 中国海洋石油总公司 一种独立c型lng液舱模型试验方法
CN104808711B (zh) * 2015-04-28 2017-08-29 重庆耐德能源装备集成有限公司 一种lng预冷控制系统
WO2016172803A1 (en) 2015-04-30 2016-11-03 Westport Power Inc. Intelligent pressure management system for cryogenic fluid systems
DE102015107871A1 (de) * 2015-05-19 2016-11-24 Schmitt Prof. Möhlmann & Collegen Wirtschaftskanzlei - lnsolvenzverwalter Aktiengesellschaft Verfahren zur Oberflächenbehandlung einer Gasflasche
CN105240127A (zh) * 2015-10-26 2016-01-13 成都华气厚普机电设备股份有限公司 一种发动机试车平台燃气供气控制系统
CN108291489A (zh) * 2015-11-13 2018-07-17 沃尔沃卡车集团 用于控制具有高压气体喷射的内燃机的方法和设备
RU2613756C1 (ru) * 2015-11-13 2017-03-21 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Санкт-Петербургская электротехническая компания" Судовая газотурбинная установка с утилизацией тепла уходящих газов
RU2649510C2 (ru) * 2016-07-25 2018-04-03 Николай Геннадьевич Кириллов Комплекс долговременного хранения и использования криогенных компонентов топлива
KR102287707B1 (ko) * 2017-03-08 2021-08-10 바르실라 핀랜드 오이 액화 가스 탱크 배열체 및 액화 가스 탱크 배열체의 작동 방법
CN109386732A (zh) * 2017-08-09 2019-02-26 中国石油化工股份有限公司 Lpg槽车装卸防护装置及防护方法
US10883664B2 (en) * 2018-01-25 2021-01-05 Air Products And Chemicals, Inc. Fuel gas distribution method
DE102018216176A1 (de) * 2018-09-21 2020-03-26 Robert Bosch Gmbh Kraftstofffördereinrichtung für eine Brennkraftmaschine
RU2748404C2 (ru) * 2018-11-06 2021-05-25 Андрей Владиславович Курочкин Автономная установка газификации жидких криопродуктов
IT201800010216A1 (it) * 2018-11-09 2020-05-09 Iveco Magirus Sistema di controllo di spillamento per un serbatoio di carburante
CN109723963A (zh) * 2019-03-04 2019-05-07 荆门宏图特种飞行器制造有限公司 罐车
CA3133326A1 (en) * 2019-03-13 2020-09-17 Icom North America Llc Lpg fuel supply system with vapor lock prevention
KR102210854B1 (ko) * 2019-09-18 2021-02-02 디앨 주식회사 연료 승압 모듈을 구비하는 연료 탱크
JP2021092211A (ja) * 2019-12-12 2021-06-17 愛三工業株式会社 燃料供給装置
CN111041361B (zh) * 2019-12-16 2021-08-13 马鞍山钢铁股份有限公司 一种lng储罐用耐-165℃低温钢筋机械连接套筒及生产方法
CN113048392B (zh) * 2021-03-15 2022-01-28 西南石油大学 一种长距离液氦输送储槽压力调控装置
CN115388316B (zh) * 2021-05-25 2024-01-26 英业达科技有限公司 储气装置及两相浸入式冷却系统
EP4345360A1 (en) * 2022-09-27 2024-04-03 CNH Industrial Italia S.p.A. Improved tank arrangement for cryogenic fluid

Family Cites Families (51)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US2004074A (en) * 1933-08-21 1935-06-04 Le Roy D Kiley Apparatus for and method of recovering vapors vented from storage tanks
US2763397A (en) * 1954-05-18 1956-09-18 William S Rice Vapor pressure tank
US2795937A (en) * 1955-03-31 1957-06-18 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
US3232725A (en) * 1962-07-25 1966-02-01 Vehoc Corp Method of storing natural gas for transport
GB1231784A (sk) * 1967-05-22 1971-05-12
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3565201A (en) * 1969-02-07 1971-02-23 Lng Services Cryogenic fuel system for land vehicle power plant
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
JPS5114975B1 (sk) * 1971-04-10 1976-05-13
CH570296A5 (sk) * 1972-05-27 1975-12-15 Sulzer Ag
NL7309295A (nl) * 1973-07-04 1975-01-07 Philips Nv Reservoir voor de opslag en het transport van een vloeibaar gemaakt gas.
US3931908A (en) * 1973-08-02 1976-01-13 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Insulated tank
GB1522609A (en) * 1974-10-18 1978-08-23 Martacto Naviera Sa Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
JPS5653472B2 (sk) * 1974-11-27 1981-12-18
US4024720A (en) * 1975-04-04 1977-05-24 Dimentberg Moses Transportation of liquids
US4182254A (en) * 1975-10-16 1980-01-08 Campbell Secord Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
SE420862B (sv) * 1978-06-08 1981-11-02 Pharos Ab Anordning for forvaring av kryogenisk vetska under atmosferstryck
US4162158A (en) * 1978-12-28 1979-07-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Ferritic Fe-Mn alloy for cryogenic applications
GB2040430B (en) * 1979-01-11 1983-02-02 Ocean Phoenix Holdings Nv Tanks for storing liquefied gases
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4257808A (en) * 1979-08-13 1981-03-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low Mn alloy steel for cryogenic service and method of preparation
GB2111663B (en) * 1981-12-16 1986-03-26 Ocean Phoenix Holdings Nv Tank for the storage and transport of pressurised fluid
DE3432337A1 (de) * 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung
JPS61127815A (ja) * 1984-11-26 1986-06-16 Nippon Steel Corp 高アレスト性含Ｎｉ鋼の製造法
RU2017858C1 (ru) * 1990-05-23 1994-08-15 Егорова Светлана Васильевна Сплав на основе железа
FR2668169B1 (fr) * 1990-10-18 1993-01-22 Lorraine Laminage Acier a soudabilite amelioree.
RU2040725C1 (ru) * 1991-02-11 1995-07-25 Омское научно-производственное объединение "Сибкриотехника" Устройство для хранения и передачи сжиженного газа
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5127230A (en) * 1991-05-17 1992-07-07 Minnesota Valley Engineering, Inc. LNG delivery system for gas powered vehicles
US5228295A (en) * 1991-12-05 1993-07-20 Minnesota Valley Engineering No loss fueling station for liquid natural gas vehicles
FI922191A7 (fi) * 1992-05-14 1993-11-15 Kvaerner Masa Yards Oy Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande
US5315831A (en) * 1993-01-22 1994-05-31 Hydra-Rig, Incorporated Liquid natural gas and compressed natural gas total fueling system
US5373700A (en) * 1993-02-12 1994-12-20 Mcintosh; Glen E. Natural gas vehicle fuel vapor delivery system
US5327730A (en) * 1993-05-12 1994-07-12 American Gas & Technology, Inc. Method and apparatus for liquifying natural gas for fuel for vehicles and fuel tank for use therewith
US5421162A (en) * 1994-02-23 1995-06-06 Minnesota Valley Engineering, Inc. LNG delivery system
US5549142A (en) * 1994-05-27 1996-08-27 Jeffrey P. Beale Dispensing system for refueling transport containers with cryogenic liquids
JP3550726B2 (ja) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
JPH08176659A (ja) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
WO1996023083A1 (en) * 1995-01-26 1996-08-01 Nippon Steel Corporation Weldable high-tensile steel excellent in low-temperature toughness
EP0757113B1 (en) * 1995-02-03 2000-04-12 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JP3314295B2 (ja) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
US5590535A (en) * 1995-11-13 1997-01-07 Chicago Bridge & Iron Technical Services Company Process and apparatus for conditioning cryogenic fuel to establish a selected equilibrium pressure
US5761910A (en) * 1996-05-20 1998-06-09 Advanced Technology Materials, Inc. High capacity gas storage and dispensing system
US5762119A (en) * 1996-11-29 1998-06-09 Golden Spread Energy, Inc. Cryogenic gas transportation and delivery system
US5884488A (en) * 1997-11-07 1999-03-23 Westport Research Inc. High pressure fuel supply system for natural gas vehicles

Also Published As

Publication number Publication date
TW444109B (en) 2001-07-01
JP2001508727A (ja) 2001-07-03
HUP0003430A3 (en) 2001-04-28
AR013106A1 (es) 2000-12-13
BR9810203A (pt) 2000-09-05
FI113799B (fi) 2004-06-15
FI19992702L (fi) 2000-01-14
GB9930046D0 (en) 2000-02-09
WO1998059164A3 (en) 1999-03-11
WO1998059164A8 (en) 1999-05-06
DE19882491T1 (de) 2000-07-27
NO313305B1 (no) 2002-09-09
US6058713A (en) 2000-05-09
NZ502047A (en) 2001-07-27
TR199903168T2 (xx) 2000-06-21
HUP0003430A2 (hu) 2001-02-28
KR100335523B1 (ko) 2002-05-06
IL133333A0 (en) 2001-04-30
GB2345123A (en) 2000-06-28
CA2293774A1 (en) 1998-12-30
DK174841B1 (da) 2003-12-15
NO996357L (no) 2000-02-21
SE9904634D0 (sv) 1999-12-17
CN1261951A (zh) 2000-08-02
EP0990105A2 (en) 2000-04-05
GB2345123B (en) 2001-03-21
ATA908098A (de) 2005-09-15
KR20010014037A (ko) 2001-02-26
NO996357D0 (no) 1999-12-20
WO1998059164A2 (en) 1998-12-30
EP0990105A4 (en) 2002-07-31
CH694893A5 (de) 2005-08-31
RU2208747C2 (ru) 2003-07-20
CN1114808C (zh) 2003-07-16
CO5060560A1 (es) 2001-07-30
IL133333A (en) 2004-03-28
AU733821B2 (en) 2001-05-24
AU8152498A (en) 1999-01-04
MY114595A (en) 2002-11-30
CH694326A5 (de) 2004-11-30
SE525598C2 (sv) 2005-03-15
PL339553A1 (en) 2000-12-18
SE9904634L (sv) 1999-12-17
ES2187228A1 (es) 2003-05-16
DK199901798A (da) 2000-02-18
ID27349A (id) 2001-04-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK178399A3 (en) LNG FUEL STORAGE AND DELIVERY SYSTEMS FOR NATURAL GAS POWEREDì (54) VEHICLES
US20070113959A1 (en) Containers and methods for containing pressurized fluids using reinforced fibers and methods for making such containers
SK178299A3 (en) Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
AU2002365596B2 (en) CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
NZ505337A (en) Process components, containers, and pipes suitable for containing and transporting cryogenic temperature fluids
NZ502040A (en) System for processing, storing and transporting liquefied natural gas
NZ502048A (en) Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
MXPA99011346A (en) Lng fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
CZ9904555A3 (cs) Akumulační palivové a přívodní systémy LNG pro vozidla poháněná zemním plynem
KR20070067741A (ko) 천연 가스 동력식 차량을 위한 압축 천연 가스 연료 저장및 배급 시스템