[go: up one dir, main page]

RU2014101779A - Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали и изделие из высокопрочной конструкционной стали - Google Patents

Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали и изделие из высокопрочной конструкционной стали Download PDF

Info

Publication number
RU2014101779A
RU2014101779A RU2014101779/02A RU2014101779A RU2014101779A RU 2014101779 A RU2014101779 A RU 2014101779A RU 2014101779/02 A RU2014101779/02 A RU 2014101779/02A RU 2014101779 A RU2014101779 A RU 2014101779A RU 2014101779 A RU2014101779 A RU 2014101779A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
hot rolling
steel
product
strength structural
Prior art date
Application number
RU2014101779/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2608869C2 (ru
Inventor
Махеш Чандра СОМАНИ
Дэвид Артур ПОРТЕР
Лео Пентти КАРЬЯЛАЙНЕН
Теро Тапио РАСМУС
Ари Микаель ХИРВИ
Original Assignee
Раутаруукки Ойй
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=44318376&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2014101779(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Раутаруукки Ойй filed Critical Раутаруукки Ойй
Publication of RU2014101779A publication Critical patent/RU2014101779A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2608869C2 publication Critical patent/RU2608869C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0431—Warm rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

1. Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали, содержащий следующие этапы:- заготовительный этап для изготовления стального сляба,- этап (1) нагревания стального сляба до температуры в диапазоне от 950 до 1300°C,- этап (2) выравнивания для выравнивания температуры стального сляба,- этап горячей прокатки стального сляба, содержащий шаг (5) горячей прокатки I типа в диапазоне температур, в котором не происходит рекристаллизация, ниже температуры окончания рекристаллизации (RST), но выше температуры Aобразования феррита, и для обеспечения температуры чистовой прокатки (FRT),- этап (6) закалки горячекатаной стали со скоростью охлаждения по меньшей мере 20°C/с до температуры окончания закалки (QT), причем указанная температура окончания закалки (QT) находится между температурами Mи M,- этап (7, 9) перераспределяющей обработки для перераспределения углерода в микроструктуре горячекатаной стали от мартенсита к аустениту, и- этап (8) охлаждения горячекатаной стали до комнатной температуры посредством принудительного или естественного охлаждения.2. Способ по п.1, отличающийся тем, чтоэтап (1) нагревания для нагревания указанного стального сляба до температуры в диапазоне от 950 до 1300°C содержит нагревание стального сляба до температуры в диапазоне от 1000 до 1300°C,этап горячей прокатки содержит шаг (3) горячей прокатки II типа для горячей прокатки указанного стального сляба в диапазоне температур, в котором происходит рекристаллизация, выше критической температуры рекристаллизации (RLT), ишаг (3) горячей прокатки II типа осуществляют перед шагом (5) горячей прокатки I типа.3. Способ по п.2, отличающийся тем, чтоэтап горячей прокатки содер�

Claims (41)

1. Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали, содержащий следующие этапы:
- заготовительный этап для изготовления стального сляба,
- этап (1) нагревания стального сляба до температуры в диапазоне от 950 до 1300°C,
- этап (2) выравнивания для выравнивания температуры стального сляба,
- этап горячей прокатки стального сляба, содержащий шаг (5) горячей прокатки I типа в диапазоне температур, в котором не происходит рекристаллизация, ниже температуры окончания рекристаллизации (RST), но выше температуры A3 образования феррита, и для обеспечения температуры чистовой прокатки (FRT),
- этап (6) закалки горячекатаной стали со скоростью охлаждения по меньшей мере 20°C/с до температуры окончания закалки (QT), причем указанная температура окончания закалки (QT) находится между температурами Ms и Mf,
- этап (7, 9) перераспределяющей обработки для перераспределения углерода в микроструктуре горячекатаной стали от мартенсита к аустениту, и
- этап (8) охлаждения горячекатаной стали до комнатной температуры посредством принудительного или естественного охлаждения.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что
этап (1) нагревания для нагревания указанного стального сляба до температуры в диапазоне от 950 до 1300°C содержит нагревание стального сляба до температуры в диапазоне от 1000 до 1300°C,
этап горячей прокатки содержит шаг (3) горячей прокатки II типа для горячей прокатки указанного стального сляба в диапазоне температур, в котором происходит рекристаллизация, выше критической температуры рекристаллизации (RLT), и
шаг (3) горячей прокатки II типа осуществляют перед шагом (5) горячей прокатки I типа.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что
этап горячей прокатки содержит период (4) ожидания, содержащий шаг горячей прокатки III типа для горячей прокатки стального сляба в диапазоне температур, расположенном ниже критической температуры рекристаллизации (КТП) и выше температуры окончания рекристаллизации (ТОП), и
период (4) ожидания осуществляют после шага (3) горячей прокатки II типа и перед шагом (5) горячей прокатки I типа.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что стальной сляб непрерывно подвергают прокатке во время шага горячей прокатки I типа, шага горячей прокатки II типа, шага горячей прокатки III типа, и при переходе от шага горячей прокатки II типа к шагу горячей прокатки III типа и, соответственно, при переходе от шага горячей прокатки III типа к шагу горячей прокатки I типа.
5. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что температура окончания закалки (QT) находится между температурами Ms и Mf так, что количество аустенита при указанной температуре окончания закалки (QT) сразу после закалки составляет, в объемных процентах, минимум 5%, но не более 30%.
6. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (7) перераспределяющей обработки осуществляют, по существу, при температуре окончания закалки (QT).
7. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (9) перераспределяющей обработки осуществляют, по существу, выше температуры окончания закалки (QT).
8. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (7, 9) перераспределяющей обработки осуществляют при температуре в диапазоне от 250 до 500°C.
9. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (7, 9) перераспределяющей обработки осуществляют так, что средняя скорость охлаждения во время этапа (7, 9) перераспределяющей обработки меньше, чем средняя скорость свободного охлаждения на воздухе при рассматриваемой температуре.
10. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (7, 9) перераспределяющей обработки осуществляют так, что максимальная средняя скорость охлаждения во время перераспределяющей обработки составляет 0,2°C/с.
11. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (7, 9) перераспределяющей обработки осуществляют путем выдержки стали при, по существу, постоянной температуре.
12. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что этап (7, 9) перераспределяющей обработки осуществляют в течение периода времени от 10 до 100000 с, предпочтительно в течение периода времени от 600 до 10000 с, отсчитываемого от момента достижения температуры окончания закалки (QT).
13. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что содержит этап скручивания, выполняемый после этапа (6) закалки и перед этапом (7, 9) перераспределяющей обработки.
14. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что горячая прокатка (5) I типа содержит по меньшей мере 0,4 общей суммарной эквивалентной деформации ниже температуры окончания рекристаллизации (RST).
15. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что температура окончания закалки (QT) находится между температурами Ms и Mf, в частности ниже 400°C, но выше 200°C, для достижения улучшенных свойств, относящихся к удлинению.
16. Способ по п.15, отличающийся тем,
что температура окончания закалки (QT) находится между температурами Ms и Mf, в частности ниже 300°C, но выше 200°C для достижения улучшенных свойств, относящихся к относительному удлинению.
17. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что содержит этап предварительного деформирования, выполняемый следом за этапом (7, 9) перераспределяющей обработки.
18. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что заготовительный этап содержит изготовление стального сляба, содержащего Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si: от 1,4 до 2,0% или Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si по меньшей мере 0,4% и
Al по меньшей мере 0,1%, предпочтительно по меньшей мере 0,8%,
Mn: от 1,4 до 2,3%, и
Cr: от 0,4 до 2,0%.
19. Способ по п.18, отличающийся тем, что
заготовительный этап содержит изготовление стального сляба, содержащего Fe и неизбежные примеси, а также по меньшей мере следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si: от 1,4 до 2,0%,
Mn: от 1,4 до 2,3%, и
Cr: от 0,4 до 2,0%.
20. Способ по п.18, отличающийся тем, что
заготовительный этап содержит изготовление стального сляба, содержащего Fe и неизбежные примеси, а также по меньшей мере следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si по меньшей мере 0,4% и Al по меньшей мере 0,1%, предпочтительно по меньшей мере 0,8%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%, и
Mo: от 0 до 0,7%, предпочтительно от 0,1 до 0,7%.
21. Способ по п.18, отличающийся тем,
что заготовительный этап содержит изготовление стального сляба, содержащего Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si от 0,4 до 1,2% и Al от 0,8 до 1,6%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%, и
Mo: от 0 до 0,7%, предпочтительно от 0,1 до 0,7%.
22. Способ по п.18, отличающийся тем,
что заготовительный этап содержит изготовление стального сляба, содержащего Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si от 0,4 до 0,7% и Al от 0,8 до 1,3%,
Mn: от 1,8 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%, и
Mo: от 0 до 0,7%, предпочтительно от 0,1 до 0,7%.
23. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем,
что указанный заготовительный этап содержит изготовление стального сляба, содержащего следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si от 1,4 до 2,0% или Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si по меньшей мере 0,4 и Al по меньшей мере 0,1, предпочтительно по меньшей мере 0,8%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%,
и опционально содержащего:
Mo: менее 0,70%,
Ni: менее 4,00%
Cu: менее 1,00%,
V: менее 0,06%,
Nb: от 0,005 до 0,05%,
B: от 0,0005 до 0,005%,
Ti: от 0,01 до 0,05%,
P: менее 0,012%,
S: менее 0,006%, и
N: менее 0,006%,
и остальное - Fe.
24. Способ по п.18, отличающийся тем,
что указанный этап горячей прокатки осуществляют таким образом, что конечная толщина горячекатаного стального листа или пластины составляет от 3 до 20 мм, предпочтительно от 3 до 11 мм, и
что показатель прокаливаемости DI, рассчитанный по формуле (1), составляет более чем 70 мм.
25. Способ по п.18, отличающийся тем,
что указанный этап горячей прокатки осуществляют таким образом, что конечная толщина горячекатаной стальной пластины или листа составляет от 3 до 20 мм, предпочтительно от 11 до 20 мм, и
что показатель прокаливаемости DI, рассчитанный по формуле (1), составляет по меньшей мере 125 мм.
26. Изделие из высокопрочной конструкционной стали, имеющей предел текучести Rp0,2≥960 МПа, предпочтительно Rp0,2≥1000 МПа, и микроструктуру, содержащую в объемных процентах по меньшей мере 80% мартенсита и 5-20% остаточного аустенита, отличающееся тем,
что мартенсит состоит из тонких пластинок мартенсита, укороченных и расположенных случайным образом в различных направлениях.
27. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.26, отличающееся тем, что, по существу, не содержит карбидов железа, в частности цементита.
28. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.26 или 27, отличающееся тем, что, по существу, не содержит карбидов, образованных после превращения ГЦК (гранецентрированной кубической кристаллической решетки) в ОЦК (объемно-центрированную кубическую кристаллическую решетку).
29. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по любому из пп.26 и 27, отличающееся тем, что имеет температуру перехода, соответствующую 27 Дж при испытании по Шарпи образца с V-образным надрезом, менее -50°C, предпочтительно менее -80°C.
30. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по любому из пп.26 и 27, отличающееся тем, что содержит Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si: от 1,4 до 2,0% или Si+Al: 1,2-2,0%, где Si по меньшей мере 0,4% и Al по меньшей мере 0,1%, предпочтительно по меньшей мере 0,8%,
Mn: от 1,4 до 2,3%, и
Cr: от 0,4 до 2,0%.
31. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.30, отличающееся тем, что содержит Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si: от 1,4 до 2,0%,
Mn: от 1,4 до 2,3%, и
Cr: от 0,4 до 2,0%.
32. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.30, отличающееся тем, что содержит Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si по меньшей мере 0,4% и Al по меньшей мере 0,1%, предпочтительно по меньшей мере 0,8%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%, и
Mo: от 0 до 0,7%, предпочтительно от 0,1 до 0,7%.
33. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.30, отличающееся тем, что содержит Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si от 0,4 до 1,2% и Al от 0,8 до 1,6%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%, и
Mo: от 0 до 0,7%, предпочтительно от 0,1 до 0,7%.
34. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.30, отличающееся тем, содержит Fe и неизбежные примеси, а также, по меньшей мере, следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si от 0,4 до 0,7% и Al от 0,8 до 1,3%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%, и
Mo: от 0 до 0,7%, предпочтительно от 0,1 до 0,7%.
35. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по любому из пп.26 и 27, отличающееся тем, что содержит следующие элементы в массовых процентах:
C: от 0,17 до 0,23%,
Si от 1,4 до 2,0% или Si+Al: от 1,2 до 2,0%, где Si по меньшей мере 0,4 и Al по меньшей мере 0,1, предпочтительно по меньшей мере 0,8%,
Mn: от 1,4 до 2,3%,
Cr: от 0,4 до 2,0%,
и опционально содержит:
Mo: менее 0,70%,
Ni: менее 4,00%
Cu: менее 1,00%,
V: менее 0,06%,
Nb: от 0,005 до 0,05%,
B: от 0,0005 до 0,005%,
Ti: от 0,01 до 0,05%,
P: менее 0,012%,
S: менее 0,006%, и
N: менее 0,006%,
и остальное - Fe.
36. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.30, отличающееся тем, что
имеет толщину от 3 до 20 мм, предпочтительно от 3 до 11 мм, и
показатель прокаливаемости DI, рассчитанный по формуле (1), составляет более 70 мм.
37. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.30, отличающееся тем, что
имеет толщину от 3 до 20 мм, предпочтительно от 11 до 20 мм, и
показатель прокаливаемости DI, рассчитанный по формуле (1), составляет по меньшей мере 125 мм.
38. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по любому из пп.26 и 27, отличающееся тем, что общее относительное удлинение (A) при разрыве изделия из высокопрочной конструкционной стали составляет A≥8%, и/или общее однородное относительное удлинение (Agt) изделия из высокопрочной конструкционной стали составляет Agt≥2,7%, предпочтительно Agt≥3,5%.
39. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по п.31, отличающееся тем, что общее относительное удлинение при разрыве (A) изделия из высокопрочной конструкционной стали составляет A≥10%, и/или общее однородное относительное удлинение (Agt) изделия из высокопрочной конструкционной стали составляет Agt≥3,5%, предпочтительно Agt≥4,0%.
40. Изделие из высокопрочной конструкционной стали по любому из пп.26 и 27, отличающееся тем, что предел текучести изделия из высокопрочной конструкционной стали составляет Rp0,2≥1200 МПа.
41. Применение изделия из высокопрочной конструкционной стали, изготовленной по любому из пп.1-25, или изделия из стали по любому из пп.26-40 в качестве износостойкой стали.
RU2014101779A 2011-07-01 2012-07-02 Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали и изделие из высокопрочной конструкционной стали RU2608869C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI20115702 2011-07-01
FI20115702A FI20115702A7 (fi) 2011-07-01 2011-07-01 Menetelmä suurlujuus- rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuusrakenneterästuote
PCT/FI2012/050698 WO2013004910A1 (en) 2011-07-01 2012-07-02 Method for manufacturing a high-strength structural steel and a high-strength structural steel product

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014101779A true RU2014101779A (ru) 2015-08-10
RU2608869C2 RU2608869C2 (ru) 2017-01-25

Family

ID=44318376

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014101779A RU2608869C2 (ru) 2011-07-01 2012-07-02 Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали и изделие из высокопрочной конструкционной стали

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9567659B2 (ru)
EP (1) EP2726637B2 (ru)
CN (1) CN103732764B (ru)
BR (1) BR112013033860B1 (ru)
ES (1) ES2706448T5 (ru)
FI (1) FI20115702A7 (ru)
IN (1) IN2014MN00193A (ru)
RU (1) RU2608869C2 (ru)
WO (1) WO2013004910A1 (ru)

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI20115702A7 (fi) 2011-07-01 2013-01-02 Rautaruukki Oyj Menetelmä suurlujuus- rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuusrakenneterästuote
JP5910168B2 (ja) * 2011-09-15 2016-04-27 臼井国際産業株式会社 Ｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼及びその製造方法とそのｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼を用いた超高強度鋼製加工品
CN103074548B (zh) * 2013-01-24 2016-02-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高耐蚀型高强度含Al耐候钢板及其制造方法
US9493864B2 (en) * 2013-03-15 2016-11-15 Am/Ns Calvert Llc Line pipe steels and process of manufacturing
CN103266272A (zh) * 2013-04-16 2013-08-28 安徽省宁国市宁沪钢球有限公司 一种球磨机筒体衬板的制备方法
WO2016001704A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained
WO2016079565A1 (en) * 2014-11-18 2016-05-26 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
CN106555113B (zh) 2015-09-24 2018-09-04 宝山钢铁股份有限公司 一种高强韧性无缝钢管及其制造方法
CN105463307B (zh) * 2015-11-24 2017-09-19 中北大学 一种具有梯度组织的q&p钢及其制备方法
DE102015225573A1 (de) * 2015-12-17 2017-06-22 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zum Herstellen eines Profilteils
WO2017109542A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet
WO2017109540A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet
KR101767773B1 (ko) 2015-12-23 2017-08-14 주식회사 포스코 연성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
JP7193454B2 (ja) * 2016-12-14 2022-12-20 ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト 熱延平鋼生産物およびその生産方法
US11274355B2 (en) 2017-02-16 2022-03-15 Nippon Steel Corporation Hot rolled steel sheet and method for producing same
RU2677445C1 (ru) * 2017-10-05 2019-01-16 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства листового проката из конструкционной хладостойкой стали (варианты)
US11491581B2 (en) 2017-11-02 2022-11-08 Cleveland-Cliffs Steel Properties Inc. Press hardened steel with tailored properties
MX2020004596A (es) * 2017-11-02 2020-08-06 Ak Steel Properties Inc Acero templado en prensa con propiedades personalizadas despues de un tratamiento termico novedoso.
EP3867417A1 (en) * 2018-10-19 2021-08-25 Tata Steel Nederland Technology B.V. Hot rolled steel sheet with ultra-high strength and improved formability and method for producing the same
DE102018132860A1 (de) 2018-12-19 2020-06-25 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zur Herstellung von konventionell warmgewalzten, profilierten Warmbanderzeugnissen
DE102018132816A1 (de) 2018-12-19 2020-06-25 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten profilierten Warmbanderzeugnissen
DE102018132901A1 (de) * 2018-12-19 2020-06-25 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zur Herstellung von konventionell warmgewalzten Warmbanderzeugnissen
DE102018132908A1 (de) 2018-12-19 2020-06-25 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten Warmbanderzeugnissen
EP3670682A1 (de) 2018-12-20 2020-06-24 Primetals Technologies Austria GmbH Herstellen eines metallbandes mit einem austenit-martensit-mischgefüge
SI3719148T1 (sl) * 2019-04-05 2023-06-30 Ssab Technology Ab Izdelek iz jekla visoke trdote in način njegove izdelave
CZ2019495A3 (cs) * 2019-07-30 2020-09-02 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms
JP7550510B2 (ja) * 2019-09-26 2024-09-13 Ntn株式会社 転がり軸受
DE102019215053A1 (de) * 2019-09-30 2021-04-01 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines zumindest teilweise vergüteten Stahlblechbauteils und zumindest teilweise vergütetes Stahlblechbauteil
WO2021123889A1 (en) 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Hot rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
US12416057B2 (en) * 2019-12-20 2025-09-16 Benteler Steel/Tube Gmbh Tube product, hollow carrier of perforating gun and method of manufacturing the tube product
DE102019135596A1 (de) * 2019-12-20 2021-06-24 Benteler Steel/Tube Gmbh Rohrprodukt, nämlich Gasgeneratorrohr für Airbagmodul, und Verfahren zu Herstellung des Rohrproduktes
EP4103754B1 (en) * 2020-02-11 2025-07-16 Tata Steel IJmuiden B.V. High flangeable ultra-high strength ductile hot-rolled steel, method of manufacturing said hot-rolled steel and use thereof
CN115298341B (zh) * 2020-03-25 2023-09-15 杰富意钢铁株式会社 高强度热轧钢板及其制造方法
CN113832387B (zh) * 2020-06-23 2022-11-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本超厚1000MPa级钢板及其制造方法
DE102020212926A1 (de) * 2020-10-14 2022-04-14 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung eingetragener Verein Verfahren zur Umformung eines Halbzeugs und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE102020133765A1 (de) * 2020-12-16 2022-06-23 Benteler Steel/Tube Gmbh Hochfestes Stahlrohr und Verfahren zum Herstellen eines hochfesten Stahlrohr
CN114703351B (zh) * 2022-04-14 2024-06-11 首钢集团有限公司 一种低成本高强度热连轧带钢及其制备方法
CN115161549A (zh) * 2022-05-27 2022-10-11 郑州轻研合金科技有限公司 一种高抗拉强度合金钢板及其制备方法
CN115389318B (zh) * 2022-08-18 2025-10-03 唐山钢铁集团有限责任公司 一种评价先进高强钢全局与局部成形性的方法
KR20250127057A (ko) * 2022-12-18 2025-08-26 타타 스틸 네덜란드 테크날러지 베.뷔. 성형성이 향상된 열간압연 고강도 구조용 강의 제조 방법 및 이에 의해 얻어진 열간압연 고강도 구조용 강
EP4671404A1 (en) * 2024-06-26 2025-12-31 SSAB Technology AB THIRD-GENERATION POOR HOT-ROLL STEEL STRIP AND ITS MANUFACTURING PROCESS

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3254991A (en) 1962-06-29 1966-06-07 Republic Steel Corp Steel alloy and method of making same
US4671827A (en) 1985-10-11 1987-06-09 Advanced Materials And Design Corp. Method of forming high-strength, tough, corrosion-resistant steel
JP2785588B2 (ja) † 1992-05-11 1998-08-13 日本鋼管株式会社 耐候性に優れ、かつ再加熱後の高温強度特性に優れた構造用耐火鋼材およびその製造方法
JP3059318B2 (ja) † 1992-06-22 2000-07-04 新日本製鐵株式会社 高疲労強度熱間鍛造品の製造方法
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5900075A (en) * 1994-12-06 1999-05-04 Exxon Research And Engineering Co. Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
JPH09241788A (ja) † 1996-03-04 1997-09-16 Kawasaki Steel Corp 耐衝撃性に優れる高張力鋼板およびその製造方法
JPH10237583A (ja) 1997-02-27 1998-09-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 高張力鋼およびその製造方法
WO1999005328A1 (en) 1997-07-28 1999-02-04 Exxonmobil Upstream Research Company Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness
US6254698B1 (en) * 1997-12-19 2001-07-03 Exxonmobile Upstream Research Company Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof
DZ2531A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de préparation d'une tôle d'acier double phase cette tôle et procédé pour renforcer la résistance à la propagation des fissures.
US6159312A (en) 1997-12-19 2000-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness
EP1288322A1 (en) * 2001-08-29 2003-03-05 Sidmar N.V. An ultra high strength steel composition, the process of production of an ultra high strength steel product and the product obtained
US6746548B2 (en) * 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
US6709534B2 (en) * 2001-12-14 2004-03-23 Mmfx Technologies Corporation Nano-composite martensitic steels
WO2004022794A1 (en) † 2002-09-04 2004-03-18 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
JP4000049B2 (ja) † 2002-11-11 2007-10-31 新日本製鐵株式会社 疲労き裂伝播抵抗に優れた鋼板の製造方法
FR2847273B1 (fr) * 2002-11-19 2005-08-19 Usinor Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication
JP2005120397A (ja) † 2003-10-14 2005-05-12 Kobe Steel Ltd 絞り特性に優れた高強度鍛造部品
JP4305216B2 (ja) * 2004-02-24 2009-07-29 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板およびその製造方法
CN101121955A (zh) * 2007-09-13 2008-02-13 上海交通大学 采用碳分配和回火提高淬火钢件机械性能的热处理方法
JP5418047B2 (ja) † 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) † 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN101487096B (zh) † 2009-02-19 2010-08-11 北京科技大学 一种低合金高强度的C-Mn-Al系Q＆P钢及其制造方法
CN102341518B (zh) † 2009-04-03 2013-04-10 株式会社神户制钢所 冷轧钢板及其制造方法
JP5703608B2 (ja) † 2009-07-30 2015-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101805821B (zh) * 2010-04-17 2012-03-21 上海交通大学 钢材冲压成形一体化处理方法
CN102337480B (zh) † 2010-07-15 2013-03-13 宝山钢铁股份有限公司 抗环境脆性及疲劳性能优良的超高强度钢板及其制造方法
EP2524970A1 (de) † 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
FI20115702A7 (fi) † 2011-07-01 2013-01-02 Rautaruukki Oyj Menetelmä suurlujuus- rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuusrakenneterästuote

Also Published As

Publication number Publication date
BR112013033860B1 (pt) 2019-10-08
ES2706448T3 (es) 2019-03-28
CN103732764A (zh) 2014-04-16
WO2013004910A1 (en) 2013-01-10
EP2726637A1 (en) 2014-05-07
EP2726637B2 (en) 2021-12-29
CN103732764B (zh) 2016-08-24
FI20115702A0 (fi) 2011-07-01
US20140299237A1 (en) 2014-10-09
FI20115702L (fi) 2013-01-02
EP2726637B1 (en) 2018-11-14
FI20115702A7 (fi) 2013-01-02
BR112013033860A2 (en) 2018-04-24
RU2608869C2 (ru) 2017-01-25
IN2014MN00193A (ru) 2015-08-21
ES2706448T5 (es) 2022-04-19
US9567659B2 (en) 2017-02-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2014101779A (ru) Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали и изделие из высокопрочной конструкционной стали
CN107109553B (zh) 高强度热压部件及其制造方法
RU2479662C2 (ru) Супербейнитная сталь и способ ее получения
RU2016151391A (ru) Способ изготовления высокопрочного стального листа и полученный лист
JP6001884B2 (ja) プレス成形品の製造方法およびプレス成形品
RU2016151415A (ru) Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего улучшенной прочностью, пластичностью и формуемостью
CN106636908B (zh) 一种纳米贝氏体弹簧钢及其制备方法
CA2718098A1 (en) Hot-rolled steel sheet excellent in fatigue properties and stretch-flange formability and method for manufacturing the same
JP5387073B2 (ja) 熱間プレス用鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス用鋼板部材の製造方法
FI3663416T3 (fi) Korkealujuusteräslevyn, jolla on parannettu lujuus ja muovattavuus, tuotantomenetelmä sekä saatu levy
RU2016110765A (ru) Высокотвердая горячекатаная стальная продукция и способ ее производства
JP5585623B2 (ja) 熱間成形鋼板部材およびその製造方法
RU2018122307A (ru) Способ производства высокопрочной листовой стали, характеризующейся улучшенными прочностью и формуемостью, и полученная высокопрочная листовая сталь
RU2009145940A (ru) Способ изготовления высокопрочных холоднокатаных и отожженных стальных листов и листы, полученные этим способом
CN102803541A (zh) 冷加工性和淬透性优良的热轧钢板及其制造方法
IN2012DN03019A (ru)
JPWO2022259838A5 (ru)
JP2010174283A (ja) 延性に優れたホットプレス部材、そのホットプレス部材用鋼板、およびそのホットプレス部材の製造方法
CN106133169B (zh) 高碳热轧钢板及其制造方法
RU2012132649A (ru) Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и стальной лист с покрытием, обладающие превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ их производства
RU2010149330A (ru) Высокопрочная сталь для массивных деталей
JP5857913B2 (ja) 熱間成形鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間成形用鋼板
RU2350662C1 (ru) Способ производства листов
RU2012132863A (ru) Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства
JP5626388B2 (ja) 靭性及び耐水素脆化特性に優れた高強度ホットスタンピング成形品及びその製造方法