RU2000119127A - Элементы технологических процессов, контейнеры и трубы для хранения и транспортировки жидкостей при криогенных температурах - Google Patents
Элементы технологических процессов, контейнеры и трубы для хранения и транспортировки жидкостей при криогенных температурахInfo
- Publication number
- RU2000119127A RU2000119127A RU2000119127/06A RU2000119127A RU2000119127A RU 2000119127 A RU2000119127 A RU 2000119127A RU 2000119127/06 A RU2000119127/06 A RU 2000119127/06A RU 2000119127 A RU2000119127 A RU 2000119127A RU 2000119127 A RU2000119127 A RU 2000119127A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pressure
- receiving
- individual plates
- kpa
- psi
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 32
- 229910000922 High-strength low-alloy steel Inorganic materials 0.000 claims 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 16
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 16
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims 15
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims 13
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 claims 13
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims 4
Claims (16)
1. Система теплообменника, содержащая (a) корпус теплообменника, для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем корпус теплообменника выполнен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) множество перегородок.
2. Система теплообменника, содержащая (а) корпус теплообменника для приема ожиженного природного газа, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) до приблизительно -62oС (-80oF), причем корпус теплообменника изготовлен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением сжиженного природного газа, и (b) множество перегородок.
3. Система конденсатора, содержащая (a) камеру конденсатора для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем камера конденсатора выполнена посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) средство теплообмена.
4. Система испарителя, содержащая (а) камеру испарителя для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем камера испарителя выполнена посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oС), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) средство теплообмена.
5. Система сепаратора, содержащая (a) камеру сепаратора для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем камера сепаратора выполнена посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) по меньшей мере, одну изолирующую перегородку.
6. Система сепаратора, содержащая (a) камеру сепаратора для приема ожиженного природного газа, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) приблизительно до -62oС (-80oF), причем камера сепаратора изготовлена посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушении при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением ожиженного природного газа; и (b) по меньшей мере, одну изолирующую перегородку.
7. Система колонн технологического процесса, содержащая (а) колонну технологического процесса для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF); причем колонна технологического процесса изготовлена посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) насадку колонны.
8. Система колонн технологического процесса, содержащая (a) колонну технологического процесса, для приема ожиженного природного газа, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) приблизительно до -62oС (-80oF), причем колонна технологического процесса выполнена посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением ожиженного природного газа, и (b) насадку колонны.
9. Насосная система, содержащая (а) корпус насоса для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем корпус насоса изготовлен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушении при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) соединение с приводом.
10. Насосная система, содержащая (а) корпус насоса для приема ожиженного природного газа, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) приблизительно до -62oС (-80oF), причем корпус насоса выполнен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением ожиженного природного газа и (b) соединение с приводом.
11. Система расширения, содержащая (a) канал расширения для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем канал расширения выполнен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого пере кода (DRTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами, имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при упомянутых режимах давления и температуры для приема упомянутой среды, находящейся под давлением, и (b) расширительный скруббер.
12. Система расширения, содержащая (а) канал расширения, для приема ожиженного природного газа, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) приблизительно до -62oС (-80oF), причем канал расширения выполнен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением сжиженного природного газа, и (b) расширительный скруббер.
13. Система распределительных сетей напорных трубопроводов, содержащая (а) по меньшей мере, один контейнер для хранения для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF) причем контейнер для хранения изготовлен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) по меньшей мере, один распределительный канал.
14. Система распределительных сетей напорных трубопроводов, содержащая (a) по меньшей мере, один распределительный канал для приема среды под давлением приблизительно 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре ниже приблизительно -40oС (-40oF), причем, по меньшей мере, один распределительный канал выполнен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема среды, находящейся под давлением, и (b) по меньшей мере, одну емкость для хранения.
15. Система распределительных сетей напорных трубопроводов, содержащая (а) по меньшей мере, один контейнер для хранения для приема ожиженного природного газа, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) приблизительно до -62oС (-80oF), причем контейнер для хранения выполнен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DRTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют (соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением сжиженного природного газа, и (b) по меньшей мере, один распределительный канал.
16. Система распределительных сетей напорных трубопроводов, содержащая (а) по меньшей мере, один распределительный канал для приема ожиженного природного, находящегося под давлением приблизительно от 1035 кПа (150 фунтов на квадратный дюйм) приблизительно до 7590 кПа (1100 фунтов на квадратный дюйм) и при температуре приблизительно от -123oС (-190oF) приблизительно до -62oС (-80oF), причем распределительный канал изготовлен посредством соединения вместе множества отдельных пластин из материалов, включающих сверх высокопрочную низколегированную сталь, содержащую менее 9 вес. % никеля и имеющую прочность на разрыв свыше 830 МПа (120 кг на квадратный дюйм) и температуры вязко-хрупкого перехода (DBTT) ниже приблизительно -73oС (-100oF), в которой соединения между отдельными пластинами имеют соответствующую прочность и вязкость разрушения при соответствующих режимах давления и температуры для приема находящегося под давлением ожиженного природного газа, и (b) по меньшей мере, одну емкость для хранения.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US6820897P | 1997-12-19 | 1997-12-19 | |
| US60/068,208 | 1997-12-19 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000119127A true RU2000119127A (ru) | 2002-06-20 |
| RU2200920C2 RU2200920C2 (ru) | 2003-03-20 |
Family
ID=22081107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000119127/06A RU2200920C2 (ru) | 1997-12-19 | 1998-06-18 | Элементы технологических процессов, контейнеры и трубы для хранения и транспортировки жидкостей при криогенных температурах |
Country Status (43)
Families Citing this family (61)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6460721B2 (en) | 1999-03-23 | 2002-10-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for producing and storing pressurized liquefied natural gas |
| FR2802293B1 (fr) | 1999-12-09 | 2002-03-01 | Air Liquide | Appareil et procede de separation par distillation cryogenique |
| GB0006265D0 (en) * | 2000-03-15 | 2000-05-03 | Statoil | Natural gas liquefaction process |
| US7591150B2 (en) | 2001-05-04 | 2009-09-22 | Battelle Energy Alliance, Llc | Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same |
| US7594414B2 (en) * | 2001-05-04 | 2009-09-29 | Battelle Energy Alliance, Llc | Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same |
| US6581409B2 (en) * | 2001-05-04 | 2003-06-24 | Bechtel Bwxt Idaho, Llc | Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same |
| US20070137246A1 (en) * | 2001-05-04 | 2007-06-21 | Battelle Energy Alliance, Llc | Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium |
| US7637122B2 (en) * | 2001-05-04 | 2009-12-29 | Battelle Energy Alliance, Llc | Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same |
| US6852175B2 (en) * | 2001-11-27 | 2005-02-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | High strength marine structures |
| JP2005525509A (ja) | 2001-11-27 | 2005-08-25 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム |
| US7147124B2 (en) | 2002-03-27 | 2006-12-12 | Exxon Mobil Upstream Research Company | Containers and methods for containing pressurized fluids using reinforced fibers and methods for making such containers |
| US7237391B1 (en) | 2003-07-10 | 2007-07-03 | Atp Oil & Gas Corporation | Method for processing and transporting compressed natural gas |
| US7240498B1 (en) | 2003-07-10 | 2007-07-10 | Atp Oil & Gas Corporation | Method to provide inventory for expedited loading, transporting, and unloading of compressed natural gas |
| US7240499B1 (en) | 2003-07-10 | 2007-07-10 | Atp Oil & Gas Corporation | Method for transporting compressed natural gas to prevent explosions |
| US7155918B1 (en) | 2003-07-10 | 2007-01-02 | Atp Oil & Gas Corporation | System for processing and transporting compressed natural gas |
| GB2418478A (en) * | 2004-09-24 | 2006-03-29 | Ti Group Automotive Sys Ltd | A heat exchanger |
| US20070163261A1 (en) * | 2005-11-08 | 2007-07-19 | Mev Technology, Inc. | Dual thermodynamic cycle cryogenically fueled systems |
| US20090185865A1 (en) * | 2005-11-16 | 2009-07-23 | The Charles Machine Works, Inc. | Soft excavation potholing method and apparatus |
| EP1801254A1 (de) * | 2005-12-20 | 2007-06-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Verdichtergehäuse aus Gussstahl für Tieftemperaturanwendungen |
| EP1832667A1 (fr) | 2006-03-07 | 2007-09-12 | ARCELOR France | Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites |
| WO2008007737A1 (en) * | 2006-07-13 | 2008-01-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Bend pipe and process for producing the same |
| US20080250795A1 (en) * | 2007-04-16 | 2008-10-16 | Conocophillips Company | Air Vaporizer and Its Use in Base-Load LNG Regasification Plant |
| US8061413B2 (en) | 2007-09-13 | 2011-11-22 | Battelle Energy Alliance, Llc | Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing |
| US9217603B2 (en) | 2007-09-13 | 2015-12-22 | Battelle Energy Alliance, Llc | Heat exchanger and related methods |
| US8555672B2 (en) * | 2009-10-22 | 2013-10-15 | Battelle Energy Alliance, Llc | Complete liquefaction methods and apparatus |
| US9254448B2 (en) | 2007-09-13 | 2016-02-09 | Battelle Energy Alliance, Llc | Sublimation systems and associated methods |
| US9574713B2 (en) | 2007-09-13 | 2017-02-21 | Battelle Energy Alliance, Llc | Vaporization chambers and associated methods |
| US8899074B2 (en) | 2009-10-22 | 2014-12-02 | Battelle Energy Alliance, Llc | Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams |
| US8820615B2 (en) * | 2008-07-11 | 2014-09-02 | Aktiebolaget Skf | Method for manufacturing a steel component, a weld seam, a welded steel component, and a bearing component |
| CN101769593B (zh) * | 2008-12-30 | 2012-01-25 | 上海吴泾化工有限公司 | 汽化器 |
| US8365776B2 (en) * | 2009-06-15 | 2013-02-05 | Conocophillips Company | Liquefied natural gas pipeline with near zero coefficient of thermal expansion |
| DE102009026970A1 (de) * | 2009-06-16 | 2010-12-23 | Tge Marine Gas Engineering Gmbh | Verfahren zur Reduzierung des Ausstoßes von Kohlendioxid nebst Vorrichtung |
| US9683703B2 (en) * | 2009-08-18 | 2017-06-20 | Charles Edward Matar | Method of storing and transporting light gases |
| EP2365269A1 (en) * | 2010-03-03 | 2011-09-14 | Alstom Technology Ltd | Heat exchanging and liuid separation apparatus |
| TWI551803B (zh) | 2010-06-15 | 2016-10-01 | 拜歐菲樂Ｉｐ有限責任公司 | 低溫熱力閥裝置、含有該低溫熱力閥裝置之系統及使用該低溫熱力閥裝置之方法 |
| CA2805271A1 (en) * | 2010-07-21 | 2012-01-26 | Synfuels International, Inc. | Methods and systems for storing and transporting gases |
| CN102091893A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-06-15 | 哈尔滨工业大学 | 可使焊接接头按母材承载能力承载的设计方法 |
| JP5777370B2 (ja) | 2011-03-30 | 2015-09-09 | 三菱重工業株式会社 | リボイラ |
| CN102409242B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-06-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度气瓶用合金钢、气瓶及其制备方法 |
| TWI575062B (zh) | 2011-12-16 | 2017-03-21 | 拜歐菲樂Ｉｐ有限責任公司 | 低溫注射組成物，用於低溫調節導管中流量之系統及方法 |
| DE102012104416A1 (de) * | 2012-03-01 | 2013-09-05 | Institut Für Luft- Und Kältetechnik Gemeinnützige Gmbh | Verfahren und Anordnung zur Speicherung von Energie |
| US10655911B2 (en) | 2012-06-20 | 2020-05-19 | Battelle Energy Alliance, Llc | Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path |
| WO2014086413A1 (en) | 2012-12-05 | 2014-06-12 | Blue Wave Co S.A. | Integrated and improved system for sea transportation of compressed natural gas in vessels, including multiple treatment steps for lowering the temperature of the combined cooling and chilling type |
| US20140261244A1 (en) * | 2013-03-13 | 2014-09-18 | Chevron U.S.A. Inc. | Steam Generation Assembly For Foul Fluids Or Fluids Having Impurities |
| EP3044494A1 (en) | 2013-09-13 | 2016-07-20 | Biofilm IP, LLC | Magneto-cryogenic valves, systems and methods for modulating flow in a conduit |
| CN104101232B (zh) * | 2014-07-15 | 2016-09-07 | 天津鼎宸环保科技有限公司 | 低温乙烯火炬升温系统 |
| CN104088726B (zh) * | 2014-07-21 | 2017-02-15 | 成都市天仁自动化科技有限公司 | 一种车载天然气供气系统及其稳定供气方法 |
| CN104654318B (zh) * | 2015-03-10 | 2017-01-18 | 山东齐鲁石化工程有限公司 | 低温火炬气分液、汽化及升温系统 |
| JP6256489B2 (ja) * | 2015-03-18 | 2018-01-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温用鋼材およびその製造方法 |
| EP3289050B1 (en) | 2015-04-30 | 2019-06-19 | Tanfoglio, Domenico | Pyrolysis furnace |
| RU2584315C1 (ru) * | 2015-06-04 | 2016-05-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки |
| RU2599654C1 (ru) * | 2015-06-10 | 2016-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочной листовой стали |
| US10882001B2 (en) * | 2017-03-06 | 2021-01-05 | Hall Labs Llc | Method for removing a foulant from a gas stream with minimal external refrigeration |
| CN107178705B (zh) * | 2017-06-30 | 2020-09-18 | 大庆中蓝石化有限公司 | 液化汽分离装置液化汽安全排放的回收系统 |
| CN109255135B (zh) * | 2017-07-12 | 2023-01-24 | 天津大学 | 高温管道中含椭圆形周向内表面裂纹的孕育期预测方法 |
| US11773037B2 (en) | 2019-03-05 | 2023-10-03 | Sabic Global Technologies B.V. | Distribution hub for C4 conversion to ethane/propane feedstock network |
| US20220196209A1 (en) * | 2019-04-15 | 2022-06-23 | Agility Gas Technologies | Subcooled cyrogenic storage and transport of volatile gases |
| US20230279994A1 (en) | 2020-07-27 | 2023-09-07 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Container Systems and Methods for Using the Same |
| CN114266140B (zh) * | 2021-12-03 | 2025-01-28 | 格力电器（合肥）有限公司 | 空调器管路应力分析调节方法、装置及空调器 |
| CN116294431A (zh) * | 2021-12-09 | 2023-06-23 | 华能（天津）煤气化发电有限公司 | 一种空分快速停机保冷方法 |
| US20240418316A1 (en) * | 2023-06-19 | 2024-12-19 | Petrosmith Equipment, LP | System and method for storing and processing hydrocarbons |
Family Cites Families (64)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3097294A (en) * | 1963-07-09 | Electric arc welding and wire therefor | ||
| US2004074A (en) * | 1933-08-21 | 1935-06-04 | Le Roy D Kiley | Apparatus for and method of recovering vapors vented from storage tanks |
| US2795937A (en) * | 1955-03-31 | 1957-06-18 | Phillips Petroleum Co | Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids |
| US3298805A (en) * | 1962-07-25 | 1967-01-17 | Vehoc Corp | Natural gas for transport |
| US3232725A (en) * | 1962-07-25 | 1966-02-01 | Vehoc Corp | Method of storing natural gas for transport |
| US3477509A (en) * | 1968-03-15 | 1969-11-11 | Exxon Research Engineering Co | Underground storage for lng |
| US3745322A (en) * | 1969-12-24 | 1973-07-10 | Sumitomo Metal Ind | Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels |
| US3990256A (en) * | 1971-03-29 | 1976-11-09 | Exxon Research And Engineering Company | Method of transporting gas |
| JPS5114975B1 (ru) * | 1971-04-10 | 1976-05-13 | ||
| CH570296A5 (ru) * | 1972-05-27 | 1975-12-15 | Sulzer Ag | |
| US3931908A (en) * | 1973-08-02 | 1976-01-13 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Insulated tank |
| GB1522609A (en) * | 1974-10-18 | 1978-08-23 | Martacto Naviera Sa | Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure |
| JPS5653472B2 (ru) * | 1974-11-27 | 1981-12-18 | ||
| US3955971A (en) * | 1974-12-11 | 1976-05-11 | United States Steel Corporation | Alloy steel for arctic service |
| US4024720A (en) * | 1975-04-04 | 1977-05-24 | Dimentberg Moses | Transportation of liquids |
| US4182254A (en) * | 1975-10-16 | 1980-01-08 | Campbell Secord | Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure |
| FR2339826A1 (fr) * | 1976-01-30 | 1977-08-26 | Technip Cie | Procede et installation de traitement par echanges de chaleur a basses temperatures en particulier pour le traitement des gaz naturels et des gaz craques |
| GB1578220A (en) * | 1977-05-20 | 1980-11-05 | Brown Vosper Ltd D | Offshore terminal |
| DE2924328A1 (de) * | 1978-07-28 | 1980-02-14 | Otis Eng Co | Niedriglegierter stahl |
| US4162158A (en) * | 1978-12-28 | 1979-07-24 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Ferritic Fe-Mn alloy for cryogenic applications |
| GB2040430B (en) * | 1979-01-11 | 1983-02-02 | Ocean Phoenix Holdings Nv | Tanks for storing liquefied gases |
| GB2052717B (en) * | 1979-06-26 | 1983-08-10 | British Gas Corp | Storage and transport of liquefiable gases |
| US4257808A (en) * | 1979-08-13 | 1981-03-24 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Low Mn alloy steel for cryogenic service and method of preparation |
| US4318723A (en) * | 1979-11-14 | 1982-03-09 | Koch Process Systems, Inc. | Cryogenic distillative separation of acid gases from methane |
| GB2111663B (en) * | 1981-12-16 | 1986-03-26 | Ocean Phoenix Holdings Nv | Tank for the storage and transport of pressurised fluid |
| US4519824A (en) * | 1983-11-07 | 1985-05-28 | The Randall Corporation | Hydrocarbon gas separation |
| FR2569467B1 (fr) * | 1984-08-27 | 1986-12-05 | Carboxyque Francaise | Dispositif de stockage de dioxyde de carbone |
| DE3432337A1 (de) * | 1984-09-03 | 1986-03-13 | Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund | Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung |
| JPS61127815A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-16 | Nippon Steel Corp | 高アレスト性含Ｎｉ鋼の製造法 |
| WO1990000589A1 (en) * | 1988-07-11 | 1990-01-25 | Mobil Oil Corporation | A process for liquefying hydrocarbon gas |
| FR2668169B1 (fr) * | 1990-10-18 | 1993-01-22 | Lorraine Laminage | Acier a soudabilite amelioree. |
| GB9103622D0 (en) * | 1991-02-21 | 1991-04-10 | Ugland Eng | Unprocessed petroleum gas transport |
| US5127230A (en) * | 1991-05-17 | 1992-07-07 | Minnesota Valley Engineering, Inc. | LNG delivery system for gas powered vehicles |
| FR2681859B1 (fr) * | 1991-09-30 | 1994-02-11 | Technip Cie Fse Etudes Const | Procede de liquefaction de gaz naturel. |
| FI922191A7 (fi) * | 1992-05-14 | 1993-11-15 | Kvaerner Masa Yards Oy | Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande |
| RU2042731C1 (ru) * | 1992-10-23 | 1995-08-27 | Акционерное общество "Ижорские заводы" | Конструкционная сталь |
| US5325673A (en) * | 1993-02-23 | 1994-07-05 | The M. W. Kellogg Company | Natural gas liquefaction pretreatment process |
| EP0667327B1 (en) * | 1994-02-04 | 1997-11-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery |
| JP3550726B2 (ja) * | 1994-06-03 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法 |
| US5615561A (en) * | 1994-11-08 | 1997-04-01 | Williams Field Services Company | LNG production in cryogenic natural gas processing plants |
| US5531842A (en) * | 1994-12-06 | 1996-07-02 | Exxon Research And Engineering Company | Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219) |
| US5545270A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability |
| US5545269A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| NO180469B1 (no) * | 1994-12-08 | 1997-05-12 | Statoil Petroleum As | Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs |
| JPH08176659A (ja) * | 1994-12-20 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| WO1996023083A1 (en) * | 1995-01-26 | 1996-08-01 | Nippon Steel Corporation | Weldable high-tensile steel excellent in low-temperature toughness |
| EP0757113B1 (en) * | 1995-02-03 | 2000-04-12 | Nippon Steel Corporation | High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness |
| JP3314295B2 (ja) * | 1995-04-26 | 2002-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 |
| US5678411A (en) * | 1995-04-26 | 1997-10-21 | Ebara Corporation | Liquefied gas supply system |
| RU2096701C1 (ru) * | 1995-09-14 | 1997-11-20 | Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий | Способ извлечения стабильного конденсата из природного газа |
| DE69627687T2 (de) * | 1995-10-05 | 2004-01-22 | Bhp Petroleum Pty. Ltd. | Verflüssigungsapparat |
| PT858572E (pt) * | 1995-10-30 | 2004-04-30 | Williams Energy Marketing & Trading | Sistema para transporte de gas natural comprimido em navio |
| US5762119A (en) * | 1996-11-29 | 1998-06-09 | Golden Spread Energy, Inc. | Cryogenic gas transportation and delivery system |
| TW359736B (en) * | 1997-06-20 | 1999-06-01 | Exxon Production Research Co | Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas |
| DZ2535A1 (fr) * | 1997-06-20 | 2003-01-08 | Exxon Production Research Co | Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel. |
| TW396253B (en) * | 1997-06-20 | 2000-07-01 | Exxon Production Research Co | Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas |
| TW366410B (en) * | 1997-06-20 | 1999-08-11 | Exxon Production Research Co | Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas |
| TW396254B (en) * | 1997-06-20 | 2000-07-01 | Exxon Production Research Co | Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas |
| TW368596B (en) * | 1997-06-20 | 1999-09-01 | Exxon Production Research Co | Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas |
| TW444109B (en) * | 1997-06-20 | 2001-07-01 | Exxon Production Research Co | LNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles |
| DE69834932T2 (de) * | 1997-07-28 | 2007-01-25 | Exxonmobil Upstream Research Co., Houston | Ultrahochfeste, schweissbare stähle mit ausgezeichneter ultratief-temperaturzähigkeit |
| DZ2531A1 (fr) * | 1997-12-19 | 2003-02-08 | Exxon Production Research Co | Procédé de préparation d'une tôle d'acier double phase cette tôle et procédé pour renforcer la résistance à la propagation des fissures. |
| TW454040B (en) * | 1997-12-19 | 2001-09-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
| TW459052B (en) * | 1997-12-19 | 2001-10-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength steels with excellent cryogenic temperature toughness |
-
1998
- 1998-06-17 TW TW087109688A patent/TW436597B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-06-17 DZ DZ980137A patent/DZ2527A1/xx active
- 1998-06-18 AU AU81520/98A patent/AU739776B2/en not_active Ceased
- 1998-06-18 BR BR9813700-0A patent/BR9813700A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 SK SK870-2000A patent/SK8702000A3/sk unknown
- 1998-06-18 GB GB0013636A patent/GB2350121B/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 TN TNTNSN98097A patent/TNSN98097A1/fr unknown
- 1998-06-18 CH CH01228/00A patent/CH694136A5/de not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 ES ES200050043A patent/ES2188347A1/es active Pending
- 1998-06-18 KR KR10-2000-7006678A patent/KR100381322B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 CA CA002315015A patent/CA2315015C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 PL PL98343849A patent/PL343849A1/xx unknown
- 1998-06-18 HR HR980343A patent/HRP980343B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 PE PE1998000529A patent/PE89399A1/es not_active Application Discontinuation
- 1998-06-18 AT AT0915298A patent/AT411107B/de not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 UA UA2000074221A patent/UA71558C2/uk unknown
- 1998-06-18 IL IL13684598A patent/IL136845A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 TR TR2000/01801T patent/TR200001801T2/xx unknown
- 1998-06-18 CZ CZ20002142A patent/CZ20002142A3/cs unknown
- 1998-06-18 US US09/099,569 patent/US6212891B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 WO PCT/US1998/012725 patent/WO1999032837A1/en not_active Ceased
- 1998-06-18 ID IDW20001386A patent/ID25453A/id unknown
- 1998-06-18 CO CO98034689A patent/CO5040207A1/es unknown
- 1998-06-18 OA OA1200000170A patent/OA11525A/en unknown
- 1998-06-18 CN CN98812422A patent/CN1110642C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 RU RU2000119127/06A patent/RU2200920C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 HU HU0102573A patent/HUP0102573A3/hu unknown
- 1998-06-18 NZ NZ505337A patent/NZ505337A/en unknown
- 1998-06-18 ZA ZA9805316A patent/ZA985316B/xx unknown
- 1998-06-18 EP EP98931373A patent/EP1040305A4/en not_active Withdrawn
- 1998-06-18 SI SI9820082A patent/SI20290A/sl not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 GE GEAP19985468A patent/GEP20033122B/en unknown
- 1998-06-18 JP JP2000525720A patent/JP2001527200A/ja active Pending
- 1998-06-18 DE DE19882878T patent/DE19882878T1/de not_active Withdrawn
- 1998-06-19 AR ARP980102967A patent/AR013111A1/es active IP Right Grant
- 1998-06-20 EG EG71898A patent/EG22215A/xx active
- 1998-06-20 MY MYPI98002804A patent/MY115404A/en unknown
- 1998-10-25 GC GCP199819 patent/GC0000004A/xx active
-
2000
- 2000-06-16 FI FI20001439A patent/FI20001439A7/fi not_active IP Right Cessation
- 2000-06-16 DK DK200000939A patent/DK174826B1/da not_active IP Right Cessation
- 2000-06-19 SE SE0002277A patent/SE522458C2/sv not_active IP Right Cessation
- 2000-06-19 NO NO20003172A patent/NO313306B1/no not_active IP Right Cessation
- 2000-07-18 BG BG104621A patent/BG104621A/xx unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2000119127A (ru) | Элементы технологических процессов, контейнеры и трубы для хранения и транспортировки жидкостей при криогенных температурах | |
| DK200000939A (da) | Proceskomponenter, beholdere og rør, der er velegnede til at indeholde og transportere fluider ved kryogene temperaturer | |
| EP4067298B1 (en) | Process for fueling of vehicle tanks with compressed hydrogen comprising heat exchange of the compressed hydrogen with chilled ammonia | |
| US6089022A (en) | Regasification of liquefied natural gas (LNG) aboard a transport vessel | |
| US5613373A (en) | Process and apparatus for cooling a fluid especially for liquifying natural gas | |
| RU2304746C2 (ru) | Способ и установка для сжижения природного газа | |
| KR20210118811A (ko) | 액화가스를 분배하는 방법 및 시스템 | |
| US6430938B1 (en) | Cryogenic vessel system with pulse tube refrigeration | |
| BG103996A (bg) | Контейнер за съхранение на втечнен природен газ под налягане, метод и система за обработване на природен газ и за съхранение и транспотиране на втечнен природен газ под налягане | |
| JPH01269798A (ja) | ガス貯槽の周期的充填及び排出設備及び方法 | |
| WO2020156755A1 (en) | Method and filling device for filling a transport tank | |
| AU774450B2 (en) | Cryogenic liquid heat exchanger system with fluid ejector | |
| US20090211295A1 (en) | Assembly of heat exchangers and a cryogenic distillation apparatus incorporating the same | |
| JP2001507435A (ja) | 加圧下で容器を充填する方法および装置 | |
| US7155918B1 (en) | System for processing and transporting compressed natural gas | |
| US7240498B1 (en) | Method to provide inventory for expedited loading, transporting, and unloading of compressed natural gas | |
| US7240499B1 (en) | Method for transporting compressed natural gas to prevent explosions | |
| US5878581A (en) | Closed multi-loop water-to-water heat exchanger system and method | |
| RU2047812C1 (ru) | Способ транспортировки и хранения природных трудносжижаемых газов в емкостях и устройство для его осуществления | |
| US6964180B1 (en) | Method and system for loading pressurized compressed natural gas on a floating vessel | |
| RU2133403C1 (ru) | Способ заполнения емкости сжатым газом | |
| US20170038131A1 (en) | Cold storage methods | |
| US20060137392A1 (en) | Process and apparatus for cooling a stream of compressed air | |
| JPH08159391A (ja) | 液体水素貯蔵設備とその断熱方法 | |
| CN110173959B (zh) | 一种蒸发气再液化回收系统 |