KR20060022731A

KR20060022731A - 감쇠 기구

Info

Publication number: KR20060022731A
Application number: KR1020067002069A
Authority: KR
Inventors: 알렉산더 서크; 리탕 자오; 조르안 제브틱; 민천 하오
Original assignee: 더 게이츠 코포레이션
Priority date: 2002-05-15
Filing date: 2003-04-18
Publication date: 2006-03-10
Anticipated expiration: 2023-04-18
Also published as: HUP0700112A2; CN100489344C; AU2003228632B2; KR100649075B1; US20030216204A1; WO2003098071A1; CA2448919A1; EP1504204A1; JP4009782B2; US20050096168A1; KR20040020918A; PL365542A1; TR200302342T1; TWI223695B; TW200403403A; KR100626631B1; BR0303389A; JP2005520104A; US7004863B2; AU2003228632A1

Abstract

본 발명은 벨트 텐셔너에 사용하는 비대칭 감쇠 기구에 관한 것이다. 감쇠 기구는 텐셔너와 맞물리도록 실질적으로 유사한 원호형 형상을 갖는 2개의 부품을 포함한다. 제1 부품은 피벗식 접촉점에서 제2 부품과 접촉 상태로 있다. 이 접촉점의 위치는 소망하는 비대칭 감쇠율에 따라 결정된다. 제1 부품은 스프링과도 접촉되어 있다. 제2 부품은 텐셔너 암과 접촉되어 있다. 상기 감쇠 기구는 또한 2개의 감쇠 슈를 포함하며, 감쇠 슈 각각은 감쇠 밴드를 구비한다. 감쇠 밴드는 이 감쇠 밴드 상의 복수 개의 홈부와 연동하는 감쇠 슈 상의 복수 개의 수직 홈부에 의해 감쇠 슈에 연결되어 있다. 감쇠 기구의 비대칭 감쇠율은 약 1.5 내지 5의 범위이다.

Description

감쇠 기구{DAMPING MECHANISM}

도 1은 본 발명의 감쇠 기구를 도시한 사시도이며,

도 2는 도 1의 선 2-2를 따라 취한 본 발명의 감쇠 기구의 단면도이고,

도 3은 본 발명의 감쇠 기구를 도시한 사시도이며,

도 4는 도 3의 선 4-4를 따라 취한 본 발명의 감쇠 기구의 단면도이고,

도 5는 본 발명의 감쇠 기구의 감쇠 슈(shoe) 상에 배치된 잠금 기구를 도시한 사시도이며,

도 6은 본 발명의 감쇠 기구의 감쇠 밴드 상에 배치된 잠금 기구를 도시한 사시도이고,

도 7은 종래 기술의 감쇠 기구를 도시한 사시도이며,

도 8은 종래 기술의 감쇠 기구의 감쇠 슈를 도시한 사시도이고,

도 9는 종래 기술의 감쇠 기구의 감쇠 밴드를 도시한 사시도이며,

도 10은 감쇠 기구 상에 작용하는 힘의 선도이고,

도 11은 도 12의 선 11-11을 따라 취한 텐셔너 상에 작용하는 힘을 나타내는 단면도이며,

도 12는 텐셔너 상에 작용하는 힘을 나타내는 평면도이고,

도 13은 감쇠 기구 상에 작용하는 힘의 다이아그램을 나타내는 도면이며,

도 14는 도 15의 선 14-14를 따라 취한 텐셔너 상에 작용하는 힘을 나타내는 단면도이고,

도 15는 텐셔너 상에 작용하는 힘을 나타내는 평면도이며,

도 16은 감쇠 기구를 구비하는 텐셔너의 분해도이고,

도 17은 감쇠 기구를 구비하는 텐셔너의 분해도이다.

본 발명은 감쇠 기구에 관한 것으로, 보다 구체적으로 말하면 텐셔너(tensioner)용 비대칭 감쇠 기구에 관한 것이다.

벨트 텐셔너는 벨트에 부하를 가하기 위해 사용된다. 통상적으로, 벨트는 엔진과 관련된 다양한 부속품을 구동하기 위해 엔진 용품으로 사용된다. 예컨대, 공기 조화용 압축기 및 교류기는 벨트 구동 시스템에 의해 구동될 수 있는 두 가지 부속품이다.

벨트 텐셔너는 암에 저어널식으로 결합된 풀리를 포함한다. 암과 베이스 사이에 스프링이 연결되어 있다. 이 스프링은 또한 감쇠 기구와 맞물릴 수 있다. 감쇠 기구는 서로 접촉 상태로 있는 마찰면을 포함한다. 감쇠 기구는 벨트 구동 장치의 작동에 의해 유발된 암의 진동 운동을 감쇠시킨다. 이는 결국 벨트의 예상 수명을 증대시키게 된다.

대표적인 종래 기술의 예로는 1997년 서크흐(Serkh)에 허여된 미국 특허 제 5,632,697호를 들 수 있는데, 이 특허에는 원통형 부재와 맞물리는 브레이크 슈에 가해진 스프링력보다 더 큰 법선력을 제공하는 스프링 작동식 감쇠 기구가 개시되어 있다.

또한, 2001년 5월 18일에 출원하여 공동 계류중인 미국 특허 출원 제09/961,338호도 또한 참조되는데, 이 특허에는 감쇠 기구를 구비하는 텐셔너가 개시되어 있다.

약 1.5 내지 5.0 범위의 비대칭 감쇠율(damping factor)을 갖는 감쇠 기구를 제공하는 것이 요구되고 있다. 또한, 피벗식 연결부를 구비하는 2개의 부재를 포함하는 감쇠 기구를 갖는 텐셔너를 필요로 한다. 본 발명은 이러한 요구 조건을 충족시킨다.

본 발명의 주요 목적은 1.5 내지 5.0 범위의 비대칭 감쇠율을 갖는 감쇠 기구를 제공하는 데 있다.

본 발명의 또 다른 관점은 피벗식 연결부를 구비하는 2개의 부재를 포함하는 감쇠 기구를 갖는 텐셔너를 제공하는 데 있다.

본 발명의 다른 관점은 후술하는 발명의 상세한 설명 및 첨부 도면에 의해 더욱 명백해질 것이다.

도 1은 본 발명의 감쇠 기구를 도시한 사시도이다. 본 발명의 감쇠 기구는 도 17에 도시된 바와 같은 벨트 텐셔너에 사용된다. 벨트 텐셔너는 레버 암에 저 어널식으로 결합된 풀리를 통해 벨트와 맞물린다. 이 텐셔너는 벨트에 예비 부하를 가하고, 벨트의 진동 운동을 감쇠시키기 위해 사용된다.

감쇠 기구는 텐셔너 레버 암의 진동 운동을 감쇠시킨다. 레버 암은 일반적으로 벨트 구동 장치의 작동 상태의 변화, 예컨대 부하의 변화에 의해 야기된 양방향 또는 진동 운동을 겪게 된다. 감쇠는 벨트 시스템으로부터 에너지를 제거하여 텐셔너의 적절한 작동을 보장함으로써 벨트 수명 및 작동 효율을 최대화시키는 데에 필수적이다.

보다 구체적으로, 본 발명의 감쇠 기구는 도 1에 도시되어 있다. 감쇠 기구(100)는 감쇠 밴드(102)를 포함한다. 감쇠 밴드(102)는 감쇠 슈(101)의 외측 원호면(104)에 연결되어 있다. 스프링 또는 편향 부재의 수용부(103)는 감쇠 슈(101)에 형성된 슬롯을 포함한다. 상기 수용부(103)는 코일 스프링의 단부 텅(tang)(도시 생략, 도 15의 도면 부호 500 참조)을 수용한다. 원호면(105)은 스프링의 코일과 맞물려 작동 중에 지지부를 제공하게 된다.

감쇠 밴드(102)는 나일론, PA 및 PPA, 이들의 등가물 등의 윤활제를 바른 플라스틱을 포함한다.

도 2는 도 1의 선 2-2를 따라 취한 본 발명의 감쇠 기구의 단면도이다. 링 커트(106)는 외측 원호면(104)의 외주부 주위로 연장한다. 림(rim) 또는 돌출부(107)는 감쇠 슈(101) 둘레의 일부 주위로 연장한다. 링 커트(106)는 돌출부(107)와 조합하여 감쇠 밴드(102)를 감쇠 슈(101)에 기계적으로 부착하는 역할을 한다.

도 3에는 또 다른 감쇠 기구의 상부 사시도가 도시되어 있다. 본 발명의 감 쇠 기구(200)는 제1 원호형 부재(210)와 제2 원호형 부재(220)를 포함한다. 제1 원호형 부재(210)는 스프링 단부 텅이 삽입될 수 있는 스프링 수용부(211)를 구비한다(도 12 참조). 스프링 수용부의 벽(211a)은 스프링 접촉 영역에서 최대 두께를 갖는다. 벽(211a)은, 그것이 양방향으로 연장함에 따라, 접촉 영역으로부터 일방향 또는 양방향으로 점차 가늘어진다. 이와는 대조적으로, 종래 기술의 벽의 두께는 균일하다.

제1 원호형 부재(210)는 감쇠 슈(212)에 고정된 감쇠 밴드(213)를 포함한다. 제2 원호형 부재(220)는 감쇠 슈(214)에 고정된 감쇠 밴드(215)를 포함한다.

제1 원호형 부재(210)는 접촉점(216)에서 제2 원호형 부재(220)와 피벗식으로 접촉되어 있다. 접촉점(216)은 감쇠 슈(212)의 단부(228)와 감쇠 슈(214)의 단부(219)를 포함한다. 접촉점(216)은 레버 암의 회전축(R-R ; 도 11 참조)에 대해 각각의 감쇠 슈의 폭(W)에 걸쳐 최소 반경에서 최대 반경까지 변할 수 있다.

원하는 비대칭 감쇠율을 얻기 위해, 접촉점(216)은 레버 암의 회전축(R-R)으로부터 예정된 반경 방향의 거리에 위치한다. 도 3에 도시된 바와 같이, 접촉점(216)에 대한 최소 반경 위치는 텐셔너에서 작동하는 감쇠 기구에 대해 최고의 비대칭 감쇠율을 초래한다. 접촉점(216)은 전술한 최소 반경 위치에 배치되는 것과는 달리 비대칭 감소율을 감소시키는 외측 반경부(288)에 배치되어도 좋다.

변형례에 따르면, 제1 원호형 부재(210)의 단부(218)는 제2 원호형 부재의 단부(217)와 접촉 상태로 있다. 이 변형례에서는, 도 3의 실시예에 사용된 것과 반대 방향인 코일을 구비하는 스프링(도시 생략)이 사용된다. 따라서, 접촉점을 제1 원호형 부재 및 제2 원호형 부재의 일단부로부터 다른 단부로 전환시킴으로써, 반시계 방향 혹은 시계 방향의 스프링 중 하나를 사용할 수 있다.

감쇠 밴드(213, 215)는 플라스틱, 페놀 및 금속 등의 마찰재로 구성된다. 감쇠 밴드(213, 215)의 작용면 또는 감쇠면(230, 231)은 각각 스프링의 작동에 의해 텐셔너 베이스 혹은 암과 압축 상태로 활주 가능하게 맞물린다(도 12 및 도 15 참조). 감쇠 밴드가 베이스 혹은 암 상에서 활주할 때 마찰 감쇠력이 발생된다.

감쇠 슈(212, 214)는 각각 강(鋼), 성형 플라스틱 혹은 이들의 등가물 등의 구조재(structural material)로 각각 구성되어 있다. 각각의 감쇠 슈는 분말 야금 공정, 다이캐스트 공정, 사출 성형 혹은 이와 유사한 공정을 사용하여 제작될 수 있다. 사용 가능한 재료는 강, 알루미늄(낮은 부하 부품의 경우), 각종 충전재를 갖는 열가소성 물질 및 이들의 등가물을 포함한다.

제2 원호형 부재의 감쇠 밴드(215)는 제2 원호형 부재의 감쇠 밴드(213)보다 덜 두꺼운 재료로 구성된다. 이는 두 가지의 장점을 가지는데, 첫 번째 장점은 스프링의 훅업(hook-up) 크기를 증대시킬 수 있기 때문에 더 큰 스프링을 사용할 수 있다는 점이다. 두 번째 장점은, 감쇠 기구의 제2 원호형 부재(220)가 제1 원호형 부재(210)보다 더 높은 부하를 받기 때문에 제1 감쇠 밴드(213)의 감소된 두께가 제1 원호형 부재 및 제2 원호형 부재의 내구성을 균등화시킬 수 있다는 점이다.

도 4는 도 3의 선 4-4를 따라 취한 또 다른 감쇠 기구의 단면도이다. 링 커트(221)는 감쇠 슈(212)의 외주부 주위를 연장한다. 돌출부(222)는 감쇠 슈(212) 둘레의 일부 주위를 연장한다. 링 커트(223)는 감쇠 슈(214)의 외주부 주위를 연 장한다. 돌출부(224)는 감쇠 슈(214) 둘레의 일부 주위에서 연장한다. 각 링 커트(221, 223)는 각 돌출부(222, 224)와 조합하여 각 감쇠 밴드(213, 215)를 각 감쇠 슈(212, 214)에 기계적으로 고정시키는 역할을 한다.

도 5에는 본 발명의 감쇠 기구의 감쇠 슈 상의 잠금 기구의 사시도가 도시되어 있다. 상기 잠금 기구(300)는 감쇠 슈(101)를 감쇠 밴드(102)에 연결시킨다(도 6 참조). 잠금 기구(300)는 감쇠 슈(101)의 원호형 외측 맞물림면(111) 상의 복수 개의 수직 홈부(110)를 포함한다. 링 커트(112)는 감쇠 슈(101)에 감쇠 밴드(102)의 중간 연결을 향상시키기 위해 외측 원호면(111)의 상측 가장자리에 포함된다. 따라서, 감쇠 밴드(102) 상의 립부(lip, 227)는 링 커트(112) 위에 맞물린다. 개시된 다중 홈붙이 잠금 기구(multiple groove locking mechanism)는 감쇠 슈와 감쇠 밴드 사이의 개선되고 강하고 균일한 연결을 제공한다. 이러한 연결은 작동 중에 감쇠 밴드(102)에 부여된 마찰 부하를 분산시키기 때문에, 종래의 것에 비해 작동 수명이 연장된다.

도 6에는 본 발명의 감쇠 기구의 감쇠 밴드의 잠금 기구의 사시도가 도시되어 있다. 상기 잠금 기구(300)의 감쇠 밴드 부분은 감쇠 밴드(102)의 원호형 내측 맞물림면(121) 상의 일정 간격을 두고 배치된 복수 개의 수직 리브(rib, 120)를 포함한다. 감쇠 밴드(102)의 리브(120)는 감쇠 슈(101)의 홈(110)과 연동하여 맞물린다. 돌출부(238)는 감쇠 밴드(102)의 하부(229)로부터 연장한다. 이 돌출부(238)는 감쇠 밴드(102)를 추가적으로 고정시키기 위해 감쇠 슈(101)의 베이스 내의 연동 홈 혹은 딤플(241)과 맞물린다.

본 발명의 잠금 기구는 감쇠 슈가 약해지는 것을 현저하게 줄여주기 때문에, 종래의 것에 비해 더 강하다. 감쇠 슈/감쇠 밴드 상에 가해지는 부하 조건은 또한, 감쇠 기구의 힘 분산 특성에 의하여 감쇠 슈를 가로질러 부하 분포가 개선되기 때문에, 더욱 향상된다.

도 7에는 종래 기술의 감쇠 기구의 사시도가 도시되어 있다. 종래 기술의 감쇠 밴드(DB)가 종래 기술의 감쇠 슈(DS)에 연결되어 있다. 탭(T)은 감쇠 밴드(DB)를 (도 9 참조) 감쇠 슈(DS) (도 8 참조)에 기계적으로 연결시킨다.

도 8은 종래 기술에 따른 감쇠 기구의 감쇠 슈를 도시한 사시도이다. 감쇠 슈(DS)는 슬롯(S)을 포함한다. 이 슬롯(S)은 감쇠 밴드(DB)를 감쇠 슈(DS)에 연결시키기 위한 탭(T)을 포함한다(도 9 참조).

도 9는 종래 기술에 따른 감쇠 기구의 감쇠 밴드를 도시한 사시도이다. 감쇠 밴드(DB)는 탭(T)을 포함한다. 각각의 탭(T)은 감쇠 밴드(DB)를 슈(DS)에 연결시키기 위해 대응하는 슬롯(S)과 기계적으로 연동한다.

도 10에는 감쇠 기구 상에 작용하는 힘의 다이아그램이 도시되어 있다. 도시된 감쇠 기구는 도 3 및 도 4를 참조하여 설명한 실시예에 해당한다. 힘 F1 은 스프링 단부(500)가 스프링 수용부(211)와 접촉함으로써 야기된 스프링 접촉 반력이다. 스프링 단부(500)는 2 지점에서 스프링 수용부(211)와 접촉하여 한 쌍의 반력 F1을 생성한다. F2는 감쇠면(230) 상의 법선 반력이다. F3은 감쇠면(230) 상의 접선 마찰력이다. F8은 감쇠면(231) 상의 법선 반력이다. F9는 감쇠면(231) 상의 접선 마찰력이다. F4는 감쇠 슈(214)가 레버 암(1030)과 접촉함으로써 부여 된 감쇠 기구의 제2 원호형 부재(220) 상의 법선 반력이다(도 16 참조).

비대칭 감쇠율은 레버 암(1030)의 운동에 대한 마찰력(F3)과 마찰력(F9)의 차이의 함수이다. 작동에 있어서, 감쇠면(231) 상의 법선 반력(F8)은 감쇠면(230) 상의 법선 반력(F2)보다 더 크다. 보다 구체적으로, 레버 암(1030)이 +A 방향으로 이동할 때, 마찰력(F3, F9)에 대한 벡터는 도 10에 도시된 바와 같이 작용한다. 레버 암이 -A 방향으로 이동할 때, 마찰력 벡터(F3, F9)는 방향이 반대로 된다. 마찰력 벡터(F3, F9)의 방향 변화는 각 감쇠면(230, 231) 상의 합력 변화를 유발한다. 그 결과, 레버 암이 -A 방향으로 이동할 때의 감쇠 기구 상의 법선 반력(F4)은 레버 암이 +A 방향으로 이동할 때보다 더 크다. 이에 비례하여, 레버 암의 회전축(R-R)을 기준으로 상기 힘(F4)에 의해 레버 암 상에 발생한 토크는 레버 암이 +A 방향으로 이동할 때보다 레버 암이 -A 방향으로 이동할 때가 더 크다. 암이 -A 방향으로 이동할 때 레버 암 상의 토크의 값은 한 쌍의 힘(F1)에 의해 발생된 토크의 값보다 더 크다. 상기 2개의 토크 값 사이의 차이는 -A 방향의 감쇠 토크로서 정의된다. 암이 +A 방향으로 이동할 때 레버 암 상의 토크의 값은 한 쌍의 힘(F1)에 의해 발생된 토크의 값보다 더 적다. 상기 2개의 토크 값 사이의 차이는 +A 방향의 감쇠 토크로서 정의된다. -A 방향으로의 감쇠 토크의 값과 +A 방향으로의 감쇠 토크의 값 사이의 비율은 비대칭 감쇠율을 나타낸다.

비대칭 감쇠율은 도 3 및 도 4에서 설명한 접촉점(216)의 반경 방향의 위치에 따라 조절될 수 있다. 비대칭 감쇠율은 접촉점(216)이 반경 방향으로 레버 암(1030)의 회전축에 더 근접하게 배치됨에 따라 증가할 것이다. 변형례로서, 비대 칭 감쇠율은 접촉점(216)이 방사방향으로 레버 암(1030)의 회전축에서 더 멀리 배치됨에 따라 감소할 것이다. 접촉점(216)을 반경 방향으로 이동시킴으로써 비대칭 감쇠율은 약 1.5 내지 5 범위에서 변할 수 있다.

도 11에는 도 12의 선 11-11을 따라 취한 텐셔너 상에 작용하는 힘의 단면도가 도시되어 있다. 힘(F7)은 감쇠 기구의 접촉점에서 암 상에 작용하는 법선 반력이다. 힘(F7)은 감쇠 기구 상에 작용하는 힘(F4)과 동일한 크기를 갖는다. 힘(F6)은 부싱(1040)과 레버 암(1030) 사이의 계면에 작용하는 피벗식 부싱 반력이다. 힘(F5)은 벨트(B) 상의 부하에 의해 야기된 중추적인 부하이다(도 12 참조).

도 12는 텐셔너 상에 작용하는 힘의 평면도이다. 도 12에는 도 11을 참조하여 설명한 힘의 평면도이다.

도 13에는 감쇠 기구 상에 작용하는 힘의 다이아그램이 도시되어 있다. 감쇠 기구는 도 1 및 도 2에 도시된 것이다. 힘(F11)은 단부(500)가 스프링 수용부(103)와 접촉함으로써 야기된 스프링 접촉 반력이다. 스프링 단부(500)는 2개의 지점에서 스프링 수용부와 접촉하여 한 쌍의 반력(F11)을 생성하고 있다는 것을 알 수 있다. 힘(F12)은 감쇠면(109) 상의 법선 반력이다. 힘(F13)은 감쇠면(109) 상의 접선 마찰력이다. 힘(F14)은 레버 암(2030)과의 접촉에 의해 부여된 감쇠 밴드(102) 상의 반력이다(도 17 참조).

비대칭 감쇠율은 레버 암(2030)의 운동에 대한 마찰력(F13)의 차이에 의해 실현된다. 보다 구체적으로 말하면, 레버 암(2030)이 +A 방향으로 이동할 때, F13은 도 13에 도시된 바와 같이 작용한다. 레버 암이 -A 방향으로 이동할 때, F13은 역방향으로 작용한다. F13의 방향 변화는 감쇠면(109) 상의 합성력의 변화를 유발한다. 그 결과, 레버 암(2030)이 +A 방향으로 이동할 때, 감쇠 기구 상의 힘 F14는 레버 암이 -A 방향으로 이동할 때보다 더 크게 된다. 이에 비례하여, 레버 암의 회전축(R-R)을 기준으로 상기 힘(F14)에 의해 레버 암 상에 발생한 토크는 레버 암이 -A 방향으로 이동할 때보다 레버 암이 +A 방향으로 이동할 때가 더 크다. 암이 +A 방향으로 이동할 때 레버 암 상의 토크의 값은 한 쌍의 스프링 힘(F11)에 의해 발생된 토크의 값보다 더 크다. 상기 2개의 토크 값 사이의 차이는 +A 방향의 감쇠 토크로서 정의된다. 암이 -A 방향으로 이동할 때 레버 암 상의 토크의 값은 한 쌍의 스프링 힘(F11)에 의해 발생된 토크의 값보다 더 적다. 상기 2개의 토크 값 사이의 차이는 -A 방향의 감쇠 토크로서 정의된다. +A 방향으로의 감쇠 토크의 값과 -A 방향으로의 감쇠 토크의 값 사이의 비율은 비대칭 감쇠율을 나타낸다.

도 14에는 도 15의 선 14-14를 따라 취한 텐셔너 상에 작용하는 힘을 나타내는 단면도가 도시되어 있다. 힘(F17)은 감쇠 기구의 접촉점 사이에 작용하는 법선 반력이다. 힘(F16)은 부싱(1040)과 레버 암(1030) 사이의 계면에 작용하는 피벗 부싱의 반력이다. 힘(F15)은 벨트(B) 상의 부하에 의해 야기된 중추적인 부하이다.

도 15는 텐셔너 상에 작용하는 힘의 평면도이다. 도 15에는 도 14를 참조하여 설명한 힘의 평면도가 도시되어 있다.

도 16에는 감쇠 기구를 구비하는 텐셔너의 분해도가 도시되어 있다. 감쇠 기구(200)는 탭(1031)에서 레버 암(1030)과 맞물린다. 편향 부재 혹은 스프링 (1020)은 베이스(1010)에 연결된 일단부와, 본 명세서 이외에 설명된 바와 같은 감쇠 기구 스프링 수용부(211)에 연결된 타단부를 구비한다. 레버 암(1030)은 부싱(1040)을 통해 베이스(1010)에 피벗 가능하게 연결되어 있다. 먼지 밀봉부(1050)는 작동 중에 이물질이 텐셔너로 유입되는 것을 방지한다. 풀리(1060)는 베어링(1070)을 통해 레버 암(1030)에 저어널식으로 연결되어 있다. 벨트(도시 생략)는 풀리 표면(1061)과 맞물린다.

베어링(1070)은 볼트(1080) 등의 파스너에 의해 연결된다. 감쇠면(230, 231)은 텐셔너 베이스(1010)의 내면(1011)과 활주 가능하게 맞물려 있다.

탭(1031)은 작동 중에 감쇠 슈(212)와 맞물려 감쇠면(230)을 가로질러 베이스의 내면(1011)의 운동을 유발한다.

도 17에는 감쇠 기구를 구비하는 텐셔너의 분해도가 도시되어 있다. 감쇠 기구(100)는 탭(2031)에서 레버 암(2030)과 맞물린다. 편향 부재 혹은 스프링(2020)은 베이스(2010)에 연결된 일단부와, 본 명세서 이외에 설명된 바와 같은 감쇠 기구 스프링 수용부(103)에 연결된 타단부를 구비한다. 레버 암(2030)은 부싱(2040)을 통해 베이스(2010)에 피벗 가능하게 연결되어 있다. 먼지 밀봉부(2050)는 작동 중에 이물질이 텐셔너로 유입되는 것을 방지한다. 풀리(2060)는 베어링(2070)을 통해 레버 암(2030)에 저어널식으로 연결되어 있다. 벨트(도시 생략)는 풀리 표면(2061)과 맞물린다.

베어링(2070)은 볼트(2080) 등의 파스너에 의해 연결된다. 감쇠면(109)은 텐셔너 베이스(2010)의 내면(2011)과 활주 가능하게 맞물려 있다.

탭(2031)은 작동 중에 감쇠 기구(100)와 맞물려 감쇠면(109)을 가로질러 베이스의 내면(2011)의 운동을 유발한다.

비록 본 명세서에서는 발명의 한 가지 양태를 설명하였지만, 전술한 본 발명의 정신 및 범위 내에서 벗어나지 않고 구성 및 부품의 상관 관계의 변형이 가능하다는 것이 당업자들에게는 명백할 것이다.

본 발명의 감쇠 기구는 원호형의 감쇠 슈와, 잠금 기구에 의해 상기 감쇠 슈와 맞물리는 감쇠 밴드를 포함하며, 상기 잠금 기구가 작동 중에 상기 감쇠 밴드에 가해지는 마찰력에 대항함으로써, 상기 감쇠 기구는 약 1.5 내지 5의 범위에 있는 비대칭 감쇠율을 갖게 된다.

Claims

원호형의 감쇠 슈와, 잠금 기구에 의해 상기 감쇠 슈와 맞물리는 감쇠 밴드를 포함하되,

상기 잠금 기구는 작동 중에 상기 감쇠 밴드에 가해지는 마찰력에 대항하는 것인 감쇠 기구.
제1항에 있어서, 상기 감쇠 슈 내의 연동 홈과 맞물리도록 상기 감쇠 밴드로부터 돌출하는 돌출부를 더 포함하는 것인 감쇠 기구.
제1항에 있어서, 상기 감쇠 밴드 내에 상기 감쇠 슈와 맞물리는 립부를 더 포함하는 것인 감쇠 기구.
제2항에 있어서, 상기 감쇠 슈는 스프링 코일을 지지하는 표면을 더 포함하는 것인 감쇠 기구.
제2항에 있어서, 상기 감쇠 슈는, 스프링과 접촉하는 2개의 스프링 접촉부를 갖는 스프링 수용부를 더 포함하는 것인 감쇠 기구.
제2항에 있어서, 상기 잠금 기구는 홈부 및 연동 리브를 포함하는 것인 감쇠 기구.
제1항에 있어서, 원호형의 제2 감쇠 슈와, 제2 잠금 기구에 의해 제2 감쇠 슈와 맞물리는 제2 감쇠 밴드를 더 포함하되,

상기 제2 잠금 기구는 작동 중에 제2 감쇠 밴드에 가해진 마찰력에 대항하도록 배치되어 있는 것인 감쇠 기구.
제7항에 있어서, 상기 제2 감쇠 슈 내의 연동 홈과 맞물리도록 상기 제2 감쇠 밴드로부터 돌출하는 돌출부를 더 포함하는 것인 감쇠 기구.
제7항에 있어서, 상기 제2 감쇠 슈와 맞물리도록 상기 제2 감쇠 밴드에 마련된 립부를 더 포함하는 것인 감쇠 기구.
제7항에 있어서, 상기 감쇠 슈는 접촉점에서 상기 제2 감쇠 슈와 맞물리고, 상기 접촉점은 비대칭 감쇠율이 얻어지도록 레버 암의 회전축으로부터 반경 방향으로 일정 거리에 배치되는 것인 감쇠 기구.
제10항에 있어서, 상기 비대칭 감쇠율은 1.5 내지 5의 범위에 있는 것인 감쇠 기구.
제7항에 있어서, 상기 잠금 기구는 홈부 및 연동 리브를 포함하는 것인 감쇠 기구.