JP6038782B2 - 航空機用タイヤのクラウン補強材 - Google Patents

Description

本発明は、航空機用タイヤ、特に、繊維補強要素の層を有する航空機用タイヤのクラウン補強材に関する。

タイヤは、回転軸線に関して回転対称を呈する幾何学的形状を有するので、タイヤの幾何学的形状は、タイヤの回転軸線を含む子午面に関して説明できる。所与の子午面の場合、半径方向、軸方向及び円周方向は、それぞれ、タイヤの回転軸線に垂直な方向、タイヤの回転軸線に平行な方向及び子午面に垂直な方向を示している。以下において、「半径方向内側」及び「半径方向外側」という表現は、それぞれ、「半径方向においてタイヤの回転軸線の近くに位置する」及び「半径方向においてタイヤの回転軸線から遠ざかって位置する」を意味している。「軸方向内側」及び「軸方向外側」という表現は、それぞれ、「軸方向において赤道面の近くに位置する」及び「軸方向において赤道面から遠ざかって位置する」を意味し、赤道面は、タイヤの回転軸線に垂直な平面であり且つタイヤの踏み面（トレッド表面）の中央を通る平面である。

航空機用タイヤは、公称圧力が９ｂａｒを超え、公称撓みレベルが３２％以上であることを特徴としている。公称圧力は、例えば、タイヤ・リム協会（Tire and Rim Association：ＴＲＡ）により規定されている規格によって定義されたタイヤの公称インフレーション圧力である。タイヤの公称撓みレベルは、定義上、タイヤが例えばＴＲＡ規格によって定義されている公称荷重及び圧力条件下において荷重が加わっていないインフレート状態から静荷重が加えられたインフレート状態に変化したときのその半径方向変形分又は半径方向高さの変化分である。公称撓みレベルは、タイヤの半径方向高さのこの変化分と、タイヤの外径とリムフランジ上で測定されたリムの最大直径の差の半分の比によって定められた相対撓みの形態で表される。タイヤの外径は、公称圧力までインフレートされた荷重が加わっていない状態において静的条件下で測定される。

タイヤは、一般に、踏み面を介して路面に接触するようになったトレッドを含むクラウン、リムに接触するようになった２つのビード及びクラウンをビードに連結している２つのサイドウォールを有する。例えば一般に航空機に用いられているラジアルタイヤは、より具体的に言えば、半径方向カーカス補強材及びクラウン補強材を有し、これら補強材は両方とも、例えば、欧州特許第１３８１５２５号明細書に記載されている。

半径方向カーカス補強材は、タイヤの２つのビードを互いに連結するタイヤ補強構造体である。航空機用タイヤの半径方向カーカス補強材は、一般に、カーカス補強材の少なくとも１つの層を有し、各カーカス補強材層は、円周方向と８０°〜１００°の角度をなす通常繊維材料の相互に平行な補強要素で構成されている。

クラウン補強材は、トレッドの半径方向内側に位置すると共に半径方向カーカス補強材の少なくとも部分的に半径方向外側に位置するタイヤ補強構造体である。航空機用タイヤのクラウン補強材は、一般に、クラウン補強材の少なくとも１つの層を有し、各クラウン補強材層は、ポリマー被覆材料で被覆された相互に平行な補強要素で構成されている。クラウン補強材層内では、通常繊維補強要素で構成された実働補強材を構成する実働補強材層と保護補強材層を構成すると共に実働補強材の半径方向外側に位置した金属又は繊維補強層で作られた保護補強材層とは区別される。

航空機用タイヤの製造の際、実働補強材層は、通常、実働補強材層の予想軸方向幅を得るよう巻線の各ターンについてストリップの軸方向並進運動を行うことにより、繊維補強要素で構成されたストリップを円筒形製造装置回りにジグザグに巻回することによって又は折り返し状態で巻回することによって作られる。かくして、実働補強材層は、軸方向に並置されたストリップで構成される。ジグザグ巻回という用語は、一巻回ターン当たりの周期の半分又は一巻回ターン当たりの一周期を周期とする起伏部で形成された曲線状態の巻回であり、ストリップの繊維補強要素の角度は、一般に、円周方向に対して８°〜３０°である。折り返し巻回により作られる実働補強材層に関し、ストリップの繊維補強要素の角度は、一般に、円周方向に対して０°〜８°である。したがって、ストリップの巻回形式がどのようなものであれ、ストリップの繊維補強要素の角度は、一般に、円周方向に対して３０°未満である。この理由で、ストリップ及び結果的に得られる実働層は、実質的に円周方向であると言われ、このことは、円周方向に関して制限された振幅の起伏を有する方向に関して実質的に円周方向であることを意味している。

実働補強材層の補強要素は、相互に平行であり、このことは、２つの隣り合う補強要素の幾何学的曲線相互間の距離が一定であると言えることを意味し、幾何学的曲線は、周期的起伏を呈すると言える。

航空機用タイヤに関し、カーカス補強材層の補強要素及び実働補強材層の補強要素は、通常、好ましくは脂肪族ポリアミド又は芳香族ポリアミドで作られた繊維フィラメントの紡績糸で構成されたコードである。保護補強材層の補強要素は、金属細線で構成されたコードか繊維フィラメントの紡績糸で構成されたコードかのいずれかであるのが良い。

繊維補強要素の張力下における機械的性質（弾性率、伸び率及び破断時力）は、事前状態調節後に測定される。「事前状態調節」という用語は、繊維補強要素が測定前に、欧州規ＤＩＮ ＥＮ２０１３９（２０±２℃の温度、６５±２％の相対湿度）に準拠した標準雰囲気内で少なくとも２４時間にわたって貯蔵されていることを意味している。測定値は、ツヴィック・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュテンクテル・ハフツング・ウント・カンパニー（ZWICK GmbH & Co ）（独国）により製造された引張り試験機を用いて公知の仕方で取られる。繊維補強要素は、２００ｍｍ／分の公称速度で４００ｍｍの初期長さに関して張力を受ける。結果は全て、１０個の測定値にわたって平均される。

ポリマー材料、例えば実働補強材層の繊維補強要素について用いられているポリマー被覆材料は、硬化後、引張り応力‐歪み特性が引張り試験によって定められるという機械的特徴を有する。この引張り試験は、例えば国際規格ＩＳＯ３７に準拠し且つ国際規格ＩＳＯ４７１により定められた公称温度（２３±２℃）及び湿度（５０±５％相対湿度）条件下において当業者に知られている方法を用いて試験体について実施される。ポリマー混合物に関し、試験体の１０％伸び率について測定される引張り応力は、１０％伸び率における弾性率として知られており、メガパスカル（ＭＰａ）で表される。

使用にあたり、公称圧力、公称荷重の０〜２倍の範囲にわたる場合のあるタイヤに加えられる荷重及び航空機の速度の組み合わせ作用に起因して生じる走行時機械的応力は、実働補強材層の補強要素に張力サイクルを生じさせる。

この張力サイクルは、実働補強材層の補強要素のポリマー被覆材料内に、特に実働補強材層の軸方向端部のところに熱源を生じさせる。これら熱源は、熱がポリマー被覆材料中に又は繊維補強要素中に拡散可能であるはずなので熱の除去が困難な局所化ホットスポットである。しかしながら、ポリマー被覆材料は、その熱伝導率が低いので、熱の不良導体である。同様に、繊維補強要素は、これらの熱伝導率が低いので、熱の除去に対して効果的な寄与をもたらすことができない。この結果、ポリマー被覆材料の過度の加熱が生じ、これは、その正確な機械的健全性を損なうと共に機械的健全性が劣化するようにする可能性があり、かくして時期尚早なタイヤの破損を招く。

実働補強材中に生じる熱の除去のための経路を作ろうとする種々の技術的手段が考えられた。欧州特許第１０３１４４１号明細書及び日本国特開２００７‐１３１２８２号公報は、熱伝導率を向上させた熱伝導性ポリマー材料を開示している。欧州特許第１５４８０５７号明細書は、熱伝導率を増大させるためにカーボンナノチューブ（carbon nanotube）を含むポリマー材料を提案している。欧州特許第１４８３１２２号明細書は、子午面内に布設されると共に実働補強材の端部のところに挿入された金属ケーブルの形態をした熱ドレン（thermal drain）を記載している。最後に、韓国特許第８１２８１０号明細書は、金属製であるのが良く且つ実働補強材の端部のところに配置された熱伝導性インサートを提案している。

欧州特許第１３８１５２５号明細書 欧州特許第１０３１４４１号明細書 日本国特開２００７‐１３１２８２号公報 欧州特許第１５４８０５７号明細書 欧州特許第１４８３１２２号明細書 韓国特許第８１２８１０号明細書

本発明者は、タイヤのクラウン全体にわたって一様な温度分布状態を得ると同時にこれが実働補強材の加重に対する影響を最小限に抑えるために一般に実働補強材層の端部のところに位置した温度の最も高い箇所から一般に実働補強材の中央領域に位置した温度の最も低い箇所への航空機用タイヤの実働補強材中に生じた熱の除去具合を向上させるという目的の達成に取り組んだ。

この目的は、本発明によれば、航空機用のタイヤであって、
‐トレッドを介して路面に接触するようになっていて且つリムに接触するようになった２つのビードにサイドウォールによって連結されているクラウンと、
‐２つのビードを互いに連結している半径方向カーカス補強材と、
‐トレッドの半径方向内側に位置し且つ半径方向カーカス補強材の半径方向外側に位置していて、実働補強材及び保護補強材を有するクラウン補強材とを有し、
‐実働補強材は、保護補強材の半径方向内側に、実働補強材の少なくとも１つの層を有し、
‐各実働補強材層は、軸方向に並置された実質的に円周方向のストリップから成り、
‐各ストリップは、ポリマー被覆材料で被覆された相互に平行な繊維補強要素で構成されている、タイヤにおいて、
少なくとも１つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む熱伝達要素と接触状態にあり、実質的に円周方向細線状要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素のポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも５０倍に等しく、熱伝達要素は、接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を呈する実質的に円周方向の細線状要素を有することを特徴とするタイヤを用いて達成された。

本発明によれば、少なくとも１つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む熱伝達要素と接触状態にあり、このことは、ストリップのフェースがタイヤの回転軸線に平行であり且つタイヤの回転軸線の半径方向最も近くに位置していることを意味している。

熱伝達要素は、実質的に円周方向である細線状要素を含み、このことは、細線状要素の角度が周方向に可変であるのが良く且つ円周方向に対して３０°未満であることを意味している。細線状要素は、相互に平行であり、このことは、２本の隣り合う細線状要素の幾何学的曲線相互間の距離が一定であると言えることを意味しており、幾何学的曲線は、周期的起伏を呈することが可能である。

細線状要素は、熱伝導性材料で構成される。細線状要素を構成する熱伝導性材料は、熱伝導率が高い材料、例えば金属材料であることを意味している。材料の熱伝導率は、Ｗ・ｍ^-1・Ｋ^-1で表される物理量であり、これは、材料が熱エネルギーを運ぶことができるという特徴を示している。熱伝導性材料の熱伝導率が高ければ高いほど、この材料は熱エネルギーをそれだけ一層良好に運搬できる。

これとは対照的に、材料が熱の導体ではなく、より正確に言えば、熱の不良導体であるという表現は、材料の熱伝導率が低く、例えばタイヤに従来用いられている従来型ポリマー材料であることを意味している。

実働補強材層の軸方向端部のところに生じた熱又は熱エネルギーは、実働補強材層の軸方向端部のところに位置したストリップと接触状態にある熱伝達要素によって除去される。実質的に円周方向の細線状要素で構成されたこの端部熱伝達要素は、一方において、その実質的に円周方向細線状要素を介して除去された熱エネルギーのうちの何割かを実働補強材層の周囲にわたって分布させ、他方において、軸方向内方に除去された熱エネルギーの別の部分を次の熱伝達要素に伝達する。熱は、このように、少しずつ円周方向と軸方向の両方向に除去される。

円周方向における熱の伝達が有効である。というのは、かかる熱伝達は、熱伝導性材料で構成されている実質的に円周方向細線状要素によって行われるからである。

これとは対照的に、軸方向における熱の伝達は、元々、円周方向における熱伝達よりも効果が低いように思われる。というのは、軸方向には連続的に熱伝導する材料が存在しないからである。しかしながら、この欠点は、実働補強材層の端部相互間に熱伝導連続性をもたらすジグザグの層によるかターンからターンへの軸方向熱伝達を可能にする螺旋の層によるかのいずれかによって補償される。

目的が実働補強材層の軸方向端部と中央との間で温度を均一にすることにあるこの熱伝達が可能である。というのは、実働補強材層の軸方向端部と中央との間における温度が高く、それ故、熱の伝導を生じさせる温度勾配が作られるからである。

実働補強材層を構成するストリップと接触状態にある熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素によって熱エネルギーを優先的に除去するためには、実質的に円周方向細線状要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素が接触しているポリマー被覆材料の熱伝導率よりも著しく高いことが必要であり、ポリマー被覆材料は、性質上、熱の不良導体である。本発明者は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素を被覆しているポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも５０倍に等しい熱伝達要素の熱伝導性材料の熱伝導率が実働補強材層の軸方向端部のところの熱のレベルを許容可能なレベル、即ち、関与する材料を劣化させる可能性の低いレベルまで減少させることができるのに十分な量の熱エネルギーを除去することができるということを実証した。

さらに本発明によれば、熱伝達要素は、接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向の細線状要素を含む。

確かに、熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素が接触状態にあるストリップに平行に、即ち、半径方向に関して周期的な幾何学的振動形態を呈することが有利である。これら周期的な幾何学的振動形態は、交互にＶ字形の褶曲部又は正弦波形状の起伏部であるのが良いが、これらには限定されない。周期的な幾何学的振動形態の存在により、熱伝達要素の円周方向伸長性が増大し、かくして熱伝達要素の引張り破壊の恐れが減少する。

有利には、周期的幾何学的振動形態の最高最低振幅とこの周期の波長の比は、熱伝達要素に満足のいく円周方向伸長性を与えるために０．０５を超える。

有利には、少なくとも１つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む熱伝達要素と接触状態にある。最も高い温度を有する軸方向端部のところに生じる熱だけでなく、実働補強材層の各々の軸方向端部のところに生じる熱は、有利には、各実働補強材層中の、従って、半径方向補強材の厚さ全体における温度を均一にするよう除去される。

また、有利には、熱伝達要素は、少なくとも１つの実質的に円周方向のバンドで構成される。熱伝達要素の実質的に円周方向のバンド又は帯状体は、タイヤの周囲全体に沿って延びる一方で、実働補強材層のストリップと接触関係をなしたままである要素である。実質的に円周方向バンドの子午線断面は、最も短い寸法が半径方向に差し向けられ、最も長い寸法が軸方向に差し向けられた長方形である。実質的に円周方向のバンドは、これが接触状態にあるストリップの実質的に円周方向の経路を辿る。

第１の好ましい実施形態では、熱伝達要素は、軸方向幅が熱伝達要素と接触状態にあるストリップの軸方向幅に等しい単一の実質的に円周方向のバンドで構成される。単一の実質的に円周方向のバンドの軸方向幅がストリップの軸方向幅に等しいかかる実施形態は、タイヤの製造の面で有利である。というのは、ストリップと単一の実質的に円周方向のバンドをストリップの初歩的レベルで前もって組み立てることができ、次に、ストリップ及び単一の実質的に円周方向のバンドでこのようにして作られた組立体を実働補強材層を作るために用いられる円筒形製造装置に巻き付けることができるからである。さらに、円周方向及び軸方向における熱の伝導の連続性は、各単一の実質的に円周方向の金属製のバンドの連続性及びストリップの螺旋又はジグザグ円周方向巻線によって与えられる。かくして、この実施形態により、軸方向と円周方向の両方向における実働補強材層の端部のところで生じる熱を最適に除去することができる。

本発明の第２の実施形態によれば、熱伝達要素は、軸方向幅の合計が熱伝達要素と接触状態にあるストリップの軸方向幅にせいぜい等しい複数の軸方向に分離された実質的に円周方向のバンドで構成される。この第２の実施形態は、単一の実質的に円周方向のバンドを備えた第１の実施形態の製造の変形形態である。

本発明の第３の実施形態の特徴によれば、熱伝達要素は、軸方向幅の合計が熱伝達要素が接触状態にあるストリップの軸方向幅にせいぜい等しい複数の軸方向に並置された実質的に円周方向のバンドで構成される。かくして、この実施形態では、熱伝達要素は、軸方向に１対ずつそれぞれが次のものから分離された複数の実質的に円周方向のバンドで構成され、このことは、実質的に円周方向バンドの軸方向幅の合計が実質的に円周方向バンドと接触関係をなすストリップの軸方向幅よりも小さいことを意味している。実質的に円周方向のバンド相互間のこの幾何学的不連続性のために、熱の伝導は、軸方向には連続して行われず、円周方向に連続して行われる。しかしながら、かかる実施形態により、互いに分離された実質的に円周方向のバンドで構成された熱伝達要素が単一の実質的に円周方向のバンドで構成された熱伝達要素の剛性よりも低い剛性を持つことが可能である。第２の実施形態の場合のように、１対ずつそれぞれが次のものから分離されている複数の実質的に円周方向のバンドの半径方向における曲げ剛性は、単一の実質的に円周方向のバンドの半径方向における曲げ剛性よりも低い。加うるに、この実施形態における熱伝達要素の円周方向伸び剛性は、ストリップと熱伝達要素の組立体の円周方向伸び剛性に対する寄与の度合いが僅かであるに過ぎず、これにより、実働補強材層が製造されているときに円筒形製造装置周りのストリップと熱伝達要素の組立体の容易な巻回が可能である。

熱伝達要素は、有利には、製造を容易にするため熱伝達要素の機械的健全性を得るため及び熱伝達要素が接触関係にあるストリップとのその組み立てを容易にするため、実質的に円周方向の細線状要素を被覆するポリマー被覆材料を有する。

本発明によれば、熱伝達要素の実質的に円周方向の細線状要素は、工業的製造が習熟している要素細線の組立体で構成されたコードである。

本発明の別の特徴によれば、熱伝達要素の実質的に円周方向の細線状要素は、金属コードであり、金属は、性質上、実働補強材層のストリップ中に含まれているポリマー被覆材料よりも著しく良好な熱の導体である。一例を挙げると、金属材料、例えばアルミニウムの熱伝導率は、２００Ｗ・ｍ^-1・Ｋ^-1であり、これに対し、ポリマー材料の熱伝導率は、０．３Ｗ・ｍ^-1・Ｋ^-1である。

好ましくは、熱伝達要素の実質的に円周方向の細線状要素は、アルミニウムコードである。アルミニウムは、これが接触状態にあるストリップのポリマー被覆材料にくっつくようにするためのインターフェース被膜を必要とし、これを達成するのに利用できる技術は種々あり、かかる技術としては、真鍮形式の被膜、有機形式（シラン又はアミノシラン）の被膜、エポキシ又は市販の接着剤が挙げられる。

有利には、熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素の直径は、せいぜい０．９ｍｍに等しい。この断面は、熱を除去する機能を実行するに足るほど大きくなければならないが、熱伝達要素がストリップ及び熱伝達要素の組立体の円周方向伸び剛性に対してなす寄与の程度を制限するために制限されなければならない。

有利には、熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素の直径は、工業的実現性を保証するために少なくとも０．１ｍｍに等しい。
実質的に円周方向細線状要素の本数は、実働補強材層の端部のところで生じる十分な量の熱エネルギーの円周方向における除去を保証するためにバンドの幅の１ｃｍ当たり１〜１０本である。

バンドの幅の１ｃｍ当たりの実質的に円周方向細線状要素の断面積の合計は、熱伝達要素がストリップ及び熱伝達要素の組立体の円周方向伸び剛性に対してなす寄与の程度を制限するためには、０．５ｍｍ²未満である必要がある。

熱伝達要素の単位軸方向幅当たりの円周方向荷重又は分布状態の張力は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの単位軸方向幅当たりの円周方向荷重のせいぜい０．３倍に等しく、それにより、熱伝達要素がストリップ及び熱伝達要素の組立体の全体的円周方向伸び剛性に対してなす寄与の程度を制限することができる。

熱伝達要素は、有利には、軸方向に垂直な円周方向平面内に周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向細線状要素を有する。これら周期的な幾何学的振動形態は、交互にＶ字形の曲がり部又は正弦波形状の起伏部であるのが良いが、これらには限定されない。周期的な幾何学的振動形態の存在により、熱伝達要素の円周方向伸長性が増大し、従って、熱伝達要素の引張り破壊の恐れが減少する。

有利には、周期的幾何学的振動形態の最高最低振幅とこの周期の波長の比は、熱伝達要素に満足のいく円周方向伸長性を与えるために０．０５を超える。

本発明の別の要旨は、金属化ストリップであって、
‐ポリマー被覆材料で被覆された相互に平行な繊維補強要素で構成されているストリップを有し、
‐金属化ストリップは、少なくともその半径方向内側の軸方向フェースにわたって、少なくとも１つの熱伝導性材料を含む熱伝達要素と接触状態にあり、
‐熱伝達要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素のポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも５０倍に等しく、
‐熱伝達要素は、接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向の細線状要素を含むことを特徴とする金属化ストリップにある。

本発明は又、本発明のタイヤへの上述の金属化ストリップの使用に関する。

本発明の別の要旨は、本発明のタイヤに関して上述した特徴の全てを備える金属化ストリップにある。

本発明の特徴及び他の利点は、添付の図１〜図４ｂの助けを借りると良好に理解されよう。

本発明のタイヤクラウンの子午線断面図であり、特に、実働補強材層のストリップ及び熱伝達要素の対応の実質的に円周方向バンドを概略的に示す図である。 実働補強材層のストリップと本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素の組立体の略図である。 本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素の平面図である。 実働補強材層のストリップと本発明の第２の実施形態としての熱伝達要素の組立体の略図である。 本発明の第２の実施形態としての熱伝達要素の平面図である。 実働補強材層のストリップと本発明の第３の実施形態としての熱伝達要素の組立体の略図である。 本発明の第３の実施形態としての熱伝達要素の平面図である。

本発明を理解しやすくするために、図１〜図４ｂは、縮尺通りには描かれていない。

図１は、本発明のタイヤのクラウンの子午線断面を示しており、この子午線断面は、子午面における断面を意味している。図１は、トレッド１を介して路面に接触するようになったクラウン、半径方向カーカス補強材２、トレッドの半径方向内側に位置すると共に半径方向カーカス補強材の外側に位置したクラウン補強材を示しており、クラウン補強材は、実働補強材３及び保護補強材４を含む。実働補強材層を重ね合わせることにより形成された実働補強材３は、全体が図示されてはおらず、本発明を理解しやすくするために実働補強材３０が１つしか示されていない。実働補強材層は、軸方向に並置された実質的に円周方向のストリップ３１で構成されている。各ストリップは、ポリマー被覆材料３３で被覆された相互に平行な繊維補強要素３２で構成されている。各ストリップは、その半径方向内側軸方向フェースが熱伝達要素３４と接触状態にあり、熱伝達要素は、実質的に円周方向の細線状要素３５及びポリマー被覆材料３６で構成されている。

図２ａは、実働補強材層のストリップ２３１と本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素２３４の組立体の略図である。ポリマー被覆材料２３３で被覆されている相互に平行な繊維補強要素２３２で構成されたストリップ２３１は、その半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝達要素２３４と接触状態にあり（つまり、ストリップ２３１の半径方向内側軸方向フェースが熱伝達要素２３４と接触状態にあり）、熱伝達要素２３４は、実質的に円周方向の細線状要素２３５及びポリマー被覆材料２３６で構成されている。熱伝達要素２３４は、単一の実質的に円周方向のバンドで作られ、このバンドの軸方向幅は、接触状態にあるストリップ２３１の軸方向幅に等しい。

図２ｂは、本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素の平面図であり、この熱伝達要素は、単一の実質的に円周方向のバンド２３４で構成され、バンド２３４の軸方向幅は、２次元熱伝達ネットワーク（網）と接触状態にあるストリップ２３１の軸方向幅に等しい。単一の実質的に円周方向バンド２３４は、実質的に円周方向の細線状要素２３５及びポリマー被覆材料２３６で構成されている。

図３ａは、実働補強材層のストリップ３３１と本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素３３４の組立体の略図である。ポリマー被覆材料３３３で被覆されている相互に平行な繊維補強要素３３２で構成されたストリップ３３１は、その半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝達要素３３４と接触状態にあり、熱伝達要素３３４は、実質的に円周方向の細線状要素３３５及びポリマー被覆材料３３６で構成されている。熱伝達要素３３４は、複数本の軸方向に並置された実質的に円周方向のバンドで構成され、実質的に円周方向バンドの各々の軸方向幅の合計であるかかるバンドの全軸方向幅は、接触状態にあるストリップ３３１の軸方向幅に等しい。

図３ｂは、本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素の平面図であり、この熱伝達要素は、単一の実質的に円周方向のバンド３３４で構成され、バンド３３４の軸方向幅は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップ３３１の軸方向幅に等しい。単一の実質的に円周方向バンド３３４は、実質的に円周方向の細線状要素３３５及びポリマー被覆材料３３６で構成されている。

図４ａは、実働補強材層のストリップ４３１と本発明の第１の実施形態としての熱伝達要素４３４の組立体の略図である。ポリマー被覆材料４３３で被覆されている相互に平行な繊維補強要素４３２で構成されたストリップ４３１は、その半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝達要素４３４と接触状態にあり、熱伝達要素４３４は、実質的に円周方向の細線状要素４３５及びポリマー被覆材料４３６で構成されている。熱伝達要素４３４は、接触状態にあるストリップ４３１の軸方向幅全体にわたって分布して配置された複数本の軸方向に互いに分離された実質的に円周方向のバンドで構成されている。

図４ｂは、本発明の第３の実施形態としての熱伝達要素の平面図であり、この熱伝達要素は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップ４３１の軸方向幅全体にわたって分布して配置された複数本の軸方向に互いに分離された実質的に円周方向のバンド４３４で構成されている。軸方向に互いに分離された実質的に円周方向のバンド４３４は、実質的に円周方向の細線状要素４３５及びポリマー被覆材料４３６で構成されている。

本発明者は、サイズ４６×１７Ｒ２０の航空機用タイヤについて本発明をその第１の実施形態に従って実施したが、この航空機用タイヤの使用条件としては、１５．９ｂａｒの公称圧力、２０４７３ｄａＮの公称静荷重及び２２５ｋｍ／時の最大基準速度が挙げられる。このタイヤの実働クラウン補強材は、９個の実働補強材層を有し、これら実働補強材層は、実質的に円周方向のストリップで構成され、これらストリップのうちの３本が軸方向に並置されているターンの状態で布設され、これらストリップのうちの６本は、一巻回ターン当たり１つの周期の状態でジグザグに巻回され、ストリップの繊維補強要素の最大角度は、周方向に対して１１°に等しい。各ストリップは、熱伝導率が０．３Ｗ・ｍ^-1・Ｋ^-1に等しいポリマー被覆材料で被覆されたハイブリッド型の補強要素、即ち、芳香族ポリアミドのフィラメントの紡績糸と脂肪族ポリアミドのフィラ民との紡績糸の組み合わせで構成されている。各ストリップは、その半径方向内側フェースが、単一の実質的に円周方向のバンドで構成された熱伝達要素と接触状態にあり、この単一の実質的に円周方向のバンドは、それ自体、熱伝導率が２３７Ｗ・ｍ^-1・Ｋ^-1のアルミニウムコード型の細線状要素で構成されている。直径がせいぜい０．９ｍｍに等しいこれら実質的に円周方向細線状要素は、実質的に円周方向に分布して配置されている。バンドの幅の１ｃｍ当たりの実質的に円周方向細線状要素の断面積の合計は、０．５ｍｍ²未満であることが必要である。

本発明者は、２０．５トンの公称静荷重及び１５．９ｂａｒの公称圧力下で安定して１０ｋｍ／時の速度で走行しているタイヤについて有限要素数値シミュレーションを用いて熱伝達要素を備えていないストリップを有する基準タイヤから本発明のタイヤに切り替えたときに、最も熱負荷が大きく加えられた実働補強材層の赤道面の付近における軸方向端部と中央部分との間の温度の差が９０．５℃から７８．５℃に下がることを実証した。かくして、選択された実施例では、本発明は、クラウン補強材の端部のところでの最大温度の１２℃の減少を可能にしている。

本発明は又、他の実施形態、例えば、各層が接触状態によるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を呈する相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む２つの互いに重ね合わされた層を有する熱伝達要素（これには限定されない）にも及ぶことが可能であり、周期的な幾何学的振動形態は、２次元ネットワークを形成するよう２つの層相互間で位相ずれしている。

Claims (15)

1. 回転軸、この回転軸に垂直な半径方向、前記回転軸に平行な軸方向、及び、前記半径方向と軸方向とにより決定される平面に垂直な周方向を備えた、航空機用のタイヤであって、
   −トレッド（１）を介して路面に接触するようになっていて且つリムに接触するようになった２つのビードにサイドウォールによって連結されているクラウンと、
   −前記２つのビードを互いに連結している半径方向カーカス補強材（２）と、
   −前記トレッドの半径方向内側に位置し且つ前記半径方向カーカス補強材の半径方向外側に位置していて、実働補強材（３）及び保護補強材（４）を有するクラウン補強材とを有し、
   −前記実働補強材は、前記保護補強材の半径方向内側に、前記実働補強材の少なくとも１つの層（３０）を有し、
   −各実働補強材層は、軸方向に並置された実質的に円周方向のストリップ（３１，２３１，３３１，４３１）から成り、
   −各ストリップは、ポリマー被覆材料（３３，２３３，３３３，４３３）で被覆された相互に平行な繊維補強要素（３２，２３２，３３２，４３２）で構成されている、タイヤにおいて、
   前記少なくとも１つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）を含む熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）と接触状態にあり、実質的に円周方向細線状要素の前記熱伝導性材料の熱伝導率は、前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップの前記繊維補強要素の前記ポリマー被覆材料の熱伝導率の５０倍以上であり、前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）は、前記接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を呈する実質的に円周方向の細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）を有する、タイヤ。
2. 前記少なくとも１つの実働補強材層（３０）のそれぞれの各ストリップ（３１，２３１，３３１，４３１）は、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）を含む熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）と接触状態にある、請求項１記載のタイヤ。
3. 前記熱伝達要素は、少なくとも１つの実質的に円周方向のバンド（３４，２３４，３３４，４３４）で構成されている、請求項１又は２記載のタイヤ。
4. 前記熱伝達要素は、軸方向幅は前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップ（３１，２３１）の軸方向幅に等しい単一の実質的に円周方向のバンド（３４，２３４）で構成されている、請求項１乃至３の何れか１項に記載のタイヤ。
5. 前記熱伝達要素は、軸方向幅の合計が前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップ（３３１）の軸方向幅以下である複数の軸方向に分離された実質的に円周方向のバンド（４３４）で構成されている、請求項１乃至３の何れか１項に記載のタイヤ。
6. 前記熱伝達要素は、軸方向幅の合計が前記熱伝達要素が接触状態にある前記ストリップ（３３１）の軸方向幅以下である複数の軸方向に並置された実質的に円周方向のバンド（４３４）で構成されている、請求項１乃至３の何れか１項に記載のタイヤ。
7. 前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）は、前記実質的に円周方向の細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）を被覆するポリマー被覆材料（３６，２３６，３３６，４３６）を有する、請求項１乃至６の何れか１項に記載のタイヤ。
8. 前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）の全ての実質的に円周方向細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）は、コードである、請求項１乃至７の何れか１項に記載のタイヤ。
9. 前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）の全ての実質的に円周方向細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）は、金属製のコードである、請求項１乃至８の何れか１項に記載のタイヤ。
10. 前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）の全ての実質的に円周方向細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）は、アルミニウム製のコードである、請求項１乃至９の何れか１項に記載のタイヤ。
11. 前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）の全ての実質的に円周方向細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）の直径は、０．１ｍｍから０．９ｍｍである、請求項９又は１０記載のタイヤ。
12. 前記実質的に円周方向細線状要素の本数は、前記バンドの幅の１ｃｍ当たり１〜１０本である、請求項９乃至１１の何れか１項に記載のタイヤ。
13. 前記バンドの幅の１ｃｍ当たりの前記実質的に円周方向細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）の断面積の合計は、０．５ｍｍ²未満、かつ、０ｍｍ²よりも大きい、請求項９乃至１２の何れか１項に記載のタイヤ。
14. 前記熱伝達要素（３４，２３４，３３４，４３４）の単位軸方向幅当たりの円周方向荷重は、前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップ（３１，２３１，３３１，４３１）の単位軸方向幅当たりの円周方向荷重の０．３倍以下、かつ、０倍よりも大きい、請求項１乃至１３の何れか１項に記載のタイヤ。
15. 前記実質的に円周方向の細線状要素（３５，２３５，３３５，４３５）の周期的な幾何学的振動形態は、前記軸方向に垂直な平面内にある、請求項１乃至１４の何れか１項に記載のタイヤ。

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