JP2830975B2 - 金属製触媒支持体又はコアの製造方法及び触媒コンバータ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【産業上の利用分野】本発明は金属片から触媒コンバー
タコアを製造する方法及び装置に関し、特に触媒コンバ
ータを製造する連続的方法及び装置に関する。本発明に
より製造されるコンバータコア及びコンバータは、特に
内燃エンジン又は工業工程から出る排気ガスを処理して
大気中に出す前に有害成分化を無害化もしくは濃度を許
容しうる程度まで下げるのに使用される。 【０００２】 【従来の技術】１９７０年代半ば以降触媒コンバータは
車両の内燃エンジンからの排気の処理装置として必要と
されてきた。これらの装置の初期の目的は、触媒手段に
より炭化水素燃料エンジンの有害な排気成分を、二酸化
炭素、水及び窒素等の無害な物質に交換することであ
り、最近ではディーゼル式エンジンでしばしば問題とな
る程度まで発生する炭素微粒子等の不完全燃焼生成物を
捕獲及び酸化することである。 【０００３】従来は、所望の汚染低減効果を奏する触媒
及び微粒子捕獲体の支持体は、「ハニカム」形のラセミ
ック材から製造されてきた。これらの一体的なハニカム
の内壁は、白金、パラジウム及び／又はロジウム等の貴
金属触媒又は複数の触媒で被覆される。 【０００４】高温の排気ガスが触媒材料を担持する表面
に接触すると化学変化を起こして無害な物質となる。ダ
ウンズに付与された１９２７年７月２６日付米国特許第
１，６３６，６８５号に記載された金属触媒担体では、
鉄の粒子が溶融アルミニウム内に浸漬されあるいはアル
ミニウム粉末によりミリングされる。 【０００５】いわゆるカロライジングを行なうとアルミ
ニウムと鉄とが合金化する。鉄／アルミニウム表面は、
触媒材料、例えば周期律表の第Ｖ族及び第ＶＩ族の金属
等の酸化物触媒を付着させるのに非常に良好な表面とな
る。これらの構成は有機物成分の気相触媒酸化に適す
る。 【０００６】スータに付与された１９５３年１１月１０
日付の特許第２，６５８，７４２号は、排気流が有害成
分を除去する金属触媒支持体を開示する。白金及びパラ
ジウムは一酸化炭素等の可燃材の燃焼を助けるのに有用
であることが示されている。触媒の基体金属としてステ
ンレススチールが示されている。基体金属はワイヤ、ス
クリーンその他の形状である。スータに付与された別の
１９５５年１０月１１日付の特許第２，７２０，４９４
号は、触媒素子の調整方法を開示する。白金、パラジウ
ム又はこの２つの貴金属を触媒として活性であるよう混
合したものが、ステンレススチール、ニクロム又はクロ
メル等の金属性基体上で用いられる。 【０００７】バーンスタイン他に付与された米国特許第
３，７３７，８９４号は、内燃エンジンの排気ガス用の
触媒コンバータとして金属性基体に支持される金属触媒
を開示する。螺旋状に巻回されたスクリーン及びハニカ
ム形状のキン青石等の種々の形状の触媒支持体が示され
ている。 【０００８】１９６２年１０月２３日付の米国特許第
３，０５９，３２６号は相当の酸化抵抗を有する鉄／ア
ルミニウムコアを開示する。 【０００９】ブロック他に付与された米国特許第３，２
５４，９６６号は、排気ガス流を触媒で変換する構成を
開示する。触媒素子は、離間した多孔性の壁を有するハ
ウジングと、なわ状のマットと、ハウジング内部を充填
する全金属製の触媒物質と、小型のマット内に離間して
配置され全金属製触媒物質に包囲される複数の比較的小
型の多孔性の容器と、白金族の触媒物質により被覆され
たアルミナ球の如き微粒子状触媒とからなる。 【００１０】この分野に属する他の米国特許としては、
例えばニッケルを含まないアルミニウム、クロム及び鉄
合金上にメッキ又は堆積された白金及び／又はパラジウ
ムの如き、貴金属の堆積により得られる全金属製触媒素
子に関するブリュワーの１９７５年２月１８日付特許第
３，８６７，３１３号がある。オシマの米国特許第３，
８７３，４７２号も排気ガス処理用触媒方式に関する。
基体金属は鉄／アルミニウム合金である。触媒を付着さ
せる前に基体表面上の酸化アルミニウムは入念に除去さ
れる。サーゲイスに付与された１９７５年９月２日付の
米国特許第３，９０３，０２０号は、触媒の安定剤及び
活性剤として酸化セリウムを使用することを開示する。
ラクロワに付与された１９７５年９月２３日付の米国特
許第３，９０７，７０８号は、金属製支持体、金属アル
ミニド層、及びガンマ又はイータ型アルミナ層上の触媒
表面層を示し、種々の触媒素子構成が示されている。ケ
ルンス他に付与された１９７６年５月１８日付の米国特
許第３，９５７，６９２号は、活性イオン源によりスパ
ッタリング及び衝撃させて触媒を調整する他の方法を開
示する。 【００１１】ボルカー他の１９８０年２月１２日付の米
国特許第４，１８８，３０９号は、鉄又は鋼鉄、鉄アル
ミニウム拡散層及び触媒からなる構造強化剤を用いる種
々の形状の触媒を開示する。ローゼンバーガに付与され
た１９８１年１１月１７日付の米国特許第４，３００，
９５６号は、金属対金属拡散結合を有する回旋状波形／
波なし金属板を開示する。結合されていない面は、あと
で付着される触媒に対する付着性を改善するよう酸化さ
れる。 【００１２】レタリックの１９８１年１１月１７日付米
国特許第４，３０１，０３９号は、表面上の刻み目が合
わさらないよう金属製触媒支持体を螺旋状に巻回する方
法を開示する。チャップマンに付与された１９８２年３
月９日付米国特許第４，３１８，８８８号は、螺旋状に
巻回され波形面及び対向する面上の異なる触媒を有する
箔構成を開示する。 【００１３】レタリックの１９８３年９月６日付米国特
許第４，４０２，８７１号は、単一層の金属を蛇行する
よう折り曲げて形成されるハニカム状触媒支持体を開示
する。ハニカム形状の各層は一様な高さの刻み目が設け
られ層間の間隔がその高さと等しいようにされている。
異なるパターンの刻み目が交互の層で用いられ、刻み目
は交互の層におけるストリップの両側に設けられる。こ
の構成により対向する層の合致が防がれる。 【００１４】より最近の構成は、キルバーンの１９８５
年６月４日の米国特許出願第７４１，２８２号及びレタ
リックの１９８５年５月２８日の特許出願第７３８，４
８５号に記載される如き種類のフェライトステンレスス
チール薄板を波形及び扇形に折曲又は蛇行状に折曲して
製造される。薄板の表面は、内燃エンジンより出される
排気ガス等の排気ガスから汚染を除去する触媒活性剤が
設けられる。コーネリソンの１９８５年１１月１２日の
米国特許出願第７９６，７１０号は、本方法によって製
造しうる種類の扇状に折曲された触媒素子を開示する。 【００１５】本発明の好ましい実施例によるハニカム形
状は入れ子式に伸縮しない。このハニカム形状は単一の
金属ストリップは蛇行するよう折曲させて製造される。
折曲されたストリップは小缶中に入れられ、ついでリッ
プ、フランジ又は折曲されたストリップからなるコアの
周囲をめぐるクリンプにより小缶中に固定される。コア
の各層は入れ子式に伸縮しないよう別個に固定される。 【００１６】各層を別個に固定する別の方法が米国特許
出願第６５０，０８５号「自動車用触媒コンバータ」に
示されている。 【００１７】 【発明が解決しようとする問題点】本発明の主たる目的
は触媒コンバータ用の活性触媒コアを製造する方法を提
供するにあり、特にかかるコアを製造し最終的には適当
なハウジング内に配置する連続的方法を提供するにあ
る。本方法は従来のセラミックコアに比べ次の利点を有
する。（１）全工程が複数の場所ではなく単一の場所で
行なえる。（２）労働及び運搬が大幅に減少する。
（３）非常に幅の広い（６インチ以上）のコアの表及び
裏をストリップの長手方向一様に被覆できる。（４）コ
アの表及び裏を選択的に被覆できる。（５）触媒の正断
面は任意の形状としうる。 【００１８】 【問題点を解決するための手段】概略的には本発明は、
薄いフェライト金属ストリップを波形にする段階と、上
記ストリップの表面に耐火性金属酸化物被覆を設ける段
階と、被覆を乾燥及びカ焼する段階とよりなる金属製触
媒支持体又はコアの製造方法である。 【００１９】その後貴金属触媒が耐火性金属酸化物表面
に付着される。次いで場合により被覆金属ストリップ
は、ストリップの辺緑間を延在しその孔の位置にある交
番する折り目の線状のしわが形成されるよう圧印加工さ
れる。圧印加工された金属ストリップはコアが形成され
るよう扇状にまとめられる。次いでコアは、内燃エンジ
ンから出る排気ガスを処理するのに特に適する触媒コン
バータが得られるよう適当なハウジング内に挿入され
る。あるいは、ストリップは触媒コア部材を形成するよ
う螺旋状に巻回される。 【００２０】 【実施例】以下の説明は発明の最良の実施態様を説明す
るものであって、幾つかの段階については選択は任意で
あり、また段階は必ずしも記載の通りの順番で行なわれ
なくともよい。特定の工程が行なわれる場所を便宜上
「ステーション」と呼び本明細書を通じて以下の如くア
ルファベットの大文字で示す。 【００２１】便宜上好ましい順番のステーションは次の
通りである。ステーションＡ：アルミニウム被覆ステン
レススチール供給ステーション、ステーションＢ：焼き
なましステーション、ステーションＣ：ストリップくせ
取りステーション、ステーションＤ：孔穿設又は押抜き
ステーション、ステーションＥ：コルゲーティングステ
ーション、ステーションＦ：潤滑剤除去ステーション、
ステーションＧ：ウォッシュコート付着及びカ焼ステー
ション、ステーションＨ：第１の触媒付着ステーショ
ン、ステーションＩ：第２の触媒付着ステーション、ス
テーションＪ：第３の触媒付着ステーション、ステーシ
ョンＫ：安定剤付着ステーション、ステーションＬ：ス
トリップしわ付けステーション、ステーションＭ：切断
ステーション、ステーションＮ：折り曲げステーショ
ン、ステーションＯ：コア挿入ステーション、ステーシ
ョンＰ：外部設置ステーション、ステーションＱ：エン
ドキャップ溶接ステーション、ステーションＲ：最終検
査ステーション、ステーションＳ：包装ステーション。 【００２２】図１を参照するに破線で示されるステンレ
ススチール基体金属ストリップ１０はステーションＬで
のしわ付けの後ではジグザク線１２で示される。本方法
の素材は、厚さ０．００１５乃至０．００３０インチ
（０．０３８１乃至０．０７６２ｍｍ）で幅が１．５０
乃至２４．００インチ（３．８１乃至６０．９６ｃｍ）
又は場合によりそれ以上のアルミニウム被覆フェライト
ステンレススチール箔である。ストリップは内径が約１
２インチ（３０．４８ｃｍ）、外径が約２４インチ（６
０．９６ｃｍ）の巻回体１４の形式とされている。巻回
体１４はモータ駆動繰り出し機のスピンドルに取り付け
られる。繰り出し機１６を出たストリップ１０は次のス
テーションまでのループ２０を形成する。ループ２０の
長さによりモータ駆動繰り出し機１６の駆動及び停止が
制御される。光電池又はホール効果センサ等の適当なセ
ンサ１８及び１９がループの長さを検出するのに用いら
れる。ループがセンサ１８と１９間の路をふさがない場
合信号が発生されてモータ駆動繰り出し機が始動され、
１８と１９間の路が再びふさがれるとモータ駆動繰り出
し機１６は停止される。連続する巻回体１４の端は接合
又は溶接されて図１の工程ラインに連続ウェブが供給さ
れるようにする。ステーションＡでは市販の繰り出し機
１６、センサ１８、１９及び溶接機（図示せず）が用い
られる。 【００２３】図１のステーションＢはアルミニウム被覆
ステンレススチールストリップ１０を焼きなます熱処理
ステーションである。アルミニウム被覆は蒸着、スパッ
タリング、アーク堆積又は供給業者側でステンレススチ
ールストリップを溶融アルミニウム中に浸漬することで
付着される。またひきつづいて箔状に圧延してもよい。
これらの工程はどれも本明細書に記載の工程ラインの一
部としうる。処理後アルミニウム被覆ストリップは光沢
のある鏡の如き外観を有し焼戻されている。ストリップ
は１６２５゜Ｆ（８８５℃）に達すると充分に焼きなま
される。温度は、粒子構成の変化による脆化を防ぐため
約１７００゜Ｆ（９２７℃）を越えてはならない。ステ
ーションＢの目的はストリップ１０を一貫して上記温度
範囲内にあるようにして焼きなますことである。焼きな
まされていないストリップ１０は、特にコルゲーティン
グの段階で裂けやすくラインの停止を引きおこすことに
なるので、例えば金属成形ステーションＣ、Ｄ及びＥ以
前に焼きなまされる。 【００２４】ストリップ１０の熱処理によりストリップ
１０のアルミニウム層が酸化されて酸化アルミニウムの
被覆が形成される。この酸化層は、上記キルバーンの特
許出願第７４１，２８２号に詳述される如く１４００°
Ｆ（７６０℃）と１６００゜Ｆ（８７１℃）の間で最も
容易に形成される。また熱処理によってアルミニウム被
覆とステンレススチール基体の境界のアルミニウムがス
テンレススチール内へ拡散し、使用時にさらされる典型
的には１２００°Ｆ（６４９℃）乃至２０００°Ｆ（１
０９３℃）という高温での基体の酸化抵抗を強化する。
基体中には鉄アルミニドが形成される。またアルミニド
が形成されるため鉄が表面に移動するのが阻止される。
鉄が過多にあると貴金属触媒が不活性化してその目的を
はたせなくなる。また、熱処理によりアルミニウム被覆
はステンレススチール内に拡散し表面が細かな粗さを有
するようになる。ステーションＧで付着される活性アル
ミナ等の耐火性金属酸化物の被覆はかかる表面に良好に
付着する。 【００２５】図１に示す装置では、ステーションＢは直
立した管状炉２２からなるが、水平に配置してもかまわ
ない。炉の内側の寸法は例えば２インチ×８インチ
（５．０８ｃｍ×２０．３２ｃｍ）であり、これは７．
５インチ（１９．０５ｃｍ）幅のストリップを収容する
のに適する。炉壁は２インチ（５．０８ｃｍ）の厚さで
０．１ＢＴＵ／ｈｒ−ｆｔ°Ｆより小なるＫ係数を有す
るのが好ましい。図示しない端部バッフルが熱損失を許
容限度内にとどめるよう用いられる。 【００２６】図示しない赤外線センサを炉の側壁の両側
の石英ガラス窓のポートに設け、ストリップ自体の温度
を測定するのが望ましい。センサが発生する信号は、全
波ブリッジ整流器を制御するサーボシステムに供給さ
れ、サーボシステムは制御器の設定点の１５゜Ｆ（８．
３℃）以内に箔の温度を制御するよう加熱器へ可変電力
を供給する。管状炉及びその制御は市販の部材を用い公
知の方法で構成される。本明細書に記載される全ての炉
及び特に以下説明するステーションＨ、Ｉ、Ｊ及びＫで
用いられる炉は略同一の構成材及び制御による。 【００２７】ステーションＣはくせ取りステーションで
ある。ステーションＣの前にはループ２０と大体同一の
方法で同一の目的のためループ２４が設けられる。圧延
機での処理の結果箔状ストリップ１０が本来有する反り
はこのステーションで除去される。受領時の市販の箔に
は典型的には直線状の縁に対し８フィート（２４４ｃ
ｍ）で１／８インチ（３．１７５ｍｍ）乃至３／８イン
チ（９．５２５ｍｍ）の反りを有する。８フィート（２
４４ｃｍ）で約１／８インチ（３．１７５ｍｍ）より大
なる反りでは、コンバータ完成品の面が平坦となりえな
いから金属基体触媒コンバータとして受け入れられなく
なる。このためコアが容器又は缶中に保持される際には
個々の折曲ストリップには縁部に受け入れがたい大きさ
の圧縮力がかかるものがでてくる。 【００２８】通常０．００１／０．００３インチ（０．
０２５４／０．０７６２ｍｍ）の厚さを有するストリッ
プ１０の耐力強度は約６００００ｐｓｉ（４２１８ｋｇ
／ｃｍ^２）である。従って箔は、被制御トルクドラッグ
クラッチの軸と４乃至１２フィート（１．２２乃至３．
６６ｍ）離間したテンションロールとの間に配置するこ
とができる。１００乃至５００ポンドの張力がかけられ
て内方又は凹状の反りを有するストリップの側部は耐力
強度を越えて伸張され、対応する縁はストリップ１０の
反対側に対し平行となる。反りがなくなるとコンバータ
完成品の相続くアコーティオン式の屈曲部は互いにそろ
いコンバータコアの各端部は平坦でかつコンバータの軸
に対し垂直な平面内にあるようになる。 【００２９】ステーションＣでの張力付与は、ゴム被覆
ドラッグからなる伸張平坦化機２６と、後述するコルゲ
ーティングステーションＥのブライドルフィード又は磁
粉クラッチ（図示せず）により制動されるテンションロ
ール２０乃至３０により行なわれる。伸張平坦化機で
は、張力はくせ取りステーションＣの入力側及び出力側
の縁部案内制御からのサーボフィードバックにより制御
される。上記の選択しうる装置の大部分は市販されてい
るか、触媒コンバータの連続的工程ラインにおいて箔の
くせ取りに使用することは新規性を有する。 【００３０】ステーションＤは孔穿設又は押抜きステー
ションである。ステーションＤは金属基体触媒コンバー
タの波形屈曲積層の長さを単一又は二重巻回螺旋コアと
異なるよう定めるのに使用される。弦の長さは、屈曲位
置を定め屈曲をより容易かつ迅速にする相続く蝶番部の
線又は屈曲のしわにより定められる。このようにしてア
コーディオン式に又は扇状に折り曲げられた積層は、コ
アを通る排気ガス流に対する混合流用小室又は流路の層
をなし、これはセラミック一体式コンバータにおける管
状セルと比べコンバータ表面と内燃エンジンからの振動
排気流との分子接触を増大せしめる。連続波形箔の層
は、エンジン稼動による振動により使用中に触媒媒体が
入れ子式に伸縮するのを防ぐよう縁部で保持する必要が
ある。この振動のため層が軸方向に移動して最終的には
装置の機械的一体性が損われがちである。 【００３１】応用上必要な触媒面の如何なる断面形状も
ストリップ１０のストリップの長手方向に測った相続く
アコーディオン式屈曲部の位置を定める弦の長さを変え
ることで製造しうる。弦の長さの繰り返しパターンは、
各コンバータの設計に従って決まるが、実質上如何なる
断面形状も作成可能である。従って断面の形状は自動車
及びスペースが重要となる他の応用での外被上の制限に
応じて楕円、円、矩形、三角又は不規則形とされる。 【００３２】ストリップ１０に沿う孔の位置は、コンピ
ュータ３４（図１）により適宜制御される。後述する如
きプログラムに従いコンピュータが発生する信号により
空気制御が作動され、図２に最も良く示される押抜きプ
レスのシリンダにより相続くアコーディオン式屈曲の蝶
番部の線の位置に例えば直径７／３２インチ（５．５６
ｍｍ）の単一孔が穿設される。あるいは、ストリップ１
０の辺縁に垂直な線に沿い延在する一連の孔がプログラ
ム制御される間隔で穿設されてもよい。かかる孔は例え
ば７／３２インチ（５．５６ｍｍ）の直径であるのが望
ましい。ストリップが一連の孔等の中線に沿って折り曲
げられると出来る刻み目は、レタリックの１９８４年９
月１３日の特許出願第６５０，０８５号及び１９８５年
８月９日の特許出願第７６３，９７５号、及び上記のコ
ーネリソンの１９８５年１１月１２日の特許出願第７９
６，７１０号に示される如く、エンジン排気の振動によ
る触媒媒体の入れ子式伸縮を防止するようハウジングの
内部隆起又はリブと協働するように適宜配置される。 【００３３】本発明の別の実施例では、コンピュータ制
御器３４は後述の圧印ステーションＬの直前に設けられ
上述のパンチ工程（ステーションＤ）は省略される。こ
の場合、ステーションＣの３０におけるのと略同様にス
トリップ１０が上又は間を通る柔軟支持スポンジ駆動ロ
ールが取り付けられる軸（図示せず）に接続されるエン
コーダは、波形ストックの長さを測定しコンピュータに
信号を送り、それにより圧印装置が相続く蝶番部の線又
は屈曲部線間の適切な弦の長さを圧印により定める。 【００３４】圧印ステーションＬにおいてコンピュータ
を設け圧印工程を行なうことの利点は、介在ステーショ
ンにおける波形ウェブの伸張効果がなくなるため弦の長
さがより正確に維持されることである。 【００３５】コンピュータ３４及びソフトウェアのほか
に、ステーションＤの装置は、慣性が小さくソフトウェ
アに応ずるコンピュータからの信号より始動する短いス
トロークの４インチ（１０．１６ｃｍ）径空気シリンダ
を有するのが望ましい。この装置は後述する如く図２に
最も良く示されている。 【００３６】コンピュータは小売店で市販されている。
パンチ及びダイセットも市販されている。０．０２０イ
ンチ（０．５０８ｍｍ）ステンレススチール管状外被か
らなり外被の内側に固定された永久磁石により２つの成
形アルミニウム端に取り付けられる磁気駆動プーリ３６
及び３７は、モータ駆動され箔をパンチ装置へ連続的に
供給する。同様な構成の磁気プーリ３０はパンチ装置３
２を通ってきた箔を牽引し、ネオプレンロール４０を同
じ軸上のエンコーダ（図示せず）とともに回転せしめパ
ンチステーションへ供給された箔の正確な長さをコンピ
ュータ３４に示すようにさせる。このフィードバックに
よりコンピュータ３４はストリップの位置を検知しえプ
ログラムに従って蝶番部の線を定める相続く孔がパンチ
されるよう信号を出す。 【００３７】ステーションＥはコルゲーティングステー
ションである。このステーションの詳細は図３及び図４
に示されている。ステーションＥでは箔は対向するロー
リングギア間に送られて成形される。この波形は応用上
の必要に応じストリップ１０の幅を横断する方向につい
て直線状、山形（つまりジグザク形）、又は正弦波状で
ある。ストリップが折り畳まれると、波形はガス流用の
流路を形成する。波形は直線状又は山形である場合には
常にストリップの軸に対する垂直方向に関し傾斜してい
る。この傾斜のため隣り合う層の波形は互いに交差し重
なり合わない。どの場合でも波形箔の相続く層は、汚染
物物質含有ガスが波形１０の触媒表面と接するよう流通
する小室を形成する。 【００３８】山形波形の積層はアコーディオン式又は扇
状に折り曲げられて重なり合うことなく「混合流用小
室」が形成される。波形箔の各層は、使用時の振動によ
り入れ子式に伸縮しないよう蝶番部の線の縁部で保持さ
れる。 【００３９】中点で所定の長さの波形箔を折り曲げた後
１対の箔を螺旋状に巻回して巻回コアを作成してもよ
い。このような技術は、チャップマンの１９８２年３月
９日付米国特許第４，３１８，８８８号に開示されてい
る。あるいは平坦な箔のストリップ（波形はつけられて
いないが触媒は設けられている）と波形ストリップとを
ともに巻回してコンバータコアを形成してもよい（これ
により楕円形コアが作成される）。 【００４０】箔の直線状又は山形の波形は、図３及び図
４とともにより詳細に後述する如く１対の硬化直歯車セ
ット又はヤマバ歯車セットの間で形成される。歯車セッ
トは、硬化鋼鉄、高密度プラスチック又はチタン板の対
向する細孔により保持される。歯車セットの一方は駆動
軸上に取り付けられたストリップの速度に応じ毎分２０
０乃至１０００回転の範囲の速度で、駆動される。駆動
モータの１の変速モータ又は駆動軸の両端に取り付けら
れる１対の可変速モータである。通常は１の、より望ま
しくは複数の空気圧又は水力シリンダ又は電気式駆動ね
じからの可変力は、プレスフレームを介して硬化スチー
ル板に加えられる。このようにして波形の深さ、所望の
波形高さが得られるよう調整制御される。スチールスト
リップ１０に波形を形成するには、接触率が１．０か
１．０より僅かに小なる歯車が最も適する。コルゲーテ
ィング歯車の詳細については、ウィリアムＢレタリック
の１９８６年２月６日の特許出願第８２６，８９６号を
参照されたい。好ましい実施例では、箔に波形を形成す
る歯車の外径は約０．５インチ（１．２７ｃｍ）であ
る。歯車の寿命を延ばすため潤滑剤が用いられるが、最
も結果が良好で波形ストリップから除去がしやすいのは
グリセリンであるが、ステンレススチールストリップ１
０が歯車セット間を通る際に歯車とステンレススチール
ストリップ１０の両側との間のかみあい部をひたす任意
の適当な手段を用いることができる。余分な潤滑剤は再
使用のため回収、濾過あるいは所望の場合には乾燥され
る。 【００４１】図１に示す如くコルゲーティングステーシ
ョンＥを出た波形ストリップは一連の固定リール及び可
動リールを通される。固定リールは可動リールより高い
位置にある。図１に示す実施例では、４つの固定リール
４４が高位置ブラケット４６に回転可能に取り付けら
れ、３つの可動リール４８が図１中に太い実線５０で示
される地表面近くに設けられる。この固定及び可動リー
ル又はプーリ４４及び４８の構成の目的は、新たなスト
リップを先行するストリップの端部に固定する間供給リ
ール１６からのラインフィードが中断されねばならない
という如き時々生じるライン速度の変化を吸収すること
にある。１又は複数の可動プーリ又はリール４８と固定
リール４４との間の距離が縮まってコルゲーションステ
ーションＥから供給されるストリップ１０の代わりに貯
蔵システム５２からストリップ１０が出ていく間ストリ
ップ１０は貯蔵システム５２から工程ラインの残りへ供
給され続ける。幾つかのかかるストリップ貯蔵装置がス
トリップ速度の変化を許容するよう工程ラインで使用さ
れるが以下これを単にストリップ貯蔵装置ということに
する。その動作は上記と略同一である。 【００４２】ステーションＦは潤滑剤除去ステーション
である。水酸化アルミニウム又はアルミナスラリのウォ
ッシュコートの付着の準備のためステーションＥで使用
された潤滑剤は除去する必要がある。これはストリップ
１０をグリセリン潤滑剤を気化又は焼きとばすに足る温
度、例えば約１２００°Ｆ（６４９℃）に維持される柱
状加熱器を通すことで容易に行なわれる。グリセリン
は、この温度では煙を出したり焦げついたりせずに完全
に分解し環境にとり認容しうる気体である二酸化炭素及
び水蒸気となるという利点を有する。 【００４３】ステーションＧは、ステンレススチール基
体上に既に設けられている酸化アルミニウム表面上に比
較的高比重の酸化アルミニウム層が被覆されるウォッシ
ュコーティングステーションである。被覆材料はスリッ
プ又はスラリー状であり、触媒担体、システムの流動性
を改善する改質剤及び触媒促進剤を含む。スリップ又は
スラリの成分としては、アルファアルミナ、ガンマアル
ミナ、酸化セリウム、シリカ、チタニア、ゼオライト、
酸化バナジウム又はそれらの混合物が水中に懸濁させて
用いられる。適当なスラリ供給タンク（図示せず）は勿
論連続的に混合又は撹拌されている。 【００４４】好ましいウォッシュコートの厚さは、特定
の応用での条件に応じて１５乃至５０ミクロンである。
ウォッシュコートの被覆は波形の斜面、頂部及び溝部で
一様である時に最も有効である。これは図６及び図７を
参照して詳しく後述する。噴霧ブースでウォッシュコー
トを付着された後、ストリップ１０はまず２００゜〜３
００°Ｆ（９３．３゜〜１４９℃）で動作する乾燥器に
入れられ、次いで約８００°Ｆ（４２７℃）以上例えば
８５０°Ｆ（４５４℃）乃至９５０°Ｆ（５１０℃）の
温度で動作する力焼器へ入れられる。 【００４５】被覆装置は、杉綾模様又はジグザグ状の波
形ストリップ１０を被覆するたるの０．０２０インチ
（０．５０８ｍｍ）径のオリフィスを有する噴霧ヘッド
からなる。各ノズルからは５乃至２０標準立方フィート
毎分（ｓｃｆｍ）の空気が供給される。図６に示される
如く噴霧ガンは噴霧ブース内に過剰噴霧分を除去する排
気送風機（図示せず）とともに適宜の方法で設置され
る。噴霧ガンの軸が波形の斜面に対し垂直となる際に波
形ストリップの被覆は最も良好に行なわれる（図７及び
それに関連する説明を参照）。過剰噴霧分の回収及び再
スラリ化手段を設けることが望ましい。 【００４６】ストリップ１０は噴霧ブース５８を通過後
被覆を乾燥する加熱塔６０及び次いでカ焼塔６２内へ入
る。好ましい実施例では２つの塔は共軸的かつ直立して
配置される。乾燥は実質上約２５０°Ｆ（１２１℃）乃
至３５０°Ｆ（１７７℃）で起り、カ焼は約８００°Ｆ
（４２７℃）以上、例えば８５０゜Ｆ（４５４℃）乃至
９５０°Ｆ（５１０℃）で行なわれる。 【００４７】ウォッシュコーティングは、所要のウォッ
シュコートの厚さに応じ単一の塔６０又は複数の塔で行
なわれる。あるいは、噴霧ウォッシュコート方法５８、
５９及び６０の後又は前に次の述べる被覆方法のいずれ
かにより初期被覆を行なってもよい。 【００４８】ストリップ１０の表面上に酸化アルミニウ
ム被覆を付着せしめる方法はほかにも幾つかある。それ
は例えばブラシによる塗付、（塗料ローラによる如き）
塗着、浸漬、静電塗装、超音波噴霧等である。上述の如
き空気噴霧は装置及び動作につき最も経済的であるので
好ましい。 【００４９】あるいはストリップ１０を懸濁ウォッシュ
コート微粒子の静電気帯電流動床中を通してもよい。微
粒子は、スリップを強制的に超音波ノズルから、微粒子
が凍結するのに充分な温度、例えば１０°Ｆ（−１２．
２℃）に保たれた室内に放出することで得られる。小滴
は流動状態に保たれ静電場へ移されて帯電され逆極性に
帯電した金属ストリップ１０に吸引される。微粒子はス
トリップ１０の表及び裏側の表面に吸引され静電気的に
保持される。ストリップは流動床から出て乾燥炉に入る
と微粒子は溶解してストリップ１０の表面上に一様に分
布し、次いでウォッシュコートはカ焼される。 【００５０】スリップを静電気的に付着することの主た
る利点は、（１）ウォッシュコートの過剰噴霧分による
むだがないこと、及び（２）水溶性の低価格金属触媒物
質を過剰噴霧分による触媒の損失なしに使用しうること
であるが、本実施例では空気噴霧による付着が好まし
い。 【００５１】カ焼塔６２を出た後ストリップ１０は前述
の如く動作する他の固定及び可動プーリ式貯蔵システム
６４を通過させられるのが好ましい。 【００５２】ステーションＨでは１の触媒物質が付着さ
れる。好ましい実施例では触媒物質を酸化アルミニウム
被覆面に付着せしめるステーションＩ及びＪが引き続い
て設けられる。ステーションＫは、水溶性のセリウム塩
からの安定剤酸化セリウムを付着するのに設けられる。
これらの４つのステーションは構成及び動作において実
質上同一であり、１つのみを詳述すればよい。 【００５３】ウォッシュコートされた面は非常に多孔性
であり触媒物質の溶液を容易に吸収する。ステーション
Ｈ、Ｉ、Ｊ及びＫの目的はウォッシュコートに触媒溶液
を飽和近くまであるいは湿り始めるまで、例えば貴金属
成分の堆積を正確に制御しコンバータが各ステーション
を通過する際各コンバータに堆積する触媒の重量の記録
を維持するよう直立されたストリップ１０の表面を液体
が流れ出す点まで含浸することである。ストリップ１０
は塔６６へ下端から入り図８に詳細に示されているボッ
クス６８内を通る。図８を参照して後述する如くボック
ス６８には複数例えば３〜７個の超音波噴霧ヘッドがス
トリップ１０の両側に設けられる。ストリップ１０が
７．５インチ（１９．０５ｃｍ）より小であるなら使用
される噴霧ヘッドの数はより少なくてもよい。噴霧ヘッ
ドは市販のもので噴霧手段により通常水溶性アミンとし
て水溶液中に存在する白金、パラジウム、ロジウムの貴
金属成分のミストを実質上封止された室６８内へ放出す
る。室６８は０．０１乃至１．０水柱インチ（０．０２
５４乃至２．５４水柱ｃｍ）に減圧されている。室６８
内へ噴霧された貴金属成分はストリップ１０上に堆積し
て表面を略飽和せしめるか過剰噴霧分としてストリップ
を通過する。残った凝縮物及び過剰噴霧分は室６８内で
収集され吸引手段（図示せず）により凝縮器（図示せ
ず）に導かれて回収及び再利用のため収集される。 【００５４】単位面積当りのストリップ上に堆積する貴
金属の正味の量を決定するのに２つのはかりが使用され
る。「単位面積」は線速度×ストリップの幅の所定時間
にわたる積分である。電気出力を出す正確なはかりは、
任意の特定の時点での供給容器（図８参照）中の貴金属
溶液の重量を測定する。他方の正確なはかり（図示せ
ず）は回収容器中の貴金属成分の重量を測定する。２つ
のはかりの信号はブリッジ回路又は読み出し及び記録機
能を有するコンピュータに供給されて比較される。正味
の出力は、ストリップの単位領域当りの被覆量を制御及
び一定に保つサーボシステムに供給される。装置のこれ
らの要素は公知であり市販されている。単位領域当りの
堆積率は協働するデータ記録装置に記録される。ストリ
ップへの単位領域当りの溶液の正味量は、貴金属被覆ス
テーションＨ、Ｉ、Ｊ及びＫの各々における工程制御の
主要な方法である。 【００５５】上記の装置の較正をチェックするための制
御は、１区切りの完成ストリップから切取り試片を切断
又は押抜き、貴金属を熱硫酸等により除去して、単純な
定量分析にかけることで行なわれる。 【００５６】含浸ストリップ１０は次いで管状炉７０に
おいて２００°Ｆ（９３．３℃）乃至３００°Ｆ（１４
９℃）の範囲の温度で乾燥され、さらに管状炉７０の上
部において約４００°Ｆ（２０４℃）乃至５００°Ｆ
（２６０℃）以上の温度でカ焼が行なわれる。あるいは
本明細書で説明され管状炉で通常使用されるストリップ
加熱器の代わりにストリップ１０に直接作用する誘導加
熱炉により加熱してもよい。 【００５７】前述の如くステーションＩ、Ｊ及びＫは、
ステーションＨにつき説明したのと同一の方法で、白
金、ロジウム及びセリウムその他の希土類、チタンその
他の促進剤を付着するのに用いられる。 【００５８】ここで重要なことは、水溶塩は触媒作用に
悪影響を及ぼすような相互作用を起しがちであるため触
媒溶液は別個に付着されるのが好ましいということがで
ある。従って触媒は別個の塔つまりステーションＨ、
Ｉ、Ｊ及びＫにおいて別個に付着及びカ焼される。 【００５９】酸化セリウムその他の安定剤が適宜付着さ
れるステーションＫに続いて、ストリップ１０は先行す
るステーションＦ（図１）の如き他の連続ストリップ貯
蔵システム６５を通る。このシステムは以後の工程に起
因するライン速度の変化を吸収する。 【００６０】触媒及び安定剤を酸化アルミニウム被覆ス
トリップ１０に付着した後のステーションＬは圧印ステ
ーションである。圧印ステーションＬは屈曲触媒部材完
成品の弦の長さを定める。弦の長さは触媒部材の最終的
形状に依存する。従ってもし触媒部材の最終的形状が直
角プリズムの形状であるなら各弦の長さは同一となる。 【００６１】触媒部材を円筒形状とする場合には、弦の
長さは円の相続く弦に応じて実質的に変化する。広範囲
に亘る形状に対し弦の長さを決定するのにコンピュータ
を用いてもよい。あるいは、内側マンドレルを使用し又
は使用しないで螺旋状に巻回することで触媒部材の形状
を円筒形状又は楕円形にしうる。この場合圧印過程は省
略できる。 【００６２】 本実施例では有用な圧印機の一例が図９
乃至図１２に詳しく示されている。圧印動作は、屈曲部
のしわがストリップに圧印されてステーションＬからの
ジグザグ形状ストリップ１２を形成するようにストリッ
プ１０の両側に交互に行なわれる。第９〜１２図に示さ
れる装置は、平行な軸上に取り付けられた１対のローラ
からなる。これらのローラはそれぞれナイフエッジ及び
１８０゜離れて弾性パッドを有する。ロールを重なり合
ったロール間のかみあい中のストリップ１０とともに急
速に動かし、ナイフが当ったところでストリップ１０に
折り目ができるほど深くナイフが弾性パッド中にくいこ
むようにする手段が設けられている。その直後に高速ス
テップモータ又は単一のモータ及びプーリの方式により
ロールが１８０゜回転され、ナイフとパッドの位置する
側がストリップ１０に対し逆転し、逆向きのしわ又は屈
曲部の線が形成され、この結果ストリップ１２がジグザ
グ形状となる。ロールの運動は、上述の如きコンピュー
タ制御押抜きステーションＥにおけるストリップ１０の
押抜き孔を検出する光電池又はエンコーダからの信号か
ら得られる命令により行なわれる。 ステーションＭ
は、コンピュータによって定められる一連の弦の終り毎
にストリップ１２を切断するようプログラムされるナイ
フ及びカッタからなる切断ステーションである。典型的
繰り返しパターンは、コアの断面積に応じ５フィート
（１．５２４ｍ）乃至９０フィート（２７．４３２ｍ）
の範囲にあり、そのパターンの終端においてストリップ
はナイフにより自動的に切断される。装置はナイフ及び
小慣性空気圧シリンダにより命令に応じ駆動されるアル
ミニウム製の（慣性の小さな）ダイセットからなること
が好ましい。 【００６３】ステーションＮは折り曲げステーションで
ある。このステーションではジグザグストリップ１２
は、まとめられ又は上述の如くストリップ１２に圧印さ
れた蝶番部の線において折り曲げられる。この蝶番部の
線は、スチールを耐力強度を越えて変形することで圧力
が通り波形をなくすため、ストリップをまとめてアコー
ディオン式屈曲又は扇状屈曲を形成するのは容易であ
る。 【００６４】切断されたストリップを運ぶコンベアベル
ト７２は、操作者が手でストリップをまとめ折り曲げる
のに都合がよい。 【００６５】あるいはストリップは真空シュート７４の
頂部へ供給される。真空シュート７４の底部は前後に移
動し操作者により駆動される摺動ドロア７６である。真
空室７４内に入れられるとストリップセグメント１２は
コアが摺動ドロア７６の仕切りの１つに完全に入り込む
まで折り畳まれる。 【００６６】ステーションＯ、Ｐ及びＱでは、まずコア
が所望の如くあるいは屈曲形状に応じて中空のスチール
製円筒又は楕円形外郭内に挿入される。１次容器の壁部
分は１６ゲージステンレススチールであるのが望まし
い。ステーションＰでは組立体は適宜の小缶に挿入さ
れ、ステーションＱではエンドキャップが小缶の各端部
に溶接される。 【００６７】ステーションＲは最終検査ステーションで
あり、製品はステーションＲで包装される。ステーショ
ンＮからＳまでについてはここではこれ以上説明しな
い。 【００６８】前記のうち重要なステーションについて以
下詳述する。 【００６９】コンピュータプログラム：上述の如く、本
発明により製造される触媒コアの断面形状は種々多様で
ある。断面が矩形、正方形、円形又は直線及び曲線を組
み合わせた不規則形状、例えば丸みの付いた頂点及び直
線又は曲線の辺を有する基本的には三角形である形状で
ある場合、触媒コアは扇状の折り曲げらえた材料の一連
の層から組み立てることができる。これらの弦の長さ
は、コアが挿入される外被又はハウジングの断面形状に
応じて変化するかあるいは変化しない。 【００７０】弦の長さ計算は次の如き適当なコンピュー
タプログラムにより行なわれる。 【００７１】第１のステップでは、缶又は小缶の寸法が
周囲を弧及び角からなるとみなした上で入力される。入
力後前の弧及び角からの経路が計算され、その情報は全
て行列に置かれる。将来は楕円からなる形状及び多項式
により定められる他の形状についても処理しうることが
見込まれる。 【００７２】弦はｙ軸に対し平行に、つまり垂直に整列
される。水平方向の弦を処理するには図を９０゜回転す
るか、あるいは行列のｘ座標とｙ座標を交換するようＳ
ＷＡＰ命令を出し情報を入力する際ｘの表示をｙと読み
かえる（ＧＯＳＵＢ Ａ）。水平線をそれぞれの中心で
横切る弧は多数の孤で置きかえる。これにより所与のｘ
に対するｙの値が線より上であるか下であるかについて
の暖昧さが避けられる（ＧＯＳＵＢ Ｂ）。 【００７３】弦の形状に関する様々なデータ、例えば外
周の長さ、厚さ、曲り、縮み、正確な高さ及び縁が入力
される（ＧＯＳＵＢ Ｃ）。 【００７４】プログラムのｘの最小値から始めて、正の
ｘ方向（図の左から右へ）移動する。プログラムは各々
のｘの値に対し弦の長さを計算する。現在の上方及び下
方行列に対し垂直方向の差が計算され（ＳＵＢ Ｄ）、
合計が更新される（ＳＵＢＥ） （ＧＯＳＵＢ Ｆ）。 【００７５】サブルーチンは次の通りである。 【００７６】第１のサブルーチンでは、波形圧印による
縮み分、波形の高さ、缶の縁と第１のストリップの中心
との間の距離等のデータが入力される。その後、缶又は
容器の寸法が入力される。弧又は角の数が入力され、単
一のセグメントについてのデータが入力される。 【００７７】弧又は角のデータをテンポラリ行列に入力
するサブルーチン（ＧＯＳＵＢ Ｇ）はｘ座標及びｙ座
標を入力するために設けられる。 【００７８】新たな弧又は角の各々をとらえ、それにつ
いてのデータをテンポラリ行列に置くようループが入れ
られる。次いでデータは次の行列に入力される。弧又は
角の入力が行なわれる際、最後の弧又は角は最初のもの
と結合される。前のセグメントから入力されたばかりの
テンポラリ行列までの径路はサブルーチンにより計算さ
れる（ＧＯＳＵＢ Ｈ）。 【００７９】サブルーチンＨでは以前入力された弧から
入力されたばかりの弧までの滑らか径路と考えられるも
のが計算される。この径路、線は行列に入れられる。１
つの円弧から他の円弧までには多くの径路が可能である
が、このルーチンでは最も滑らかなものが選ばれる。２
つの円が単一の点で交わり、一方の円が他方に完全に含
まれる場合は望ましい径路は円の周囲上にとどまる。円
か１点のみで交わらない場合は最も滑らかな径路は円上
にはなく、それらを結ぶ線上にある。線が各円に１点で
交わるという条件を満たす、つまり線が両方の円に接す
るという条件を満たす線は最大４本ある。両方の円に接
する線は交点における円と同一の傾きを有する。従って
傾きは緩かにのみ変化する、つまりより正確には第２次
導関数は図形のいたるところで連続である。 【００８０】特定の形状において何本の径路が可能であ
るかを決めるには円が互いにどれだけ近接しているか、
及びそれらの相対的な寸法を見る必要がある。それには
６通りの場合があり、ルーチンＨは６通りの場合のどれ
であるかを決定する。 【００８１】径路の数及び可能な向きが分ったならば２
つの弧が如何に回転するかに応じて正確な径路を選択す
ることが可能である。サブルーチンＩ、Ｊ、Ｋ及びＬは
径路の形状を実際に計算するのに用いられる。 【００８２】サブルーチンＭは計算されたテンポラリ行
列を、既に入力されている前の弧に対するデータからな
る主行列へ入れる。 【００８３】サブルーチンＮは右に凹か左に凹の弧を分
離する。 【００８４】サブルーチンＯは弧を（ｘ、中心）で分割
する。 【００８５】サブルーチンＰはｘの値が最小のセグメン
トと最大のセグメントを見つける。サブルーチンＱは図
形の全体に亘り弦を計算する。これには基本的には形状
のｘの最小値から始めてｘを繰り返し増大させながら上
方及び下方のセグメントをたどり図形でのｘの最大値に
至るようにする。ｘを増大させる毎に上方セグメントの
ｙの値及び下方セグメントのｙの値が見つけられ、弦の
長さが得られるよう減算が行なわれる。 【００８６】サブルーチンＲは所与のｘに対しセグメン
トのｙの値を計算する。 【００８７】サブルーチンＳは弦の長さを合計してプリ
ントする。 【００８８】必要に応じグラフィクス及び／又は表につ
いてのサブルーチンが設けられる。適当なサブルーチン
による新たな上方及び下方セグメントが必要であるかが
決定される。弦の端部間の水平径路に関する計算を行っ
てもよい（サブルーチンＴ）。 【００８９】ストリップ押抜きステーション：上述の如
く、ステーションＤは上述の如きプログラムを用いるコ
ンピュータにより決定される所定間隔でストリップを穿
孔する押抜きステーションである。押抜きに適する構成
は図２に詳細に示されている。図ではストリップ１０は
押抜きプレス組立体１００に左側から入ってくる。プレ
ス組立体１００は、上板１０４と下板１０６と、上板１
０４及び下板１０６の隅の適当なテーパ付孔に両側が螺
合される側柱１０８及び１１０とからなる剛性フレーム
１０２からなる。側柱は各隅に１本づつ４本あるが図２
には２本のみが示されている。 【００９０】パンチ組立体１１２は上板１０４に取り付
けられる空気シリンダ１１４からなる。シリンダ１１４
には、パンチ駆動組立体１１８の適当な孔（図示せず）
を貫通することで固定される延出ピストンロッド１１６
が設けられる。パンチ駆動組立体１１８は、伸縮ガイド
側柱１２６及び１３０を包囲するコイルバネ１２４及び
１２６により離間して保持される上板１２０及び下板１
２２からなる。 【００９１】ピストンロッド１１２の先端は、板１２０
に溶接された補強ボス１３２を通される。ピストンロッ
ド１１２は上方固定板１０４の過大孔１３４を貫通す
る。 【００９２】押抜き駆動組立体１１８の上方可動板１２
０の下側にはパンチ１３６を固定する取付手段１３４が
載置される。図２に示される実施例ではパンチ１３６は
円筒形状でありストリップ１０に孔１３８の如き孔を穿
設する。パンチリリーフ１４０が、押抜き駆動組立体１
１８の底板１１２に適宜に固定されたストリップ支持及
び位置決めブロック１４２上に設けられる。孔１４０
は、押抜き操作により取除かれる金属を逃げられるよう
板１２２及び固定板１０６を貫通する開口１４４上に設
けられる。 【００９３】パンチ１００から離れたストリップ１０
は、ストリップ１０の両側に圧接しつつ回転するようそ
れぞれ取り付けられた上側及び下側インデックス又はエ
ンコードロール１４６及び１４８の間を通る。インデッ
クスロール１４６及び１４８はストリップの長さのデー
タを、上述の如く空気シリンダの動作及び孔１３８間の
距離を制御するコンピュータ１５０へ送る。 【００９４】所定間隔の単一孔１３８を穿設するかわり
に、パンチ１３６を複数のストリップ穿孔素子を有する
横方向延在パンチバーで置きかえ、ストリップ側１０の
辺縁と垂直方向にストリップ１０を横断する複数の孔を
穿設してもよい。これらの孔は楕円形状又は「競馬場
（長方形と両側の半円からなる形状」形をしている。工
程の後の段階でストリップは孔の横方向中線又は複数の
孔に沿って折り曲げられる。複数の「競馬場」形孔１３
８が用いられる場合には、孔は触媒素子の刻み目を形成
し、この刻み目は触媒コンバータ完成品のハウジングに
適宜設けられた隆起と協働して触媒部材をハウジング内
に適所に固定し内燃エンジンから出る排気ガスに起因す
る振動により入れ子式に伸縮するのを防止する。 【００９５】円形断面、楕円、腎臓形、丸味を帯びた三
角形、矩形等の任意の小缶の形状は、上述の如きコンピ
ュータプログラムにより形成される横方向延在屈曲部線
に沿ってストリップ１０を折り曲げることで作成され
る。上記のプログラムによれば新たな形状を迅速かつ正
確に設計しえ製造装置による形状再生は信頼しうるもの
となる。 【００９６】コルゲーティングステーション：金属箔又
はストリップ１０は、箔を少なくとも部分的には噛合す
るよう軸に設けられる歯車の間に通すことで波形を付け
られる。発明の好ましい実施例では、歯車は約０．００
２２インチ（０．０５５８８ｍｍ）の厚さの箔１０がコ
ルゲーティング歯車の間を通る際伸張せず波形は箔が箔
の平面から逆方向に曲げ出されることのみで形成される
よう設計されている。箔が伸張しないことは重要であ
り、さもないと破損が生じて製造工程が中断することが
ありうる。箔が伸張しない場合歯車を駆動するためにト
ルクも最小となる。 【００９７】コルゲーティング歯車の設計の詳細につい
ては、ウィリアム Ｂ レタリックにより１９８６年１
月に出願された「金属箔コルゲーティング用ローラ」を
参照されたい。 【００９８】図面の図３及び図４を参照するに、図３は
対向するコルゲーティング歯車間の箔ストリップ１０の
断面を示す部分断面図である。図３には、上側及び下側
の歯車支持ハウジング部材１６０及び１６２が示され
る。ハウジング部材１６０及び１６２は、通常は約０．
０３６インチ（０．９１４４ｍｍ）である波形の高さを
調節できるように互いに近接又は離間するよう動かすこ
とができる。形成される波形の高さを連続的に監視し、
図２に示されるプレスにおけるのと同様に１１４（図
２）と同様なシリンダにより上側ハウジング１１６に加
えられる力を連続的に調節するのが望ましい。 【００９９】上側ハウジング部材１６０には、歯車受容
溝又は細孔１６１及び駆動軸１６８の各端部を回転可能
に支持する軸方向に整列した孔１６４及び１６６が設け
られる。上側歯車１７０は（下側駆動軸１７２に取り付
けられた駆動歯車に関し後述する如く）複数の歯車セグ
メントからなる一体的歯車構成である。歯車セグメント
は比較的短く（例えば約０．６２５乃至１．２５０イン
チ（１５．８７５乃至３１．７５ｍｍ）の長さであ
る）、外径は０．５インチ（１２．７ｍｍ）、中心孔の
直径は０．２５インチ（０．３５ｍｍ）乃至０．３７５
インチ（９．５２５ｍｍ）であり軸１６８を受容するの
に適する。駆動歯車組立体１７０を構成する個々の歯車
セグメントは、その向い合う端で互いに溶接され軸１６
８にも溶接されて一体的駆動歯車組立体が形成される。
単一の歯車セグメントの歯１７４は、次の歯車セグメン
トの歯１７８と角度的に関連性を有する。この角度の関
連性により単一の歯車セグメントの端に対応する頂点１
８０ができるが、そのように隣り合う歯車セグメント間
の分割線はロウ付により抹消される。ジグザグ状の重な
り合わない波形形状でできるのは、歯車セグメントの歯
の角度的関連性による。軸１６８は、市販されている適
宜の可速駆動モータ（図示せず）の突出駆動軸により駆
動される。 【０１００】下側歯車ハウジング部材１６２は、図２の
プレス１０２の底板１０６の如きプレスの底床に固定さ
れる。ハウジング１６２には、歯車受容細孔１６３及び
歯車支持軸１７２を受容する軸方向整列した孔１８２及
び１８４が設けられる。歯車セグメント１８８、１９
０、１９２、１９４、１９６及び１９８が明示されてい
る。セグメント１８８と１９０の間の対面する接触面２
００はハンダ付又はロウ付をされないので、セグメント
１８８と１９０は駆動歯車アセンブリ１７０により軸１
７２上独立に駆動回転される。歯車セグメント１８８〜
１９８は、駆動軸１６８上に取り付けられた対応する上
側の歯車セグメントと箔を挟んで噛合するような形状で
ある。図２のシリンダ１１４の如き、波形の高さを測定
するセンサによりサーボ制御される１又は複数の圧力シ
リンダを、歯車の噛合の程度及び、それによる波形の高
さを調節するよう図２におけるのと同様にしてプレスフ
レームで用いてもよい。軸１６８及び１７２に軸方向整
列し独立に動作し軸１６９の端部上に位置する１１４の
如き２本のシリンダか最も良好である。 【０１０１】歯車の摩耗を最小にするためには潤滑剤が
必要である。最も良好な潤滑剤はグリセリンである。駆
動歯車と被駆動歯車の間に領域はグリセリンで浸される
ので、波形ストリップがコルゲーティングステーション
Ｅを出る時には少量が波形ストリップ上に残る。 【０１０２】図３に示される歯車の波形は山形である。
歯車はストリップ１０の速度に応じ毎分２００乃至１０
００回転で駆動される。 【０１０３】潤滑剤除去ステーション：上述の如く望ま
しい潤滑剤はグリセリンである。グリセリンは図５に示
される如き垂直炉で容易に焼きとばされる。ストリップ
１０は、例えば適当な絶縁材２５２で巻回された塔２５
４内のストリップ加熱器２５０等の電気加熱手段により
約１２００゜Ｆ（６４９℃）の温度まで加熱される。ス
トリップ１０は塔２５６の中を上方に登る。温度はセン
サ２５６からの適宜の手段により監視制御される。温度
制御手段は従来のものであり図示されていない。 【０１０４】このステーションＦではグリセリンは環境
にとり受容しうる二酸化炭素及び水分に完全に分解し、
ストリップ１０は乾燥して次のステーションでのアルミ
ナウォッシュコートの付着に対する準備がなされる。 【０１０５】ウォッシュコーティングステーション：ウ
ォッシュコーティングステーションＧ（図１）では耐熱
性金属酸化物、好ましくは酸化アルミニウムの比較的大
比重の層が、金属基体１０の既に形成されている酸化ア
ルミニウム表面上に被覆される。図６に示すウォッシュ
コーティングステーション２６０は、頂板２６４及び底
板２６６を有する噴霧ブース２６２からなる。細孔２６
８及び２７０は、ストリップ１０が噴霧ブース２６０中
を垂直に自由に通りうるような寸法とされる。噴霧ブー
ス２６０内には噴霧ガン２７２、２７４、２７６及び２
７８が酸化アルミニウム水スラリ等の耐熱性酸化金属ス
ラリを噴霧付着するため好ましくは調節可能に設けられ
る。図６では４個の噴霧ガンが示されるのみであるが、
より多くのガンを用いてもよい。被覆はストリップ１０
の露出面に均一に付着されることが重要である。図７で
は点２８０及び２８２により１対のかかるガンが図式的
に示されている。それらは、波２８４、２８６及び２８
８が斜面２８６−２８８はガン２８０により斜面２８６
−２８４はガン２８２により均一に被覆されるよう配置
される。同様な配置がストリップ１０の反対側でも適宜
なされるが図７には示されていない。 【０１０６】上述の如く、被覆材料は、特定量の好まし
い触媒担体（例えばアルミナ）、システムの流動性の改
善する薬剤及び触媒促進剤を含む水性スラリ又はスリッ
プである。スリップ又はスラリの成分としては、アルフ
ァアルミナ、ガンマアルミナ、酸化セリウム、ベリリ
ア、ジルコニア又はゲル化アルミナ及びチタニア、又は
ハフニア、五酸化バナジウム又はランタンないし希土類
金属からの１又は複数の金属、シリカ、マグネシア、ア
ルミン酸カルシウム、沸石又はこれら２つ以上の混合物
が水中に２０％乃至６０％の固形分としての濃度で懸濁
されたものである。適当な懸濁剤が機械的撹拌を行ない
あるいは行なわれずに湿潤を最小にするのを助けるため
加えられてもよい。 【０１０７】沸石は、説明の如きウォッシュコート工程
によって付着される際金属基体に接着するものならば任
意の沸石でよい。これらの沸石は、ＡｌＯ_４及びＳｉＯ
_４が全酸素を共有することで四面体式に相互結合してな
る三次元的網状体に基く結晶性水和網状アルミノケイ酸
塩であるのが好ましい。かかる沸石は次の実験式で表わ
される。（Ｍ_２）／ｎＯ．Ａｌ_２Ｏ_３．ｘＳｉＯ_２．ｙ
Ｈ_２Ｏ、ここでＭは陽イオン、ｘはＡｌＯ_４の四面体は
ＳｉＯ_４の四面体のみに結合するため通常２以上であ
り、ｎは陽イオンの原子価である。網状体は、陽イオ
ン、Ｍ及び水分子により占められる通路及び相互につな
がった空隙を有する。陽イオンは移動可能であり、他の
陽イオンと可変量で交換可能である。ＮＨ_４ ^＋、ＣＨ_３
ＮＨ_３ ^＋、（ＣＨ_３）２ＮＨ_２ ^＋、（ＣＨ_３）_３ＮＨ^＋
及び（ＣＨ_３）_４Ｈ^＋等のアンモニウム及びアルキルア
ンモニウム陽イオンは沸石中にとりこまれうる。沸石の
結晶学的な単位セルについての構造式は次の通りであ
る。（Ｍｘ）／ｎ［（ＡｌＯ_２）×（ＳｉＯ_２）ｙ］．
ｗＨ_２Ｏ、ここでＭは原子価ｎの陽イオン、ｗは水分子
の数であり、比ｙ／ｘは構造により１〜１００の値をと
る。和の（ｘ＋ｙ）は単位セル中の四面体の総数であ
る。［］内の複合体は網状体の組成を表わす。特許公報
及び刊行物中に記載される沸石は、通常文字又は他の適
宜の記号で示される。例えば米国特許第２，８８２，２
４３号では沸石Ａ、米国特許第２，８８２，２４４号で
は沸石Ｘ、米国特許第３，７０２，８８６号では沸石
Ｙ、米国特許第３，７０９，９７９号では沸石ＺＳＭ−
１１、及び米国特許第３，８３２，４９９号では沸石Ｚ
ＳＭ−１２である。これらの特許を参考としてここに組
み入れる。 【０１０８】典型的なウォッシュコートは次の組成を有
する。大部分がガンマ型であるカ焼アルミナ：７０−８
０％、ゲル化アルミナ：１５−２０％、酸化セリウム：
５−２５％。 【０１０９】ゲル状アルミナは通常シュードベーマイト
Ａｌ_２Ｏ_３．Ｈ_２Ｏであるが、１水和より相当越える水
分を有する。 【０１１０】ゲル化アルミナの分散性の試験は、ゲル化
アルミナの５％スラリを最大限１００ｇｍのアルミナに
対し２５０ミリ当量のＨＮＯ_３で酸性化し、活性スラリ
をブレンダで２０分間剪断し、次いで１ミクロンより長
い粒子を遠心分離により取り除いて行なわれる。遠心分
離により収集されないのがアルミナの分散分であり９８
％にもなりうる。ウォッシュコートスラリを作成するに
は、カ焼アルミナ、ゲル化アルミナ及び酸化セリウムの
混合物を最終的なｐＨが約４〜５の範囲となるに足る硝
酸とともにボールミルする。ゲル化アルミナはカ焼後に
ウォッシュコートが硬くかつ接着性を有するようにする
ためのものである。ガンマアルミナ及び酸化セリウム自
体には粘着性はない。 【０１１１】ウォッシュコートの厚さは、乾燥膜厚で特
定の応用の要件に応じ約５ミクロン乃至約５０ミクロ
ン、好ましくは約１５ミクロン乃至４０ミクロンであ
る。ウォッシュコートは、図７に示される手段によって
形成される如く波形面上一様な厚さを有する場合に最も
有効である。ウォッシュコート基体は、触媒物質溶液を
非常に容易に吸収するよう非常に大なる多孔性を有す
る。 【０１１２】ウォッシュコートは付着後、まず加熱柱６
０（図１）において２５０°Ｆ（１２１℃）乃至３５０
°Ｆ（１７７℃）で乾燥され直立管状炉６２（図１）に
おいて８５０°Ｆ（４５４℃）乃至９５０°Ｆ（５１０
°Ｆ）の範囲の温度でカ焼される。 【０１１３】前述の如く被覆は、７インチ（１７．７８
ｃｍ）幅の杉綾模様パターンを有するストリップを被覆
するような位置に置かれる０．０２０インチ（０．５０
８ｍｍ）径のオリフィスを有する噴霧ヘッドにより行な
われる。各ノズルに５乃至２０標準立方フィート毎分
（ｓｃｆｍ）の空気を送る必要がある。適宜の設計の排
気送風機を過剰噴霧分を除去するのに用いてもよい。図
６に示す実施例では過剰噴霧分は４０％であるから、本
発明を大量生産ラインで実施する場合回収を行なうのは
好ましい。 【０１１４】アルミナスラリをストリップの面に付着す
る他の方法としては、静電式粉末噴霧、電着式噴霧、温
式静電無気噴霧（スピニングベル）、温式静電空気噴霧
及び機械式無気噴霧（スピニングベル）等がある。 【０１１５】触媒ステーション：上述の如くカ焼された
ウォッシュコート面は多孔性であり、液相貴金属触媒成
分を容易に吸収する。触媒ステーションＨ、Ｉ及びＪの
目的は、ウォッシュコートに溶液成分を飽和ないしは湿
潤開始（つまり垂直方向に移動するストリップ１０を噴
霧により付着した液が流れ落ち始めること）近くまで含
浸及び／又は堆積させる、（２）金属成分のむだをなく
す、及び（３）各触媒コンバータ単位の貴金属触媒の重
量を最終的に計算するためストリップの単位長さ当りの
貴金属の堆積重量を記録することである。含浸及び／又
は堆積される触媒金属としては、目的の化学変化に応じ
パラジウム、白金、ニッケル、銅、銀、プラセオジウム
等から選ばれる。内燃エンジン排気コンバージョンに
は、パラジウム、白金、酸化セリウムを有する又は有さ
ないロジウム、及び上記の適宜の触媒金属のうちの２つ
以上の金属の混合物が用いられ、貴金属であるのが好ま
しい。ウォッシュコートに付着される溶液中に溶解され
る上記の金属の化合物としては如何なる水溶性又はアル
コール性化合物でもよく、上記金属の酸化物、水酸化
物、無機塩（例えば、硝酸塩、リン酸塩、ハロゲン化
物、炭酸塩、ケイ酸塩、アルミン酸塩等）及び有機塩
（例えばアミン塩、及び酢酸塩、ギ酸塩、ラク酸塩、ベ
ンジル酸塩の如き有機カルボン酸塩等）があるが、これ
に限られるものではない。これらの金属の次の如き水溶
性アンモニウム塩又は水酸化物は特に有用である。［Ｐ
ｔ（ＮＨ_３）_４］（ＯＨ）_２、［Ｐｄ（ＮＨ_３）_４］
（ＯＨ）_２、［Ｒｈ（ＮＨ_３）_６］（ＯＨ）_３ 又は
Ｒｈ（ＮＯ_３）アンモニウム水酸化物錯体は単一の溶液
により付着できる。ロジウムの場合、硝酸塩の方がアン
モニウム水酸化物錯体より安価であるが、酸性の硝酸塩
溶液はアルカリ性のアンモニウム錯体溶液と反応するの
で別の溶液により付着しなければならない。流動床によ
る付着では、これらの触媒は耐熱性金属酸化物と同時に
ストリップに付着される。 【０１１６】各触媒ステーションＨ、Ｉ及びＪは図８の
示される如きチャンバ３００からなる。チャンバ３００
は、噴霧ヘッド３０４、３０６、３０８及び３１０等の
複数の超音波噴霧ヘッドを有するチャンバの閉鎖函３０
２からなる。図には波形ストリップ１０の一方の側には
３０４及び３０６の如く２つの噴霧ヘッドが示されてい
るのみであるが、ストリップ１０の両側にそれぞれ４乃
至８あるいはそれ以上の噴霧ヘッドを設けてもよい。こ
れらの超音波噴霧ヘッド３０４、３０６、３０８及び３
１０は、例えば白金（ステーションＨ）、パラジウム
（ステーションＩ）及びロジウム（ステーションＪ）の
如き貴金属化合物のミストを噴射する。これらの金属
は、金属の重量に換算して０．５％乃至５．０％の濃度
の水溶塩の形で水溶液中に存在するのが望ましい。チャ
ンバ３０２は透明であるのが望ましい。チャンバには波
形ストリップ１０の出口及び入口用にそれぞれ細孔３１
２及び３１４が設けられる。チャンバ３００は例えば
０．１乃至１．０水柱インチ（０．２５４乃至２５．４
水中ｍｍ）の減圧下に維持される。 【０１１７】チャンバ３０２には、過剰溶液が収集され
部品３２２及び３２４を介して吸引除去される低い外縁
３１８及び３２０へ過剰噴霧分及び霧状溶液が流れやす
くなるよう外側へ降下する傾斜底面３１６が設けられ
る。部品３２２及び３２４はそれぞれ管路３２６及び３
２８に接続され、真空ポンプにより減圧されている収集
凝縮チャンバ３３０へ連通している。凝縮器３３０から
の凝縮液は液体として容器３３４へ収集され、超音波噴
霧ガン３０４、３０６、３０８及び３１０で再利用する
ため貯蔵タンク（図示せず）に送られる。凝縮回収シス
テムにおける圧力は２乃至２０水柱インチ（５．０８乃
至５０．８水柱ｃｍ）に維持される。 【０１１８】便宜のため触媒付着ステーションＨ、Ｉ及
びＪは同一構成とされる。各ステーションで触媒溶液を
付着された後、ストリップは管状炉において２００゜乃
至３００゜Ｆ（９３゜乃至１４９℃）の温度で乾燥され
る。次いで、ストリップは直立炉又は加熱器内を通され
てストリップの表面温度を８５０゜Ｆ（４５４℃）乃至
９５０°Ｆ（５１０℃）まで上昇されるため貴金属はウ
ォッシュコート表面に一様に堆積した零価金属として分
離される。同一溶液からの触媒金属の複数回の付着が効
果的ではないにしろ行なわれる場合でも触媒物質は単独
かつ順次堆積するのが望ましい。また付着触媒の幅は、
出てくる金属ストリップの幅より狭く、例えばストリッ
プの一方の縁には実質上触媒が設けられないのが望まし
い。貴金属触媒にとり悪影響をおよぼしがちな物質は、
カ焼された耐熱性金属酸化物被覆が高い吸収性を有する
ため触媒支持体コアの上流又は先端縁部に収集されやす
い。このため触媒毒がコアの残りの部分を汚染する前に
触媒毒を捕獲することで触媒コアの有効寿命が延びる。 【０１１９】ステーションＫは、水溶性塩の水溶性から
の酸化セリウムの如き安定剤を付着させる、触媒ステー
ションＨ、Ｉ及びＪと同様の構成及び動作のステーショ
ンである。上述の乾燥及びカ焼はこのステーションで行
なわれる。 【０１２０】圧印ステーション：ステーションＬ（図
１）は圧印ステーションである。図９乃至図１２にはス
テーションＬの主たる部材がより詳細に示されている。
圧印ステーションは、各弦の始端に蝶番部の線又は屈曲
部線を設けることで弦の長さを定める。これらの弦の長
さ及びその理由は次の通りである。 【０１２１】図９乃至図１２には圧印ステーションの部
材が示されているが、図９は特にストリップ１０に所定
間隔にしわをつける装置の部分切取平面図を示す、しわ
付け又は圧印は、図１２に端面図が示されているロール
４０２及び４０４の間隙４００にストリップ１０を通す
ことで行なわれる。プレスフレーム４０６は矩形の固定
底板４０８と、各隅に１本づつ設けられる４１０及び４
１２の如き側柱（計４本）と、隅で側柱に適宜固定され
る頂板４１４とからなる。頂板４１４には空気シリンダ
又はソレノイド式駆動部４１６が設けられ、隅の側柱、
例えば４１０及び４１２に沿って垂直方向に運動する内
側可動板４１４が設けられる。駆動部４１６は、電子ビ
ーム源４２２及びこれと協働するセンサ４２４から出さ
れる信号に応じてコンピュータ４２０により間欠的に動
作される。孔４２３（又は図２の１３８）によりビーム
４２５がストリップ１０を通過すると、コンピュータ４
２０又は他の適当なインデクス装置４２０がセンサ４２
４からの信号によりトリガされる。 【０１２２】駆動部４１６は、テーパ付孔４２８を通っ
て可動板４１８の中心に螺合する。板４１８が短いスト
ロークの運動をすると次のようにして圧印動作が行なわ
れる。 【０１２３】上述の如く圧印はストリップ１０を１対の
圧印ロール４０２及び４０４の間を通すことで行なわれ
る。上側ロール４０２は、軸４３０の両端をブラケット
４３２及び４３４により回転可能に支持されている。ブ
ラケット４３２及び４３４は螺刻固定具又は溶接等の適
宜の手段により可動板４１８に固定され、可動板４１８
とともに上下動する。ロール４０２及び４０４は軸台４
３６及び４３８に支持される。ロール４０４は、適当な
ベアリング（図示せず）により軸を中心に回転しうるよ
う軸受される垂直方向変位に対し軸台４３６及び４３８
で固定されている。 【０１２４】上側ロールは軸第４３６及び４３８中可動
である。軸４３０は、細孔４４４及び４４６中をそれぞ
れ垂直に変位しうるよう取り付けられる（図１１）可動
ベアリング４４０及び４４２を貫通する。従って上側ロ
ール４０２はロール４０４に対し垂直方向に運動しう
る。 【０１２５】図９及び図１０に示される如くロール４０
２及び４０４は、フレーム４０６に固設され１８０゜の
回転をするように設定されたステップモータ４４８によ
り駆動される。モータ４４８は、駆動軸４５２に取り付
けられるスプロケット４５０と嵌合する。適当なスプロ
ケット５４４及び４５６が、ロール４０４及び４０２の
軸４３７及び４３０にそれぞれ取り付けられる。チェー
ン４５８は、ロール４０４及び４０２がステップモータ
４４８の１８０°の回転に応じ同一方向に１８０゜回転
するよう図１０に示される如くスプロケット４５０、４
５４及び４５６間を通される。 【０１２６】図１２に最もよく示される如く、ロール４
０２及び４０４にはそれぞれナイフエッジ４５８及び４
６０の如き突出ナイフエッジが設けられる。ナイフエッ
ジ４５８及び４６０と直径上対向してパッド４６２及び
４６４の如き弾性パッド又はアンビルが各ロール４０２
及び４０４の表面に埋設されている。パッド４６２及び
４６４は５０乃至６０デュロメータの弾性を有するポリ
ウレタンから形成されるのが望ましい。パッド４６２及
び４６４は約０．０６２５インチ（１．５８７５ｍｍ）
の厚さを有し、ロール４０２及び４０４の表面で研摩さ
れた凹部４６８及び４７０と同じだけ凹み、ナイフエッ
ジ４５８及び４６０と同じ長さに亘り延在するのが好ま
しい。パッド４６２及び４６４は１／８インチ（３．１
７５ｍｍ）乃至３／１６インチ（４．７６２５ｍｍ）の
厚さを有し、約１／２インチ（１２．７ｍｍ）乃至１イ
ンチ（２５．４ｍｍ）の幅を有するのが好ましい。 【０１２７】図１２に最も良く示される如く、空気シリ
ンダ４１６がコンピュータ４２０からの信号に応じて作
動されると、ストリップ１０に対面するナイフエッジ４
５８を有する上側ロールはストリップ面に向って急激に
下降し、下側の固定ロール４０４のパッド４６４が弾性
を有するためパッド４６４内に金属片１０の弾性限度を
越えストリップにしわが形成されるのに足る距離入り込
む。圧印は略金属ストリップ１０の一時的停止でのみ行
なわれる。この動作が終了するとステップモータ４４８
はロール４０２及び４０４の両方を１８０°急回転させ
る。ロール４０２及び４０４を互いの方向へ方向付ける
次の信号が出されると、下側ロール４０４上のナイフエ
ッジ４６０はストリップ１０の裏に当りストリップ１０
に逆向きのしわができるよう短い距離弾性パッド内へス
トリップ１０の上側へ動く。 【０１２８】ストリップ１０はジグザグ状となるが、こ
れを１２で示される（図１）。 【０１２９】１８０゜離れたアンビルとナイフのかわり
に、９００毎に交番するナイフとアンビルの如き他の角
度配置を用いることもできる。 【０１３０】切断ステーション：切断ステーションＭは
コンピュータ３４（図１）と協働しコンピュータにより
決定される点で小慣性ナイフ及びスロットカッタを動作
させるよう配置されている。 【０１３１】ストリップセグメントの長さは、ステーシ
ョンＬで形成されたしわのそれぞれに沿い扇状に折り曲
げると正しい形状の断面を有する触媒コア部材が得られ
るようにされている。 【０１３２】折り曲げステーション：ストリップセグメ
ントを折り曲げるのは人手によってもよい。あるいは、
ストリップセグメントを、底部にスライディングドロア
７６が設けられている真空シュート（図１のステーショ
ンＮ）の頂部に供給されてもよい。摺動ドロア７６は操
作者により駆動され折曲に沿う方向へ交互に運動する。
室内に入るとストリップセグメントは下方に吸引させ完
全なコアが形成されてドロア７６に収納されるまで１回
ずつ折り曲げられる。 【０１３３】最終組立：ステーションＯでは折り畳まれ
たコアが、コーネリソンの１９８５年７月３０日の米国
出願第７６０，４９８号に開示されているように、適当
なシエル内に挿入される。次いでハウジングのエンドキ
ャップがステーションＰ及びＱで溶接固定される。

【図面の簡単な説明】 【図１】触媒コンバータを連続的に製造する装置をステ
ンレススチールの巻回体から最後の触媒コンバータまで
の全体に亘って概略的に示す図。 【図２】ステンレススチールに所定の間隔で孔を穿設す
る押抜きプレスの断面図。 【図３】ステンレススチールストリップに組み合わさら
ない波形をつけるコルゲーティングロールの部分縦断面
図。 【図４】図３の４−４線で示される平面によるコルゲー
ティングロールの断面図。 【図５】ステンレススチールストリップを焼きなましす
る焼きなまし塔の概略図。 【図６】波形ステンレススチールストリップの表面にウ
ォッシュコートを付着する装置の部分断面図。 【図７】波形スチールストリップの断面を拡大して表わ
しノズルが黒点で示されたウォッシュコート付着用スプ
レーガンの相対的位置を示す図。 【図８】ウォッシュコートされカ焼されたステンレスス
チールストリップに貴金属触媒を連続的に付着させ余分
の貴金属溶液を回収する装置の概略断面図。 【図９】触媒被覆波形ステンレススチールストリップに
所定の間隔で連続的にしわをつける装置の部分切取立面
図。 【図１０】図９中のしわ付けロールの駆動手段を図９の
１０−１０線で示される平面で見た部分切取端面図。 【図１１】垂直方向移動可能にモータ及びロール駆動方
式を取り付ける取付手段の部分切取部分端面図。 【図１２】図９に示されるしわ付けロールと、ステンレ
ススチールの貫通孔を検出する手段に応答してロールを
１８０°回転させしわが交互に反対側につくようにする
手段とを拡大して示す概略断面図。 【符号の説明】 １０ 金属ストリップ １２ ジクザク形状ストリップ １６ 繰り出し機 １８ センサ ２０ ループ ２２ 管状炉 ２６ 伸張平坦化機 ３０ 駆動ロール ３２ パンチ装置 ３４ コンピュータ ５８ 噴霧ブース ６０ 加熱塔 ６２ 直立管状炉

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−162317（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−9147（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B01J 21/00 - 38/74

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】１． ａ）薄いフェライト系金属ストリップに波形をつ
   ける段階と、 ｂ）該ストリップの少なくとも一方の面に少なくとも１
   つの貴金属触媒を含浸するのに適する耐火性金属酸化物
   の薄い被覆を付着せしめる段階と、 ｃ）該耐火性金属酸化物面に少なくとも１つの貴金属触
   媒を付着せしめる段階と、 ｄ）該薄い金属ストリップを所定の長さに切断する段階
   と、 ｅ）該ストリップを金属製触媒支持体コアを形成するよ
   う螺旋状に巻回する段階とからなる、連続的に金属製触
   媒支持体又はコアを製造する方法。