JP2022111744A - ハニカム構造体、電気加熱式担体及び排気ガス浄化装置 - Google Patents

Abstract

【課題】良好な耐熱衝撃性を有し、且つ、通電時に均一な発熱分布となるハニカム構造体、電気加熱式担体及び排気ガス浄化装置を提供する。【解決手段】外周壁と、外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する隔壁と、を有するセラミックス製の柱状ハニカム構造部と、柱状ハニカム構造部の中心軸を挟んで、外周壁の外面上において、セルの流路方向に帯状に延びるように設けられた一対の電極層と、を備え、柱状ハニカム構造部のセルの流路方向に垂直な断面において、領域Ｓ内に、外周壁にわたらない線状のスリットが設けられており、中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値θが、６０度以下であり、スリットが、少なくとも、柱状ハニカム構造部の一方の端面に設けられているハニカム構造体。【選択図】図１

Description

本発明は、ハニカム構造体、電気加熱式担体及び排気ガス浄化装置に関する。

近年、エンジン始動直後の排気ガス浄化性能の低下を改善するため、電気加熱触媒（ＥＨＣ）が提案されている。ＥＨＣは、例えば、導電性セラミックスからなる柱状のハニカム構造体に金属電極を接続し、通電によりハニカム構造体自体を発熱させることで、エンジン始動前に触媒の活性温度まで昇温できるようにしたものである。

ＥＨＣは、エンジンからの熱や衝撃を受けるため、良好な耐熱衝撃性を有することを求められている。エンジンからの熱や衝撃によって、ＥＨＣのハニカム構造体にクラックが発生すると、ハニカム構造体内の通電経路が変わってしまい、局所的に発熱するため、触媒の劣化が生じる。また、通電抵抗が上昇し、通電制御が困難になる。その結果、ＥＨＣの排気ガス浄化効率が悪化するおそれがある。

特許文献１には、導電性材料からなるハニカム構造体に通電用の電極を設けたハニカムヒーターにおいて、その発熱部分となるハニカム構造体の発熱量を調節するため、ハニカム構造体内に並列の回路が形成されるようにスリットを設けた構造が開示されている。なお、スリットとは、ハニカム構造体の隔壁等に入れた切れ込みである。

特許文献２には、端面に複数のスリットを設けることで、当該端面を複数の電流路に分離したハニカム構造体が開示されている。また、当該ハニカム構造体の端面側に低導電性領域を設け、当該低導電性領域の深さをスリットの深さより浅くした構造を開示している。

特許文献３には、電極部スリットが形成された電極部領域と、ハニカム構造部スリットが形成されたハニカム構造部領域とから構成される外周を有し、電極部スリットの深さがハニカム構造部スリットの深さより大きい構造を有するハニカム構造体が開示されている。

特開平９－１０３６８４号公報 特許第６３３９５７７号公報 特許第６１２６４３４号公報

特許文献１～３に記載のハニカム構造体の端面にスリットを設ける技術では、耐熱衝撃性が向上し、クラックの発生を抑制することができる形態は開示されている。しかしながら、本発明者らの検討の結果、ハニカム構造体の端面にスリットを設けたことによって、ハニカム構造体の抵抗や電流経路が変わって通電による発熱分布が変化することが分かり、発熱分布の均一性という点で改善の余地があるものであった。

本発明は上記事情に鑑みて創作されたものであり、良好な耐熱衝撃性を有し、且つ、通電時に均一な発熱分布となるハニカム構造体、電気加熱式担体及び排気ガス浄化装置を提供することを課題とする。

上記課題は、以下の本発明によって解決されるものであり、本発明は以下のように特定される。
（１）外周壁と、前記外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する隔壁と、を有するセラミックス製の柱状ハニカム構造部と、
前記柱状ハニカム構造部の中心軸を挟んで、前記外周壁の外面上において、前記セルの流路方向に帯状に延びるように設けられた一対の電極層と、
を備え、
前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、下記に示す領域Ｓ内に、前記外周壁にわたらない線状のスリットが設けられており、
中心線Ｐに対する前記スリットの傾きの絶対値θが、６０度以下であり、
（前記中心線Ｐは、前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、一方の前記電極層の両端部を結ぶ線分の中点から、前記柱状ハニカム構造部の中心軸を通り、他方の前記電極層まで延びる直線を示す。
前記領域Ｓは、前記中心線Ｐに平行、かつ、前記中心軸から前記外周壁までの長さの４／５の距離だけ前記中心線Ｐから離れた直線を直線Ｑ₁、Ｑ₂としたとき、前記直線Ｑ₁、Ｑ₂と前記外周壁とで区画される領域を示す。）
前記スリットが、少なくとも、前記柱状ハニカム構造部の一方の端面に設けられているハニカム構造体。
（２）外周壁と、前記外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する隔壁と、を有するセラミックス製の柱状ハニカム構造部と、
前記柱状ハニカム構造部の中心軸を挟んで、前記外周壁の外面上において、前記セルの流路方向に帯状に延びるように設けられた一対の電極層と、
を備え、
前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、下記に示す領域Ｓ内に、前記外周壁にわたらずに、分岐していないスリットが設けられており、
中心線Ｐに対する前記スリットの傾きの絶対値θが、６０度以下であり、
（前記中心線Ｐは、前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、一方の前記電極層の両端部を結ぶ線分の中点から、前記柱状ハニカム構造部の中心軸を通り、他方の前記電極層まで延びる直線を示す。
前記領域Ｓは、前記中心線Ｐに平行、かつ、前記中心軸から前記外周壁までの長さの４／５の距離だけ前記中心線Ｐから離れた直線を直線Ｑ₁、Ｑ₂としたとき、前記直線Ｑ₁、Ｑ₂と前記外周壁とで区画される領域を示す。）
前記スリットが、少なくとも、前記柱状ハニカム構造部の一方の端面に設けられているハニカム構造体。
（３）（１）または（２）に記載のハニカム構造体と、
前記ハニカム構造体の前記電極層に電気的に接続された金属電極と、
を備えた電気加熱式担体。
（４）（３）に記載の電気加熱式担体と、
前記電気加熱式担体を保持するための金属製の筒状部材と、
を有する排気ガス浄化装置。

本発明によれば、良好な耐熱衝撃性を有し、且つ、通電時に均一な発熱分布となるハニカム構造体、電気加熱式担体及び排気ガス浄化装置を提供することができる。

本発明の実施形態におけるハニカム構造体の外観模式図である。 本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 本発明の実施形態におけるハニカム構造体の「領域Ｓ」、「中心軸Ｏ」及び「中心線Ｐ」を説明するための断面模式図である。 本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 （Ａ）及び（Ｂ）は、本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 （Ａ）及び（Ｂ）は、本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 本発明の実施形態における電気加熱式担体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 （Ａ）及び（Ｂ）は、本発明の実施形態におけるハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。 実施例及び比較例におけるスリットの配置形態を示すハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。

次に本発明を実施するための形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、適宜設計の変更、改良等が加えられることが理解されるべきである。

（１．ハニカム構造体）
図１は、本発明の実施形態におけるハニカム構造体１０の外観模式図である。図２は、ハニカム構造体１０のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。ハニカム構造体１０は、柱状ハニカム構造部１１と、電極層１３ａ、１３ｂとを備えている。

（１－１．柱状ハニカム構造部）
柱状ハニカム構造部１１は、外周壁１２と、外周壁１２の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセル１８を区画形成する隔壁１９とを有する。

柱状ハニカム構造部１１の外形は柱状である限り特に限定されず、例えば、底面が円形の柱状（円柱形状）、底面がオーバル形状の柱状、底面が多角形（四角形、五角形、六角形、七角形、八角形等）の柱状等の形状とすることができる。また、柱状ハニカム構造部１１の大きさは、耐熱性を高める（外周壁の周方向に入るクラックを抑制する）という理由により、底面の面積が２０００～２００００ｍｍ²であることが好ましく、５０００～１５０００ｍｍ²であることが更に好ましい。

柱状ハニカム構造部１１は、セラミックス製であり、導電性を有する。導電性の柱状ハニカム構造部１１が通電してジュール熱により発熱可能である限り、当該セラミックスの電気抵抗率については特に制限はないが、０．１～２００Ωｃｍであることが好ましく、１～２００Ωｃｍがより好ましい。本発明において、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率は、四端子法により２５℃で測定した値とする。

柱状ハニカム構造部１１の材質としては、限定的ではないが、アルミナ、ムライト、ジルコニア及びコージェライト等の酸化物系セラミックス、炭化珪素、窒化珪素及び窒化アルミ等の非酸化物系セラミックスからなる群から選択することができる。また、炭化珪素－金属珪素複合材や炭化珪素／グラファイト複合材等を用いることもできる。これらの中でも、耐熱性と導電性の両立の観点から、柱状ハニカム構造部１１の材質は、珪素－炭化珪素複合材又は炭化珪素を主成分とするセラミックスを含有していることが好ましい。柱状ハニカム構造部１１の材質が、珪素－炭化珪素複合材を主成分とするものであるというときは、柱状ハニカム構造部１１が、珪素－炭化珪素複合材（合計質量）を、全体の９０質量％以上含有していることを意味する。ここで、珪素－炭化珪素複合材は、骨材としての炭化珪素粒子、及び炭化珪素粒子を結合させる結合材としての珪素を含有するものであり、複数の炭化珪素粒子が、炭化珪素粒子間に細孔を形成するようにして、珪素によって結合されていることが好ましい。柱状ハニカム構造部１１の材質が、炭化珪素を主成分とするものであるというときは、柱状ハニカム構造部１１が、炭化珪素（合計質量）を、全体の９０質量％以上含有していることを意味する。

柱状ハニカム構造部１１が、珪素－炭化珪素複合材を含んでいる場合、柱状ハニカム構造部１１に含有される「骨材としての炭化珪素粒子の質量」と、柱状ハニカム構造部１１に含有される「結合材としての珪素の質量」との合計に対する、柱状ハニカム構造部１１に含有される「結合材としての珪素の質量」の比率が、１０～４０質量％であることが好ましく、１５～３５質量％であることが更に好ましい。

セル１８の延伸方向に垂直な断面におけるセルの形状に制限はないが、四角形、六角形、八角形、又はこれらの組み合わせであることが好ましい。これらのなかでも、構造強度及び加熱均一性を両立させやすいという観点から、四角形及び六角形が好ましい。

セル１８を区画形成する隔壁１９の厚みは、０．１～０．３ｍｍであることが好ましく、０．１５～０．２５ｍｍであることがより好ましい。本発明において、隔壁１９の厚みは、セル１８の延伸方向に垂直な断面において、隣接するセル１８の重心同士を結ぶ線分のうち、隔壁１９を通過する部分の長さとして定義される。

柱状ハニカム構造部１１は、セル１８の流路方向に垂直な断面において、セル密度が４０～１５０セル／ｃｍ²であることが好ましく、７０～１００セル／ｃｍ²であることが更に好ましい。セル密度をこのような範囲にすることにより、排気ガスを流したときの圧力損失を小さくした状態で、触媒の浄化性能を高くすることができる。セル密度は、外周壁１２部分を除く柱状ハニカム構造部１１の一つの底面部分の面積でセル数を除して得られる値である。

柱状ハニカム構造部１１の外周壁１２を設けることは、柱状ハニカム構造部１１の構造強度を確保し、また、セル１８を流れる流体が外周壁１２から漏洩するのを抑制する観点で有用である。具体的には、外周壁１２の厚みは好ましくは０．１ｍｍ以上であり、より好ましくは０．１５ｍｍ以上、更により好ましくは０．２ｍｍ以上である。但し、外周壁１２を厚くしすぎると高強度になりすぎてしまい、隔壁１９との強度バランスが崩れて耐熱衝撃性が低下することから、外周壁１２の厚みは好ましくは１．０ｍｍ以下であり、より好ましくは０．７ｍｍ以下であり、更により好ましくは０．５ｍｍ以下である。ここで、外周壁１２の厚みは、厚みを測定しようとする外周壁１２の箇所をセルの延伸方向に垂直な断面で観察したときに、当該測定箇所における外周壁１２の接線に対する法線方向の厚みとして定義される。

隔壁１９は多孔質としてもよい。多孔質とする場合、隔壁１９の気孔率は、３５～６０％であることが好ましく、３５～４５％であることが更に好ましい。気孔率は、水銀ポロシメータにより測定した値である。

柱状ハニカム構造部１１の隔壁１９の平均細孔径は、２～１５μｍであることが好ましく、４～８μｍであることが更に好ましい。平均細孔径は、水銀ポロシメータにより測定した値である。

（１－２．電極層）
柱状ハニカム構造部１１の中心軸を挟んで、外周壁１２の外面上において、セル１８の流路方向に帯状に延びるように、一対の電極層１３ａ、１３ｂが設けられている。一対の電極層１３ａ、１３ｂがこのように設けられていることで、柱状ハニカム構造部１１の均一発熱性を高めることができる。電極層１３ａ、１３ｂは、柱状ハニカム構造部１１の両底面間の８０％以上の長さに亘って、好ましくは９０％以上の長さに亘って、より好ましくは全長に亘って延びていることが、電極層１３ａ、１３ｂの軸方向へ電流が広がりやすいという観点から望ましい。

電極層１３ａ、１３ｂの厚みは、０．０１～５ｍｍであることが好ましく、０．０１～３ｍｍであることが更に好ましい。このような範囲とすることにより均一発熱性を高めることができる。電極層１３ａ、１３ｂの厚みは、厚みを測定しようとする箇所をセル１８の延伸方向に垂直な断面で観察したときに、電極層１３ａ、１３ｂの外面の当該測定箇所における接線に対する法線方向の厚みとして定義される。

電極層１３ａ、１３ｂの電気抵抗率を柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率より低くすることにより、電極層１３ａ、１３ｂに優先的に電気が流れやすくなり、通電時に電気がセル１８の流路方向及び周方向に広がりやすくなる。電極層１３ａ、１３ｂの電気抵抗率は、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率の１／１０以下であることが好ましく、１／２０以下であることがより好ましく、１／３０以下であることが更により好ましい。但し、両者の電気抵抗率の差が大きくなりすぎると、対向する電極層の端部間に電流が集中して柱状ハニカム構造部１１の発熱が偏ることから、電極層１３ａ、１３ｂの電気抵抗率は、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率の１／２００以上であることが好ましく、１／１５０以上であることがより好ましく、１／１００以上であることが更により好ましい。本発明において、電極層１３ａ、１３ｂの電気抵抗率は、四端子法により２５℃で測定した値とする。

電極層１３ａ、１３ｂの材質は、導電性セラミックス、金属、又は金属及び導電性セラミックスとの複合材（サーメット）を使用することができる。金属としては、例えばＣｒ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｓｉ又はＴｉの単体金属又はこれらの金属よりなる群から選択される少なくとも一種の金属を含有する合金が挙げられる。導電性セラミックスとしては、限定的ではないが、炭化珪素（ＳｉＣ）が挙げられ、珪化タンタル（ＴａＳｉ₂）及び珪化クロム（ＣｒＳｉ₂）等の金属珪化物等の金属化合物が挙げられる。金属及び導電性セラミックスとの複合材（サーメット）の具体例としては、金属珪素と炭化珪素の複合材、珪化タンタルや珪化クロム等の金属珪化物と金属珪素と炭化珪素の複合材、更には上記の一種又は二種以上の金属に熱膨張低減の観点から、アルミナ、ムライト、ジルコニア、コージェライト、窒化珪素及び窒化アルミ等の絶縁性セラミックスを一種又は二種以上添加した複合材が挙げられる。電極層１３ａ、１３ｂの材質としては、上記の各種金属及び導電性セラミックスの中でも、珪化タンタルや珪化クロム等の金属珪化物と金属珪素と炭化珪素の複合材との組合せとすることが、柱状ハニカム構造部１１と同時に焼成できるので製造工程の簡素化に資するという理由により好ましい。

（１－３．スリット）
柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、領域Ｓ内に、外周壁１２にわたらない線状のスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃが設けられている。このような線状のスリットを有することにより、ハニカム構造体１０の端面のクラックを抑制することができる。具体的には、車が急ブレーキをかけた際には高温のハニカム構造体に急に冷風があたって、ハニカム構造部のセルの流路方向で熱膨張差が発生し、それによって、ハニカム構造体の端面でクラックが発生しやすい。そこで、上記の線状のスリットを設けることによって、応力が緩和されて、熱膨張差の低減につながっていると考えられる。また、領域Ｓ内に上記の線状のスリットを設け、中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値を６０度以下の範囲内とすることで、スリットを設けても通電抵抗が上昇しないことにより、均一な発熱分布が得られると考えている。なお、本発明において、線状のスリットは、図１、２で示すような連続したスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃであってもよく、後述の図６（Ａ）及び図６（Ｂ）に示すスリット２２ａのように、所々、途切れて分割されているが、全体として線状であってもよい。

図１及び図２において、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃは、柱状ハニカム構造部１１における位置を示すものであり、細長状であれば、形状は特に限定されない。例えば、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃは、隣接するセル同士が、間の隔壁１９が除去されて連結して生じるような形状のスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃとなっていてもよい。スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃは、柱状ハニカム構造部１１の一方の端面に設けられていてもよく、セルの延伸方向に当該スリットが延びて両方の端面にスリットが設けられている形態であってもよい。

図３は、「領域Ｓ」、「中心軸Ｏ」及び「中心線Ｐ」を説明するための断面模式図であり、セル１８、隔壁１９、及び、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの図示は省略されている。上記領域Ｓは、図３に示すように、中心線Ｐに平行、かつ、中心軸Оから外周壁１２までの長さの４／５の距離だけ中心線Ｐから離れた直線を直線Ｑ₁、Ｑ₂（図３において、それぞれ点線で示している）としたとき、直線Ｑ₁、Ｑ₂と外周壁１２とで区画される領域である。

中心線Ｐ（図３において、点線で示している）は、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、一対の電極層１３ａ、１３ｂの一方の電極層１３ａの両端部を結ぶ線分２７（図３において、点線で示している）の中点Ｍから、柱状ハニカム構造部１１の中心軸Ｏを通り、一対の電極層１３ａ、１３ｂの他方の電極層１３ｂまで延びる直線を示す。

図１及び図２では、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、領域Ｓ内に、３つのスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃが設けられている例を示している。スリット２１ａは中心線Ｐ上を通り、スリット２１ｂ、２１ｃは、それぞれスリット２１ａと平行に延びるように設けられている。
なお、本発明の実施形態におけるハニカム構造体に設けられた線状スリットは、直線状に延びるスリットから、一部分岐したスリットが存在するようなスリットの形態は含まない。すなわち、本発明の実施形態におけるハニカム構造体に設けられた線状スリットは分岐していないスリットである。

本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０は、上述のように、上記領域Ｓ内に線状のスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃが設けられているため、耐熱衝撃性が向上し、クラックの発生を抑制することができる。また、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃは、それぞれ、中心線Ｐに対するスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの傾きの絶対値が６０度以下（０度以上６０度以下）の範囲内に制御されているため、ハニカム構造体１０の抵抗や電流経路の変化が抑えられ、通電による発熱分布の変化を抑制することができる。中心線Ｐに対するスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの傾きの絶対値は、ハニカム構造体１０の抵抗や電流経路の変化をより抑制するという観点から、４５度以下であるのが好ましく、３０度以下であるのがより好ましい。

上述の、中心線Ｐに対するスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの傾きの絶対値について、図１０（Ａ）、（Ｂ）を用いて説明する。図１０（Ａ）に示すスリット２１ａは、中心線Ｐに対して、反時計回りにθ度傾いている。図１０（Ｂ）に示すスリット２１ａは、中心線Ｐに対して、時計回りにθ度傾いている。本発明において、このような中心線Ｐに対して反時計回りに傾いている角度及び時計回りに傾いている角度を、いずれも、中心線Ｐに対するスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの傾きの絶対値（θ）としている。

本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０は、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃを設ける端面を、排気ガス流れの上流側に設けるのが好ましい。このような構成によれば、より高温の排気ガスが通過する端面にスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃが形成されていることになり、熱衝撃を良好に緩和することができ、クラック発生をより良好に抑制することができる。

スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの、柱状ハニカム構造部１１の外径に対する長さの割合は、２５～９９％であるのが好ましい。スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの、柱状ハニカム構造部１１の外径に対する長さの割合が２５％以上であると、熱衝撃をより良好に緩和することができ、クラック発生をより良好に抑制することができる。

スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの、ハニカム構造体１０における一方の端面からのセル１８の流路方向における深さが、柱状ハニカム構造部１１の全長の３０％以上であるのが好ましい。スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの当該深さが、柱状ハニカム構造部１１の全長の３０％以上であると、より耐熱衝撃性が向上する。スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃの当該深さは、柱状ハニカム構造部１１の全長の３０～１００％であるのがより好ましく、５０～１００％であるのが更により好ましく、７０～１００％であるのが更により好ましい。

スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃは、セル１８を含むように形成されていてもよく、隔壁１９のみに形成されていてもよい。スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃがセル１８を含むように形成されていると、隣接するセル１８の間の隔壁１９を除去するのみで、複数のセル１８が連結した構造のスリットを形成することができ、製造効率が良好となる。

スリットの数は特に限定されず、図１、２に示すように、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃが、互いに独立して複数設けられていてもよく、図４に示すように、１本のスリット２１ａのみが形成されていてもよい。なお、図４に記載されたスリット２１ａは、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面における位置を示すものであり、スリット２１ａの形状は特に限定されない。これは、後述の図５～１０に記載された各スリットについても同様である。

スリットは、２本、または、４本以上が独立して形成されていてもよい。スリットが複数本、独立して形成されていることで、ハニカム構造体１０におけるクラックの発生を良好に制御することができる。また、スリットの幅は特に限定されない。例えば、スリットが、隣接するセル同士で、間の隔壁１９が除去されて連結して生じるような形状である場合、当該スリットの幅はセル１８の幅と同程度に形成される。または、スリットの幅を、セル１８の幅より小さく、または大きく形成してもよい。各スリットの幅は、特に限定されないが、１～１０ｍｍであってもよい。各スリットの幅は、ハニカム構造体１０の大きさ、材質、用途、及び、スリットの本数や長さ等によって適宜調整可能である。

図１、２及び４に示す例では、スリット２１ａが、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、柱状ハニカム構造部１１の中心軸Ｏを通っているが、これに限られず、図５に示すように、中心軸Ｏを通らないスリット２１ｂ、２１ｃのみで構成されていてもよい。

本発明の実施形態において、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、スリットが、柱状ハニカム構造部１１の中心部を通ることが好ましい。当該中心部は、柱状ハニカム構造部１１の中心軸Ｏから外周壁１２までの距離の１／３の領域である。このような構成によれば、ハニカム構造体１０の抵抗や電流経路の変化をより良好に抑制することができる。当該中心部は、柱状ハニカム構造部１１の中心軸Ｏから外周壁１２までの距離の１／４の領域であるのがより好ましく、１／５の領域であるのがより好ましい。

図６（Ａ）、（Ｂ）に示すように、線状のスリット２２ａが、スリット２２ａが延びる方向に沿って、分割して設けられていてもよい。図６（Ａ）では、同程度の長さのスリットに分割されており、図６（Ｂ）では、長さの異なるスリットに分割されている。スリットを分割して形成することで、ハニカム構造体１０におけるクラックの発生を良好に制御することができる。スリット２２ａの分割数は特に限定されず、２つ、３つ、または、４つ以上に分割して形成されていてもよい。また、分割して形成されたスリットと、分割していないスリットとの混合による、複数本のスリットが設けられていてもよい。

図７に示すように、柱状ハニカム構造部１１は、外周壁１２にセル１８の流路方向に延びる外周スリット２３ａ～２３ｈをさらに有し、スリット２１ａと、外周スリット２３ａ～２３ｈとが独立して存在していてもよい。スリット２１ａに加えて、更に外周スリット２３ａ～２３ｈを形成することで、耐熱衝撃性がより向上する。図７では、中心線Ｐの延長線上に外周スリット２３ａ及び２３ｅが形成されている。また、柱状ハニカム構造部１１のセル１８の流路方向に垂直な断面において、外周スリット２３ａ及び２３ｅが中心軸Ｏからそれぞれ０度、１８０度の方向の外周壁１２に形成されているとすると、外周スリット２３ｃ、２３ｇは、中心軸Ｏからそれぞれ、９０度、２７０度の方向の外周壁１２に形成されており、外周スリット２３ｂ、２３ｄ、２３ｆ、２３ｈは、中心軸Ｏからそれぞれ、６０度、１２０度、２４０度、３００度の方向の外周壁１２に形成されている。また、外周スリット２３ａ、２３ｅは、いずれも、電極層１３ａ、１３ｂまで延びており、これによって電極層１３ａ、１３ｂがそれぞれ分割されている。また、スリットが分割したものであっても、同様に、外周スリットを設けてもよい。このようなハニカム構造体として、図８（Ａ）、（Ｂ）では、上述の図６（Ａ）、（Ｂ）で示した分割したスリット２２ａが形成されたハニカム構造体において、同様に、外周スリット２３ａ～２３ｈが設けられた構成を示している。

外周スリット２３ａ～２３ｈの幅は、特に限定されないが、１～１０ｍｍであってもよい。外周スリット２３ａ～２３ｈの幅は、ハニカム構造体１０の大きさ、材質、用途、及び、外周スリット２３ａ～２３ｈの本数や長さ等によって適宜調整可能である。

本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０は、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２２ａ内の空間の少なくとも一部に充填材が設けられていてもよい。このように、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２２ａ内の空間の少なくとも一部に充填材が設けられることにより、ハニカム構造体１０のアイソスタティック強度が向上する。「少なくとも一部」に充填する場合、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２２ａの深さ方向における「一部」に充填してもよく、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２２ａの長さ方向における「一部」に充填してもよく、これらの組合せでもよい。また、スリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２２ａ内の空間の全てに充填材を設けてもよい。

充填材は、柱状ハニカム構造部１１の主成分が炭化珪素、又は炭化珪素－金属珪素複合材である場合、炭化珪素を２０質量％以上含有することが好ましく、２０～５０質量％含有することが更に好ましい。これにより、充填材の熱膨張係数を、柱状ハニカム構造部１１の熱膨張係数に近い値にすることができ、ハニカム構造体１０の耐熱衝撃性を向上させることができる。充填材は、シリカ、アルミナ等を５０質量％以上含有するものであってもよい。

本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０において、充填材のヤング率は、０．００１～２０ＧＰａであることが好ましく、０．００５～１５ＧＰａであることが更に好ましく、０．０１～１０ＧＰａであることが特に好ましい。充填材のヤング率が０．００１ＧＰａ以上であると、ハニカム構造体１０の機械的強度が良好となる。充填材のヤング率が２０ＧＰａ以下であると、ハニカム構造体１０の耐熱衝撃性が良好となる。

本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０において、充填材の電気抵抗率は、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率の１００～１０００００％であることが好ましい。また、充填材の電気抵抗率は、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率の２００～１０００００％であることが更に好ましく、３００～１０００００％であることが特に好ましい。充填材の電気抵抗率が、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率の１００％以上であると、充填材に電流が流れ難くなるため、柱状ハニカム構造部１１に均一に電流を流すことが容易となる。充填材の電気抵抗率は、高くても特に問題はない。充填材は絶縁体であってもよい。充填材の電気抵抗率は、実際には、柱状ハニカム構造部１１の電気抵抗率の１０００００％程度が上限となる。充填材としては、複数種の充填材を併用してもよい。例えば、１本のスリットの中で部位によって使い分けたり、スリットによって使い分けたりすることができる。

（２．電気加熱式担体）
図９は、本発明の実施形態における電気加熱式担体３０のセルの延伸方向に垂直な断面模式図である。電気加熱式担体３０は、ハニカム構造体１０と、ハニカム構造体１０の電極層１３ａ、１３ｂに電気的に接続された金属電極３３ａ、３３ｂとを備えている。

（２－１．金属電極）
金属電極３３ａ、３３ｂは、ハニカム構造体１０の電極層１３ａ、１３ｂ上に設けられている。金属電極３３ａ、３３ｂは、一方の金属電極３３ａが、他方の金属電極３３ｂに対して、柱状ハニカム構造部１１の中心軸を挟んで対向するように配設される一対の金属電極であってもよい。金属電極３３ａ、３３ｂは、電極層１３ａ、１３ｂを介して電圧を印加すると通電してジュール熱により柱状ハニカム構造部１１を発熱させることが可能である。このため、電気加熱式担体３０はヒーターとしても好適に用いることができる。印加する電圧は１２～９００Ｖが好ましく、６４～６００Ｖが更に好ましいが、印加する電圧は適宜変更可能である。

金属電極３３ａ、３３ｂの材質としては、金属であれば特段の制約はなく、単体金属及び合金等を採用することもできるが、耐食性、電気抵抗率及び線膨張率の観点から例えば、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及びＴｉよりなる群から選択される少なくとも一種を含む合金とすることが好ましく、ステンレス鋼及びＦｅ－Ｎｉ合金がより好ましい。金属電極３３ａ、３３ｂの形状及び大きさは、特に限定されず、電気加熱式担体３０の大きさや通電性能等に応じて、適宜設計することができる。

電気加熱式担体３０に触媒を担持することにより、電気加熱式担体３０を触媒体として使用することができる。ハニカム構造体１０の複数のセル１８の流路には、例えば、自動車排気ガス等の流体を流すことができる。触媒としては、例えば、貴金属系触媒又はこれら以外の触媒が挙げられる。貴金属系触媒としては、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）といった貴金属をアルミナ細孔表面に担持し、セリア、ジルコニア等の助触媒を含む三元触媒や酸化触媒、又は、アルカリ土類金属と白金を窒素酸化物（ＮＯ_x）の吸蔵成分として含むＮＯ_x吸蔵還元触媒（ＬＮＴ触媒）が例示される。貴金属を用いない触媒として、銅置換又は鉄置換ゼオライトを含むＮＯ_x選択還元触媒（ＳＣＲ触媒）等が例示される。また、これらの触媒からなる群から選択される２種以上の触媒を用いてもよい。なお、触媒の担持方法についても特に制限はなく、従来、ハニカム構造体に触媒を担持する担持方法に準じて行うことができる。

（３．ハニカム構造体の製造方法）
次に、本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０を製造する方法について例示的に説明する。本発明の実施形態に係るハニカム構造体１０の製造方法は一実施形態において、電極層形成ペースト付き未焼成ハニカム構造部を得る工程Ａ１と、電極層形成ペースト付き未焼成ハニカム構造部を焼成してハニカム構造体を得る工程Ａ２とを含む。

工程Ａ１は、電極層形成ペースト付き未焼成ハニカム構造部を得る工程である。
まず、外周壁と、外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する隔壁と、を有するセラミックス製の柱状ハニカム構造部を準備する。
次に、柱状ハニカム構造部の端面から線状のスリットとなるように隔壁を取り除くことにより、線状のスリットを形成する。なお、線状のスリットは、ハニカム構造部を焼成した後に、加工によって隔壁を除去することでも形成することができる。
次に、未焼成ハニカム構造部の所定領域に、電極層形成ペーストを塗布する。これによって、電極層形成ペースト付き未焼成ハニカム構造部が得られる。

工程Ａ１の柱状ハニカム構造部の作製としては、まず、炭化珪素粉末（炭化珪素）に、金属珪素粉末（金属珪素）、バインダ、界面活性剤、造孔材、水等を添加して成形原料を作製する。炭化珪素粉末の質量と金属珪素粉末の質量との合計に対して、金属珪素粉末の質量が１０～４０質量％となるようにすることが好ましい。炭化珪素粉末における炭化珪素粒子の平均粒子径は、３～５０μｍが好ましく、３～４０μｍが更に好ましい。金属珪素（金属珪素粉末）における金属珪素粒子の平均粒子径は、２～３５μｍであることが好ましい。炭化珪素粒子及び金属珪素（金属珪素粒子）の平均粒子径はレーザー回折法で粒度の頻度分布を測定したときの、体積基準による算術平均径を指す。炭化珪素粒子は、炭化珪素粉末を構成する炭化珪素の微粒子であり、金属珪素粒子は、金属珪素粉末を構成する金属珪素の微粒子である。なお、これは、工程Ａ１の柱状ハニカム構造部の材質を、珪素－炭化珪素系複合材とする場合の成形原料の配合であり、当該材質を炭化珪素とする場合には、金属珪素は添加しない。

バインダとしては、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシプロポキシルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルアルコール等を挙げることができる。これらの中でも、メチルセルロースとヒドロキシプロポキシルセルロースとを併用することが好ましい。バインダの含有量は、炭化珪素粉末及び金属珪素粉末の合計質量を１００質量部としたときに、２．０～１０．０質量部であることが好ましい。

水の含有量は、炭化珪素粉末及び金属珪素粉末の合計質量を１００質量部としたときに、２０～６０質量部であることが好ましい。

界面活性剤としては、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸石鹸、ポリアルコール等を用いることができる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。界面活性剤の含有量は、炭化珪素粉末及び金属珪素粉末の合計質量を１００質量部としたときに、０．１～２．０質量部であることが好ましい。

造孔材としては、焼成後に気孔となるものであれば特に限定されるものではなく、例えば、グラファイト、澱粉、発泡樹脂、吸水性樹脂、シリカゲル等を挙げることができる。造孔材の含有量は、炭化珪素粉末及び金属珪素粉末の合計質量を１００質量部としたときに、０．５～１０．０質量部であることが好ましい。造孔材の平均粒子径は、１０～３０μｍであることが好ましい。造孔材の平均粒子径はレーザー回折法で粒度の頻度分布を測定したときの、体積基準による算術平均径を指す。造孔材が吸水性樹脂の場合には、造孔材の平均粒子径は吸水後の平均粒子径のことである。

次に、得られた成形原料を混練して坏土を形成した後、坏土を成形（例えば、押出成形）してハニカム成形体を作製する。押出成形に際しては、所望の全体形状、セル形状、隔壁厚み、セル密度等を有する口金を用いることができる。次に、得られたハニカム成形体について、乾燥を行うことが好ましい。ハニカム成形体の中心軸方向長さが、所望の長さではない場合は、ハニカム成形体の両底部を切断して所望の長さとすることができる。乾燥後のハニカム成形体をハニカム乾燥体と呼ぶ。

工程Ａ１における、電極層を形成するための電極層形成ペーストの調合について説明する。電極層形成ペーストは、電極層の要求特性に応じて配合した原料粉（金属粉末、及び／又は、セラミックス粉末等）に各種添加剤を適宜添加して混練することで形成することができる。電極層を積層構造とする場合、第一の電極層用のペースト中の金属粉末の平均粒子径に比べて、第二の電極層用のペースト中の金属粉末の平均粒子径を大きくすることにより、金属端子と電極層の接合強度が向上する傾向にある。金属粉末の平均粒子径はレーザー回折法で粒度の頻度分布を測定したときの、体積基準による算術平均径を指す。

電極層形成ペーストを調合する方法、及び電極層形成ペーストをハニカム成形体に塗布する方法については、公知のハニカム構造体の製造方法に準じて行うことができるが、電極層をハニカム構造部に比べて低い電気抵抗率にするために、ハニカム構造部よりも金属の含有比率を高めたり、金属粒子の粒径を小さくしたりすることができる。

柱状ハニカム構造体の製造方法の変更例として、工程Ａ１において、電極層形成ペーストを塗布する前に、ハニカム成形体を一旦焼成してもよい。すなわち、この変更例では、ハニカム成形体を焼成してハニカム焼成体を作製し、当該ハニカム焼成体に、電極層形成ペーストを塗布する。

工程Ａ２では、電極層形成ペースト付き未焼成ハニカム構造部を焼成して、ハニカム構造体１０を得る。焼成を行う前に、電極層形成ペースト付き未焼成ハニカム構造部を乾燥してもよい。また、焼成の前に、バインダ等を除去するため、脱脂を行ってもよい。焼成条件としては、窒素、アルゴン等の不活性雰囲気において、１４００～１５００℃で、１～２０時間加熱することが好ましい。また、焼成後、耐久性向上のために、１２００～１３５０℃で、１～１０時間、酸化処理を行うことが好ましい。脱脂及び焼成の方法は特に限定されず、電気炉、ガス炉等を用いて焼成することができる。

（４．電気加熱式担体の製造方法）
本発明の実施形態に係る電気加熱式担体３０の製造方法は一実施形態において、ハニカム構造体１０の電極層上に、金属電極を固定する。固定方法としては、例えば、レーザー溶接、溶射、超音波溶接など、従来知られている方法が挙げられる。より具体的には、ハニカム構造体１０の柱状ハニカム構造部の中心軸を挟んで、電極層の外面上において、一対の金属電極を設ける。このようにして、本発明の実施形態に係る電気加熱式担体３０が得られる。

（５．排気ガス浄化装置）
上述した本発明の実施形態に係る電気加熱式担体３０は、排気ガス浄化装置に用いることができる。当該排気ガス浄化装置は、電気加熱式担体３０と、当該電気加熱式担体３０を保持する金属製の筒状部材とを有する。排気ガス浄化装置において、電気加熱式担体３０は、エンジンからの排気ガスを流すための排気ガス流路の途中に設置される。排気ガス浄化装置において、柱状ハニカム構造部１１の一方の端面が、排気ガス流れの上流側に設けられていることが好ましい。このような構成によれば、より高温の排気ガスが通過する端面にハニカム構造体１０のスリット２１ａ、２１ｂ、２１ｃが形成されていることになり、熱衝撃を良好に緩和することができ、クラック発生をより良好に抑制することができる。

以下、本発明及びその利点をより良く理解するための実施例を例示するが、本発明は実施例に限定されるものではない。

＜実施例１＞
（１．坏土の作製）
炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末とを８０：２０の質量割合で混合してセラミックス原料を調製した。そして、セラミックス原料に、バインダとしてヒドロキシプロピルメチルセルロース、造孔材として吸水性樹脂を添加すると共に、水を添加して成形原料とした。そして、成形原料を真空土練機により混練し、円柱状の坏土を作製した。バインダの含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに７質量部とした。造孔材の含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに３質量部とした。水の含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに４２質量部とした。炭化珪素粉末の平均粒子径は２０μｍであり、金属珪素粉末の平均粒子径は６μｍであった。また、造孔材の平均粒子径は２０μｍであった。炭化珪素粉末、金属珪素粉末及び造孔材の平均粒子径は、レーザー回折法で粒度の頻度分布を測定したときの、体積基準による算術平均径を指す。

（２．ハニカム乾燥体の作製）
得られた円柱状の坏土を口金構造を有する押出成形機を用いて成形し、セルの流路方向に垂直な断面における各セル形状が六角形である円柱状ハニカム成形体を得た。このハニカム成形体を高周波誘電加熱乾燥した後、熱風乾燥機を用いて１２０℃で２時間乾燥し、ハニカム乾燥体を作製した。
次に、ハニカム乾燥体の端面から線状のスリットとなるように隔壁を取り除くことにより、線状のスリットを形成した。

（３．電極層形成ペーストの調製）
金属珪素（Ｓｉ）粉末、炭化珪素（ＳｉＣ）粉末、メチルセルロース、グリセリン、及び水を、自転公転攪拌機で混合して、電極層形成ペーストを調製した。Ｓｉ粉末、及びＳｉＣ粉末は体積比で、Ｓｉ粉末：ＳｉＣ粉末＝４０：６０となるように配合した。また、Ｓｉ粉末、及びＳｉＣ粉末の合計を１００質量部としたときに、メチルセルロースは０．５質量部であり、グリセリンは１０質量部であり、水は３８質量部であった。金属珪素粉末の平均粒子径は６μｍであった。炭化珪素粉末の平均粒子径は３５μｍであった。これらの平均粒子径はレーザー回折法で粒度の頻度分布を測定したときの、体積基準による算術平均径を指す。

（４．電極層形成ペーストの塗布及び焼成）
次に、この電極層形成ペーストを曲面印刷機によって、ハニカム乾燥体に対して適切な面積及び膜厚で塗布し、さらに熱風乾燥機で１２０℃、３０分乾燥した。
次に、「スリットを形成した電極層形成ペースト付きハニカム乾燥体」に充填材用原料を、箆（へら）を用いて充填し、「充填材用原料付きハニカム乾燥体」を得た。その後、「充填材用原料付きハニカム乾燥体」を７０℃で乾燥した。その後、このハニカム乾燥体をＡｒ雰囲気にて１４００℃で３時間焼成し、柱状ハニカム構造体とした。充填材用原料は、電極部形成原料と同じ組成とした。

柱状ハニカム構造体は、底面が外径（直径）１００ｍｍの円形であり、高さ（セルの流路方向における長さ）が１００ｍｍであり、外周壁の厚みは０．５ｍｍであった。セル密度は９３セル／ｃｍ²であり、隔壁の厚みは１０１．６μｍであり、隔壁の気孔率は４５％であり、隔壁の平均細孔径は８．６μｍであった。電極層の厚みは０．３ｍｍであった。

実施例１で形成されたスリットは、柱状ハニカム構造体のセルの流路方向に垂直な断面において、上述の領域Ｓ内に、外周壁にわたらずに線状に設けた。
実施例１のスリットの幅は１ｍｍ、長さは９９ｍｍであり、柱状ハニカム構造体の外径（直径）に対するスリットの長さの割合は、９９％であった。
実施例１の上述の中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値は０度であった。
また、スリットの、柱状ハニカム構造体における一方の端面からのセルの流路方向における深さの割合は、１００％とした。

＜実施例２＞
スリットの幅を３ｍｍとした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例３＞
柱状ハニカム構造体の外径に対するスリットの長さの割合を８０％とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例４＞
柱状ハニカム構造体の外径に対するスリットの長さの割合を６０％とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例５＞
柱状ハニカム構造体の外径に対するスリットの長さの割合を８０％とし、スリットの、柱状ハニカム構造体における一方の端面からのセルの流路方向における深さの割合を６０％とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例６＞
柱状ハニカム構造体の外径に対するスリットの長さの割合を８０％とし、上述の中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値を３０度とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例７＞
柱状ハニカム構造体の外径に対するスリットの長さの割合を８０％とし、上述の中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値を６０度とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例８＞
スリットを、略等間隔にミシン目のように部分的に途切れた線状とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例９＞
スリットを、柱状ハニカム構造体の中心部では連続し、外周付近ではミシン目のように部分的に途切れた線状とした以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜実施例１０＞
実施例３のスリットに対し、当該スリットの両脇において、当該スリットに平行して等間隔に離間した、それぞれ１本のスリットを設けた以外は、実施例３と同様にサンプルを作製した。当該スリット（表１の「中央」）に平行して等間隔に離間して設けられた各スリット（表１の「外側」）については、柱状ハニカム構造体の外径に対するスリットの長さの割合を６０％とした。

＜比較例１＞
スリットを設けなかった以外は、実施例１と同様にサンプルを作製した。

＜比較例２＞
上述の中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値を９０度とした以外は、実施例３と同様にサンプルを作製した。

図１１に、実施例１～１０及び比較例１～２におけるスリットの配置形態を示すハニカム構造体のセルの延伸方向に垂直な断面模式図を示す。実施例１～１０のスリットは、いずれも上述の領域Ｓ内に形成されている。また、表１に、実施例１～１０及び比較例１～２におけるハニカム構造部及びスリットの各構成を示す。

（５．通電抵抗）
実施例１～１０及び比較例１～２の各サンプルに対し、外周面に銀ペーストを塗布し、配線して通電できるようにした。次に、サンプルに電圧印加電流測定装置をつないだ。次に、サンプルの中央部に熱電対を設置して、電圧を印加し、電圧印加時の試験片温度の経時変化をレコーダーにて確認した。具体的には、１００～２００Ｖの電圧を印加し、サンプル温度が４００℃の状態における電流値及び電圧値を測定し、得られた電流値及び電圧値から通電抵抗（Ω）を算出した。

（６．通電性能）
実施例１～１０及び比較例１～２の各サンプルに対し、２００Ｖの電圧を印加し、通電試験を行った。そして、その際のサンプルの最高温度を測定した。本試験では、最高温度が高いほど、発熱に偏りがあることを意味し、通電時にクラックが発生しやすくなる。

（７．耐熱衝撃性試験）
サンプルを収納する金属ケースと、当該金属ケース内に加熱ガスを供給することができるプロパンガスバーナーと、を備えたプロパンガスバーナー試験機を用いてサンプルの加熱冷却試験を実施した。上記加熱ガスは、ガスバーナー（プロパンガスバーナー）でプロパンガスを燃焼させることにより発生する燃焼ガスとした。そして、上記加熱冷却試験によって、サンプルにクラックが発生するか否かを確認することにより、耐熱衝撃性を評価した。具体的には、まず、プロパンガスバーナー試験機の金属ケースに、得られたサンプルを収納（キャニング）した。そして、金属ケース内に、プロパンガスバーナーにより加熱されたガス（燃焼ガス）を供給し、ハニカム構造体内を通過するようにした。金属ケースに流入する加熱ガスの温度条件（入口ガス温度条件）を以下のようにした。まず、５分で指定温度まで昇温し、指定温度で１０分間保持し、その後、５分で１００℃まで冷却し、１００℃で１０分間保持した。このような昇温、冷却、保持の一連の操作を「昇温、冷却操作」と称する。その後、サンプルのクラックを確認した。そして、指定温度を８２５℃から２５℃ずつ上昇させながら上記「昇温、冷却操作」を繰り返した。指定温度は、８２５℃から２５℃ずつ、１４段階設定した。つまり、上記「昇温、冷却操作」は、指定温度が１１５０℃になるまで行った。指定温度が高くなると昇温峻度が大きくなり、中心部に対して外周部の昇温が遅れることにより、中心部と外周部の温度差が拡大し、発生応力が大きくなる。表１において、「耐熱衝撃性試験」の欄は、耐熱衝撃性試験において、ハニカム構造体にクラックが発生したときの指定温度を示している。
試験条件及び評価結果を表１に示す。

（８．考察）
実施例１～１０のサンプルは、それぞれ、柱状ハニカム構造体の断面における上述の領域Ｓ内に、外周壁にわたらずに、分岐していないスリットが設けられており、中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値θが６０度以下であった。このため、いずれも通電性能が良好となり、耐熱衝撃性が良好であった。
比較例１は、スリットを設けておらず、耐熱衝撃性が不良であった。
比較例２は、中心線Ｐに対するスリットの傾きの絶対値θが９０度であり、通電性能が不良であった。

１０ ハニカム構造体
１１ 柱状ハニカム構造部
１２ 外周壁
１３ａ、１３ｂ 電極層
１８ セル
１９ 隔壁
２１ａ、２１ｂ、２１ｃ スリット
２２ａ スリット
２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３ｄ、２３ｅ、２３ｆ、２３ｇ、２３ｈ 外周スリット
３０ 電気加熱式担体
３３ａ、３３ｂ 金属電極

Claims (15)

1. 外周壁と、前記外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する隔壁と、を有するセラミックス製の柱状ハニカム構造部と、
   前記柱状ハニカム構造部の中心軸を挟んで、前記外周壁の外面上において、前記セルの流路方向に帯状に延びるように設けられた一対の電極層と、
   を備え、
   前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、下記に示す領域Ｓ内に、前記外周壁にわたらない線状のスリットが設けられており、
   中心線Ｐに対する前記スリットの傾きの絶対値θが、６０度以下であり、
   （前記中心線Ｐは、前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、一方の前記電極層の両端部を結ぶ線分の中点から、前記柱状ハニカム構造部の中心軸を通り、他方の前記電極層まで延びる直線を示す。
   前記領域Ｓは、前記中心線Ｐに平行、かつ、前記中心軸から前記外周壁までの長さの４／５の距離だけ前記中心線Ｐから離れた直線を直線Ｑ₁、Ｑ₂としたとき、前記直線Ｑ₁、Ｑ₂と前記外周壁とで区画される領域を示す。）
   前記スリットが、少なくとも、前記柱状ハニカム構造部の一方の端面に設けられているハニカム構造体。
2. 外周壁と、前記外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する隔壁と、を有するセラミックス製の柱状ハニカム構造部と、
   前記柱状ハニカム構造部の中心軸を挟んで、前記外周壁の外面上において、前記セルの流路方向に帯状に延びるように設けられた一対の電極層と、
   を備え、
   前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、下記に示す領域Ｓ内に、前記外周壁にわたらずに、分岐していないスリットが設けられており、
   中心線Ｐに対する前記スリットの傾きの絶対値θが、６０度以下であり、
   （前記中心線Ｐは、前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、一方の前記電極層の両端部を結ぶ線分の中点から、前記柱状ハニカム構造部の中心軸を通り、他方の前記電極層まで延びる直線を示す。
   前記領域Ｓは、前記中心線Ｐに平行、かつ、前記中心軸から前記外周壁までの長さの４／５の距離だけ前記中心線Ｐから離れた直線を直線Ｑ₁、Ｑ₂としたとき、前記直線Ｑ₁、Ｑ₂と前記外周壁とで区画される領域を示す。）
   前記スリットが、少なくとも、前記柱状ハニカム構造部の一方の端面に設けられているハニカム構造体。
3. 前記スリットが、前記スリットが延びる方向に沿って、分割して設けられている請求項１または２に記載のハニカム構造体。
4. 前記スリットの、前記一方の端面からの前記セルの流路方向における深さが、前記柱状ハニカム構造部の全長の３０％以上である請求項１～３のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
5. 前記スリットが、前記セルを含む請求項１～４のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
6. 前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、前記スリットが、互いに独立して複数設けられている請求項１～５のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
7. 前記柱状ハニカム構造部の前記セルの流路方向に垂直な断面において、前記スリットが、前記柱状ハニカム構造部の中心部を通る請求項１～６のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
   （前記中心部は、前記柱状ハニカム構造部の中心軸から前記外周壁までの距離の１／３の領域である。）
8. 前記柱状ハニカム構造部が、前記外周壁に前記セルの流路方向に延びる外周スリットをさらに有し、
   前記スリットと、前記外周スリットとが独立して存在している、請求項１～７のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
9. 前記スリット内の空間の少なくとも一部に充填材が設けられている請求項１～８のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
10. 前記充填材が、前記スリット内の空間の全部に充填されている請求項９に記載のハニカム構造体。
11. 前記充填材の電気抵抗率が、前記柱状ハニカム構造部の電気抵抗率の１００～１０００００％である請求項９または１０に記載のハニカム構造体。
12. 前記柱状ハニカム構造部の前記一方の端面が、排気ガス流れの上流側である、請求項１～１１のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
13. 請求項１～１２のいずれか一項に記載のハニカム構造体と、
    前記ハニカム構造体の前記電極層に電気的に接続された金属電極と、
    を備えた電気加熱式担体。
14. 請求項１３に記載の電気加熱式担体と、
    前記電気加熱式担体を保持するための金属製の筒状部材と、
    を有する排気ガス浄化装置。
15. 前記柱状ハニカム構造部の前記一方の端面が、排気ガス流れの上流側である、請求項１４に記載の排気ガス浄化装置。

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