JP2001164348A - 医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法、および前記製造方法により製造された医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ - Google Patents
医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法、および前記製造方法により製造された医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範
囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを製造する。 【解決手段】 医療用ガイドワイヤの構成要素として用
いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの
製造方法であって、冷間加工上がりのＮｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、図
１の斜線部分内のねじり剪断ひずみと温度条件で機械的
矯正加工を施す。 【効果】 転位密度の増大が可能となり、プッシャビリ
ティやトルク伝達性などに優れた医療用ガイドワイヤが
製造される。
囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤを製造する。 【解決手段】 医療用ガイドワイヤの構成要素として用
いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの
製造方法であって、冷間加工上がりのＮｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、図
１の斜線部分内のねじり剪断ひずみと温度条件で機械的
矯正加工を施す。 【効果】 転位密度の増大が可能となり、プッシャビリ
ティやトルク伝達性などに優れた医療用ガイドワイヤが
製造される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、医療用ガイドワイ
ヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワ
イヤの製造方法、および前記製造方法により製造された
医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎ
ｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに関する。
ヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワ
イヤの製造方法、および前記製造方法により製造された
医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎ
ｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】医療用ガイドワイヤは、例えば、治療ま
たは検査を行うためのカテーテル（細径チューブ）を血
管内に案内し患部に留置するために用いられる。従って
前記ガイドワイヤには、カテーテルを分岐し蛇行する血
管内に血管を傷つけることなく血管形状に順応して送り
込めるよう柔軟性と形状復元性が要求される。そして、
これらの特性は、近年、カテーテルが血管の末端に近い
ところまで導入されるようになり、益々強く要求されて
いる。従来、前記ガイドワイヤには、主にステンレス鋼
線が用いられてきたが、ステンレス鋼線はきつく曲がっ
た血管内を通すと永久変形を起こして、線が曲がったま
まになってしまい、それ以上先に送り込めなくなり、ま
た再挿入もできなくなるという問題がある。またステン
レス鋼線は１．５％のひずみで破断し（図２ｅ参照）信
頼性に劣る。
たは検査を行うためのカテーテル（細径チューブ）を血
管内に案内し患部に留置するために用いられる。従って
前記ガイドワイヤには、カテーテルを分岐し蛇行する血
管内に血管を傷つけることなく血管形状に順応して送り
込めるよう柔軟性と形状復元性が要求される。そして、
これらの特性は、近年、カテーテルが血管の末端に近い
ところまで導入されるようになり、益々強く要求されて
いる。従来、前記ガイドワイヤには、主にステンレス鋼
線が用いられてきたが、ステンレス鋼線はきつく曲がっ
た血管内を通すと永久変形を起こして、線が曲がったま
まになってしまい、それ以上先に送り込めなくなり、ま
た再挿入もできなくなるという問題がある。またステン
レス鋼線は１．５％のひずみで破断し（図２ｅ参照）信
頼性に劣る。
【０００３】このため、近年、Ｎｉ−Ｔｉ系合金の超弾
性を利用した超弾性型ワイヤ（特公平２−２４５５０号
公報、特公平２−２４５４８号公報、特公平２−２４５
４９号公報）、或いはＮｉ−Ｔｉ系合金の加工硬化型ワ
イヤ（特公平６−８３７２６号公報）が提案された。前
記超弾性型ワイヤは、図２ｄにその応力−ひずみ曲線を
示すように、応力誘起マルテンサイト変態によって生じ
た変形が除荷時に逆変態によって元の形状に戻る性質を
利用したもので、従来のステンレス鋼線に比べて非常に
しなやかであり、かつ形状復元性が大きい特長（超弾
性）を有している。しかし、前記超弾性型ワイヤは、図
２ｄに示したように、降伏点Ｆを有し、これを超えると
それ以上ひずみを負荷しても応力が増加しないためプッ
シャビリティに劣り、血管の末端に近いところまでワイ
ヤを送り込むことができず、また手元の回転がワイヤ先
端に伝わり難く操縦性が悪い（トルク伝達性が悪い）と
いう問題がある。
性を利用した超弾性型ワイヤ（特公平２−２４５５０号
公報、特公平２−２４５４８号公報、特公平２−２４５
４９号公報）、或いはＮｉ−Ｔｉ系合金の加工硬化型ワ
イヤ（特公平６−８３７２６号公報）が提案された。前
記超弾性型ワイヤは、図２ｄにその応力−ひずみ曲線を
示すように、応力誘起マルテンサイト変態によって生じ
た変形が除荷時に逆変態によって元の形状に戻る性質を
利用したもので、従来のステンレス鋼線に比べて非常に
しなやかであり、かつ形状復元性が大きい特長（超弾
性）を有している。しかし、前記超弾性型ワイヤは、図
２ｄに示したように、降伏点Ｆを有し、これを超えると
それ以上ひずみを負荷しても応力が増加しないためプッ
シャビリティに劣り、血管の末端に近いところまでワイ
ヤを送り込むことができず、また手元の回転がワイヤ先
端に伝わり難く操縦性が悪い（トルク伝達性が悪い）と
いう問題がある。
【０００４】また、冷間加工後低温熱処理を行う加工硬
化型ワイヤは、加工率３５〜５０％のＮｉＴｉ系合金線
に型付処理（３５０〜４５０℃で１０〜３０秒間保持）
を施して真直度を高めたもので、図２ｃにその応力−ひ
ずみ曲線を示す。この加工硬化型ワイヤは、応力差Ｈ
（ここでは、応力−ひずみ曲線における荷重付加時と除
荷時のひずみ２％における応力差を示す）が大きく、ま
た型付処理では十分な真直度が得られないためトルク伝
達性に劣るという問題がある。一般に、応力ヒステリシ
スとは、所定荷重まで荷重を負荷したのち、徐々に荷重
を除荷したときの応力−ひずみ曲線の形状のことを言う
が、Ｎｉ−Ｔｉ系合金の場合には、実用的な観点から便
宜的に応力−ひずみ曲線における荷重負荷時と除荷時の
所定ひずみにおける応力差に着目し、このことを応力ヒ
ステリシスと称することもあり、本発明では、ひずみ２
％での応力ひずみ曲線における荷重負荷時と除荷時の応
力差を、応力ヒステリシス評価パラメータ、即ち応力差
Ｈと定義する。
化型ワイヤは、加工率３５〜５０％のＮｉＴｉ系合金線
に型付処理（３５０〜４５０℃で１０〜３０秒間保持）
を施して真直度を高めたもので、図２ｃにその応力−ひ
ずみ曲線を示す。この加工硬化型ワイヤは、応力差Ｈ
（ここでは、応力−ひずみ曲線における荷重付加時と除
荷時のひずみ２％における応力差を示す）が大きく、ま
た型付処理では十分な真直度が得られないためトルク伝
達性に劣るという問題がある。一般に、応力ヒステリシ
スとは、所定荷重まで荷重を負荷したのち、徐々に荷重
を除荷したときの応力−ひずみ曲線の形状のことを言う
が、Ｎｉ−Ｔｉ系合金の場合には、実用的な観点から便
宜的に応力−ひずみ曲線における荷重負荷時と除荷時の
所定ひずみにおける応力差に着目し、このことを応力ヒ
ステリシスと称することもあり、本発明では、ひずみ２
％での応力ひずみ曲線における荷重負荷時と除荷時の応
力差を、応力ヒステリシス評価パラメータ、即ち応力差
Ｈと定義する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
本発明者等は、鋭意研究を進めて、応力誘起マルテンサ
イト変態による超弾性を示さず、広いひずみ範囲に渡っ
て高弾性を示す、プッシャビリティやトルク伝達性など
に優れた、全く新しいメカニズムに基づく医療用ガイド
ワイヤを先に提案した（特願平１０−３１６６９０号公
報）。本発明は医療用ガイドワイヤに用いられる広ひず
み範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法、およ
び前記製造方法により製造された医療用ガイドワイヤに
用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ
の提供を目的とする。
本発明者等は、鋭意研究を進めて、応力誘起マルテンサ
イト変態による超弾性を示さず、広いひずみ範囲に渡っ
て高弾性を示す、プッシャビリティやトルク伝達性など
に優れた、全く新しいメカニズムに基づく医療用ガイド
ワイヤを先に提案した（特願平１０−３１６６９０号公
報）。本発明は医療用ガイドワイヤに用いられる広ひず
み範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法、およ
び前記製造方法により製造された医療用ガイドワイヤに
用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ
の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
医療用ガイドワイヤの構成要素として用いられるＮｉ−
Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法であって、冷間加工上がり
のＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の
張力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじり剪断ひずみと
温度の条件範囲で機械的矯正加工を施すことを特徴とす
る医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法である。
医療用ガイドワイヤの構成要素として用いられるＮｉ−
Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法であって、冷間加工上がり
のＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の
張力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじり剪断ひずみと
温度の条件範囲で機械的矯正加工を施すことを特徴とす
る医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法である。
【０００７】請求項２記載の発明は、冷間加工上がりの
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張
力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじり剪断ひずみと温
度の条件範囲で機械的矯正加工を施して製造された医療
用ガイドワイヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤであって、その引張試験における応力−ひ
ずみ曲線が下記 (1)〜(3) の条件を満足し、かつ (4)垂
下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であること
を特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ
範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張
力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじり剪断ひずみと温
度の条件範囲で機械的矯正加工を施して製造された医療
用ガイドワイヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤであって、その引張試験における応力−ひ
ずみ曲線が下記 (1)〜(3) の条件を満足し、かつ (4)垂
下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であること
を特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ
範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。
【０００８】請求項３記載の発明は、冷間加工上がりの
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張
力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじり剪断ひずみと温
度の条件範囲で機械的矯正加工を施して製造された医療
用ガイドワイヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤであって、その引張試験における応力−ひ
ずみ曲線が下記 (1)〜(3)(5)(6) の条件を満足し、かつ
(4)垂下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であ
ることを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広
ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 (5)ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調
に増加する。 (6)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときのひずみ２
％における負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇ／ｍｍ2
以下。
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張
力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじり剪断ひずみと温
度の条件範囲で機械的矯正加工を施して製造された医療
用ガイドワイヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤであって、その引張試験における応力−ひ
ずみ曲線が下記 (1)〜(3)(5)(6) の条件を満足し、かつ
(4)垂下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であ
ることを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広
ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 (5)ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調
に増加する。 (6)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときのひずみ２
％における負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇ／ｍｍ2
以下。
【０００９】請求項４記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部
がＴｉからなる合金であることを特徴とする請求項１記
載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾
性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法である。
ワイヤが、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部
がＴｉからなる合金であることを特徴とする請求項１記
載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾
性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法である。
【００１０】請求項５記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、さら
にＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１
種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部が
Ｔｉからなる合金であることを特徴とする請求項１記載
の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法である。
ワイヤが、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、さら
にＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１
種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部が
Ｔｉからなる合金であることを特徴とする請求項１記載
の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性
Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法である。
【００１１】請求項６記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを４９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５〜
１２at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、
Ｍｏの中から１種または２種以上を０．１〜２．０at％
含有し、残部がＴｉからなる合金であることを特徴とす
る請求項１記載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひ
ずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法であ
る。
ワイヤが、Ｎｉを４９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５〜
１２at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、
Ｍｏの中から１種または２種以上を０．１〜２．０at％
含有し、残部がＴｉからなる合金であることを特徴とす
る請求項１記載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひ
ずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法であ
る。
【００１２】請求項７記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部
がＴｉからなる合金であることを特徴とする請求項２ま
たは３記載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ
範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
ワイヤが、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部
がＴｉからなる合金であることを特徴とする請求項２ま
たは３記載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ
範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
【００１３】請求項８記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、さら
にＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１
種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部が
Ｔｉからなる合金であることを特徴とする請求項２また
は３記載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範
囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
ワイヤが、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、さら
にＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１
種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部が
Ｔｉからなる合金であることを特徴とする請求項２また
は３記載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範
囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
【００１４】請求項９記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤが、Ｎｉを４９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５〜
１２at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、
Ｍｏの中から１種または２種以上を０．１〜２．０at％
含有し残部がＴｉからなる合金であることを特徴とする
請求項２または３記載の医療用ガイドワイヤに用いられ
る広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
ワイヤが、Ｎｉを４９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５〜
１２at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、
Ｍｏの中から１種または２種以上を０．１〜２．０at％
含有し残部がＴｉからなる合金であることを特徴とする
請求項２または３記載の医療用ガイドワイヤに用いられ
る広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
【００１５】請求項１０記載の発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤが医療用ガイドワイヤの少なくとも一部に用い
られていることを特徴とする請求項２、３、７、８、９
のいずれかに記載の広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤである。
金ワイヤが医療用ガイドワイヤの少なくとも一部に用い
られていることを特徴とする請求項２、３、７、８、９
のいずれかに記載の広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合
金ワイヤである。
【００１６】請求項１１記載の発明は、医療用ガイドワ
イヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤであって、下記 (1)〜(3) の条件を満足し、かつ (4)
垂下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であるこ
とを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広ひず
み範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。
イヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤであって、下記 (1)〜(3) の条件を満足し、かつ (4)
垂下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であるこ
とを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広ひず
み範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。
【００１７】請求項１２記載の発明は、医療用ガイドワ
イヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤであって、下記 (1)〜(3)(5)(6) の条件を満足し、か
つ (4)垂下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下で
あることを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる
広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 (5)ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調
に増加する。 (6)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときのひずみ２
％における負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇ／ｍｍ2
以下。
イヤの構成要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤであって、下記 (1)〜(3)(5)(6) の条件を満足し、か
つ (4)垂下法による真直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下で
あることを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる
広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 (5)ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調
に増加する。 (6)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときのひずみ２
％における負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇ／ｍｍ2
以下。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明により製造される医療用ガ
イドワイヤは、引張試験における応力−ひずみ曲線が
(1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない、 (2)ひず
み４％における見かけ上の弾性率Ｅが３０００ｋｇ／ｍ
ｍ2 以上、 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したとき
の残留ひずみＺが０．１５％以下の条件を満足し、かつ
(4)真直度が垂下法で２０ｍｍ／１．５ｍ以下の広ひず
み範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。特には、
前記 (1)〜(4) の条件に加えて、引張試験における応力
−ひずみ曲線が (5)ひずみ４％まで降伏点Ｆや変曲点を
持たず応力が単調に増加する、 (6)ひずみを４％まで負
荷後、除荷したときのひずみ２％における負荷時と除荷
時の応力差Ｈが１５ｋｇ／ｍｍ2 以下の条件を満足する
広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
イドワイヤは、引張試験における応力−ひずみ曲線が
(1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない、 (2)ひず
み４％における見かけ上の弾性率Ｅが３０００ｋｇ／ｍ
ｍ2 以上、 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したとき
の残留ひずみＺが０．１５％以下の条件を満足し、かつ
(4)真直度が垂下法で２０ｍｍ／１．５ｍ以下の広ひず
み範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。特には、
前記 (1)〜(4) の条件に加えて、引張試験における応力
−ひずみ曲線が (5)ひずみ４％まで降伏点Ｆや変曲点を
持たず応力が単調に増加する、 (6)ひずみを４％まで負
荷後、除荷したときのひずみ２％における負荷時と除荷
時の応力差Ｈが１５ｋｇ／ｍｍ2 以下の条件を満足する
広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤである。
【００１９】前記降伏点Ｆ、見かけ上の弾性率Ｅ、応力
差Ｈ、残留ひずみＺは、図３に示されるものである。応
力差Ｈは図２に示すようにワイヤのタイプにより相異な
るものである。
差Ｈ、残留ひずみＺは、図３に示されるものである。応
力差Ｈは図２に示すようにワイヤのタイプにより相異な
るものである。
【００２０】本発明により製造される医療用ガイドワイ
ヤは、プッシャビリティやトルク伝達性などの特性に優
れる。そして、これらの特性はガイドワイヤの引張試験
での応力−ひずみ曲線における降伏点Ｆの有無、弾性率
Ｅの大小、応力ヒステリシス評価パラメータＨの大小、
残留ひずみＺの大小、ワイヤの真直度などに左右され
る。即ち、表１に示すように、降伏点がなく、弾性率が
大きい程プッシャビリティが良好になりガイドワイヤを
血管の末端近くまで送り込むことができる。また残留ひ
ずみが小さい程弾性的で再挿入が可能になる。さらに応
力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）Ｈが小さい程
トルク伝達性が良好になりガイドワイヤの操縦性が向上
する。さらに真直度の高いものはトルク伝達性が一段と
向上する。
ヤは、プッシャビリティやトルク伝達性などの特性に優
れる。そして、これらの特性はガイドワイヤの引張試験
での応力−ひずみ曲線における降伏点Ｆの有無、弾性率
Ｅの大小、応力ヒステリシス評価パラメータＨの大小、
残留ひずみＺの大小、ワイヤの真直度などに左右され
る。即ち、表１に示すように、降伏点がなく、弾性率が
大きい程プッシャビリティが良好になりガイドワイヤを
血管の末端近くまで送り込むことができる。また残留ひ
ずみが小さい程弾性的で再挿入が可能になる。さらに応
力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）Ｈが小さい程
トルク伝達性が良好になりガイドワイヤの操縦性が向上
する。さらに真直度の高いものはトルク伝達性が一段と
向上する。
【００２１】
【表１】 （表１の註）応力差（応力ヒステリシス評価パラメータ
Ｈ）：４％までひずみをかけ除荷したとき、ひずみ２％
における負荷時と除荷時の応力差。
Ｈ）：４％までひずみをかけ除荷したとき、ひずみ２％
における負荷時と除荷時の応力差。
【００２２】本発明では、Ｎｉ−Ｔｉ系合金鋳塊に熱間
加工および冷間伸線加工を施して線材とし、これに機械
的矯正加工を施して医療用ガイドワイヤを製造する。前
記機械的矯正加工は、得られる医療用ガイドワイヤの特
性に最も大きく影響する重要な工程であり、機械的矯正
加工を施さない伸線加工上がりの線材では、真直度が低
く、また図２ｂにその応力−ひずみ曲線を示すように、
４％のひずみを負荷すると残留ひずみＺが大きくなり、
きつく曲がった血管を通すと永久変形を起こして、それ
以上奥へ挿入できなくなるなどの問題があり、医療用と
しては使用できない。
加工および冷間伸線加工を施して線材とし、これに機械
的矯正加工を施して医療用ガイドワイヤを製造する。前
記機械的矯正加工は、得られる医療用ガイドワイヤの特
性に最も大きく影響する重要な工程であり、機械的矯正
加工を施さない伸線加工上がりの線材では、真直度が低
く、また図２ｂにその応力−ひずみ曲線を示すように、
４％のひずみを負荷すると残留ひずみＺが大きくなり、
きつく曲がった血管を通すと永久変形を起こして、それ
以上奥へ挿入できなくなるなどの問題があり、医療用と
しては使用できない。
【００２３】本発明において、前記機械的矯正加工は、
線材に張力を掛けつつ、所定温度でねじり剪断ひずみを
負荷して施される。本発明において、前記張力を１８ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上とし、前記ねじり剪断ひずみを図１の
斜線部分内の温度条件で負荷する理由は、前記張力が１
８ｋｇｆ／ｍｍ2 未満でも、またねじり剪断ひずみを図
１の斜線部分外の温度条件で施しても、前記段落番号０
００７、００１６に記載した (1)〜(4) または前記段落
番号０００８、００１７に記載した (1)〜(6) の特性が
得られないためである。前記ねじり加工時のワイヤ温度
は大変重要な因子であり、２７５℃より高温では応力誘
起マルテンサイト変態による降伏点が出現してプッシャ
ビリティやトルク伝達性などの特性が低下してしまい、
１００℃未満では十分な真直度が得られない。前記冷間
伸線加工では適宜中間焼鈍が施されるが、最終の冷間伸
線加工率は１５〜６０％にするのが、機械的矯正加工に
よる効果が十分に得られ望ましい。なお、本発明で施す
機械的矯正加工と、線材に数ｋｇｆ／ｍｍ2 オーダーの
張力を掛けつつ行う通常の低温焼鈍処理とは、負荷する
ひずみの大きさや応力誘起マルテンサイト変態の有無に
より区別される。即ち、前者は応力誘起マルテンサイト
変態を生じないのに対し、後者は応力誘起マルテンサイ
ト変態を生じる点で相違する。
線材に張力を掛けつつ、所定温度でねじり剪断ひずみを
負荷して施される。本発明において、前記張力を１８ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上とし、前記ねじり剪断ひずみを図１の
斜線部分内の温度条件で負荷する理由は、前記張力が１
８ｋｇｆ／ｍｍ2 未満でも、またねじり剪断ひずみを図
１の斜線部分外の温度条件で施しても、前記段落番号０
００７、００１６に記載した (1)〜(4) または前記段落
番号０００８、００１７に記載した (1)〜(6) の特性が
得られないためである。前記ねじり加工時のワイヤ温度
は大変重要な因子であり、２７５℃より高温では応力誘
起マルテンサイト変態による降伏点が出現してプッシャ
ビリティやトルク伝達性などの特性が低下してしまい、
１００℃未満では十分な真直度が得られない。前記冷間
伸線加工では適宜中間焼鈍が施されるが、最終の冷間伸
線加工率は１５〜６０％にするのが、機械的矯正加工に
よる効果が十分に得られ望ましい。なお、本発明で施す
機械的矯正加工と、線材に数ｋｇｆ／ｍｍ2 オーダーの
張力を掛けつつ行う通常の低温焼鈍処理とは、負荷する
ひずみの大きさや応力誘起マルテンサイト変態の有無に
より区別される。即ち、前者は応力誘起マルテンサイト
変態を生じないのに対し、後者は応力誘起マルテンサイ
ト変態を生じる点で相違する。
【００２４】本発明では、実質的に記憶処理工程を含ま
ず、従って応力誘起マルテンサイト変態による超弾性を
示さない医療用ガイドワイヤが得られ、本発明はこれま
でにない全く新しいメカニズムに基づく製造方法であ
る。本発明により、前記 (1)〜(4) または (1)〜(6) の
特性を満足する医療用ガイドワイヤが得られる理由は、
伸線加工時に導入される転位は線の長さ方向に配向し、
機械的矯正加工時に導入される転位は線の径方向（曲
げ、ねじり方向）に配向し、両転位は共存が可能で、機
械的矯正加工後において転位密度が著しく増大するため
である。
ず、従って応力誘起マルテンサイト変態による超弾性を
示さない医療用ガイドワイヤが得られ、本発明はこれま
でにない全く新しいメカニズムに基づく製造方法であ
る。本発明により、前記 (1)〜(4) または (1)〜(6) の
特性を満足する医療用ガイドワイヤが得られる理由は、
伸線加工時に導入される転位は線の長さ方向に配向し、
機械的矯正加工時に導入される転位は線の径方向（曲
げ、ねじり方向）に配向し、両転位は共存が可能で、機
械的矯正加工後において転位密度が著しく増大するため
である。
【００２５】本発明で得られる医療用ガイドワイヤは、
従来の超弾性型ワイヤとは異なり、ガイドワイヤの先端
部を６０℃のお湯につけるだけで血管内に送り込み易い
形状に手で自由に塑性変形させることができる。
従来の超弾性型ワイヤとは異なり、ガイドワイヤの先端
部を６０℃のお湯につけるだけで血管内に送り込み易い
形状に手で自由に塑性変形させることができる。
【００２６】以下に、本発明の製造方法を図を参照して
具体的に説明する。図４は本発明で施す機械的矯正加工
方法の第１の実施形態を示す縦断面説明図である。この
方法は、線材１の上端を固定具２に固定し、下端に錘３
を取付けて線材１を張力を掛けて垂直に保持し、この線
材１の中間部分を熱処理槽４により所定温度に加熱しつ
つ、錘３を回転させて線材１に所定のねじり剪断ひずみ
を負荷する方法である。
具体的に説明する。図４は本発明で施す機械的矯正加工
方法の第１の実施形態を示す縦断面説明図である。この
方法は、線材１の上端を固定具２に固定し、下端に錘３
を取付けて線材１を張力を掛けて垂直に保持し、この線
材１の中間部分を熱処理槽４により所定温度に加熱しつ
つ、錘３を回転させて線材１に所定のねじり剪断ひずみ
を負荷する方法である。
【００２７】図５は本発明で施す機械的矯正加工方法の
第２の実施形態を示す縦断面説明図である。この方法
は、線材１の一端を固定具２に固定し、他端側をプーリ
ー５に配し、その先に錘３を取付けて線材１を張力を掛
けて水平に保持し、この線材１の中間部分を熱処理槽４
により所定の温度に加熱しつつ、固定具２を回転させて
線材１にねじり剪断ひずみを負荷する方法である。
第２の実施形態を示す縦断面説明図である。この方法
は、線材１の一端を固定具２に固定し、他端側をプーリ
ー５に配し、その先に錘３を取付けて線材１を張力を掛
けて水平に保持し、この線材１の中間部分を熱処理槽４
により所定の温度に加熱しつつ、固定具２を回転させて
線材１にねじり剪断ひずみを負荷する方法である。
【００２８】図６は本発明で施す機械的矯正加工方法の
第３の実施形態を示す縦断面説明図である。この方法
は、ボビン６に巻かれた線材１をピンチロール７により
連続的に引き出し、熱処理槽４にて所定の温度に加熱し
つつ、ボビン６を回転させて線材１にねじり剪断ひずみ
を負荷する方法で、量産を考慮したものである。ねじり
剪断ひずみを負荷された線材１はキャプスタン８に巻付
けられ、次いでピンチロール９により引き出され所望の
長さに切断される。線材１は切断せずに巻取っても良
い。
第３の実施形態を示す縦断面説明図である。この方法
は、ボビン６に巻かれた線材１をピンチロール７により
連続的に引き出し、熱処理槽４にて所定の温度に加熱し
つつ、ボビン６を回転させて線材１にねじり剪断ひずみ
を負荷する方法で、量産を考慮したものである。ねじり
剪断ひずみを負荷された線材１はキャプスタン８に巻付
けられ、次いでピンチロール９により引き出され所望の
長さに切断される。線材１は切断せずに巻取っても良
い。
【００２９】本発明では、Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに
は、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部がＴｉ
からなる合金、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、
さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中か
ら１種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し残部
がＴｉからなる合金、Ｎｉを４９．０〜５１．０at％、
Ｃｕを５〜１２at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａ
ｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１種または２種以上を０．１〜
２．０at％含有し残部がＴｉからなる合金などが含まれ
る。
は、Ｎｉを５０．２〜５１．５at％含有し、残部がＴｉ
からなる合金、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、
さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中か
ら１種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し残部
がＴｉからなる合金、Ｎｉを４９．０〜５１．０at％、
Ｃｕを５〜１２at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａ
ｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１種または２種以上を０．１〜
２．０at％含有し残部がＴｉからなる合金などが含まれ
る。
【００３０】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）Ｎｉを５１at％含有し残部がＴｉからなる
Ｎｉ−Ｔｉ系合金鋳塊に熱間加工および冷間伸線加工を
施して直径０．３５ｍｍの線材とし、これを図６に示し
た方法により機械的矯正加工を施して医療用ガイドワイ
ヤを製造した。前記冷間伸線加工では最終焼鈍後の伸線
加工率は５５％とし、前記機械的矯正加工では、張力は
７５ｋｇｆ／ｍｍ2 に設定し、ねじり剪断ひずみと温度
は、両者の関係が図１に示す斜線部分内に納まるように
設定した。
る。 （実施例１）Ｎｉを５１at％含有し残部がＴｉからなる
Ｎｉ−Ｔｉ系合金鋳塊に熱間加工および冷間伸線加工を
施して直径０．３５ｍｍの線材とし、これを図６に示し
た方法により機械的矯正加工を施して医療用ガイドワイ
ヤを製造した。前記冷間伸線加工では最終焼鈍後の伸線
加工率は５５％とし、前記機械的矯正加工では、張力は
７５ｋｇｆ／ｍｍ2 に設定し、ねじり剪断ひずみと温度
は、両者の関係が図１に示す斜線部分内に納まるように
設定した。
【００３１】（実施例２）Ｎｉ−Ｔｉ系合金鋳塊に、Ｎ
ｉ−４８．９at％Ｔｉ−０．２at％Ｃｒ合金、またはＮ
ｉ−５０．０at％Ｔｉ−８．０at％Ｃｕ−０．２at％Ｆ
ｅ合金を用いた他は、実施例１と同じ方法により医療用
ガイドワイヤを製造した。
ｉ−４８．９at％Ｔｉ−０．２at％Ｃｒ合金、またはＮ
ｉ−５０．０at％Ｔｉ−８．０at％Ｃｕ−０．２at％Ｆ
ｅ合金を用いた他は、実施例１と同じ方法により医療用
ガイドワイヤを製造した。
【００３２】（比較例１）ねじり剪断ひずみと温度が図
１に示す斜線部分外になるように設定した他は、実施例
１と同じ方法によりガイドワイヤを製造した。
１に示す斜線部分外になるように設定した他は、実施例
１と同じ方法によりガイドワイヤを製造した。
【００３３】実施例１、２、および比較例１で得られた
各々のガイドワイヤについて、真直度、見かけ上の弾性
率Ｅ、応力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）Ｈ、
残留ひずみＺを測定した。前記真直度は、垂下法により
測定した。即ち、図７に示すように長さ方向が床面に垂
直になるように配置したＳＵＳ製チューブ（内径０．３
８ｍｍ、外径０．５ｍｍ、長さ５０ｍｍ）１０に、所定
長さの試験線１１の一端を固定し、試験線１１の先端の
位置と、完全に真直な線１２の先端の位置との床面に平
行な距離ｂ（ｍｍ）を測定して判定した。医療用ガイド
ワイヤには操縦性（トルク伝達性）を考慮して、前記距
離ｂが２０ｍｍ以下になる真直度が要求される。結果を
表２に示す。表２には矯正加工条件を併記した。また図
８に真直度（距離ｂ）とねじり剪断ひずみとの関係を示
した。矯正加工条件のうちねじり剪断ひずみは線に与え
る回転数と、ねじりを与えられる線の長さとから計算に
より求めた。
各々のガイドワイヤについて、真直度、見かけ上の弾性
率Ｅ、応力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）Ｈ、
残留ひずみＺを測定した。前記真直度は、垂下法により
測定した。即ち、図７に示すように長さ方向が床面に垂
直になるように配置したＳＵＳ製チューブ（内径０．３
８ｍｍ、外径０．５ｍｍ、長さ５０ｍｍ）１０に、所定
長さの試験線１１の一端を固定し、試験線１１の先端の
位置と、完全に真直な線１２の先端の位置との床面に平
行な距離ｂ（ｍｍ）を測定して判定した。医療用ガイド
ワイヤには操縦性（トルク伝達性）を考慮して、前記距
離ｂが２０ｍｍ以下になる真直度が要求される。結果を
表２に示す。表２には矯正加工条件を併記した。また図
８に真直度（距離ｂ）とねじり剪断ひずみとの関係を示
した。矯正加工条件のうちねじり剪断ひずみは線に与え
る回転数と、ねじりを与えられる線の長さとから計算に
より求めた。
【００３４】
【表２】
【００３５】表２より明らかなように、本発明例のＮ
ｏ．１〜１２は、いずれも真直度が高く（距離ｂが２０
ｍｍ以下）、引張試験での応力−ひずみ曲線が図２ａに
示したものと同じで前記 (1)〜(4) の規定値を満足し、
医療用ガイドワイヤとして有用である。これに対して比
較例は、ねじり剪断ひずみと温度の関係が図１の斜線部
分外であったため、Ｎｏ．１３〜１５ではいずれも残留
ひずみＺと応力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）
Ｈが大きくなり、真直度が低下し、Ｎｏ．１６〜２２で
はいずれも真直度が低下し、医療用ガイドワイヤとして
不適当である。図８から、真直度は、矯正加工時の温度
が高温なほど、ねじり剪断ひずみが大きいほど向上する
ことが判る。
ｏ．１〜１２は、いずれも真直度が高く（距離ｂが２０
ｍｍ以下）、引張試験での応力−ひずみ曲線が図２ａに
示したものと同じで前記 (1)〜(4) の規定値を満足し、
医療用ガイドワイヤとして有用である。これに対して比
較例は、ねじり剪断ひずみと温度の関係が図１の斜線部
分外であったため、Ｎｏ．１３〜１５ではいずれも残留
ひずみＺと応力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）
Ｈが大きくなり、真直度が低下し、Ｎｏ．１６〜２２で
はいずれも真直度が低下し、医療用ガイドワイヤとして
不適当である。図８から、真直度は、矯正加工時の温度
が高温なほど、ねじり剪断ひずみが大きいほど向上する
ことが判る。
【００３６】ここで、本発明例のＮｏ．１について、示
差走査熱測定（ＤＳＣ）を高感度装置を用いて精密に行
った。その結果、図１０（ａ）に示すようにマルテンサ
イト相と母相間の変態を示す吸熱または発熱のピークは
全く現れなかった。即ち、本発明のワイヤは応力誘起マ
ルテンサイト変態が全く生じないことが確認された。同
じ測定を、特公平６−８３７２６号公報に記載された従
来の加工硬化型ワイヤ（応力−ひずみ曲線が図２ｃのワ
イヤ）についても行ったが、図１０（ｂ）に示すように
ブロードではあるが変態を示すピークが現れ、前記加工
硬化型ワイヤには応力誘起マルテンサイト変態が生じる
ことが確認された。つまり、本発明のワイヤは応力誘起
マルテンサイト変態を全く示さず、従来の加工硬化型ワ
イヤは応力誘起マルテンサイト変態を示す。この点で両
者は相違する。
差走査熱測定（ＤＳＣ）を高感度装置を用いて精密に行
った。その結果、図１０（ａ）に示すようにマルテンサ
イト相と母相間の変態を示す吸熱または発熱のピークは
全く現れなかった。即ち、本発明のワイヤは応力誘起マ
ルテンサイト変態が全く生じないことが確認された。同
じ測定を、特公平６−８３７２６号公報に記載された従
来の加工硬化型ワイヤ（応力−ひずみ曲線が図２ｃのワ
イヤ）についても行ったが、図１０（ｂ）に示すように
ブロードではあるが変態を示すピークが現れ、前記加工
硬化型ワイヤには応力誘起マルテンサイト変態が生じる
ことが確認された。つまり、本発明のワイヤは応力誘起
マルテンサイト変態を全く示さず、従来の加工硬化型ワ
イヤは応力誘起マルテンサイト変態を示す。この点で両
者は相違する。
【００３７】（実施例３）Ｎｉを５１at％含有し、残部
がＴｉからなるＮｉ−Ｔｉ系合金鋳塊に熱間加工と冷間
伸線加工を順に施して直径０．３５ｍｍの線材とし、こ
の線材に図６に示した方法により機械的矯正加工を施し
て医療用ガイドワイヤを製造した。前記冷間伸線加工で
は、最終焼鈍後の伸線加工率を５５％とし、前記機械的
矯正加工では、張力を１８〜１７０ｋｇｆ／ｍｍ2 、温
度を１００または２００℃、ねじり剪断ひずみを２０ま
たは３０％とした。
がＴｉからなるＮｉ−Ｔｉ系合金鋳塊に熱間加工と冷間
伸線加工を順に施して直径０．３５ｍｍの線材とし、こ
の線材に図６に示した方法により機械的矯正加工を施し
て医療用ガイドワイヤを製造した。前記冷間伸線加工で
は、最終焼鈍後の伸線加工率を５５％とし、前記機械的
矯正加工では、張力を１８〜１７０ｋｇｆ／ｍｍ2 、温
度を１００または２００℃、ねじり剪断ひずみを２０ま
たは３０％とした。
【００３８】（比較例２）張力を１８ｋｇｆ／ｍｍ2 未
満とした他は、実施例２と同じ方法により医療用ガイド
ワイヤを製造した。
満とした他は、実施例２と同じ方法により医療用ガイド
ワイヤを製造した。
【００３９】実施例３および比較例２で得られた各々の
医療用ガイドワイヤについて、真直度、見かけ上の弾性
率Ｅ、応力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）Ｈ、
残留ひずみＺを測定した。結果を表３に示す。表３には
矯正加工条件を併記した。また図９に真直度（距離ｂ）
と張力の関係を示した。
医療用ガイドワイヤについて、真直度、見かけ上の弾性
率Ｅ、応力ヒステリシス評価パラメータ（応力差）Ｈ、
残留ひずみＺを測定した。結果を表３に示す。表３には
矯正加工条件を併記した。また図９に真直度（距離ｂ）
と張力の関係を示した。
【００４０】
【表３】
【００４１】表３より明らかなように、本発明例のＮ
ｏ．３１〜３９は、いずれも、真直度が高く（距離ｂが
２０ｍｍ以下）、かつ引張試験での応力−ひずみ曲線が
図２ａに示したものと同じで前記 (1)〜(4) の規定値を
満足し、医療用ガイドワイヤとして有用である。これに
対し比較例のＮｏ．４０〜４２は矯正加工時の張力が低
かったため、いずれも真直度が低くなり、医療用ガイド
ワイヤとして不適当である。図９から、真直度は矯正加
工時の張力が１８ｋｇｆ／ｍｍ2 未満（比較例）では低
いが、１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上（本発明例）になると急
激に向上することが判る。また真直度は矯正加工時の張
力が高いほど、また温度が高いほど向上することが判
る。
ｏ．３１〜３９は、いずれも、真直度が高く（距離ｂが
２０ｍｍ以下）、かつ引張試験での応力−ひずみ曲線が
図２ａに示したものと同じで前記 (1)〜(4) の規定値を
満足し、医療用ガイドワイヤとして有用である。これに
対し比較例のＮｏ．４０〜４２は矯正加工時の張力が低
かったため、いずれも真直度が低くなり、医療用ガイド
ワイヤとして不適当である。図９から、真直度は矯正加
工時の張力が１８ｋｇｆ／ｍｍ2 未満（比較例）では低
いが、１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上（本発明例）になると急
激に向上することが判る。また真直度は矯正加工時の張
力が高いほど、また温度が高いほど向上することが判
る。
【００４２】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明では、Ｎｉ
−Ｔｉ系合金ワイヤに、真直度を高めるための機械的矯
正加工を、１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、
図１の斜線部分内のねじり剪断ひずみと温度条件範囲で
施すので、転位密度の増大が可能となり、プッシャビリ
ティやトルク伝達性などに優れた医療用ガイドワイヤが
製造される。依って、工業上顕著な効果を奏する。
−Ｔｉ系合金ワイヤに、真直度を高めるための機械的矯
正加工を、１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、
図１の斜線部分内のねじり剪断ひずみと温度条件範囲で
施すので、転位密度の増大が可能となり、プッシャビリ
ティやトルク伝達性などに優れた医療用ガイドワイヤが
製造される。依って、工業上顕著な効果を奏する。
【図１】本発明で施す機械的矯正加工におけるねじり剪
断ひずみと温度の条件範囲を示す図である。
断ひずみと温度の条件範囲を示す図である。
【図２】(a)は本発明で製造される医療用ガイドワイヤ
の応力−ひずみ曲線図、 (b)〜(e) は従来の医療用ガイ
ドワイヤの応力−ひずみ曲線図である。
の応力−ひずみ曲線図、 (b)〜(e) は従来の医療用ガイ
ドワイヤの応力−ひずみ曲線図である。
【図３】図２に示した応力−ひずみ曲線を説明するため
の補足図である。
の補足図である。
【図４】本発明にて施す機械的矯正加工方法の第１の実
施形態を示す縦断面説明図である。
施形態を示す縦断面説明図である。
【図５】本発明にて施す機械的矯正加工方法の第２の実
施形態を示す縦断面説明図である。
施形態を示す縦断面説明図である。
【図６】本発明にて施す機械的矯正加工方法の第３の実
施形態を示す縦断面説明図である。
施形態を示す縦断面説明図である。
【図７】医療用ガイドワイヤの真直度の求め方の説明図
である。
である。
【図８】真直度とねじり剪断ひずみとの関係図である。
【図９】真直度と張力との関係図である。
【図１０】（ａ）は本発明の医療用ガイドワイヤの熱量
変化図、（ｂ）は従来の医療用ガイドワイヤの熱量変化
図である。
変化図、（ｂ）は従来の医療用ガイドワイヤの熱量変化
図である。
１ 線材 ２ 固定具 ３ 錘 ４ 熱処理槽 ５ プーリー ６ ボビン ７ ピンチロール ８ キャプスタン ９ ピンチロール １０ ＳＵＳ製チューブ １１ 真直度の試験線 １２ 完全に真直な線 ｂ 真直度を示す距離
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８６Ａ ６８６ ６９１Ｂ ６９１ ６９１Ｚ Ａ６１Ｍ 25/00 ４５０Ｆ (72)発明者 水戸瀬 賢悟 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 (54)【発明の名称】 医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法、およ び前記製造方法により製造された医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔ ｉ系合金ワイヤ
Claims (12)
- 【請求項１】 医療用ガイドワイヤの構成要素として用
いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法であって、
冷間加工上がりのＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤに１８ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、図１の斜線部分のねじ
り剪断ひずみと温度の条件範囲で機械的矯正加工を施す
ことを特徴とする医療用ガイドワイヤに用いられる広ひ
ずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法。 - 【請求項２】 冷間加工上がりのＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、図１の
斜線部分のねじり剪断ひずみと温度の条件範囲で機械的
矯正加工を施して製造された医療用ガイドワイヤの構成
要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤであっ
て、その引張試験における応力−ひずみ曲線が下記 (1)
〜(3) の条件を満足し、かつ (4)垂下法による真直度が
２０ｍｍ／１．５ｍ以下であることを特徴とする医療用
ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔ
ｉ系合金ワイヤ。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 - 【請求項３】 冷間加工上がりのＮｉ−Ｔｉ系合金ワイ
ヤに１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の張力を掛けつつ、図１の
斜線部分のねじり剪断ひずみと温度の条件範囲で機械的
矯正加工を施して製造された医療用ガイドワイヤの構成
要素として用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤであっ
て、その引張試験における応力−ひずみ曲線が下記 (1)
〜(3)(5)(6) の条件を満足し、かつ (4)垂下法による真
直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であることを特徴とする
医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎ
ｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 (5)ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調
に増加する。 (6)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときのひずみ２
％における負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇ／ｍｍ2
以下。 - 【請求項４】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを５
０．２〜５１．５at％含有し、残部がＴｉからなる合金
であることを特徴とする請求項１記載の医療用ガイドワ
イヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金
ワイヤの製造方法。 - 【請求項５】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを４
９．８〜５１．５at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、
Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１種または２種以上を
０．１〜２．０at％含有し、残部がＴｉからなる合金で
あることを特徴とする請求項１記載の医療用ガイドワイ
ヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワ
イヤの製造方法。 - 【請求項６】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを４
９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５〜１２at％含有し、さ
らにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１種ま
たは２種以上を０．１〜２．０at％含有し、残部がＴｉ
からなる合金であることを特徴とする請求項１記載の医
療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ
−Ｔｉ系合金ワイヤの製造方法。 - 【請求項７】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを５
０．２〜５１．５at％含有し、残部がＴｉからなる合金
であることを特徴とする請求項２または３記載の医療用
ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔ
ｉ系合金ワイヤ。 - 【請求項８】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを４
９．８〜５１．５at％含有し、さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、
Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１種または２種以上を
０．１〜２．０at％含有し、残部がＴｉからなる合金で
あることを特徴とする請求項２または３記載の医療用ガ
イドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ
系合金ワイヤ。 - 【請求項９】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが、Ｎｉを４
９．０〜５１．０at％、Ｃｕを５〜１２at％含有し、さ
らにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｍｏの中から１種ま
たは２種以上を０．１〜２．０at％含有し残部がＴｉか
らなる合金であることを特徴とする請求項２または３記
載の医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾
性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ。 - 【請求項１０】 Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤが医療用ガイ
ドワイヤの少なくとも一部に用いられていることを特徴
とする請求項２、３、７、８、９のいずれかに記載の広
ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ。 - 【請求項１１】 医療用ガイドワイヤの構成要素として
用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤであって、下記 (1)
〜(3) の条件を満足し、かつ (4)垂下法による真直度が
２０ｍｍ／１．５ｍ以下であることを特徴とする医療用
ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎｉ−Ｔ
ｉ系合金ワイヤ。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 - 【請求項１２】 医療用ガイドワイヤの構成要素として
用いられるＮｉ−Ｔｉ系合金ワイヤであって、下記 (1)
〜(3)(5)(6) の条件を満足し、かつ (4)垂下法による真
直度が２０ｍｍ／１．５ｍ以下であることを特徴とする
医療用ガイドワイヤに用いられる広ひずみ範囲高弾性Ｎ
ｉ−Ｔｉ系合金ワイヤ。 (1)応力誘起マルテンサイト変態を示さない。 (2)ひずみ４％における見かけ上の弾性率が３０００ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上。 (3)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときの残留ひず
みが０．１５％以下。 (5)ひずみ４％まで降伏点や変曲点を持たず応力が単調
に増加する。 (6)ひずみを４％まで負荷後、除荷したときのひずみ２
％における負荷時と除荷時の応力差が１５ｋｇ／ｍｍ2
以下。
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