DE814833C

DE814833C - pump

Info

Publication number: DE814833C
Application number: DEP26699D
Authority: DE
Inventors: Alfred Dr-Ing Lang
Original assignee: Elektro Mechanik GmbH; ELMEG Elektro Mechanik GmbH
Current assignee: Elektro Mechanik GmbH; ELMEG Elektro Mechanik GmbH
Priority date: 1948-12-24
Filing date: 1948-12-24
Publication date: 1951-09-27

Description

Pumpe Die Erfindung betrifft eine Pumpe für Flüssigkeiten oder Gase, deren Kolben oder Membran durch einen wechselstromgespeisten Elektromagneten bewegt wird, im folgenden kurz Schwingpumpe genannt. Diese Schwingpumpen sind Pumpen kleinerer Leistung bis etwa ioo W, die infolge ihre: einfachen :\iifl>aues geeignet sind, entsprechende rotierende Pumpen mit Antriebsmotoren zu ersetzen und dabei den Vorteil haben, daß der Anlauf und das Stillsetzen in Verbindung mit einem Druckspeicher selbsttätig ohne zusätzliche Schaltmittel erfolgen. Die Steuerung geschieht dabei erfindungsgemäß dadurch, daß das Steuerschiebersystetn durch Abkoppelung an den schwingenden Arbeitskolben mitgenommen wird, wobei durch Resonanzabstimmung erreicht wird, daß der Steuerschieher unabhängig von seiner Dämpfung dem Arbeitskolben cgo° phasenverspätet folgt, wodurch die im :1rl)eitsz\-licider auftretenden Druckstöße mit bestmöglichem Wirkungsgrad gleichgerichtet werden.Pump The invention relates to a pump for liquids or gases, whose piston or membrane is moved by an alternating current-fed electromagnet is, hereinafter referred to as a vibration pump for short. These oscillating pumps are smaller pumps Power up to about 100 W, which due to their: simple: \ iifl> aues are suitable, to replace corresponding rotating pumps with drive motors and thereby have the advantage have that starting and stopping in connection with a pressure accumulator take place automatically without additional switching means. The control happens here according to the invention in that the control slide system by decoupling to the vibrating working piston is taken along, achieved by resonance tuning becomes that the control slide regardless of its damping the working piston cgo ° follows phase-delayed, whereby the pressure surges occurring in the: 1rl) eitsz \ -licider rectified with the best possible efficiency.

Die Zeichnung zeigt in Fig. i den prinzipiellen Aufbau einer derartig°n selbstgesteuerten, einfach wirkenden Schwingpumpe und in Fig. z die Phasenverhältnisse der Steuerung, in Fig. 3 die selbsttätige Hubregelung, in Fig.4 den prinzipiellen Aufbau einer doppeltwirkenden Schwingpumpe, in Fig. 5 eine einfach wirkende Schwingpumpe mit getrenntem Pumpen- und Steuerteil und in Fig.6 eine selbstgesteuerte Schwingpumpe zur Preß luf terzeugung.The drawing shows in Fig. I the basic structure of such a ° n self-controlled, single-acting vibration pump and in Fig. z the phase relationships the control, in Fig. 3 the automatic stroke control, in Fig. 4 the principle Structure of a double-acting oscillating pump, in Fig. 5 a single-acting oscillating pump with separate pump and control part and in Fig. 6 a self-controlled vibration pump to generate compressed air.

In Fig. i stellt i einen normalen Wech-selstrommagneten dar, der mit Wechselstrom von 5o Hz gespeist wird. z ist der Anker des Magneten, 3 ein Verbindungsstück, das den Anker 2 mit den Zugfedern 6 und dem Arbeitskolben 4 verlrindet. 5 ist das feststehende Zylindergehäuse von Arbeitskolben 4 und Steuerschieber 7. Der Anker 2 ist ferner mit je einem Federpaar 9, io über die Schwinge i i mit dem Steuerschieber 7 elastisch verbunden. Die Federn stützen sich gegen das Verbindungsstück 3 mit dem Bolzen 8 oben und unten ab, wobei die Federvorspannung durch die Muttern 16 geändert werden kann. Der Druckraum der Pumpe ist über die Öffnung 15 mit der Öffnung 12 des Steuerschieberteils verbunden. Das Druckmittel wird 'bei 13 angesaugt und bei 14 zum Druckspeicher abgeführt.In Fig. I i represents a normal AC magnet, which with AC current of 5o Hz is fed. z is the armature of the magnet, 3 is a connector, which the armature 2 with the tension springs 6 and the working piston 4 is threaded. 5 is the Fixed cylinder housing of working piston 4 and control slide 7. The armature 2 is also each with a pair of springs 9, io via the rocker i i with the control slide 7 elastically connected. The springs are supported against the connecting piece 3 the bolt 8 at the top and bottom, the spring preload by the nuts 16 can be changed. The pressure chamber of the pump is via the opening 15 with the opening 12 of the control slide part connected. The pressure medium is sucked in at 13 and at 14 discharged to the pressure accumulator.

Die Wirkungsweise wird in Verbindung mit Fig. 2 erläutert. Die Zugfedern 6 seien so bemessen, daß sie den Anker bei Nulldurchgang der Magnetzugkraft mit Sicherheit entgegen der Reibung der gleitenden Teile und des Ankergewichtes abheben. Ihre Zugkraft ist also relativ klein gegenüber der maximalen Kraft am Arbeitskolben. Bei einem einfachen, nicht polarisierten Wechselstrommagneten ändert sich die Zugkraft P sinusförmig mit doppelter Netzfrequenz (s. Fig.2). Entsprechend hat der Hub x des Arbeitskolbens 4 einen periodischen Verlauf mit doppelter Netzfrequenz. Die Masse des Steuerschiebers 7 bildet nun zusammen mit den Koppelfedern io und 9 ein schwingungsfähiges Gebilde, das durch entsprechende Wahl der Federkonstanten dieser Koppelfedern oder der Steuerschiebermasse auf die doppelte Netzfrequenz abgestimmt ist. Es ist bekannt, daß ein Schwingungssystem, das sich in Resonanz mit der anstoßenden Kraft befindet, einen Ausschlag y macht, der der erregenden Kraft, die proportional x ist, gerade um jo° nacheilt. Die Steuerschieberamplitude y ist also gegenüber der Arbeitskolbenamplitude gerade um 9o° phasenverspätet, was die richtige Bedingung für die Steuerschieberbewegung ist. Bewegt sich z. B. der Arbeitskolben 4 von seinem tiefsten Punkt nach oben in + x-Richtung, so steht der Steuerschieber ? gerade in der Nulllage und bewegt sich nach unten, - y-Richtung. Das im Druckraum verdichtete Druckmittel strömt also über die Öffnungen 15, 12 und 14 zum Druckspeicher, und zwar ist die Öffnung 14 gerade so lange geöffnet, bis der Arbeitskolben in seiner obersten Endlage angekommen ist. Dann schwingt der Steuerschieber in + y-Richtung nach oben durch und gibt die Ansaugöffnung 13 frei, während sich der Arbeitskolben 4 in -x-Richtung von oben nach unten bewegt und das Druckmittel über die Öffnungen 15, 12, 13 ansaugt.The mode of operation is explained in connection with FIG. The tension springs 6 are dimensioned in such a way that they move the armature with the magnet pulling force at zero crossing Safety take off against the friction of the sliding parts and the anchor weight. Your pulling force is therefore relatively small compared to the maximum force on the working piston. With a simple, non-polarized AC magnet, the pulling force changes P sinusoidal with twice the mains frequency (see Fig. 2). Accordingly, the hub x of the working piston 4 has a periodic course with twice the network frequency. the The mass of the control slide 7 now forms together with the coupling springs io and 9 vibratory structure, which by appropriate choice of the spring constants of this Coupling springs or the control spool mass matched to twice the network frequency is. It is known that a vibration system that is in resonance with the abutting Force, makes a deflection y proportional to the exciting force x is, just lagging by jo °. The control slide amplitude y is therefore opposite the working piston amplitude is just 90 ° out of phase, which is the correct condition for the control slide movement. Moves z. B. the working piston 4 of his lowest point up in + x direction, is the control spool? currently at the zero position and moves down, - y-direction. The compressed in the pressure room Pressure medium thus flows through the openings 15, 12 and 14 to the pressure accumulator, and although the opening 14 is just open until the working piston is in his has reached the uppermost end position. Then the control slide swings in the + y direction up through and is the suction opening 13 free, while the working piston 4 moved in the -x direction from top to bottom and the pressure medium via the openings 15, 12, 13 sucked in.

Um die Arbeit der Schwingpumpe von den Spannungsschwankungen möglichst unabhängig zu machen, empfiehlt es sich, die Spule des Antriebsmagneten so auszulegen, daß bei Nennspannung bereits Sättigung im Kern des Magneten eingetreten ist, so daß der Magnetisierungsstrom sich zwar entsprechend der Spannungsschwankung ändern kann, der von ihm ergeugte Fluß im Luftspalt sich aber im Bereich der größtmöglichen Spannungsschwankungen von ± ioo/o praktisch nicht ändert.To make the vibration pump work from the voltage fluctuations as much as possible To make it independent, it is advisable to design the coil of the drive magnet so that that at nominal voltage saturation has already occurred in the core of the magnet, so that the magnetizing current change according to the voltage fluctuation can, but the flow it deflects in the air gap is in the range of the largest possible Voltage fluctuations of ± ioo / o practically does not change.

Die Resonanzfeinabstimmung erfolgt zweckmäßig durch Ändern der Steuerschiebermasse, indem kleine Zusatzgewichte an- oder abgeschraubt werden, oder der Steuerschieber erhält eine einstellbare Zusatzfeder, die sich gegen das Steuerschiebergehäuse abstützt und als Parallelfeder zum Koppelfedersystem 9, io wirkt. Die Nulljustierung des Steuerschiebers erfolgt durch Ändern der Vor-Spannung der Koppelfedern 9, io mittels der Muttern 16. Die Resonanzabstimmung wird dadurch nicht geändert, da die Größe der Vorspannung der Koppelfedern 9, io keinen Einfluß auf die Federkonstante hat.The resonance fine-tuning is expediently carried out by changing the control spool mass, by screwing on or off small additional weights, or the control spool receives an adjustable additional spring which is supported against the spool valve housing and acts as a parallel spring to the coupling spring system 9, io. The zero adjustment of the Control slide takes place by changing the pre-tension of the coupling springs 9, io by means of of the nuts 16. The resonance tuning is not changed because the size the bias of the coupling springs 9, io has no effect on the spring constant.

Durch die Resonanzabstimmung tritt ferner eine wirkungsvolle Vergrößerung der Steuerschieberamplitude y gegenüber der anregenden Amplitude x ein. Der relativ ;kleine Hub des Wechselstrommagneten würde zur Ausführung von Steuerbewegungen kaum ausreichen, die Steuerschlitze müßten außerordentlich klein werden, was für das Druckmittel einen großen Strömungswiderstand darstellt. Durch die Resonanzabstimmung kann der Steuer-Schieber nun wesentlich größere Hübe als der Arbeitskolben ausführen, so daß genügend große Steuerschlitze vorgesehen werden können und der Steuerschieber verhältnismäßig leicht herzustellen ist. Die Einstellung des maximalen Steuerschieberausschlages erfolgt durch Einstellen einer auf den Steuerschieber wirkenden Dämpfung mittels eines zusätzlichen Dämpfungskolbens oder nach Fig.4 mittels des Lecköles.The resonance tuning also results in an effective increase in the control slide amplitude y compared to the exciting amplitude x . The relatively small stroke of the alternating current magnet would hardly be sufficient to carry out control movements, the control slots would have to be extremely small, which represents a great flow resistance for the pressure medium. Due to the resonance tuning, the control slide can now execute significantly larger strokes than the working piston, so that sufficiently large control slots can be provided and the control slide is relatively easy to manufacture. The maximum control spool deflection is set by setting a damping acting on the control spool by means of an additional damping piston or, as shown in FIG. 4, by means of the leakage oil.

Das Arbeitskolbensystem wird zweckmäßig auf die Frequenz des erregenden Systems abgestimmt, um ein Höchstmaß an Energie übertragen zu können.The working piston system is expediently adjusted to the frequency of the exciting System coordinated in order to be able to transfer the highest possible amount of energy.

Aus Fig. 3 ist die Wirkungsweise der selbsttätigen Hubregelung einer derartigen Schwingpumpe in Verbindung mit einem Druckspeicher ersichtlich. Die Gegenkraft PG am Arbeitskolben, herrührend vom Druck des Druckspeichers, der an die Öffnung 14 des Steuerschiebers angeschlossen ist, ist unabhängig vom Kolbenhub x (gestrichelte Kurven in Fig. 3). Die tatsächlichen Gegenkraftkurven PG = f (x) sind dagegen unter dem Einfluß der Lüftungsfedern 6 schwach ansteigend. Die Zugkraft P des Wechselstrommagneten ändert sich sinusförmig mit der Zeit. Aus den beiden Diagrammen PG = f (x) und P = f (t) ergibt sich, da in jedem Zeitaugenblick PG = P ist, unter Vernachlässigung der Massenkraft ein Diagramm x = f (t), das den Hubverlauf des Arbeitskolbens 3 in Abhängigkeit von der Zeit bei verschiedenen Drücken im Druckspeicher zeigt. Man erkennt, daß bei dem gewählten Beispiel bei p = So atü im Druckspeicher die Schwingpumpe gerade noch den vollen Hub x = H ausführen kann, während bei p = 55 atü die Schwingpumpe bei x = C stehenbleibt und damit selbsttätig eine obere Druckgrenze einhält. Sobald der Druck im Druckspeicher absinkt, springt die Pumpe selbsttätig an und fördert so lange, bis der maximale Druck von 55 atü wieder erreicht ist.From Fig. 3, the operation of the automatic stroke control of such a vibration pump in connection with a pressure accumulator can be seen. The counterforce PG on the working piston, resulting from the pressure of the pressure accumulator, which is connected to the opening 14 of the control slide, is independent of the piston stroke x (dashed curves in FIG. 3). The actual counterforce curves PG = f (x) , on the other hand, rise slightly under the influence of the ventilation springs 6. The pulling force P of the AC magnet changes sinusoidally over time. From the two diagrams PG = f (x) and P = f (t) , since PG = P at every instant in time, neglecting the inertia force, a diagram x = f (t), which shows the stroke of the working piston 3 as a function shows the time at different pressures in the pressure accumulator. It can be seen that in the selected example at p = So atü in the pressure accumulator the oscillating pump can just execute the full stroke x = H , while at p = 55 atü the oscillating pump stops at x = C and thus automatically maintains an upper pressure limit. As soon as the pressure in the pressure accumulator drops, the pump starts up automatically and continues to deliver until the maximum pressure of 55 atm is reached again.

Bei Verwendung eines polarisierten Wechselstrommagneten kann die Schwingpumpe nach der schematischen Darstellung von Fig.4 auch doppeltwirkend ausgebildet werden. Die Positionen 2. ,4, 5, 7, q sind mit denen von Fig. i identisch. Der Arbeitskolben .4 und der Steuerschieber 7 sind doppeltwirkend, 17 ist die Ansaugleitung für das Druckmittel, 18 ist die Druckleitung und i9 die I.eckölleitung mit einem einstellbaren Drosselventil. Durch die Resothanzabstimmung des SteuerschiebersYstems 7, y auf die Schwingung des Arbeitskolbens, die heim polarisierten Magneten mit Netzfrequenz erfolgt, ist der Steuerschieber wieder 9o° gegenüber dem Arbeitskolben phasenverspätet. Bei einer Aufwärtsbewegung des Arbeitskolbens aus der untersten Endlage bewegt sich also der Steuerschieber aus der Mittellage nach unten, das Druckmittel wird im Raum oberhalb des Arbeitskolbens verdichtet und gelangt in die Druckleitung 18, während gleichzeitig über die Leitung 17 aus dem Behälter 20 Druckmittel in den Raum unterhalb des Arbeitskolbens nachgesaugt wird usw. Das Lecköl Hießt über (las Drosselventil i9 zum Ölbehälter 20 zurück. \lit Hilfe dieses Drosselventils kann die Dämpfung des Steuerschiebers 7 eingestellt werden, so (laß der maximale Hub innerhalb der gewünschtenGrenzen bleibt. Statt dessen können auch die Leckölbohrungen derart angeordnet sein, daß beim Erreichen eines bestimmten Hubes des Steuerschiebers der Schieber die Leckölbohrungen überdeckt. Dadurch wird beim Überschreiten dieses Hubes eine starke Dämpfung des Steuerschiebers und damit eine Hubbegrenzung erreicht.When using a polarized AC magnet, the vibration pump also according to the schematic representation of FIG double acting be formed. Positions 2, 4, 5, 7, q are identical to those of FIG. The working piston .4 and the control slide 7 are double-acting, 17 is the suction line for the pressure medium, 18 is the pressure line and i9 is the I.eckölleitung with one adjustable throttle valve. Due to the adjustment of the control spool system 7, y on the oscillation of the working piston, the home polarized magnet with Mains frequency occurs, the control spool is again 9o ° with respect to the working piston out of phase. With an upward movement of the working piston from the lowest In the end position, the control slide moves down from the central position, the pressure medium is compressed in the space above the working piston and reaches the pressure line 18, while at the same time via the line 17 from the container 20 pressure medium in the space below the working piston is sucked in, etc. The leak oil overflows (read throttle valve i9 back to oil tank 20. \ lit help of this throttle valve If the damping of the control slide 7 can be adjusted, then (let the maximum Stroke remains within the desired limits. Instead, the leakage oil bores can also be used be arranged so that when a certain stroke of the control slide is reached the slide covers the leakage oil bores. This means that when this is exceeded Stroke a strong damping of the control spool and thus a stroke limitation is achieved.

Nach Fig. 5 kann die Erregung des Steuerschiebersystems auch mit Hilfe des Druckmittels erfolgen, so daß z. 13. eine räumliche Trennung von Pumpen- und Steuerschieberteil möglich ist bzw. die elastische Kopplung zwischen Arbeitskolben und Steuerschieber wegfallen kann. Der Pumpenteil entspricht der Anordnung nach Fig. i, die Fe-(lern 6° und 6b sind jedoch als Druckfedern ausgebildet und sollen so bemessen sein, daß sie bei angezogenem Anker eine Druckkraft entwickeln, die gerade gleich der Magnetkraft ist. Die Verdichtung des Druckmittels erfolgt dann durch diese Federkraft, während die Magnetkraft zum Spannen der Federn dient. Dadurch wird der Aufbau des Pumpenteils einfacher, wobei die Anordnungen sowohl nach Fig. i als nach Fig. 5 besondere Dichtungen auf der Druckseite des Arbeitskolbens vermeiden. Die Charakteristik der Druckfedern bestimmt dann die Charakteristik der Pumpe. Bei kleinem Gegendruck ist die Fördermenge groß, mit Zunahme des Gegendruckes wird sie kleiner. Diese Art des Pumpenaufbaues kann mit gleichem Vorteil auch bei Pumpen mit Federkopplung gemäß Fig. i vorgesehen werden.According to Fig. 5, the excitation of the control slide system can also with the help the pressure medium take place so that, for. 13. a spatial separation of pump and Control slide part is possible or the elastic coupling between the working piston and control slide can be omitted. The pump part corresponds to the arrangement Fig. I, the Fe- (learn 6 ° and 6b are designed as compression springs and should be dimensioned so that they develop a compressive force when the anchor is tightened, the is just equal to the magnetic force. The pressure medium is then compressed by this spring force, while the magnetic force is used to tension the springs. Through this the structure of the pump part becomes simpler, the arrangements both according to Fig. i as shown in Fig. 5 avoid special seals on the pressure side of the working piston. The characteristics of the compression springs then determine the characteristics of the pump. at With a small back pressure, the delivery rate is large; with an increase in the back pressure it becomes smaller. This type of pump structure can also be used with pumps with the same advantage be provided with spring coupling according to FIG.

Beim Steuerschieberteil bedeutet 15 die Zuleitung der 1'unipe, i;4 die Druckleitung, 13 die Ansaugleitung und 21 die Leckölleitung mit der Einstelldrossel i9. lm Gehäuse 22 mit der durchbohrten Trennwand 23 bewegt sich der Steuerschieberko11>en 7, der mit dem Federsystem io gekoppelt ist und auf die doppelte Netzfrequenz abgestimmt wird, wemi der Wechselstrommagnet nicht polarisiert ist. Der Anstoß des Steuerschieberschwingungssystems und die Aufrechterhaltung der Steuerschieberschwingungen erfolgen durch die periodischen Druckschwankungen in der Leitung 15. Die Trennwand 23 ist durchbohrt. Dadurch wird erreicht, daß der mittlere statische Druck in der Leitung 15 kein Reaktionsmoment auf den Steuerschieber 17 im Sinne einer Nullpunktverschiebung nach oben hervorrufen kann, dagegen können die dem mittleren Druck überlagerten Druckwellen mit doppelter Netzfrequenz sich nicht sofort in den Räumen 24 und 25 ausgleichen und bewirken so erfindungsgemäß die Anfachung und Aufrechterhaltung der Steuerschieberschwingung. Die Abstimmung des Steuerschiebersystems und seine Nulljustierung können jetzt in einfacher Weise mit dem Federsystem To erfolgen. Die Amplitudeneinstelhing des Steuerschiebers erfolgt wieder durch die Drossel i9.In the case of the control slide part, 15 means the supply line of the 1'unipe, i; 4 the pressure line, 13 the suction line and 21 the leakage oil line with the adjusting throttle i9. The control slide valve moves in the housing 22 with the perforated partition 23 7, which is coupled with the io spring system and tuned to double the mains frequency where the AC magnet is not polarized. The impulse of the control slide vibration system and the control slide vibrations are maintained by the periodic ones Pressure fluctuations in the line 15. The partition 23 is pierced. This will achieves that the mean static pressure in the line 15 does not have a moment of reaction on the control slide 17 in the sense of a zero point shift upward can, on the other hand, the pressure waves superimposed on the mean pressure can double Mains frequency does not immediately equalize and effect in rooms 24 and 25 thus, according to the invention, the amplification and maintenance of the control slide oscillation. The adjustment of the control slide system and its zero adjustment can now be done in easily done with the spring system To. The amplitude setting of the control slide takes place again through the throttle i9.

Das gleiche Prinzip läßt sich auch vorteilhaft für pneumatische Schwingpumpen kleinerer Leistungen verwenden. Dabei werden an Stelle der schwingenden Kolben zweckmäßig Membrane zur. Umgehung der Dichtungsschwierigkeiten genommen.The same principle can also be used advantageously for pneumatic oscillating pumps Use smaller services. It will be useful in place of the oscillating piston Membrane for. Bypassing the sealing difficulties.

An Stelle der Schwingpumpe mit Längsschwingungen lassen sich auch Schwingpumpen mit Drehschwingungen ausführen, wenn an Stelle der Kolben- oder Membranpumpe eine oszillierende Drehflügelpumpe genommen wird, die von einem Drehschwingmagneten bewegt wird. Als Steuerorgan dient ein elastisch mittels Federn angekoppelter Drehschieber, der zu den Bewegungen der oszillierenden Pumpe auf Resonanz abgestimmt wird, oder es erfolgt nach Fig. 5 eine Ankopplung des mittels Federn schwingungsfähig gemachten Drehschiebersystems an die Schwingpumpe über das Druckmittel.Instead of the vibration pump with longitudinal vibrations, you can also Execute vibration pumps with torsional vibrations if instead of the piston or diaphragm pump an oscillating rotary vane pump is taken by a rotary magnet is moved. A rotary valve elastically coupled by means of springs serves as the control element, which is tuned to resonance with the movements of the oscillating pump, or according to FIG. 5 there is a coupling of that which is made vibratable by means of springs Rotary vane system to the vibration pump via the pressure medium.

Als Antriebsmagnet kann mit Vorteil ein Magnetsystem mit frei schwingendem Anker verwendet werden.As a drive magnet, a magnet system with a freely oscillating Anchors are used.

Claims

PATENT CLAIMS: 1. Pump for liquids or gases, their pistons or membrane is moved by an alternating current fed electromagnet, thereby characterized in that the control slide system by coupling to the oscillating : 1r1) eitskolben is taken, which is achieved by resonance tuning, that the control slide system regardless of its damping the working piston 9o ° phase-delayed follows, whereby the pressure surges occurring in the working cylinder with be rectified to the best possible degree of efficiency.

2. Pump according to claim i, characterized characterized in that the coupling of the control slide system to the working piston done mechanically by springs.

3. Pump according to claim i, characterized in that that the coupling of the control slide system to the working piston by the pressure medium he follows.

4. Pump according to claim i to 3, characterized in that that the coordination of the control spool frequency with the frequency of the working piston by changing the mass of the spool system or by changing the spring constant an additional spring takes place, which is connected between the control slide system and the housing is.

5. Pump according to claim i to 4, characterized in that the working piston system is tuned to the frequency of the exciting system.

6. Pump according to claim 2, characterized in that the zero adjustment of the control slide system by changing the preload of the coupling springs or the control slide spring system takes place.

7th Pump according to Claims 1 to 6, characterized in that by resonance tuning an increase in the amplitude of the control slide system is generated. B.

Pump up Claim 7, characterized in that the adjustment of the amplitude of the control slide system takes place through an additional and adjustable air or liquid damping.

9. Pump according to claim 8, characterized in that the adjustable damping of the control spool system is carried out by throttling the leakage oil flow. ok

pump according to claim 9, characterized in that the throttling of the leakage oil flow through Covering the leakage oil hole when a certain stroke is reached by the control spool he follows. i i.

Pump according to claims i to io, characterized in that the working spring system is matched to the frequency of the magnetic force.

12. Pump according to claim ii, characterized characterized in that the AC magnet is not polarized and the working piston as well as the control slide system are single-acting.

13. Pump according to claim 12, characterized in that the pressure stroke is caused by the force of the alternating current magnet takes place while the suction stroke is effected by springs tensioned during the pressure stroke.

14. Pump according to claim 12, characterized in that the pressure stroke by springs which are tensioned during the suction stroke by the force of the alternating current magnet.

15. Pump according to claim i i, characterized in that the alternating current magnet is polarized and the working piston with control is double-acting.

16. Pump according to claim 3, characterized in that the control chamber into which the pressure medium flows in from the pump, through a partition of the spool valve housing or is divided into two chambers by the control element itself, which have small openings are related to each other.

17. Pump according to claim 16, characterized in that that the openings are dimensioned so that the pressure waves of the vibration pump cause the vibrations of the control valve system.

18. Pump according to claim i to 17, characterized in that the control slide system in the end position the Suction line closes off, while the suction line closes with a slight deflection from the zero position is released. i9.

Pump according to claims i to 18, characterized in that the maximum tensile force of the AC magnet is dimensioned so that accordingly the cross-section of the working piston is just where the maximum pressure occurs. 2o.

pump according to claims i to i9, characterized in that instead of one in the longitudinal direction oscillating working piston an oscillating rotary vane and instead of a A rotary valve system is provided in the longitudinal direction oscillating control valve system are, wherein the drive magnet is designed as a rotary magnet.

21. Pump according to claim i to i9, characterized in that the drive is a magnet system with a freely oscillating Anchor is used.

22. Pump according to claim i to 21, characterized in that that the coil of the alternating current magnet is dimensioned so that at nominal voltage already Saturation has occurred in the core of the magnet.