DE69809853T2

DE69809853T2 - Rostfreier austenitischer Stahl mit sehr niedrigem Nickelgehalt

Info

Publication number: DE69809853T2
Application number: DE69809853T
Authority: DE
Inventors: Laurent Chesseret; Jean-Michel Hauser
Original assignee: Ugine SA; Ugine Savoie Imphy SA
Current assignee: Ugine SA; Ugitech SA
Priority date: 1997-07-29
Filing date: 1998-07-09
Publication date: 2003-09-04
Anticipated expiration: 2018-07-10
Also published as: US6056917A; BR9802669A; ATE229094T1; KR19990014209A; KR100554935B1; AU7733098A; CA2243796A1; EP0896072A1; FR2766843A1; ID20642A; EP0896072B1; CN1213013A; JP4498481B2; DE69809853D1; ES2187905T3; ZA986701B; AU742411B2; FR2766843B1; JPH1192885A; PT896072E

Description

Die Erfindung betrifft einen nichtrostenden, austenitischen Stahl mit sehr geringem Nickelgehalt.
Nichtrostende Stähle werden in Abhängigkeit von ihrer metallurgischen Struktur in großen Gruppen zusammengefasst. Bei austenitischen Stählen handelt es sich um Stähle, die im Allgemeinen in ihrer Massezusammensetzung einen Gehalt an Nickel über 3% enthalten. Ein austenitischer Stahl Nr. 1.4301 gemäß der Norm NF EN 10 088 (AISI 304) enthält in seiner Zusammensetzung beispielsweise mehr als 8% Nickel.
Die hohen Kosten für das Element Nickel und die nicht zu beeinflussenden Schwankungen in seinem Preis veranlassen die Stahlfachleute, austenitische Stähle zu entwickeln, die in ihrer Zusammensetzung kein Nickel oder sehr wenig Nickel enthalten.
In der Druckschrift FR-A-2074 865 ist ein nichtrostender, austenitischer Stahl offenbart, der eine Zusammensetzung aufweist, die der Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Stahls ähnlich ist. Es können Elemente, wie Seltenerdmetalle, Ti, bis zu 0,005% B oder Nb eingearbeitet werden. In der FR-A-Schrift ist ein Beispiel enthalten, das sich, abgesehen davon, dass solche Zusätze fehlen, lediglich durch einen Index der martensitischen Stabilität unterscheidet, der höher als der erfindungsgemäße Index ist.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, einen austenitischen Stahl mit sehr geringem Nickelgehalt herzustellen, der im Vergleich mit den Eigenschaften von austenitischen Stählen mit hohem Nickelgehalt gleichwertige oder sogar bessere mechanische Eigenschaften und Schweißeigenschaften aufweist.
Die internationalen Richtungen gehen insbesondere auf den Gebieten Wasser und Hautkontakt in Richtung einer Erniedrigung der aus den Materialien abgegebenen Nickelmengen.
Der Gegenstand der Erfindung ist ein austenitischer Stahl mit sehr geringem Nickelgehalt, der durch die folgende Massezusammensetzung gekennzeichnet ist:
Kohlenstoff < 0,1%,
0,1% < Silicium < 1%,
5% < Mangan < 9%,
0,1% < Nickel < 2%,
13% < Chrom < 19%,
1% < Kupfer < 4%,
Mo < 2%,
0,1% < Stickstoff < 0,40%,
5·10&supmin;&sup4;% < Bor < 50·10&supmin;&sup4;%,
Phosphor < 0,05%,
Schwefel < 0,01%,
wobei der Rest aus Eisen und aus der Verarbeitung stammenden Verunreinigungen besteht.
Die weiteren erfindungsgemäßen Merkmale sind:
- die Zusammensetzung erfüllt vorzugsweise hinsichtlich der Ferritzahl IF&sub1; die folgende Beziehung:
IF&sub1; = 0,034·x² + 0,284·x - 3,347 < 20 mit:
x = 6,903·[-6,998 + Cr% - 0,972·(Ni% + 21,31·N% + 20,04·C% + 0,46·Cu% + 0,08·Mn%)];
- die Zusammensetzung erfüllt hinsichtlich des Index der martensitischen Stabilität IS die folgende Beziehung:
IS = 0,0267·x² + 0,4332·x - 3,1459 < 20 mit:
x = 250,4 - 205,4·C% - 101,4·N% - 7,6·Mn% - 12,1· Ni% - 6,1·Cr% - 13,3·Cu%.
Bevorzugte Merkmale sind:
- der Stahl enthält in seiner Zusammensetzung weniger als 1% Nickel,
- 15 bis 17% Chrom,
- weniger als 0,08% Kohlenstoff,
- 0,5 bis 0,7% Silicium,
- weniger als 2% Molybdän,
- weniger als 0,0020% Schwefel;
- der Stahl enthält ferner in seiner Zusammensetzung weniger als 0,030% Aluminium und vorzugsweise weniger als 50·10&supmin;&sup4;% Aluminium und weniger als 20·10&supmin;&sup4;% Calcium und vorzugsweise weniger als 5·10&supmin;&sup4;% Calcium.
Anhand der folgenden Beschreibung und der beigefügten Figur, die beispielhaft und nicht einschränkend zu verstehen sind, wird die Erfindung besser verständlich.
Die einzige Figur zeigt die Einschnürung für verschiedene Stähle in Abhängigkeit von der Temperatur.
Der erfindungsgemäße austenitische Stahl wird hergestellt, indem der Nickelgehalt der Zusammensetzung begrenzt wird. Der Austenitisierungseffekt, der üblicherweise durch das Element Nickel bewirkt wird, muss unbedingt durch γ-bildende Elemente, wie Mangan, Kupfer, Stickstoff und Kohlenstoff, kompensiert werden und es ist nötig, die Mengenanteile der α-bildenden Elemente, wie Chrom, Molybdän und Silicium, so weitgehend wie möglich zu vermindern.
Der erfindungsgemäße Stahl zeigt eine Erstarrung vom Ferrittyp. Das bei der Erstarrung gebildete Ferrit wandelt sich beim Abkühlen des Stahls nach dem Gießen in Austenit um. Im Stadium des Gießens nach dem Abkühlen des Stahls ist der restliche Ferritgehalt in Volumenprozent in etwa durch den folgenden, experimentell ermittelten Index gegeben:
IF&sub2; = 0,1106·x² + 0,0331·x + 0,403 mit:
x = 2,52·[-7,65 + Cr% + 0,03·Mn% - 0,86·(Ni% + 16,10·C% + 19,53 N% + 0,35·Cu%)].
In diesem Stadium liegt der Ferritgehalt der erfindungsgemäßen Stähle unter 5%.
Der Stahl wird dann zum Warmwalzen 30 min auf 1240ºC erwärmt. Es stellt sich heraus, dass der Ferritgehalt dann durch die folgende Beziehung gegeben ist:
IF&sub1; = 0,034·x² + 0,284·x - 3,347 mit:
x = 6,903·[-6,998 + Cr% - 0,972·(Ni% + 21,31·N% + 20,04·C% + 0,46·Cu% + 0,08·Mn%)].
Der erfindungsgemäße Stahl erhält nach Wiedererwärmen auf 1240ºC während einer Zeitspanne von 30 min weniger als 20% Ferrit.
Nach dem Warmwalzen und Abschrecken auf Austenit bei 1100ºC während 30 min weist der erfindungsgemäße Stahl einen prozentualen Anteil von Ferrit unter 5% auf. Nach Warmumformung, Glühen, Kaltumformung und Glühen erhält man einen Stahl, der nur noch Spuren von Ferritresten enthält.
Das Verhältnis Austenit/Ferrit wurde durch Messung der Sättigungsmagnetisierung oder durch Röntgenbeugungsanalyse ermittelt.
Was die Rolle der in der Zusammensetzung enthaltenen Elemente anbelangt, ist der Gehalt an Kohlenstoff auf einen Wert unter 0,1% begrenzt, um eine Sensibilisierung des Stahls für interkristalline Korrosion nach Behandlung bei Temperaturen im Bereich von 550 bis 800ºC zu vermeiden. Der Kohlenstoffgehalt liegt aus demselben Grund vorzugsweise unter 0,08%.
Stickstoff und Kohlenstoff haben auf die Art der Erstarrung, das Gleichgewicht von Ferrit- und Austenitphase und der Stabilität des Austenit gegenüber Martensitbildung einen ähnlichen Effekt, wobei der Stickstoff etwas austenitisierender wirkt als Kohlenstoff.
Mangan erhöht die Löslichkeit von Stickstoff. Ein minimaler Gehalt von 5% ist für dieses Element erforderlich, um Stickstoff in einer ausreichenden Menge zu lösen und sicherzustellen, dass der Stahl eine austenitische Struktur hat. Die Obergrenze des Mangangehalts in der Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Stahls von über 9% hängt mit der Verwendung von kohlenstoffreichem Ferromangan und vorzugsweise verfeinertem Ferromangan bei der Herstellung des erfindungsgemäßen Stahls zusammen. Die Wirkung von Mangan auf den Ferritanteil ist für Mengenanteile im Bereich von 5 bis 9% konstant. Im Übrigen sollte der Mangangehalt auch begrenzt werden, um zu vermeiden, dass die Warmzähigkeit beeinträchtigt wird.
Das Silicium wird absichtlich auf weniger als 1% und vorzugsweise weniger als 0,7% begrenzt, um die Ferritbildung zu vermeiden und ein befriedigendes Verhalten des Stahls beim Beizen zu erhalten. Der Minimalgehalt von 0,1% ist bei der Herstellung nötig und ein Minimalgehalt von 0,5% ist vorzuziehen, um die Bildung eines Oxids vom Olivintyp zu vermeiden. Bei der Umformung des Stahls durch Warmwalzen bilden sich nämlich in einem erfindungsgemäßen Stahl, der nur einen geringen Siliciumgehalt aufweist, beispielsweise weniger als 0,5%, Oxide vom Olivintyp (FeO/SiO&sub2;/MnO) mit niedrigem Schmelzpunkt.
Wenn der Siliciumgehalt unter 0,5% liegt, bildet sich beim Warmwalzen eine gemischte Zone mit metallischer Matrix, die diese Oxide im flüssigen Zustand enthält, was an dem Stahlband, insbesondere nach dem Beizen, zu einem schlechten Oberflächenzustand führt.
Es hat sich herausgestellt, dass es erforderlich ist, in die Stahlzusammensetzung Silicium in einer Menge über 0,5% einzuarbeiten, um die Bildung von Oxiden mit niedrigem Schmelzpunkt zu vermeiden. Dann werden Oxide mit höherem Schmelzpunkt gebildet, die beim Warmwalzen keine Probleme hinsichtlich des Oberflächenzustands aufwerfen.
Das Silicium ist auf einen Gehalt unter 2% und vorzugsweise unter 1% beschränkt; wenn sein Gehalt höher ist, trägt es unter Berücksichtigung anderer Elementen der Zusammensetzung nicht zur Erzielung einer austenitischen Struktur bei.
Nickel ist ganz allgemein ein wesentliches Element von austenitischen Stählen und die Aufgabe der Erfindung besteht insbesondere darin, einen austenitischen Stahl herzustellen, der wenig Nickel enthält, das ein teures Element mit nicht beeinflussbaren, sehr stark schwankenden Preisen ist; aufgrund der Preisschwankungen wird der reibungslose Ablauf der mit der Stahlherstellung befassten Unternehmen gestört. Nickel hat außerdem den Nachteil, die Korrosionsanfälligkeit der austenitischen Stähle unter Zugbeanspruchung zu erhöhen. Die Anmelderin hat auch festgestellt, dass durch die Beschränkung hinsichtlich Nickel eine neue Generation von Stählen hergestellt werden kann, die verbesserte Eigenschaften aufweisen, wie dies im Folgenden dargelegt wird.
Ein Chromgehalt über 13% und vorzugsweise über 15% ist erforderlich, um die Korrosionsbeständigkeit des nichtrostenden Stahls sicherzustellen.
Die Grenze des Chromgehalts von 19% und vorzugsweise 17% hängt damit zusammen, dass der erfindungsgemäße Stahl nach dem Abschrecken auf Austenit einen Ferritgehalt unter 5% aufweisen soll. Chromgehalte über 19% führen zu Ferritgehalten, die zu groß sind und keine ausreichende Bruchdehnung garantieren können.
Um auch bei niedrigem Nickelgehalt eine Struktur vom Austenittyp zu garantieren, ist wenigstens 1% Kupfer erforderlich. Über einem Kupfergehalt von 4% wird die Schmiedbarkeit des Stahls stark beeinträchtigt und die Warmumformung des Stahls wird schwierig. Kupfer hat eine austenitisierende Wirkung, die etwa 40% der Wirkung von Nickel entspricht.
Um bei dem erfindungsgemäßen Stahl die Struktur vom Austenittyp zu gewährleisten, ist ein Stickstoffgehalt von mindestens 0,1% erforderlich. Bei einem Stickstoffgehalt über 0,4% bilden sich in dem Stahl während der Erstarrung Blasen dieses Gases, die auch als "Gasblasen" bezeichnet werden.
Der erforderliche Stickstoffgehalt kann höher liegen, wenn in die Zusammensetzung des Stahls zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit Molybdän in Mengenanteilen unter 2% eingearbeitet wird. Bei Molybdängehalten über 2% ist ein Stickstoffgehalt über 0,4% nötig, um die Gegenwart von Ferrit zu vermeiden; dies ist bei der Herstellung des Stahls bei Normaldruck nicht realisierbar.
Die Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Stahls enthält Bor in einem Mengenanteil im Bereich von 5·10&supmin;&sup4; bis 50·10&supmin;&sup4;%. Das Einarbeiten von Bor in die Zusammensetzung verbessert die Warmzähigkeit insbesondere im Bereich von 900 bis 1150ºC, wie dies durch die Einschnürungseigenschaften im Zugversuch in der Wärme in Abhängigkeit von der Temperatur zum Ausdruck kommt. Über 50· 10&supmin;&sup4;% Bor tritt ein zu starkes Absinken des Überhitzungspunktes auf, d. h., es besteht beim Wiedererwärmen vor dem Walzen die Gefahr der Bildung von Bereichen von flüssigem Metall.
Schwefel wird in den Stahl in einer Menge unter 0,01% gegeben, um sicherzustellen, dass der Stahl eine ausreichende Beständigkeit gegenüber Lochfraß aufweist.
Der Schwefelgehalt liegt vorzugsweise unter 20·10&supmin;&sup4;%, wodurch die Warmzähigkeit bei 1000ºC und darüber deutlich verbessert wird.
Der niedrige Schwefelgehalt kann durch kontrollierte Verwendung von Calcium und Aluminium erzielt werden, wobei die Endgehalte an Aluminium unter 0,03% und vorzugsweise unter 50·10&supmin;&sup4;% oder unter 30·10&supmin;&sup4;% und die Calciumgehalte bei 10·10&supmin;&sup4;% und vorzugsweise unter 5·10&supmin;&sup4;% liegen, wobei der daraus resultierende Sauerstoffgehalt im Allgemeinen im Bereich von 20·10&supmin;&sup4; bis 60·10&supmin;&sup4; liegt.
Der Phosphorgehalt wird wie in den meisten nichtrostenden austenitischen Stählen auf 0,05% begrenzt, um Segregationen bei der Erstarrung von Schweißnähten und Phänomene der Warmrissbildung, die beim Abkühlen daraus resultieren können, zu vermindern.
Der erfindungsgemäße Stahl wird in der Beschreibung mit einem Stahl vom Typ AISI 304 verglichen, der als Referenz bezeichnet wird. Die Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Stahls ist in den Tabellen 1 und 2, Seiten 20 und 21, angegeben.
In der Beschreibung sind die Zusammensetzungen der erfindungsgemäßen Stähle mit einem Sternchen gekennzeichnet.
In der folgenden Tabelle 3 sind für verschiedene Stähle die Werte der berechneten Indizes IF&sub1;, IF&sub2; und IS angegeben. Tabelle 3
Die Tabelle 4 zeigt die gemessenen Werte von IF&sub2; und IF&sub1; sowie den gemessenen Martensitanteil IS nach 30%-iger Deformation im Zugversuch. Tabelle 4
- Eigenschaften des erfindungsgemäßen Stahls in der Wärme
Die Warmzähigkeit wurde in Zugversuchen in der Wärme ermittelt. Die Messungen wurden an einem Rohstahl nach der Erstarrung und an einem verformten und wärmebehandelten Stahl durchgeführt.
Der umgeformte Stahl wurde durch Schmieden bei einer Anfangstemperatur von 1250ºC erhalten. Anschließend wurde der Stahl 30 min bei einer Temperatur von 1100ºC geglüht. Der thermische Zyklus des Zugversuchs umfasst einen Temperaturanstieg auf 1240ºC mit einer Geschwindigkeit von 20ºC/s, ein Halten der Temperatur bei 1240ºC während einer Minute und ein Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von 2ºC/s bis zur Deformationstemperatur. Es wird die Einschnürung (Durchmesser) gemessen, die dem in % ausgedrückten Verhältnis der Differenz von anfänglichem Durchmesser und Enddurchmesser und dem anfänglichen Durchmesser entspricht.
Die einzige Figur zeigt die Einschnürung in Abhängigkeit von der Deformationstemperatur für die erfindungsgemäßen Stähle 769-(B) und 771-(C) im Vergleich mit den Stählen 774-(D) mit niedrigem Schwefelgehalt, 768-(A) ohne Bor und dem als Referenz bezeichneten Stahl 671 (AISI 304).
Der Stahl 768-(A) mit 30·10&supmin;&sup4; Schwefel ohne Bor weist eine deutlich geringere Warmzähigkeit als der Referenzstahl auf. Dies trifft auch auf den Stahl 774-(D) mit 9·10&supmin;&sup4;% Schwefel ohne Bor zu. Die Zugabe von Bor verbessert, wie dies in der Figur dargestellt ist, die Warmzähigkeit im Bereich von 900 bis 1050ºC.
Es wird ferner festgestellt, dass in Gegenwart von Bor der Stahl 771-(C) mit einem Schwefelgehalt unter 20·10&supmin;&sup4;% im gesamten Temperaturbereich von 900 bis 1250ºC eine bessere Warmzähigkeit aufweist und eine Warmzähigkeit in der Nähe des Referenzstahls 671 hat.
- Mechanische Eigenschaften des erfindungsgemäßen Stahls bei Raumtemperatur
Die mechanischen Eigenschaften wurden an einem umgeformten, geglühten Stahl ermittelt. Das Umformen erfolgt durch Schmieden ab 1250ºC. Der Stahl wird dann bei einer Temperatur von 1100ºC 30 min im Salzbad geglüht. Bei den verwendeten Proben für den Zugversuch handelt es sich um Proportionalstäbe mit rundem Querschnitt, die einen Durchmesser von 5 mm und eine Länge von 50 mm aufweisen. Sie werden mit einer Geschwindigkeit von 20 mm/min gezogen. Die erfindungsgemäßen Stähle weisen eine Dehnung im Bereich von 55 bis 67% auf. In der folgenden Tabelle 5 sind zum Vergleich die Eigenschaften angegeben, die an dem erfindungsgemäßen Stahl, Stählen mit niedrigem Nickelgehalt, die nicht zur Erfindung gehören, und einem Referenzstahl vom Typ AISI 304 gemessen wurden. Tabelle 5 Mechanische Eigenschaften
Es wurde der Martensitgehalt nach 30% Zugverformung (Tabelle 4) gemessen. Für den erfindungsgemäßen Stahl liegt er unter 20%.
An den erfindungsgemäßen, bruchverformten Stahlproben war keine Spur von Martensit &epsi; festzustellen. Die erfindungsgemäßen Stähle, deren Index IS unter 20 und deren Index IF&sub1; unter 20 liegt, weisen nach einer oben beschriebenen Umformung eine Bruchdehnung über 55% auf. Eine derartige Dehnung ist erforderlich, um eine adäquate Warmzähigkeit zu erhalten.
- Korrosionsbeständigkeit
Hinsichtlich der interkristallinen Korrosion wurde an Stählen mit variablen Kohlenstoff- und Stickstoffgehalten ein Test gemäß der Norm ASTM 262 E durchgeführt. Bei den Stählen, an denen der Test durchgeführt wurde, handelt es sich um Stähle, die in ein warmgewalztes Band von 3 mm Dicke geformt und bei 1100ºC (Abschrecken auf Austenit) geglüht wurden.
Die Stähle wurden in der Folge einer der beiden folgenden Sensibilisierungsbehandlungen unterzogen:
a) Wärmebehandlung bei 700ºC während 30 min und anschließendes Abschrecken mit Wasser oder
b) Wärmebehandlung bei 650ºC während 10 min und anschließendes Abschrecken mit Wasser.
Die Testergebnisse sind in der folgenden Tabelle 6 zusammengestellt: Tabelle 6
Die nicht zur Erfindung gehörenden Stähle, die mehr als 0,1% Kohlenstoff enthalten, wie die Stähle 594 und 596, haben keine akzeptablen Eigenschaften.
Die erfindungsgemäßen Stähle, die in ihrer Zusammensetzung weniger als 0,1% Kohlenstoff enthalten, wie die Stähle 567, 592 und 584, sind im Hinblick auf die interkristalline Korrosion in dem Test b mit dem Stahl AISI 304 vergleichbar.
In dem Test a sind nur erfindungsgemäße Stähle mit dem Stahl AISI 304 vergleichbar, die in ihrer Zusammensetzung weniger als 0,080% Kohlenstoff enthalten. Der Kohlenstoffgehalt ist daher gemäß der Erfindung auf weniger als 0,1% und vorzugsweise auf weniger als 0,08% begrenzt.
Stähle mit den in den Tabellen 1 und 2 angegebenen Zusammensetzungen mit variablen Gehalten an Aluminium, Calcium, Sauerstoff und Schwefel, wurden in einem Elektroofen unter AOD hergestellt, wobei die Gehalte durch besonders genaue Verfahren ermittelt wurden, wie beispielsweise Atomabsorptions-Spektrometrie im Falle von Calcium und Glimmentladungs-Spektrometrie für Aluminium; ausgehend von umgeformten Produkten wurden Tests zur Korrosion durch Lochfraß in NaCl 0,02 M bei 23ºC und pH 6,6 durchgeführt, deren Ergebnisse in der Tabelle 7 angegeben sind. Das Potential E1 entspricht der Wahrscheinlichkeit von 1 Loch pro cm².
Es hat sich herausgestellt, dass das Lochfraßpotential an Stählen, deren Zusammensetzung einen Aluminiumgehalt aufweist, der 50· 10&supmin;&sup4;% nicht übersteigt, und die ferner weniger als 10·10&supmin;&sup4;% Calcium, weniger als 60·10&supmin;&sup4;% Sauerstoff und weniger als 20·10&supmin;&sup4;% Schwefel enthalten, deutlich höher ist.
Es wurde außerdem durch Rasterelektronenmikroskopie festgestellt, dass die Stähle A und B, die in ihrer Zusammensetzung 110·10&supmin;&sup4;% Aluminium bzw. 115·10&supmin;&sup4;% enthalten, Einschlüsse vorn Typ Kalkaluminat und Aluminiumoxid-Magnesiumoxid umgeben von Calciumsulfiden aufweisen, deren Größe einige Mikrometer erreichen kann. An den Stählen C und D, die weniger als 30·10&supmin;&sup4;% Aluminium und weniger als 10·10&supmin;&sup4;% Calcium enthalten, wurde keinerlei Calciumsulfid gefunden.

Tabelle 7

Stahl Lochfraßpotential

E1 (mV/ECS)
*A 280
*B 305
*C 450
*D 475 Tabelle 1 Tabelle 2
Die mit * versehenen Stähle sind erfindungsgemäße Stähle

Claims

1. Nichtrostender, austenitischer Stahl mit sehr geringem Nickelgehalt, durch die folgende massebezogene Zusammensetzung gekennzeichnet:

Kohlenstoff < 0,1%,

0,1% < Silicium < 1%,

5% < Mangan < 9%,

0,1% < Nickel < 2%,

13% < Chrom < 19%,

1% < Kupfer < 4%,

Mo < 2%,

0,1% < Stickstoff < 0,40%,

5·10&supmin;&sup4;% < Bor < 50·10&supmin;&sup4;%,

Phosphor < 0,05%,

Schwefel < 0,01%,

wobei der Rest aus Eisen und aus der Verarbeitung stammenden Verunreinigungen besteht und wobei die Zusammensetzung hinsichtlich des Index der martensitischen Stabilität IS die folgende Beziehung erfüllt:

IS = 0,0267·x² + 0,4332·x - 3,1459 < 20 mit:

x = 250,4 - 205,4·C% - 101,4·N% - 7,6·Mn% - 12,1·Ni% - 6,1·Cr% - 13,3·Cu%.

2. Austenitischer Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusammensetzung hinsichtlich der Ferritzahl IF1 die folgende Beziehung erfüllt:

IF&sub1; = 0,034·x² + 0,284·x - 0,347 < 20 mit:

x = 6,903·[-6,998 + Cr% - 0,972·(Ni% + 20,04·C% + 21,31· N% + 0,46·Cu% + 0,08·Mn%)].

3. Austenitischer Stahl nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß in seiner Zusammensetzung 15 bis 17% Chrom enthalten sind.

4. Austenitischer Stahl nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß in seiner Zusammensetzung ferner weniger als 0,0020% Schwefel enthalten sind.

5. Austenitischer Stahl nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß in seiner Zusammensetzung ferner 0,010 bis 0,030% Aluminium und 5·10&supmin;&sup4; bis 20·10&supmin;&sup4;% Calcium enthalten sind.