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DE3925564A1 - Verfahren zur erzeugung eines wasserstoffreichen gases - Google Patents

Verfahren zur erzeugung eines wasserstoffreichen gases

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DE3925564A1
DE3925564A1 DE3925564A DE3925564A DE3925564A1 DE 3925564 A1 DE3925564 A1 DE 3925564A1 DE 3925564 A DE3925564 A DE 3925564A DE 3925564 A DE3925564 A DE 3925564A DE 3925564 A1 DE3925564 A1 DE 3925564A1
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DE
Germany
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gas
conversion
water vapor
partial
stream
Prior art date
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Withdrawn
Application number
DE3925564A
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English (en)
Inventor
Rolf Dr Wetzel
Bernhard Dr Firnhaber
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Krupp Koppers GmbH
Original Assignee
Krupp Koppers GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Krupp Koppers GmbH filed Critical Krupp Koppers GmbH
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Priority to ZA904062A priority patent/ZA904062B/xx
Priority to GB9013092A priority patent/GB2237286B/en
Priority to US07/550,105 priority patent/US5066476A/en
Priority to CN90104752A priority patent/CN1025020C/zh
Priority to PL90286271A priority patent/PL164181B1/pl
Priority to DD90343176A priority patent/DD299169A5/de
Priority to TR90/0763A priority patent/TR26119A/xx
Publication of DE3925564A1 publication Critical patent/DE3925564A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases mit einem Wasserstoffgehalt von mindestens 85 Vol.-% durch Vergasung (Partialoxidation) von feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen bei Temperaturen oberhalb des Schlackeschmelzpunktes, wobei das erzeugte Partialoxidationsrohgas in einem dem Vergaser nachgeschalteten Abhitzekessel unter Dampferzeugung indirekt gekühlt und danach einer Entstaubung, einer katalytischen CO-Konvertierung sowie einer Entschwefelung und CO₂-Entfernung unterworfen wird.
Ds bei der Vergasung von feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen anfallende Partialoxidationsrohgas weist je nach der Zusammensetzung des eingesetzten Brennstoffes sowie den Reaktionsbedingungen der Vergasung ein Verhältnis von Kohlenmonoxid zu Wasserstoff auf, das im Bereich zwischen 1 : 1 bis 2,7 : 1 liegen kann. Für die Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases, welches beispielsweise zur Synthese von Ammoniak oder für die Hydrierung von organischen Verbindungen verwendet werden soll, ist es jedoch erforderlich, das Verhältnis von Kohlenmonoxid zu Wasserstoff auf Werte unter 0,1 herabzudrücken. Um zu diesen Werten zu gelangen, wird deshalb überschüssiges CO über die CO-Konvertierungsreaktion
CO + H₂O → H₂ + CO₂
in Wasserstoff umgewandelt.
Für die Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases sind deshalb Verfahren der eingangs genannten Art bekannt. Sofern der für die Konvertierungsreaktion verwendete Katalysator dabei nicht schwefelfest ist, wird die Entschwefelung des Gases vielfach auch vor der Konvertierung und nicht danach vorgenommen. Für die Konvertierung selbst ist es erforderlich, daß das umzusetzende Gas vor dem Eintritt in den Konvertierungsreaktor mit Wasserdampf beladen und nach der Konvertierung vom Überschußdampf wieder befreit wird. Hierfür sind einerseits sogenannte Befeuchter-Entfeuchter-Systeme bekannt. Bei Verwendung von schwefelfesten Konvertierungskatalysatoren kann die Beladung des Partialoxidationsrohgases mit Wasserdampf aber auch in der Weise erfolgen, daß dieser direkt in das heiße Gas vor der Entstaubung eingespritzt wird und nach der Konvertierung der Überschußdampf aus dem Gas wieder auskondensiert wird. Eine Kondensatrückführung in das heiße Partialoxidationsrohgas ist dabei jedoch nur beschränkt möglich, wenn das Gas trocken entstaubt werden soll. Unabhängig von der angewandten Methode zur Befeuchtung und Entfeuchtung des Gases werden in jedem Fall erhebliche Wärmemengen im Niedertemperaturbereich mit dem Überschußdampfkondensat abgeführt. Gleichzeitig erfordern der intensive Wärmeaustausch für das Aufheizen des Gases und die Kondensation des Überschußdampfes erhebliche apparative Aufwendungen.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, das Verfahren der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, daß die genannten energetischen und apparativen Nachteile vermieden werden. Dabei soll gleichzeitig der Gesamtwirkungsgrad der Wasserstoffgewinnung aus feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen deutlich verbessert und der Aufbau der Gesamtanlage vereinfacht werden.
Das der Lösung dieser Aufgabe dienende Verfahren der eingangs genannten Art ist gekennzeichnet durch die Merkmale a) bis g) des Hauptanspruchs.
Hierbei wird dem Partialoxidationsrohgas, das zuvor im Abhitzekessel bis auf Temperaturen zwischen 600 und 1450°C vorzugsweise zwischen 800 und 1200°C gekühlt worden ist, konvertiertes Kreislaufgas zugemischt, wodurch die Temperatur der erzeugten Gasmischung bis auf Werte zwischen 200 und 800°C, vorzugsweise zwischen 300 und 450°C abgesenkt wird. Mit dieser Temperatur wird die Gasmischung einer Trockenentstaubung unterworfen. Im Anschluß daran wird die entstaubte Gasmischung unter Mitverwendung des bei Kühlung des Produktgasteilstroms anfallenden Kondensats mit Wasserdampf gesättigt und am Taupunkt des Gases gewaschen, um den Reststaub und sonstige Verunreinigungen, wie z. B. Halogene und Ammoniak, aus dem Gas zu entfernen. Danach wird die gereinigte Gasmischung auf die Anspringtemperatur der Konvertierungsreaktion vorgeheizt und, soweit dies zur Einstellung des für die Konvertierung erforderlichen Verhältnisses von Wasserdampf zu Kohlenmonoxid noch notwendig ist, mit weiterem Wasserdampf versetzt. Die danach erfolgende CO-Konvertierung wird in Gegenwart schwefelfester Katalysatoren durchgeführt, wobei zwischen 60 und 95%, vorzugsweise zwischen 80 und 95% des zugeführten CO konvertiert werden. Das den Konvertierungsreaktor verlassende Gas wird bis in die Nähe seines Wasserdampftaupunktes gekühlt und danach in einen Produktgas- und einen Kreislaufgasteilstrom aufgeteilt. Das Aufteilungsverhältnis x von Kreislaufgasteilstrom k zu Produktgasteilstrom p soll dabei im Bereich zwischen 0,5 und 4, vorzugsweise zwischen 1 und 2 liegen. Das konvertierte Gas, das der Aufteilung unterworfen wird, hat hierbei ein molares Kohlenmonoxid/Wasserstoff-Verhältnis
das vom molaren Kohlenmonoxid/Wasserstoff-Verhältnis r des Partialoxidationsrohgases, vom Aufteilungsverhältnis x sowie der Konvertierungsrate μ abhängig ist. Hierbei gilt folgende Beziehung:
die berücksichtigt, daß die Summe der Volumina von Kohlenmonoxid und Wasserstoff im Partialoxidationsrohgas gleich ist der entsprechenden Summe der Volumina im Produktgasteilstrom, wobei die Summanden jedoch unterschiedlich sind.
Nach der Aufteilung wird der Kreislaufgasteilstrom einem Verdichter zugeführt, in dem er mindestens auf den in der Quenchzone herrschenden Druck verdichtet wird. Danach wird das verdichtete Gas dem Partialoxidationsrohgas in der ersten Stufe des Verfahrens (Stufe a) wieder zugesetzt.
Der Produktgasteilstrom wird währenddessen einer weiteren indirekten und/oder direkten Kühlung zur Wasserdampfkondensation unterzogen. Das hierbei anfallende Kondensat wird, wie weiter oben beschrieben wurde, der Gasmischung hinter der Trockenentstaubung zugesetzt. Das gekühlte Produktgas wird sodann einer Entschwefelung und CO₂-Entfernung (Sauergaswäsche) zugeführt und steht danach für seine weitere Verarbeitung zur Verfügung.
Weitere Einzelheiten des erfindungsgemäßen Verfahrens ergeben sich aus den vorliegenden Unteransprüchen und sollen nachfolgend an Hand des in der Abbildung dargestellten Fließschemas erläutert werden. In diesem Fließschema sind nur die für die Verfahrenserläuterung unbedingt erforderlichen Anlagenteile dargestellt, während alle Nebeneinrichtungen, wie z. B. zusätzliche Wärmetauscher, Pumpen, Ventile etc., sowie die hier nicht wichtigen Stoffströme nicht dargestellt sind. Ferner wird im Fließschema auf Einzelheiten der vorgeschalteten Vergasungsanlage sowie der nachgeschalteten Umsetzung des erzeugten wasserstoffreichen Gases nicht näher eingegangen, da diese Verfahrensstufen nicht Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind. Es kann aber davon ausgegangen werden, daß diese Verfahrensstufen sowie sämtliche Stufen des erfindungsgemäßen Verfahrens mit an sich bekannten Anlagenteilen und Aggregaten ausgeführt werden können.
Bei dem im Fließschema dargestellten Verfahren wird der eingesetzte Brennstoff über die Förderleitung 1 in den Vergaser 2 eingeleitet, in dem die Vergasung (Partialoxidation) des Brennstoffes unter den hierfür üblichen Reaktionsbedingungen bzw. unter Anwendung der hierfür bekannten Vergaserkonstruktionen erfolgt. Vorzugsweise kann als Vergaser 2 ein Flugstromvergaser eingesetzt werden, in dem die Vergasung des eingesetzten Brennstoffes unter einem Druck von <20 bar bei Temperaturen zwischen 1300 und 2000°C durchgeführt wird. Das erzeugte Partialoxidationsrohgas verläßt den Vergaser über die Leitung 3 und gelangt in den Abhitzekessel 4, der in der Praxis vielfach auch mit dem Vergaser 2 zu einer baulichen Einheit zusammengefaßt sein kann. Im Abhitzekessel 4 wird das Partialoxidationsrohgas bis auf eine Temperatur zwischen 600 und 1450°C, vorzugsweise zwischen 800 und 1200°C abgekühlt. Der hierbei anfallende Abhitzedampf wird über die Leitung 5 abgezogen und kann seiner weiteren Verwendung zugeführt werden. Aus dem Abhitzekessel 4 gelangt das Gas mit der entsprechenden Temperatur über die Leitung 6 in die Quenchzone 7. Dort wird das Partialoxidationsrohgas mit dem über die Leitung 8 zugeführten konvertierten Kreislaufgas gemischt und dabei gleichzeitig gekühlt. Die daraus resultierende Gasmischung soll eine Temperatur zwischen 200 und 800°C, vorzugsweise zwischen 300 und 450°C aufweisen. Mit dieser Temperatur wird die Gasmischung über die Leitung 9 der Trockenentstaubung 10 zugeführt und dadurch weitgehend von mitgeführtem Flugstaub befreit. Hinter der Trockenentstaubung 10 wird der über die Leitung 11 austretende Gasstrom in den Sättiger 12 eingeleitet und dort mit Kondensat in Berührung gebracht, das aus der Kühlung des Produktgasteilstroms stammt und über die Leitung 13 dem Sättiger 12 zugeführt wird. Dadurch wird das Gas mit Wasserdampf gesättigt und anschließend über die Leitung 14 der Naßwäsche 15 zugeführt, in der es bei Taupunkttemperatur gewaschen wird. Über die Leitung 16 gelangt das Gas sodann in den Wärmetauscher 17, in dem es im indirekten Wärmeaustausch mit dem bereits konvertierten Gas bis auf die Anspringtemperatur der Konvertierungsreaktion, die normalerweise bei <270°C liegt, aufgeheizt wird. Das entsprechend aufgeheizte Gas wird über die Leitung 18 in den Sättiger 19 eingeleitet, in dem ihm noch der für die Konvertierung erforderliche Wasserdampf zugesetzt wird. Hierbei kann es sich um Dampf aus dem Abhitzekessel 4 handeln, wobei ein Teilstrom dieses Dampfes aus der Leitung 5 abgezweigt und über die Leitung 20 in den Sättiger 19 eingeleitet wird. Das aufgesättigte Gas gelangt über die Leitung 21 in den Konvertierungsreaktor 22, in dem die CO-Konvertierung ein- oder zweistufig in Gegenwart von schwefelfesten Katalysatoren durchgeführt wird. Dabei handelt es sich um für diesen Zweck bekannte, handelsübliche Katalysatoren, die beispielsweise Kobalt/Molybdän als aktive Komponente enthalten. Das konvertierte Gas wird über die Leitung 23 aus dem Konvertierungsreaktor 22 abgezogen und im Wärmetauscher 17 sowie im Schlußkühler 24 bis in die Nähe seines Wasserdampftaupunktes gekühlt. Das Kühlrohrsystem 25 des Schlußkühlers 24 kann hierbei zur Vorwärmung des Speisewassers für den Abhitzekessel 4 genutzt werden. Hinter dem Schlußkühler 24 erfolgt die Aufteilung des über die Leitung 26 abgezogenen konvertierten Gases in den Kreislaufgasteilstrom k und Produktgasteilstrom p, wobei das Aufteilungsverhältnis
im Bereich zwischen 0,5 und 4, vorzugsweise zwischen 1 und 2 liegen soll.
Der Produktgasteilstrom p wird hierbei über die Leitung 27, die von der Leitung 26 abzweigt, in den Kühler 28 eingeleitet, in dem er zwecks Wasserdampfkondensation direkt oder indirekt gekühlt wird. Das dabei anfallende Kondensat wird über die Leitung 13 in den Sättiger 12 abgezogen. Nach Passieren des Kühlers 28 wird der Produktgasteilstrom über die Leitung 29 in die Sauergaswäsche 30 eingeleitet. Diese wird normalerweise unter Verwendung hierfür geeigneter, chemisch und/oder physikalisch wirkender Waschlösungen durchgeführt. Dabei werden neben den Schwefelverbindungen auch das CO₂ sowie andere saure Bestandteile aus dem Gas entfernt. Für die Entschwefelung des Gases können gegebenenfalls auch andere Verfahren, wie z. B. die trockene Entschwefelung, eingesetzt werden. Hinter der Sauergaswäsche 30 steht das auf diese Weise erzeugte wasserstoffreiche Gas für die weitere Verarbeitung zur Verfügung, der es über die Leitung 31 zugeführt wird.
Währenddessen gelangt der Kreislaufgasteilstrom k über die Leitung 26 in den Verdichter 32, in dem er mindestens auf den in der Quenchzone 7 herrschenden Druck verdichtet wird. Anschließend erfolgt über die Leitung 8 seine Wiedereinleitung in die Quenchzone 7.
Gemäß einer im Fließschema nicht dargestellten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens kann aus dem Waschwasserkreislauf der Naßwäsche 15 ein Teilstrom des beladenen Waschwassers abgezogen und von den mitgeführten Feststoffen und Salzen befreit werden. Anschließend wird das gereinigte Waschwasser in den Sättiger 12 eingeleitet und dort zur Wasserdampfsättigung des Mischgasstromes mitverwendet. Auf diese Weise gelingt es, das Verfahren so zu führen, daß kein Abwasser anfällt.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann entsprechend den thermodynamischen Randbedingungen und der Auslegung der CO-Konvertierung mit einer technisch sinnvollen CO-Umwandlungsrate μ, d. h. mit einem Kohlenmonoxidumsatz deutlich unter 100% durchgeführt werden. Niedrige Kohlenmonoxidumsatzraten bedingen eine Erhöhung des Aufteilungsverhältnisses von Kreislaufgas zu Produktgas. Ein Bereich des Kohlenmonoxidumsatzes von 60 bis 95% ist unter Berücksichtigung der wirtschaftlichen Rahmenbedingungen, die z. B. durch Apparate- und Maschinenkosten sowie Energiepreise gegeben sind, besonders geeignet. Betriebliche Bedingungen, wie Änderungen der Brennstoffqualität, Lastwechel, Teillast und andere Einflüsse, können Einfluß auf die Gaszusammensetzung haben. Die kontinuierliche analytische Überwachung des molaren CO/H₂-Verhältnisses im Produktgasteilstrom erlaubt in derartigen Fällen eine schnelle Korrektur der Produktgaszusammensetzung durch Regeleingriffe in das Aufteilungsverhältnis von Kreislaufgas zu Produktgas.
Eine weitere Regelungsmöglichkeit besteht darin, daß ein Teil des Kreislaufgases, und zwar 0 bis 1,0 Nm³ pro kg wasserfreie Kohle, vorzugsweise 0,3 bis 0,6 Nm³ pro kg wasserfreie Kohle in die Brenner des Vergasers 2 zurückgeführt und dort anstelle von Wasserdampf zur Temperaturmoderation im Vergaser 2 genutzt wird. Hierbei wird das Kreislaufgas über eine zentrale Lanze in den Brenner eingeführt, wobei diese Lanze von zwei Ringräumen umgeben ist. Über den inneren Ringraum wird dabei der Kohlenstaub und über den äußeren Ringraum der Vergasungssauerstoff zugeführt. Mit der teilweisen Rückführung des Kreislaufgases in die Brenner ist entsprechend der damit zugeführten Kohlendioxid- und Wasserdampf-Menge die Sauerstoffmenge so weit zu reduzieren, daß das Vergasungsergebnis nicht beeinträchtigt wird.
Abschließend soll die Wirksamkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens an Hand eines Ausführungsbeispiels demonstriert werden. Hierbei wurde eine Steinkohle, die im wasserfreien Zustand folgende Zusammensetzung hat:
C
76,6 Vol.-%
H 5,0 Vol.-%
O 8,8 Vol.-%
N 1,3 Vol.-%
S 0,8 Vol.-%
Asche 7,5 Vol.-%
Cl 0,17 Vol.-% (in Asche enthalten)
in einem Flugstromvergaser mit trockener Kohlenstaubeinspeisung (Fördermittel Stickstoff) mit Sauerstoff ohne Dampfzugabe bei einem Druck von 30 bar vergast. Das resultierende Partialoxidationsrohgas in einer Menge von 2,07 Nm³/kg Kohle hat am Eintritt in die Quenchzone bei einer Temperatur von 1100°C die Zusammensetzung:
CO
67,9 Vol.-%
H₂ 26,5 Vol.-%
CO₂ 0,3 Vol.-%
N₂ 4,7 Vol.-%
H₂S 0,2 Vol.-%
HCl 0,05 Vol.-%
H₂O 0,3 Vol.-%
Im vorliegenden Beispiel wurde bei einer Konvertierungsrate μ=0,8 und einem Aufteilungsverhältnis von x=1,5 dem Partialoxidationsrohgas konvertiertes Gas der Zusammensetzung:
CO
2,9 Vol.-%
H₂ 41,3 Vol.-%
CO₂ 29,0 Vol.-%
N₂ 2,2 Vol.-%
H₂ 0,1 Vol.-%
HCl 0,0 Vol.-%
H₂O 24,5 Vol.-%
in einer Menge von 6,63 Nm³ in der Quenchzone zugesetzt.
Das resultierende Mischgas hat die Zusammensetzung:
CO
18,3 Vol.-%
H₂ 37,8 Vol.-%
CO₂ 22,2 Vol.-%
N₂ 2,8 Vol.-%
H₂S 0,15 Vol.-%
HCl 0,01 Vol.-%
H₂O 18,7 Vol.-%
Das Mischgas wurde bei einer Temperatur von 400°C trocken entstaubt und anschließend im Sättiger 12 gesättigt. Zu diesem Zweck wurde in den Sättiger 12 über die Leitung 13 Kondensat sowie zusätzlich gereinigtes Waschwasser aus der Naßwäsche 15 in einer Menge von insgesamt 0,9 l pro kg Kohlewf eingeleitet. Die Naßwäsche wurde bei ca. 180°C durchgeführt, wobei im Anschluß daran das Gas im Wärmetauscher 17 bis auf eine Temperatur von ca. 300°C aufgeheizt wurde, bei der die CO-Konvertierung erfolgte. Im Anschluß daran erfolgte die Abkühlung des konvertierten Gases im Wärmetauscher 17 und im Schlußkühler 24 bis auf eine Temperatur von ca. 160 bis 170°C. Mit dem bereits weiter oben angegebenen Aufteilungsverhältnis von x=1,5 wurde das konvertierte Gas bei dieser Temperatur in den Kreislaufgas- und den Produktgasteilstrom aufgeteilt, wobei der Kreislaufgasteilstrom im Verdichter 32 auf den Quenchdruck wieder verdichtet und danach in die Quenchzone 7 zurückgeführt wurde. Der Produktgasteilstrom wurde im Kühler 28 und in der Sauergaswäsche 30 entsprechend weiterbehandelt und danach mit einem molaren CO/H₂-Verhältnis von rs=0,07 seiner weiteren Verwendung zugeführt. Für die Ammoniaksynthese ist hierbei der Restkohlenmonoxidgehalt durch bekannte Maßnahmen, wie z. B. eine Flüssigstickstoffwäsche, aus dem Gas zu entfernen, bevor dieses in den Synthesereaktor eingeleitet werden kann.
Das vorstehend beschriebene Beispiel zeigt eine Möglichkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens auf. Bei geeigneter Wahl des Aufteilungsverhältnisses x kann die Temperatur des Partialoxidationsrohgases in der Quenchzone entsprechend der Auslegung und Leistungsfähigkeit des Abhitzekessels in einem weiteren Bereich frei gewählt werden.

Claims (7)

1. Verfahren zur Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases mit einem Wasserstoffgehalt von mindestens 85 Vol.-% durch Vergasung (Partialoxidation) von feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen bei Temperaturen oberhalb des Schlackeschmelzpunktes, wobei das erzeugte Partialoxidationsrohgas in einem den Vergaser nachgeschalteten Abhitzekessel unter Dampferzeugung indirekt gekühlt und danach einer Entstaubung, einer katalytischen CO-Konvertierung sowie einer Entschwefelung und CO₂-Entfernung unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daß
  • a) das Partialoxidationsrohgas hinter dem Abhitzekessel durch Zugabe von konvertiertem Kreislaufgas weiter abgekühlt wird,
  • b) die erzeugte Gasmischung einer Trockenentstaubung unterworfen wird,
  • c) die entstaubte Gasmischung unter Mitverwendung des bei der Kühlung des Produktgasteilstroms anfallenden Kondensats mit Wasserdampf gesättigt und am Taupunkt des Gases gewaschen wird,
  • d) die gereinigte Gasmischung nach Vorheizen auf die Anspringtemperatur der Konvertierungsreaktion und gegebenenfalls nach Zumischung von weiterem Wasserdampf zwecks Einstellung des für die Konvertierung erforderlichen Verhältnisses von Wasserdampf zu Kohlenmonoxid einer CO-Konvertierung in Gegenwart eines schwefelfesten Katalysators unterworfen wird,
  • e) das den Konvertierungsreaktor verlassende CO-arme Gas bis in die Nähe seines Wasserdampftaupunktes gekühlt und danach in einen Kreislaufgas- und einen Produktgasteilstrom aufgeteilt wird,
  • f) der Kreislaufgasteilstrom nach entsprechender Verdichtung dem Partialoxidationsrohgas in Stufe a) zugemischt wird und
  • g) der Produktgasteilstrom einer Kühlung zur Wasserdampfkondensation, einer Entschwefelung und CO₂-Entfernung sowie einer dem weiteren Verwendungszweck angepaßten Gasbehandlung unterworfen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Aufteilungsverhältnis x von Kreislaufgasteilstrom zu Produktgasteilstrom im Bereich zwischen 0,5 und 4, vorzugsweise zwischen 1 und 2 liegt.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Partialoxidationsrohgas bei Temperaturen zwischen 600 und 1450°C, vorzugsweise zwischen 800 und 1200°C in eine Quenchzone eingeleitet und dort mit dem konvertierten Kreislaufgas gemischt wird, wobei die Temperatur der erzeugten Gasmischung bis auf Werte zwischen 200 und 800°C, vorzugsweise zwischen 300 und 450°C abgesenkt wird.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Konvertierung der gereinigten Gasmischung zwischen 60 und 95%, vorzugsweise zwischen 80 und 95% des zugeführten Kohlenmonoxids konvertiert werden.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß aus der Naßwäsche der Gasmischung ein Teilstrom des beladenen Waschwassers abgezogen, gereinigt und danach in den vorgeschalteten Sättiger eingeleitet wird.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das molare CO/H₂-Verhältnis im Produktgasteilstrom kontinuierlich analytisch überwacht und bei betriebsbedingten Änderungen durch Veränderung des Aufteilungsverhältnisses x auf den gewünschten Wert eingestellt wird.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Aufteilungsverhältnis x dadurch verändert wird, daß ein Teilstrom des Kreislaufgases in einer Menge von 0,2 bis 1,0 m³/Kohlewf (wf=wasserfrei), vorzugsweise 0,3 bis 0,6 Nm³/kg Kohlewf den Brennern des Vergasers über eine zentrale Lanze zugeführt und dort anstelle von Wasserdampf zur Temperaturmoderation bei der Vergasung genutzt wird.
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