DE2329732A1 - Verfahren zur herstellung von harnstoff - Google Patents
Verfahren zur herstellung von harnstoffInfo
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Description
Kennzeichen 2515 JJ
Dr- F. Zumeteln «en. - Or. E. Aiemann
Dr.R.Ko*nigebera?r - Dipl. Phys R. Holxbauer
Dr. F. ZurusUin jun.
t MOnchen 2, BrOuhauiifraO· 4/IH
Unie van Kunstaiestfabrieken B.V., UTRECHT (Niederlande)
Verfahren zu der Herstellung von Harnstoff
Bekanntlich erfolgt die Herstellung von Harnstoff aus Ammoniak und
Kohlendioxyd in zwei Phasen Über das Zwischenprodukt Amraoniumcarbamat; unter
den üblichen Temperatur- und Druckverhältnissen verläuft die Umsetzung von
Ammoniak und Kohlendioxyd in Ammoniumcarbamat gemäss der exothermen Reaktion
2 NH_ + C0„ ** ' NH2COONH4 + a kcal
nahezu vollständig, das Ammoniumcarbamat aber wird Über die endotherme Reaktion
NH0COONH. CO(NH0)o + H0O - b kcal
nur zum Teile in Harnstoff umgesetzt.
In der Praxis erfolgt die Harnstoffsynthese zur Verwirklichung
eines höheren Umsetzungsgrads in Anwesenheit eines AmmoniakUbermasses. Die bei der Synthese erhaltenen Lösung enthält deshalb ausser Harnstoff und Wasser
auch nicht-umgesetztes Ammoniumcarbamat und nicht-gebundenes Ammoniak. Diese sind aus der Lösung zu entfernen, bevor letztere konzentriert und zum
Fertigprodukt verarbeitet werden kann.
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Gemäss einem bekannten Verfahren (siehe die deutsche Patentschrift
1.166.769) geschieht dies in der Weise, dass man die Harnstoffsyntheselösung
unter Druck einer Abstreifbehandlung mit gasförmigem Kohlendioxyd unterzieht, wobei das Ammoniumcarbamat in Ammoniak und Kohlendioxyd zerlegt und ein aus
Ammoniak, Kohlendioxyd und Wasserdampf bestehendes Gasgemisch abgetrieben
wird. Die Zerlegung von Ammoniumcarbamat und die Austreibung von Ammoniak und
Kohlendioxyd erfolgen beim Abstreifen durch Erniedrigung der Partialspannung
eines der beiden Reaktionsteilnehmer mit Hilfe des Abtreibgases und durch Wärmezufuhr. Dazu lässt man die Harnstoffsyntheselösung in Form eines dünnen
Films im Gegenstrom zum Abtreibgas an der Innenwand mehrerer erhitzter und senkrecht angeordneter Röhren hinunterströmen. Bei diesem bekannten Verfahren
wird somit ein Teil der für die Zerlegung des .Ammoniumcarbamats erforderlichen
Wärme gleichzeitig mit dem Austreiben eines Teils der durch Zerlegung
anfallenden Reaktionsteilnehmer aus der Harnstoffsyntheselösung mit Hilfe
von Abtreibgaa zugeführt. Das Abstreifen erfolgt im Gegenstrom, damit ein
optimaler Abtreibungsgrad der nicht in Harnstoff umgesetzten Ammoniak und Kohlendioxydmengen erzielt wird.
Bei diesem Verfahren gibt es allerdings die Gefahr eines Auftretens
ungewünschter Stauungserscheinungen.
Beim Stauen wird der in den Röhren hinunterströmende FlUssigkeitsfilm vom
emporsteigenden Gas gleichsam von der Wand abgezogen. Der Film löst sich
somit von der Wand und es können sogar Flüssigkeitspfropfen entstehen, die die
betreffenden Röhren abschliessen. Stauungserscheinungen treten erst bei hohen
Gas- und Flüssigkeitsbelastungen auf und zwar zuerst im oberen Teil der
Röhren, weil dort diese Belastungen am grössten sind. Sie werden durch die Anwendung des Gegenstromprinzips hervorgerufen und das Auftreten wird noch
gefördert durch die gleichzeitig mit dem Abstreifen stattfindende Wärmezufuhr
über die Wand, wodurch im frei werdenden Gas eine von der Wand weggerichtete
Strömung entsteht. Mit Rücksicht hierauf wird man zur Vermeidung einer Stauung
bei einem bestimmten Röhrendurchmesser und bei bestimmten Gas~ und Flüssigkeitbelastungen
nur einen beschränkten Wärmefluss zulassen können.
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Eriinchingsgemäss wird dieser Nachteil behoben, indem man der Harns toifsyntheselösung
bevor diese mit dem Abstreifgas in Berührung gebracht wird, eine Menge Wärme zuführt, welche zur Zerlegung des grössvcn Teils des Ammoniuracarbamats
ausreicht.
Die Erfindung betrifft deshalb ein Verfahren zu der Herstellung von
Harnstoff, bei dem Ammoniak und Kolilendioxyd unter einem Druck von 80 bis
at und einer Temperatur von 170 bis 190 C zur Reaktion gebracht werden, die dabei gebildete Harnstoffsyntheselösung erhitzt und im Gegenstrom mit einem
Abstreifgas in Berührung gebracht wird, und das anfallende, im wesentlichen
aus Ammoniak, Kohlendioxyd und Wasserdampf bestehende Gasgemisch zurUckgewStlzt
wird. Das erfindungsgemässe Verfahren wird dadurch gekennzeichnet, dass die
Harnstoffsyntheselösung in einer Wärmeaustauschzone auf eine Temperatur von
205 bis 250 °C erhitzt wird und anschliessend in einer Abstreifzone unter
adiabatischen Bedingungen die anwesenden, nicht in Harnstoff umgesetzten Reaktionsteilnehmer mit Hilfe des Abstreifgases ausgetrieben werden.
Weil beim erfindungsgemässen A'erfahren die Erhitzung der Harnstoffsyntheselosung
und die Abstreifbehandlung getrennt erfolgen, lässt sich die
Erhitzung im Gleichstrom durchführen, d.h. in der Weise, dass die Harnstoffsyntheselösung
und die während der Erhitzung aus ihr abgetriebenen Gase in gleicher Richtung durch die Wärmeaustauschzone fHessen. Es braucht dabei
kein Flössigkeitsfilm gebildet und aufrechterhalten zu werden und Stauungserscheinungen spielen hier keine Rolle, so dass höhere Geschwindigkeiten
möglich sind. Dies führt wiederum zu einem besseren Wärmeübergang, wodurch die Wärmeaustauchflache merklich kleiner sein kann. Dieser Vorteil tritt besonders
dann deutlich zu Tage, wenn erfindungsgemäss die Erhitzung in einem sog.
'One-pass'-Erhitzer erfolgt, in dem die Verbrennungsgase eines gasförmigen
oder flüssigen Brennstoffs als Erhitzungsmedium benutzt werden. Die Verweilzeit der Harnstoffsyntheselösung in der wärmeaustauschenden Zone beträgt vorzugsweise
nicht lSnger als 10 see, damit die Hydrolyse des gebildeten Harnstoffs
innerhalb angemessener Grenzen bleibt.
Die Erfindung wird anhand des in beiliegender Figur dargestellten Schemas erläutert.
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In einem Synthcsoautokluvon 1 wird bei einem Druck von 80-200 nt
und einer Temperatur von 170-190 C aus durch die Leitung 2 herangeführtem
Ammoniak und durch die Leitung 3 herangeführtem Gas/FlUssigkeit-Gemisch, das
Ammoniumcarbamat, Kohlendioxyd und Wasser enthält, eine Harnstoffsyntheselösung
gebildet. Diese Lösung wird durch die Leitungen 4 und 6 in einen 'one-pass'-Erhitzer 8 eingeleitet und passiert dabei zu einem noch näher zu
beschreibenen Ziel, die Rektifizierkolonne 5. Der hier nur schematisch eingezeichnete
'one-pass'-Erhitzer 8 besteht im wesentlichen aus einem Feuerherd,
in dem mit Hilfe von durch die Leitung 9 herangeführter Luft das durch die
Leitung 10 eintretende Erdgas verbrannt wird und einem wärmeaustauschenden Teil. wo Wärme von den aus dem Feuerherd emporsteigenden Verbrennungsgasen
auf die durch die wärmeaustauschröhren 11 fliessende Harnstoffsyntheselösung,
welche mit einer Temperatur von 160-190 C zugeführt wird, Übertragen wird.
Die Temperatur der Verbrennungsgase in der wärmeaustauschenden Zone kann durch
Umlauf eines Teils der Abgase geregelt werden. Das während der Erhitzung der Lösung anfallende Gas strömt in derselben Richtung als die Lösung durch die
WSrmeaustauschröhren und ein Gas/FlUssigkeit-Gemisch verlässt letzten Endes
den Erhitzer 8 mit einer Temperatur von 205-250 C. Die Temperaturdifferenz
zwischen der Lösung und den Verbrennungsgasen ist gross und auch der Wärme-Obergangskoeffizient
ist infolge der in den Röhren auftretenden Zweiphasen-Wirbelströmung hoch, so dass ein eingehender Wärmeübergang stattfindet.
Hierdurch sind hohe Durchsatzleistungen möglich, kann die wärmeaustauschende Oberfläche verringert und eine kurze Verweilzeit eingehalten werden, was sehr
günstig ist mit Rücksicht auf die Hydrolyse von Harnstoff.
Die durch die Erhitzungsröhren 11 hindurchgegangenen Verbrennungsgase verlassen den Erhitzer 8 über den Abzugskanal 12, ggf. nachdem sie Ober
die Wärmeaustauschspiralen 13 und 14 noch einen Teil ihrer Wärme an das Erdgas,
bzw. die Verbrennungsluft abgetreten haben. Es ist selbstverständlich auch
mOglich, diese Wärme zur Erhitzung von Prozessströmen zu verwerten. Das aus
den Röhren 11 austretende Gas/FlUssigkeit-Gemisch wird durch die Leitung 15
oben in die Kolonne 16 eingebracht, wo es im Gegenstrom mit für die Harnstoffsynthese
benötigtem Kohlendioxyd, oder einem anderen Gas, das durch die Leitung 17 unten in die Kolonne eintritt, in Berührung gebracht wird.
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Der Kolonne 16 geht keine Wärme zu. In dieser Kolonne wird die Flüssigkeit
in Form eines dünnen Films Ubor mehrere Kontaktkörper, vorzugsweise an den
Wänden senkrecht angeordneter Platten entlanggeftlhrt, damit eine möglichst
grosse Bertlhrungsoberflache entsteht.
Die Gefahr einer Stauung in der Kolonne 16 ist zu vernachlässigen,
weil ein wichtiger Teil des ursprünglich in der Harnstoffsyntheselösung
befindlichen Ammoniumcarbamats sich bereits im Erhitzer 8 in gasförmiges
Ammoniak und Kohlendioxyd, welche im Kopfe der Kolonne 16 abgeschieden werden,
zerlegt hat. Die Gasmenge, welche im Rektifizicrungsabschnitt der Kolonne
zur Verfügung kommt, ist hierdurch geringer. Ausserdem hat, wie bereits
dargelegt worden ist, das Betreiben der Kolonne 16 unter adiabatischen
Bedingungen, also ohne Zufuhr von Wärme über eine wffrmevertrSgliche Oberflache,
einen günstigen Einfluss.
Die in der Kolonne 16 nach der Abstreifbehandlung verbliebene
Lösung wird über die Leitung 18 und Reduzierventil 19, in dem der Druck auf
3 bis 4 at ermässigt wird, einer nicht eingezeichneten Niederdruckstufe des Prozesses zugeführt, wo auf die übliche Weise mittels Erhitzung die noch
anwesende geringe Menge Ammoniumcarbamat zerlegt wird und Ammoniak und Kohlendioxyd
abgeschieden und zu einer Ammoniumcarbamatlösung kondensiert werden,
wonach die anfallende wässerige Harnstofflösung konzentriert wird.
Das in Kolonne 16 abgetrennte Gasgemisch enthalt ausser Ammoniak und
Kohlendioxyd eine merkliche .Menge Wasser. Damit möglichst wenig Wasser mit
dem zurückgewonnenen Ammoniak und Kohlendioxyd in den Syntheseautoklaven zurückgewälzt wird, was mit Rücksicht auf eine optimale Umsetzung notwendig
ist, wird das Gasgemisch in der Rektifizierkolonne 5 im Gegenstrom mit der aus dem Syntheseautoklaven 1 abgeführten Harnstoffsyntheselösung in Berührung
gebracht. Dabei wechselt ein betrachtlicher Teil des Wassers in die Harnstoffsyntheselösung
hinüber, welche dem Erhitzer 8 zugeht, während ein Teil des in der Lösung vorhandenen nicht-umgesetzten Ammoniaks und Kohlendioxyds in das
Gasgemisch übertritt, das die Kolonne 5 durch die Leitung 21 verlässt.
Dieses Gasgemisch geht dem Kondensator 22 zu, wie auch das durch die Leitung
23 herangeführte Ammoniak und die durch die Leitung 24 zugeführte Ammoniumcarbamatlösung
aus Wäscher 25, in dem mit Hilfe der aus der Niederdruckstufe
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durch die Leitung 26 umlaufenden Amjnoni urne a rbaniat lösung Ammoniak und Kohlendioxyd
aus dem inerte Bestandteile enthaltenden und aus. dem Synthcsoautoklaven
1 abgeführten Gasgemisch entfernt werden. Im Kondensator 22 wird der
grösste Teil des herangeführten Ammoniaks und Kohlendioxyds zu Ammoniutncarbamat
kondensiert. Das anfallende Gas-FlUssigkeit-Gemlsch tritt durch die Leitung
unten in den Syntheseautoklaven 1 ein. In ihm wird die Kondensation von Ammoniak und Kohlendioxyd vollendet. Die zur Verfügung kommende Wärme wird
zur Deckung des Wärmebedarfs für die endotherme Umsetzung von Ammoniumcarbamat
in Harnstoff benutzt, Die im Kondensator 22 anfallende WSrme kann ftlr die
Erzeugung von Dampf und/oder für die Erhitzung der Prozessströme verwertet werden. Einbau eines Erhitzers, wo die zur Erhitzung der Harnstoffsyntheselösung
benötigte Wärme durch Verbrennung von Erdgas oder Erdöl erzeugt wird, ist nicht notwendig. Es ist z.B. auch möglich, zur Erhitzung der Harnstoffsyntheselösung
Hochdruckdampi zu benutzen, der ggf. in einem gesonderten Dampferzeuger gewonnen wird. Dabei wird das heisse Dampfkondensat direkt dem
Dampferzeuger wieder zugeführt, so dass ein einfaches geschlossenes Kreislaufsystem
entsteht.
Zur Erzeugung von 1000 t Harnstoff im Tag sind erforderlich 567 t NH_ und 733 t
C0_. Unter Verwendung des anhand beiliegenden Schemas beschriebenen Verfahrens
werden 259 t NU* durch die Leitung 2 dem Syntheseautoklaven 1 zugeführt,
während der restliche Teil (308 t) durch die Leitung 23 dem Kondensator 22 zugeht. In den Syntheseautoklaven 1 wird ferner durch die Leitung 3 ein Gas-Flössigkeitsgemisch
eingebracht, das folgende Brutto-Zusammensetzung aufweist:
| 1350 | t | NH3 |
| 1433 | t | C02 |
| 177 | t | H2O |
Der Druck, bei dem die Harnstoff synthese, die Erhitzung und das Abstreifen
der Syntheselösung sowie die Kondensation des beim Abstreifen und Rektifizieren
2 abgetriebenen Gasgemisches stattfinden, beträgt 140 kg/cm . Die Temperatur der
der Rektifizierkolonne zufliessenden Harnstoffsyntheselösung ist 185 C.
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Diese LH sung setzt sich f olginderniassen zusammen:
895 t NH
552 t CO2
498 t H0O
1085 t Harnstoff.
Die durch die Leitung 6 von der Rektifizierkolonne 5 nach dem 'one-pass'-Erhitzer
8 gehende Lösung enthält:
885 t N
H3
| 539 | t | C02 |
| 532 | t | H2° |
| 1085 | t | Harnstoff. |
Die Temperatur dieser Lösung beträgt 190 C, welche im Erhitzer 8 durch Verbrennung
von 55.440 m Erdgas auf 210 C gesteigert wird. Hierfür ist eine
2 wärmeaustauschende Oberfläche von 367 m erforderlich. Das im Erhitzer
erzeugte Gas-FlUssigkeit-Gemisch tritt oben in die Kolonne 16 ein, welche
mit senkrecht angeordneten Blechen versehen ist, an denen entlang die Flüssigkeit
im Gegenstrom mit der unten in die Kolonne eintretenden, für die Synthese erforderlichen Menge von 734 t C0_, welche eine Temperatur von 120 C aufweist,
hinunterfliesst. Aus der Kolonne 16 geht eine Lösung ab, die ausser 1000 t
Harnstoff und 427 t HO noch 100 t NH- und 118 t CO enthält und eine Temperatur
von 160 C zeigt. Das in der Abstreifkolonne 16 abgetrennte Gasgemisch,
das unten in die Rektifizierkolonne 5 eintritt, enthält:
| 833 | t | NHg |
| 1216 | t | C02 |
| 80 | t | H2° |
Aus dem Kopf der Rektifizierkolonne 5 wird ein Gasgemisch in den Kondensator
22 abgeführt, das sich aus
| 843 | t | NH3 |
| 1230 | t | co2 |
| 46 | t | H2° |
| zusammensetzt. |
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7329732
Die verdtlnnte AmmoniumvarbamullcSsung, welche aus der Niederdriickstule in
den Gaswäscher 25 eintritt, bildet mit der in ihm aus dem Abgasgemisch entnommenen
Stoffen eine Lösung, welche
199 t NH 203 t CO2
131 t H_0
enthält und gleichfalls dem Kondensator 22 zugeht. In diesem Kondensator
bildet sich 1025 t Dampf von 4 at.
Zum Vergleich möge dienen, dass bei Anwendung des eingangs beschriebenen
bekannten Verfahrens, bei dem also die benötigte Wurme während der Behandlung
mit dem Abstreifgas zugeführt wird, eine wärmeaustauschende Oberfläche von
2 etwa 800 m erforderlich wäre.
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Claims (6)
1. Verfahren zu der Herstellung von Harnstoff, bei dem Ammoniak und Kohlendioxyd
unter einem Druck von 80 bis 200 at und einer Temperatur von 170 bis 190 C zur Reaktion gebracht werden, die dabei gebildete Harnstoffsyntheselösung
erhitzt und im Gegenstrom mit einem Abstreifgas in Berührung gebracht wird und das anfallende, im wesentlichen aus Ammoniak, Kohlendioxyd
und Wasserdampf bestehende Gasgemisch zurllckgcwälzt wird, dadurch
gekennzeichnet, dass die Harnstoffsyntheselösung in einer Wärmeaustauschzone
auf eine Temperatur von 205 bis 250 C erhitzt wird und anschliessend in einer Abstreifzone unter adiabatischen Bedingungen die anwesenden, nicht
in Harnstoff umgesetzten Reaktionsteilnehmcr mit Hilfe des Abstreifgases
ausgetrieben werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, dass die Harnstoffsyntheselösung
im Gleichstrom mit dem durch die Erhitzung entstehenden Gasgemisch
durch die Wärmeaustauschzone geführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Erhitzung
der Harnstoffsyntheselösung in einem 'one-pass'-Erhitzer erfolgt.
4. Verfahren nach den Ansprachen 1-3, dadurch gekennzeichnet, dass die Erhitzung
der Hamstoffsynthcselösung mit Hilfe von Verbrennungsgasen eines
gasformigen oder flüssigen Brennstoffs stattfindet.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1-4, dadurch gekennzeichnet, dass die Verweilzeit
der Hamstof fsynthcselösung in der WSrmeaustauschzone maximal
10 see beträgt.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1-5, dadurch gekennzeichnet, dass aus dem
beim Abstreifen abgetriebenen Gasgemisch ein Teil des Wassers abgetrieben
wird, indem man das Gasgemisch im Gegenstrom mit der zu erhitzenden Harnstoffsyntheselösung durch eine Rektifizierzone leitet.
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| NL7207941A NL172539C (nl) | 1972-06-12 | 1972-06-12 | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| DE2329732C2 DE2329732C2 (de) | 1982-04-22 |
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| NL (1) | NL172539C (de) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2929998A1 (de) * | 1978-07-24 | 1980-02-07 | Ammonia Casale Sa | Verfahren zur behandlung von harnstoffloesungen |
| DE3109744A1 (de) * | 1980-03-13 | 1982-01-07 | Mitsui Toatsu Chemicals, Inc. | "verfahren zum abstreifen von nicht-umgesetzten materialien im harnstoffsyntheseverfahren" |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58142433U (ja) * | 1982-03-19 | 1983-09-26 | 株式会社昭和製作所 | リモ−トコントロ−ル式油圧緩衝器の減衰力調整装置 |
| JPS593036U (ja) * | 1982-06-29 | 1984-01-10 | 株式会社昭和製作所 | 油圧緩衝器の減衰力調整装置 |
| JPS597478U (ja) * | 1982-07-07 | 1984-01-18 | 日産自動車株式会社 | 液晶表示器 |
| NL187393C (nl) * | 1982-11-26 | 1991-09-16 | V I Kucheryavy T M Bogdanova D | Werkwijze voor het bereiden van ureum. |
| JPS6041652U (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-23 | 株式会社 昭和製作所 | 減衰力可変式油圧緩衝器 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU37505A1 (de) * | 1958-08-08 |
-
1972
- 1972-06-12 NL NL7207941A patent/NL172539C/xx not_active IP Right Cessation
-
1973
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Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| NICHTS-ERMITTELT * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2929998A1 (de) * | 1978-07-24 | 1980-02-07 | Ammonia Casale Sa | Verfahren zur behandlung von harnstoffloesungen |
| DE3109744A1 (de) * | 1980-03-13 | 1982-01-07 | Mitsui Toatsu Chemicals, Inc. | "verfahren zum abstreifen von nicht-umgesetzten materialien im harnstoffsyntheseverfahren" |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL7207941A (de) | 1973-12-14 |
| JPS5735188B2 (de) | 1982-07-27 |
| IN139309B (de) | 1976-06-05 |
| IT985415B (it) | 1974-11-30 |
| NL172539C (nl) | 1983-09-16 |
| DE2329732C2 (de) | 1982-04-22 |
| BE800799A (fr) | 1973-12-12 |
| GB1428684A (en) | 1976-03-17 |
| JPS4949905A (de) | 1974-05-15 |
| NL172539B (nl) | 1983-04-18 |
| FR2187769B1 (de) | 1976-11-12 |
| FR2187769A1 (de) | 1974-01-18 |
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