DE2135179A1

DE2135179A1 - Nichtrostender Nickel Chrom Stahl mit hoher Spannungsnßkorrosionsbestandigkeit

Info

Publication number: DE2135179A1
Application number: DE19712135179
Authority: DE
Inventors: Masarrachi Toyonaka Osaka Fujikawa Hisao Nishinomiya Hyogo Kowaka, (Japan) P
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1970-07-14
Filing date: 1971-07-14
Publication date: 1972-02-10
Also published as: FR2131169A5; GB1361055A; DE2135179B2; CA953947A

Description

Die Erfindung betrifft einen nichtrostenden Nickel-Chrom-Stahl mit einer erhöhten Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit! insbesondere einen Nickel-Chrom-Stahl mit einer ausgezeichneten Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit in reinem Wasser und in Chlorionen enthaltendem Wasser oder Dampf bei hohen Temperaturen und unter hohen Drücken.

Es sind bereits in beträchtlichem Umfange Forschungsarbeiten durchgeführt worden, die sich mit dem Vorgang und Mechanismus der Spannungsrißkorrosion bei nichtrostenden Nickel-Chrom-Stählen befassen. Es ist bekannt, daß eine Spannungsrißkorrosion bei nichtrostenden Nickel-Chrom-Stählen vor allem auftritt, wenn die Umgebung Chlorionen enthält. Zu den Maßnahmen zum Verhindern der Spannungsrißkorrosion gehören das Entfernen der Restspannungen nach dem Schweißen und der spanlosen Verformung, die Verbesserung der korrodierend wirkenden Umgebung, die Verbesserung der Konstruktion, die Herabsetzung der Rißempfindlichkeit durch Oberflächenbehandlungen, z.B. Kugelstrahlen, die Verwendung von Nickellegierungen mit einem hohen Nickelgehalt z.B. Inconel (Warenzeichen), usw.

Die vorstehend angegebenen Maßnahmen sind jedoch sehr kostspielig und daher unwirtschaftlich.

Andererseits besteht in der modernen Kerntechnik und chemischen Industrie ein sehr starker Bedarf nach nichtrostenden Stählen mit einer hohen Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit.

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Aufgabe der Erfindung besteht daher in der - Schaffung eines nichtrostenden Niekel-Chrom-Stahls, der aufgrund seiner chemischen Zusammensetzung eine hohe Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit hat.

Lösung zum Prüfen der Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit von nichtrostenden Nickel-Chrom-Stählen hat man bisher im allgemeinen eine kochende Lösung von Magnesiumchlorid (MgCl_?) verwendet. Es hat sich jedoch gezeigt, daß in diesem Fall andere Korrosionsbedingungen herrschen als in Wasser oder Dampf bei hohen Temperaturen und unter hohen Drücken und daß auch die Rißbildung in diesen beiden Fällen verschieden ist.

Die kochende Magnesiumchloridlösung stellt eine sehr stark korrodierend wirkende Umgabung dar, die in den meisten Fällen nur zur Bildung von Kornquerrissen führt. Wasser und Dampf bei hohen Temperaturen und unter hohen Drücken bilden eine Umgebung, die nicht so stark korrodierend wirkt wie kochende Magnesiumchloridlösung, sondern im allgemeinen zu einer Passivierung führt, so daß nicht nur Kornquerrisse, sondern auch Korngrenzenrisse auftreten»

Der Mechanismus der Korngrenzenrißkorrosion unterscheidet sich von dem der Kornquerrißkorrosion. Die Korngrenzenrißkorrosion ist auf das Vorhandensein von mechanischen Spannungen zurückzuführen .

Es hat sich gezeigt, daß der Vorgang der Spannungsrißkorrosion in Wasser oder Dampf bei hohen Temperaturen und unter hohen Drücken nicht durch die Ergebnisse von Versuchen erklärt werden kann, in denen in der bisher üblichen Weise eine kochende Magnesiumchloridlösung verwendet wurde.

Die Erfinder haben zur Untersuchung der Spannungsrißkorrosion des Nickel-Chrom-Stahls Versuche mit Hilfe von reinem Wasser und Chlorionen enthaltendem Wasser und Dampf bei hohen Temperaturen und unter hohen Drücken durchgeführt. Die Ergebnisse

1 ö 9 8 8 7 / 1 1 Ö δ

dieser Versuche zeigen, daß die Neigung des Nickel-Chrom-Stahls sur Spannungsrißkorrosion stark abhängig ist von dem Gehalt an in dem Stahl in fester Lösung befindlichem Kohlenstoff. Diese Erscheinung kann bei Versuchen mit kochender Magnesiumchloridiösung nicht beobachtet werden.

Die Erfinder haben ferner entdeckt, daß durch Zusatz von Vanadium (V) und/oder Aluminium (Al) die Spannungskorrosionsrißbeständigkeit in einer von Wasser oder Dampf bei hohen Temperaturen und unter hohem Druck gebildeten Umgebung beträchtlich erhöht wird. Silicium (Si) erhöht die Kornquerrißbeständigkeit, trägt aber nicht in so hohem Maße zur Korngrenzenrißbeständigkeit bei. Es hat sich auch gezeigt, daß ohne Beeinträchtigung der Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit die allgemeine Korrosionsbeständigkeit erhöht wird, wenn man zu derartigen nichtrostenden Stählen Molybdän (Mo) und/oder Kupfer (Cu) in einem bestimmten Gehaltsbereich zusetzt.

Es wurde somit erkannt, daß es zur Verhinderung der Spannungsrißkorrosion in Nickel-Chrom-Stählen notwendig ist, den Kohlenstoffgehalt des Stahls zu begrenzen und Vanadium und/oder Aluminium zuzusetzen. Es hat sich ferner gezeigt, daß durch den Zusatz von Molybdän und/oder Kupfer in einem bestimmten Gehaltsbereich die Korrosionsbeständigkeit erhöht wird, ohne daß die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit herabgesetzt wird.

Dabei hat es sich jedoch gezeigt, daß die industrielle Massenproduktion von derartig niedriggekohlten, nichtrostenden Nickel Chrom-Stählen schwierig ist und zur leichteren Massenproduktion die chemische Zusammensetzung derartiger nichtrostender Stähle verändert werden muß.

Bei den von den Erfindern in dieser Richtung durchgeführten Forschungsarbeiten haben die Erfinder erkannt, daß man nichtrostende Stähle mit einer ausgezeichneten Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit selbst bei einem auf 0,03-0,12 % erhöhten Kohlenstoffgehalt erhalten kann, wenn man Stählen dieser Art

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sins oder mindestens swei der Elemente Titan (Ti), Mob (Eh)₃ Zirkonium fZr) und Wolfram (W) zusetzt« und zwar in einem Geaaltsbereicli von 5 . iC%) bis 1 % Titan,, 7 . (G%) bis 1 % Hiob,, ? . (C%) bis 1 % Zirkonium baw. 5 . fC%) bis 2 % Wolfram.

Die auf diesen neuen Erkenntnissen beruhende Erfindung betrifft KTiekel-ChrOHi-Stähle mit einem Kohlenstoffgehalt im Bereich von 0,03-0,12 %, einem Siliciumgehalt im Bereich-von 0,2-4 %, einem Zusatz von Vanadium und/oder Aluminium im Bereich von 0,2-0,4 % und einem Zusatz von einem oder mindestens zwei der Elemente Titan im Bereich von 5 . (C%) bis i %,Niob im Bereich von 7 . (C%) bis 1 %, Zirkonium im Bereich von 7 . (C%) bis 1 % und Wolfram im Bereich von 5 . (C%) bis 2 % zwecks Erhöhung der Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit« sowie einem Zusatz von Molybdän und/oder Kupfer im Bereich von 0,3-4,0 % zwecks Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit ohne Herabsetzung der Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit.

Die erfindungsgemäßen nichtrostenden Nickel-Chrom-Stähle gemäß der Erfindung enthalten 0,03-0,12 % Kohlenstoff, 0,2-4 % Silicium,, O„l~3 % Siangan, 12-45 % Nickel, 15-35 % Chrom, 0,2-0,4 % Vanadium und/oder Aluminium, eins, zwei oder mehrere der Elemente Titan, Niob, Zirkonium und Wolfram, und zwar Titan in einem Gehalt von 5 . (C%) bis 1 %, Niob in einem Gehalt von 7 β (C%) bis i %, Zirkonium in einem Gehalt von 7 . (C%) bis 1 % und Wolfram in einem Gehalt von 5 . (C96) bis 2 %, wobei die Gesamtmenge der Elemente Titan, Niob, Zirkonium und Wolfram 0,3-2 % beträgt, sowie gegebenenfalls Kupfer und/oder Molybdän in einer Gesamtmenge von 0,3-4 %, Rest im wesentlichen Eisen.

Ausführungsbeispiele der nichtrostenden Stähle gemäß der Erfindung werden nachstehend erläutert.

Beispiel 1

Es wurden die in der Tabelle angeführten Stähle und Nickel-Chrom-Legierungen hergestellt und auf Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit geprüft.

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	C	O4	2	3i	1	Mn	0	P	C h	e m	Ol	Tabelle	c ]	a e	1	A	η	a 1	,01	Y s	e	(S	,92	Ti	32	•	52	78
		O4	2		1		O			Cu	Ol	i s		Cr			Mo	,01	V		j	,83				32 1,11	28 O,35
Nr.	O,	O5	2	,16	1	,54	0	,O13		Ol	Ni					,01				,OO	O,		Nb W Zr	l,O2 ,
Erfin dungs gemäße Stähle	O,	O5	2	,10	1	,53	O	,O16	O,	Ol		08	20,	07	O	,01	o,	93		,85		15		49 οι	72
A- 1	O,	04	2	,40	1	,26	O	,015	o,	Ol	25,	90	20,	28	O	,01	2,	13						«	55
A- 2	O,	04	2	,72	1	,54	0	,015	o,	Ol	24,	02	19,	89	O	,Ol	2,	03		,02	O,	33	O,
A- 3	O,	O6	1	,51	1	,55	O	,O13	o,	Ol	25,	63	18,	02	O	,01	2,	07					O,
A- 4	Oi	O5	1	,43	1	,36	O	,Oil	O,	Ol	16,	40	18,	15	O	,01	O,	97			O,
A- 5	O,	05	1	,66	1	,51	O	,O16	O,	Ol	16,	11	24,	88	O	,01	O,	Ol	O			44	o,
A- 6	o,	O6	2	,52	1	,44	0	,014	o,	Ol	25,	31	24,	92	O	,13	O,	Ol	O
A- 7	O,	O4	1	,36	1	,33	O	,012	o.	08	25,	22	25,	08	O	,Ol	1,	Ol	1		o.		o,
A- 8	O,	O4	1	,08	1	,36	0	,012	o.	90	25,	62	24,	77	O	,06	O,	97	O		41	O,
A- 9	O,			,38		,46		,013	o.	25,	44	19,	91	2		2,	15
A-IO	o,			,71		,62		,008	2,	25,	82	24,	63	O	O,	Ol	1	o,		O,
A-Il						O,	24,	55	24,	82	2	1,	96			O,
A-12						25,

INCONEL INCOLOY

	0.08	2.65	1	.46	TABELLE	1 (FO	RTSETZUf	IG)	«€Q1
A-13	0.07	■ 1.47	1	.36	0.012	-0.01	16.11	17.75	<0.01
A-U	0.06	2.16	1	.31	0.013	-0.01	24.95	19.69	-0.01
A-15	0.06	2.29	1	;35	0.015	-0.01	16.26	1.03	-0.01
A-16	0.04	1.84	1	.41	0.013	-0.01	16.52	17.55	-0.01
A-17	0.05	1.96	1	.62	0.012	-0.01	24.81	20.52	-0.01
A-18				0.010	-0.01	25.01	19 .88

OJ!

1.15 0.90

1.1

1.22

A-19 0.03 0.28 0.19 0.005 0.01 75.24 15.63 0.01

A-20 0.05 0.62 1.22 0.023 0.06 33.05

0.01 -0.

	A-21	0.06	0.65	1.78	0.025	0.07	9.25	18.65	0.06 <■	•	■

HANDELSÜBLICHE	A-22	0.06	0.54	1.66	0.023	0.23	13.30	16.50	2.U
AUSTENITISCHE	A-23	0.06	0.60	1.75	0.022	0.07	11.10	1750	0.06 O. U
NICHTROSTENDE STÄHLE	A-24	0.05	0.66	1.69	0.024	0.07	11.70	17.60	0.07 ' 0.71

Die in der Tabelle 1 angegebenen Prüflinge wurden lösungsgeglüht und gegebenenfalls sensibilisiert. Nach dem Lösungsglühen wurden die Prüflinge A-I bis A-18 nach dem Erhitzen auf 1150° C₁ A-19 nach dem Erhitzen auf 920° G, A-2O nach dem Erhitzen auf 115O° C und A-21 bis A-24 nach dem Erhitzen auf 1100° C mit Wasser gekühlt. Die zu sensibilisierenden Prüflinge wurden 5 Stunden lang auf 677° C erhitzt und dann in Luft gekühlt.

Als Prüflinge wurden schmale Streifen verwendet, die eine Dicke von 2 mm_f eine Breite von 10 mm und eine Länge von 75 mm hatten. Die Prüflinge wurden auf Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit bei 300° C in einer Umgebung von Wasser oder Dampf bei einer hohen Temperatur und unter einem hohen Druck geprüft, wobei das Wasser bzw. der Dampf Chlorionen enthielt (550 ppm Cl, zugesetzt als NaCl) und (bei Zimmertemperatur) mit gelöstem Sauerstoff gesättigt war. Zur Aufrechterhaltung der Prüfbedingungen wurde die Lösung jeweils nach 1OO Stunden erneuert. In diesem Zeitpunkt wurde die Rißbildung kontrolliert. Die Prüfung wurde bis zu lOOO Stunden lang fortgesetzt, wenn keine Rißbildung beobachtet wurde. (Es wurden jeweils zwei Prüflinge plattiert und auf einem Dorn mit einem Radius von 7,5 mm in eine Doppel-U-Form gebogen.) Das Ergebnis ist in der Tabelle 2 angegeben.

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Tabelle

Fmswestnng Zeit bis zur Rißbildung (Stunden)

Phase

Flüssige Phase

Dampfphase

Wärmebehandlung Lösung©- Sensi-

geglüht bilisiert Losungs- Sensigeglüht ■ bilisiert

Exfindungs· gemäße Stähle

A- 1 Ä- 2 ä- 3

Ä» 4

KR	KR	KR	KR	KR	KR	KR
«1	Il	η	Il	11	Il	Il
II	ts	Il	IS	It	91	Il
II	H	Il	Il	Il	Il	SI

A- 6 A- 7 &- 8 SS co Q

Ä-ll A-12 109887/1106

Tabelle 2 (Fortsetzung)

	Zeit bis	700	Sensi- bilisiert	100	zur Rißbilduncr (Stunden)	400	Sensi- bilisiert	300
Auswertung	Flüssige Phase	800		200		600		100
Phase	Lösungs- geglüht	800	200	200	Dampfphase	800	200	300
Wärmebehandlung		900	2OO	100	Lösungs- geglüht	500	200	100
Vergleichs stähle	700	700	200	500		900	100	400
A-13	600	800	200	700	600	700	200	700
A-14	700		400		500		600
A-15	600	KR	600	500	8OO	KR	500	500
A-16	500				700
A-17	400	400	300	200	500	300	500	200
A-18					600
Inconel	KR	1OO	200	100		200	200	100
A-19		200		100	KR	100		1OO
Incolov	500	100	100	100		100	100	100
A-20		200	100	100	500	200	100	100
Hände1sübliehe austenitische nichtrostende Stähle	1OO	100				100
A-21	2OO	100		100	100
A-22	1OO			100
A-23	100		100
A-24		100

Anmerkung: KR besagt, daß bei einer Prüfung von 1000 Stunden keine Rißbildung auftrat.

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i-2©lirsrs Prüflinge &ns erfinduragsgsmäßen Stählen und Vergleichsstäfelsn der Tabelle 1 in For® von schmalen Streifen in einer Dick© ?on 2 Mn, einer Breite von 10 ram und einer Länge von 75 iam_s Sie jsdoefe nicht su einer Doppsi-U-Forra gebogen worden waren₍ ssn ohne Ausübung -von Spannungen bis zu 1000 Stunden lang

ranter den vorstehend genannten Bedingtingen (300° C in Wasssr bei hoher Temperatur und einem hohen Druck, t'/obei das Wasser bsi Simraertemperatm: mit gelöstem Sauerstoff gesättigt war und Chlor C500 ppm CIi sugesetst als-NaCl) enthielt) auf Korrosionsbestän digkeit geprüft» Das Ergebnis ist in der Tabelle 3 angegeben.

Tabelle

Nr.	Korrosion (mcr/cm )
A- 2	0,45
A- 4	0,92
A-IO	0,11
A-12	0_ä08
A-14	0,76

Wie aus der Tabelle 2 hervorgeht, zeigte sich bei den erfindungsgemäßen Stählen, die nicht nur lösungsgeglüht, sondern auch sensibilisiert worden waren, auch nach einer Prüfung von 1000 Standen in der flüssigen und der Dampfphase keine Rißbildung ο Dagegen zeigte sich eine Rißbildung bei allen Stählen Ä-13 bis Ä-18, die überhaupt kein Titan, Niob, Zirkonium oder Wolfram oder ungenügende Mengen dieser Elemente enthielten.

Das spannusigsrißkorrosionsbeständigste der bekannten Materialien ist das Inconel. Es zeigt keine Rißbildung nach dem Lösungsglühen ι während nach einer Sensibilisierung nach 300-500 Stunden eine Rißbildung auftritt. Wenn Incoloy oder andere handelsüblichen nichtrostenden Stähle nicht nur sensibilisiert, sondern auch lösungsgeglüht sind, zeigen sie unter fast allen Prüfbedingungen eine Rißbildung nach wenigen hundert Stunden.

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- Ae-44

Aus dem Versuchsergebnis gemäß der Tabelle 3 geht hervor, daß erfindungsgemäße Stähle mit einem Zusatz von Kupfer und Molybdän eine erhöhte Korrosionsbeständigkeit haben.

Die chemische Zusammensetzung der erfindungsgemäßen Stähle ist auf folgende Überlegungen zurückzuführen.

Bei einem Kohlenstoffgehalt über 0,12 % nimmt die Empfindlichkeit gegenüber der Korngrenzenkorrosion zu und ist zum Lösungsglühen eine höhere Temperatur erforderlich, so daß das Produkt eine Oxidation und ein Kornwachstum erfährt. Wenn man den Stählen nicht eins, zwei oder mehrere der Elemente Titan, Niob, Zirkonium und Wolfram zusetzt, tritt eine Spannungsrißkorrosion auf, wie sie in dem Ausführungsbeispiel angegeben ist. Bei einem Kohlenstoffgehalt unter 0,03 % wird die Herstellung des Stahls unwirtschaftlich.

Bei einem Siliciumgehalt unter 0,2 % findet keine genügende Desoxidation statt und kann die Spannungsrißkorrosion in Anwesenheit von Vanadium und Aluminium nicht verhindert werden. Ein Siliciumgehalt über 4 % beeinträchtigt die Schweißbarkeit und Verarbeitbarkeit.

Stähle mit einem Nickelgehalt unter 12 % haben ein unstabiles Austenitgefüge und eine geringe Korrosionsbeständigkeit. Es muß mindestens so viel Nickel vorhanden sein, daß ein Gleichgewicht mit den ferritbildenden Elementen Chrom und Silicium aufrechterhalten wird. Mit dem Nickelgehalt nimmt auch die Spannungsrxßkorrosionsbeständigkeit zu. Aus Wirtschaftlichkeitsgründen soll der Nickelgehalt jedoch 45 % nicht überschreiten.

Chrom erhöht die Korrosionsbeständigkeit, die bei einem Chromgehalt unter 15 % nur gering ist. Stähle mit einem Chromgehalt über 35 % können nur schwer verarbeitet werden.

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ORIGINAL INSPECTED

£, SoO I ι ν»

Bei einem Msngangehalt unter ©„I % treten Schwierigkeiten hinsichtlich der Desoxidation und der Warmverformung auf» Bei einem Mangang©hait übsr 3 % wird di® Herstellung und Verarbeitung des

Stahls schwierig.

Ser Zusats von Vanadium und Aluminium zu den erfindungsgemaßen Stählen bis zu O₉2 % hat im wesentlichen Iceinen Einfluß auf die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit«. Bei einem Zusatz von über

4 % wird die Verarbeitung erschwerte Die Gesamtmenge des Vanadiums und Aluminiums liegt im Bereich von 0,2-4 fo, damit bsi der Verarbeitung !seine Schwierigkeiten auftreten,

En Stählen mit einem Kohlenstoffgehalt von 0^03-0^12 % muß Titan, niob* Zirkonium oder ?7olficam zugesetzt werden, damit die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit nicht durch den Kohlenstoffgehalt beeinträchtigt wird«, Der Zusatz beträgt bei Titan

5 . (C%) bis 1 %, bei Niob 7 . (C%) bis 1 %, bei Zirkonium

7 . (G%) bis 1 % und bei Wolfram 5 „ (C%) bis 2 %. Von diesen Elementen wird eins oder werden zi^ei oder mehrere in einer Gesamtmenge von 0,3-2 % zugesetzt« Wie aus dem Äusführungsbsispiei deutlich hervorgeht, wird durch einen Zusatz in einer Menge unterhalb dieser Mindestmengen der nachteilige Einfluß des Kohlenstoffs auf die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit nicht herabgesetzte Ein Zusatz dieser Elemente in einer Menge von mehr als 2 % ist nachteilige

Die . Korrosionsbeständigkeit unter sehr stark korrodierenden Bedingungen kann durch einen Zusatz von Molybdän und Kupfer erhöht werden, ohne daß dadurch die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit beeinträchtigt wird.

Durch einen Zusatz von Kupfer und Molybdän in einer Menge von unter 0,3 % wird die Korrosionsbeständigkeit nicht merklich verändert. Durch einen Gehalt von mehr als 4,0 % Molybdän und Kupfer wird die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit herabgesetzt.

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Der Zusatz von Molybdän und Kupfer zu den Stählen zwecks Erhöhung der allgemeinen Korrosionsbeständigkeit erfolgt daher vorzugsweise in einer Gesamtmenge von 0_#3-4,0 %, damit die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit nicht beeinträchtigt wird.

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Claims

Patentansprüche s

Nichtrostender Nickel-Chröm-Stahl mit einer ausgezeichneten Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit, dadurch gekennzeichnet, daß er 0,03-0,12'% Kohlenstoff» 0,2-4 % Silicium, 0,1-3 % Mangan, 12-45 % Makel, 15-35 % Chrom, O,2-O,4 % Vanadium und/oder Aluminium und mindestens eins oder zwei oder mehrere der Elemente Titan, Niob, Zirkonium und Wolfram in einer Menge von 5 . (C%) bis 1 % Titan, 7 . (C%) bis· 1 % Niob, 7 . (C%) bis 1 % Zirkonium bzw. 5 . (C%) bis 2 % Wolfram bzw. in einer Gesamtmenge von 0,3-2 %, Rest im wesentlichen Eisen, enthält.

Nichtrostender Nickel-Chrom-Stahl mit einer ausgezeichneten Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit, dadurch gekennzeichnet, daß er 0,03-0,12 % Kohlenstoff, 0,2-4 % Silicium, 0,1-3 % Mangan, 12-45 % Nickel, 15-35 % Chrom, O,2-0,4 % Vanadium und/oder Aluminium, mindestens eins oder zwei oder mehrere der Elemente Titan, Niob, Zirkonium und Wolfram in einer . Menge von 5 . (C%) bis 2 % Titan, 7 . (C%) bis 1 % Niob, 7 . (C%) bis 1 % Zirkonium bzw. 5 . (C%) bis 2 % Wolfram bzw. in einer Gesamtmenge von 0,3-2 %, und insgesamt 0,3-4 % Kupfer und/oder Molybdän, Rest im wesentlichen Eisen, enthält.

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