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DE130626T1 - Gegenstaende aus verbundmetall. - Google Patents

Gegenstaende aus verbundmetall.

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Publication number
DE130626T1
DE130626T1 DE198484107837T DE84107837T DE130626T1 DE 130626 T1 DE130626 T1 DE 130626T1 DE 198484107837 T DE198484107837 T DE 198484107837T DE 84107837 T DE84107837 T DE 84107837T DE 130626 T1 DE130626 T1 DE 130626T1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
component
iron
chromium
manganese
nickel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE198484107837T
Other languages
English (en)
Inventor
Brian Kingsley Panorama South Australia 5041 Arnold
Ronald Edgar Henley Beach South Australia 5022 Aspin
Michael Richard Walkerville South Australia 508 Bosworth
Teunis Highbury South Australia 5089 Heijkoop
Ian Douglas Glen Osmond South Australia 5064 Henderson
Ian Richard Coromandel Valley South Australia 5051 Sare
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vida Weld Pty Ltd
Commonwealth Scientific and Industrial Research Organization CSIRO
Original Assignee
Vida Weld Pty Ltd
Commonwealth Scientific and Industrial Research Organization CSIRO
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Vida Weld Pty Ltd, Commonwealth Scientific and Industrial Research Organization CSIRO filed Critical Vida Weld Pty Ltd
Publication of DE130626T1 publication Critical patent/DE130626T1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
    • B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
    • B22D19/08—Casting in, on, or around objects which form part of the product for building-up linings or coverings, e.g. of anti-frictional metal

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Ceramic Capacitors (AREA)
  • Non-Insulated Conductors (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)

Claims (1)

  1. vossiüi · vo:.oiJi
    H^UNEMANN
    f H. λ, 8Ö0v> M-~'CHS7si DO I » .
    Our Ref.: EP-433 O Ί 306
    EP 84 10 7837.I 1· August 1985
    Commonwealth Scientific And Industrial Research Organization and Vida-Weld Pty. Ltd.
    Patentansprüche
    (deutsche Übersetzung nach Art. 67 (EPÜ)
    1. Verfahren zum Ausbilden eines Verbunderzeugnisses mit einer ersten und einer zweiten Metallkomponente, bei dem, während die erste Komponente in einer Gießform angeordnet ist und einen Teil eines Hohlraums der Gießform ausfüllt, eine Schmelze zum Ausbilden der zweiten Komponente in die Gießform gegossen wird, so daß sie über eine im wesentlichen oxidfreie Bindungsfläche der ersten Komponente fließt, dadurch gekennzeichnet, daß eine Flußmittelschicht auf mindestens die im wesentlichen oxidfreie Bindungsfläche der ersten Komponente aufgebracht und die erste Komponente mit der Flußmittelschicht vorgewärmt wird, und daß die erste Komponente auf eine erste Temperatur vorgewärmt wird und die Schmelze bei einer zweiten Temperatur derart gegossen wird, daß die Schmelze beim Fließen über die Bindungsfläehe die Flußmittelschicht verdrängt und die Bindungsfläche benetzt und daß das ursprüngliche Temperaturgleichgewicht zwischen der Bindungs fläche und der Schmelze zu einer Grenzschichttemperatur zwischen diesen führt, die mindestens gleich groß ist wie die Liquidustemperatur der Schmelze, wodurch beim Erstarren der Schmelze eine Bindung zwischen den Komponenten erreicht wird.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente ein eisenhaltiges Metall, \i±e Flußstahl, niedriglegierte Stähle und nichtrostende Stähle aufweist.
    3· Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente Weißeisen, nichtrostender Stahl, eine Legierung auf Kobaltbasis, eine Aluminium-Bronze-Legierung oder eine Nickel-Bor-Legierung ist.
    4. Verfahren nach Anspruch 3* dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl, ein legierter Stahl einschließlich nichtrostendem Stahl oder Gußeisen einschließlich Chromweißeisen ist, und daß die zweite Komponente ein Weißeisen mit 2.0 bis 5.0 Gew.-% Kohlenstoff und bis zu 30 Gew.-% Chrom ist.
    5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß Chrom in einem Überschuß von 14 Gew.-% vorliegt, beispielsweise von 25 bis JO Gew. -$>.
    6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß sich das Weißeisen folgendermaßen zusammensetzt:
    a) 2.4 bis 5.6 Gew.-^ Kohlenstoff, 0.5 bis 1.5 Gew.-% Mangan, höchstens 1.0 Gew.-% Silicium, 14 bis 17 Gew.-% Chrom und 1.5 bis 3.5 Gew.-% Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen;
    b) 2.3 bis 3.0 Gew.-% Kohlenstoff, 0.5 bis 1.5 Gew.-^
    Mangan, höchstens 1.0 Gew.-^ Silicium, 23 bis 30 Gew.-^ Chrom und höchstens 1.5 Gew.-^ Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen;
    c) 2.5 bis 4.5 Gew.-fo Kohlenstoff, 2.5 bis 3-5 Gew.-^ Mangan, höchstens 1.0 Gew.-^ Silicium, 25 bis 29 Gew.-% Chrom und 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen;
    d) 4.0 bis 5.0 Gew.-^ Kohlenstoff, höchstens 1.0 Gew.-^ Mangan, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Silicium, 18 bis 25 Gew.-% Chrom, 5.0 bis 7.0 Gew.-% Molybdän, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Vanadium, 5.0 bis 10.0 Gew.-^ Niob und 1.0 bis 5-0 Gew. -io Wolfram, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen; oder
    höchstens
    e) 3.5 bis 4.5 Gew.-^ Kohlenstoff,/1.0 Gew.-^ Mangan,
    0.5 bis 1.5 Gew.-% Silicium, 23 bis 30 Gew.-^ Chrom, 0.7 bis 1.1 Gew.-^ Molybdän, 0.3 bis 0.5 Gew.-% Vanadium, 7.0 bis 9.0 Gew.-^ Niob und 0.2 bis 0.5 Gew.-^ , Nickel, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen.
    7. Verfahren nach Anspruch 3> dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder legierter Stahl einschließlich nichtrostendem Stahl ist, und daß die zweite Komponente ein austenitischer, nichtrostender Stahl ist, der sich folgendermaßen zusammensetzt:
    a) höchstens 0.08 Gew.-% Kohlenstoff, l8 bis 21 Gew.-% Chrom, 10 bis 12 Gew.-% Nickel, 2 bis 3 Gew.-^ Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen; oder
    b) höchstens 0.08 Gew.-% Kohlenstoff, l8 bis 21 Gew.-% Chrom, 8 bis 11 Gew.-^ Nickel, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen.
    8. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder ein legierter
    Stahl ist, und daß die zweite Komponente eine Legierung auf Kobaltbasis mit (Co, Cr),-,C.,-Carbiden in einer eutektischen Struktur und einer kalthärtbaren Matrix ist, mit folgender Zusammensetzung:
    a) 28 bis 31 Gew.-^ Chrom, 3.5 bis 5.5 Gew.-% Wolfram,
    höchstens 3.0 Gew.-% Eisen und Nickel, höchstens 2.0 Gew.-% Mangan und Silicium, höchstens 1.5 Gew.-^
    Molybdän, 0.9 bis IΛ Gew.-^ Kohlenstoff, Rest Kobalt und zufällige Verunreinigungen; oder
    b) im wesentlichen 29 Gew.-^ Chrom, 6.3 Gew.-% Wolfram, 2.9 Gew.-% Eisen, 9.0 Gew.-% Nickel, 1.0 Gew.-# Kohlenstoff, Rest Kobalt und zufällige Verunreinigungen.
    9. Verfahren nach Anspruch 3# dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder legierter Stahl ist, und daß die zweite Komponente eine Aluminiumbronze ist, die außer zufälligen Verunreinigungen folgendermaßen
    -4- - ΟΊ 30626
    zusammengesetzt ist:
    a) mindestens 86 Gew.-% Kupfer, 8.5 bis 9.5 Gew.-^ Aluminium und 2.5 bis 4.0 Gew.-% Eisen;
    b) mindestens 86 Gew.-% Kupfer, 9.0 bis 11.0 Gew.-% AIu- t minium und 0.8 bis I.5 Gew.-% Eisen;
    c) mindestens 83 Gew.-^ Kupfer, 10.0 bis 11.5 Gew.-^ Aluminium, 3.0 bis 5·0 Gew.-^ Eisen, höchstens 2.5 Gew.-% Nickel (plus gegebenenfalls Kobalt) und höchstens 0.5 Gew.-% Mangan;
    d) mindestens 78 Gew.-% Kupfer, 10.5 bis 11.5 Gew.-^ Aluminium, 3.0 bis 5.0 Gew.~$ Eisen, 3.0 bis 5.5 Gew.-^ Nickel (plus gegebenenfalls Kobalt) und höchstens 3.5 Gew.-^ Mangan;
    e) mindestens 71 Gew.-^ Kupfer, 7.0 bis 8.5 Gew.-^ Aluminium, 2.0 bis 4.0 Gew. -fo Eisen, 11.0 bis 14.0 Gew.-^ Mangan, I.5 bis 3.0 Gew.-% Nickel, höchstens 0.10 Gew.-fo Silicium und höchstens 0.03 Gew.-^ Blei;
    f) mindestens 79 Gew.-^ Kupfer, 8.5 bis 9.5 Gew.-^ Aluminium, 3.5 bis 4.5 Gew.-^ Eisen, 0.8 bis I.5 Gew.-^ Mangan, höchstens 0.10 Gew.-% Silicium und höchstens 0.03 Gew.-^ Blei; oder
    g) I2.5 bis I3.5 Gew.-$ Aluminium, 3.5 bis 5.0 Gew.-$ Eisen, höchstens 2.0 Gew.-% Mangan, 0.5 Gew.-^ andere Elemente, Rest im wesentlichen Kupfer.
    10. Verfahren nach Anspruch 3j dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder legierter Stahl ist, und daß die zweite Komponente eine Nickel-Bor-Legierung mit einer Zusammensetzung von 11 bis 16 Gew.-% Chrom, 3 bis 6 Gew.-^ Silicium, 2 bis 5 Gew.-% Bor, 0.5 bis I.5 Gew. -% Kohlenstoff, gegebenenfalls 3 bis 7 Gew. -fo Eisen, Rest Nickel und zufällige Verunreinigungen, ist.
    11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, da-
    durch gekennzeichnet, daß die erste Komponente mindestens teilweise in der Gießform vorgewärmt ist.
    12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente mindestens teilweise durch Flammerhitzen vorgewärmt wird, das innerhalb des Hohlraums der Gießform angewandt und bis nach dem vollständigen Gießen der Schmelze aufrechterhalten wird.
    Ij5· Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß durch das Plammerhitzen mindestens solange reduzierende Bedingungen innerhalb des Hohlraums der Gießform vorgesehen sind, bis das Gießen der Schmelze abgeschlossen ist.
    14. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente mindestens teilweise durch Plammerhitzen vorgewärmt wird, das in. einem Unterteil der Gießform angewandt wird, bevor ein Oberteil der Gießform positioniert wird, und daß das Plammerhitzen beendet wird, bevor das Oberteil positioniert ist und das Metall gegossen wird.
    15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß das Flußmittel als Aufschlämmung auf die erste Komponente aufgebracht wird.
    16. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß das Flußmittel als Pulver auf die erste Komponente aufgebracht wird.
    17. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Flußmittel durch Eintauchen der ersten Komponente in eine Schmelze des Flußmittels aufgebracht wird.
    18. Verfahren nach Anspruch 17* dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente mindestens teilweise durch Eintauchen in die Plußmittelschmelze vorgewärmt wird, bevor die Komponente in den Hohlraum der Gießform eingebracht wird.
    19. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß das Flußmittel sowohl die Oxidation der Oberfläche der ersten Komponente verhindert als auch die Oberfläche von jeder Oxidverunreinigung reinigt.
    20. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß der Schmelzbereich des Metalls der ersten Komponente bei einer Temperatur beginnt, die gleich oder höher ist als die Liquidustemperatur der Schmelze.
    21. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß der Schmelzbereich des Metalls der ersten Komponente im wesentlichen der gleiche ist wie derjenige des Metalls für die die zweite Komponente ergebende Schmelze.
    22. Verbundmetallerzeugnis mit einer ersten Komponente und einer zweiten Komponente, wobei die zweite Komponente gegen eine Oberfläche der ersten Komponente gegossen wird, gekennzeichnet durch eine Diffusionsbindung zwischen den Komponenten, die beim Erstarren der die zweite Komponente ausbildenden Schmelze im wesentlichen ohne Aufschmelzen der Oberfläche erhalten wird.
    25. Verbunderzeugnis nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente ein eisenhaltiges Metall, wie Flußstahl, niedriglegierter Stahl oder nichtrostender Stahl aufweist.
    24. Verbunderzeugnis nach Anspruch 22 oder 23, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente Weißeisen, nichtrostender Stahl, eine Legierung auf Kobaltbasis, eine Aluminium-Bronze-Legierung oder eine Nickel-Bor-Legierung ist.
    25. Verbunderzeugnis nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl, legierter
    Stahl einschließlich nichtrostendem Stahl oder Gußeisen einschließlich Chromweißeisen ist, und daß die zweite Komponente ein Weißeisen mit 2.0 bis 5·0 Gew.-% Kohlenstoff und bis zu 30 Gew.-% Chrom ist.
    26. Verbunderzeugnis nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß Chrom in einem Überschuß von 14 Gew.-% vorliegt, beispielsweise von 25 bis 30 Gew.-^.
    27· Verbunderzeugnis nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß das Weißeisen folgendermaßen zusammengesetzt ist:
    a) 2.4 bis 3.6 Gew.-% Kohlenstoff, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Mangan, höchstens 1.0 Gew.-Silicium, 14 bis YJ Gew.-% Chrom und I.5 bis 3.5 Gew.-^ Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen;
    b) 2.3 bis 3.0 Gew.-^ Kohlenstoff, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Mangan, höchstens 1.0 Gew.-^ Silicium, 23 bis 30 Gew.-^ Chrom und höchstens I.5 Gew.-% Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen;
    c) 2.5 bis 4.5 Gew.-^ Kohlenstoff, 2.5 bis 3·5 Gew.-^ Mangan, höchstens 1.0 Gew.-^ Silicium, 25 bis 29 Gew.-^ Chrom und 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen;
    d) 4.0 bis 5.0 Gew.-^ Kohlenstoff, höchstens 1.0 Gew.-% Mangan, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Silicium, l8 bis 25 Gew.-% Chrom, 5.0 bis 7.0 Gew.-^ Molybdän, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Vanadium, 5.0 bis 10.0 Gew.-^ Niob und 1.0 bis 5·0 Gew.- % Wolfram, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen," oder
    e) 3.5 bis 4.5 Gew.-^ Kohlenstoff, höchstens 1.0 Gew.-^ Mangan, 0.5 bis 1.5 Gew.-^ Silicium, 23 bis 30 Gew.-^ Chrom, 0.7 bis 1.1 Gew.-^ Molybdän, 0.3 bis 0.5 Gew.-^ Vanadium, 7.0 bis 9.0 Gew.~$ Niob und 0.2 bis 0.5 Gew.-^ Nickel, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen.
    28. Verbunderzeugnis nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder legierter Stahl einschließlich nichtrostendem Stahl ist, und daß die zweite Komponente ein austenitischer, nichtrostender Stahl mit folgender Zusammensetzung ist:
    a) höchstens O.o8 Gew.-^ Kohlenstoff, 18 bis 21 Gew.-^ Chrom, 10 bis 12 Gew.-% Nickel, 2 bis 3 Gew.-% Molybdän, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen; oder
    b) höchstens 0.08 Gew.-% Kohlenstoff, 18 bis 21 Gew.-%
    Chrom, 8 bis 11 Gew.-% Nickel, Rest Eisen und zufällige Verunreinigungen.
    29. Verbunderzeugnis nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente eine Legierung auf Kobaltbasis mit (Co, Cr)7C .,-Carbiden in einer eutektischen Struktur und einer kalthärtbaren Matrix ist, mit der folgenden Zusammensetzung:
    a) 28 bis 31 Gew.-% Chrom, 3.5 bis 5.5 Gew.-% Wolfram, höchstens 3·0 Gew.-% Eisen und Nickel, höchstens 2.0 Gew.-^ Mangan und Silicium, höchstens I.5 Gew.-% Molybdän, 0.9 bis 1.4 Gew.-% Kohlenstoff, Rest Kobalt und zufällige Verunreinigungen/ oder
    b) im wesentlichen 29 Gew.-^ Chrom, 6.3 Gew.-^ Wolfram, 2.9 Gew.-io Eisen, 9.0 Gew.-^ Nickel, 1.0 Gew. -% Kohlenstoff, Rest Kobalt und zufällige Verunreinigungen.
    30. Verbunderzeugnis nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder legierter Stahl ist und daß die zweite Komponente eine Aluminiumbronze ist, die außer zufälligen Verunreinigungen folgendermaßen zusammengesetzt ist:
    a) mindestens 86 Gew.-% Kupfer, 8.5 bis 9·5 Gew.-76 Aluminium und 2.5 bis 4.0 Gew.-^ Eisen,
    b) mindestens 86 Gew.-% Kupfer, 9.0 bis 11.0 Gew.-% Aluminium und 0.8 bis I.5 Gew.-^ Eisen,
    c) mindestens 83 Gew.-% Kupfer, 10.0 bis 11.5 Gew.-^ Aluminium, 3.0 bis 5.0 Gew.-56 Eisen, höchstens 2.5 Gew. -%
    Nickel (plus gegebenenfalls Kobalt) und höchstens 0.5 Gew.-% Mangan,
    d) mindestens 78 Gew.-% Kupfer, 10.0 bis 11.5 Gew.-% Aluminium, 5.0 bis 5.0 Gew.-% Eisen, 3.0 bis 5.5 Gew.-% Nickel (plus gegebenenfalls Kobalt) und höchstens 3.5 Gew.-% Mangan,
    e) mindestens 71 Gew.-^ Kupfer, 7·0 bis 8.5 Gew.-% Aluminium, 2.0 bis 4.0 Gew.-% Eisen, 11.0 bis 14.0 Gew.-% Mangan, I.5 bis 3-0 Gew.-% Nickel, höchstens 0.10 Gew.-% Silicium und höchstens 0.03 Gew.-^ Blei,
    f) mindestens 79 Gew.-^ Kupfer, 8.5 bis 9.5 Gew.-^ Aluminium, 3.5 bis 4.5 Gew.-% Eisen, 0.8 bis I.5 Gew.-% Mangan, höchstens 0.10 Gew.-% Silicium und höchstens 0.0J5 Gew.-^ Blei, oder
    g) 12.5 bis 13.5 Gew.-^ Aluminium, 3.5 bis 5.0 Gew.-% Eisen,
    Gew.-%
    höchstens 2.0/Mangan, 0.5 Gew.-% andere Elemente, Rest im wesentlichen Kupfer.
    31. Verbunderzeugnis nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Komponente Flußstahl oder legierter Stahl ist, und daß die zweite Komponente eine Nickel-Bor-Legierung mit einer Zusammensetzung von 11 bis 16 Gew.-^ Chrom, 3 bis 6 Gew.-^ Silicium, 2 bis 5 Gew.-^ Bor,.. 0.5 bis 1.5 Gew.-% Kohlenstoff, gegebenenfalls 3 bis 7 : Gew.-% Eisen, Rest Nickel und zufällige Verunreinigungen, ist.
    32. Verbunderzeugnis nach einem der Ansprüche 22 bis 31* dadurch gekennzeichnet, daß ein Schmelzbereich des Metalls der ersten Komponente bei einer Temperatur beginnt, die gleich groß oder größer ist als die Liquidustemperatur des Metalls der zweiten Komponente.
    33· Verbunderzeugnis nach einem der Ansprüche 22 bis 3I* dadurch gekennzeichnet, daß ein Schmelzbereich des Metalls der ersten Komponente im wesentlichen der gleiche ist wie derjenige des Metalls der zweiten Komponente.
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AUPG013083 1983-07-05
AUPG250083 1983-11-22
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NZ (1) NZ208774A (de)
PT (1) PT78852B (de)
WO (1) WO1985000308A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19745725A1 (de) * 1997-06-24 1999-01-07 Ks Aluminium Technologie Ag Verfahren zum Herstellen eines Verbundgussteils

Families Citing this family (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2602029B2 (ja) * 1987-08-28 1997-04-23 株式会社 栗本鐵工所 耐アブレージョン複合鋳造体の製造方法
DE69105761T2 (de) * 1990-01-26 1995-08-03 Isuzu Motors Ltd Gusswerkstück mit keramischer Verstärkungseinlage und Verfahren zu dessen Herstellung.
JPH0433764A (ja) * 1990-05-25 1992-02-05 Toshiba Corp 複数金属物の一体化結合法
US5188023A (en) * 1991-10-30 1993-02-23 The Dupps Company Cast formed bi-metallic worm assembly and method
US5365997A (en) * 1992-11-06 1994-11-22 Ford Motor Company Method for preparing an engine block casting having cylinder bore liners
GB9301602D0 (en) * 1993-01-27 1993-03-17 Domino Printing Sciences Plc Nozzle plate for ink jet printer
DE19639514C1 (de) * 1996-09-26 1997-12-18 Ald Vacuum Techn Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von gesteuert erstarrten Präzisionsgußteilen durch Schleudergießen
DE19649919C2 (de) * 1996-12-02 1999-05-06 Actech Gmbh Adv Casting Tech Aus Verbundguß hergestellte Bremsglieder, nämlich Bremstrommel, Bremsscheibe oder dergleichen, sowie Verbundgießverfahren zur Herstellung von Bremsgliedern
US6053716A (en) * 1997-01-14 2000-04-25 Tecumseh Products Company Vane for a rotary compressor
US6752198B2 (en) * 1998-04-16 2004-06-22 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Of Campbell Bimetallic plate
GB2345036B (en) * 1998-12-24 2002-07-10 Bernard Mccartney Ltd Vehicle wheel tooth
US6258180B1 (en) 1999-05-28 2001-07-10 Waupaca Foundry, Inc. Wear resistant ductile iron
US6199748B1 (en) * 1999-08-20 2001-03-13 Nova Crystals, Inc. Semiconductor eutectic alloy metal (SEAM) technology for fabrication of compliant composite substrates and integration of materials
CN1186137C (zh) * 2000-06-19 2005-01-26 东北大学 液－固相异种金属轧制复合方法及设备
EP1462194B1 (de) * 2003-03-13 2005-09-28 Ford Global Technologies, LLC, A subsidary of Ford Motor Company Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen
DE10342582B4 (de) * 2003-05-06 2010-09-16 Halberg-Guss Gmbh Herstellen eines Gradientenwerkstücks durch Schichtgießen
GB2430172B (en) * 2005-08-01 2009-04-15 Honda Motor Co Ltd Method of and apparatus for manufacturing joined body
US20090095436A1 (en) * 2007-10-11 2009-04-16 Jean-Louis Pessin Composite Casting Method of Wear-Resistant Abrasive Fluid Handling Components
CZ302712B6 (cs) * 2010-02-04 2011-09-14 Afe Cronite Cz S.R.O. Technologie výroby bimetalických a vícevrstvých odlitku odlévaných gravitacním nebo odstredivým litím
EP3093320B1 (de) 2011-11-04 2021-07-21 Swimc Llc Beschichtungszusammensetzung für verpackungsgegenstände
CN104039483B (zh) 2011-12-30 2017-03-01 思高博塔公司 涂层组合物
WO2014059177A1 (en) 2012-10-11 2014-04-17 Scoperta, Inc. Non-magnetic metal alloy compositions and applications
TWM512217U (zh) * 2013-06-20 2015-11-11 Plant PV 太陽能電池
US9331216B2 (en) 2013-09-23 2016-05-03 PLANT PV, Inc. Core-shell nickel alloy composite particle metallization layers for silicon solar cells
CA2931842A1 (en) 2013-11-26 2015-06-04 Scoperta, Inc. Corrosion resistant hardfacing alloy
US10173290B2 (en) 2014-06-09 2019-01-08 Scoperta, Inc. Crack resistant hardfacing alloys
JP7002169B2 (ja) 2014-12-16 2022-01-20 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 靱性及び耐摩耗性を有する多重硬質相含有鉄合金
WO2016164360A1 (en) * 2015-04-06 2016-10-13 Scoperta, Inc. Fine-grained high carbide cast iron alloys
US12193600B2 (en) * 2015-06-12 2025-01-14 Sisteria Inertial cooktop and manufacturing method
FR3037227B1 (fr) * 2015-06-12 2017-12-29 Sisteria Plan de cuisson inox a inertie et procede de fabrication
WO2017035103A1 (en) 2015-08-25 2017-03-02 Plant Pv, Inc Core-shell, oxidation-resistant particles for low temperature conductive applications
US10418497B2 (en) 2015-08-26 2019-09-17 Hitachi Chemical Co., Ltd. Silver-bismuth non-contact metallization pastes for silicon solar cells
CN108350528B (zh) 2015-09-04 2020-07-10 思高博塔公司 无铬和低铬耐磨合金
AU2016321163B2 (en) 2015-09-08 2022-03-10 Scoperta, Inc. Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture
US10363601B2 (en) 2015-09-25 2019-07-30 Ford Motor Company Method for thermal control of cast-in components during manufacturing
JP2018537291A (ja) 2015-11-10 2018-12-20 スコペルタ・インコーポレイテッドＳｃｏｐｅｒｔａ， Ｉｎｃ． 酸化抑制ツインワイヤーアークスプレー材料
US10233338B2 (en) 2015-11-24 2019-03-19 PLANT PV, Inc. Fired multilayer stacks for use in integrated circuits and solar cells
CA3017642A1 (en) 2016-03-22 2017-09-28 Scoperta, Inc. Fully readable thermal spray coating
DE102016108278A1 (de) * 2016-05-04 2017-11-09 Salzgitter Flachstahl Gmbh Mehrschichtiger bandförmiger Verbundwerkstoff und Verfahren zu dessen Herstellung
US20210164081A1 (en) 2018-03-29 2021-06-03 Oerlikon Metco (Us) Inc. Reduced carbides ferrous alloys
JP7641218B2 (ja) 2018-10-26 2025-03-06 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 耐食性かつ耐摩耗性のニッケル系合金
CN113631750A (zh) 2019-03-28 2021-11-09 欧瑞康美科（美国）公司 用于涂布发动机气缸孔的热喷涂铁基合金
EP3962693A1 (de) 2019-05-03 2022-03-09 Oerlikon Metco (US) Inc. Pulverförmiges ausgangsmaterial für verschleissfestes masseschweissen mit konfiguration zur optimierung der herstellbarkeit
US11718358B2 (en) * 2020-07-02 2023-08-08 Caterpillar Inc. Track shoe or track pad having a wear member
CN112024850B (zh) * 2020-08-27 2021-12-10 靖江市钜顺精密轻合金成型科技有限公司 一种多层压铸模件的制造方法
CN115740407A (zh) * 2022-09-30 2023-03-07 襄阳五二五泵业有限公司 一种高硬金属产品内螺纹成型方法

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1053913A (de) *
US39531A (en) * 1863-08-11 Improved process of uniting iron and steel with copper, brass
US1449637A (en) * 1922-03-27 1923-03-27 Detroit Air Cooled Car Company Process of welding copper to iron
US1729848A (en) * 1926-11-10 1929-10-01 Robert L Mcelroy Method of making composite castings
GB290112A (en) * 1927-11-07 1928-05-10 Jacob Mandel Roth Improvements in and relating to method of producing nonferrous coated billets of steel or the like
US2235199A (en) * 1938-11-05 1941-03-18 Thomas B Schace Method of cladding steel
US2235200A (en) * 1939-04-24 1941-03-18 Thomas B Chace Method of making composite metal
US2398529A (en) * 1944-08-15 1946-04-16 Copperweld Steel Co Method of making bimetallic ingots
US2974380A (en) * 1953-03-23 1961-03-14 Chrysler Corp Aluminum casting process
US2881491A (en) * 1953-03-23 1959-04-14 Chrysler Corp Method of casting aluminum on ferrous base to form duplex structure
DE1290306B (de) * 1955-04-14 1969-03-06 Ver Deutsche Metallwerke Ag Verfahren zur Herstellung von Verbundgussstuecken aus Leicht- und Schwermetallen
GB888404A (en) * 1959-06-23 1962-01-31 United Steel Companies Ltd Improvements relating to the production of clad ferrous metals
GB928928A (en) * 1961-04-13 1963-06-19 Mond Nickel Co Ltd Improvements relating to liners for grinding mills
GB977207A (en) * 1961-07-06 1964-12-02 Sanyo Special Steel Co Ltd Manufacture of composite or seamlessly clad metallic products
US3279006A (en) * 1963-12-30 1966-10-18 Martin Metals Company Method of preparing composite castings
US3342564A (en) * 1965-01-22 1967-09-19 Martin Metals Company Composite castings
GB1152370A (en) * 1965-09-08 1969-05-14 Xaloy Inc Hard, Wear-Resistant Ferrous Alloy
US3551188A (en) * 1967-12-07 1970-12-29 United States Steel Corp Method of lining cylinders
US4121335A (en) * 1973-04-09 1978-10-24 Samuil Izrailevich Berman Method of manufacturing bimetallic strip
SU558754A1 (ru) * 1975-10-06 1977-05-25 Предприятие П/Я Г-4774 Способ получени биметаллических заготовок
GB1554917A (en) * 1976-08-25 1979-10-31 Vickers Ltd Filling a metallic die with metal
DE2713020C2 (de) * 1977-03-24 1982-12-23 Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo Verfahren zum Herstellen schichtartiger Verbundmetallwerkstoffe
SU745592A1 (ru) * 1977-11-24 1980-07-05 Предприятие П/Я А-3700 Способ изготовлени биметаллических отливок "сталь-бронза
FI60410C (fi) * 1979-02-28 1982-01-11 Outokumpu Oy Slitparti foer kross och foerfarande foer framstaellning daerav
JPS5689368A (en) * 1979-12-20 1981-07-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Production of centrifugally cast roll of high chromium cast iron
SU980952A1 (ru) * 1980-12-04 1982-12-15 Институт газа АН УССР Способ изготовлени биметаллических отливок системы сталь-сплав на основе меди
JPS5838654A (ja) * 1981-08-31 1983-03-07 Yanmar Diesel Engine Co Ltd 複合部材の鋳造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19745725A1 (de) * 1997-06-24 1999-01-07 Ks Aluminium Technologie Ag Verfahren zum Herstellen eines Verbundgussteils

Also Published As

Publication number Publication date
NO850856L (no) 1985-03-04
EP0130626A3 (en) 1986-10-22
GB2151959A (en) 1985-07-31
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PT78852B (en) 1986-07-14
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NO171253B (no) 1992-11-09
GB8504474D0 (en) 1985-03-27
EP0130626A2 (de) 1985-01-09
CA1227910A (en) 1987-10-13
PT78852A (en) 1984-08-01
DE3481591D1 (de) 1990-04-19
US4635701A (en) 1987-01-13
WO1985000308A1 (en) 1985-01-31

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