[go: up one dir, main page]

DE1261116B - Druckreaktor zur Durchfuehrung katalytischer Gasreaktionen - Google Patents

Druckreaktor zur Durchfuehrung katalytischer Gasreaktionen

Info

Publication number
DE1261116B
DE1261116B DEC33089A DEC0033089A DE1261116B DE 1261116 B DE1261116 B DE 1261116B DE C33089 A DEC33089 A DE C33089A DE C0033089 A DEC0033089 A DE C0033089A DE 1261116 B DE1261116 B DE 1261116B
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
catalyst
reaction
heat exchanger
gases
cold
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEC33089A
Other languages
English (en)
Inventor
Theodore Oscar Wentworth
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Chemical Processes of Ohio Inc
Original Assignee
Chemical Processes of Ohio Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chemical Processes of Ohio Inc filed Critical Chemical Processes of Ohio Inc
Publication of DE1261116B publication Critical patent/DE1261116B/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
    • C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
    • C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
    • C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
    • C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
    • C01C1/0417—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst characterised by the synthesis reactor, e.g. arrangement of catalyst beds and heat exchangers in the reactor
    • C01C1/0423—Cold wall reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0005—Catalytic processes under superatmospheric pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
    • B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0492—Feeding reactive fluids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/152—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the reactor used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/153—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the catalyst used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08C—TREATMENT OR CHEMICAL MODIFICATION OF RUBBERS
    • C08C19/00—Chemical modification of rubber
    • C08C19/28—Reaction with compounds containing carbon-to-carbon unsaturated bonds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00194—Tubes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. CL-.
Nummer:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
BOIj
Deutsche Kl.: 12 g -
1261116
C 33089IV a/12 g
10. Juni 1964
15. Februar 1968
Die Erfindung bezieht sich auf einen Druckreaktor zur Durchführung katalytischer Gasreaktionen. Zu solchen Reaktionen gehören die Synthese von Methanol aus Wasserstoff und Kohlenmonoxyd und die Synthese von Ammoniak aus Stickstoff und Wasserstoff.
Die Reaktion von Wasserstoff und Kohlenmonoxyd in Gegenwart eines Katalysators zur Erzeugung von Methanol ist ein häufig ausgeübter Vorgang. Die Reaktionstemperatur beeinflußt beträchtlich die Ausbeute und Nebenproduktbildung und muß sehr genau gesteuert werden. Durch die Reaktion wird eine beträchtliche Wärme freigegeben, die ein Ansteigen der Reaktionstemperatur verursacht, während die Reaktionsmischung durch die Katalysatormasse strömt. Zur Verminderung des Temperaturanstiegs kann ein sehr großer Wasserstoffüberschuß in die Reaktionszone eingeführt werden, aber dieses Mittel zur Verringerung des Temperaturanstiegs hat den Nachteil, daß der überschüssige Wasserstoff Raum im Reaktor einnimmt, den andernfalls der zu Methanol umzusetzende Wasserstoff und Kohlenmonoxyd einnehmen würde.
Bekannt ist ein vertikal angeordneter Reaktor zur Erzeugung von Methanol oder Ammoniak, der in seinem oberen Teil eine Anzahl von Katalysatorbetten aufweist, die von den Reaktionsgasen der Reihe nach von oben nach unten durchströmt werden, und der in seinem unteren Teil einen Wärmeaustauscher besitzt, in dem die aus dem letzten Katalysatorbett fließenden Gase frisch zugeführte Gase erhitzen und dadurch diese Gase auf die Reaktionstemperatur bringen, bevor sie durch das erste Katalysatorbett strömen. Bei Durchlaufen eines Katalysatorbettes findet jedesmal ein Temperaturanstieg statt und deshalb muß, nachdem die Reaktionsgase ein Katalysatorbett durchströmt haben, die Temperatur der Gase verringert werden, bevor die Gase in das nächste Katalysatorbett einströmen, damit die bestmöglichen Reaktionstemperaturbedingungen während des Vorgangs erhalten bleiben. Die Temperaturverringerung wird durch Zuführen kalter, frischer Gase in den Reaktionsgasstrom nach Verlassen eines Katalysatorbettes und vor Einströmen in das nächste Bett bewirkt. Ähnliche Grundsätze gelten im Fall endothermer Reaktionen, wobei bei diesen Reaktionen heiße, frische Gase zwischen die Katalysatorbetten eingeführt werden, um die Temperatur der in ein Katalysatorbett einströmenden Gasmischung auf die für ein wirksames Verfahren notwendige Höhe zu bringen.
Bei Verfahren dieser Art, bei denen genaue Tem-Druckreaktor zur Durchführung katalytischer
Gasreaktionen
Anmelder:
Chemical Processes of Ohio Inc.,
Cincinnati, Ohio (V. St. A.)
Vertreter:
Dr. W. Schalk, Dipl.-Ing. P. Wirth,
Dipl.-Ing. G. E. M. Dannenberg
und Dr. V. Schmied-Kowarzik, Patentanwälte,
6000 Frankfurt, Große Eschenheimer Str. 39
Als Erfinder benannt:
Theodore Oscar Wentworth,
Cincinnati, Ohio (V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 17. Juni 1963 (288 226)
peraturregelung notwendig ist, muß die Temperatur der Gase unmittelbar vor Einströmen in ein Katalysatorbett quer zur Strömungsrichtung der Gase einheitlich sein. Dies erfordert ein sehr wirksames und gründliches Vermischen der ein Bett verlassenden Gase mit dem frischen kalten oder gegebenenfalls heißen Gas, bevor der vereinigte Strom in das nächste Bett einströmt. Durch die Erfindung wird eine Vorrichtung geschaffen, die ein solches wirksames und gründliches Mischen ermöglicht. Sie besteht darin, daß in Kammern zwischen den Katalysatorbetten ringförmige Verteilerköpfe für das Kaltgas mit einer Vielzahl von Bohrungen ud darunter jeweils eine horizontale Trennplatte mit Einschnitten an ihrem Umfang angeordnet sind. Die erste Kaltgaszuführung erstreckt sich vorzugsweise in an sich bekannter Weise durch den Wärmeaustauscher hindurch bis an eine axial vom Wärmeaustauscher durch die Katalysatorschichten verlaufende Leitung für die Zuführung des erwärmten umzusetzenden Gases zur ersten Katalysatorschicht.
Zum besseren Verständnis der Erfindung wird auf die Zeichnungen hingewiesen, die beispielsweise eine Ausführungsform der Erfindung darstellen, die insbesondere zur Erzeugung von Methanol aus Wasserstoff und Kohlenmonoxyd geeignet ist, und zwar zeigt
809 508/32+
Fig. 1 eine Außenansicht eines senkrecht angeordneten zylindrischen Reaktionsgefäßes mit seinen senkrecht angeordneten Leitungen und den Regelventilen zur Regelung der Strömung,
Fig. 2 weitere bauliche Einzelheiten des Reaktionsgefäßes nach Fig. 1, wobei das Gefäß in seinem oberen Teil mit fünf in Reihe angeordneten Katalysatorbetten und in seinem unteren Teil mit einem Wärmeaustauscher versehen ist,
Fig. 4 die Ausbildung des Gefäßes zwischen den Katalysatorbetten, durch die ein wirksames Mischen von das Bett verlassenden Gasen mit kaltem Gas erzielt wird und
Fig. 5 in genauerer Darstellung und größerem Maßstab einen Teil der Fig. 4.
Bezugnehmend auf Fig. 1 ist eine Leitung bzw. Rohr 1 an eine (nicht gezeigte) Quelle von umzuset-
dem in der durch die Leitung 32 strömenden Mischung vorhandenen Hauptgasstrom und dem ersten kalten Strom und daher die Temperatur der Mischung geregelt werden. Die Leitung 34 ist so lang, daß der erste kalte Druckstrom unmittelbar durch den Wärmeaustauscher strömt, bevor er sich mit dem Hauptgasstrom vermischt.
Fig. 4 zeigt die Ausführungsweise des Reaktionsgefäßes am obersten Katalysatorbett, wobei der Ka-
Fig. 3 bauliche Einzelheiten des Gefäßes in dem io talysator entfernt ist. Bezugsziffer 35 bezeichnet eine Bereich des oberen Endes des Wärmeaustauschers, obere, mit Löchern versehene Platte und Ziffer 36
eine untere perforierte Platte, die das oberste Katalysatorbett trägt, wenn der Katalysator eingebracht ist. Bezugnehmend auf Fig. 4 und 5 strömt der aus dem Hauptgasstrom und dem ersten Druckstrom bestehende Strom durch die Leitung 32 und darauf durch die Platte 35 und das von der Platte 36 getragene Katalysatorbett nach unten. Bei Durchströmen des Katalysatorbettes steigt die Temperatur des Gas-
zenden Beschickungsgasen angeschlossen; im Fall, 20 stromes, und der Gasstrom strömt durch die Platte daß Methanol hergestellt werden soll, bestehen diese 36. Unterhalb der Platte 36 befinden sich in der Gase aus einer geeigneten Mischung aus Wasserstoff durch die Platten 36 und 41 begrenzten Kammer der und Kohlenmonoxyd. Die Leitung 1 ist mit einem kreisförmige bzw. am Umfang verlaufende Verteiler-Verteilerkopf 2 verbunden, von dem aus ein Haupt- kopf 37 und eine horizontale Trennplatte 38. Der beschickungsgasstrom durch eine Leitung 3, ein er- 25 Verteilerkopf ist mit der Leitung 5 für den zweiten ster kalter Strom durch eine Leitung 4 und ein zwei- kalten Strom verbunden und mit einer Vielzahl von ter kalter Strom durch Leitungen 5,6,7 und 8 in das Bohrungen 39 versehen, durch die der zweite kalte Reaktionsgefäß fließen. Ventile 10, 11, 12, 13, 14 Strom fließt und sich danach mit dem Strom der Re- und 15 sind zur Regelung der in der Zeiteinheit strö- aktionsgase, die die Platte 36 durchströmt haben, menden Menge des jeweils durch eine der Leitungen 30 mischt. Die Trennplatte 38 ist horizontal unterhalb 3, 4, 5, 6, 7 und 8 zugeführten Gases vorgesehen. Die der Bohrungen 39 gelagert und mit Einschnitten bzw. durch die Reaktion in dem Reaktionsgefäß 9 er- Aussparungen 40 versehen, durch die die Reaktionszeugten Produkte verlassen das Reaktionsgefäß durch gase fließen, die nun auch den durch die Leitung 5 die Auslaßleitung 16. fließenden zweiten kalten Strom enthalten. Nachdem
Bezugnehmend auf Fig. 2 weist das Reaktions- 35 die Reaktionsgase durch die Einschnitte bzw. Ausgefäß 9 einen stark ausgebildeten äußeren Gehäuse- sparungen 40 geflossen sind, durchströmen sie die mit mantel 17 auf, der in seinem oberen Teil fünf Kata- Löchern versehene Platte 41 und gelangen in das lysatorbetten enthält, die von dem oberen Ende des nächste Katalysatorbett. Die Bezugsziffern 42 und 43 Reaktionsgefäßes aus gesehen mit den Bezugszahlen bezeichnen Thermoelemente, die jeweils die Tempe-18, 19, 20, 21 und 22 bezeichnet sind. Das Reak- 40 ratur des Gasstromes vor und nach Zuströmen des tionsgefäß 9 weist außerdem einen rohrförmigen, mit zweiten kalten Stromes messen. Dieser Vorgang wird geradliniger Durchströmung arbeitenden Wärmeaustauscher 23 am unteren Ende auf.
Der in Fig. 2 gezeigte allgemeine Strömungsweg
des umzusetzenden Gases verläuft folgendermaßen: 45
Der Hauptgasstrom tritt bei 3 in das Reaktionsgefäß
ein und strömt durch den ringförmigen Raum 24
zwischen dem starken Außengehäuse 17 und den
Katalysatorbehältern 25, 26, 27, 28 und 29 sowie
zwischen dem Gehäuse 17 und dem Wärmeaus- 50 gefäß heraus.
tauscher 23 nach unten. Der Hauptgasstrom strömt Bezugszeichen 46 bezeichnet in schematischer Dar-
nun durch eine Vielzahl von im Boden des Wärmeaustauschers vorgesehenen Bohrungen 30 und durch
den Wärmeaustauscher 23 an der Außenseite der
einen Teil des Wärmetauschers bildenden Rohre 31 55
nach oben. Nach Durchströmung des Wärmeaustauschers 23, in dem er erhitzt worden ist, tritt der
Hauptgasstrom in die axial verlaufende Leitung 32
ein, die mit einem am oberen Ende des Wärmeaustauschers 23 angeordneten Verteilerkopfteil 33, wie 60 1,83 m. Das Reaktionsgefäß enthält fünf Katalysain Fig. 3 deutlicher dargestellt ist, verbunden ist. Bei torbetten, wobei die Betten von oben nach unten Eintritt in die Leitung 32 mischt sich der Hauptgas- jeweils 1066 bzw. 1182 bzw. 1303 bzw. 1423 bzw. strom mit dem ersten kalten Strom, der durch die 2362 kg Katalysator enthalten. Der Katalysator ist Leitung 4 in das Reaktionsgefäß einströmt und durch ein herkömmlicher Zinkoxyd-Chromoxyd-Katalysator die axial verlaufende Leitung 34, die sich in dem 65 zur Synthese von Methanol mit einer Teilchengröße rohrförmigen Wärmeaustauscher 23 befindet, nach von ungefähr 8 mm.
oben strömt. Durch geeignete Regelung der Ven- Das durch die Leitung 1 zugeführte Gas steht unter
tile 10 und 11 kann das Mengenverhältnis zwischen einem absoluten Druck von 414 kg/cm2, hat eine
während des Durchströmens der Reaktionsgase durch die verschiedenen Katalysatorbetten im Reaktionsgefäß wiederholt.
Die in Fig. 2 gezeigte perforierte Platte 44 trägt das unterste Katalysatorbett. Der Strom der Reaktionsgase strömt durch die Platte 44 nach unten in den Kanal 45, darauf durch die Rohre 31 nach unten und durch die Auslaßleitung 16 aus dem Reaktionsstellung gezeigte elektrische Anschlüsse an elektrische Heizvorrichtungen, die in herkömmlicher Weise zum Einleiten der Reaktion verwendet werden.
Beispiel
Ein in den Zeichnungen gezeigtes Reaktionsgefäß hat beispielsweise eine Gesamtlänge von ungefähr 14,63 m und einen Außendurchmesser von ungefähr
Temperatur von 56° C und enthält die folgenden Gase in den folgenden Molprozenten: Wasserstoff 58,55, Kohlenmonoxyd 11,53 Kohlendioxyd 3,21, Methan 17,57, Äthan 1,65 und Stickstoff 7,49.
Ungefähr 3175,1 kmol/Std. des Hauptbeschikkungsgases werden durch die Leitung 3 eingeführt. Die Menge des durch die Leitung 4 zugeführten ersten kalten Stromes wird so geregelt, daß die Temperatur der in das erste Katalysatorbett eintretenden, aus dem Hauptgasstrom und dem ersten kalten Strom bestehenden Mischung ungefähr 332° C beträgt. Zu diesem Zweck werden 317 bis 635 kmol/Std. des ersten kalten Stromes durch die Leitung 4 in das Reaktionsgefäß eingeführt. Die Temperatur der das erste Katalysatorbett verlassenden Gase beträgt danach ungefähr 354° C.
Die Mengen der nach dem ersten, zweiten, dritten und vierten Katalysatorbett zugeführten kalten Ströme werden so geregelt, daß die Temperatur der in das zweite, dritte, vierte und fünfte Katalysatorbett eintretenden Reaktionsmischung auf 332° C gehalten wird. Um dies zu erreichen, werden ungefähr 272 bis 363 kmol/Std. des zweiten kalten Stromes zwischen das erste und das zweite Bett, ungefähr 317 bis 408 kmol/Std. zwischen das zweite und dritte Bett, ungefähr 363 bis 454 kmol/Std. zwischen das dritte und vierte Bett und ungefähr 408 bis 499 kmol/Std. zwischen das vierte und fünfte Bett geleitet.
Der umgesetzte, durch die Leitung 16 fließende Strom steht unter einem Druck von ungefähr kg/cm2, seine Temperatur beträgt ungefähr 160° C, und er enthält die folgenden Stoffe in den folgenden Molprozent: Wasserstoff 55,10, Kohlenmonoxyd 8,72, Kohlendioxyd 3,27, Methan 18,98, Äthan 1,77, Stickstoff 8,08, Methanol 3,68, Dimethyläther 0,05, höhere Alkohole 0,02 und Wasser 0,33.

Claims (1)

Patentansprüche:
1. Druckreaktor zur Durchführung katalytischer Gasreaktionen mit einer Mehrzahl übereinander angeordneter, durch Kammern mit Kaltgaszuführungen voneinander getrennter Katalysatorschichten und einem Wärmeaustauscher im unteren Teil, dadurch gekennzeichnet, daß in den Kammern je ein ringförmiger Verteilerkopf (37) für das Kaltgas mit einer Vielzahl von Bohrungen (39) und darunter jeweils eine horizontale Trennplatte (38) mit Einschnitten (40) an ihrem Umfang angeordnet sind.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Kaltgaszuführung (34) in an sich bekannter Weise durch den Wärmeaustauscher (23) hindurch bis an die axial durch die Katalysatorschichten verlaufende Leitung (32) heranreicht.
In Betracht gezogene Druckschriften:
»Ulimanns Encyklopädie der technischen Chemie«, 3. Auflage, 1. Band, 1951, S. 913.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
809 508/324 2.68 © Bundesdruckerei Berlin
DEC33089A 1963-06-17 1964-06-10 Druckreaktor zur Durchfuehrung katalytischer Gasreaktionen Pending DE1261116B (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US288226A US3254967A (en) 1963-06-17 1963-06-17 Multiple bed catalyst apparatus having close temperature control

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE1261116B true DE1261116B (de) 1968-02-15

Family

ID=23106277

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DEC33089A Pending DE1261116B (de) 1963-06-17 1964-06-10 Druckreaktor zur Durchfuehrung katalytischer Gasreaktionen

Country Status (9)

Country Link
US (1) US3254967A (de)
BE (1) BE648734A (de)
CH (1) CH448033A (de)
DE (1) DE1261116B (de)
ES (1) ES300421A1 (de)
FR (1) FR1396218A (de)
GB (1) GB1079643A (de)
NL (1) NL6405888A (de)
SE (1) SE301633B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0043383B1 (de) * 1980-07-08 1984-06-13 Riedel Kälte- und Klimatechnik GmbH & Co, KG Verdampfer für flüssige und/oder gasförmige Medien, insbesondere für Kälteanlagen und Wärmepumpen

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3366461A (en) * 1964-05-11 1968-01-30 Chemical Construction Corp Apparatus for exothermic catalytic reactions
US3442626A (en) * 1965-01-08 1969-05-06 Girdler Corp Ammonia converter
NL136765C (de) * 1965-10-20
US3480407A (en) * 1967-02-02 1969-11-25 Vulcan Cincinnati Inc Multiple zone apparatus for the processing of fluids having interzone fluid mixing and redistribution features
US3888896A (en) * 1973-05-29 1975-06-10 Chem Systems Methanol production
GB1484366A (en) * 1974-07-02 1977-09-01 Ici Ltd Methanol
US4127389A (en) * 1977-04-04 1978-11-28 Pullman Incorporated Exchanger reactor
US4264566A (en) * 1978-10-06 1981-04-28 Phillips Petroleum Company Temperature control for an ammonia synthesis reactor
US4226795A (en) * 1979-05-04 1980-10-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Purge gas in methanol synthesis
US4423022A (en) * 1979-05-22 1983-12-27 The Lummus Company Processes for carrying out catalytic exothermic and endothermic high-pressure gas reactions
DE3065830D1 (en) * 1980-08-28 1984-01-12 Theodore Oscar Wentworth Process for the synthesis of methanol from hydrogen and the oxides of carbon using catalysts
EP0748253B1 (de) * 1994-03-01 1997-12-03 Methanol Casale S.A. Mischvorrichtung für strömende gase mit verschiedenen temperaturen, insbesondere für heterogene, exothermische synthesereaktoren
ATE478728T1 (de) * 2008-04-30 2010-09-15 Ammonia Casale Sa Startheizgerät für ammoniakreaktoren
ITUB20150576A1 (it) * 2015-04-24 2016-10-24 Hexsol Italy Srl Scambiatore di calore a fascio tubiero e struttura perfezionata
DE102016107124A1 (de) * 2016-04-18 2017-10-19 Thyssenkrupp Ag NH3 Synthesekonfiguration für Großanlagen
CN109850918A (zh) * 2018-12-17 2019-06-07 福州大学化肥催化剂国家工程研究中心 一种合成氨反应器及工艺

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1949122A (en) * 1929-07-05 1934-02-27 Calco Chemical Co Inc Apparatus for use in the catalytic oxidation of gases
US1959898A (en) * 1929-08-14 1934-05-22 Kathe Brode Production of phthalic anhydride
US2046816A (en) * 1930-04-29 1936-07-07 Gen Chemical Corp Converter
BE389974A (de) * 1931-07-24
US2512586A (en) * 1945-09-04 1950-06-20 Commercial Solvents Corp Process and apparatus for carrying out exothermic chemical reactions
US2632692A (en) * 1949-01-18 1953-03-24 Hydrocarbon Research Inc Multiple bed catalyst apparatus
DE892743C (de) * 1951-12-09 1953-10-08 Basf Ag Vorrichtung zur Durchfuehrung von katalytischen Gasreaktionen, insbesondere unter Druck
US3002816A (en) * 1958-07-23 1961-10-03 Kellogg M W Co Method of effecting exothermic catalytic reactions
US3164446A (en) * 1960-09-08 1965-01-05 Metallgesellschaft Ag Mixing device for multiple bed reactor

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0043383B1 (de) * 1980-07-08 1984-06-13 Riedel Kälte- und Klimatechnik GmbH & Co, KG Verdampfer für flüssige und/oder gasförmige Medien, insbesondere für Kälteanlagen und Wärmepumpen

Also Published As

Publication number Publication date
SE301633B (de) 1968-06-17
CH448033A (de) 1967-12-15
ES300421A1 (es) 1964-11-16
BE648734A (de) 1964-12-02
GB1079643A (en) 1967-08-16
FR1396218A (fr) 1965-04-16
US3254967A (en) 1966-06-07
NL6405888A (de) 1964-12-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1261116B (de) Druckreaktor zur Durchfuehrung katalytischer Gasreaktionen
DE1417796C3 (de) Verfahren zur Herstellung eines wasserstoffreichen Gases
DE1948668C3 (de) Verfahren zur Reformierung von Schwerbenzin
DE19653991A1 (de) Reaktor zur Durchführung endothermer katalytischer Reaktionen
DE1693025C2 (de) Verfahren zur zweistufigen katalytischen Hydrierung von Benzol zu Cyclohexan
DE3751286T2 (de) Verfahren für die Synthese von Ammoniak.
DE1964810C3 (de) Vorrichtung zur Gewinnung von Wasserstoff
DE2815856A1 (de) Reaktor
DE69704147T2 (de) Verfahren zur katalytischen Teiloxidation eines Kohlenwasserstoffs
DE1232934B (de) Verfahren zur Herstellung von Cyanwasserstoff
DE69111820T2 (de) Ammoniaksynthese mit hohem umwandlungsgrad.
DE69010716T2 (de) Verfahren und Reaktor für die exotherme heterogene Synthese mit Hilfe verschiedener katalytischer Betten und mit Wärmeaustausch.
DE3590168C2 (de)
DE3042090A1 (de) Reaktor fuer katalytische reaktionen
DE60107951T2 (de) Gerät und verfahren zur herstellung von formaldehyd
DE1193493B (de) Verfahren und Vorrichtung zur katalytischen Dampfphasen-Oxydation von aromatischen Kohlenwasserstoffen
EP1670746B1 (de) Verfahren zur regelung der reaktoreintrittstemperatur bei der methylaminherstellung
DE69624741T2 (de) Verfahren zur thermischen Umsetzung von aliphatischen gesättigten oder ungesättigten Kohlenwasserstoffen in acetylenischen Kohlenwasserstoffen
DE102014010055A1 (de) Verfahren zum Betreiben eines Reaktors
DE3100641C2 (de) Verfahren zum Betreiben einer Vorrichtung zur Erzeugung von Spaltgas für die Herstellung von NH↓3↓-Synthesegas
DE102008025887A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Formaldehyd
DE10149060A1 (de) Verfahren zur Reformierung flüssiger Kohlenwasserstoffgemische
DE102008025835A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Ethylenoxid
DE1291734B (de) Verfahren zur katalytischen Dehydrierung von gasfoermigen Kohlenwasserstoffen
CH344045A (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Blausäure