CZ302099A3 - Kompositní vrstvený materiál pro kluzné elementy a způsob jeho výroby - Google Patents
Kompositní vrstvený materiál pro kluzné elementy a způsob jeho výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ302099A3 CZ302099A3 CZ19993020A CZ302099A CZ302099A3 CZ 302099 A3 CZ302099 A3 CZ 302099A3 CZ 19993020 A CZ19993020 A CZ 19993020A CZ 302099 A CZ302099 A CZ 302099A CZ 302099 A3 CZ302099 A3 CZ 302099A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- copper
- bearing
- bearing alloy
- composite material
- alloy
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000001996 bearing alloy Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 30
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- JRBRVDCKNXZZGH-UHFFFAOYSA-N alumane;copper Chemical compound [AlH3].[Cu] JRBRVDCKNXZZGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 25
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 claims description 7
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 claims description 6
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 4
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 15
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 10
- 229910000897 Babbitt (metal) Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 4
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical group [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000011185 multilayer composite material Substances 0.000 description 1
- 238000004621 scanning probe microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 description 1
- FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N silicide(4-) Chemical compound [Si-4] FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000012791 sliding layer Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/08—Casting in, on, or around objects which form part of the product for building-up linings or coverings, e.g. of anti-frictional metal
- B22D19/085—Casting in, on, or around objects which form part of the product for building-up linings or coverings, e.g. of anti-frictional metal of anti-frictional metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12757—Fe
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
- Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby kompositního vrstveného materiálu pro kluzné elementy jako jsou ložiskové pánve a ložisková pouzdra, při kterém se ložisková slitina nanáší na podkladový materiál, zejména z oceli, pomocí kontinuálního procesu pásového lití. Vynález se také vztahuje na kompositní vrstvený materiál.
Dosavadní stav techniky
Ložiska obecně slouží k zachycení a přenášení sil mezi konstrukčními prvky pohybujícími se k sobě navzájem, a to sil jak axiálních tak radiálních. To znamená, že ložisko je nezbytné pro téměř všechny točivé a kývavé pohyby. Ložiska jsou tudíž u všech strojů a agregátů, a proto zvlášť u spalovacích motorů, nepostradatelným elementem.
Díváme-li se u moderních spalovacích motorů na místa tam existujících ložisek (hlavní ložiska, ložiska ojnic, pouzdro pístních čepů, pouzdro vačkových hřídelů atd.), získáme tak dobrý přehled o množství často vzájemně protichůdných vlastností, které musí ložisko splňovat.
Podle typu ložiska a motoru se musí brát v úvahu nejen rozdílné konstrukční skutečnosti, ale vyskytují se i zcela rozdílná zatížení (síly tlaku plynů, setrvačné síly, kluzné rychlosti). Pro mnohostranný profil požadavků, které z toho vyplývají (vysoká únavová pevnost, vysoká odolnost proti otěru, necitlivost proti zadření, vysoká odolnost proti korosi, vysoká odolnost vůči kavitační korosi aj.) se během času ukázaly jako zvlášť vhodné vícevrstvé kompositní materiály. Tak k dnešnímu stavu techniky patří dvojvrstvé a trojvrstvé kompositní materiály. Ocelový podklad při tom ložisku propůjčuje požadovanou mechanickou pevnost a přesné utěsnění v pouzdře. Ložiskový kov nanášený plátováním naválcováním, pásovým odléváním nebo spékáním přitom již zmíněné vlastnosti splňuje, při čemž ještě navíc laminátový • · · «V · 4 ·· «4« 444» 4 4 4 ·
4 4 « 4 4 · 4 4 4 4
4 4··· » · · · · · 999 444
4 ·4»4 ··
4444 · ♦ ♦ ·· · 9 9 9 systém doplňuje nejčastěji galvanicky nanášená mezivrstva sloužící jako bariéra proti difusi.
Díváme-li se na vývv/né tendence v oblasti budoucích dieselových motorů, tak do popředí vystupují dvě hlavní krajní podmínky: minimalisace spotřeby paliva a redukce škodlivých emisí.
Proti konvenčním dieselovým motorům se toho dosahuje přímým vstřikováním, tj. zvyšováním tlaku pro spalování a turbo přeplňováním. Tím jsou zvláště na ložiskové materiály u nových generací motorů kladeny nejvyšší nároky. Trend jednoznačně směřuje ke stále více zatížitelným materiálům a u ložisek ojnic již přinesl nové kompositní vrstvené materiály. Tak se v tomto oboru stalo pevnou součástí trhu ložisko pokovované rozprašováním (třecí vrstva je tvořena kluznou vrstvou nanesenou katodovým rozprašováním). S tímto typem ložiska lze bez problémů vyhovět i nejvyšším zatížením.
Ale i v jiných oblastech, jako např. u ložisek pístních čepů, stouply nároky na ložiskové materiály takovým způsobem, že u zde tradičně používaných materiálů pouzder na basi ocel/olověný bronz, mohou být zvládány jen zvětšením průměru pístního čepu a tím zredukováním specifického zatížení. Tento vývoj ale ukazuje falešným směrem, protože tak narůstají oscilující hmoty a tím i konstrukční výška motoru, což působí proti obecné snaze snižovat váhu. Dalším problémem používání slitin z olověného bronzu je jejich nedostatečná odolnost proti korosi.
Z toho je zřetelné, že např. v oboru materiálů pro pouzdra mohou být budoucí požadavky trhu splněny jen nově vyvinutým systémem vrstveného kompositního materiálu. Na ten jsou kladeny následující technické a ekonomické požadavky: kompositní materiál musí odolávat nejvyšším zatížením, musí mít vysokou odolnost proti korosi v agresivním prostředí při teplotách do 200°C (na materiál silně působí aditiva olejů, zbytky spalin v oleji a silná kontaminace oleje vlivem delších intervalů údržby) a musí být vyrobitelný při příznivých nákladech.
V EP 0 681 114 je popisován laminovaný materiál sestávající z oceli s kluzným materiálem ložiska z tvářecí slitiny mědi a zinku, který nalézá použití jako materiál ložiskových pouzder resp. náběhových kotoučů. Výroba tohoto kompositního materiálu se provádí plátováním naválcováním. Tepelné zpracování navazující na plátování zvyšuje pevnost vazby mezi ocelí a ložiskovým kovem vlivem difusních pochodů.
000 · » 00 ·* • 00 0000 «00·
000 0 000 0 0 · 0
0000 0000 00 00« 000 • 0 0 0 0 0 ·· • 0 0 0 » 00 00 0* 00
Na rozdíl od způsobu nárokovaného v této patentové přihlášce se u tohoto kompositního systému při výrobě jedná o způsob plátování naválcováním. Při něm v důsledku tlaku při válcování dochází k mechanické soudržnosti zakusováním povrchů obou materiálů. Následující difusní žíhání sice tuto soudržnost zesiluje, avšak nevede k tvarově uzavřenému spojení nebo dokonce metalurgické vazbě, jako je tomu v případě odlévání, tedy při kontaktu kapalné fáze s pevnou fází.
Dále je třeba konstatovat, že v EP 0 681 114 popisovaný proces je z hlediska výrobních nákladů také dražší než s ním srovnávané odlévání, protože před tím, než se kompositní materiál plátuje naválcováním, musí být CuZn31 Si-plát zhotoven slévárenským procesem. Kompositní materiál může vzniknout teprve v dalším výrobním stupni plátováním. Při odlévání na ocel může být ale kompositní materiál vyroben v jedné operaci.
DE-OS 25 48 941 popisuje způsob získávání kovových předmětů plynulým odléváním, při kterém se nanáší více vrstev z téhož materiálu. Tomu odpovídá více odlévacích pánví. Vrstva, která se v místě odlévání na pásu právě vytvoří, je průběžně odtažena a okamžitě ochlazena. Za tím účelem je pás vespod opatřen odpovídajícími ochlazovacími zařízeními.
Z DE-PS 10 63 343 je k pásovému odlévání olověného bronzu znám způsob, při kterém se ocelový pás zahřívá asi na 1100°C, aby se zabránilo zkřivení pásu. Pás se napřed vytvaruje do U-profilu s okraji do úhlu. Po odlití a ochlazení pásu, o kterém se ovšem žádná zmínka nečiní, je pás vyfrézován na požadovanou tlouštku a následně navinut.
Z DE 44 37 565 A1 je znám způsob výroby kompositního odlévaného ocelového materiálu. Nejedná se o žádný způsob kontinuálního pásového odlévání, nýbrž o způsob gravitačního resp. odstředivého odlévání, při kterém se pokrývají již vytvarované ložiskové pánve. Tato ložisková slitina na basi mědi obsahuje nikl a křemík v určitém poměru tak, že jsou ve vazebné zóně potlačeny křehké fáze silicidu železa. Kluzný element, který má být pokryt, se předehřívá, při čemž se teplota předehřívání volí v závislosti na tloušťce oceli. Tento způsob se hodí jen pro velká ložiska a tedy drahé díly. Pro masovou výrobu, jaká se vyžaduje u ložisek s malými dimensemi s tloušťkami oceli pod 10 mm, nemůže být tento známý způsob použit • 44 · » 44
444 444· 444·
444 4 4 ·4 4444
44 ·· 4 4 * 4 4 4 44* 444
4 4444 4 4 <4 44 · 44 <· 4 * 44
Podstata vynálezu
Vycházeje z DE-OS 25 48 941 je úkolem vynálezu poskytnout způsob a ,s.e vrstvený kompositní materiál, který se hodí pro ta místa ložisek, kde vyskytuje smíšené tření, který odolává korosi, je za studená tvarovatelný a vydrží nejvyšší zatížení.
Tento úkol se řeší postupem, při němž se nosný materiál předehřívá na teplotu 1000°C až 1100°C a odléváním se nanáší heterogenně se tvořící, olova prostá ložisková slitina na basi mědi a zinku nebo mědi a hliníku o teplotě 1000°C až 1250°C, při čemž se během 2 až 4 minut laminovaný materiál zchladí z teploty odlévání ložiskové slitiny pod 100°C.
Laminovaný materiál se zejména během prvních 30 sekund ochladí z teploty odlévání ložislové slitiny na svoji teplotu tuhnutí.
Ukázalo se, že požadavky na laminovaný materiál mohou splňovat vysoce pevné slitiny mědi. Sem se počítá speciální mosaz nebo hliníkový bronz, které vedle vysoké zatížitelnosti poskytují z hlediska snášenlivosti k životnímu prostředí výhodu v tom, že neobsahují žádné olovo. V této skupině materiálů se může principielně vycházet ze dvou strukturních morfologií; slitinové systémy, které homogenně tuhnou (např. CuAI8 resp. CuZn31SiJa slitinové systémy, které tvoří heterogenní strukturu (např. CuAHOFe resp. CuZn40AI).
Homogenní materiály sestávají z α-směsného krystalu a vedle dobrých kluzných vlastností mají také dobrou tvarovatelnost za studená. Naproti tomu heterogenní slitiny mají díky svému vícefázovému složení vyšší odolnost proti otěru, ale horší tvarovatelnost za studená.
Kompositní materiály s ložiskovými slitinami na basi měď-zinek nebo měďhliník mohly být dosud vyráběny pouze způsobem odstředivého lití. Kontinuální způsoby pásového odlévání nenalezly dosud žádného použití, protože se při odlévání základového materiálu v oblasti vazebné zóny vytvářely křehké fáze, které nedovolovaly laminovaný materiál přetvářet. To je ovšem nepřijatelné pro nákladově příznivou výrobu např. kluzných ložisek nebo pouzder. Překvapivě bylo zjištěno, že tyto laminované materiály se stávají např. tvarovatelnými, aniž by se nanesený ložiskový kov od podkladového materiálu uvolňovaly když jsou dodrženy parametry způsobu podle předkládaného vynálezu. Vedením procesu při odlévání na
9
9 9 9
9 9 9
999 999 • 9
99 ·· ·
9 9 · 0 • ···· · • · • · · 0 ·* ·♦
9 9 9
9 0 9 ♦ «Φ 9 9 · 9 · ♦ * » * ocel je možné vytvořit kompositní materiál, který jako celek dovoluje přetváření nejméně z 25 %.
Vazebná zóna na přechodu k oceli má dostačující tažnost, tj. bylo zabráněno tvoření křehkých fází na přechodu ocel/ložiskový kov.Tím byly splněny předpoklady pro další zpracování kompositu jako pásu tvarovacími procesy, jako je válcování nebo zakružování, např. pro výrobu pouzdra.
Jestliže je ložiskovou slitinou slitina měď-hliník, potom se po nanesení ložiskové slitiny a ochlazovací fázi provádí výhodně žíhání při 600 °C až 750 °C po dobu 4 až 10 hodin. V případě slitiny měď-zinek je kompositní materiál s výhodou příslušně žíhán při teplotě 400 °C až 550 °C po dobu 4 až 10 hodin.
Ložisková slitina se odlévá přednostně v tloušťce DL, která je k tloušťce nosného materiálu Dt v poměru Dl/Dt = 1 až 2. Poměrem tlouštěk může být ovlivněno utváření vazebné zóny.
Podstata kompositu pro ložiskové pánve nebo ložisková pouzdra spočívá v tom, že ložisková slitina je olova prostá a zakládá se na mědi a zinku nebo mědi a hliníku, a také v tom, že její vnitřní skladba je heterogenní, při čemž mezi ložiskovou slitinou a nosným materiálem je metalurgická vazebná zóna, která vykazuje 80 až 95 % železa, běžné nečistoty a zbytek je měď a krystaluje v kubické soustavě.
Stanovení složek slitiny vazebné vrstvy se výhodně provádí energodispersivní róntgenovou analýzou (EDX) pomocí elektronové rastrovací mikroskopie. Pod metalurgickou vazebnou zónou se rozumí zóna vazby, která se jako znatelně rozeznatelná vrstva tvoří v důsledku difusních pochodů např. prvků nanesené slitiny do pevného podkladového materiálu. Tato vazebná zóna představuje nejčastěji fázi směsných krystalů nebo intermetalickou fázi obou materiálů.
Vysoký obsah železa pochází z ocelového podkladového materiálu, zatímco podíl mědi pochází z ložiskové slitiny. Vedle těchto obou komponent, které určují vnitřní skladbu metalurgické vazebné zóny, mohou být obsažena ještě malá množství ostatních složek slitiny. Tato metalurgická vazebná zóna zajišťuje vysokou adhesní pevnost a vysokou zatížitelnost celého kompositního materiálu.
Tloušťka vazebné zóny leží zejména v rozsahu od 5 pm do 50 pm.
Heterogenní struktura ložiskové slitiny by byla s ohledem na zpracovatelnost materiálu za studená nevýhodná. Avšak překvapivě se zjistilo, že heterogenní struktura není nevýhodná tehdy, když existuje vyvážený poměr mezi a- a β-fázemi.
• ft · ft * • · • ft « · ft ftft * ··· ftftftft ···· • ···· · « · · · ♦ ·♦· ·♦*
6· » · · * · * · «··· ft ftft ·· ·♦ ·· β-Fáze se ustavují při vysokých teplotách, a aby zaručily dobrou přepracovatelnost, musí být mezi jiným přeměněny na α-fázi. Na druhé straně musí být také k disposici dostačující podíly β-fází, aby byla zachována heterogenita strukturní skladby, protože ta výhodně ovlivňuje stálost vůči otěru.
Přeměna β-fází může být řízena ochlazováním po nanesení litím, při čemž však by z hospodářských hledisek bylo žádoucí co nejrychlejší ochlazení. Zjistilo se, že ochlazení na 100 °C v rozmezí 2 až 4 minut je vhodné k tomu, aby se ustavil poměr a- ku β-fázím od 1,5 až do 3,0. Kompositní materiál s takovým poměrem aku β- spojuje dobré tribologické vlastnosti s dobrou přepracovatelností, stejně jako dobré korosními vlastnosti a vysokou zatížitelnost.
Následným žíhacím procesem může být poměr a- k β-fázím dále zvýšen až na 6, což působí příznivě na vlastnosti pro přetváření.
Pro kluzné elementy jako kluzná ložiska nebo pouzdra se zejména používá kompositní vrstvený materiál, u něhož je tloušťka nosného materiálu pod 10 mm.
Slitina měď-zinek může mít na příklad následující složení:
Měď 55 až 63 %
Hliník 1,5 až 2,5%
Železo 0,5 až 0,8 %
Mangan 1,8 až 2,2 %
Nikl 0,7 až 1 %
Cín 0 až 0,1%
Zinek zbytek.
Příkladná složení slitiny měď-hliník jsou následující:
Hliník
Železo
Mangan
Nikl
Zinek
Měď
7,5 až 11 % 0,5 až 3 % 0,5 až 2 % 1 až 3,5 % 0 až 0,5 % zbytek ·· · 49 99 • · · 9 · « · » · 9 9 9 99
Φ 999949 99 99 • 9 9 9 9 9 •999 4 99 94
99
9 9 9 • 9 9 9
99« «*· • · ·· ··
Kompositní vrstvený materiál může navíc obsahovat ještě ternární vrstvu jako vrstvu pro záběh, na příklad z PbSnCu nebo zinkové výstelky.
Přehled obrázků na výkresech
Příklady forem provedení jsou v následujícím blíže objasněny na obrázcích:
Obrázek 1 ukazuje výbrus ložiskové slitiny CuAI9Ni3Fe ve stavu po odlití na podkladovém materiálu z ocele.
Obrázky 2a a 2b ukazují dva výbrusy kompositního vrstveného materiálu s ložiskovou slitinou CuZn40AI ve stavu po odlití a
Obrázek 3 ukazuje sloupcový diagram vazebné pevnosti kompositního materiálu CuAI9Ni3Fe2 resp. CuZn40AI2 na oceli ve stavu po odlití resp. po tepelném zpracování v přímém srovnání s obvyklými kompositními vrstvenými materiály.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
CuAI9Ni3Fe
- Ocelový pás 1,6 mm
- Plátování ocelového pásu litím
- Ochlazení
- Frézování povrchu ložiskového kovu
- Tepelné zpracování
- Přetvářecí proces předehřívací teplota nosného materiálu 1100 °C tavná teplota ložiskové slitiny 1200°C ve 30 s na teplotu tuhnutí, v dalších 2,5 min na 100 °C 5 -15 % tloušťky ložiskového kovu
650 °C, doba výhřevu 6 h 25%
9 ·· 9 * · »
9 9
Φ 9999
9
9999 9
9 9 9
9 99
9 9 9 9
9 9 9
99
99
9 9 9
9 9 Φ ♦ ·· 999
9
99
Výbrus tohoto kompositního vrstveného materiálu lze vidět na obrázku 1. Na A nosném materiálu z ocele se nalézá tenká vazebná zóna 2, která vykazuje 88 % železa a 6 % mědi, při čemž zbylé součásti tvoří obvyklé součásti ložiskových slitin.
Na vazebné zóně 2 se nalézá ložisková slitina 3, která vykazuje heterogenní dendritickou strukturu, při čemž světlé plošky představují α-fázi. a- a β-fáze jsou v ložiskové slitině_3 v poměru 2,6.
Příklad 2
CuZn40AI2
- Ocelový pás 1,6 mm
- Plátování ocelového pásu litím
- Ochlazení
- Frézování povrchu ložiskového kovu
- Tepelné zpracování
- Přetvářecí proces předehřívací teplota nosného materiálu 1000°C tavná teplota ložiskové slitiny 1020°C ve 30 s na teplotu tuhnutí, v dalších 2,5 min na 100°C 5 -15 % tlouštky ložiskového kovu
500° C, doba výhřevu 4 h 25%
Na obrázcích 2a a 2b jsou uvedeny výbrusy kompositního vrstveného materiálu ložiskové slitiny ve stavu po odlití. Mezi ocelovou nosnou vrstvou X a ložiskovým materiálem £ se rovněž nachází vazebná zóna 2, která vykazuje 81 % železa a 8 % mědi, při čemž zbylé součásti tvoří obvyklé součástí ložiskových slitin.
Také tento materiál vykazuje heterogenní strukturu.
Na obrázku 3 je v N/mm2 znázorněna pevnost vazby pro laminované materiály podle příkladu provedení 1 resp. 2, ve srovnání s obvyklými kompositními vrstvenými materiály. Šedivá oblast charakterisuje řízení měřených veličin. Při tom byl zkoumán stav po odlití u CuAI9Ni3Fe2 resp. CuZn40AI2 stejně jako stav po žíhání. Zřetelně lze rozeznat, že oba nové kompositní materiály z hlediska přilnavosti jasně překonávají známé materiály ocelových vrstvených kompositů jako CuAI8 resp.
• ft · ftftft » ftft ftft ft* ftft • ftft ft • · ftft ft ftft ft • ftft · ftft ·· • ftft · • ftft ft • ftft ftftft • ft • ft ftft
CuPb10Sn10. Tepelné zpracování provedené proto, aby byla dosažena potřebná skladba struktury pro pozdější přetváření, nepůsobí na přilnavost negativně (u
CuZn40AI2 se přilnavost k oceli dokonce ještě zlepšuje).
Claims (11)
1. Způsob výroby kompositního vrstveného materiálu pro kluzné elementy jako jsou ložiskové pánve a ložisková pouzdra, při kterém se ložisková slitina nanáší na podkladový materiál, zejména z oceli, pomocí kontinuálního procesu pásového odlévání na nosný materiál, vyznačený tím, že se nosný materiál předehřívá na teplotu od 1000°C až 1100°C, že se odléváním nanáší heterogenně se tvořící, olova prostá ložisková slitina na basi mědi a zinku nebo mědi a hliníku o teplotě 1000°C až 1250°C, že se během 2 až 4 minut laminovaný materiál zchladí z teploty odlévání ložiskové slitiny pod 100°C.
2. Způsob podle nároku 1 vyznačený tím, že se vrstvený kompositní materiál v intervalu prvních 30 sekund ochladí z teploty odlévání ložiskové slitiny na teplotu tuhnutí ložiskové slitiny.
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2 vyznačený tím, že po nanesení slitiny měď-hliník a po ochlazovacím pochodu je vrstvený kompositní materiál žíhán při 600°C až 750°C po dobu 4 až 10 hodin.
4. Způsob podle některého z nároků 1až3 vyznačený tím, že po nanesení slitiny měď-zinek a po ochlazovacím pochodu je vrstvený kompositní materiál žíhán při 400°C až 550°C po dobu 4 až 10 hodin.
5. Způsob podle něMrého z nároků 1až4 vyznačený tím, že se ložisková slitina odlévá v tloušťce DL, která je k tlouštce nosného materiálu Dt v poměru Dl/Dt = 1 až 2.
6. Vrstvený kompositní materiál pro kluzné elementy jako ložiskové pánve a ložisková pouzdra, s nosným materiálem z ocele a ložiskovou slitinou nanesenou odléváním, vyznačený tím, že ložisková slitina je prostá olova a na basi slitiny měď-zinek nebo měď-hliník a vykazuje také heterogenní skladbu struktury, při čemž mezi ložiskovou slitinou (3, 3') a nosným materiálem (1, 1') existuje
99 9 ' 9 9 99 99 a 9
7. Vrstvený kompositní materiál podle nároku 6 vyznačený tím, že heterogenní struktura vykazuje a- a β-fáze.
8. Vrstvený kompositní materiál podle nároku 6 nebo 7 vyznačený tím, že ve stavu po odlití po ochlazení a před tepelným zpracováním jsou a- a βfáze v poměru 1,5 až 3,0.
9. Vrstvený kompositní materiál podle nároku 9 vyznačený tím, že po procesu žíhání je zvýšen poměr a- k β-fázím až na 6.
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 • · · 9 9 99 9 9 9 9 • ···· · · · · 9 9 999 999 • · 9 9 9 9 9 9 •999 9 99 99 «· «<
metalurgická vazebná zóna (2, 2j, která vykazuje 80 % až 95 % železa, obvyklé nečistoty a zbytek tvoří měď a je vykrystalována v kubické soustavě.
10. Vrstvený kompositní materiál podle některého z nároků 6 až 9 vyznačený tím, že vazebná vrstva vykazuje tloušťku 5 až 50 pm.
11. Vrstvený kompositní materiál podle některého z nároků 6 až 10 vyznačený tím, že ložisková slitina má následující složení:
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19801074A DE19801074C2 (de) | 1998-01-14 | 1998-01-14 | Verfahren zur Herstellung eines Schichtverbundwerkstoffes für Gleitelemente |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ302099A3 true CZ302099A3 (cs) | 2000-07-12 |
| CZ295510B6 CZ295510B6 (cs) | 2005-08-17 |
Family
ID=7854543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19993020A CZ295510B6 (cs) | 1998-01-14 | 1998-11-24 | Kompozitní vrstvený materiál pro kluzné elementy a způsob jeho výroby |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6273972B1 (cs) |
| EP (1) | EP0966333B2 (cs) |
| JP (1) | JP2001516285A (cs) |
| KR (1) | KR100538977B1 (cs) |
| CN (1) | CN1094079C (cs) |
| AT (2) | AT411229B (cs) |
| BR (1) | BR9808259A (cs) |
| CZ (1) | CZ295510B6 (cs) |
| DE (3) | DE19861160C5 (cs) |
| ES (1) | ES2198785T5 (cs) |
| PL (1) | PL187646B1 (cs) |
| RU (1) | RU2218277C2 (cs) |
| SK (1) | SK284335B6 (cs) |
| TR (1) | TR199902050T1 (cs) |
| WO (1) | WO1999036210A1 (cs) |
Families Citing this family (42)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19950445C2 (de) * | 1999-10-19 | 2002-09-19 | Zollern Bhw Gleitlager Gmbh & | Gleitlagerelement |
| BR0115368A (pt) * | 2000-11-15 | 2004-01-06 | Federal Mogul Corp | Mancal deslizante, material compósito para mancal e método de fabricar um mancal compósito |
| US6833339B2 (en) * | 2000-11-15 | 2004-12-21 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Non-plated aluminum based bearing alloy with performance-enhanced interlayer |
| JP4282284B2 (ja) | 2001-08-22 | 2009-06-17 | 株式会社小松製作所 | 履帯 |
| DE10144126C1 (de) * | 2001-09-08 | 2003-01-30 | Ks Gleitlager Gmbh | Pleuellagerschale- oder -buchse oder Hauptlagerschale |
| US6787100B2 (en) * | 2001-10-17 | 2004-09-07 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Multiple layer powder metal bearings |
| DE10159949C1 (de) | 2001-12-06 | 2003-05-22 | Wieland Werke Ag | Verwendung einer Kupfer-Aluminium-Legierung mit definierten Deckschichten als Lagerwerkstoff zur Herstellung von verschleißfesten Gleitlagern |
| US7387443B2 (en) | 2002-09-06 | 2008-06-17 | Federal Mogul Wiesbaden Gmbh | Piston pin bushing |
| DE10306542B3 (de) * | 2003-02-13 | 2004-06-24 | Sms Demag Ag | Gleitstein für Gelenkspindeln |
| DE10329276B4 (de) * | 2003-06-30 | 2007-07-19 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Gleitlagerbuchse und Verfahren zur Herstellung einer Gleitlagerbuchse |
| DE10333589B9 (de) * | 2003-07-24 | 2010-06-10 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung eines bandförmigen Verbundwerkstoffes für die Gleitlagerherstellung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DE10333590B4 (de) * | 2003-07-24 | 2005-10-13 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Gießkammer für ein Verfahren zur Herstellung eines bandförmigen Verbundwerkstoffes |
| DE10333591B4 (de) * | 2003-07-24 | 2005-10-13 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Fließer zum Aufbringen einer Flüssigkeit, insbesondere einer Metallschmelze auf ein Substrat |
| DE10343618B3 (de) * | 2003-09-20 | 2004-11-04 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
| DE10355547A1 (de) * | 2003-11-21 | 2005-06-23 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff mit aufgesputterter Gleitschicht |
| DE10360818A1 (de) * | 2003-12-23 | 2005-07-21 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
| US7050880B2 (en) * | 2003-12-30 | 2006-05-23 | Sc Solutions | Chemical-mechanical planarization controller |
| DE102004013548A1 (de) | 2004-03-19 | 2005-10-06 | Ks Gleitlager Gmbh | Kolbenbolzenbuchse |
| AT501701B1 (de) | 2004-06-02 | 2007-01-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Verfahren zum herstellen eines schichtverbundwerkstoffes |
| AT501676B1 (de) * | 2004-06-02 | 2007-01-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Verfahren zum herstellen eines schichtverbundwerkstoffes |
| AT414128B (de) | 2004-08-03 | 2006-09-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Aluminiumlegierung für tribologisch beanspruchte flächen |
| DE102004038191A1 (de) * | 2004-08-06 | 2006-03-16 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
| DE102004045110B3 (de) * | 2004-09-17 | 2006-01-19 | Daimlerchrysler Ag | Hochverschleißfeste und dauerfeste Lagerbeschichtung für Kurbelwellen- und Pleuellager |
| CA2514491C (en) | 2004-09-17 | 2012-07-03 | Sulzer Metco Ag | A spray powder |
| RU2295423C2 (ru) * | 2005-05-03 | 2007-03-20 | Институт проблем сверхпластичности металлов Российской академии наук | Способ получения антифрикционного слоя подшипника скольжения |
| DE102005023307B4 (de) * | 2005-05-13 | 2009-05-07 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
| DE102005063325B4 (de) * | 2005-05-13 | 2008-01-10 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
| DE102005063324B4 (de) * | 2005-05-13 | 2008-02-28 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
| DE102005023309B4 (de) * | 2005-05-13 | 2009-10-01 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
| DE102006023397B4 (de) * | 2006-05-17 | 2015-02-05 | Man Diesel & Turbo, Filial Af Man Diesel & Turbo Se, Tyskland | Gleitlager, Verfahren zur Herstellung sowie Verwendung eines derartigen Gleitlagers |
| DE102006023384A1 (de) * | 2006-05-17 | 2007-11-22 | Sms Demag Ag | Verwendung eines Gleitlagers |
| DE102007029470A1 (de) * | 2007-06-26 | 2009-01-02 | Mahle International Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Gleitlagern sowie mit diesem Verfahren herstellbare Gleitlager |
| CN101876326B (zh) * | 2009-11-16 | 2012-07-25 | 武汉理工大学 | 电扇复合材料轴承套及其制备方法 |
| RU2468265C2 (ru) * | 2010-07-26 | 2012-11-27 | Учреждение Российской академии наук Институт физики им. Х.И. Амирханова Дагестанского научного центра РАН | Способ получения биметаллических подшипников скольжения |
| CN101954474B (zh) * | 2010-08-06 | 2012-06-13 | 西安理工大学 | 铜铅合金/钢双金属层状复合材料的制备方法 |
| CN107848257B (zh) | 2015-08-13 | 2020-05-05 | 米巴滑动轴承奥地利有限公司 | 多层滑动轴承元件 |
| CN105127369A (zh) * | 2015-09-10 | 2015-12-09 | 安庆银泰轴承有限公司 | 一种空调轴承内套的铸造工艺 |
| CN106224370A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-12-14 | 诸暨市三传动科技有限公司 | 一种钢挂铜双金属项圈轴承 |
| AT518876B1 (de) * | 2016-12-07 | 2018-02-15 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Mehrschichtgleitlagerelementes |
| CN106887547B (zh) * | 2017-02-28 | 2019-05-14 | 广东润盛科技材料有限公司 | 铝锰合金动力电池壳体及其制备方法 |
| US11466728B2 (en) | 2018-03-21 | 2022-10-11 | Tenneco Inc. | Bearing and method of manufacturing permitting high temperature heat treatment |
| DE102020002524A1 (de) | 2020-04-25 | 2021-10-28 | Wieland-Werke Aktiengesellschaft | Mangan- und aluminiumhaltige Kupfer-Zink-Legierung |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE17660C (de) | J. GALLAUDAT in Lausanne | Maschinentheiler für Kugellöcher | ||
| DE1714C (de) | 1877-07-13 | 1900-01-01 | A. CRIENITZ in Wünschendorf b. Weida | Maschine zur Anfertigung von Papiersäcken |
| SU13058A1 (ru) * | 1926-08-31 | 1930-03-31 | Акц. общ. Металлбанк и Металлургическое общ. | Подшипникова латунь |
| DE1063343B (de) * | 1956-01-21 | 1959-08-13 | Glyco Metall Werke | Verfahren und Vorrichtung beim ununterbrochenen Angiessen von Metallegierungen, insbesondere Bleibronze, an Stahlbaender |
| DE1187805B (de) * | 1960-03-24 | 1965-02-25 | Dr Eugen Vaders | Doppelmetall-Lagerschale |
| DE1842279U (de) * | 1961-09-28 | 1961-11-23 | Schmalbach Ag J A | Eindruckdeckel. |
| CH604960A5 (cs) | 1974-11-01 | 1978-09-15 | Erik Allan Olsson | |
| DE3906402C2 (de) * | 1987-09-03 | 1994-05-05 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff für Gleitlagerelemente, z.B. Radialgleitlager bzw. Axialgleitlager |
| IT1215841B (it) * | 1988-02-10 | 1990-02-22 | Emilio Ghisoni | Revolver a canna ribassata. |
| DE3813802A1 (de) * | 1988-04-23 | 1989-11-09 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff oder schichtwerkstueck mit einer auf einer traegerschicht angebrachten funktionsschicht, insbesondere gleitschicht mit der struktur einer festen, aber schmelzbaren dispersion |
| JP2866384B2 (ja) * | 1988-11-04 | 1999-03-08 | オイレス工業株式会社 | 耐摩耗性を有する摺動部材用アルミニウム青銅鋳物 |
| GB2225740B (en) * | 1988-11-19 | 1993-05-19 | Glyco Metall Werke | A method and a device for the manufacture of laminar material for slide elements |
| DE4004703C2 (de) * | 1989-03-01 | 1994-01-27 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff für Gleitlagerelemente mit Antifriktionsschicht aus einem Lagerwerkstoff auf Aluminium-Basis |
| US5226953A (en) * | 1989-11-17 | 1993-07-13 | Glyco Metallwerke Daelen & Loos Gmbh | Process and device for producing a laminated material for slide elements |
| DE4103117C2 (de) * | 1990-02-03 | 1993-11-04 | Glyco Metall Werke | Verfahren zur herstellung von gleitelementen mit einer gleitschicht aus ternaerer oder binaerer weissmetall-lagerlegierung |
| JPH0694036A (ja) * | 1992-09-11 | 1994-04-05 | Daido Metal Co Ltd | 耐フレッチング特性に優れた多層すべり軸受 |
| JP2679920B2 (ja) * | 1992-09-28 | 1997-11-19 | 大同メタル工業株式会社 | 非焼付性に優れたオーバーレイを有するすべり軸受材料 |
| DE4240157A1 (de) * | 1992-11-30 | 1994-06-01 | Chuetsu Metal Works | Synchronisierring mit einer Spritzbeschichtung aus einem verschleißbeständigen Messingmaterial |
| DE4316755A1 (de) * | 1993-05-19 | 1994-11-24 | Metallgesellschaft Ag | Zink-Aluminium-Gußlegierung |
| JP2693369B2 (ja) * | 1993-12-28 | 1997-12-24 | 大同メタル工業株式会社 | 多層構造エンドベアリング及びその製造方法 |
| DE4411762A1 (de) * | 1994-04-06 | 1995-10-12 | Kolbenschmidt Ag | Gleitlagerwerkstoff |
| DE4437565A1 (de) | 1994-10-20 | 1996-04-25 | Fuerstlich Hohenzollernsche We | Lagerwerkstoff aus einer Legierung auf Kupfer-Basis und Verfahren zur Herstellung eines Stahlverbundgußwerkstoffes umfassend einen solchen Lagerwerkstoff |
| DE4442186C2 (de) * | 1994-11-26 | 1999-03-04 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE19654953A1 (de) * | 1996-06-01 | 1998-03-26 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff für Gleitelemente |
-
1998
- 1998-01-14 DE DE19861160A patent/DE19861160C5/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-01-14 DE DE19801074A patent/DE19801074C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-24 EP EP98964365A patent/EP0966333B2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-24 WO PCT/DE1998/003483 patent/WO1999036210A1/de not_active Ceased
- 1998-11-24 KR KR10-1999-7008131A patent/KR100538977B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-24 CN CN98803307A patent/CN1094079C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-24 AT AT0901798A patent/AT411229B/de not_active IP Right Cessation
- 1998-11-24 SK SK1183-99A patent/SK284335B6/sk unknown
- 1998-11-24 JP JP53662199A patent/JP2001516285A/ja not_active Ceased
- 1998-11-24 US US09/367,132 patent/US6273972B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-24 RU RU99121639/02A patent/RU2218277C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-11-24 AT AT98964365T patent/ATE238863T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-11-24 TR TR1999/02050T patent/TR199902050T1/xx unknown
- 1998-11-24 ES ES98964365T patent/ES2198785T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-24 DE DE59808162T patent/DE59808162D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-24 CZ CZ19993020A patent/CZ295510B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-11-24 PL PL98335583A patent/PL187646B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1998-11-24 BR BR9808259-0A patent/BR9808259A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SK284335B6 (sk) | 2005-02-04 |
| WO1999036210A1 (de) | 1999-07-22 |
| PL187646B1 (pl) | 2004-08-31 |
| DE19861160C5 (de) | 2005-05-25 |
| DE19801074C2 (de) | 2002-01-31 |
| ES2198785T5 (es) | 2008-02-01 |
| SK118399A3 (en) | 2000-05-16 |
| US6273972B1 (en) | 2001-08-14 |
| DE19861160C1 (de) | 2001-12-06 |
| ATA901798A (de) | 2003-04-15 |
| EP0966333B1 (de) | 2003-05-02 |
| KR100538977B1 (ko) | 2005-12-26 |
| EP0966333B2 (de) | 2007-08-29 |
| CZ295510B6 (cs) | 2005-08-17 |
| TR199902050T1 (xx) | 2004-12-21 |
| JP2001516285A (ja) | 2001-09-25 |
| DE19801074A1 (de) | 1999-07-22 |
| PL335583A1 (en) | 2000-05-08 |
| KR20000076043A (ko) | 2000-12-26 |
| DE59808162D1 (de) | 2003-06-05 |
| CN1250401A (zh) | 2000-04-12 |
| ES2198785T3 (es) | 2004-02-01 |
| AT411229B (de) | 2003-11-25 |
| EP0966333A1 (de) | 1999-12-29 |
| BR9808259A (pt) | 2000-05-16 |
| RU2218277C2 (ru) | 2003-12-10 |
| CN1094079C (zh) | 2002-11-13 |
| ATE238863T1 (de) | 2003-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ302099A3 (cs) | Kompositní vrstvený materiál pro kluzné elementy a způsob jeho výroby | |
| US4189525A (en) | Bearing metal for large engines | |
| US4937149A (en) | Overlay alloy used for a surface layer of sliding material, sliding material having a surface layer comprising said alloy and the manufacturing method of the sliding material | |
| US7368046B2 (en) | Layered composite material for plain bearings, production and use thereof | |
| KR950005846B1 (ko) | 고속엔진용 다층 슬라이딩 재료 및 이들의 제조방법 | |
| CZ292956B6 (cs) | Vrstvený kompozitní materiál pro kluzná ložiska s nosnou vrstvou | |
| KR920006664B1 (ko) | 다층 미끄럼 재료 | |
| JPH1150296A (ja) | 摺動部材 | |
| US5334460A (en) | CU-PB system alloy composite bearing having overlay | |
| KR940002689B1 (ko) | 알루미늄계 베어링 재료의 제조방법 | |
| GB2264336A (en) | Bearings. | |
| KR20190127812A (ko) | 2 개의 알루미늄 층을 갖는 3-물질 압연-접합된 슬라이딩 베어링 | |
| US4591536A (en) | Plain bearing and method of manufacture | |
| CN101326296B (zh) | 含Sn重载材料组合物、重载涂层的制备方法及其用途 | |
| EP2041327B1 (en) | Aluminium bearing alloy aluminiumlagerlegierung | |
| KR19990028847A (ko) | 다층재료 | |
| US20040126042A1 (en) | Big-end bearing shell or bushing or main bearing shell | |
| US20080019626A1 (en) | Connecting rod bearing shell or bush or main bearing shell for combusion engines | |
| US5766777A (en) | Composite copper alloy bearing | |
| Totten | Friction and Wear of Sliding Bearing Materials | |
| US6060179A (en) | Cu-Pb alloy bearing and producing method therefor | |
| KR20160103990A (ko) | 다층 미끄럼 베어링 | |
| CN113638967A (zh) | 厚壁铝基双金属轴承及制作方法 | |
| JPS58113341A (ja) | アルミニウム軸受合金 | |
| GB2023648A (en) | Aluminium Bearing Alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20071124 |