NO800104L

NO800104L - PROCEDURE AND DEVICE FOR REDUCING THE ALCOHOLIC CONTENT IN ALCOHOLIC BEVERAGES

Info

Publication number: NO800104L
Application number: NO800104A
Authority: NO
Inventors: Adam Mueller; Eckhard Krueger
Original assignee: Adam Mueller
Priority date: 1979-01-19
Filing date: 1980-01-17
Publication date: 1980-07-21
Also published as: EP0014340A1; DK16680A; FI800059A7

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for nedsettelse av alkoholinnholdet i alkoholholdige drikkevarer som øl, vin o.l., og det særegne ved fremgangsmåten i hen- The present invention relates to a method for reducing the alcohol content in alcoholic beverages such as beer, wine etc., and the peculiarity of the method in

hold til oppfinnelsen er at drikkevaren tilføres i en reaksjonsbeholder og samtidig innledes som løsningsmiddel for alkoholen C02som står under trykk og dette får innvirke, according to the invention is that the beverage is supplied in a reaction container and at the same time introduced as a solvent for the alcohol C02 which is under pressure and this is allowed to act,

idet arbeidstrykket holdes på minst 5 bar og høyst 250 bar og arbeidstemperaturen innstilles på minst 10°C og høyst 35°C while the working pressure is kept at a minimum of 5 bar and a maximum of 250 bar and the working temperature is set at a minimum of 10°C and a maximum of 35°C

og deretter avtrekkes det med alkoholanrikede C02, avspennes og innledes i avspenningsbeholderen og den deri oppnådde alkohol på den ene side og det for alkohol befridde C02på and then it is drawn off with alcohol-enriched C02, de-stressed and introduced into the de-stressing container and the alcohol obtained therein on one side and the alcohol-free C02 on

den annen side trekkes ut av avspenningsbeholderen og til slutt uttas drikkevaren som er gjort fattig på alkohol fra reaksjonsbeholderen. the other side is withdrawn from the relaxation container and finally the beverage which has been reduced in alcohol is withdrawn from the reaction container.

Oppfinnelsen vedrører også en innretning for gjennomføringThe invention also relates to a device for implementation

av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, omfattende en trykkfast reaksjonsbeholder, som har et innløp for den drikkevare som skal behandles, et utløp for drikkevaren som er behandlet, et innløp for under trykk stående C02såvel som et utløp for alkoholanriket C02og en avspenningsbeholder, of the method according to the invention, comprising a pressure-resistant reaction container, which has an inlet for the beverage to be treated, an outlet for the beverage that has been treated, an inlet for pressurized C02 as well as an outlet for alcohol-enriched C02 and a relaxation container,

som over en avspenningsventil er forbundet med C02~utløpet av reaksjonsbeholderen, idet avspenningsbeholderen har et utløp for C02og et utløp for alkohol, med en ved utløpet fra reaksjonsbeholderen anbragt avspenningsinnretning, hvori den behandlede drikkevare står i vekselvirkning med C02which is connected via a release valve to the C02 outlet of the reaction container, the release container having an outlet for C02 and an outlet for alcohol, with a release device placed at the outlet from the reaction container, in which the treated beverage interacts with C02

og ved hjelp av en eller flere trykksluser for væsker trinn-and by means of one or more pressure locks for liquids step-

vis eller kontinuerlig avlastes for trykket, og for en kontinuerlig fremgangsmåte med en høytrykkssluse på drikkevare-innløpet hvormed drikkevaren kan bringes opp på arbeidstrykket, og en pumpe ved C02~utløpet av avspenningsbeholderen, hvormed det trykkavspente C02på nytt kan bringes under trykk og i kretsløpet kan tilføres innløpet av reaksjonsbeholderen, og det særegne ved fremgangmåten i henhold til oppfinnelsen er at reaksjonsbeholderen har form av et rør, og at det i denne reaksjonsbeholderen ar anordnet to ytterligere, for C02shown or continuously relieved of the pressure, and for a continuous process with a high-pressure sluice on the beverage inlet with which the beverage can be brought up to the working pressure, and a pump at the C02 outlet of the pressure relief container, with which the depressurized C02 can be brought under pressure again and in the circuit can is supplied to the inlet of the reaction vessel, and the distinctive feature of the method according to the invention is that the reaction vessel has the shape of a tube, and that in this reaction vessel two more are arranged, for C02

gjennomtrengelige, men for væske praktisk ugjennomtrengelige, konsentriske rør, idet det innførte C02kan opptas 1 ringrommet mellom det ytre indre rør og reaksjonskarveggen, permeable, but practically impermeable to liquid, concentric tubes, as the introduced C02 can be taken up in the annulus between the outer inner tube and the reaction vessel wall,

mens drikkevaren kan tilføres og fraføres i ringrommet mellom de to indre rør, og det indre indre rør opptar og bortfører det CC>2 som er anriket på alkohol og for en kontinuerlig fremgangsmåte utgjøres høytrykksslusen av en tannhjulspumpe eller en turbokompressor. while the beverage can be supplied and removed in the annulus between the two inner tubes, and the inner inner tube absorbs and removes the CC>2 which is enriched with alcohol and for a continuous process the high-pressure lock is formed by a gear pump or a turbo compressor.

Disse og andre trekk ved oppfinnelsen fremgår av patentkravene. These and other features of the invention appear in the patent claims.

Oppfinnelsen kan også anvendes for nedsettelse av alkoholinnholdet i drikkevarer som befinner seg under gjæring. The invention can also be used to reduce the alcohol content of beverages that are under fermentation.

Forskjellige metoder for nedsettelse av alkoholinnholdet i alkoholiske drikkevarer har vært kjent i lang tid, således ble f.eks. alkoholfattige ølsorter fremstilt ved anvendelse av spesielle gjærtyper og ved en ufullstendig gjæring. Various methods for reducing the alcohol content in alcoholic beverages have been known for a long time, thus e.g. low-alcohol beers produced by using special types of yeast and by incomplete fermentation.

Smaken av disse øltyper var imidlertid ikke sammenliknbarHowever, the taste of these beer types was not comparable

med smaken av et vanlig øl, slik at disse metoder ikke fant noen større utberedelse. Man har også forsøkt å fjerne alkohol fra øl ved at vanlig fremstilt øl ble underkastet en vakuum-destillasjon. Imidlertid blir også ved denne metode kvaliteten av et øl negativt påvirket. En først i den senere tid utviklet metode består deri at alkohol fjernes fra et øl ved hjelp av omvendt osmose. Denne metode gir riktignok bedre resultater, men man har hittil ikke klart å finne noe egnet material for fremstilling av de derfor nødvendige, semipermeable membraner. with the taste of an ordinary beer, so that these methods did not find any major preparation. Attempts have also been made to remove alcohol from beer by subjecting normally produced beer to vacuum distillation. However, even with this method, the quality of a beer is negatively affected. A recently developed method consists in removing alcohol from a beer using reverse osmosis. This method does indeed give better results, but so far it has not been possible to find any suitable material for the production of the therefore necessary, semipermeable membranes.

Også andre fremstillingsmetoder for praktisk alkoholfrieAlso other production methods for practically alcohol-free

eller alkoholfattige øltyper er kjent. De metoder hvorved alkoholinnholdet reduseres er f.eks. destillasjon, vakuum-avdamping eller partiell utfrysing. Også en absorpsjon ved hjelp av kiselgel eller porøse absorberende harpikse anvendes. Svakt gjærende gjærtyper eller en gjæringsavbrytelse or low-alcohol types of beer are known. The methods by which the alcohol content is reduced are e.g. distillation, vacuum evaporation or partial freezing. Absorption by means of silica gel or porous absorbent resins is also used. Weakly fermenting yeast types or a fermentation interruption

er likeledes midler til oppnåelse av en drikkevare med lite alkoholinnhold. Til slutt nevnes en egnet styring av gjæringen, anvendelse av ekstraktfattige vørtere og spesielt den i den senere tid anvendte omvendte osmose. are also means of obtaining a beverage with a low alcohol content. Finally, a suitable management of the fermentation, the use of extract-poor worts and especially the recently used reverse osmosis are mentioned.

Ved alle disse metoder dannes imidlertid betraktelig mengder • av gjærings-biprodukter, slik at ved disse kjente metoder reduseres ikke bare alkoholinnholdet, men smaken på ølet blir også redusert. With all these methods, however, considerable amounts • of fermentation by-products are formed, so that with these known methods not only is the alcohol content reduced, but the taste of the beer is also reduced.

I DE-AS 1 492 190 er det beskrevet en metode for skillingDE-AS 1 492 190 describes a method for splitting

av stoffblandinger, hvor stoffblandinger som inneholder organiske forbindelser, oppdeles ved hjelp av en under trykk stående gass.. Denne kjente metode er imidlertid åpenbart ikke anvendbar for fraskilling av lavere alkoholer, da metanol og etanol der er oppført som forbindelser som ikke kan fra-skilles ved hjelp av den nevnte metode. of substance mixtures, where substance mixtures containing organic compounds are separated using a pressurized gas. However, this known method is obviously not applicable for separating lower alcohols, as methanol and ethanol are listed there as compounds that cannot be separated using the aforementioned method.

Den oppgave som ligger til grunn for oppfinnelsen består daThe task on which the invention is based then remains

i å trekke ut en forut bestemt mengde alkohol fra en alkoholisk drikkevare som øl eller vin, og som gjærende tilstand, uten at kvaliteten av drikkevaren merkbart påvirkes. in extracting a predetermined amount of alcohol from an alcoholic beverage such as beer or wine, and as a fermentation state, without the quality of the beverage being noticeably affected.

Man kan også gå frem på den måte at en drikkevare som befinner seg under gjæring uttas før utløpet av den vanlige totale gjæringstid fra gjæringsbeholderen, innføres i en reaksjonsbeholder og behandles ved en temperatur under 35°C med under trykk stående C02så lenge at den forut bestemte alkoholmengde er trukket ut av drikkevaren ved hjelp av C02- It is also possible to proceed in such a way that a beverage which is under fermentation is removed from the fermentation container before the end of the usual total fermentation time, introduced into a reaction container and treated at a temperature below 35°C with pressurized C02 for as long as the predetermined amount of alcohol is extracted from the beverage using C02-

En således behandlet drikkevare inneholder ennå i stor ut-strekning smaksstoffene av en drikkevare, som har gjennom- A beverage treated in this way still largely contains the flavorings of a beverage, which has

99

løpt den normale gjæringstid, men innholdet av uønskede gjæringsbiprodukter holdes meget lite. Slike gjærings-biprodukter er svovelholdige forbindelser som metylmerkaptan, aldehyder som azetaldehyd, ketoner som diacetyl, estere som isoamylacetat, høyere alkoholer som 2-metylbutanol-l og for- ran the normal fermentation time, but the content of unwanted fermentation by-products is kept very low. Such fermentation by-products are sulfur-containing compounds such as methyl mercaptan, aldehydes such as acetaldehyde, ketones such as diacetyl, esters such as isoamyl acetate, higher alcohols such as 2-methylbutanol-1 and for-

skjellige fettsyrer. Gjæringen kan på vanlig måte foretas som kaldgjæring eller varmgjæring, idet også en gjæring under trykk kommer i betraktning. Gjæringstidene kan holdes relativt korte, det er f.eks. tilstrekkelig med 1/10 til 1/2 av den vanlige hovedgjæringstid, foretrukket 1/4 til 1/3 av denne tid. Ved denne forkortelse av denne hovedgjæringstid forkortes den totale fremstillingsfremgangsmåte betraktelig, og dette utgjør en betydelig fordel ved fremgangmsåten i henhold til oppfinnelsen. different fatty acids. The fermentation can be carried out in the usual way as a cold fermentation or a hot fermentation, as a fermentation under pressure is also taken into account. Fermentation times can be kept relatively short, e.g. 1/10 to 1/2 of the usual main fermentation time is sufficient, preferably 1/4 to 1/3 of this time. By this shortening of this main fermentation time, the overall manufacturing process is shortened considerably, and this constitutes a significant advantage of the process according to the invention.

I prinsippet er det også mulig at drikkevaren først tas utIn principle, it is also possible for the beverage to be taken out first

og behandles under ettergjæringen, men da er avkortelsen av den totale fremstillingstid mindre. and processed during post-treatment, but then the shortening of the total production time is less.

Trekkes drikkevaren, f.eks. øl under gjæring ut under hoved-gjæringstiden, etterfølges dette vanligvis av en ettergjæring, som da likeledes kan holdes forholdsvis kort, idet de under hovedgjæringen dannede gjærings-biprodukter for den største del fjernes og da det ved ettergjæringen ikke tilstrebes noen ytterligere alkoholdannelse. Drikkevaren, som har gjennomløpt de ovenfor beskrevne fremgangmåtetrinn, kan filtreres på i og for seg kjent måte. If the beverage is withdrawn, e.g. beer under fermentation during the main fermentation period, this is usually followed by a post-fermentation, which can also be kept relatively short, as the fermentation by-products formed during the main fermentation are for the most part removed and no further alcohol formation is attempted during the post-fermentation. The beverage, which has gone through the process steps described above, can be filtered in a manner known per se.

Arbeidstrykket i reaksjonsbeholderen bør minst utgjøre 5 bar, men kan dog vesentlig forhøyes, f.eks. til minst 30 bar, hvilket kan ha gunstig virkning både på behandlingstiden som også på graden av alkoholfjernelsen. Et trykk på 80 til 150 bar har vist seg hensiktsmessig, men også høyere trykk opp til 180 eller endog opp til 250 bar kan anvendes. Ved enda høyere trykk er fremgangsmåten ennå gjennomførlig, men om-kostningene for anlegget og driften av dette stiger dog vesentlig. The working pressure in the reaction vessel should be at least 5 bar, but can be significantly increased, e.g. to at least 30 bar, which can have a beneficial effect both on the treatment time and also on the degree of alcohol removal. A pressure of 80 to 150 bar has proven appropriate, but higher pressures of up to 180 or even up to 250 bar can also be used. At even higher pressures, the method is still feasible, but the costs for the plant and its operation rise significantly.

Temperaturen bør i prinsippet være så lav som mulig, man kan arbeide ned til en nedre temperatur under frysepunkttempera-turen for vannet og endog ned til -10°C, men temperaturer The temperature should in principle be as low as possible, you can work down to a lower temperature below the freezing point temperature for the water and even down to -10°C, but temperatures

på 0 til 20°C og høyst 35°C kan anvendes. Behandling-of 0 to 20°C and a maximum of 35°C can be used. Treatment-

tiden velges selvfølgelig så kort som mulig, og man kan allerede ved en behandlingtid på \ minutt konstatere en merkbar alkoholfjernelse. For praktiske formål er det imidlertid vanligvisønskelig med lengre behandlingstider, f.eks. mellom 5 og 15 minutter, og etter forholdene med behandlingstider på opp til 1 time. the time is of course chosen as short as possible, and a noticeable alcohol removal can already be observed with a treatment time of \ minute. For practical purposes, however, longer processing times are usually desirable, e.g. between 5 and 15 minutes, and depending on the conditions with treatment times of up to 1 hour.

Behandlingstiden i reaksjonsbeholderen kan man forkorte derved at det sørges for en stor overflate av beholderen, idet fyll-legemer innføres i reaksjonsbeholderen. Disse fyll-legemer bør utfylle reaksjonsbeholderen i det minste til halvparten, men foretrukket til i det minste 2/3. The treatment time in the reaction container can be shortened by providing a large surface area of the container, as filler bodies are introduced into the reaction container. These filler bodies should fill the reaction vessel at least half, but preferably at least 2/3.

Forbruket av C02kan variere sterkt, og kan ligge mellomThe consumption of C02 can vary greatly, and can lie in between

1 og 150 kg/time og kg drikkevarer alt etter art og alkoholinnhold av drikkevaren. Ved ølet ligger forbruket av C02mellom 1 og 10 0 kg, f.eks. mellom 5 og 50 kg. Regnet på alkoholinnholdet ligger forbruket mellom 10 g og 1 kg/g alkohol når man anvender behandlingstider på \ minutt til 1 time. Med tiltagende behandlingstid blir forbruket høyere. 1 and 150 kg/hour and kg of beverages depending on the type and alcohol content of the beverage. For beer, the consumption of C02 is between 1 and 10 0 kg, e.g. between 5 and 50 kg. Depending on the alcohol content, consumption is between 10 g and 1 kg/g of alcohol when processing times of \ minute to 1 hour are used. With increasing processing time, consumption becomes higher.

Alkoholfjernelsen kan være meget vidtgående. Vanlig reduseres alkoholinnholdet til 1 til 2%. En drikkevare med 2% alkohol kan også fremstilles ved en kontinuerlig fremgangsmåte ved at man kontinuerlig nedsetter alkoholinnholdet til 1% og kombinerer denne strøm med drikkevarer som er ført utenom anlegget og blander de to strømmer i en blandebeholder. Alcohol removal can be very extensive. Usually the alcohol content is reduced to 1 to 2%. A beverage with 2% alcohol can also be produced by a continuous process by continuously reducing the alcohol content to 1% and combining this stream with beverages that have been taken outside the facility and mixing the two streams in a mixing container.

Fremgangsmåte kan gjennomføres porsjonsvis eller kontinuerlig. Ved kontinuerlig gjennomføring er det hensiktsmessig med en overvåking ved hjelp av i og for seg kjente elektroniské styrings- og reguleringsinnretninger. Velger man den kon-tinuerlige fremgangsmåte må da både drikkevaren som også The procedure can be carried out in portions or continuously. In the case of continuous implementation, it is appropriate to monitor using electronic control and regulation devices known per se. If you choose the continuous method, then both the beverage and

C02under trykk innføres i reaksjonsbeholderen. C02kanC02 under pressure is introduced into the reaction vessel. C02can

i kretsløpet fra reaksjonsbeholder til avspenningsbeholder in the circuit from reaction vessel to relaxation vessel

og etter gjenetablering av det nødvendige trykk tilbake-and after re-establishing the necessary pressure back-

føres i reaks jonsbeholderen. Det C02som uridér trykk skal ledes i kretsløpet gjennom reaksjonsbeholderen kan uttas fra et forråd, men kan også anvende det CC>2 som dannes ved gjæringen. Dette C02uttas fra den lukkede gjæringsbeholder og bringes ved hjelp av en kompressor til passende trykk og innføres i C02-kretsløpet. Visse vanskeligheter frem- is fed into the reaction container. The C02 which, under pressure, is to be led in the circuit through the reaction vessel can be taken from a store, but the CC>2 which is formed during the fermentation can also be used. This C02 is withdrawn from the closed fermentation vessel and brought to a suitable pressure by means of a compressor and introduced into the C02 circuit. Certain difficulties pre-

byr etter forholdene uttagningen av den behandlede drikke-offers, depending on the conditions, the withdrawal of the treated beverage

vare. Avspennes denne drikkevare for hurtig kan det opptre en forstyrrende skumdannelse. Denne kan imidlertid redu- commodity. If this beverage is decanted too quickly, a disturbing foam formation may occur. However, this can reduce

seres når avspenningen foretas langsomt, f.eks. trinnvis eller kontinuerlig. For at man skal kunne foreta en slik langsom trykkreduksjon, må uttagningen foregå over et eller flere drosselsteder, f.eks. trykksluser for væsker, hvori de enkelte trykknedsettelser foregår. Det er naturlig å seen when the relaxation is done slowly, e.g. stepwise or continuously. In order to be able to carry out such a slow pressure reduction, the withdrawal must take place over one or more throttling points, e.g. pressure locks for liquids, in which the individual pressure reductions take place. It is natural to

sørge for at drikkevaren under trykkreduksjonen stadig står i kontakt med et med CG^-fyllt rom, slik at C02kan unnvike i dette rom. ensure that the beverage during the pressure reduction is constantly in contact with a CG^-filled space, so that C02 can escape into this space.

Innledningen av C02i reaksjonsbeholderen skjer fordelaktigThe introduction of C02 into the reaction vessel takes place advantageously

med fin fordeling. Denne kan oppnås ved at det i reaksjonsbeholderen innbygges en sperre, som på den ene side er godt gjennomtrengelig for C02, men som på den annen side praktisk forhindrer gjennomtrengning av drikkevaren. Ved denne fine fordeling av C02fremskaffes det en stor overflate for reak-sjonen av C02med alkoholen. En forstørrelse av denne overflate kan også prinsippielt oppnås ved innføring av fyll- with good distribution. This can be achieved by building a barrier into the reaction container, which on the one hand is well permeable to C02, but which on the other hand practically prevents penetration of the beverage. With this fine distribution of C02, a large surface is provided for the reaction of C02 with the alcohol. An enlargement of this surface can also in principle be achieved by introducing filling

legemer i reaksjonsrommet. Også strømnings-omstyringsinnretninger kan med fordel anvendes. For å unngå en mulig skumdannelse avdekkes heniktsmessig rommet som inneholder drikkevaren mot utløpsstedet for C02fra reaksjonsbeholderen likeledes med en s<p>erre, som i det vesentlige bare slipper igjennom anriket co2. bodies in the reaction space. Flow diversion devices can also be advantageously used. In order to avoid a possible foam formation, the space containing the beverage against the outlet point for C02 from the reaction container is also uncovered with a screen, which essentially only allows enriched co2 to pass through.

Den alkohol som oppnås som biprodukt, hvorunder man her for-The alcohol that is obtained as a by-product, under which

står naturlig etylakohol, kan anvendes som brennstoff eller stands for natural ethyl alcohol, can be used as fuel or

løsningsmiddel, CG^kan føres i kretsløpet, slik at det knapt opptrer tap. solvent, CG^can be fed into the circuit, so that hardly any losses occur.

En eksempelvis utførelsesform av oppfinnelsen beskrivesAn exemplary embodiment of the invention is described

under henvisning til den vedføyde tegning hvori:with reference to the attached drawing in which:

Fig. 1 viser skjematisk en innretning egnet for utførelse av fremgangsmåten, Fig. 2 viser likeledes skjematisk utformingen av en reaksjonsbeholder , Fig. 3 viser en annen utførelsesform av en slik reaksjonsbeholder i snitt, og Fig. 1 schematically shows a device suitable for carrying out the method, Fig. 2 also schematically shows the design of a reaction container, Fig. 3 shows another embodiment of such a reaction container in section, and

Fig. -4 viser et anlegg for behandling av øl under gjæring.Fig. -4 shows a plant for treating beer during fermentation.

I fig. 2 er reaksjonsbeholderen 1 omgitt med en varmeveksle-kappe 2,som tjener til overholdelse av den forut bestemte ønskede temperatur i reaksjonsbeholderen. Gjennom innlednings-røret 3 innføres den drikkevare som skal behandles etter at den ved en kontinuerlig fremgangsmåte på forhånd er blitt bragt på arbeidstrykket i en trykksluse 4. En slik trykksluse kan f.eks. bestå av en tannhjuls-pumpe. Gjennom ledningen 5 utføres drikkevaren som er behandlet og blir i en i skjematisk antydet innretning 6 etter hvert avspent fra arbeidstrykket. C02innledes gejnnom ledningen 7 under et trykk bestemt av manometeret 8 i reaksjonsbeholderen og uttas ved 9 fra reaksjonsbeholderen under et trykk bestemt av manometeret 10. Ved hjelp av en gjennomstrømningsmåler 11 be-stemmes mengden av C02anriket med alkohol. En varmeveksler 12 kan anordnes for innstilling av temperaturen. En skjematisk antydet avspenningsventil 13 tjener til å redusere arbeidstrykket til en verdi hvor C02 og alkohol da skiller seg fra hverandre i avspenningsbeholderen 14. Den således erholdte alkohol trekkes ut gjennom ledningen 15 og C02gjennom ledningen 16 og bringes på nytt opp på arbeidstrykket i pumpen 17. In fig. 2, the reaction vessel 1 is surrounded by a heat exchange jacket 2, which serves to maintain the predetermined desired temperature in the reaction vessel. Through the introduction pipe 3, the beverage to be treated is introduced after it has previously been brought to the working pressure in a pressure lock 4 by a continuous method. Such a pressure lock can e.g. consist of a gear pump. Through the line 5, the beverage that has been processed is carried out and is gradually released from the working pressure in a schematically indicated device 6. C02 is introduced through the line 7 under a pressure determined by the manometer 8 into the reaction vessel and withdrawn at 9 from the reaction vessel under a pressure determined by the manometer 10. With the help of a flow meter 11, the amount of C02 enriched with alcohol is determined. A heat exchanger 12 can be arranged for setting the temperature. A schematically indicated relief valve 13 serves to reduce the working pressure to a value where C02 and alcohol then separate from each other in the relief container 14. The alcohol thus obtained is drawn out through the line 15 and C02 through the line 16 and brought back up to the working pressure in the pump 17.

Hvis en rensing av C02er nødvendig kan det for dette være'anordnet ehfilterinnretning 18 innkoblet foran varme-veksleren 19. If a purification of C02 is necessary, a filter device 18 connected in front of the heat exchanger 19 can be arranged for this.

Ved den i fig. 2 viste utførelsesform av reaksjonsbeholderen 21, omgitt av en varmevekslerkappe 22, innføres den alkoholholdige drikkevare gjennom ledningen 23 i et kammer 24, som på den ene side er avgrenset av veggene i reaksjonsbeholderen og på den annen side av sperrer 25 og 26. Sperren 25, f.eks. en plate av filtermaterial, tjener til å innlede det ved 27 innførte C02i fineste fordeling i det rom som inneholder drikkevaren og forhindre uttreden av drikkevare i COj-innløpet. Det ved alkohol anrikede C02trer da ut fra reaksjonsbeholderen gjennom ledningen 28. By the one in fig. 2 shown embodiment of the reaction container 21, surrounded by a heat exchanger jacket 22, the alcoholic beverage is introduced through the line 23 into a chamber 24, which is delimited on one side by the walls of the reaction container and on the other side by barriers 25 and 26. The barrier 25, e.g. a plate of filter material, serves to initiate the finest distribution of introduced C02 in the room containing the beverage and prevent the exit of beverage into the COj inlet. The alcohol-enriched C02 then exits the reaction vessel through line 28.

Fig..3 viser skjematisk en annen anordning av en reaksjonsbeholder. Denne beholder består av tre konsentriske trykk-beholdere hvorved den ytre rørformede trykkbeholder 31 ut-gjør den egentlige reaksjonsbeholder, fremstilt f.eks. av stål. I det indre befinner det seg to konsentriske rør 32 og 33 som består av et material som riktignok slipper gjennom C02, men som ikke tillater gjennomslipping av-den flytende drikkevare. Drikkevaren befinner seg i rommet mellom de to indre rør 32 og 33, mens det tilførte C02strømmer i ringrommet mellom reaksjonsbeholderen 31 og det ytre av de to indre rør 32. Det indre rør 33 frafører da C02anriket med alkohol. Fig. 3 schematically shows another arrangement of a reaction vessel. This container consists of three concentric pressure containers whereby the outer tubular pressure container 31 constitutes the actual reaction container, manufactured e.g. of steel. In the interior there are two concentric tubes 32 and 33 which consist of a material which, although CO2 passes through, does not allow the liquid beverage to pass through. The beverage is located in the space between the two inner tubes 32 and 33, while the supplied C02 flows in the annular space between the reaction container 31 and the outer of the two inner tubes 32. The inner tube 33 then discharges C02 enriched with alcohol.

I tillegg til den illustrerte innretning kan det være anordnet en ikke vist forbiføringsledning for en drikkevare som ikke har fått sitt alkoholinnhold redusert, og som da kan blandes med den behandlende drikkevare. In addition to the illustrated device, there may be a non-shown bypass line for a beverage that has not had its alcohol content reduced, and which can then be mixed with the treating beverage.

Ved det i fig. 4 illustrerte anlegg øl under gjæring uttatt fra en gjæringsbeholder 41 gjennom en ledning 42, hvori det er anordnet en pumpe 43. Ølet innføres gjennom en flerveisventil 4 4 i reaksjonsbeholderen 45 som er forsynt med en kappe 4 6 som tjener til innstilling av temperaturen i reaksjons beholderen. I nærheten av beholderbunnen av denne reaksjonsbeholder er det anordnet en filterplate 47 hvorigjennom det CC>2 som er tilført gjennom ledningen 48 trer inn i reaksjonsrommet. En sikt 49 i den øvre del av reaksjonsbeholderen tjener til fraskilling av skummet for å forhindre at det med alkohol anrikede C02også skal tre ut skum og øl gjennom ledningen 50. I den nederste del av reaksjonsbeholderen 45 er det anordnet et utløp 51 som fører til en flerveisventil 52. Denne ventil har alt etter sin stilling forbindelse med et utløp 53 for øl som har fått alkohol fjernet såvel med et utløp 54 som sammen med et innløp 55 tillater spyling av beholderen for renseformål. CO^uttas enten fra en forråd 59 og tilføres kompressoren 57 over en flerveisventil 56, eller det uttas gjennom sugeledningen 58 fra den lukkede gjæringsbeholder og tilføres alene eller sammen med det fra forrådet 59 stammende CO^til kompressoren. Ledningen 50 fører over en varmeveksler 60 til en avspenningsvientil 61 By that in fig. 4 illustrated plant beer during fermentation taken from a fermentation container 41 through a line 42, in which a pump 43 is arranged. The beer is introduced through a multi-way valve 4 4 into the reaction container 45 which is provided with a jacket 4 6 which serves to set the temperature in reaction the container. A filter plate 47 is arranged near the container bottom of this reaction container, through which the CC>2 supplied through the line 48 enters the reaction space. A sieve 49 in the upper part of the reaction vessel serves to separate the foam to prevent the alcohol-enriched C02 from also escaping foam and beer through the line 50. In the lower part of the reaction vessel 45, an outlet 51 is arranged which leads to a multi-way valve 52. Depending on its position, this valve has a connection with an outlet 53 for beer that has had alcohol removed as well as with an outlet 54 which together with an inlet 55 allows flushing of the container for cleaning purposes. CO^ is either withdrawn from a storage 59 and supplied to the compressor 57 via a multi-way valve 56, or it is withdrawn through the suction line 58 from the closed fermentation container and supplied alone or together with the CO^ originating from the storage 59 to the compressor. The line 50 leads over a heat exchanger 60 to a relaxation valve 61

og derfra til avspenningsbeholderen 62. I denne avspenningsbeholder avspennes C02, drikkevaren trer ut gjennom ledningen 63, mens det avspente CO^tilføres flerveisventilen 56 gjennom ledningen 54, hvorfra det ledes inn i kompressoren 57. and from there to the depressurization container 62. In this depressurization container, C02 is depressurized, the beverage exits through the line 63, while the depressurized CO^ is supplied to the multi-way valve 56 through the line 54, from where it is led into the compressor 57.

Claims

1. Method for reducing the alcohol content in alcoholic beverages, such as beer or wine, characterized by the beverage being introduced into a reaction container and at the same time CO^ which is under pressure is introduced as a solvent for the alcohol and is brought into effect, with the working pressure being kept at at least 5 bar and at most 250 bar and preferably 80 - 150 bar and the working pressure is set to at least 10°C and at most 35°C, preferably 0 - 20°C and then the alcohol-enriched CG^ is drawn off, de-stressed and introduced into the de-stressing container and the alcohol obtained there on the one hand and the alcohol-free CO2 on the other hand is extracted from the relaxation container and finally the alcohol-depleted beverage is extracted from the reaction container.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that the treatment time is set at k minutes to 1 hour, preferably 5-15 minutes.

3. Method as specified in claim 1 or 2, characterized in that when treating beer, 1 to 100 kg C02/hour and kg beer are used.

4. Method as specified in claims 1 - 3, characterized in that a beverage under fermentation is used as starting material, that before the end of the normal fermentation time this is removed from the fermentation container, introduced into a reaction container and treated for that long with under pressure standing CO,, until the beverage has had the pre-determined quantity of alcohol removed, after which the thus treated beverage is possibly subjected to post-fermentation.

5. Method as stated in claim 4, characterized in that the beverage during fermentation is removed after 1/10 up to half of the usual main fermentation time, preferably after 1/4 to 1/3 of this time.

6. Process as stated in claim 6 or 7, characterized in that, with a treatment time of h minute to 1 hour, 10 g to 10,000 g, preferably 10 to 1,000 g and especially 200 to 1,200 g of C02 are allowed to act on the beverage per g and hour of the alcohol to be extracted.

7. Procedure as specified in claims 1-6, characterized in that it is carried out continuously.

8. Device for carrying out the method as set forth in one of claims 1-7, comprising a pressure-resistant reaction container that presents an inlet for the beverage to be treated, an outlet for the beverage that has been treated, an inlet for pressurized C02 as well as an outlet for alcohol-enriched C02 and a decompression container connected to the CG^ outlet of the reaction container via a decompression valve, the decompression container having an outlet for CO^ and an outlet for alcohol, with an arranged at the outlet of the reaction container relaxation device, where the treated beverage interacts with C02 and with the help of 1 or more pressure valves for liquids, the pressure is relieved either stepwise or continuously, and for a continuous process, a high pressure valve is provided at the beverage inlet with which the beverage can be brought up to the working pressure . arranged two more for C02 permeable but for liquid fa optically impermeable concentric tubes, whereby in the annulus between the outer inner tube and the reaction container wall the introduced C02 can be absorbed, while in the annulus between the two inner tubes the beverage can be supplied and removed, and the inner tube absorbs and removes the alcohol-enriched C02 and for a continuous process, the high-pressure sluice is constituted by a gear pump or a turbo-compressor.

9. Device as specified in claim 8, characterized in that the space in the reaction container that holds the beverage is filled with filling bodies or contains flow diversion devices.

10. Facility as specified in requirements 8-9, characterized in that a clear filter (18) is arranged in the C02 return flow.

11. Device as stated in claims 8-10, characterized by a heat exchanger (19) arranged in the CC^ return flow before its introduction into the reaction vessel, as well as possibly an additional heat exchanger (12) in the CC^ overflow from the reaction vessel to the relaxation vessel.

12. Device as specified in claims 8-11, characterized by a C02 outlet of the reaction vessel equipped with a flow meter.