NO135603B

NO135603B -

Info

Publication number: NO135603B
Application number: NO752928A
Authority: NO
Inventors: H Nicolaisen; L B Tandrup
Original assignee: Danfoss As
Priority date: 1974-10-05
Filing date: 1975-08-26
Publication date: 1977-01-17
Also published as: SE7511068L; CH592257A5; DK262175A; FR2286973B1; NL7511567A; DE2447569B1; JPS5162369A; SE402668B; IT1047345B; DE2447569C2; DK137399C; NO752928L; FR2286973A1; NO135603C; AT343208B; GB1524535A; ATA639175A; DK137399B

Description

Oppfinnelsen angår et dreielager for en omegafjær The invention relates to a pivot bearing for an omega spring

av bladfjærmateriale, med et mot enden innsnevrende motlagringslegeme som med denne ende griper leddet inn i et hull i omegafjærens ende og støtter seg mot denne. of leaf spring material, with a counter bearing body narrowing towards the end which with this end engages the joint in a hole in the end of the omega spring and rests against it.

Det er kjent å utforme dreielager for en omegafjær It is known to design pivot bearings for an omega spring

som anvendes i kittkontaktanordninger, som knivlager. Derved dannes det imidlertid en forholdsvis stor friksjonsflate mel- which are used in putty contact devices, such as knife bearings. Thereby, however, a relatively large friction surface is formed between

lom skåret og de i denne inngripende kanter av motlagringslegeme som følge av en ved dreiebevegelsen opptredende rela- lom cut and the in this intervening edges of the counter-bearing body as a result of a rela-

tiv bevagelse mellom skåret og kanten. Denne friksjonsf late har til følge en stor friksjon og dermed en tilsvarende stor hysterese ved omkoplingen av omegafjæren. Denne hysterese på-virker nøyaktigheten av omkoplingstidspunktet ved omkoplingen av kittkontaktanordningen. tive movement between the cut and the edge. This friction surface results in a large friction and thus a correspondingly large hysteresis when switching the omega spring. This hysteresis affects the accuracy of the switching time when switching the putty contact device.

Ved et kjent dreielager av den innledningsvist beskrevne art er hullet utformet som blindhull som har form omtrent som en hul kulekalott. I dette hulran griper den som motlagringslegeme utformede stift med en avrundet innsnevret ende i enden av en innsitllingsskrue. Blindhullets kantdiameter er større enn stiftens diameter. På denne måte fremkommer det ganske riktig en mindre men allikevel for stor friksjonsflate mel- In the case of a known slewing bearing of the kind described at the outset, the hole is designed as a blind hole which has a shape roughly like a hollow ball cap. In this cavity, the pin designed as a counter bearing body with a rounded narrowed end grips the end of an insertion screw. The edge diameter of the blind hole is larger than the diameter of the pin. In this way, a smaller, but still too large, friction surface appears quite correctly.

lom blindhullets indre flate og stiftens frie ende, fordi denne indre flate omslutter stiftens avrundede ende over en forholdsvis stor flate.. lom the inner surface of the blind hole and the free end of the pin, because this inner surface encloses the rounded end of the pin over a relatively large area.

Hensikten med oppfinnelsen er å tilveiebringe et dreielager av den innledningsvis nevnte art hvor det opptrer mindre friksjon. The purpose of the invention is to provide a pivot bearing of the type mentioned at the outset where less friction occurs.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved at hullet er utformet langstrakt med kantede lengdekanter og i midten har større avstand fra hverandre enn ved endene, at hullets og motlagringslegemet dimmensjoner er valgt slik at motlagringslegeme ligger an på to overfor hverandre liggene punkter av hullets lengdekanter, og at motlagringslegemet i det minste i opplagringsområdet, er rotasjonssymmetrisk med dreieaksen. This is achieved according to the invention in that the hole is designed elongated with angular longitudinal edges and has a greater distance from each other in the middle than at the ends, that the dimensions of the hole and the counter-bearing body are chosen so that the counter-bearing body rests on two opposite points of the longitudinal edges of the hole, and that the counter-bearing body at least in the bearing area, is rotationally symmetrical with the axis of rotation.

Ved denne utforming av dreielageret opptrer det mel- With this design of the pivot bearing, there is an inter-

lom motlagringslegemet og omegafjæren bare en punktberøring i anleggespunktene ved hullets kanter, uavhengig av den fore-JLiggende dreievinkel. under dreiebevegelsen forskyver berørings-punktene på motlagringslegemets<:>overflate seg riktignok noe svarende til dreievinkelens størrelse, men bare langs med linjer og ikke langs en flate. Derved forblir stillingen for anleggespunktene på hullets lengdekanter uavhengig av dreie-vinkelen i det vesentlige den samme, nemlig den hvor hullkantenes avstand er størst. Resultatet er da en meget liten relativ-bevegelse av berøringspunktene for fjæren og motlagringslegeme bare langs med meget korte linjer, slik at det opptrer en me- lom the counter bearing body and the omega spring only a point contact in the contact points at the edges of the hole, regardless of the pre-existing angle of rotation. during the turning movement, the contact points on the surface of the counter bearing body do indeed shift somewhat corresponding to the size of the turning angle, but only along lines and not along a surface. Thereby, the position of the contact points on the longitudinal edges of the hole remains essentially the same regardless of the angle of rotation, namely the one where the distance of the hole edges is greatest. The result is then a very small relative movement of the contact points of the spring and counter bearing body only along very short lines, so that a me-

get liten friksjon. i get little friction. in

Det er fordelaktig at motlagringslegeme er kuleformet, dvs. at det kan være tale om en kule eller en kulekalott. En slik form, særlig en kule er med vanlige hjelpemidler lett .å fremstille, særlig hvis dens diameter skal velges større enn den maksimale avstand mellom hullets lengdekanter. Det finnes imdilertid også.andre egnede rotasjonssymmetriske lege-mer, f.eks, en dobbelt keile, en elipsoid eller et legeme av form som et kar. It is advantageous that the counter bearing body is spherical, i.e. that it can be a ball or a spherical skull. Such a shape, especially a sphere, is easy to produce with ordinary aids, especially if its diameter is to be chosen greater than the maximum distance between the longitudinal edges of the hole. There are also other suitable rotationally symmetric bodies, for example, a double cone, an ellipsoid or a vessel-shaped body.

Det er særlig gunstig hvis den største avstand mel- It is particularly advantageous if the greatest distance between

lom hullets lengdekanter omtrent svarer til 60- 96% av motlagringslegemets maksimale bredde i retning av dreieaksen, fortrinnsvis i området fra 85-90$ av Idenne bredde. Disse dimmensjoner sikrer at forskyvningen av berøringspuntkene på motlagringslegemets overflate skjer på sirkelbuebaner med forholdsvis liten radius, slik at forskyvningen blir tilsvarende liten og dermed friksjonen. lom the longitudinal edges of the hole roughly correspond to 60-96% of the counter-bearing body's maximum width in the direction of the axis of rotation, preferably in the range from 85-90% of this width. These dimensions ensure that the displacement of the contact points on the surface of the counter bearing body takes place on circular arc paths with a relatively small radius, so that the displacement is correspondingly small and thus the friction.

Hullets lengdekanter kan ha form av to like sirkel- The longitudinal edges of the hole can have the form of two equal circles

buer hvis radius er større enn léndekantenes maksimale avstand, fortrinnsvis dobbel så stor. Denne form sikrer at det alltid bare forekommer et anleggspuntk på hver av hullets lengdekanter. arcs whose radius is greater than the maximum distance of the lumbar edges, preferably twice as large. This form ensures that there is always only one contact point on each of the longitudinal edges of the hole.

Jo større krumningsradien for sirkelbuene er i forhold The greater the radius of curvature of the circular arcs in proportion

til krumningsradien for motlagringslegeme i berøringspuntet, to the radius of curvature of the counter bearing body at the point of contact,

jo mindre er berøringspuntket. PÅ den annen side må krumningsradien for lengdekantene ikke være for stor for å sikre at motlagringslegeme ved hjelp av kraften av omegafjæren automatisk blir ført inn i den stilling, i hvilken anleggspuntene på lergiekantene har den største avstand fra hverandre. Utformningen av lengdekantene med en krumningsradius på nesten den dobbelte maksimale avstand av lengdekantene har her vist seg å være et gunstig kompromiss. the smaller the touch point. ON the other hand, the radius of curvature for the longitudinal edges must not be too large to ensure that the counter bearing body, by means of the force of the omega spring, is automatically brought into the position in which the contact points on the lateral edges have the greatest distance from each other. The design of the longitudinal edges with a radius of curvature of almost twice the maximum distance of the longitudinal edges has here proven to be a favorable compromise.

En annen utførelsesform for hullets lanter er en elipse. Denne har den fordel at den krumningsradius avtar mot endene. Derved blir motlagringslegeme på sikrere måte ført inn i den stilling i hvilken anleggspunktene på lengdekantene har størst avstand,- i motsetning til sirkelformede hullkanter hvis krumningsradius er lik med elipsens store radius. Another embodiment of the hole's lanter is an ellipse. This has the advantage that the radius of curvature decreases towards the ends. Thereby, the counter bearing body is brought more securely into the position in which the contact points on the longitudinal edges have the greatest distance, - in contrast to circular hole edges whose radius of curvature is equal to the large radius of the ellipse.

Hullets lengde kan velges til omtrent to ganger hullets maksimale bredde. På denne måte blir det mellom motlagringslegeme og hullets ende kanter tilstrekkelig avstand som hindrer en friksjon mellom endekantene og motlagringslegeme. The length of the hole can be chosen to be approximately twice the maximum width of the hole. In this way, there is sufficient distance between the counter bearing body and the end edges of the hole which prevents friction between the end edges and the counter bearing body.

Hullet er fortrinnsvis gjennomgående. Et gjennomgående hull er lettere å fremstille f.eks. ved stansing i samme arbeidsoperasjon som stansing av fjærbåndet, hvorved også hullkantene lettere kan utformes med skarpe kanter enn ved pregning av et blindhull. The hole is preferably continuous. A through hole is easier to produce, e.g. by punching in the same work operation as punching the spring band, whereby the hole edges can also be designed with sharp edges more easily than by embossing a blind hole.

Oppfinnelsen skal nedenfor beskrives nærmere under henvisning til tegningen som visr et utførelseseksempel på oppfinnelsen. The invention will be described in more detail below with reference to the drawing which shows an embodiment of the invention.

Fig. 1 viser et sideriss av en omegafjær. Fig. 1 shows a side view of an omega spring.

Fig. 2 viser omegafjæren på fig. 1 sett i retningen P. Fig. 3 viær omegafjæren på fig, 1 sett iretnigen Q. Fig. 2 shows the omega spring in fig. 1 set in the direction P. Fig. 3 viear the omega spring in fig, 1 set in the direction Q.

Fig. 4 viser et oppriss aven innstillingsskrue med Fig. 4 shows an elevation of the setting screw with

en kule som motlagringslegeme for omegafjærens ene ende. a ball as a counter bearing body for one end of the omega spring.

I det viste utførelseseksempel er hullet 1 utformet In the embodiment shown, the hole 1 is designed

i enden av de ene ben 2 av en omegafjær 3 av tinnbronse. Det annet ben 4 er forsynt med utsnitt 5 i hvilket et ikke vist gaffelformet motlagringslegeme griper inn og med disse utsnitt og forbindelsesstykke mellom dem danner det ene dreielager for omegafjæren 3. at the end of one leg 2 of an omega spring 3 of pewter bronze. The other leg 4 is provided with cutouts 5 in which a fork-shaped counter bearing body (not shown) engages and with these cutouts and the connecting piece between them forms one pivot bearing for the omega spring 3.

Det andre dreielager henholdsvis dreieledd dannes The second pivot bearing or pivot joint is formed

av hullet 1 og et motlagringslegeme 6 i form av en kule, henholdsvis kulekalott av stål i enden av en innstillingsskrue 7 som er rettet i retning av pilen P mot omegafjærens ben 2, of the hole 1 and a counter-bearing body 6 in the form of a ball or steel ball cap at the end of a setting screw 7 which is directed in the direction of the arrow P towards the leg 2 of the omega spring,

og er skrudd så langt inn i en husfastdel, at kulen 6 ligger an på to overfor hverandre beliggende punter av hullets 1 sirkel-bueformede lengdekanter 8, normalt i snittpunktene for midt-linjen M med lengdekantene 8. Por dette formål er hullet 1 maksimale bredde B, henholdsvis hullkantenes 8 maksimale avstand valgt omtrent lik den halve^ krumningsradius R for hullkantene og omtrent lik 8Q% av kulens 6 diamter D. Dreieaksen for dreielageret strekker seg så gjennom anleggspuntene hvorved berøringspunktene på kulens 61 overflate under en dreie-bevegelse vandrer på sirkelbuer hvis diamter er vesentlig mindre enn kulens 6 diamter, nemlig bare;utgjør ca. H8% av D. På denne måte sikres at det bare fremkommer en linjefriksjon og bare langs med meget korte strekninger, mens det samtidig sikres en sikker sideføring av kulen 6 i hullet 1. and is screwed so far into a fixed part of the housing that the ball 6 rests on two opposite ends of the circular arc-shaped longitudinal edges 8 of the hole 1, normally at the intersection points of the center line M with the longitudinal edges 8. For this purpose, the hole 1 is of maximum width B, respectively the maximum distance of the hole edges 8 chosen approximately equal to half the radius of curvature R for the hole edges and approximately equal to 8Q% of the ball's 6 diameter D. The axis of rotation for the pivot bearing then extends through the contact points whereby the contact points on the surface of the ball 61 during a turning movement travel on circular arcs whose diameters are significantly smaller than the ball's 6 diameters, namely just; make up approx. H8% of D. In this way, it is ensured that only a linear friction occurs and only along very short stretches, while at the same time a safe lateral guidance of the ball 6 in the hole 1 is ensured.

For at kulen 6 skal ha tilstrekkelig avstand fra hullets 1 parallelle sidekanter 9; er lengden L av hullet 1 valgt nesten lik 2B. In order for the ball 6 to have a sufficient distance from the parallel side edges 9 of the hole 1; the length L of the hole 1 is chosen almost equal to 2B.

For en omegafjær 3 med f.eks. liten r = 3mm, s = 7,2mm, t = 8mm, u = 5mm, v = 9,5mm, og en fjærkraft på ca. 0,25 kp kan velges B = l,75mm, R = 3,5mm, L = 3mm og D = 2mm.'For an omega spring 3 with e.g. small r = 3mm, s = 7.2mm, t = 8mm, u = 5mm, v = 9.5mm, and a spring force of approx. 0.25 kp can be chosen B = 1.75mm, R = 3.5mm, L = 3mm and D = 2mm.'

Claims

1. Pivot bearing for an omega spring made of leaf spring material, with a counter bearing body narrowing towards the end which with this end engages the link in a hole in one end of the omega spring and rests against this, characterized in that the hole (1) is designed elongated with angular longitudinal edges ( 8) and in the middle have a greater distance (B) from each other than at the ends, that the dimensions of the hole (1) and the counter-bearing body (6) are chosen so that the counter-bearing body (6) rests on two points opposite each other of the longitudinal edges of the hole (1) (8), and that the counter bearing body (6) at least in the storage area, is rotationally symmetrical with the axis of rotation.

2. Slewing bearing according to claim 1, characterized in that the counter bearing body (6) is spherical.

3. Slewing bearing according to claim 1 or 2, characterized in that the largest distance (B) between the longitudinal edges (8) of the hole (1) corresponds approximately to 60-86% of the counter bearing body's (6) maximum width (D) in the direction of the axis of rotation (M) , and is preferably located in the area from approx. 85-90$ of this width (D).

4. Slewing bearing according to one of claims 1-3, characterized in that the longitudinal edges (8) of the hole (1) are two equal circular arcs whose radius (R) is greater than the maximum distance (B) of the longitudinal edges (8), preferably approximately twice as large.

5- Slewing bearing according to one of the claims 1-3" characterized in that the land of the hole is elliptical.

6. Slewing bearing according to one of claims 1-5" characterized in that the length (L) of the hole (1) corresponds approximately to twice the maximum width (B).

7. Slewing bearing according to one of claims 1-6, characterized in that the hole (1) is. throughout.