NL8204087A - AUTOMATICALLY ADJUSTABLE NETWORK EQUALIZATION. - Google Patents
AUTOMATICALLY ADJUSTABLE NETWORK EQUALIZATION. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8204087A NL8204087A NL8204087A NL8204087A NL8204087A NL 8204087 A NL8204087 A NL 8204087A NL 8204087 A NL8204087 A NL 8204087A NL 8204087 A NL8204087 A NL 8204087A NL 8204087 A NL8204087 A NL 8204087A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- control
- network
- input
- equalization
- networks
- Prior art date
Links
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
- H04L25/00—Baseband systems
- H04L25/02—Details ; arrangements for supplying electrical power along data transmission lines
- H04L25/03—Shaping networks in transmitter or receiver, e.g. adaptive shaping networks
- H04L25/03006—Arrangements for removing intersymbol interference
- H04L25/03012—Arrangements for removing intersymbol interference operating in the time domain
- H04L25/03019—Arrangements for removing intersymbol interference operating in the time domain adaptive, i.e. capable of adjustment during data reception
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B3/00—Line transmission systems
- H04B3/02—Details
- H04B3/04—Control of transmission; Equalising
- H04B3/06—Control of transmission; Equalising by the transmitted signal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Networks Using Active Elements (AREA)
- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Description
** ν ; ί EHN 10.479 1 N.V. Philips' Gloeilampenfabrieken te Eindhoven "Automatisch instelbaar egalisatie netwerk"** ν; ί EHN 10,479 1 N.V. Philips' Incandescent light factories in Eindhoven "Automatically adjustable equalization network"
De uitvinding heeft betrekking op een automatisch instelbaar egalisatie netwerk, bevattende een aantal in serie geschakelde regelnetwerken, welke gestuurd warden door eenzelfde regel-spanning, afgeleid van een piekdetector.The invention relates to an automatically adjustable equalization network, comprising a number of series-connected control networks, which are controlled by the same control voltage, derived from a peak detector.
5 Deze automatische egalisatie netwerken warden bij voorbeeld toegepast in pulscode modulatie transmiss iesystemen. In een dergelijk transmissiesysteem is de overdrachts-karakteristiek van de transmiss ieweg, die in vele gevallen door de kabel gevormd wordt/ een functie van de afstand tussen twee opeenvolgende versterkers 10 en van de cmgevingstenperatuur. Cm een zo uniform en zo eenvoudig mogelijke uitvoering van de versterker te krijgen, wordt de voor de puls regeneratie benodigde egalisatie in de egaliserende versterker bewerkstelligd in een vaste sectie, die de overdrachtskarakteristiek van een transmissieweg met nominale lengte bij nominale temperatuur -15 egaliseert, en een instelbare sectie voor het automatisch egaliseren van de variaties ten opzichte van deze nominale overdrachtskarakteristiek, die veroorzaakt warden door in de praktijk altijd optredende afwijkingen ten opzichte van de nominale lengte en de nominale temperatuur. Het instelsignaal voor de automatische egalisatie kan 20 b.v. verkregen worden met behulp van een regelcircuit, dat een op de uitgang van de egaliserende versterker aangesloten piekdetector bevat, waarvan het uitgangssignaal wordt benut om de egaliserende versterker zodanig in te stellen dat de puls signalen aan zijn uitgang een constante piekwaarde bezitten.These automatic equalization networks were used, for example, in pulse code modulation transmission systems. In such a transmission system, the transmission characteristic of the transmission path, which in many cases is formed by the cable, is a function of the distance between two successive amplifiers 10 and of the ambient temperature. In order to get the amplifier as uniform and simple as possible, the equalization required for pulse regeneration in the equalizing amplifier is effected in a fixed section, which equalizes the transfer characteristic of a transmission path of nominal length at nominal temperature -15, and an adjustable section for automatically equalizing the variations with respect to this nominal transfer characteristic, caused by deviations from nominal length and nominal temperature that always occur in practice. The setting signal for the automatic equalization can be 20 e.g. are obtained by means of a control circuit comprising a peak detector connected to the output of the equalizing amplifier, the output signal of which is used to adjust the equalizing amplifier so that the pulse signals at its output have a constant peak value.
25 Onder bepaalde omstandigheden kan een zodanig groot regelbereik verlangd warden, dat dit met een enkelvoudig egalisatie netwerk niet meer gerealiseerd kan werden. Voor b.v. een 8 M bit 120 kanalen pulscodemodulatie systeem cp symmetrische kabels is een automatisch egalisatiesysteem benodigd met een_regelzwaai van 56 dB bij 30 4,224 MHz, zijnde de 1/2 bitfrequentie. Dit grote regelbereik is nodig, omdat de toepasbare sectie lengten naast geografische omstandigheden ook sterk afhankelijk kunnen zijn van het nabij overspreken in synmetrische kabels. Voor de ontwerpnauwkeurigheid is vooral de phase 8204087 FHN 10.479 2 I · lineariteit van de egalisatie van belang, omdat het niet lineair zijn van de phase bij omschakeling tussen vaste patronen bij datatransmissie aanleiding geeft tot jitter in de klokfrequentie (cmschakeljitter).Under certain circumstances, such a large control range may be required that this can no longer be realized with a single equalization network. For e.g. an 8 M bit 120 channel pulse code modulation system on symmetrical cables requires an automatic equalization system with a control sweep of 56 dB at 4.224 MHz, being the 1/2 bit frequency. This large control range is necessary, because the applicable section lengths, in addition to geographical conditions, can also strongly depend on the crosstalk in synmetrical cables. For design accuracy, the phase 8204087 FHN 10.479 2 I · linearity of the equalization is especially important, because the nonlinearity of the phase when switching between fixed patterns during data transmission gives rise to jitter in the clock frequency (cm switching jitter).
Om de fase in het gehele regeltere ik van de egalisatie lineair te 5 houden is het noodzakelijk, dat de kabeldemping praktisch tot de bitfrequentie geëgaliseerd wordt. Dit betekent, dat wanneer een regel-zwaai van 56 dB bij de halve bitfrequentie verlangd wordt, een regel-zwaai van 79 dB bij de hele bitfrequentie benodigd is. Het is ónmogelijk cm dit zeer grote regelbereik met één enkelvoudig egalisatie netwerk 10 te realiseren. Men schakelt in zo'n geval meerdere egalisatie netwerken in serie, waarbij de versterking van deze netwerken tegelijkertijd met behulp van een regelcircuit wordt ingesteld.In order to keep the phase linear in the entire regular I of the equalization, it is necessary that the cable attenuation be practically equalized to the bit frequency. This means that when a control sweep of 56 dB at the half bit frequency is required, a control sweep of 79 dB at the whole bit frequency is required. It is impossible to realize this very large control range with a single leveling network 10. In such a case, several equalization networks are connected in series, the amplification of these networks being set simultaneously by means of a control circuit.
Het feit, dat meerdere netwerken tegelijkertijd worden ingesteld heeft het nadeel, dat in het hogere deel van de frequentie-15 band, waarin de egalisatie plaatsvindt, de optredende regelfouten van de verschillende netwerken bij elkaar zullen optellen, hetgeen ongewenst is.The fact that several networks are set at the same time has the drawback that in the higher part of the frequency band in which the equalization takes place, the occurring control errors of the different networks will add up, which is undesirable.
De uitvinding beoogt voor het bovengenoemde probleem een oplossing aan te geven en. heeft als kenmerk, dat elk regelend 20 netwerk is aangesloten op een andere referentiespanning zodanig dat elk regelend netwerk eerst dan in werking treedt nadat het voorafgaande netwerk zijn uiterste stand bereikt heeft.The object of the invention is to provide a solution to the above problem and. characterized in that each control network is connected to a different reference voltage such that each control network only comes into effect after the preceding network has reached its extreme position.
De uitvinding zal beschreven warden aan de hand van de tekening.The invention will be described with reference to the drawing.
25 Pig. 1 geeft een egalisatie netwerk volgons de uit vinding weer.Pig. 1 depicts an equalization network according to the invention.
Fig. 2 geeft een mogelijk uitvoeringsvoorbeeld weer van het egalisatie netwerk volgens fig. 1.Fig. 2 shows a possible exemplary embodiment of the equalization network according to FIG. 1.
Fig. 3 geeft een diagram weer ter verklaring van de 30 werking van het egalisatie netwerk volgens de uitvinding.Fig. 3 shows a diagram to explain the operation of the equalization network according to the invention.
Het egalisatie netwerk volgens fig. 1 bevat de serie-schakeling van de regelnetwerken I t/m IV. Aan de ingang 1 van het netwerk I wordt het te egaliseren ingangssignaal toegevoerd. Het uitgangssignaal van het netwerk IV, wordt via een filter 7 toegevoerd 35 aan de uitgang 8 van het egalisatienetwerk. De uitgang 8 is via een piékdetector 6 verbonden met de stuur ingangen 2, 3, 4 en 5 van de respectieve regelnetwerken I t/m IV. De referentie spanningsingangen 16, 14, 12 en 10 van de respectieve regelnetwerken I, II, III en IVThe equalization network according to Fig. 1 contains the series connection of the control networks I to IV. The input signal to be equalized is applied to the input 1 of the network I. The output of the network IV is supplied through a filter 7 to the output 8 of the equalization network. The output 8 is connected via a peak detector 6 to the control inputs 2, 3, 4 and 5 of the respective control networks I to IV. The reference voltage inputs 16, 14, 12 and 10 of the respective control networks I, II, III and IV
8204087 ’ ^ PHN 10.479 3 zijn ieder met een verschillend punt van de spanningsdeler gevormd door de weerstanden 17, 15, 13 en 11, verbonden. De genoemde spanningsdeler is tussen de punten 18 en 9, waaraan de voedingsspanning voor het egalisatie netwerk wordt toegevoerd, aangetracht. Over de weer-5 standen 15, 13 en 11 worden de respectieve uitstelspanningen U1, U2 en U3 opgewekt. Deze uitstelspanningen werken met de aan de ingangen 2, 3, 4 en 5 toegevoerde regelsignalen zodanig samen, dat een volgend regelnetwerk pas dan in werking treedt, nadat het voorgaande regel-netwerk zijn uiterste regelstand bereikt heeft. Zoals verderop zal 10 blijken houdt dit in, dat dit voorgaande regelnetwerk in zijn foutloze ontwerp stand staat. Dit kan een maxinumstand of een mininumstand zijn al naar gelang de verlangde egalisatie. Dit betekent, dat in het egalisatienetwerk volgens de uitvinding alleen de regelfout van het volgende regelnetwerk van belang is. Alle andere regelnetwerken staan 15 tijdens de regeling van het volgende regelnetwerk in de foutloze cntwerpstand en dragen dus niet bij tot de totale regelfout van het egalisatienetwerk. Aangezien de regelnetwerken zelf ook D.C. versterking hebben voor de regelspanning, behoeft het verschil tussen twee opvolgende referentiespanningen niet meer dan 0,2 Volt te bedragen, 20 Deze waarde is niet kritisch. Wil men er absoluut zéker van zijn, dat de regelnetwerken achtereenvolgens in werking treden, dan kiest men genoemd verschil aan de royale kant bijvoorbeeld 0,3 Volt of neer.8204087 PHN 10,479 3 are each connected to a different point of the voltage divider formed by resistors 17, 15, 13 and 11. The said voltage divider is applied between points 18 and 9, to which the supply voltage for the equalization network is applied. The respective delay voltages U1, U2 and U3 are generated across resistors 15, 13 and 11. These delay voltages cooperate with the control signals applied to the inputs 2, 3, 4 and 5 in such a way that a subsequent control network only takes effect after the previous control network has reached its ultimate control position. As will be seen below, this means that this previous control network is in its flawless design. This can be a maxinum position or a mininum position depending on the leveling required. This means that in the equalization network according to the invention only the control error of the following control network is important. All other control networks are in error-free design mode during the control of the next control network and thus do not contribute to the total control error of the equalization network. Since the control networks themselves also have D.C. gain for the control voltage, the difference between two successive reference voltages need not be more than 0.2 Volts. This value is not critical. If one wants to be absolutely sure that the control networks start to operate in succession, then one chooses this difference on the generous side, for example 0.3 Volts or down.
De hoge versterking in de regellus staat er borg voor, dat bij het bereiken van de uiterste stand van één der regelnetwerken het volgend 25 regelnetwerk toch automatisch in werking treedt, dus geen hiaatvorming.The high amplification in the control loop ensures that when the extreme position of one of the control networks is reached, the following control network will still automatically operate, so no gap formation.
In het uitvoeringsvocrbeeld van het egalisatie netwerk volgens fig. 2 omvat het regelnetwerk I de transistaren 20 t/m 25, de versterker 29, weerstanden 26, 27 en 28 alsmede de impedanties 40, 41, 42, 43 ei 44. De verschillende referentiespanningen worden 30 gevormd door de spanningsdeler bestaande uit de serieschakeling van de weerstanden 13, 15 en 17, welke spanningsdeler is aangebracht tussen de punten 12 en 18 van het egalisatie netwerk. Het te bewerken ingangssignaal Vi wordt toegevoerd aan de ingangsklem 1 van een impedantie-netwerk, bestaande uit de impedanties 40 t/m 49. Dit impedantienetwerk 35 is gekoppeld met de beide regelnetwerken I en II. De uitgang van het impedantienetwerk wordt toegevoerd aan een filter met een voorgeschreven overdrachtskarakteristiek, b.v. een Nyquistfilter, van welke uitgang 8 het uitgangssignaal wordt af genomen en tevens met behulp van de 8204087 EHN 10.479 4 piekdetector 6 een regelsignaal wordt opgewekt voor sturing van de versterking van de beide regelnetwerken I en II. Het regelnetwerk I omvat een versterker 29, net een versterking >> 1, welks uitgang verbonden is met het verbindingspunt van de iirpedanties 44 en 45 en 5 welks ingang verbonden is met het verbindingspunt van de collectoren van de beide trans is toren 20 en 22. Genoemd verbindingspunt is tevens via een weerstand 26 verbonden met het punt 12. De emitters van de trans is toren 20 en 21 zijn gezamenlijk via de ser ieschakel ing van de collector-emitterweg van de transistor 24 en de weerstand 27 verbonden 10 met het punt 18. De basis van de transistor 24 is verbonden met het verbindingspunt van de iirpedanties 40 en 41. De emitters van de beide trans is tor en 22 en 23 zijn gezamenlijk via de ser ie-schakel ing van de collector-emitterweg van de transistor 25 en de weerstand 28 verbonden met het punt 18. De basis van de transistor 25 is verbonden 15 met het verbindingspunt van de iirpedanties 43 en 44. Het verbindingspunt van de iirpedanties 41 en 43 is via de impedantie 42 verbonden met het punt 18. De basissen van de beide trans is tor en 21 en 22 zijn gezamenlijk verbonden met het verbindingspunt 16 van de beide weerstanden 15 en 17 uit de spanningsdeler, welk verbindingspunt de referentie 20 spanningsingang van het regelnetwerk I vormt. De basissen van de beide trans is toren 20 en 23 zijn verbonden met de stuur ingang 2 van het regelnetwerk. I.In the exemplary embodiment of the equalization network according to Fig. 2, the control network I comprises the transistors 20 to 25, the amplifier 29, resistors 26, 27 and 28 as well as the impedances 40, 41, 42, 43 and 44. The different reference voltages are 30 formed by the voltage divider consisting of the series connection of the resistors 13, 15 and 17, which voltage divider is arranged between points 12 and 18 of the equalization network. The input signal Vi to be processed is applied to the input terminal 1 of an impedance network consisting of impedances 40 to 49. This impedance network 35 is coupled to the two control networks I and II. The output of the impedance network is supplied to a filter with a prescribed transfer characteristic, e.g. a Nyquist filter, from which output 8 the output signal is taken and also with the aid of the peak detector 6 8204087 EHN 10.479 4 a control signal is generated for controlling the gain of the two control networks I and II. The control network I comprises an amplifier 29, just a gain >> 1, the output of which is connected to the connection point of the pedals 44 and 45 and 5, whose input is connected to the connection point of the collectors of the two transistors 20 and 22. Said connection point is also connected via a resistor 26 to the point 12. The emitters of the trans is tower 20 and 21 are jointly connected via the series connection of the collector-emitter path of the transistor 24 and the resistor 27 to the point 18 The base of the transistor 24 is connected to the junction of the irradiances 40 and 41. The emitters of the two transistors and 22 and 23 are jointly connected via the series circuit of the collector-emitter path of the transistor 25 and the resistor 28 connected to the point 18. The base of the transistor 25 is connected 15 to the junction of the jir pedities 43 and 44. The junction of the jir pedities 41 and 43 is connected via the impedance 42 to h The point 18. The bases of the two transducers and 21 and 22 are jointly connected to the connection point 16 of the two resistors 15 and 17 from the voltage divider, which connection point forms the reference 20 voltage input of the control network I. The bases of the two trans tower 20 and 23 are connected to the control input 2 of the control network. I.
Het regelnetwerk II omvat een versterker 39 met een versterking 1, welks uitgang verbonden is met het verbindingspunt 25 van de impedantie 49 en de ingang van het filter 7 en welks ingang verbonden is met het verbindingspunt van de collectoren van de beide trans is toren 30 en 32. Genoemd verbindingspunt is tevens de weerstand 36 verbonden met het punt 12. De emitters van de transis toren 30 en 31 zijn gezamenlijk via de serieschakeling van de collector-emitterweg 30 van de transistor 34 en de weerstand 37 verbonden met het punt 18. De basis van de transistor 34 is verbonden met het verbindingspunt van de iirpedanties 45 en 46. De emitters van de beide trans is toren 32 en 33 zijn gezamnelijk via de serieschakeling van de collector-emitterweg van de transistor 35 en de weerstand 38 verbonden met het punt 18.The control network II comprises an amplifier 39 with a gain 1, whose output is connected to the connection point 25 of impedance 49 and the input of the filter 7 and whose input is connected to the connection point of the collectors of the two transistors 30 and 32. Said connection point also resistor 36 is connected to point 12. The emitters of transistors 30 and 31 are connected together to point 18 via the series connection of the collector-emitter path 30 of transistor 34 and resistor 37. base of the transistor 34 is connected to the junction of the irradiances 45 and 46. The emitters of the two trans is tower 32 and 33 are connected together through the series circuit of the collector-emitter path of the transistor 35 and the resistor 38 connected to the point 18.
35 De basis van de transisotr 35 is verbonden met het verbindingspunt van de iirpedanties 48 en 49. Het verbindingspunt van de iirpedanties 46 en 48 is via de impedantie 47 verbonden met het punt 18. De basissen van de beide trans is toren 31 en 32 zijn gezamenlijk verbonden 8204087 .· PHN 10.479 5 net het verbindingspunt 14 van de beide weerstanden 13 en 15 uit de spanningsdeler, welk verbindingspunt de referentiespannings ingang van de regel versterker II vormt. De basissen van de beide transistoren 30 en 33 zijn verbonden met de stuur ingang 3 van de respectieve regel-5 netwerken I en II en via de piekdetector 6 verbonden net de uitgang 8 van het egal isatienetwerk. De collectoren van de trans is toren 31 en 33 zijn gezamenlijk verbonden met het punt 12.35 The base of the transisotr 35 is connected to the junction of the irradiances 48 and 49. The junction of the iran pedances 46 and 48 is connected via the impedance 47 to the point 18. The bases of the two trans is tower 31 and 32 connected together 8204087. · PHN 10.479 5 with the connection point 14 of the two resistors 13 and 15 from the voltage divider, which connection point forms the reference voltage input of the control amplifier II. The bases of the two transistors 30 and 33 are connected to the control input 3 of the respective control-5 networks I and II and are connected via the peak detector 6 to the output 8 of the equalization network. The collectors of the trans is tower 31 and 33 are jointly connected to point 12.
Wanneer we veronderstellen, dat de regelspanning van de piekdetector 6 zodanig is, dat de potentiaal aan de basissen van de 10 transistoren 20 en 23 negatief is t.o.v. de potentiaal aan de basissen van de transistoren 21 en 22, dan zijn de transistoren 20 en 23 gesperd en de transistors 21 en 22 geleidend. Het aan de ingang 1 aangeboden ingangssignaal wordt via de impedanties 40, 41, 42 en 43 de transistors 25 en 22 aan de ingang van de versterker 29 aangeboden.If we assume that the control voltage of the peak detector 6 is such that the potential at the bases of the transistors 20 and 23 is negative compared to the potential at the bases of the transistors 21 and 22, the transistors 20 and 23 are cut off and the transistors 21 and 22 are conductive. The input signal applied to input 1 is applied through the impedances 40, 41, 42 and 43 to transistors 25 and 22 at the input of amplifier 29.
15 Het verbindingspunt 50 van de impedanties 43 en 44 vormt in dit geval de eigenlijke signaal ingang van het versterkend gedeelte uit het regelnetwerk I. De totale versterking is de som van de versterkingen van de transistors 25 en 22 en de versterker 29. De impedantie 44 is in dit geval tussen de uitgang en de ingang van het versterkende 20 gedeelte van het regelnetwerk I aangebracht. Het ingangssignaal Vi komt via de inpedanties 40, 41, 42 en 43 verzwakt aan bij de eigenlijke signaal ingang 50 van het versterkende gedeelte van het regelnetwerk I, terwijl slechts de impedantie 44 in de terugkoppeling van het versterkende gedeelte uit het regelnetwerk I aanwezig is. In het hier geschetste 25 geval zal t.o.v. een nominale versterking een maximale denping optreden zie fig. 3a.The connection point 50 of impedances 43 and 44 in this case forms the actual signal input of the amplifying part from the control network I. The total gain is the sum of the gains of the transistors 25 and 22 and the amplifier 29. The impedance 44 in this case, is arranged between the output and the input of the amplifying portion of the control network I. The input signal Vi arrives attenuated via the pedals 40, 41, 42 and 43 at the actual signal input 50 of the amplifying part of the control network I, while only the impedance 44 is present in the feedback of the amplifying part from the control network I. In the case outlined here, maximum denping will occur with respect to a nominal gain, see Fig. 3a.
Wanneer we veronderstellen, dat de regelspanning van de piekdetector 6 zodanig is, dat de potentiaal aan de basissen van de transistoren 20 en 23 positief is t.o.v. de potentiaal aan de 30 basissen van de transistors 21 en 22, dan zijn de transistoren 20 en 23 geleidend en de transistors 21 en 22 gesperd. Het aan de ingang 1 aangeboden ingangssignaal wordt via de impedantie 40, de transistors 24 en 20 aan de ingang van de versterker 29 aangeboden. Het verbindingspunt 51 van de impedanties 40 en 41 vormt in dit geval de eigenlijke 35 signaal ingang van het versterkend gedeelte uit het regelnetwerk I.If we assume that the control voltage of the peak detector 6 is such that the potential at the bases of transistors 20 and 23 is positive relative to the potential at the 30 bases of transistors 21 and 22, the transistors 20 and 23 are conductive. and transistors 21 and 22 are cut off. The input signal applied to input 1 is applied to the input of amplifier 29 via impedance 40, transistors 24 and 20. The connection point 51 of impedances 40 and 41 in this case forms the actual signal input of the amplifying part from the control network I.
De totale versterking is de som van de versterkingen van de transistors 24 en 20 en de versterker 29. De impedanties 41, 42, 43 en 44 zijn in dit geval tussen de uitgang en de ingang van het versterkende gedeelte 8204087 PHN 10.479 6 . ' * * van het regelnetwerk I aangebracht. Het Ingangssignaal Vi kant via de impedantie 40 nauwelijks verzwakt aan bij de eigenlijke signaal ingang 51 van het versterkende gedeelte van het regelnetwerk I, terwijl nu de impedanties 41, 42, 43 en 44 in de terugkoppeling van het ver-5 sterkende gedeelte uit het regelnetwerk I aanwezig zijn. In het hier-geschetste geval zal t.o.v. een nominale versterking een maximale versterking optreden, fig. 3b.The total gain is the sum of the gains of the transistors 24 and 20 and the amplifier 29. The impedances 41, 42, 43 and 44 are in this case between the output and the input of the amplifying section 8204087 PHN 10.479 6. "* * of the control network I. The input signal V1 is hardly attenuated via the impedance 40 at the actual signal input 51 of the amplifying part of the control network I, while now the impedances 41, 42, 43 and 44 in the feedback of the amplifying part from the control network I be present. In the case outlined here, a maximum gain will occur with respect to a nominal gain, fig. 3b.
In alle andere regelstanden van het egalisatienetwerk is de ingang van de versterker 29 verbonden met een ander punt van de 10 serieschakeling van de iitpedanties 41 en 43 gelegen tussen de punten 50 en 51. De nominale versterking treedt op als alle trans is toren 20 t/m 23 even sterk geleidend zijn. Wanneer de beide iitpedanties 41 en 43 even groot zijn betekent dit, dat de ingang van de versterker 29 verbonden is met het verbindingspunt 52 van de iitpedanties 41 en 15 43.In all other control modes of the equalization network, the input of amplifier 29 is connected to another point of the series circuit of the pedals 41 and 43 located between points 50 and 51. The nominal gain occurs when all trans is tower 20 t / m 23 are equally conductive. When the two peditures 41 and 43 are the same size, this means that the input of the amplifier 29 is connected to the connection point 52 of the pedals 41 and 43.
Voor een ideale egalisatie regeling geldt in het algemeen de volgende betrekking: F(w) = F1(W) + F2(w) . F3(<* ) ......(1) 20In general, the following relationship applies to an ideal equalization control: F (w) = F1 (W) + F2 (w). F3 (<*) ...... (1) 20
Hierin is F1 (w) een nominaal constant frequentieafhankelijke denping, welke in de regeling zelf reeds aanwezig kan zijn of andere door voor-of achterschakeling van aparte vaste egalisatienetwerken en/of versterkers verkregen kan worden. In het uitvoeringsvoorbeeld volgens 25 fig. 2 wordt F1 (w) bijvoorbeeld gerealiseerd met het Nyquistfilter 7. F2(w) stelt de gevraagde regelkarakteristiek voor en wordt gerealiseerd met behulp van de impedanties 40 t/m 49. F3(o() is een functie, welke evenredig is met de door de piekdetector 6 afgegeven regelspanning of stroon. In fig. 3c is grafisch aangegeven hoe de regelkarakteristiek 30 er uitziet.Herein F1 (w) is a nominal constant frequency dependent pinch, which may already be present in the control itself or which can be obtained by upstream or downstream connection of separate fixed equalization networks and / or amplifiers. In the exemplary embodiment according to Fig. 2, F1 (w) is realized, for example, with the Nyquist filter 7. F2 (w) represents the requested control characteristic and is realized using impedances 40 to 49. F3 (o () is a function, which is proportional to the control voltage or current supplied by the peak detector 6. Figure 3c shows graphically what the control characteristic 30 looks like.
De regelkarakter ist iek voor X = 1 correspondeert met de regelstand volgens fig. 3b, de regelkarakteristiek voor o( = 0 correspondeert met de regelstand volgens fig. 3a en de regelkarakteristiek voor «X = ^ correspondeert met het geval, dat de ingang van de 35 versterker 29 verbonden is met punt 52. In al deze drie gevallen is er voer gezorgd, dat de regelfout gelijk aan 0 is (driepuntsregeling). Voor alle andere waarden van OC zal een regelfout Δ optreden, zoals bijvoorbeeld in fig. 3c voor (X = 3/4 en d = 1/4 is aangegeven.The control characteristic for X = 1 corresponds to the control position according to Fig. 3b, the control characteristic for o (= 0 corresponds to the control position according to Fig. 3a and the control characteristic for X = ^ corresponds to the case where the input of the 35 amplifier 29 is connected to point 52. In all these three cases, it is ensured that the control error is equal to 0. (three-point control) For all other values of OC, a control error Δ will occur, as for example in Fig. 3c for ( X = 3/4 and d = 1/4 is indicated.
8204087 EHN 10.479 7 9 * m8204087 EHN 10,479 7 9 * m
Dit vindt zijn oorzaak in het feit, dat bij reeksontwikkeling van de overdrachtsfornule naast de gewenste term F2(w) .F3(oC) tevens een reeks oneven hogere harmonische termen onstaat van de gedaante F2(w)3 . F3( )3 + ....This is due to the fact that in series development of the transfer formula, in addition to the desired term F2 (w) .F3 (oC), also a series of odd higher harmonic terms arise of the shape F2 (w) 3. F3 () 3 + ....
5 Bij een tussenstand b.v. c£ = 3/4 zal de versterking bij hogere frequenties onevenredig veel sneller dalen ten gevolge van de hogere harmonische tenten dan bij lagere frequenties, waar de invloed van deze temen veel geringer is. Wanneer men nu meerdere van deze regelnetwerken zonder meer achter elkaar schakelt, dan worden 10 de regelfouten van de afzonderlijke regelnetwerken bij elkaar opgeteld warden, hetgeen tot een niet meer acceptabele totale regelfout aanleiding zal geven.At an intermediate position, e.g. c £ = 3/4, the gain at higher frequencies will drop disproportionately faster due to the higher harmonic tents than at lower frequencies, where the influence of these tems is much less. If one now switches several of these control networks one after the other, the control errors of the individual control networks are added together, which will lead to a no longer acceptable total control error.
In het uitvoeringsvoorbeeld volgens fig. 2 is de referentiespanningsingang 14 van het regelnetwerk II verbonden met 15 een hoger punt van de spannigsdeler gevormd door de weerstanden 13, 15 en 17 dan de referentiespanningsingang 16 van het regelnetwerk I.In the exemplary embodiment of Fig. 2, the reference voltage input 14 of the control network II is connected to a higher point of the voltage divider formed by the resistors 13, 15 and 17 than the reference voltage input 16 of the control network I.
Over de weerstand 15 wordt de gewenste verschilspanning tussen de beide regelnetwerken I en II opgewekt. Dit verschil nu is zodanig gedimensioneerd, dat de stuutruirnte tussen de punten 3 en 16 van het 20 regelnetwerk II en de stuurruimte tussen de punten 2 en 16 van het regelnetwerk I geen gemeenschappelijk stuurgebied hebben. Dit betekent, dat wanneer één der regelversterkers I of II geregeld wordt, de andere regelvers terker II of I in één der foutloze eindregelstanden voor o( = 0, of = 1 staat ingesteld, zie fig. 3c.The desired differential voltage between the two control networks I and II is generated across the resistor 15. This difference is now dimensioned such that the standing space between points 3 and 16 of the control network II and the control space between points 2 and 16 of the control network I do not have a common control area. This means that when one of the control amplifiers I or II is controlled, the other control amplifier II or I is set in one of the error-free end control positions for o (= 0, or = 1), see fig. 3c.
25 Er wordt dus altijd maar één regelnetwerk tegelijk geregeld, waardoor de totale regelfout ten alle tijden gelijk is aan de regelfout van dit ene geregelde netwerk.25 Therefore, only one control network is regulated at a time, so that the total control error is at all times equal to the control error of this one controlled network.
Zoals bekend wordt de ruisfactor van een egalisatie netwerk door een inpedantienetwerk aan de ingang vergroot met een 30 bedrag gelijk aan de denping van dit inpedantienetwerk. Bij lange kabelsecties d.w.z. bij laag ingangsniveau is het dus van belang, dat het regelnetwerk aan de ingang van het egalisatienetwerk in zijn maximum-stand gefixeerd wordt, zie fig. 3b. In dit geval is het impedantie-netwerk opgenomen in de terugkoppellus van het regelnetwerk. Dit net-35 werk mag pas dan in werking treden, nadat de kabellengte voldoende kort is geworden en de daarop volgende regelnetwerken hun uiterste mininumstand (<λ = 0) bereikt hebben. Dit principe van regelen is dus niet alleen van belang cm de regelfout klein te houden, maar ook de 8204087 EHN 10.479 8 invloed van de ruis, waarbij deze laatste tevens bepalend is voor de volgorde van regelen der in cascade geschakelde regelnetwerken.As is known, the noise factor of an equalization network is increased by an input network at the input by an amount equal to the ripple of this input network. With long cable sections, i.e. at low input level, it is therefore important that the control network at the input of the equalization network is fixed in its maximum position, see Fig. 3b. In this case, the impedance network is included in the feedback loop of the control network. This network may only take effect after the cable length has become sufficiently short and the subsequent control networks have reached their ultimate minimum position (<λ = 0). This principle of control is therefore important not only to keep the control error small, but also the influence of the noise, the latter also determining the order of control of the cascaded control networks.
5 10 15 20 25 30 35 82040875 10 15 20 25 30 35 8204087
Claims (2)
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8204087A NL8204087A (en) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE NETWORK EQUALIZATION. |
| DE19833336371 DE3336371A1 (en) | 1982-10-22 | 1983-10-06 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE EQUALIZATION NETWORK |
| IT23360/83A IT1171776B (en) | 1982-10-22 | 1983-10-19 | EQUALIZATION NET, AUTOMATICALLY ADJUSTABLE |
| SE8305737A SE451227B (en) | 1982-10-22 | 1983-10-19 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE EQUIPMENT NETWORK INCLUDING A NUMBER OF RULES CONNECTED IN CASH |
| CA000439259A CA1213008A (en) | 1982-10-22 | 1983-10-19 | Automatically adjustable equalizing network |
| GB08327948A GB2128856A (en) | 1982-10-22 | 1983-10-19 | Automatically adjustable equalizing network |
| JP58195402A JPS5991737A (en) | 1982-10-22 | 1983-10-20 | Automatic adjustable equalizer circuit network |
| BE0/211748A BE898046A (en) | 1982-10-22 | 1983-10-20 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE EQUALIZATION NETWORK. |
| FR8316782A FR2535132B1 (en) | 1982-10-22 | 1983-10-21 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE EQUALIZATION NETWORK |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8204087A NL8204087A (en) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE NETWORK EQUALIZATION. |
| NL8204087 | 1982-10-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8204087A true NL8204087A (en) | 1984-05-16 |
Family
ID=19840449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8204087A NL8204087A (en) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE NETWORK EQUALIZATION. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5991737A (en) |
| BE (1) | BE898046A (en) |
| CA (1) | CA1213008A (en) |
| DE (1) | DE3336371A1 (en) |
| FR (1) | FR2535132B1 (en) |
| GB (1) | GB2128856A (en) |
| IT (1) | IT1171776B (en) |
| NL (1) | NL8204087A (en) |
| SE (1) | SE451227B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4606043A (en) * | 1984-10-09 | 1986-08-12 | At&T Bell Laboratories | Programmable automatic cable equalizer |
| AU583222B2 (en) * | 1985-08-20 | 1989-04-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Equalizer and equalizing circuit using the same |
| GB2214762B (en) * | 1985-08-20 | 1990-02-21 | Mitsubishi Electric Corp | Signal transmission means |
| US4731590A (en) * | 1986-07-03 | 1988-03-15 | American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories | Circuits with multiple controlled gain elements |
| US5052023A (en) * | 1990-07-20 | 1991-09-24 | Motorola, Inc. | Method and apparatus for received signal equalization |
| WO2001053903A1 (en) * | 2000-01-19 | 2001-07-26 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Bandgap voltage reference source |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE321510B (en) * | 1969-04-03 | 1970-03-09 | Ericsson Telefon Ab L M | |
| JPS527304B1 (en) * | 1969-08-29 | 1977-03-01 | ||
| JPS5116726B1 (en) * | 1970-03-04 | 1976-05-27 | ||
| FR2138340B1 (en) * | 1971-05-24 | 1973-05-25 | Trt Telecom Radio Electr | |
| US4273963A (en) * | 1979-05-25 | 1981-06-16 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Automatic equalization for digital transmission systems |
-
1982
- 1982-10-22 NL NL8204087A patent/NL8204087A/en not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-10-06 DE DE19833336371 patent/DE3336371A1/en not_active Withdrawn
- 1983-10-19 IT IT23360/83A patent/IT1171776B/en active
- 1983-10-19 SE SE8305737A patent/SE451227B/en not_active IP Right Cessation
- 1983-10-19 GB GB08327948A patent/GB2128856A/en not_active Withdrawn
- 1983-10-19 CA CA000439259A patent/CA1213008A/en not_active Expired
- 1983-10-20 JP JP58195402A patent/JPS5991737A/en active Pending
- 1983-10-20 BE BE0/211748A patent/BE898046A/en not_active IP Right Cessation
- 1983-10-21 FR FR8316782A patent/FR2535132B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8305737D0 (en) | 1983-10-19 |
| FR2535132A1 (en) | 1984-04-27 |
| GB8327948D0 (en) | 1983-11-23 |
| IT1171776B (en) | 1987-06-10 |
| FR2535132B1 (en) | 1988-06-24 |
| SE8305737L (en) | 1984-04-23 |
| CA1213008A (en) | 1986-10-21 |
| GB2128856A (en) | 1984-05-02 |
| SE451227B (en) | 1987-09-14 |
| IT8323360A0 (en) | 1983-10-19 |
| BE898046A (en) | 1984-04-20 |
| DE3336371A1 (en) | 1984-04-26 |
| JPS5991737A (en) | 1984-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6501792B2 (en) | Serial digital data communications receiver with improved automatic cable equalizer, AGC system, and DC restorer | |
| US4459698A (en) | Variable equalizer | |
| EP0658977B1 (en) | Variable gain amplifier | |
| JPH0884160A (en) | Light receiving circuit | |
| NL7902093A (en) | SELF-ADJUSTING FILTER WITH A DELAY CIRCUIT. | |
| US3380035A (en) | Multiple element analog storage system | |
| EP0315376A2 (en) | Adjustable delay element for digital systems | |
| US3347997A (en) | Playback system utilizing variable delay and speed control means for flutter and wowcompensation | |
| US3273141A (en) | High speed analog-to-digital converter | |
| US2546371A (en) | Generation of pulses of alternately opposite polarities | |
| EP0302548A2 (en) | Circuit for generating a trapezoidal current waveform with matched rise and fall times | |
| US4707840A (en) | Line equalizer having pulse-width deviation detector for compensating long-term level variations | |
| US3757221A (en) | Automatic equalizer system for phase modulated data signals | |
| KR100474956B1 (en) | Improved peak detector for automatic gain control | |
| US4101881A (en) | Multiple state responsive delta-sigma converter and delay line | |
| NL8204087A (en) | AUTOMATICALLY ADJUSTABLE NETWORK EQUALIZATION. | |
| US4322811A (en) | Clamping circuit for an adaptive filter | |
| US20110228824A1 (en) | High Bandwidth Dual Programmable Transmission Line Pre-Emphasis Method and Circuit | |
| US5048055A (en) | Multi-data rate selectable equalizer | |
| US5115213A (en) | Frequency equalizer | |
| US5742204A (en) | Digitally programmable differential attenuator with tracking common mode reference | |
| US3750038A (en) | Amplifier circuit for coincidentally providing signal clamping operation | |
| US4053846A (en) | Amplifier apparatus | |
| FR2487605A1 (en) | GAIN CONTROL CIRCUIT | |
| US3868574A (en) | Arrangement for the transmission of information signals by pulse code modulation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1B | A search report has been drawn up | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |