MX2008015389A - Particulas de hidroxido de aluminio producidas a partir de un acido organico que contiene pasta aguada de hidroxido de aluminio. - Google Patents

Abstract

La presente invención se refiere a un proceso para producir retardantes de hidróxido de aluminio a partir de una pasta aguada de hidróxido de aluminio que contiene ácido orgánico.

Description

PARTICULAS DE HIDROXIDO DE ALUMINIO PRODUCIDAS A PARTIR DE UN ACIDO ORGANICO QUE CONTIENE PASTA AGUADA DE HIDROXIDO DE ALUMINIO Campo de la Invención La presente invención se relaciona con un proceso para la producción de retardantes de flama de hidróxido de aluminio. Más particularmente, la presente invención se refiere a un proceso para producir retardantes de flama de hidróxido de aluminio a partir de un ácido orgánico que contiene pasta aguada de hidróxido de aluminio.

Antecedentes de la Invención El hidróxido de aluminio tiene una variedad de nombres alternativos tales como hidrato de aluminio, trihidrato de aluminio etc., pero es referido comúnmente como ATH. Las partículas de ATH encuentran muchos usos como rellenadores en muchos materiales tales como, por ejemplo, plásticos, caucho, resinas termoplásticas, papeles, etc. Estos productos encuentran uso en diferentes aplicaciones comerciales tales como en compuestos de cable y alambre, bandas transportadoras, molduras termoplásticas, material de revestimiento para muros, material para pisos, etc. El ATH se utiliza típicamente para mejorar la retardancia de flama de tales materiales y también actúa como un supresor de humo. No. Ref.: 198385 Los métodos para la síntesis de ATH son bien conocidos en la técnica. Sin embargo, la demanda para ajustar grados de ATH específicos está aumentando, y los procesos presentes no son capaces de producir todos estos grados. Así, existe una demanda creciente por métodos superiores de producción para ATH.

Breve Descripción de la Invención Rendimientos de composiciones más altos se pueden lograr con el uso de ATH' s con una humectabilidad mejor en un material sintético seleccionado (resina) . Un ATH con una humectabilidad pobre en la resina sintética conduce a variaciones más altas en el consumo de energía del motor compuesto durante la composición, la cual a su vez conduce, en el mejor de los casos, a una calidad de compuesto moderada, rendimientos bajos, y, en un cierto plazo, puede representar un riesgo considerable para el daño al motor de la máquina de composición . Los inventores han descubierto que la adición de un ácido orgánico a una torta de filtro o a una pasta aguada que es susbsecuentemente secada, produce productos de ATH que tienen humectabilidad mejorada en resinas sintéticas. Mientras no se desee ligar por teoría, los inventores de ésta creen que esta humectabilidad mejorada es atribuible a un mejoramiento en la morfología de las partículas de ATH producidas por el proceso descrito en la presente. De este modo, en una modalidad, la presente invención se refiere a un proceso que puede producir ATH con humectabilidad mejorada. En esta modalidad, la presente invención comprende: agregar a una torta de filtro que contiene en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 80% de ATH, con base en el peso total de la torta de filtro, en el intervalo desde aproximadamente 0.1 hasta aproximadamente 10% en peso, con base en el peso total del ATH en la torta de filtro, de uno o más ácidos orgánicos, y opcionalmente, i) uno o más agentes de dispersión; ii) agua; o combinaciones de i) y ii) de este modo produciendo una pasta aguada de ATH que contiene ácido, y secar la pasta aguada de ATH que contiene ácido, asi produciendo partículas de producto de ATH.

Breve Descripción de las Figuras La Figura 1 es una gráfica que representa el volumen de poro cumulativo como una función del tamaño de poro de un ATH producido de conformidad con la presente invención, en comparación con grados estándares. La Figura 2 es una gráfica que representa el volumen de poro de ATH producido de conformidad con la presente invención, en comparación con grados estándares.

Descripción Detallada de la Invención Como se declaró anteriormente, los inventores de ésta, han descubierto inesperadamente, que usando el proceso de la presente invención, pueden ser producidas partículas de ATH que tienen una humectabilidad mejorada con relación a partículas de ATH actualmente disponibles. En la práctica de la presente invención, uno más ácidos orgánicos o uno o más ácidos y uno o más agentes de dispersión, son agregados a una torta de filtro que contiene ATH, y la pasta aguad de ATH que contiene ácido, es subsecuentemente rociada.

Torta de Filtro La cantidad de partículas de ATH presentes en la torta de filtro a la cual uno o más ácidos orgánicos o uno o más ácidos y uno o más agentes de dispersión se agregan, se puede obtener a partir de cualquiera de los procesos usados para producir partículas de ATH. Preferiblemente, la torta de filtro se obtiene de un proceso que involucra producir partículas de ATH a través de precipitación y filtración. En una modalidad ejemplar, la torta de filtro se obtiene a partir de un proceso que comprende disolver el hidróxido de aluminio crudo en sosa cáustica para formar un licor de aluminato de sodio, el cual es enfriado y filtrado de este modo, formando un licor de aluminato de sodio empleado en esta modalidad ejemplar. El licor de aluminato de sodio de éste modo producido, típicamente tiene una relación molar de Na20 a AI2O3 en el intervalo desde aproximadamente 1.4:1 hasta aproximadamente 1.55:1. Para precipitar partículas de ATH a partir del licor de aluminato de sodio, las partículas sembradas de ATH son agregadas al licor de aluminato de sodio en una cantidad en el intervalo desde aproximadamente 1 g de partículas sembradas de ATH por litro de licor de aluminato de sodio, hasta aproximadamente 3 g de partículas sembradas de ATH por litro de licor de aluminato de sodio, de este modo formando una mezcla de proceso. Las partículas sembradas de ATH son agregadas al licor de aluminato de sodio cuando el licor de aluminato de sodio está a una temperatura de licor desde aproximadamente 45 hasta aproximadamente 80°C. Después de la adición de las partículas sembradas de ATH, la mezcla de proceso es agitada por aproximadamente 100 h o alternativamente, hasta que la relación molar de Na20 a A1203 está en el intervalo desde aproximadamente 2.2:1 hasta aproximadamente 3.5:1, de este modo, formando una pasta aguada de ATH. La pasta aguada de ATH obtenida, típicamente comprende desde aproximadamente 80 hasta aproximadamente 160 g/1 de ATH, basado en la pasta aguada. Sin embargo, la concentración de ATH puede ser variada para caer dentro de los intervalos descritos anteriormente. La pasta aguada de ATH obtenida es entonces filtrada y lavada para remover impurezas a partir de ésta, de este modo formando una torta de filtro. En una modalidad, uno o más ácidos orgánicos o uno o más ácidos y uno o más agentes de dispersión, son agregados a la torta de filtro para obtener una pasta aguada. En ésta modalidad, la pasta aguada en general, contiene en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 40% en peso, basado en el peso total de la pasta aguada, preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 40% en peso, más preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 10 hasta aproximadamente 35% en peso, más preferiblemente, en el intervalo desde aproximadamente 20 hasta aproximadamente 30% en peso, todos en la misma base. Sin embargo, en algunas modalidades, un agente de dispersión se agrega a la torta de filtro para formar una pasta aguada a la cual uno o más ácidos orgánicos son agregados. Ejemplos no limitantes de agentes de dispersión incluyen, poliacrilatos , ácidos orgánicos, naftalensulfonato/formaldehído condensado, éter de poliglicol de alcohol graso, polipropileno-etilenóxido, poliglicoléster , poliamina-etilenóxido, fosfato, polivinilalcohol . Si la pasta aguada comprende un agente de dispersión, la pasta aguada puede comprende hasta aproximadamente 80% en peso de ATH, basado en el peso total de la pasta aguada, debido a los efectos del agente de dispersión. De este modo, en esta modalidad, la pasta aguada típicamente comprende en el intervalo desde 1 hasta aproximadamente 80% en peso de ATH, basado en el eso total de la pasta aguada, preferiblemente, a pasta aguada comprende en el intervalo desde aproximadamente 40 hasta aproximadamente 75% en peso, más preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 45 hasta aproximadamente 70% en peso, más preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 50 hasta aproximadamente 60% en peso de ATH, basado en el peso total de la pasta aguada. Se debe notar que antes que la torta de filtro sea formada en pasta aguada nuevamente, si es a través del uso de agua, un ácido, un agente de dispersión o cualquier combinación de los mismos, la torta de filtro puede ser, y usualmente es, lavada una, o en algunas modalidades, más de una vez con agua, preferiblemente agua desalada antes de la formación en pasta aguada nuevamente. Las partículas de ATH en la torta de filtro y subsecuentemente la pasta aguada formada, son en general, caracterizadas por tener un BET en el intervalo desde aproximadamente 0.5 hasta aproximadamente 8 m2/g. En modalidades preferidas, las partículas de ATH en la torta de filtro y subsecuentemente pasta aguada formada, tienen un BET en el intervalo desde aproximadamente 1.5 hasta aproximadamente 5 m2/g, más preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 2.0 hasta aproximadamente 3.5 m2/g. Las partículas de ATH en la torta de filtro y subsecuentemente pasta aguada formada, pueden ser además, caracterizadas por tener un d50 en el intervalo desde aproximadamente 1.0 hasta aproximadamente 6.0 µp. En modalidades preferidas, las partículas de ATH en la torta de filtro y pasta aguada subsecuentemente formada, tienen un d50 en el intervalo desde aproximadamente 1.5 hasta aproximadamente 3.5 µ??, más preferiblemente, en el intervalo desde aproximadamente 2.0 hasta aproximadamente 3.0 pm.

Adición de Ácido Orgánico Los inventores de ésta, han descubierto de manera inesperada, que la adición en el intervalo desde aproximadamente 0.1 hasta aproximadamente 10% en peso, basado en el peso total del ATH en la pasta aguada o la torta de filtro, de uno o más ácidos orgánicos a una torta de filtro o pasta aguada que contiene ATH antes del secado, permite la producción de partículas de producto de ATH que tienen poros en promedio, más pequeños, como se determina por el radio de poro mediano, discutido a continuación, los poros y/o un volumen de poro específico total inferior por volumen, también como se describe abajo. En algunas modalidades, en el intervalo desde aproximadamente 0.5 hasta aproximadamente 10% en peso, en algunas modalidades, en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 8% en peso, en algunas modalidades, en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 6% en peso, todos con base en el peso total de las partículas de ATH en la torta de filtro o en la pasta aguada de uno o más ácidos orgánicos, se agrega a la torta de filtro o pasta. aguada que contiene ATH descrita anteriormente. En algunas modalidades, se usa en el intervalo desde aproximadamente 0.5 hasta aproximadamente 3% en peso en la misma base, de uno o más ácidos orgánicos, y en todavía otras modalidades, se usa en el intervalo desde aproximadamente 3 hasta aproximadamente 6% en peso, en la misma base, de uno o más ácidos orgánicos. En algunas modalidades, solamente se usa un ácido orgánico, en otras modalidades, se usa más de un ácido orgánico. Se pueden agregar uno o más ácidos orgánicos a la torta de filtro o la pasta aguada, en cualquier punto antes del secado. En algunas modalidades, uno o más ácidos orgánicos son agregados bajo agitación mecánica. Ejemplos no limitantes de ácidos orgánicos adecuados incluyen, ácido fúmico, acético, cítrico y similares. En algunas modalidades, el ácido orgánico es ácido acético.

Secado Después de la adición de uno o más ácidos orgánicos, la pasta aguada de ATH que contiene ácido orgánico, se seca para producir las partículas de producto de ATH, como se describe posteriormente. La pasta aguada de ATH que contiene ácido orgánico puede ser secada por cualquier técnica adecuada conocida por ser efectiva en producir partículas de ATH a partir de una pasta aguada de ATH. Ejemplos no limitantes de técnicas de secado adecuadas incluyen, secado por filtración de banda, secado por aspersión, secado por molido y similares. En algunas modalidades, las pasta aguada de ATH que contiene el ácido orgánico es secada vía secado por aspersión, en otras modalidades, vía secado por banda, en todavía otras modalidades vía secado por molido. El secado por aspersión es una técnica que es comúnmente utilizada en la producción de hidroxido de aluminio. Esta técnica generalmente implica la atomización de una alimentación de ATH, aquí la pasta aguada de ATH que contiene ácido orgánico, con el uso de inyectores y/o atomizadores giratorios. La alimentación atomizada entonces se pone en contacto con un gas caliente, típicamente aire, y el ATH secado por aspersión entonces se recupera de la corriente de gas caliente. El contacto de la alimentación atomizada se puede conducir en ya sea de una manera contraria o concurrente, y la temperatura del gas, la atomización, el contacto, y las velocidades de flujo del gas y/o alimentación atomizada se pueden controlar para producir partículas de ATH que tienen propiedades del producto deseadas. La recuperación de las partículas de producto de ATH se puede lograr a través del uso de las técnicas de recuperación tales como filtración o simplemente permitir que las partículas x>secadas por aspersión" caigan para recogerlas en la secadora por aspersión en donde pueden ser eliminadas, pero cualquier técnica de recuperación apropiada puede ser utilizada. En modalidades preferidas, el ATH es recuperado de la secadora por aspersión permitiéndole asentarse, y a los transportadores helicoidales recuperarlo de la secadora por aspersión y transportarlo posteriormente a través de tubos en un silo por medio de aire comprimido. Las condiciones de secado por aspersión son convencionales y son fácilmente seleccionadas por uno que tiene habilidad ordinaria en la técnica, con el conocimiento de las calidades de producto de partícula de ATH deseado, descritos a continuación. En general, estas condiciones incluyen temperaturas de entrada de aire entre típicamente 250 y 550°C y temperaturas de salida de aire típicamente entre 105 y 150°C. "Secado por molido" y "molido en seco" como se utiliza en la presente, significa que la pasta aguada que contiene ácido orgánico se seca en una corriente turbulenta de aire caliente en una unidad de secado por molido. La unidad de secado por molido comprende un rotor que está firmemente montado sobre un eje sólido que gira a una alta velocidad circunferencial. El movimiento rotatorio en relación a un alto rendimiento de aire convierte el aire caliente que fluye dentro de los vórtices de aire extremadamente rápidos los cuales toman la mezcla a ser secada, en este caso la pasta aguada, se aceleran, y distribuye y seca la pasta aguada que contiene ácido orgánico. Después de que se han secado completamente, las partículas de ATH se transportan vía el aire turbulento fuera del molino y preferiblemente separadas del aire caliente y de los vapores utilizando sistemas de filtro convencionales. En otra modalidad de la presente invención, después de que se han secado completamente, las partículas de ATH se transportan vía el aire turbulento a través de un clasificador de aire que se integra dentro del molino, y después se transportan vía el aire turbulento fuera del molino y separadas del aire caliente y de los vapores utilizando sistemas de filtro convencionales. El rendimiento del aire caliente utilizado para secar la pasta aguada que contiene ácido orgánico es típicamente mayor que aproximadamente 3,000 Bm3/h, preferiblemente mayor que aproximadamente 5,000 Bm3/h, más preferiblemente desde aproximadamente 3,000 Bm3/h hasta aproximadamente 40,000 Bm3/h, y lo más preferiblemente desde aproximadamente 5,000 Bm3/h hasta aproximadamente 30,000 Bm3/h. Con el fin de lograr rendimientos de esta altura, el rotor de la unidad de secado por molido típicamente tiene una velocidad circunferencial mayor que aproximadamente 40 m/seg preferiblemente mayor que aproximadamente 60 m/seg, más preferiblemente mayor que aproximadamente 70 m/seg, y lo más preferiblemente en un intervalo de aproximadamente 70 m/seg a aproximadamente 140 m/seg. La alta velocidad giratoria del motor y alto rendimiento del aire caliente resulta en la corriente de aire caliente que tiene un número Reynolds mayor que aproximadamente 3,000. La temperatura de la corriente de aire caliente utilizada para secar la pasta aguada o torta de filtro, es generalmente mayor que aproximadamente 150°C, preferiblemente mayor que aproximadamente 270 °C. En una modalidad más preferida, la temperatura de la corriente de aire caliente está en el intervalo desde aproximadamente 150°C hasta aproximadamente 550°C, más preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 270°C hasta aproximadamente 500°C.

ATH de Morfología Mejorada En general, el proceso de la presente invención puede ser usado para producir partículas de producto de ATH que tienen muchas propiedades diferentes. En general, el proceso puede ser usado para producir partículas de ATH que tienen una absorción de aceite, como se determina por el IS 787-5:1980 de en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 35%, un área de superficie específica BET, como se determina por el DI-66132, en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta 15 m2/g, y un d50 en el intervalo desde aproximadamente 0.5 hasta 2.4 µ??. Sin embargo, el proceso de la presente invención es especialmente bien adecuado para producir partículas de ATH que tienen una morfología mejorada cuando se comparan con ATH actualmente disponibles. Mientras no se desee ligar por teoría, los inventores de ésta creen que esta morfología mejorada es atribuible al volumen de poro específico total y/o al radio de poro ("r50") de las partículas de producto de ATH. Los inventores de ésta creen que, para una molécula polimérica dada, un producto de ATH que tienen un agregado estructurado superior, contienen más y más grandes poros y parecen ser más difícil de humectar, conduciendo a dificultades (variaciones elevadas de la extracción de polvo en el motor) , durante la formación de compuestos en amasadoras como amasadoras Buss Ko o extrusores de tornillo doble u otras máquinas conocidas en la técnica y usadas para este propósito. Por lo tanto, los inventores de ésta, han descubierto que el proceso de la presente invención produce partículas de ATH, caracterizadas por un tamaño de poro mediano más pequeño y/o volúmenes de poro totales inferiores, los cuales se correlacionan con una humectación mejorada con materiales poliméricos y de este modo, resulta en comportamiento de compuestos mejorados, es decir, menos variaciones de consumo de energía de las máquinas (motores) de máquinas formadoras de compuestos usadas para componer una resina retardante de flama que contiene el rellenador ATH. El r5o y el volumen de poro especifico a aproximadamente 1000 bar ("Vmax") de las partículas de producto de ATH, se puede derivar de la porosimetría de mercurio. La teoría de porosimetría de mercurio se basa en el principio físico que un líquido no humectante, no reactivo, no penetrará los poros hasta que se aplique suficiente presión a la fuerza de su entrada. De este modo, a superior la presión necesaria para que el líquido entre en los poros, más pequeño el tamaño del poro. Un tamaño de poro más pequeño y/o un volumen de poro específico total reducido, se encontraron por correlacionarse con mejor humectabilidad de las partículas de ATH. El tamaño del poro de las partículas de ATH molidas en seco se puede calcular a partir de los datos derivados de porosimetría de mercurio usando un Porosímetro 2000 de Cario Erba Strumentazione , Italia. De conformidad con el manual del Porosímetro 2000, se usa la siguiente ecuación para calcular el radio del poro r, a partir de la presión medida p: r = -2 ? eos (T) /p; en donde T es el ángulo de humectación y ? es la tensión de superficie. Las mediciones tomadas en la presente usan un valor de 141.3° para T y ? se ajustó a 480 dyn/cm (0.4894 gramos fuerza/centímetro). Para mejorar la capacidad de repetición de las mediciones, el tamaño de poro de las partículas de producto de ATH se calculó a partir de la segunda corrida de prueba de intrusión de ATH, como se describe en el manual del Porosimetro 2000. La segunda corrida de prueba se usó debido a que los inventores observaron que la cantidad de mercurio que tiene el volumen V0 permanece en la muestra de las partículas de producto de ATH después de la extrusión, es decir, después de la liberación de la presión a presión ambiental. De este modo, el r5o puede ser derivado de estos datos como se explica posteriormente . En la primera corrida de prueba, se preparó una muestra de partículas de producto de ATH como se describe en el manual del Porosimetro 2000, y el volumen del poro se midió como una función de la presión de intrusión p aplicada usando una presión máxima de 1000 bar. La presión se liberó y se dejó alcanzar presión ambiental después de la terminación de la primera corrida de prueba. Se realizó una segunda corrida de prueba de intrusión (de conformidad con el manual del Porosimetro 2000) , utilizando la misma muestra de ATH molida en seco, no adulterada, a partir de la primera corrida de prueba, en donde la medición del volumen de poro específico V(p) de la segunda corrida de prueba toma el volumen V0 como un nuevo volumen de inicio, el cual es entonces ajustado a cero para la segunda corrida de prueba. En la segunda corrida de prueba de intrusión, la medición del volumen de poro específico V(p) de la muestra, se realizó nuevamente como una función de la presión de intrusión aplicada usando una presión máxima de 1000 bar. El volumen de poro a aproximadamente 1000 bar, es decir, la presión máxima usada en la medición, es referida como Vmax en la presente. A partir de la segunda corrida de prueba de intrusión de partícula de producto de ATH, el radio de poro r se calculó por el Porosímetro 2000 de conformidad con la fórmula r = -2 y cos(9)/p; en donde T es el ángulo de humectación, ? es la tensión de superficie y p la presión de intrusión. Para todas las mediciones r tomadas en este documento, se usó un valor de 141.3° para T y ? se fijó a 480 dyn/cm (0.4894 gramos fuerza/centímetro. Si se desea, el volumen de poro específico puede ser trazado nuevamente contra el radio de poro r para una descripción gráfica de los resultados generados. El -radio de poro a 50% del volumen de poro específico relativo, por definición, se nombró radio de pro medio r50 en este documento. Para una representación gráfica de r50 y Vmax, favor de ver Solicitudes de Patente Provisional Estadounidense 60/818,632; 60/818,633; 60/818,670; 60/815,515; y 60/818,426, las cuales todas se incorporan en este documento en su totalidad. El procedimiento descrito anteriormente se repitió usando muestras de partículas de producto de ATH producidas de conformidad con la presente invención, y las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, se encontraron por tener un r5o, es decir un radio de poro al 50% del volumen de poro especifico relativo, en el intervalo de aproximadamente 0.09 hasta aproximadamente 0.33 µp?. En algunas modalidades de la presente invención, el r50 de las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, está en el intervalo de aproximadamente 0.20 hasta aproximadamente 0.33 µG?, preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 0.2 hasta aproximadamente 0.3 µ??. En otras modalidades, el rso está en el intervalo de aproximadamente 0.185 hasta aproximadamente 0.325 µ?t?, preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 0.185 hasta aproximadamente 0.25 µp?. En aún otras modalidades preferidas, el rso está en el intervalo de aproximadamente 0.09 hasta aproximadamente 0.21 µ??, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 0.09 hasta aproximadamente 0.165 µ??. Las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, pueden también ser caracterizadas por tener una Vmax, es decir, volumen de pro específico máximo a aproximadamente 1000 bar, en el intervalo de aproximadamente 300 hasta aproximadamente 700 mm3/g. En algunas modalidades de la presente invención, el Vmax de las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, está en el intervalo de aproximadamente 390 hasta aproximadamente 480 mm3/g, preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 410 hasta aproximadamente 450 mm3/g. En otras modalidades, el Vmax está en el intervalo de aproximadamente 400 hasta aproximadamente 600 mm3/g, preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 450 hasta aproximadamente 550 mm3/g. En todavía otras modalidades, el Vmax está en el intervalo de aproximadamente 300 hasta aproximadamente 700 mm3/g, preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 350 hasta aproximadamente 550 mm3/g . Las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, pueden también ser caracterizadas por tener absorción de aceite, como se determinó por ISO 787-5:1980, en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 35%. En algunas modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, se caracterizan por tener una absorción de aceite en el intervalo de aproximadamente 23 hasta aproximadamente 30%, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 25% hasta aproximadamente 28%. En otras modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, se caracterizan por tener una absorción de aceite en el intervalo de aproximadamente .25% hasta aproximadamente 32%, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 26% hasta aproximadamente 30%. En aún otras modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, se caracterizan por tener una absorción de aceite en el intervalo de aproximadamente 25 hasta aproximadamente 35%, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 276% hasta aproximadamente 32%. En otras modalidades, la absorción de aceite de las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, está en el intervalo de aproximadamente 19% hasta aproximadamente 23%, y en aún otras modalidades, la absorción de las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, está en el intervalo de aproximadamente 21% hasta aproximadamente 25%. Las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, pueden también ser caracterizadas por tener un área de superficie específica BET, como se determinó por DIN-66132, en el intervalo de aproximadamente 1 hasta 15 m2/g. En algunas modalidades, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, tienen una superficie específica BET en el intervalo de aproximadamente 3 hasta aproximadamente 6 m2/g, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 3.5 hasta aproximadamente 5.5 m2/g. En otras modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, tienen una superficie específica BET en el intervalo de aproximadamente 6 hasta aproximadamente 9 m2/g, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 6.5 hasta aproximadamente 8.5 m2/g. En aún otras modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, tienen una superficie específica BET en el intervalo de aproximadamente 9 hasta aproximadamente 15 m2/g, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 10.5 hasta aproximadamente 12.5 m2/g. Las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, pueden también ser caracterizadas por tener un dso en el intervalo de aproximadamente 0.5 hasta 2.5 µp?. En modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, tienen un dso en el intervalo de aproximadamente 1.5 hasta aproximadamente 2.5 ym, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 1.5 hasta aproximadamente 2.5 ym, más preferiblemente en el intervalo desde aproximadamente 1.8 hasta aproximadamente 2.2 um. En otras modalidades preferidas, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, tienen un dso en el intervalo de aproximadamente 1.3 hasta aproximadamente 2.0 ym, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 1.4 hasta aproximadamente 1.8 ym. En aún otras modalidades, las partículas de producto de ATH producidas por la presente invención, tienen un d50 en el intervalo de aproximadamente 0.9 hasta aproximadamente 1.8 ym, más preferiblemente en el intervalo de aproximadamente 1.1 hasta aproximadamente 1.5 ym. Debe ser observado que todas las mediciones del diámetro de partícula, en este caso dso, descritas en la presente fueron medidas por difracción láser utilizando un espectrómetro de láser Cilas 1064 L de Quantachrome . Generalmente, el procedimiento utilizado en la presente para medir el d50, puede ser practicado primero introduciendo una solución dispersante en agua apropiada (ver preparación abajo) dentro del recipiente de la preparación de la muestra del aparato. La medición estándar llamada "Partícula Experta" después es seleccionada, el modelo de medición "Intervalo 1" también es seleccionado, y parámetros internos del aparato, que se aplican a la distribución del tamaño de partícula previsto, entonces son elegidos. Debe ser observado que durante las mediciones la muestra está expuesta típicamente a ultrasonido por aproximadamente 60 segundos durante la dispersión y durante la medición. Después de que una medición anterior ha ocurrido, desde aproximadamente 75 hasta aproximadamente 100 mg de la muestra a ser analizada se coloca en el recipiente de muestra con la solución de agua/dispersante y la medición iniciada. La solución agua/dispersante puede ser preparada primero preparando un concentrado de 500 g de Calgon, disponible de KMF Laborchemie, con 3 litros de Polisal CAL, disponible de BASF. Esta solución está compuesta de 10 litros con agua desionizada. 100 mi de estos 10 litros originales se toman y a su vez se diluyen adicionalmente hasta 10 litros con agua desionizada, y esta solución final se utiliza como la solución dispersante en agua descrita anteriormente.

Uso como un Retardante de Flama Las partículas de producto de ATH de conformidad con la presente invención, pueden ser usadas como un retardante de flama en una variedad de resinas sintéticas. Ejemplos no limitantes de resinas termoplásticas en donde las partículas de ATH encuentran uso incluyen polietileno, copolímero etileno-propileno, polímeros y copolímeros de olefinas C2 a Ce (oí-olefinas) tal como polibutileno, poli ( -metilpenten-l ) o similares, copolímeros de éstas olefinas y dieno, copolímero etileno-acrilato, poliestireno, resina ABS, resina AAS, resina AS, resina MBS, resina de copolímero etileno-cloruro de vinilo, resina copolímero etileno-acetato de vinilo, resina de polímero injertado etileno-cloruro de vinilo-acetato de vinilo, cloruro de vinilideno, cloruro de polivinilo, polietileno clorado, copolímero cloruro de vinilo-propileno, resina de acetato de vinilo, resina de fenoxi, y similares. Ejemplos adicionales de las resinas sintéticas adecuadas incluyen resinas termoendurecidas tal como resina epoxi, resina de fenol, resina de melamina, resina de poliéster insaturada, resina alquid y resina de urea, y caucho natural o sintético tal como EPDM, caucho de butilo, caucho de isopreno, SBR, NIR, caucho de uretano, caucho de polibutadieno, caucho acrilico, caucho de silicona, fluoro-elastómero, NBR y polietileno cloro-sulfatado también son incluidos. Incluidas adicionalmente son suspensiones poliméricas (látex). Preferiblemente, la resina sintética es una resina a base de polietileno, tal como homopolimeros de polipropileno y copolimeros de etileno-propileno; resinas a base de polietileno, tales como polietileno de alta densidad, polietileno de baja densidad, polietileno de baja densidad lineal, polietileno de ultra baja densidad, EVA (resina de etileno-acetato de vinilo) , EEA (resina de etileno-acrilat.o de etilo) , EMA (resina de copolimero etileno-acrilato de metilo) , EAA (resina de copolimero etileno-ácido acrilico) y polietileno de ultra alto peso molecular; y polímeros y copolimeros de definas C2 a Ce (a-olefinas ) tal como polibutileno y poli ( 4-metilpenten-l ) , cloruro de polivinilo y cauchos. En una modalidad más preferida, la resina sintética es una resina a base de polietileno. Los inventores han descubierto que usando las partículas de producto de ATH de conformidad con la presente invención como retardantes de flama en resinas sintéticas, se puede lograr mejor desempeño de la formación de compuestos. El mejor desempeño de la formación de compuestos y mejor viscosidad es altamente deseado por aquellos formadores de compuestos, fabricantes, etc., que producen artículos moldeados o extruídos finales de la resina sintética que contiene ATH. Por altamente lleno, significa aquellos que contienen la cantidad retardante de flama de ATH, discutida posteriormente . Por mejor desempeño de la formación de compuestos, significa que las variaciones en la amplitud del nivel de energía de las máquinas formadoras de compuesto como amasadoras Ko Buss o extrusores de tornillos dobles necesarios para mezclar una resina sintética que contiene partículas de producto de ATH producidas de conformidad con la presente invención, son más pequeñas que aquellas de máquinas formadoras de compuesto mezclando una resina sintética que contiene partículas convencionales de ATH. Las variaciones más pequeñas en el nivel de energía permiten rendimientos más altos del material a ser mezclado o extruído y/o un material más uniforme (homogéneos) . Así en una modalidad, la presente invención se refiere a una formulación de polímero retardante de flama que comprende al menos, una resina sintética, seleccionada de aquellas descritas anteriormente, en algunas modalidades, solamente una, y una cantidad retardante de flama de partículas de producto de ATH, y artículo moldeado y/o extruído a partir de la formulación de polímero retardante de flama. Por una cantidad retardante de flama de las partículas de producto de ATH producidas de conformidad con la presente invención, significa en general, en el intervalo desde aproximadamente 5% en peso hasta aproximadamente 90% en peso, basado en el peso de la formulación de polímero retardante de flama, y más preferiblemente, en el intervalo desde aproximadamente 20% en peso hasta aproximadamente 70% en peso, en la misma base. En una modalidad más preferida, una cantidad retardante de flama es desde aproximadamente 30% en peso hasta aproximadamente 65% en peso de las partículas de producto de ATH en la misma base. La formulación de polímero retardante de flama de la presente invención, puede también contener otros aditivos comúnmente usados en la técnica. Ejemplos no limitantes de otros aditivos que son adecuados para uso en las formulaciones de polímero retardante de flama de la presente invención incluyen auxiliares de extrusión tal como ceras de polietileno, auxiliares de extrusión a base de Si, ácidos grasos, agentes de acoplamiento tal como amino-, vinil- o alquil silanos o polímeros injertados con ácido maleico; estearato de bario o estearato de calcio; organoperóxidos ; tintes; pigmentos; rellenadores ; agentes soplado; desodorantes; estabilizadores térmicos; antioxidantes; agentes antiestáticos; agente de refuerzo; depuradores o desactivadores de metal; modificadores de impacto; auxiliares de procesamiento; auxiliares liberadores de molde, lubricantes; agentes anti-bloqueo; otros retardantes de flama; estabilizadores UV; plastificadores ; auxiliares de flujo y similares. Si se desea, agentes de nucleación tales como silicato de calcio o índigo pueden también ser incluidos en las formulaciones de polímero retardante de flama. Las proporciones de los otros aditivos opcionales son convencionales y pueden ser variados de acuerdo a las necesidades de cualquier situación dada. Los métodos de incorporación y adición de los componentes de la formulación de polímero retardante de flama y el método por el cual se conduce el moldeo no es crítico para la presente invención y puede ser cualquier conocido en la técnica tan pronto como el método seleccionado involucre mezclado y moldeo uniforme de los componentes. Por ejemplo, cada uno de los componentes anteriores, y aditivos opcionales si se usan, pueden ser mezclados usando una amasadora Buss Ko, mezcladores internos, mezcladores continuos Farrel o extrusores de tornillo doble o en algunos casos también extrusores de tornillo único o molinos de dos rodillos. La formulación de polímero retardante de flama puede ser moldeada en una etapa de procesamiento subsiguiente, si se desea. En algunas modalidades, los aparatos pueden ser usadas que mezclan completamente los componentes a partir de la formulación de polímero retardante de flama y también moldean un artículo de la formulación de polímero retardante de flama. Además, puede ser usado el artículo moldeado de la formulación de polímero retardante de flama, después de la fabricación para aplicaciones tal como procesamiento de expansión, procesamiento de grabado, recubrimiento, impresión, enchapado, perforación o corte. El artículo moldeado también puede ser fijado a un material distinto de la formulación de polímero retardante de flama de la presente invención, tal como un cartón de yeso, bloque de junta, un material de metal o piedra. Sin embargo, la mezcla amasada puede ser también moldeada por inflado, moldeada por inyección, moldeada por extrusión, moldeada por soplado, moldeada por presión, moldeada por rotación o moldeada por calandrado. En el caso de un artículo extruído, puede ser usada cualquier técnica de extrusión conocida puede por ser efectiva con las mezclas de resinas sintéticas descritas anteriormente. En una técnica ejemplar, la resina sintética, partículas de hidróxido de aluminio y componentes opcionales, si se eligen, se combinan en una máquina formadora de compuestos para formar una formulación de resina retardante de flama como se describe anteriormente. La formulación de resina retardante de flama después se calienta a un estado de fundido en un extrusor, y la formulación de resina retardante de flama fundida después se extruye a través de un troquel seleccionado para formar un artículo extruído o para recubrir, por ejemplo un alambre de metal o una fibra de vidrio usada para transmisión de datos. La descripción anterior se dirige a varias modalidades de la presente invención. Aquellos expertos en la técnica reconocerán que otros medios, los cuales son igualmente efectivos, pueden ser creados para llevar a cabo el espíritu de ésta invención. También se notará que modalidades preferidas de la presente invención contemplan todos los intervalos descritos en este documento incluyendo intervalos de cualquier cantidad inferior a cualquier cantidad mayor. Por ejemplo, una cantidad retardante de flama de ATH, puede también incluir cantidades en el intervalo de aproximadamente 70 hasta aproximadamente 90% en peso, 20 hasta aproximadamente 65% en peso, etc. Los siguientes ejemplos ilustrarán la presente invención, pero no significa ser limitantes en cualquier manera .

EJEMPLOS El r50 y Vmax descritos en los ejemplos más adelante fueron derivados de la porosimetría de mercurio con un Porosímetro 2000, como se describió anteriormente. Todo el d5o, BET, absorción de aceite, etc., a menos que se indique lo contrario, fueron medidos de conformidad con las técnicas descritas anteriormente. También, el término "grado de hidróxido de aluminio inventivo" y "rellenador inventivo" como se utiliza en los ejemplos significa que se refiere a un ATH de conformidad con la presente invención, y el "grado de hidróxido de aluminio comparativo" significa que se refieren a un ATH que está comercialmente disponible y no producido de conformidad con la presente invención.

EJEMPLO 1 (COMPARATTIVO) Una torta de filtro con un contenido sólido de ATH de 56% en peso, se preparó por precipitación y filtración. Las partículas de ATH en la torta de filtro tienen un tamaño de poro mediano d50 de 1.87 µp? y un área de superficie BET de 3.4 m2/g. Una cantidad suficiente de agua se agrega a la torta de filtro para obtener una pasta aguada con un contenido de sólido de 33% en peso. Una secadora por aspersión piloto de la Niro company, tipo "Producción Menor", se usa para secar por aspersión la pasta aguada. El rendimiento del secador pulverizador fue aproximadamente 12 kg/h de sólidos, la temperatura de entrada de aire fue aproximadamente 400°C, y la temperatura de salida del aire fue aproximadamente 130°C. El radio de poro mediano ("r50") y el volumen de poro específico máximo ("Vmax") de las partículas de hidróxido de aluminio secas se derivaron de la porosimetría de mercurio, y se reportan en la Tabla 1, a continuación.

EJEMPLO 2 (De conformidad con la invención) Una torta de filtro con un contenido sólido de ATH de 56% en peso, se preparó por precipitación y filtración. Las partículas de ATH en la torta de filtro tienen un tamaño de poro mediano dso de 1.87 µ?? y un área de superficie BET de 3.4 m2/g. Una cantidad suficiente de agua se agrega a la torta de filtro para obtener una pasta aguada con un contenido de sólido de 33% en peso. Una cantidad de 0.5% en peso de ácido acético, basado en el peso total de las partículas de ATH en la pasta aguada, se agregó a la pasta aguada. La pasta aguada se agitó por 20 minutos a temperatura ambiente para obtener un líquido uniforme. Una secadora por aspersión piloto de la Niro company, tipo "Producción Menor", se usa para secar por aspersión la pasta aguada. El rendimiento del secador pulverizador fue aproximadamente 12 kg/h de sólidos, la temperatura de entrada de aire fue aproximadamente 400°C, y la temperatura de salida del aire fue aproximadamente 130°C. El radio de poro mediano "r5o" y el volumen de poro específico máximo "Vmax" de las partículas de hidróxido de aluminio secas se derivaron de la porosimetría de mercurio. Como se puede ver en la Tabla 1, tanto el r50 como el Vmax de las partículas de AHT producidas en este ejemplo, fueron inferiores que el rso y el Vmax de las partículas de ATH producidas en el E j emplo 1.

EJEMPLO 3 (De conformidad con la invención) Una torta de filtro con un contenido sólido de ATH de 56% en peso, se preparó por precipitación y filtración. Las partículas de ATH en la torta de filtro tienen un tamaño de poro mediano dso de 1.87 pm y un área de superficie BET de 3.4 m2/g. Una cantidad suficiente de agua se agrega a la torta de filtro para obtener una pasta aguada con un contenido de sólido de 33% en peso. Una cantidad de 1.5% en peso de ácido acético, basado en el peso total de las partículas de ATH en la pasta aguada, se agregó a la pasta aguada. La pasta aguada se agitó por 20 minutos a temperatura ambiente para obtener un líquido uniforme. Una secadora por aspersión piloto de la Niro company, tipo "Producción Menor", se usa para secar por aspersión la pasta aguada. El rendimiento del secador pulverizador fue aproximadamente 12 kg/h de sólidos, la temperatura de entrada de aire fue aproximadamente 400°C, y la temperatura de salida del aire fue aproximadamente 130°C. El radio de poro mediano r50 y el volumen de poro específico máximo Vmax de las partículas de hidróxido de aluminio secas se derivaron de la porosimetría de mercurio. Como se puede ver en la Tabla 1, tanto el r50 como el Vmax de las partículas de AHT producidas en este ejemplo, fueron inferiores que el r5o y el Vmax de las partículas de ATH producidas en el Ejemplo 1.

TABLA 1 Ejemplo 1 Ejemplo 2 Ejemplo 3 (comp.) (Inventivo) (Inventivo) Cantidad de ácido 0 0.5 1.5 acético (% en peso) Tamaño de poro 0.42 0.40 0.33 mediano G50 (µ??) Volumen de poro 529 498 447 espec. Máx. Vmax (mm3/g) Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (24)

1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. Proceso, caracterizado porque comprende: a) agregar una torta de filtro que contiene en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 80% en peso de partículas de ATH, basado en el peso total de la torta de filtro, en el intervalo desde aproximadamente 0.1 hasta aproximadamente 10% en peso, con base en el peso de las partículas de ATH en la torta de filtro, de uno o más ácidos orgánicos, y opcionalmente i) uno o más agentes de dispersión; ii) agua; o combinaciones de i) y ii), con ello, produciendo una pasta aguada de ATH que contiene ácido, y b) secar la pasta aguada de ATH que contiene ácido, con ello, produciendo partículas de producto de ATH. 2. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque las partículas de producto de ATH tienen una adsorción de aceite, como se determina por el ISO 787-5:1980 de en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 35%, un área de superficie específica BET, como se determina por el DIN-66132, en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta 15 m2/g, y un dso en el intervalo desde aproximadamente 0.5 hasta
2. 2.5 µp?.
3. 3. Proceso de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque las partículas de producto de ATH tienen un Vmax en el intervalo desde aproximadamente 300 hasta aproximadamente 700 mm3/g, y/o un r50 en el intervalo desde aproximadamente 0.09 hasta aproximadamente 0.33 µp?.
4. 4. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la torta húmeda de filtro se obtiene de un proceso que comprende disolver hidróxido de magnesio en sosa cáustica para formar un licor de aluminato de sodio; filtrar la solución de aluminato de sodio para remover impurezas; enfriar y diluir el licor de aluminato de sodio a una temperatura y concentración apropiada; agregada partículas sembradas de ATH a la solución de aluminato de sodio; permitir a las partículas ATH precipitar de la solución, de este modo formando una suspensión de ATH que contiene en el intervalo desde aproximadamente 80 hasta aproximadamente 160 g/1 de ATH, basado en la suspensión; filtrando la suspensión de ATH de este modo formando una torta de filtro; opcionalmente lavar la torta de filtro una o más veces con agua.
5. 5. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el BET de las partículas de ATH en la torta de filtro está a) en el intervalo desde aproximadamente 1.0 hasta aproximadamente 4.0 m2/g o b) en el intervalo desde aproximadamente 4.0 hasta aproximadamente 8.0 m2/g, o c) en el intervalo desde aproximadamente 8.0 hasta aproximadamente 14 m2/g.
6. 6. Proceso de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque las partículas de ATH en la torta de filtro tiene un d50 en el intervalo desde aproximadamente 1.5 hasta aproximadamente 3.5 µp?.
7. 7. Proceso de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque la torta de filtro contiene i) en el intervalo desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 70% en peso de partículas de ATH; ii) en el intervalo desde aproximadamente 55 hasta aproximadamente 65% en peso de partículas de AHT; iii) en el intervalo desde aproximadamente 40 hasta aproximadamente 60% en peso de partículas de ATH; iv) en el intervalo desde aproximadamente 45 hasta aproximadamente 55% en peso de partículas de ATH; v) en el intervalo desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 50% en peso de partículas de ATH; o vi) en el intervalo desde aproximadamente 30 hasta aproximadamente 45% de partículas de AHT; en donde todos los % en peso se basan en el peso total de la torta de filtro.
8. 8. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque las partículas de producto de ATH tienen: a) un BET en el intervalo desde aproximadamente 3 hasta aproximadamente 6 m2/h, un d50 en el intervalo desde aproximadamente 1.5 hasta aproximadamente 2.5 µ?t?, una absorción de aceite en el intervalo desde aproximadamente 23 hasta aproximadamente 30%, un rso en el intervalo desde aproximadamente 0.2 hasta aproximadamente 0.33 µp?, y un Vmax en el intervalo desde aproximadamente 390 hasta aproximadamente 480 mm3/g. b) un BET en el intervalo desde aproximadamente 6 hasta aproximadamente 9 m2/g, un d50 en el intervalo desde aproximadamente 1.3 hasta aproximadamente 2.0 µp?, una absorción de aceite en el intervalo desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 40%, un r50 en el intervalo desde aproximadamente 0.185 hasta aproximadamente 0.325 µp?, y un Vmax en el intervalo desde aproximadamente 400 hasta aproximadamente 600 mm3/g. o c) un BET en el intervalo desde aproximadamente 9 hasta aproximadamente 15 m2/g y un d5o en el intervalo desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 50%, un rso en el intervalo desde aproximadamente 0.09 hasta aproximadamente 0.21 µp?, y un Vmax en el intervalo desde aproximadamente 300 hasta aproximadamente 700 mm3/g.
9. 9. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque uno o más ácidos orgánicos se agregan bajo agitación mecánica.
10. 10. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque uno o más ácidos orgánicos se seleccionan de ácido fúmico, ácido acético, ácido cítrico y similares.
11. 11. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el secado de la pasta aguada que contiene ácido orgánico se logra a través del uso de secado por filtración, secado por aspersión, secado por molido y similares.
12. 12. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque uno o más ácidos orgánicos son ácido acético .
13. 13. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque i) un ácido orgánico; ii) un ácido orgánico y un agente de dispersión; iii) un ácido orgánico y agua; o iv) un ácido orgánico, agua y un agente de dispersión, se usan para producir la pasta aguada de ATH que contiene ácido .
14. 14. Formulación de polímero retardante de flama, caracterizada porque comprende al menos, una resina sintética y en el intervalo desde aproximadamente 5% en peso hasta aproximadamente 90% en peso, basado en el peso de la formulación de polímero retardante de flama de partículas de ATH molidas en seco, producidas de conformidad con la reivindicación. 1.
15. 15. Formulación de polímero retardante de flama, caracterizada porque comprende al menos, una resina sintética y en el intervalo desde aproximadamente 5% en peso, hasta aproximadamente 90% en peso, con base en el peso de la formulación de polímero retardante de flama de partículas de ATH molidas en seco producidas de conformidad con la reivindicación 8.
16. 16. Artículo moldeado o extruído, caracterizado porque se elabora de la formulación de polímero retardante de flama de conformidad con la reivindicación 14.
17. 17. Artículo moldeado o extruído, caracterizado porque se elabora de la formulación de polímero retardante de flama de conformidad con la reivindicación 15.
18. 18. Proceso, caracterizado porque comprende secado de una pasta aguada de ATH que contiene uno o más ácido (s) y partículas de ATH con ello, produciendo partículas de producto de ATH.
19. 19. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque la pasta aguada contiene en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 80% en peso, con base en el peso total de las partículas de ATH de pasta aguada.
20. 20. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque la pasta aguáda contiene en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 40% en peso, con base en el peso total de las partículas de ATH de pasta aguada.
21. 21. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque la pasta aguada se obtiene agregando a una torta de filtro que contiene en el intervalo desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 80% en peso de partículas de ATH, con base en el peso total de la torta de filtro, en el intervalo desde aproximadamente 0.1 hasta aproximadamente 10% en peso, con base en el peso total de las partículas de ATH en la torta de filtro, de uno o más ácidos orgánicos, y opcionalmente i) uno o más agentes de dispersión; ii) agua; o combinaciones de i) y ii), con ello, produciendo una pasta aguada de ATH que contiene ácido.
22. 22. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque uno o más ácido (s) son uno o más ácido (s) orgánico (s).
23. 23. Proceso de conformidad con la reivindicación 22, caracterizado porque uno o más ácido (s) orgánico (s) se seleccionan de ácido fúmico, ácido acético, ácido cítrico y similares.
24. 24. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque i) un ácido orgánico; ii) un ácido orgánico y un agente de dispersión; iii) un ácido orgánico y agua; o iv) un ácido inorgánico, agua y un agente de dispersión, se usan para producir la pasta aguada de ATH que contiene ácido.