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WO2025173360A1 - 遮音コンクリート板及び遮音コンクリート板の製造方法 - Google Patents

遮音コンクリート板及び遮音コンクリート板の製造方法

Info

Publication number
WO2025173360A1
WO2025173360A1 PCT/JP2024/042739 JP2024042739W WO2025173360A1 WO 2025173360 A1 WO2025173360 A1 WO 2025173360A1 JP 2024042739 W JP2024042739 W JP 2024042739W WO 2025173360 A1 WO2025173360 A1 WO 2025173360A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sound
grooves
insulating concrete
groove
main surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
PCT/JP2024/042739
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
俊明 山野
文人 竹内
悠暉 野口
真央 日下
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsui Chemicals Inc
Original Assignee
Mitsui Chemicals Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsui Chemicals Inc filed Critical Mitsui Chemicals Inc
Publication of WO2025173360A1 publication Critical patent/WO2025173360A1/ja
Pending legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
    • B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
    • B28B1/00—Producing shaped prefabricated articles from the material
    • B28B1/30—Producing shaped prefabricated articles from the material by applying the material on to a core or other moulding surface to form a layer thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B32/00—Artificial stone not provided for in other groups of this subclass
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01F—ADDITIONAL WORK, SUCH AS EQUIPPING ROADS OR THE CONSTRUCTION OF PLATFORMS, HELICOPTER LANDING STAGES, SIGNS, SNOW FENCES, OR THE LIKE
    • E01F8/00—Arrangements for absorbing or reflecting air-transmitted noise from road or railway traffic
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
    • E04B1/00—Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
    • E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
    • E04B1/74—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls
    • E04B1/82—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls specifically with respect to sound only
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
    • E04B1/00—Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
    • E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
    • E04B1/74—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls
    • E04B1/82—Heat, sound or noise insulation, absorption, or reflection; Other building methods affording favourable thermal or acoustical conditions, e.g. accumulating of heat within walls specifically with respect to sound only
    • E04B1/84—Sound-absorbing elements
    • E04B1/86—Sound-absorbing elements slab-shaped
    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general

Definitions

  • This disclosure relates to sound-insulating concrete panels and methods for manufacturing sound-insulating concrete panels.
  • Soundproofing panels have traditionally been used to block or absorb noise from noise sources (e.g., highways, factory equipment, etc.).
  • Patent Document 1 discloses a sound-absorbing concrete panel 90 as a soundproofing panel.
  • the sound-absorbing concrete panel 90 consists of a plate-shaped porous concrete portion 91 with an uneven shape and a plate-shaped ordinary concrete portion 92.
  • a storage space 93 is formed on the ordinary concrete portion 92 side between the porous concrete portion 91 and the ordinary concrete portion 92.
  • One type of groove 94 is formed in the porous concrete portion 91.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-279345
  • Soundproofing panels are typically installed to reduce the spread of noise from factory machinery (e.g., presses, shears, forging machines, printing machines, etc.) to the surrounding area. Work or rest areas may be set up along the wall on the noise source side of the soundproofing panel. Therefore, it is desirable for the sound pressure of machinery noise to be low near the surface of the soundproofing panel facing the source of the machinery noise (e.g., 10 cm away).
  • the frequency range of machinery noise depends on the type of machinery, and typically has a particularly large impact in a specific range between 100 Hz and 4000 Hz.
  • the sound-absorbing concrete panel 90 disclosed in Patent Document 1 is used as a soundproof panel, only one type of groove 94 is formed in the porous concrete portion 91. Therefore, the frequency range of the sound pressure attenuated by the sound-absorbing concrete panel 90 may be narrow in the vicinity (for example, 10 cm) of the surface facing the machine noise source. For these reasons, there is a demand for a sound-insulating concrete panel that has a simple structure and can attenuate the sound pressure of sounds over a wide frequency range in the vicinity (for example, 10 cm) of the surface facing the sound source.
  • the present disclosure has been made in consideration of the above circumstances.
  • the problem that one embodiment of the present disclosure aims to solve is to provide a sound-insulating concrete panel and a manufacturing method thereof that has a simple structure and is capable of attenuating the sound pressure of sounds over a wide frequency range near the surface facing the sound source.
  • the means for solving the above problems include the following embodiments.
  • a main surface having a flat portion and a plurality of grooves recessed from the flat portion, a plurality of grooves extending along a first direction and arranged along a second direction perpendicular to the first direction; the plurality of grooves includes a plurality of first grooves and a plurality of second grooves, A sound-insulating concrete board, wherein the ratio (D2/D1) of the depth D2 of the second groove to the depth D1 of the first groove is 0.10 to 0.70.
  • the depth D1 is 0.3 m to 0.5 m
  • the length of the opening of the second groove in the second direction is the same as the length of the opening of the first groove in the second direction,
  • the depth D1 is 0.3 m to 0.5 m
  • ⁇ 5> The length of the opening of the second groove in the second direction is longer than the length of the opening of the first groove in the second direction,
  • the depth D1 is 0.3 m to 0.5 m
  • ⁇ 6> A method for producing the sound-insulating concrete panel according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 5>, providing formwork and fresh concrete; The method includes pouring the fresh concrete into the formwork and curing it to form the sound-insulating concrete panel,
  • Embodiments of the present disclosure provide a sound-insulating concrete panel that has a simple structure and can attenuate the sound pressure of sounds over a wide frequency range near the surface facing the sound source, as well as a method for manufacturing the same.
  • FIG. 1 is a perspective view of a sound-insulating concrete panel according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line II-II in FIG.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of a sound-insulating concrete panel (simulation model) of Comparative Example 1.
  • FIG. 4 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Comparative Example 1.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram of a sound-insulating concrete panel (simulation model) of Comparative Example 2.
  • FIG. 6 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Comparative Example 2 and Comparative Example 3.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram of a sound-insulating concrete panel (simulation model) of Comparative Example 3.
  • FIG. 1 is a perspective view of a sound-insulating concrete panel according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line II-II in FIG.
  • FIG. 3 is
  • FIG. 8 is an explanatory diagram of the sound-insulating concrete panel (simulation model) of Example 1.
  • FIG. 9 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in the first embodiment.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram of a sound-insulating concrete panel (simulation model) of Example 2.
  • FIG. 11 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Example 2.
  • FIG. 12 is an explanatory diagram of a sound-insulating concrete panel (simulation model) of Comparative Example 4.
  • FIG. 13 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Comparative Example 4.
  • FIG. 14 is an explanatory diagram of the sound-insulating concrete panel (simulation model) of Example 3.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram of a sound-insulating concrete panel (simulation model) of Example 2.
  • FIG. 11 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Example 2.
  • FIG. 12 is an explanatory diagram of a sound
  • FIG. 15 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Example 3.
  • FIG. 16 is an explanatory diagram of the sound-insulating concrete panel (simulation model) of Example 4.
  • FIG. 17 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Example 4.
  • FIG. 18 is an explanatory diagram of the sound-insulating concrete panel (simulation model) of Example 5.
  • FIG. 19 is a graph showing the relationship between the sound pressure ratio and the frequency in Example 5.
  • FIG. 20 is a perspective view of a conventional sound-absorbing concrete panel.
  • the use of "to" indicating a range of numerical values means that the numerical values before and after it are included as the lower limit and upper limit.
  • the upper or lower limit value described in one numerical range may be replaced with the upper or lower limit value of another numerical range described in stages.
  • the upper or lower limit value of the numerical range may be replaced with the value shown in the examples.
  • the term "process” includes not only an independent process but also a process that cannot be clearly distinguished from other processes as long as the intended purpose of the process is achieved.
  • the amount of each component in a composition if there are multiple substances corresponding to each component in the composition, it means the total amount of the multiple substances present in the composition, unless otherwise specified.
  • the sound-insulating concrete panel of the present disclosure has a main surface (hereinafter also referred to as an "uneven main surface") on which a flat portion and a plurality of grooves recessed from the flat portion are formed.
  • the plurality of grooves extend along a first direction and are arranged along a second direction perpendicular to the first direction.
  • the plurality of grooves includes a plurality of first grooves and a plurality of second grooves.
  • the ratio (D2/D1) of the depth D2 of the second groove to the depth D1 of the first groove (hereinafter also simply referred to as the "ratio (D2/D1)) is 0.10 to 0.70.
  • the “depth” refers to the length from the flat portion of the concave-convex main surface to the bottom of the groove in a third direction perpendicular to the first and second directions.
  • the plurality of grooves includes three or more types of grooves with different groove depths, it is sufficient that there is one or more combinations of grooves that satisfy the ratio (D2/D1) of 0.10 to 0.70.
  • the sound-insulating concrete panel of the present disclosure has the above-described configuration, it can attenuate the sound pressure of sounds in a wide frequency range in the vicinity of the surface facing the sound source with a simple structure. This effect is presumably due to, but not limited to, the following reasons.
  • sound incident on the irregular main surface is reflected as a sound wave that travels back and forth within the irregular main surface, and the incident sound wave and the reflected sound wave cancel each other out, resulting in attenuation of the sound pressure.
  • the frequency of the attenuated sound pressure depends on the depth of the grooves in the irregular main surface, which corresponds to the propagation distance. In the present disclosure, the ratio (D2/D1) is 0.10 to 0.70.
  • the frequency range of the sound pressure that is attenuated is wider than in a configuration in which the multiple grooves include either the first groove or the second groove.
  • the sound-insulating concrete panel of the present disclosure can attenuate the sound pressure of sound in a wide frequency range near the surface facing the sound source with a simple structure (i.e., a structure in which the depths of the first groove and the second groove are simply adjusted).
  • the sound-insulating concrete panels of the present disclosure are used to reduce the spread of noise from a sound source to the surrounding area.
  • Sound sources are not particularly limited, and include machinery used in factories (e.g., presses, shears, forging machines, printing machines, etc.), blowers, and compressors.
  • the frequency of noise generated by presses is typically about 250 Hz to 1000 Hz.
  • the frequency of noise generated by shears is typically about 500 Hz to 4000 Hz.
  • the frequency of noise generated by forging machines is typically about 250 Hz to 1000 Hz.
  • the frequency of noise generated by printing machines that print on sheet-fed paper (hereinafter also referred to as "sheet-fed printing machines”) is typically about 125 Hz to 500 Hz.
  • the frequency of noise generated by printing machines that print on web paper is typically about 250 Hz to 2000 Hz.
  • the sound-insulating concrete board disclosed herein is a plate-shaped object.
  • the external shape and size of the sound-insulating concrete board are not particularly limited and can be selected appropriately depending on the installation location, etc.
  • the structure of the sound-insulating concrete panel of the present disclosure is not particularly limited, and may be a solid structure or a non-solid structure (for example, a porous structure, a lattice structure, a hollow structure, etc.).
  • Solid structure refers to a structure that does not have the ability to convert acoustic energy into heat (i.e., sound absorption performance).
  • Non-solid structure refers to a structure that has the ability to convert acoustic energy into heat (i.e., sound absorption performance).
  • Porous structure refers to a sponge-like structure with many internal voids.
  • “Lattice structure” refers to a structure in which branched lattices are periodically arranged.
  • Hollow structure refers to a structure that has a space surrounded by walls.
  • the installation direction of the sound-insulating concrete board of the present disclosure is not particularly limited.
  • the sound-insulating concrete board of the present disclosure may be installed so that the first direction is parallel to the direction of gravity, or so that the first direction is not parallel to the direction of gravity (for example, so that the second direction is parallel to the direction of gravity).
  • the irregular main surface has a flat portion and a plurality of grooves.
  • the size of the irregular main surface is not particularly limited and is selected appropriately depending on the installation location, etc.
  • the multiple grooves extend along a first direction and are arranged along a second direction perpendicular to the first direction.
  • the number of grooves is not particularly limited and is selected appropriately depending on the type of sound source and the size of the sound-insulating concrete plate. If the length of the sound-insulating concrete plate in the second direction is 6.0 m, the number of grooves may be between 10 and 30.
  • the spacing between adjacent grooves is selected appropriately depending on the type of sound source, etc., and may be equal or unequal. If the spacing between adjacent grooves is equal, the spacing between adjacent grooves may be 0.02 m to 0.50 m.
  • the multiple grooves include multiple first grooves and multiple second grooves.
  • the depth D1 of the first grooves is greater than the depth D2 of the second grooves.
  • the multiple grooves may further include grooves other than the first grooves and the second grooves.
  • the number of first grooves and second grooves is not particularly limited.
  • the number of first grooves may be the same as the number of second grooves, or may be greater than or less than the number of second grooves.
  • the plurality of first grooves and the plurality of second grooves are preferably arranged regularly such that one or more second grooves are interposed between two adjacent first grooves, thereby enabling the sound-insulating concrete panel of the present disclosure to attenuate sound pressure more effectively than a configuration in which the plurality of first grooves and the plurality of second grooves are arranged regularly such that one second groove is interposed between two adjacent first grooves.
  • the plurality of first grooves and the plurality of second grooves may be regularly arranged such that two of the second grooves are interposed between two adjacent first grooves.
  • the cross-sectional shape of each of the first groove and the second groove when cut along a plane perpendicular to the first direction is not particularly limited, and examples include a rectangular U-shape, a trapezoidal U-shape, a U-shape, a V-shape, a semicircular shape, and a semi-elliptical shape.
  • the cross-sectional shape of the first groove and the cross-sectional shape of the second groove may be the same or different.
  • the depth D1 of the first groove is not particularly limited and may be selected appropriately depending on the type of sound source, etc., and may be between 0.05 m and 0.50 m.
  • the depth D2 of the second groove is not particularly limited as long as the ratio (D2/D1) is between 0.10 and 0.70, and can be selected appropriately depending on the type of sound source, etc.
  • the length in the second direction of each opening of the first groove and the second groove (hereinafter also referred to as "width") is not particularly limited and may be selected appropriately depending on the type of sound source, etc., and may be between 0.1 m and 0.6 m.
  • the width of the first groove and the width of the second groove may be the same or different.
  • the sound-insulating concrete panel of the present disclosure can effectively attenuate the sound pressure of noise (frequency: 125 Hz to 500 Hz) generated by a sheet-fed printing press in the vicinity of the surface facing the sheet-fed printing press, with a simple structure.
  • the length of the opening of the second groove in the second direction is longer than the length of the opening of the first groove in the second direction, the depth D1 is 0.3 m to 0.5 m, and the ratio (D2/D1) is 0.35 to 0.15.
  • the soundproof concrete panel of the present disclosure can effectively attenuate the sound pressure of noise (frequency: 250 Hz to 2000 Hz) generated by a rotary printing press near the surface facing the rotary printing press, with a simple structure.
  • the material of the sound-insulating concrete board is not particularly limited, and may be selected appropriately depending on the structure of the sound-insulating concrete board.
  • Soundproof concrete panels are formed by curing fresh concrete. Details of the manufacturing method for soundproof concrete panels will be described later.
  • Fresh concrete may contain cement, aggregate, and water, and may further contain admixtures.
  • cement include ordinary Portland cement, high-early-strength Portland cement, ultra-high-early-strength Portland cement, low-heat Portland cement, and moderate-heat Portland cement.
  • the unit cement amount may be preferably 270 kg/m 3 to 500 kg/m 3 .
  • aggregates include fine aggregates (e.g., river sand, mountain sand, land sand, etc.) and coarse aggregates (e.g., river gravel, mountain gravel, crushed stone, etc.).
  • the unit amount of aggregate may be 500 kg/m 3 to 1100 kg/m 3 .
  • Examples of water include tap water, treated sewage water, etc.
  • the unit amount of water may be 100 kg/m 3 to 200 kg/m 3 .
  • Examples of admixtures include air-entraining agents (AE agents), water-reducing agents, foaming agents, foaming agents, setting regulators, hardening accelerators, waterproofing agents, water-repellent agents, water-retaining agents, rust inhibitors, thickeners, pigments, and anti-efflorescence agents.
  • the sound-insulating concrete panel 1 is a solid rectangular parallelepiped.
  • the sound-insulating concrete panel 1 has an uneven main surface S1.
  • the longitudinal direction of the uneven main surface S1 of the sound-insulating concrete plate 1 will be referred to as the X-axis direction
  • the short direction of the uneven main surface S1 of the sound-insulating concrete plate 1 will be referred to as the Z-axis direction
  • the thickness direction of the sound-insulating concrete plate 1 will be referred to as the Y-axis direction.
  • the X-axis, Y-axis, and Z-axis are each perpendicular to one another.
  • the X-axis direction is an example of the second direction.
  • the Z-axis direction is an example of the first direction. Note that these directions do not limit the orientation of the sound-insulating concrete plate of the present disclosure when in use.
  • the length L1 (see Figure 1) of the sound-insulating concrete board 1 in the X-axis direction is, for example, 2.0 m to 10.0 m.
  • the length L2 (see Figure 1) of the sound-insulating concrete board 1 in the Z-axis direction is, for example, 2.0 m to 4.0 m.
  • the length L3 (see Figure 1) of the sound-insulating concrete board 1 in the Y-axis direction is, for example, 0.2 m to 0.6 m.
  • the concave-convex main surface S1 is formed with multiple flat portions P, six grooves G1 (hereinafter also referred to as “deep grooves G1"), four grooves G2 (hereinafter also referred to as “intermediate grooves G2”), and 15 grooves G3 (hereinafter also referred to as “shallow grooves G3").
  • Each of the deep grooves G1, intermediate grooves G2, and shallow grooves G3 extends along the Z-axis direction and is arranged along the X-axis direction.
  • shallow groove G3, shallow groove G3, shallow groove G3, deep groove G1, shallow groove G3, intermediate groove G2, shallow groove G3, deep groove G1, shallow groove G3, shallow groove G3, intermediate groove G2, deep groove G1, shallow groove G3, deep groove G1, intermediate groove G2, shallow groove G3, shallow groove G3, deep groove G1, shallow groove G3, intermediate groove G2, shallow groove G3, deep groove G1, shallow groove G3, shallow groove G3, and shallow groove G3 are arranged at equal intervals along the X-axis direction in this order.
  • the distance L4 between adjacent grooves is, for example, 0.02 m to 0.4 m.
  • each of the deep groove G1, intermediate groove G2, and shallow groove G3 is a rectangular U-shape.
  • the depth L5 (see Figure 2) of the deep groove G1 is, for example, 0.1 m to 0.5 m.
  • the depth L6 (see Figure 2) of the intermediate groove G2 is shorter than L7, for example, 0.1 m to 0.5 m.
  • the depth L7 (see Figure 2) of the shallow groove G3 is shorter than L6, for example, 0.1 m to 0.5 m.
  • the ratio (L7/L5) is 0.10 to 0.70.
  • the width L8 (see Figure 2) of each of the deep groove G1, intermediate groove G2, and shallow groove G3 is, for example, 0.1 m to 0.6 m.
  • the sound-insulating concrete panel 1 has an uneven main surface.
  • the uneven main surface has a plurality of flat portions and a plurality of grooves (deep grooves G1, intermediate grooves G2, and shallow grooves G3).
  • the ratio (L7/D8) is 0.10 to 0.70.
  • the sound-insulating concrete panel 1 can attenuate sound pressure of a wide frequency range in the vicinity of the surface facing the sound source with a simple structure (i.e., a structure in which the depths of the deep grooves G1, the intermediate grooves G2, and the shallow grooves G3 are simply adjusted).
  • the manufacturing method of the sound-insulating concrete panel of the present disclosure is a method for manufacturing the sound-insulating concrete panel of the present disclosure.
  • the manufacturing method of the sound-insulating concrete panel of the present disclosure includes preparing a formwork and fresh concrete (hereinafter also referred to as the "preparation step"), and pouring the fresh concrete into the formwork, curing it, and forming the sound-insulating concrete panel (hereinafter also referred to as the "molding step").
  • the formwork includes a main surface molding sheathing that forms the main surface. The preparation step and molding step are performed in this order.
  • formwork refers to a temporary structure that holds poured fresh concrete in a predetermined shape and size and supports the concrete until it reaches an appropriate strength.
  • a “dam” is a part of the formwork that is in direct contact with the concrete.
  • Frash concrete refers to concrete in an unhardened state.
  • the concrete manufacturing method disclosed herein has the above configuration, making it possible to manufacture sound-insulating concrete panels that have a simple structure and can attenuate the sound pressure of sounds over a wide frequency range near the surface facing the sound source.
  • the concrete manufacturing method of the present disclosure includes a preparation step in which a formwork and fresh concrete are prepared.
  • the formwork is provided with a plurality of sheathing boards.
  • the plurality of sheathing boards constitute a mold for molding fresh concrete.
  • the shape, size, and number of sheathing boards are not particularly limited, and are selected appropriately depending on the shape, size, etc. of the sound-insulating concrete board.
  • the plurality of sheathing boards include sheathing boards for main surface molding.
  • the sheathing for forming the main surface may include a 3D printed object, or it may be a known sheathing that does not include a 3D printed object.
  • Object refers to a layered body formed by combining modeling layers using a 3D printer based on 3D model data.
  • the sheathing for forming the main surface preferably includes an object created by a 3D printer. This allows the concrete manufacturing method of the present disclosure to easily form the uneven main surface of the sound-insulating concrete panel of the present disclosure.
  • the sheathing for forming the main surface may also be made from an object created by a 3D printer.
  • the 3D printed object is an additive manufacturing process created using a 3D printer.
  • the additive manufacturing process for the main surface forming sheathing is not particularly limited and is selected appropriately depending on the material of the main surface forming sheathing and the size of the soundproof concrete board.
  • Additive manufacturing processes include, for example, material extrusion (MEX), powder bed fusion (PBF), binder jetting (BJT), directed energy deposition (DED), material jetting (MJT), sheet lamination (SHL), and vat photopolymerization (VPP).
  • the material of the main surface molding sheathing is not particularly limited, and examples include resin, wood, and metal.
  • resins include thermoplastic resins (e.g., general-purpose plastics, engineering plastics, and super engineering plastics), and thermosetting resins (e.g., phenolic resins, melamine resins, and urea resins).
  • general-purpose plastics include ethylene polymers (e.g., high-density polyethylene (HDPE)), propylene polymers (e.g., propylene homopolymer (PP)), and polyvinyl chloride (PVC).
  • engineering plastics include polyamide (PA), polyacetal (POM), and polycarbonate (PC).
  • the main surface molding sheathing contain used resin. This reduces the environmental impact.
  • the used resin is not particularly limited, as long as it is a used resin.
  • the used resin may be the resin used in the sheathing for main surface molding, or it may be resin used in an object other than the sheathing for main surface molding.
  • the sheathing for main surface molding preferably contains a biomass-derived resin. Because biomass-derived resin is a carbon-neutral material, it can reduce the environmental impact of manufacturing the sheathing for main surface molding.
  • the sheathing for main surface molding may further contain a filler (e.g., inorganic powder, shiny inorganic powder, composite inorganic powder, inorganic fiber, etc.).
  • a filler e.g., inorganic powder, shiny inorganic powder, composite inorganic powder, inorganic fiber, etc.
  • inorganic powders include talc and titanium oxide.
  • shiny inorganic powders include bismuth oxychloride and titanium oxide-coated mica.
  • composite inorganic powders include titanium oxide-coated mica titanium fine particles and zinc oxide-coated mica titanium fine particles.
  • inorganic fibers include glass fiber.
  • the multiple sheathing boards may include, in addition to the sheathing boards used for forming the main surface, other sheathing boards different from the sheathing-like structure.
  • other sheathing boards include wooden sheathing boards and metal sheathing boards.
  • the other sheathing boards may also be known sheathing boards.
  • the formwork of the present disclosure may further include shoring for fixing the multiple sheathing boards.
  • “Shoring” refers to a temporary structure for fixing the sheathing boards in place.
  • the shoring may be any known shoring. Examples of materials for the shoring include resin, metal, and resin.
  • the method for preparing the formwork may be any known method.
  • Fresh Concrete Examples of fresh concrete include the same fresh concrete as exemplified in (1.4) Materials.
  • the method for preparing fresh concrete is not particularly limited and any known method can be used.
  • the analysis space is an XYZ coordinate space with O as the origin.
  • the coordinates (X, Y, Z) of the origin are (0m, 0m, 0m). Details of the overall setting of the sound-insulating concrete plate 100A were as follows:
  • Position of sound source 200 (-2.8 m, 1.0 m, 0 m) ⁇ Sound source 200 generation frequency: 100Hz to 2000H
  • Position of microphone 301 (2.00 m, 0.1 m, 0 m)
  • Position of microphone 302 (2.25 m, 0.1 m, 0 m)
  • Position of microphone 303 (2.50 m, 0.1 m, 0 m)
  • Position of microphone 304 (2.75 m, 0.1 m, 0 m)
  • Position of microphone 305 (3.00 m, 0.1 m, 0 m) ⁇ Sound speed of air in the analysis space: 340 m/s Air density in the analysis space: 1.225 kg/ m
  • Comparative Example 2 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100B shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100B had multiple flat areas P and 24 grooves G11 (hereinafter also referred to as "deep grooves G11") formed therein.
  • the deep grooves G11 were recessed from the flat areas P.
  • the multiple deep grooves G11 extended in the Z-axis direction and were arranged at equal intervals along the X-axis direction.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100B was the same as the overall design of Comparative Example 1. Details of the main surface design of the sound-insulating concrete plate 100B were as follows:
  • Comparative Example 2 The analysis results of Comparative Example 2 are shown in Figure 6.
  • the sound pressure of Comparative Example 2 was lower than that of Comparative Example 1 over a wide frequency range.
  • the sound pressure was low in the low frequency range (e.g., 150 Hz to 300 Hz).
  • the deep groove G11 had a strong effect of attenuating sound pressure around 150 Hz, but a weak effect of attenuating sound pressure around 300 Hz.
  • the sound-insulating concrete panel 100B of Comparative Example 2 can attenuate the sound pressure of sound in a narrow frequency range (150 Hz to 300 Hz) with a simple structure (deep groove G11) near the uneven main surface S100 facing the sound source 200.
  • Comparative Example 3 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100C shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100C had multiple flat areas P and 24 grooves G12 (hereinafter also referred to as "intermediate grooves G12").
  • the intermediate grooves G12 were recessed from the flat areas P.
  • the multiple intermediate grooves G12 extended in the Z-axis direction and were arranged at equal intervals along the X-axis direction.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100C was the same as the overall design of Comparative Example 1. Details of the main surface design of the sound-insulating concrete plate 100C were as follows:
  • Comparative Example 3 The analysis results for Comparative Example 3 are shown in Figure 6.
  • the sound pressure of Comparative Example 3 was lower than that of Comparative Example 1 over a wide frequency range.
  • the sound pressure was low in the low frequency range (e.g., 250 Hz to 700 Hz).
  • the intermediate groove G12 had a weak effect of attenuating sound pressure near 150 Hz, but a strong effect of attenuating sound pressure near 300 Hz.
  • the sound-insulating concrete panel 100C of Comparative Example 3 can attenuate the sound pressure of sound in a narrow frequency range (250 Hz to 700 Hz) with a simple structure (intermediate groove G12) near the uneven main surface S100 facing the sound source 200.
  • Example 1 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100D shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100D had multiple flat portions P, eight deep grooves G11, and 16 intermediate grooves G12 formed thereon.
  • the multiple deep grooves G11 and intermediate grooves G12 were regularly arranged in the X-axis direction, with two intermediate grooves G12 sandwiched between two adjacent deep grooves G11.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100D was the same as that of Comparative Example 1.
  • Example 1 [4.1] Analysis Results The analysis results for Example 1 are shown in FIG. 9.
  • the ratio (L12/L10) for Example 1 was 0.50. Therefore, the sound pressure for Example 1 was lower than that for Comparative Example 1 over a wide frequency range.
  • Example 1 as the frequency increased, low sound pressure and high sound pressure tended to alternate. In particular, the sound pressure was low in the 150 Hz to 800 Hz range. In other words, the frequency range of low sound pressure was wider than in Comparative Examples 2 and 3.
  • the deep groove G11 exerted an effect of attenuating sound pressure in the vicinity of 150 Hz
  • the intermediate groove G12 exerted an effect of attenuating sound pressure in the vicinity of 300 Hz.
  • the sound-insulating concrete panel 100D of Example 1 can attenuate the sound pressure of sounds in a wide frequency range (150 Hz to 800 Hz) in the vicinity of the uneven main surface S100 facing the sound source 200 with a simple structure (deep grooves G11 and intermediate grooves G12)."
  • Example 2 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100E shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100E had multiple flat areas P, eight deep grooves G11, and eight intermediate grooves G12 formed thereon.
  • the multiple deep grooves G11 and intermediate grooves G12 were regularly arranged in the X-axis direction, with one intermediate groove G12 located between two adjacent deep grooves G11.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100E was the same as the overall design of Comparative Example 1. Details of the main surface design of the sound-insulating concrete plate 100E were as follows:
  • Example 2 [5.2] Analysis Results The analysis results of Example 2 are shown in Figure 11. The ratio (L12/L10) of Example 2 was 0.50. Therefore, the behavior of sound pressure versus frequency in Example 2 was similar to the behavior of sound pressure versus frequency in Example 1. The sound pressure in Example 2 tended to be higher than the sound pressure in Example 1 over a wide frequency range.
  • Example 2 can attenuate the sound pressure of sounds in a wide frequency range (150 Hz to 800 Hz) in the vicinity of the uneven main surface S100 facing the sound source 200 with a simple structure (deep grooves G11 and intermediate grooves G12)."
  • a comparison between Example 1 and Example 2 revealed that a configuration in which two intermediate grooves G12 are interposed between two adjacent deep grooves G11 can attenuate sound pressure more than a configuration in which one intermediate groove G12 is interposed between two adjacent deep grooves G11.
  • Comparative Example 4 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100F shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100F had multiple flat areas P and 24 grooves G13 (hereinafter also referred to as "shallow grooves G13").
  • the shallow grooves G13 were recessed from the flat areas P.
  • the multiple shallow grooves G13 extended in the Z-axis direction and were arranged at equal intervals along the X-axis direction.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100F was the same as the overall design of Comparative Example 1. Details of the main surface design of the sound-insulating concrete plate 100F were as follows:
  • Comparative Example 4 The analysis results of Comparative Example 4 are shown in Figure 13.
  • the sound pressure of Comparative Example 4 was lower than that of Comparative Example 1 over a wide frequency range.
  • the sound pressure was low in the low frequency range (e.g., 400 Hz to 1000 Hz).
  • the shallow groove G13 had a weak effect of attenuating sound pressure around 150 Hz, but a strong effect of attenuating sound pressure above 400 Hz.
  • the sound-insulating concrete panel 100F of Comparative Example 4 can attenuate the sound pressure of sound in a narrow frequency range (400 Hz to 1000 Hz) with a simple structure (shallow groove G13) near the uneven main surface S100 facing the sound source 200.
  • Example 3 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100G shown in Figure 14.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100G had multiple flat areas P, eight deep grooves G11, and 16 shallow grooves G13 formed thereon.
  • the multiple deep grooves G11 and shallow grooves G13 were regularly arranged in the X-axis direction, with two shallow grooves G13 sandwiched between two adjacent deep grooves G11.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100G was the same as that of Comparative Example 1.
  • Example 3 [7.1] Analysis Results The analysis results for Example 3 are shown in FIG. 15.
  • the ratio (L14/L10) for Example 3 was 0.25. Therefore, the sound pressure for Example 3 was lower than that for Comparative Example 1 over a wide frequency range.
  • Example 3 as the frequency increased, low sound pressure and high sound pressure tended to alternate. In particular, the sound pressure was low in the range of 350 Hz to 1200 Hz. In other words, the frequency range of low sound pressure was wider than that of Comparative Example 4.
  • the deep groove G11 exerted an effect of attenuating sound pressure around 150 Hz
  • the shallow groove G13 exerted an effect of attenuating sound pressure around 400 Hz.
  • the sound-insulating concrete panel 100G of Example 3 can attenuate the sound pressure of sounds in a wide frequency range (around 150 Hz, 350 Hz to 1000 Hz) in the vicinity of the uneven main surface S100 facing the sound source 200 with a simple structure (deep grooves G11 and shallow grooves G13)."
  • Example 4 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100H shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100H had multiple flat areas P, eight deep grooves G11, and eight shallow grooves G13 formed thereon.
  • the multiple deep grooves G11 and shallow grooves G13 were regularly arranged in the X-axis direction, with one shallow groove G13 between two adjacent deep grooves G11.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100H was the same as the overall design of Comparative Example 1.
  • Example 4 [8.1] Analysis Results The analysis results of Example 4 are shown in Figure 17.
  • the ratio (L14/L10) of Example 4 was 0.25. Therefore, the behavior of sound pressure versus frequency in Example 4 was similar to the behavior of sound pressure versus frequency in Example 3.
  • the sound pressure in Example 4 tended to be higher than the sound pressure in Example 3 over a wide frequency range.
  • Example 4 can attenuate the sound pressure of sounds in a wide frequency range (around 150 Hz, 350 Hz to 1000 Hz) in the vicinity of the uneven main surface S100 facing the sound source 200 with a simple structure (deep grooves G11 and shallow grooves G13)."
  • a comparison between Example 3 and Example 4 revealed that a configuration in which two shallow grooves G13 are interposed between two adjacent deep grooves G11 can attenuate sound pressure more than a configuration in which one shallow groove G13 is interposed between two adjacent deep grooves G11.
  • Example 5 A simulation analysis was performed in the same manner as in Comparative Example 1, except that the test specimen was changed to the sound-insulating concrete panel 100I shown in FIG.
  • the uneven main surface S100 of the sound-insulating concrete plate 100I was formed with a plurality of flat areas P, eight deep grooves G11, and 16 grooves G14 (hereinafter also referred to as "shallow grooves G14").
  • the deep grooves G11 and shallow grooves G14 were regularly arranged in the X-axis direction, with two shallow grooves G14 located between two adjacent deep grooves G11.
  • the overall design of the sound-insulating concrete plate 100I was the same as the overall design of Comparative Example 1. Details of the main surface design of the sound-insulating concrete plate 100I were as follows:
  • Example 5 [9.2] Analysis Results
  • the analysis results of Example 5 are shown in Figure 19.
  • the behavior of sound pressure versus frequency in Example 5 was similar to that in Example 3.
  • the sound pressure in Example 5 was lower than that in Example 3 in the high frequency range (1300 Hz to 1750 Hz).
  • the sound-insulating concrete panel 100H of Example 5 "can attenuate the sound pressure of sounds in a wide frequency range (350 Hz to 1750 Hz) in the vicinity of the uneven main surface S100 facing the sound source 200 with a simple structure (deep grooves G11 and shallow grooves G14).”
  • a comparison between Example 3 and Example 5 revealed that a configuration in which the length L17 of the opening of shallow groove G14 in the X-axis direction is longer than the length L11 of the opening of deep groove G11 in the X-axis direction can attenuate sound pressure more in the high frequency range (1300 Hz to 1750 Hz) than a configuration in which the length L17 and the length L11 are the same.

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Abstract

本開示の遮音コンクリート板は、平面部位と、前記平面部位から凹んだ複数の溝とが形成された主面を有する。複数の溝は、第１方向に沿って延在し、かつ前記第１方向に直交する第２方向に沿って配列されている。前記複数の溝は、複数の第１溝と、複数の第２溝と、を含む。前記第１溝の深さＤ１に対する前記第２溝の深さＤ２の比（Ｄ２／Ｄ１）は、０．１０～０．７０である。

Description

遮音コンクリート板及び遮音コンクリート板の製造方法
　本開示は、遮音コンクリート板及び遮音コンクリート板の製造方法に関する。
　従来から、騒音の音源（例えば、高速道路及び工場の装置等）からの音を遮音又は吸音するために、防音板が用いられている。
　特許文献１は、防音板として、吸音コンクリート板９０を開示している。図２０に示すように、吸音コンクリート板９０は、凹凸形状を有する板状のポーラスコンクリート部９１と、板状の普通コンクリート部９２とからなる。ポーラスコンクリート部９１と普通コンクリート部９２との間の普通コンクリート部９２側には、貯蔵空間９３が形成されている。ポーラスコンクリート部９１には、１種類の溝９４が形成されている。
　　特許文献１：特開平１０－２７９３４５号公報
　通常、工場の機械装置（例えば、プレス機械、せん断機、鍛造機、及び印刷機等）の騒音の周辺地域への拡散を抑えるために、防音板が設置される。防音板の騒音の音源側の壁際には、作業スペース又は休憩スペースが設けられる場合がある。そのため、防音板の機械騒音の音源に対向する面の近傍（例えば、１０ｃｍ）において、機械騒音の音圧は低いことが望ましい。機械騒音の周波数領域は、機械の種類に依存し、通常、１００Ｈｚ～４０００Ｈｚのうちの特定の範囲で特に大きい影響を及ぼす。
　しかしながら、防音板として特許文献１に開示の吸音コンクリート板９０を用いる場合、ポーラスコンクリート部９１に形成された溝９４の種類は、１種類である。そのため、機械騒音の音源に対向する面の近傍（例えば、１０ｃｍ）において、吸音コンクリート板９０によって減衰される音圧の音の周波数領域は、狭いおそれがある。
　以上から、音源に対向する面の近傍（例えば、１０ｃｍ）において、単純な構造で、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができる遮音コンクリート板が求められている。
　本開示は、上記事情に鑑みたものである。本開示の一実施形態が解決しようとする課題は、音源に対向する面の近傍において、単純な構造で、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができる遮音コンクリート板及びその製造方法を提供することである。
　上記課題を解決するための手段には、以下の実施態様が含まれる。
　＜１＞　平面部位と、前記平面部位から凹んだ複数の溝とが形成された主面を有し、
　複数の溝が、第１方向に沿って延在し、かつ前記第１方向に直交する第２方向に沿って配列されており、
　前記複数の溝が、複数の第１溝と、複数の第２溝と、を含み、
　前記第１溝の深さＤ１に対する前記第２溝の深さＤ２の比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．１０～０．７０である、遮音コンクリート板。
　＜２＞　前記複数の第１溝及び前記複数の第２溝が、隣り合う２つの前記第１溝の間に前記第２溝が介在するように規則的に配列されている、前記＜１＞に記載の遮音コンクリート板。
　＜３＞　前記深さＤ１が、０．３ｍ～０．５ｍであり、
　前記比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．６０～０．４０である、前記＜１＞又は＜２＞に記載の遮音コンクリート板。
　＜４＞　前記第２溝の開口の前記第２方向の長さが、前記第１溝の開口の前記第２方向の長さと同一であり、
　前記深さＤ１が、０．３ｍ～０．５ｍであり、
　前記Ｄ２の比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．３５～０．１５である、前記＜１＞又は＜２＞に記載の遮音コンクリート板。
　＜５＞　前記第２溝の開口の前記第２方向の長さが、前記第１溝の開口の前記第２方向の長さよりも長く、
　前記深さＤ１が、０．３ｍ～０．５ｍであり、
　前記比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．３５～０．１５である、前記＜１＞又は＜２＞に記載の遮音コンクリート板。
　＜６＞　前記＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の遮音コンクリート板を製造する方法であって、
　型枠及びフレッシュコンクリートを準備することと、
　前記型枠に前記フレッシュコンクリートの打込みをし、養生をして、前記遮音コンクリート板を形成することを含み、
　前記型枠が、前記主面を成形する主面成形用せき板を含む、遮音コンクリート板の製造方法。
　＜７＞　前記主面成形用せき板が、３Ｄプリンタの造形物である、前記＜６＞に記載の遮音コンクリート板の製造方法。
　本開示の実施形態によれば、音源に対向する面の近傍において、単純な構造で、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができる遮音コンクリート板及びその製造方法が提供される。
図１は、本開示の実施形態に係る遮音コンクリート板の斜視図である。 図２は、図１のＩＩ－ＩＩ線断面図である。 図３は、比較例１の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図４は、比較例１の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図５は、比較例２の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図６は、比較例２及び比較例３の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図７は、比較例３の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図８は、実施例１の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図９は、実施例１の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図１０は、実施例２の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図１１は、実施例２の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図１２は、比較例４の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図１３は、比較例４の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図１４は、実施例３の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図１５は、実施例３の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図１６は、実施例４の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図１７は、実施例４の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図１８は、実施例５の遮音コンクリート板（シミュレーションモデル）の説明図である。 図１９は、実施例５の周波数に対する音圧比の関係を示すグラフである。 図２０は、従来の吸音コンクリート板の斜視図である。
　本開示において、数値範囲を示す「～」はその前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。
　本開示において段階的に記載されている数値範囲において、一つの数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。本開示に記載されている数値範囲において、その数値範囲の上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
　本開示において「工程」との語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
　本開示において、組成物中の各成分の量について言及する場合、組成物中に各成分に該当する物質が複数存在する場合には、特に断らない限り、組成物中に存在する複数の物質の合計量を意味する。
（１）遮音コンクリート板
　本開示の遮音コンクリート板は、平面部位と、前記平面部位から凹んだ複数の溝とが形成された主面（以下、「凹凸主面」ともいう）を有する。複数の溝は、第１方向に沿って延在し、かつ前記第１方向に直交する第２方向に沿って配列されている。前記複数の溝は、複数の第１溝と、複数の第２溝と、を含む。前記第１溝の深さＤ１に対する前記第２溝の深さＤ２の比（Ｄ２／Ｄ１）（以下、単に「比（Ｄ２／Ｄ１）」ともいう）は、０．１０～０．７０である。
　「深さ」とは、第１方向及び第２方向に直交する第３方向において、凹凸主面の平面部位から溝の底までの長さを示す。
　本開示では、複数の溝が、溝の深さが異なる３種類以上の溝を含む場合は、比（Ｄ２／Ｄ１）が０．１０～０．７０満たす溝の組み合わせが１組以上であればよい。
　本開示の遮音コンクリート板は、上記の構成を有するため、音源に対向する面の近傍において、単純な構造で、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができる。
　この効果は、以下の理由によると推測されるが、これに限定されない。
　一般に、凹凸主面に入射する音は、凹凸主面内を伝播する音波が往復して反射波となり、入射する音波と反射する音波とが打ち消し合って、音圧は、減衰する場合がある。減衰される音圧の音の周波数は、伝播する距離にあたる凹凸主面の溝の深さに依存する。
　本開示では、比（Ｄ２／Ｄ１）は、０．１０～０．７０である。そのため、複数の溝が、第１溝及び第２溝の一方を含む構成よりも、減衰される音圧の音の周波数領域は、幅広い。その結果、本開示の遮音コンクリート板は、音源に対向する面の近傍において、単純な構造で（すなわち、単に、第１溝及び第２溝の各々の深さが調整された構造で）、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができると推測される。
　本開示の遮音コンクリート板は、音源からの騒音の周辺地域への拡散を抑えるために用いられる。音源としては、特に限定されるものではなく、工場で使用される機械装置（例えば、プレス機械、せん断機、鍛造機、及び印刷機等）、送風機、及びコンプレッサー等が挙げられる。プレス機械から発生する騒音の周波数は、通常、２５０Ｈｚ～１０００Ｈｚ程度である。せん断機から発生する騒音の周波数は、通常、５００Ｈｚ～４０００Ｈｚ程度である。鍛造機から発生する騒音の周波数は、通常、２５０Ｈｚ～１０００Ｈｚ程度である。枚葉紙に印刷する印刷機（以下、「枚葉印刷機」ともいう）から発生する騒音の周波数は、通常、１２５Ｈｚ～５００Ｈｚ程度である。巻取紙に印刷する印刷機（以下、「輪転印刷機」ともいう）から発生する騒音の周波数は、通常、２５０Ｈｚ～２０００Ｈｚ程度である。
　本開示の遮音コンクリート板は、板状物である。遮音コンクリート板の外形及びサイズは、特に限定されるものではなく、設置場所等に応じて適宜選択される。
　本開示の遮音コンクリート板の構造は、特に限定されるものではなく、中実構造であってよいし、非中実構造（例えば、ポーラス構造、ラティス構造及び中空構造等）であってもよい。
　「中実構造」とは、音響エネルギーを熱に変換させる性能（すなわち、吸音性能）を有しない構造を示す。「非中実構造」とは、音響エネルギーを熱に変換させる性能（すなわち、吸音性能）を有する構造を示す。「ポーラス構造」とは、内部に多数の空孔を有するスポンジ状の構造を示す。「ラティス構造」とは、枝状に分岐した格子が周期的に並んだ構造を示す。「中空構造」とは、壁で囲まれた空間を有する構造を示す。
　本開示の遮音コンクリート板の設置の方向は、特に限定されるものではない。本開示の遮音コンクリート板は、第１方向が重力方向と平行となるように設置されてもよいし、第１方向が重力方向と平行とならないように（例えば、第２方向が重力方向と平行となるように）設置されてもよい。
（１．１）主面
　凹凸主面には、平面部位と、複数の溝と、が形成されている。凹凸主面のサイズは、特に限定されるものではなく、設置場所等に応じて適宜選択される。
（１．２）複数の溝
　複数の溝は、第１方向に沿って延在し、かつ前記第１方向に直交する第２方向に沿って配列されている。
　複数の溝の数は、特に限定されるものではなく、音源の種類及び遮音コンクリート板のサイズ等に応じて適宜選択される。遮音コンクリート板の第２方向の長さが６．０ｍである場合、複数の溝の数は、１０つ～３０つであってよい。
　第２方向において、隣り合う溝の間隔は、音源の種類等に応じて適宜選択され、等間隔であってよいし、非等間隔であってよい。隣り合う溝の間隔が等間隔である場合、隣り合う溝の間隔は、０．０２ｍ～０．５０ｍであってよい。
　複数の溝は、複数の第１溝と、複数の第２溝と、を含む。第１溝の深さＤ１は、第２溝の深さＤ２よりも深い。複数の溝は、第１溝及び第２溝とは異なる他の溝を更に含んでいてもよい。
　第１溝及び第２溝の各々の数は、特に限定されるものではない。複数の第１溝の数は、複数の第２溝の数と同じであってよいし、複数の第２溝の数よりも多くてもよいし、複数の第２溝の数よりも少なくてもよい。
　前記複数の第１溝及び前記複数の第２溝は、隣り合う２つの前記第１溝の間に１つ以上の前記第２溝が介在するように規則的に配列されていることが好ましい。これにより、本開示の遮音コンクリート板は、隣り合う２つの第１溝の間に１つの第２溝が介在するように規則的に配列されている構成よりも、音圧をより減衰することができる。
　前記複数の第１溝及び前記複数の第２溝は、隣り合う２つの前記第１溝の間に２つの前記第２溝が介在するように規則的に配列されていてもよい。
　第１溝及び第２溝の各々の第１方向に直交する面で切断したときの断面形状（以下、「断面形状」ともいう）は、特に限定されるものではなく、長方形Ｕ字状、台形Ｕ字状、Ｕ字状、Ｖ字状、半円状、及び半楕円状等が挙げられる。第１溝の断面形状と、第２溝の断面形状とは、同一であってもよいし、異なっていてもよい。
　比（Ｄ２／Ｄ１）は、０．１０～０．７０である。比（Ｄ２／Ｄ１）は、音源の種類等に応じて適宜選択され、０．４０～０．５０であってよく、０．１５～０．３５であってよい。
　第１溝の深さＤ１は、特に限定されるものではなく、音源の種類等に応じて適宜選択され、０．０５ｍ～０．５０ｍであってよい。
　第２溝の深さＤ２は、比（Ｄ２／Ｄ１）が０．１０～０．７０であれば、特に限定されるものではなく、音源の種類等に応じて適宜選択される。
　第１溝及び第２溝の各々の開口の第２方向の長さ（以下、「幅」ともいう）は、特に限定されるものではなく、音源の種類等に応じて適宜選択され、０．１ｍ～０．６ｍであってよい。第１溝の幅と第２溝の幅は、同一であってよく、異なっていてもよい。
（１．３）好ましい態様
　前記深さＤ１は、０．３ｍ～０．５ｍであり、前記比（Ｄ２／Ｄ１）は、０．６０～０．４０であることが好ましい。これにより、本開示の遮音コンクリート板は、枚葉印刷機に対向する面の近傍において、単純な構造で、枚葉印刷機が発生する騒音（周波数：１２５Ｈｚ～５００Ｈｚ）の音圧を効果的に減衰することができる。
　前記第２溝の開口の前記第２方向の長さが、前記第１溝の開口の前記第２方向の長さと同一であり、前記深さＤ１は、０．３ｍ～０．５ｍであり、前記比（Ｄ２／Ｄ１）は、０．３５～０．１５であることが好ましい。これにより、本開示の遮音コンクリート板は、プレス機械に対向する面の近傍において、単純な構造で、プレス機械が発生する騒音（周波数：２５０Ｈｚ～１０００Ｈｚ）の音圧を効果的に減衰することができる。
　前記第２溝の開口の前記第２方向の長さは、前記第１溝の開口の前記第２方向の長さよりも長く、前記深さＤ１は、０．３ｍ～０．５ｍであり、前記比（Ｄ２／Ｄ１）は、０．３５～０．１５であることが好ましい。これにより、本開示の遮音コンクリート板は、輪転印刷機に対向する面の近傍において、単純な構造で、輪転印刷機が発生する騒音（周波数：２５０Ｈｚ～２０００Ｈｚ）の音圧を効果的に減衰することができる。
（１．４）材質
　遮音コンクリート板の材質は、特に限定されるものではなく、遮音コンクリート板の構造に応じて適宜選択されればよい。
　遮音コンクリート板は、フレッシュコンクリートを養生して形成される。遮音コンクリート板の製造方法の詳細については、後述する。
　フレッシュコンクリートの組成は、特に限定されるものではなく、コンクリートの用途等に応じて適宜選択される。フレッシュコンクリートは、セメント、骨材、及び水を含んでもよく、混和剤を更に含んでもよい。
　セメントとしては、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、及び中庸熱ポルトランドセメント等が挙げられる。単位セメント量は、好ましくは２７０ｋｇ／ｍ３～５００ｋｇ／ｍ３であってもよい。
　骨材としては、例えば、細骨材（例えば、川砂、山砂、及び陸砂等）、及び粗骨材（例えば、川砂利、山砂利、及び砕石等）等が挙げられる。骨材の単位量は、５００ｋｇ／ｍ３～１１００ｋｇ／ｍ３であってもよい。
　水としては、上水道水、下水処理水等が挙げられる。単位水量は、１００ｋｇ／ｍ３～２００ｋｇ／ｍ３であってもよい。
　混和剤としては、例えば、空気連行剤（ＡＥ剤）、減水剤、起泡剤、発泡剤、凝結調整剤、硬化促進剤、防水剤、撥水剤、保水剤、防錆剤、増粘剤、顔料、及び白華防止剤等が挙げられる。
（１．５）実施態様
　図１及び図２を参照して、本開示の実施形態に係る遮音コンクリート板１について説明する。
　遮音コンクリート板１は、図１に示すように、中実構造の直方体状物である。遮音コンクリート板１は、凹凸主面Ｓ１を有する。
　以下、遮音コンクリート板１の凹凸主面Ｓ１の長手方向をＸ軸方向とし、遮音コンクリート板１の凹凸主面Ｓ１の短手方向をＺ軸方向とし、遮音コンクリート板１の厚み方向をＹ軸方向とする。Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸の各々は、互いに直交する。Ｘ軸方向は、第２方向の一例である。Ｚ軸方向は、第１方向の一例である。なお、これらの向きは、本開示の遮音コンクリート板の使用時の向きを限定するものではない。
　遮音コンクリート板１のＸ軸方向の長さＬ１（図１参照）は、例えば、２．０ｍ～１０．０ｍである。遮音コンクリート板１のＺ軸方向の長さＬ２（図１参照）は、例えば、２．０ｍ～４．０ｍである。遮音コンクリート板１のＹ軸方向の長さＬ３（図１参照）は、例えば、０．２ｍ～０．６ｍである。
　凹凸主面Ｓ１には、複数の平面部位Ｐと、６つの溝Ｇ１（以下、「深溝Ｇ１」ともいう）と、４つの溝Ｇ２（以下、「中間溝Ｇ２」ともいう）と、１５つの溝Ｇ３（以下、「浅溝Ｇ３」ともいう）とが形成されている。深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２及び浅溝Ｇ３の各々は、Ｚ軸方向に沿って延在し、かつＸ軸方向に沿って配列されている。
　詳しくは、浅溝Ｇ３、浅溝Ｇ３、浅溝Ｇ３、深溝Ｇ１、浅溝Ｇ３、中間溝Ｇ２、浅溝Ｇ３、深溝Ｇ１、浅溝Ｇ３、浅溝Ｇ３、中間溝Ｇ２、深溝Ｇ１、浅溝Ｇ３、深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２、浅溝Ｇ３、浅溝Ｇ３、深溝Ｇ１、浅溝Ｇ３、中間溝Ｇ２、浅溝Ｇ３、深溝Ｇ１、浅溝Ｇ３、浅溝Ｇ３、及び浅溝Ｇ３は、この順にＸ軸方向に沿って等間隔に配列されている。
　隣り合う溝の間隔Ｌ４（図２参照）は、例えば、０．０２ｍ～０．４ｍである。
　深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２及び浅溝Ｇ３の各々の断面形状は、長方形Ｕ字状である。
　深溝Ｇ１の深さＬ５（図２参照）は、例えば、０．１ｍ～０．５ｍである。中間溝Ｇ２の深さＬ６（図２参照）は、Ｌ７よりも短く、例えば、０．１ｍ～０．５ｍである。浅溝Ｇ３の深さＬ７（図２参照）は、Ｌ６よりも短く、例えば、０．１ｍ～０．５ｍである。
　本実施形態では、比（Ｌ７／Ｌ５）は、０．１０～０．７０である。
　深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２及び浅溝Ｇ３の各々の幅Ｌ８（図２参照）は、例えば、０．１ｍ～０．６ｍである。
（１．５．１）作用効果
　図１及び図２を参照して説明したように、遮音コンクリート板１は、凹凸主面を有する。凹凸主面には、複数の平面部位と、複数の溝（深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２及び浅溝Ｇ３）とが形成されている。比（Ｌ７／Ｄ８）は、０．１０～０．７０である。
　これにより、本実施形態では、複数の溝が、深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２及び浅溝Ｇ３のいずれか１つを含む構成よりも、減衰される音圧の音の周波数領域は、幅広い。その結果、遮音コンクリート板１は、音源に対向する面の近傍において、単純な構造で（すなわち、単に、深溝Ｇ１、中間溝Ｇ２及び浅溝Ｇ３の各々の深さが調整された構造で）、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができる。
（２）遮音コンクリート板の製造方法
　本開示の遮音コンクリート板の製造方法は、本開示の遮音コンクリート板を製造する方法である。本開示の遮音コンクリート板の製造方法は、型枠及びフレッシュコンクリートを準備すること（以下、「準備工程」ともいう）と、前記型枠に前記フレッシュコンクリートの打込みをし、養生をして、前記遮音コンクリート板を形成すること（以下、「成形工程」ともいう）を含む。前記型枠は、前記主面を成形する主面成形用せき板を含む。準備工程及び成形工程は、この順で実施される。
　本開示において、「型枠」とは、打込みがされたフレッシュコンクリートを所定の形状及び寸法に保ち、コンクリートが適切な強度に達するまで支持する仮設物を示す。
　「せき板」とは、型枠の一部で、コンクリートに直接接する板状物を示す。
　「フレッシュコンクリート」とは、未硬化状態のコンクリートを示す。
　本開示のコンクリートの製造方法は、上記の構成を有するため、音源に対向する面の近傍において、単純な構造で、幅広い周波数領域の音の音圧を減衰することができる遮音コンクリート板を製造することができる。
（２．１）準備工程
　本開示のコンクリートの製造方法は、準備工程を有する。準備工程では、型枠及びフレッシュコンクリートを準備する。
（２．１．１）型枠
　型枠は、複数のせき板を備える。複数のせき板は、フレッシュコンクリートを成形する型を構成する。せき板の形状、サイズ及び数は、特に限定されるものではなく、遮音コンクリート板の形状及びサイズ等に応じて、適宜選択される。
　複数のせき板は、主面成形用せき板を含む。
　主面成形用せき板は、３Ｄプリンタの造形物を含んでもよいし、３Ｄプリンタの造形物を含んでいない公知のせき板であってもよい。「造形物」とは、３Ｄプリンタによって、３Ｄモデルデータを基に、造形層を結合して形成された積層体を示す。
　主面成形用せき板は、３Ｄプリンタの造形物を含むことが好ましい。これにより、本開示のコンクリートの製造方法は、本開示の遮音コンクリート板の凹凸主面を容易に成形することができる。主面成形用せき板は、３Ｄプリンタの造形物からなってもよい。
　３Ｄプリンタの造形物は、３Ｄプリンタを用いて積層造形されたものである。主面成形用せき板の付加造形プロセスは、特に限定されるものではなく、主面成形用せき板の材料及び遮音コンクリート板のサイズ等に応じて、適宜選択される。付加造形プロセスとしては、例えば、材料押出法（ＭＥＸ）、粉末床溶融結合法（ＰＢＦ）、結合剤噴射法（ＢＪＴ）、指向性エネルギー堆積法（ＤＥＤ）、材料噴射法（ＭＪＴ）、シート積層法（ＳＨＬ）、及び液槽光重合法（ＶＰＰ）等が挙げられる。
　主面成形用せき板の材質は、特に限定されるものではなく、樹脂、木材、及び金属等が挙げられる。樹脂としては、熱可塑性樹脂（例えば、汎用プラスチック、エンジニアリングプラスチック、及びスーパーエンジニアリングプラスチック等）、及び熱硬化性樹脂（例えば、フェノール樹脂、メラミン樹脂、及びユリア樹脂等）等が挙げられる。汎用プラスチックとしては、例えば、エチレン系重合体（例えば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）等）、プロピレン系重合体（例えば、プロピレン単独重合体（ＰＰ）等）、及びポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）等が挙げられる。エンジニアリングプラスチックとしては、例えば、ポリアミド（ＰＡ）、ポリアセタール（ＰＯＭ）、及びポリカーボネート（ＰＣ）等が挙げられる。スーパーエンジニアリングプラスチックとしては、例えば、ポリフェニレンスルファイド（ＰＰＳ）、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）、及びポリスルホン（ＰＳＦ）等が挙げられる。主面成形用せき板は、使用済の樹脂を含むことが好ましい。これにより、環境負荷は、低減される。使用済の樹脂は、使用された樹脂であれば特に限定されるものではない。使用済の樹脂は、主面成形用せき板に使用された樹脂であってもよく、主面成形用せき板とは異なる物体に使用された樹脂であってもよい。主面成形用せき板は、バイオマス由来の樹脂を含むことが好ましい。バイオマス由来の樹脂は、カーボンニュートラルな材料であるため、主面成形用せき板の製造における環境負荷を低減することができる。主面成形用せき板は、充填材（例えば、無機粉体、光輝性無機粉体、複合無機粉体、及び無機繊維等）を更に含んでもよい。無機粉体としては、例えば、タルク、及び酸化チタン等が挙げられる。光輝性無機粉体としては、例えば、オキシ塩化ビスマス、及び酸化チタン被覆マイカ等が挙げられる。複合無機粉体としては、例えば、微粒子酸化チタン被覆マイカチタン、及び微粒子酸化亜鉛被覆マイカチタン等が挙げられる。無機繊維としては、ガラス繊維等が挙げられる。
　複数のせき板は、コンクリートの形状等に応じて、主面成形用せき板に加えて、せき板状造形物とは異なる他のせき板を有してもよい。他のせき板としては、例えば、木製のせき板及び金属製のせき板等が挙げられる。他のせき板は、公知のせき板であってもよい。
　本開示の型枠は、前記複数のせき板を固定する支保工を更に備えていてもよい。「支保工」とは、せき板を所定の位置に固定するための仮設構造物を示す。支保工は、公知の支保工であってもよい。支保工の材質としては、樹脂、金属、樹脂等が挙げられる。
　型枠を準備する方法は、公知の方法であればよい。
（２．１．２）フレッシュコンクリート
　フレッシュコンクリートとしては、（１．４）材質で例示したフレッシュコンクリートと同様のものが挙げられる。
　フレッシュコンクリートを準備する方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法であればよい。
（２．２）成形工程
　成形工程では、型枠にフレッシュコンクリートの打込みをし、養生をして、遮音コンクリート板を形成する
　打込み方法及び養生方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法であればよい。
　以下、本開示を実施例に基づき更に詳細に説明する。ただし、本開示は、これら実施例に限定されるものではない。図中、同一又は相当部分については同一の参照符号を付して説明を繰り返さない。
［１］比較例１
　汎用有限要素解析ソフトウェア「ＣＯＭＳＯＬ（登録商標） Ｍｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃｓ Ｖｅｒ．６．１」（ＣＯＭＳＯＬ社製）の音響モジュールを用いて、遮音コンクリート板の主面の形状と、減衰される音圧との関係について、シミュレーション解析を行った。
［１．１］試験体
　シミュレーション解析の試験体（シミュレーションモデル）として、遮音コンクリート板１００Ａを用いた。
　遮音コンクリート板１００Ａの凹凸主面Ｓ１００には、平面部位Ｐのみが形成され、溝は形成されてなかった。図３に示すように、遮音コンクリート板１００Ａを解析空間内に設定した。解析空間は、Ｏを原点とするＸＹＺ座標空間である。原点の座標（Ｘ，Ｙ，Ｚ）は、（０ｍ，０ｍ，０ｍ）である。遮音コンクリート板１００Ａの全体設定の詳細は、下記の通りであった。
［１．１．１］全体設定
・Ｘ軸方向の長さＬ１：８ｍ
・Ｙ軸方向の長さＬ２：無限大
・Ｚ軸方向の長さＬ３：無限大
・構造　　　　　　　：中実構造
［１．２］解析
　解析には、１つの音源２００と、５つのマイク３０１～３０５とを解析空間内に設定した。音源２００から音を発生させ、５つのマイク３０１～３０５で音圧を測定した。音圧の測定では、１００Ｈｚから２０００Ｈｚまで５０Ｈｚ刻みで、音源２００から音を発生させた。解析条件の設定の詳細は、下記の通りであった。
［１．２．１］解析条件
・音源２００の位置　　　：（－２．８ｍ，１．０ｍ，０ｍ）
・音源２００の発生周波数：１００Ｈｚ～２０００Ｈ
・マイク３０１の位置　　：（２．００ｍ，０．１ｍ，０ｍ）
・マイク３０２の位置　　：（２．２５ｍ，０．１ｍ，０ｍ）
・マイク３０３の位置　　：（２．５０ｍ，０．１ｍ，０ｍ）
・マイク３０４の位置　　：（２．７５ｍ，０．１ｍ，０ｍ）
・マイク３０５の位置　　：（３．００ｍ，０．１ｍ，０ｍ）
・解析空間内の空気の音速：３４０ｍ／ｓ
・解析空間内の空気の密度：１．２２５ｋｇ／ｍ３
［１．３］解析結果
　音源２００で発生させた音の周波数と、音圧比との関係（以下、「解析結果」ともいう）を図４に示す。「音圧比」とは、音源２００からの入力音圧に対する、出力音圧（すなわち、５つのマイク３０１～３０５が測定した音圧の絶対値の平均値）の比を示す。
［２］比較例２
　試験体を、図５に示す遮音コンクリート板１００Ｂに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｂの凹凸主面Ｓ１００には、図５に示すように、複数の平面部位Ｐと、２４つの溝Ｇ１１（以下、「深溝Ｇ１１」ともいう）とが形成されていた。深溝Ｇ１１は、平面部位Ｐから凹んでいた。複数の深溝Ｇ１１は、Ｚ軸方向に延在し、かつＸ軸方向に沿って等間隔で配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｂの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。遮音コンクリート板１００Ｂの主面設定の詳細は、下記の通りであった。
［２．１］主面設定
・深溝Ｇ１１の断面形状　　　　　　：長方形Ｕ字状
・深溝Ｇ１１のＹ軸方向の長さＬ１０：０．４ｍ
・深溝Ｇ１１のＸ軸方向の長さＬ１１：０．２ｍ
・深溝Ｇ１１のＺ軸方向の長さ　　　：無限大
・深溝Ｇ１１の間隔Ｌ２０　　　　　：０．１ｍ
［２．２］解析結果
　比較例２の解析結果を図６に示す。比較例２の音圧は、広い周波数領域において、比較例１の音圧よりも低かった。比較例２では、周波数を高くするにつれて、低い音圧と、高い音圧とが交互に繰り返される傾向にあった。特に、低い周波数領域（例えば、１５０Ｈｚ～３００Ｈｚ）での音圧は、低かった。
　詳しくは、比較例２では、深溝Ｇ１１によって、１５０Ｈｚ付近の音圧の減衰効果は強かったが、３００Ｈｚ付近の音圧の減衰効果は弱かった。
　比較例２の遮音コンクリート板１００Ｂは、音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（深溝Ｇ１１）で、狭い周波数領域（１５０Ｈｚ～３００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができることがわかった。
［３］比較例３
　試験体を、図７に示す遮音コンクリート板１００Ｃに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｃの凹凸主面Ｓ１００には、図７に示すように、複数の平面部位Ｐと、２４つの溝Ｇ１２（以下、「中間溝Ｇ１２」ともいう）とが形成されていた。中間溝Ｇ１２は、平面部位Ｐから凹んでいた。複数の中間溝Ｇ１２は、Ｚ軸方向に延在し、かつＸ軸方向に沿って等間隔で配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｃの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。遮音コンクリート板１００Ｃの主面設定の詳細は、下記の通りであった。
［３．１］主面設定
・中間溝Ｇ１２の断面形状　　　　　　：長方形Ｕ字状
・中間溝Ｇ１２のＹ軸方向の長さＬ１２：０．２ｍ
・中間溝Ｇ１２のＸ軸方向の長さＬ１３：０．２ｍ
・中間溝Ｇ１２のＺ軸方向の長さ　　　：無限大
［３．２］解析結果
　比較例３の解析結果を図６に示す。比較例３の音圧は、広い周波数領域において、比較例１の音圧よりも低かった。比較例３では、周波数を高くするにつれて、低い音圧と、高い音圧とが交互に繰り返される傾向にあった。特に、低い周波数領域（例えば、２５０Ｈｚ～７００Ｈｚ）での音圧は、低かった。
　詳しくは、比較例３では、中間溝Ｇ１２によって、１５０Ｈｚ付近の音圧の減衰効果は弱かったが、３００Ｈｚ付近の音圧の減衰効果は強かった。
　比較例３の遮音コンクリート板１００Ｃは、音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（中間溝Ｇ１２）で、狭い周波数領域（２５０Ｈｚ～７００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができることがわかった。
［４］実施例１
　試験体を、図８に示す遮音コンクリート板１００Ｄに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｄの凹凸主面Ｓ１００には、図８に示すように、複数の平面部位Ｐと、８つの深溝Ｇ１１と、１６つの中間溝Ｇ１２と、が形成されていた。複数の深溝Ｇ１１及び中間溝Ｇ１２は、Ｘ軸方向において、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に２つの中間溝Ｇ１２が介在するように規則的に配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｄの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。
［４．１］解析結果
　実施例１の解析結果を図９に示す。実施例１の比（Ｌ１２／Ｌ１０）は、０．５０であった。そのため、実施例１の音圧は、広い周波数領域において、比較例１の音圧よりも低かった。実施例１では、周波数を高くするにつれて、低い音圧と、高い音圧とが交互に繰り返される傾向にあった。特に、１５０Ｈｚ～８００Ｈｚでの音圧は、低かった。つまり、音圧の低い周波数領域は、比較例２及び比較例３よりも広かった。
　詳しくは、実施例１では、１５０Ｈｚ付近の音圧の減衰効果が深溝Ｇ１１によって発現され、３００Ｈｚ付近の音圧の減衰効果が中間溝Ｇ１２によって発現された。
　これらの結果、実施例１の遮音コンクリート板１００Ｄは、「音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（深溝Ｇ１１及び中間溝Ｇ１２）で、幅広い周波数領域（１５０Ｈｚ～８００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができる」ことがわかった。
［５］実施例２
　試験体を、図１０に示す遮音コンクリート板１００Ｅに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｅの凹凸主面Ｓ１００には、図１０に示すように、複数の平面部位Ｐと、８つの深溝Ｇ１１と、８つの中間溝Ｇ１２と、が形成されていた。複数の深溝Ｇ１１及び中間溝Ｇ１２は、Ｘ軸方向において、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に１つの中間溝Ｇ１２が介在するように規則的に配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｅの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。遮音コンクリート板１００Ｅの主面設定の詳細は、下記の通りであった。
［５．１］主面設定
・溝の間隔Ｌ２１　　　　　　　：０．４ｍ
［５．２］解析結果
　実施例２の解析結果を図１１に示す。実施例２の比（Ｌ１２／Ｌ１０）は、０．５０であった。そのため、実施例２の周波数に対する音圧の挙動は、実施例１の周波数に対する音圧の挙動に類似していた。実施例２の音圧は、広い周波数領域で、実施例１の音圧よりも高い傾向にあった。
　これらの結果、実施例２の遮音コンクリート板１００Ｅは、「音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（深溝Ｇ１１及び中間溝Ｇ１２）で、幅広い周波数領域（１５０Ｈｚ～８００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができる」ことがわかった。
　加えて、実施例１と実施例２との対比から、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に２つの中間溝Ｇ１２が介在する構成は、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に１つの中間溝Ｇ１２が介在する構成よりも、音圧をより減衰することができることがわかった。
［６］比較例４
　試験体を、図１２に示す遮音コンクリート板１００Ｆに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｆの凹凸主面Ｓ１００には、図１２に示すように、複数の平面部位Ｐと、２４つの溝Ｇ１３（以下、「浅溝Ｇ１３」ともいう）とが形成されていた。浅溝Ｇ１３は、平面部位Ｐから凹んでいた。複数の浅溝Ｇ１３は、Ｚ軸方向に延在し、かつＸ軸方向に沿って等間隔で配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｆの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。遮音コンクリート板１００Ｆの主面設定の詳細は、下記の通りであった。
［６．１］主面設定
・浅溝Ｇ１３の断面形状　　　　　　：長方形Ｕ字状
・浅溝Ｇ１３のＹ軸方向の長さＬ１４：０．１ｍ
・浅溝Ｇ１３のＸ軸方向の長さＬ１５：０．２ｍ
・浅溝Ｇ１３のＺ軸方向の長さ　　　：無限大
［６．２］解析結果
　比較例４の解析結果を図１３に示す。比較例４の音圧は、広い周波数領域において、比較例１の音圧よりも低かった。比較例４では、周波数を高くするにつれて、低い音圧と、高い音圧とが交互に繰り返される傾向にあった。特に、低い周波数領域（例えば、４００Ｈｚ～１０００Ｈｚ）での音圧は、低かった。
　詳しくは、比較例４では、浅溝Ｇ１３によって、１５０Ｈｚ付近の音圧の減衰効果は弱かったが、４００Ｈｚ以上の音圧の減衰効果は強かった。
　比較例４の遮音コンクリート板１００Ｆは、音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（浅溝Ｇ１３）で、狭い周波数領域（４００Ｈｚ～１０００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができることがわかった。
［７］実施例３
　試験体を、図１４に示す遮音コンクリート板１００Ｇに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｇの凹凸主面Ｓ１００には、図１４に示すように、複数の平面部位Ｐと、８つの深溝Ｇ１１と、１６つの浅溝Ｇ１３と、が形成されていた。複数の深溝Ｇ１１及び浅溝Ｇ１３は、Ｘ軸方向において、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に２つの浅溝Ｇ１３が介在するように規則的に配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｇの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。
［７．１］解析結果
　実施例３の解析結果を図１５に示す。実施例３の比（Ｌ１４／Ｌ１０）は、０．２５であった。そのため、実施例３の音圧は、広い周波数領域において、比較例１の音圧よりも低かった。実施例３では、周波数を高くするにつれて、低い音圧と、高い音圧とが交互に繰り返される傾向にあった。特に、３５０Ｈｚ～１２００Ｈｚでの音圧は、低かった。つまり、音圧の低い周波数領域は、比較例４よりも広かった。
　詳しくは、実施例１では、１５０Ｈｚ付近の音圧の減衰効果が深溝Ｇ１１によって発現され、４００Ｈｚ付近の音圧の減衰効果が浅溝Ｇ１３によって発現された。
　これらの結果、実施例３の遮音コンクリート板１００Ｇは、「音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（深溝Ｇ１１及び浅溝Ｇ１３）で、幅広い周波数領域（１５０Ｈｚ付近、３５０Ｈｚ～１０００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができる」ことがわかった。
［８］実施例４
　試験体を、図１６に示す遮音コンクリート板１００Ｈに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｈの凹凸主面Ｓ１００には、図１６に示すように、複数の平面部位Ｐと、８つの深溝Ｇ１１と、８つの浅溝Ｇ１３と、が形成されていた。複数の深溝Ｇ１１及び浅溝Ｇ１３は、Ｘ軸方向において、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に１つの浅溝Ｇ１３が介在するように規則的に配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｈの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。
［８．１］解析結果
　実施例４の解析結果を図１７に示す。実施例４の比（Ｌ１４／Ｌ１０）は、０．２５であった。そのため、実施例４の周波数に対する音圧の挙動は、実施例３の周波数に対する音圧の挙動に類似していた。実施例４の音圧は、広い周波数領域で、実施例３の音圧よりも高い傾向にあった。
　これらの結果、実施例４の遮音コンクリート板１００Ｈは、「音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（深溝Ｇ１１及び浅溝Ｇ１３）で、幅広い周波数領域（１５０Ｈｚ付近、３５０Ｈｚ～１０００Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができる」ことがわかった。
　加えて、実施例３と実施例４との対比から、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に２つの浅溝Ｇ１３が介在する構成は、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に１つの浅溝Ｇ１３が介在する構成よりも、音圧をより減衰することができることがわかった。
［９］実施例５
　試験体を、図１８に示す遮音コンクリート板１００Ｉに変更したことの他は、比較例１と同様にして、シミュレーション解析を行った。
　遮音コンクリート板１００Ｉの凹凸主面Ｓ１００には、図１８に示すように、複数の平面部位Ｐと、８つの深溝Ｇ１１と、１６つの溝Ｇ１４（以下、「浅溝Ｇ１４」ともいう）と、が形成されていた。複数の深溝Ｇ１１及び浅溝Ｇ１４は、Ｘ軸方向において、隣り合う２つの深溝Ｇ１１の間に２つの浅溝Ｇ１４が介在するように規則的に配列されていた。遮音コンクリート板１００Ｉの全体設定は、比較例１の全体設定と同一であった。遮音コンクリート板１００Ｉの主面設定の詳細は、下記の通りであった。
［９．１］主面設定
・浅溝Ｇ１４の断面形状　　　　　　　　　：台形Ｕ字状
・浅溝Ｇ１４のＹ軸方向の長さＬ１６　　　：０．１ｍ
・浅溝Ｇ１４の開口のＸ軸方向の長さＬ１７：０．５４５ｍ
・浅溝Ｇ１４のＺ軸方向の長さ　　　　　　：無限大
・溝の間隔Ｌ２２　　　　　　　　　　　　：０．０２７ｍ
［９．２］解析結果
　実施例５の解析結果を図１９に示す。実施例５の周波数に対する音圧の挙動は、実施例３の周波数に対する音圧の挙動に類似していた。実施例５の音圧は、高い周波数領域（１３００Ｈｚ～１７５０Ｈｚ）で、実施例３の音圧よりも低かった。
　これらの結果、実施例５の遮音コンクリート板１００Ｈは、「音源２００に対向する凹凸主面Ｓ１００の近傍において、単純な構造（深溝Ｇ１１及び浅溝Ｇ１４）で、幅広い周波数領域（３５０Ｈｚ～１７５０Ｈｚ）の音の音圧を減衰することができる」ことがわかった。
　加えて、実施例３と実施例５との対比から、浅溝Ｇ１４の開口のＸ軸方向の長さＬ１７が深溝Ｇ１１の開口のＸ軸方向の長さＬ１１よりも長い構成は、長さＬ１７と長さＬ１１が同一である構成よりも、高い周波数領域（１３００Ｈｚ～１７５０Ｈｚ）で、音圧をより減衰することができることがわかった。
　２０２４年２月１５日に出願された日本国特許出願２０２４－０２１４５９の開示は、その全体が参照により本明細書に取り込まれる。
　本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims (7)

  1. 　平面部位と、前記平面部位から凹んだ複数の溝とが形成された主面を有し、
    　複数の溝が、第１方向に沿って延在し、かつ前記第１方向に直交する第２方向に沿って配列されており、
    　前記複数の溝が、複数の第１溝と、複数の第２溝と、を含み、
    　前記第１溝の深さＤ１に対する前記第２溝の深さＤ２の比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．１０～０．７０である、遮音コンクリート板。
  2. 　前記複数の第１溝及び前記複数の第２溝が、隣り合う２つの前記第１溝の間に前記第２溝が介在するように規則的に配列されている、請求項１に記載の遮音コンクリート板。
  3. 　前記深さＤ１が、０．３ｍ～０．５ｍであり、
    　前記比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．６０～０．４０である、請求項１又は請求項２に記載の遮音コンクリート板。
  4. 　前記第２溝の開口の前記第２方向の長さが、前記第１溝の開口の前記第２方向の長さと同一であり、
    　前記深さＤ１が、０．３ｍ～０．５ｍであり、
    　前記比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．３５～０．１５である、請求項１又は請求項２に記載の遮音コンクリート板。
  5. 　前記第２溝の開口の前記第２方向の長さが、前記第１溝の開口の前記第２方向の長さよりも長く、
    　前記深さＤ１が、０．３ｍ～０．５ｍであり、
    　前記比（Ｄ２／Ｄ１）が、０．３５～０．１５である、請求項１又は請求項２に記載の遮音コンクリート板。
  6. 　請求項１又は請求項２に記載の遮音コンクリート板を製造する方法であって、
    　型枠及びフレッシュコンクリートを準備することと、
    　前記型枠に前記フレッシュコンクリートの打込みをし、養生をして、前記遮音コンクリート板を形成することと、を含み、
    　前記型枠が、前記主面を成形する主面成形用せき板を含む、遮音コンクリート板の製造方法。
  7. 　前記主面成形用せき板が、３Ｄプリンタの造形物を含む、請求項６に記載の遮音コンクリート板の製造方法。
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