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WO2024038850A1 - プレス成形品の製造方法 - Google Patents

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WO2024038850A1
WO2024038850A1 PCT/JP2023/029453 JP2023029453W WO2024038850A1 WO 2024038850 A1 WO2024038850 A1 WO 2024038850A1 JP 2023029453 W JP2023029453 W JP 2023029453W WO 2024038850 A1 WO2024038850 A1 WO 2024038850A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
press
blank
actual
shape
formed product
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2023/029453
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
剛史 小川
豊久 新宮
智史 澄川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
JFE Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JFE Steel Corp filed Critical JFE Steel Corp
Priority to CN202380060165.5A priority Critical patent/CN119730972A/zh
Priority to JP2023562315A priority patent/JP7405319B1/ja
Priority to KR1020257005307A priority patent/KR20250038762A/ko
Priority to EP23854884.6A priority patent/EP4549042A4/en
Publication of WO2024038850A1 publication Critical patent/WO2024038850A1/ja
Priority to MX2025002011A priority patent/MX2025002011A/es
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Ceased legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/20—Deep-drawing
    • B21D22/26—Deep-drawing for making peculiarly, e.g. irregularly, shaped articles
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING OR CALCULATING; COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING OR CALCULATING; COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2113/00—Details relating to the application field
    • G06F2113/22—Moulding

Definitions

  • the present invention relates to a technique for manufacturing a press-formed product by press-molding a blank taken from a metal plate with shape variations.
  • the present invention relates to a method for manufacturing a press-formed product that can reduce the influence of shape variations of the blank.
  • Patent Documents 1 and 2 disclose techniques for selecting press-formed products that do not meet the target dimensional accuracy after press-forming.
  • Patent Document 5 describes that a developed blank is used when press forming a crush box.
  • Patent Document 3 discloses a technique of providing a bead to a flange portion in order to level out residual stress in a press-formed product for the purpose of suppressing springback occurring in the press-formed product.
  • Patent Document 4 discloses a technique for suppressing springback by adding beads to a mold during draw molding to control material flow during press molding.
  • Patent Document 1 or Patent Document 2 compares the shapes of molded products after press molding, and does not reduce the influence of shape fluctuations of the blank before press molding. Furthermore, in the past, it has not been possible to identify which parts of a press-formed product are susceptible to changes in the shape of the blank, making it difficult to take countermeasures.
  • the blank used for press forming is obtained by punching or shearing a metal plate such as a steel plate. Therefore, when a plurality of blanks are sampled from a metal plate with a variable shape, the positions of the blanks are different, so even if the blanks are sampled from the same metal plate, the portions exhibiting unevenness will differ between the blanks. Therefore, in order to reduce the influence of blank shape variations, it is necessary to take measures that also take into consideration the differences in shape variations of individual blanks. Furthermore, in order to press-form a press-formed product, a developed blank having a shape obtained by developing a press-formed product in a plane has conventionally been used, as disclosed in Patent Document 5, for example. However, this method does not specify a portion where the shape of the blank before press forming changes, which affects the dimensional accuracy of the press-formed product after press forming, and take measures for the portion.
  • Patent Documents 3 and 4 disclose techniques for suppressing springback by adding beads.
  • the bead is for leveling or reducing the stress that remains in the press-formed product released from the mold after press-forming due to strain applied during press-forming. Therefore, the techniques disclosed in Patent Documents 3 and 4 are aimed at controlling the material flow during press forming, and are aimed at reducing the influence of shape fluctuations of the blank, which is the object of the present invention. It wasn't something I did.
  • An object of the present invention is to reduce the influence of blank shape variations on the dimensional accuracy of a press-formed product manufactured by press-forming a blank taken from a metal plate with shape variations.
  • one aspect of the present invention is a method for manufacturing a press-formed product, in which a press-formed product is manufactured by press-forming a blank taken from a metal plate with shape variations using a press mold. Then, using a flat blank model with a flat shape, press forming analysis is performed using a predetermined mold model set based on the shape of the target press-formed product, and the shape of the press-formed product after release is used as a reference.
  • a first real blank model is generated based on a step of acquiring a reference press formed product shape as a press formed product shape, and measurement data obtained by measuring the first real blank taken from the metal plate having the shape variation, and the first real blank model is generated.
  • a press forming analysis is performed for press forming with the predetermined mold model, and the shape of the press-formed product after release is obtained as the first actual blank press-formed product shape.
  • the reference press-formed product shape and the first actual blank press-formed product shape are compared, and a portion where the two shapes deviate from each other and a first actual deviation amount that is the amount of the deviation are determined.
  • One type of second real blank model is created based on the step of obtaining the first real deviation amount and the measurement data of the second real blank taken from the metal plate having the shape variation at a different part from the first real blank.
  • a part of the press-formed product corresponding to a part where a deviation amount exceeding a preset threshold value of the deviation amount has occurred is identified as a part requiring action, and a step of identifying a part requiring action is performed.
  • a portion of the press-formed product that is greatly affected by the shape variation of the blank is identified, taking into account the difference in shape variation between individual blanks.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of each step of the method for manufacturing a press-formed product according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is an external view of a component targeted in the first embodiment. It is an explanatory view of a flat blank model.
  • FIG. 4 is a diagram showing a reference press-formed product shape analyzed by press molding (draw molding) using the flat blank model of FIG. 3 and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram of a first real blank model according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing the shape of a first actual blank press-formed product analyzed by press forming (draw forming) using the first actual blank model of FIG.
  • FIG. 7 is a diagram showing a first actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 4 and the first actual blank press-formed product shape of FIG. 6.
  • FIG. It is an explanatory view of the 2nd real blank model in a 1st embodiment.
  • 9 is a diagram showing the shape of a second actual blank press-formed product analyzed by press forming (draw forming) using the second actual blank model of FIG. 8, and the amount of change from the forming bottom dead center at each part of the shape.
  • FIG. 10 is a diagram showing a second actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 4 and the second actual blank press-formed product shape of FIG. 9.
  • FIG. 11 is a diagram showing the range of the first actual deviation amount and the second actual deviation amount shown in FIGS. 7 and 10 in correspondence with the target shape.
  • FIG. FIG. 2 is a diagram showing a reference press-formed product shape analyzed by press molding (draw molding) using a mold model provided with beads, and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape. It is a figure showing the shape of a first actual blank press-formed product analyzed by press molding (draw molding) using a mold model provided with beads, and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape.
  • 14 is a diagram showing a first actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 12 and the first actual blank press-formed product shape of FIG. 13.
  • FIG. 16 is a diagram showing a second actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 12 and the second actual blank press-formed product shape of FIG. 15.
  • FIG. 17 is a diagram showing the range of the first actual deviation amount and the second actual deviation amount shown in FIGS. 14 and 16 in correspondence with the target shape.
  • FIG. 4 is a diagram showing a reference press molded product shape analyzed by press molding (form molding) using the flat blank model of FIG. 3 and the amount of change from the molding bottom dead center at each part of the shape.
  • FIG. 6 is a diagram showing the shape of a first actual blank press-formed product analyzed by press molding (form molding) using the first actual blank model of FIG. 5 and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape.
  • 20 is a diagram showing a first actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 18 and the first actual blank press-formed product shape of FIG. 19.
  • FIG. 22 is a diagram showing the shape of a second actual blank press-formed product analyzed by press molding (form molding) using the second actual blank model of FIG. 21, and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape.
  • FIG. 23 is a diagram showing a second actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 18 and the second actual blank press-formed product shape of FIG. 22.
  • FIG. 24 is a diagram showing the range of the first actual deviation amount and the second actual deviation amount shown in FIGS. 20 and 23 in correspondence with the target shape.
  • FIG. FIG. 2 is a diagram showing a reference press-molded product shape analyzed by press molding (form molding) using a mold model provided with beads, and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape.
  • FIG. 2 is a diagram showing the shape of a first actual blank press-formed product analyzed by press molding (form molding) using a mold model provided with beads, and the amount of change from the bottom dead center of the molding at each part of the shape.
  • FIG. 26 is a diagram showing a first actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 25 and the first actual blank press-formed product shape of FIG. 26.
  • FIG. It is a figure showing the shape of a second actual blank press molded product analyzed by press molding (form molding) using a mold model provided with beads, and the amount of change from the molding bottom dead center at each part of the shape.
  • 29 is a diagram showing a second actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape of FIG. 25 and the second actual blank press-formed product shape of FIG. 28.
  • FIG. 30 is a diagram showing the range of the first actual deviation amount and the second actual deviation amount shown in FIGS. 27 and 29 in correspondence with the target shape.
  • FIG. 34 is a diagram showing the standard press-formed product shape analyzed by press-forming using the flat blank model of FIG. 33 and the amount of change from the bottom dead center of the molding.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of a first real blank model.
  • FIG. 36 is a diagram showing the shape of a first actual blank press-formed product analyzed by press forming using the first actual blank model of FIG. 35 and the amount of change from the bottom dead center of the molding.
  • FIG. 36 is a diagram illustrating the amount of deviation when comparing the reference press-formed product shape in FIG. 34 and the first actual blank press-formed product shape in FIG. 36.
  • FIG. FIG. 3 is an explanatory diagram of a second real blank model.
  • FIG. 39 is a diagram showing the shape of a second actual blank press-formed product analyzed by press forming using the second actual blank model of FIG. 38 and the amount of change from the bottom dead center of the molding. 39 is a diagram illustrating the amount of deviation when comparing the reference press-formed product shape in FIG. 34 and the second actual blank press-formed product shape in FIG. 39.
  • FIG. 41 is a diagram showing the range of deviation amounts in FIGS. 37 and 40 in correspondence with the target shape.
  • FIG. 42 is a diagram in which beads are added to parts of the blank model corresponding to the parts requiring treatment identified in FIG. 41.
  • FIG. 34 is a diagram illustrating the shape of a standard press-formed product with beads and the amount of change from the bottom dead center of the molding, which is obtained by applying beads to the flat blank model of FIG. 33 and then analyzing the press-forming.
  • FIG. 36 is a diagram showing the shape of a first actual blank press-formed product with beads added thereto, which was analyzed by press forming after adding beads to the first actual blank model of FIG. 35, and the amount of change from the bottom dead center of the molding.
  • FIG. FIG. 44 is a diagram illustrating the amount of deviation when comparing the beaded standard press-formed product shape of FIG.
  • FIG. 39 is a diagram showing the shape of the second actual blank press-formed product with beads added and the amount of change from the bottom dead center of the molding, which is obtained by applying beads to the second actual blank model of FIG. 38 and then analyzing the press molding.
  • FIG. 46 is a diagram illustrating the amount of deviation when comparing the beaded standard press-formed product shape of FIG. 43 and the beaded second actual blank press-formed product shape of FIG. 46;
  • FIG. 48 is a diagram showing the range of deviation amounts in FIGS. 45 and 47 in correspondence with the target shape.
  • the method for manufacturing a press-formed product uses a blank taken from a metal plate with shape variations (irregularities).
  • the blank is subjected to press molding such as foam molding or draw molding using a press mold corresponding to the target shape of the press molded product to produce a press molded product.
  • press molding such as foam molding or draw molding
  • a press mold corresponding to the target shape of the press molded product to produce a press molded product.
  • the influence of shape variations of the blank on the press-formed product to be produced is reduced, thereby producing a press-formed product with higher dimensional accuracy.
  • the shape variation of the metal plate is, for example, shape variation such that unevenness is continuously formed along a predetermined direction.
  • examples of the material of the metal plate include steel and aluminum alloy, but the present invention is not limited thereto.
  • the present invention is a technique suitable for high-strength steel plates with a tensile strength of 980 MPa or more, particularly ultra-high-strength steel plates with a tensile strength of 1470 MPa or more. When the tensile strength of a metal plate is high, the influence of shape variations of the metal plate or blank on dimensional accuracy is greater than when the tensile strength is low.
  • the method for manufacturing a press-formed product includes a reference press-formed product shape acquisition step S1, a first actual blank press-formed product shape acquisition step S3, a first actual deviation amount acquisition step S5,
  • the process includes a second actual blank press molded product shape acquisition step S7, a second actual deviation amount acquisition step S9, a countermeasure required region identification step S11, a forming accuracy improvement step S13, and an actual press molding step S15.
  • Each configuration will be described in detail below, taking as an example the case where the press-formed product 1 shown in FIG. 2 is press-formed into a target shape.
  • a case is illustrated in which a blank made of a 1.5 GPa class steel plate with a plate thickness of 1.2 mm is used.
  • the present invention is not limited to this.
  • the reference press-formed product shape acquisition step S1 uses a flat blank model 3 as shown in FIG. This is a step of performing press molding analysis using a predetermined mold model and obtaining the shape of the press-formed product after release as the reference press-formed product shape.
  • the predetermined mold model is set based on the molding surface shape of an actual mold that press-forms a flat blank into a target press-formed product shape. For example, a mold model having a shape that imitates the target press-formed product shape is set as the predetermined mold model. However, a mold model corrected by the amount of springback after mold release is preferable as the predetermined mold model.
  • the "press forming analysis” in this description includes an analysis for obtaining the shape at the bottom dead center of molding and an analysis for obtaining the shape after release from the mold, that is, after springback.
  • the flat blank model 3 is a blank model generally used in press forming analysis, and has a flat shape without unevenness.
  • Press forming analysis is usually performed using CAE analysis such as finite element method (FEM). That is, the press forming analysis may be performed by structural analysis using a computer, for example, a known CAE analysis.
  • Press molding includes foam molding, draw molding, etc., and the present invention can be applied to any press molding. This embodiment will be described using draw molding as an example.
  • FIG. 4 shows a reference press-formed product shape 5 after mold release determined by press-forming analysis.
  • the amount of change is the value obtained by subtracting the height of the corresponding part of the shape at the bottom dead center from the height of each part of the press-formed product shape after press molding and springback in the press-forming direction. It is. Therefore, the amount of change is a value corresponding to the amount of springback in the press forming direction.
  • the difference in height (amount of change) is + (plus)
  • the shape after release from the mold is more convex than the shape at the bottom dead center of molding.
  • the height difference (change amount) is - (minus)
  • the shape after release will be more concave than the bottom dead center shape of molding.
  • the color of the portion that is concave than the bottom dead center of molding is lighter, and the color of the portion that is convex is darker.
  • + indicates the amount of change in the convex direction (toward the front of the paper)
  • - indicates the amount of change in the concave direction (towards the back of the paper)
  • the unit is mm.
  • the amount of change was as shown in FIG. That is, the amount of change in the standard press-formed product shape 5 was ⁇ 1.22 mm at the left end (portion A).
  • the first actual blank press-molded product shape acquisition step S3 uses a blank model that corresponds to shape variations of the metal plate. Then, the same press molding analysis as in the reference press molded product shape acquisition step S1 is performed, and the press molded product shape after mold release is obtained. In the first actual blank press-formed product shape acquisition step S3, first, based on the shape variation of the metal plate, a first real blank model 11 having a shape corresponding to the shape variation of the metal plate is generated. An example of the first real blank model 11 is shown in FIG. 5, and will be specifically described below.
  • the first real blank model 11 is a blank model generated based on measurement data obtained by measuring the shape of a real blank (first real blank) taken from a predetermined position of a metal plate with shape variations. Specifically, the shape of the first real blank is measured using a three-dimensional shape measuring device using a laser distance meter, for example, and the first real blank model 11 is generated based on the measurement results.
  • FIG. 5(a) is a plan view of the first real blank model 11, and FIG. 5(b) is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 5(a). It is expressed as. Further, FIG. 5(c) shows a graph of the unevenness height of FIG. 5(b).
  • the first real blank model 11 is a blank model having the same shape variation as the first real blank sampled from a metal plate with shape variation, and has an irregular uneven shape. .
  • FIG. 6 shows the first actual blank press-formed product shape 13 that was subjected to press-forming analysis.
  • the colors and numerical values shown in FIG. 6 are the same as those in FIG. 4.
  • the amount of change in the shape of the first actual blank press-formed product 13 was -1.06 mm at the left end (part A).
  • First actual deviation amount acquisition step> In the first actual deviation amount acquisition step S5, the reference press-formed product shape 5 (FIG. 4) and the first actual blank press-formed product shape 13 (FIG. 6) are compared. Then, the portion where the two shapes deviate and the amount of deviation (first actual amount of deviation) are determined. For example, a plurality of regions are set for the shape of a press-formed product, and a representative part of each region is used as the part for calculating the amount of deviation. For example, the region may be set to represent a region where it is estimated that springback is likely to occur after mold release. Further, for example, the data may be stored as a set of a part to be deviated and a first deviation amount.
  • the shape of the press-formed product at the bottom dead center of the molding was set as the reference shape, and the amount of change (springback amount) at each location of the shape of the press-formed product after release from the reference shape was determined. Then, the difference in the amount of change in the shapes of the two press-formed products is determined as the amount of deviation. That is, the first actual deviation amount obtained in the first actual deviation amount acquisition step S5 is calculated from the amount of change in the first actual blank press-formed product shape 13 (FIG. 6) to the amount of change in the reference press-formed product shape 5 (FIG. 4). ) is subtracted. The amount of change in the shape of the first actual blank press-formed product 13 (FIG. 6) is the amount of change using an actual blank with shape variation.
  • the amount of change in the reference press-formed product shape 5 (FIG. 4) is the amount of change using a flat blank model. Therefore, when the first actual deviation amount is + (plus), the corresponding portion of the first actual blank press-formed product shape 13 has a convex shape compared to the reference press-formed product shape 5. Further, when the first actual deviation amount is - (minus), the corresponding portion of the first actual blank press-formed product shape 13 has a concave shape compared to the reference press-formed product shape 5.
  • the first actual deviation amount obtained as described above is shown in FIG. As shown in FIG. 7, the first actual deviation amount between the first actual blank press-formed product shape 13 and the reference press-formed product shape 5 was the following value. That is, the area A was 0.16 mm, the area B was 0.05 mm, the area C was 0.02 mm, the area D was 0.08 mm, and the area E was 0.16 mm.
  • the second real blank press molded product shape acquisition step S7 uses a real blank model different from the first real blank model 11. Then, the same press molding analysis as in the reference press molded product shape acquisition step S1 is performed, and the press molded product shape after mold release is obtained.
  • a second real blank model 21 is generated using a real blank different from the first real blank.
  • An example of the second real blank model 21 is shown in FIG. 8, and will be specifically described below.
  • the second real blank model 21 is a blank model generated based on measurement data obtained by measuring the shape of a real blank (second real blank) taken from a different part from the first real blank of a metal plate with shape variation. . Similar to the first real blank model 11, the shape of the second real blank is measured using, for example, a three-dimensional shape measuring device using a laser distance meter, and the second real blank model 21 is generated based on the measurement results.
  • FIG. 8(a) is a plan view of the second real blank model 21, and FIG. 8(b) is a cross-sectional view taken along line BB in FIG. 8(a), in which the unevenness is expressed by color shading. Further, FIG. 8(c) shows a graph of the height of the unevenness in FIG. 8(b).
  • the second real blank model 21 is a blank model that has the same shape variation as the second real blank sampled from a metal plate that has shape variation.
  • the second real blank model 21 has an irregular uneven shape different from that of the first real blank model 11.
  • a press forming analysis is performed when press forming is performed using the same predetermined mold model as in the reference press formed product shape acquisition step S1.
  • the shape of the press-formed product after the mold release is obtained as the second actual blank press-formed product shape 23.
  • the shape 23 of the second actual blank press-formed product is shown in FIG.
  • the meanings of the colors and numerical values shown in FIG. 9 are the same as in FIGS. 4 and 6.
  • the amount of change was as shown in FIG.
  • the amount of change in the shape 23 of the second actual blank press-formed product was ⁇ 0.85 mm at portion A.
  • ⁇ Second actual deviation amount acquisition step> the reference press-formed product shape 5 and the second actual blank press-formed product shape 23 are compared, and the parts where the two shapes deviate and the amount of deviation (second actual deviation amount) are determined. This is the step you are looking for.
  • the method for obtaining the second actual deviation amount is the same as the method explained in the first actual deviation amount acquisition step S5, so the explanation will be omitted.
  • FIG. 10 shows the second actual deviation amount when comparing the reference press-formed product shape 5 (FIG. 4) and the second actual blank press-formed product shape 23 (FIG. 9). As shown in FIG.
  • the second actual deviation amount between the second actual blank press-formed product shape 23 and the reference press-formed product shape 5 was the following value. That is, the area A was 0.37 mm, the area B was 0.38 mm, the area C was 0.08 mm, the area D was 0.15 mm, and the area E was -0.28 mm.
  • the step S11 for specifying a part requiring action is a part where a first actual deviation amount exceeding the threshold value has occurred in the first actual deviation amount acquisition step S5 and a part where a second actual deviation amount exceeding the threshold value has occurred in the second actual deviation amount acquisition step S9.
  • This is a step of identifying the part of the press-formed product 1 corresponding to the part as a part requiring countermeasures. For example, when a plurality of press-formed products are stacked and joined together to be assembled into vehicle body members, it becomes difficult to join the press-formed products together if there is a large discrepancy in the shape of the press-formed products (particularly in the flange portion, etc.).
  • a portion that is expected to be greatly affected by the shape change of the blank that is, a portion that is expected to have a large deviation, is specified as a portion that requires countermeasures. Additionally, measures can be taken to reduce the effects of blank shape variations.
  • Both the first actual deviation amount (see FIG. 7) obtained in the first actual deviation amount acquisition step S5 and the second actual deviation amount (see FIG. 10) obtained in the second actual deviation amount acquisition step S9 are matched to the target shape. This is shown in FIG. As shown in FIG. 11, the first actual deviation amount and the second actual deviation amount were as follows. 0.16 mm to 0.37 mm at site A, 0.05 mm to 0.38 mm at site B, 0.02 mm to 0.08 mm at site C, 0.08 mm to 0.15 mm at site D, -0. It was 28 mm to 0.16 mm. In FIG. 11, for each part, the minimum range including the first actual deviation amount and the second actual deviation amount is illustrated as the range of the deviation amount that can occur in each part.
  • one second actual deviation amount is calculated for each part.
  • the minimum range that includes one first actual deviation amount and two or more second actual deviation amounts is determined for each part. It is sufficient to set the range of the amount of deviation estimated as .
  • the threshold value in step S11 for identifying areas requiring countermeasures is set to ⁇ 0.15 mm
  • the areas where the amount of deviation exceeding the threshold value has occurred are area A, area B, area D, and area E.
  • parts A, B, D, and E are identified as parts requiring countermeasures.
  • a measure to reduce the influence of blank shape variations a process is performed in which a bead is added to a portion of the actual mold surface that corresponds to the portion requiring countermeasures. Measures to reduce the influence of blank shape variations correspond to the forming accuracy improvement step S13. Then, press molding is performed using the actual mold after bead formation.
  • a correction process is performed so that the amount of deviation in the area requiring treatment identified in the area requiring treatment identifying step S11 is reduced. That is, a process is performed to correct the shape of at least one selected from the molding surface of an actual mold, which is a press mold used in manufacturing a press-formed product, and the actual blank, which is a blank used in manufacturing a press-formed product. do.
  • the molding accuracy improving step S13 of this embodiment in order to reduce the influence of blank shape variations, correction is performed on the forming surface of the actual die used for press forming. For this reason, the molding accuracy improving step S13 of this embodiment includes a bead providing step S13A.
  • the bead application step S13A is a step of applying beads as described above to the actual mold. Beads are applied to areas requiring countermeasures on the surface of the actual mold, or to areas requiring countermeasures and the surrounding area to be molded.
  • bead marks 32 when forming bead marks 32 on a press-molded product, it is preferable to provide the beads on the actual mold, as in the bead marks 32 formed at portions B, D, and E in FIGS. 12 to 16. Further, it is preferable to apply the beads to the actual mold so that the longitudinal direction of the bead marks 32 is in a direction intersecting the edges of the press-formed product. Alternatively, as in the case of the bead marks 32 formed at part A in FIGS. 12 to 16, beads are applied to the actual mold so that the longitudinal direction of the bead marks 32 is parallel to the edge of the press-formed product. It's okay.
  • bead marks 32 By forming such bead marks 32, it is possible to improve the rigidity of the end of the press-formed product and suppress the actual wave shape (shape fluctuation) that remains from the actual blank before press-forming to the press-formed product. dimensional accuracy can be further improved.
  • the bead application step S13A it is preferable to apply the beads to the actual mold so that the longitudinal direction of the bead marks 32 is in a direction that intersects the edge of the press-formed product 1 that is closest to the area requiring treatment.
  • the bead is set in a possible vicinity, such as near the area requiring treatment, for example.
  • the longitudinal direction of the bead marks 32 is the direction in which the irregularities of the shape variations in the area requiring countermeasures or in the vicinity thereof continue.
  • Beads may be added to the actual mold along the following lines.
  • beads may be applied to the actual mold as follows. That is, as described above, it is preferable to apply the bead to the actual mold so that the longitudinal direction of the bead mark follows the direction in which the unevenness of the shape change of the blank continues in the area requiring countermeasures of the press-formed product or in the vicinity thereof.
  • the bead marks are provided so that the longitudinal direction of the bead marks is along the direction in which the unevenness of the shape change of the blank continues in the area requiring countermeasures of the press-formed product.
  • the longitudinal direction of the bead marks may be continuous unevenness due to shape fluctuations of the blank in the vicinity of the area that requires treatment of the press-formed product. It may be applied along the direction.
  • the bead marks formed in the areas requiring treatment may be either convex or concave.
  • the length, width, and height of the bead marks are determined based on the shape required for the target press-formed product, taking into consideration the allowable height and pitch of the actual wave shape (shape variation) remaining on the press-formed product. It is advisable to decide as appropriate depending on the degree of tolerance.
  • shape of the bead mark any shape such as a circle, an ellipse, an ellipse, a square, a rectangle, a triangle, a diamond, etc. when viewed from above can be applied.
  • any shape such as a chevron, a trapezoid, a semicircle, a semiellipse, etc. can be applied.
  • the bead mark shape is similar to the bead shape provided on the actual mold.
  • Actual press forming step S15 is a step of press forming an actual blank using the actual mold to which beads have been applied in bead applying step S13A.
  • FIG. 12 shows a reference press-formed product shape 31 obtained by press-forming analysis of the flat blank model 3 (see FIG. 3) using the bead-applied mold model.
  • the bead shape of the bead-applying mold model is transferred to the reference press-formed product shape 31, and bead marks 32 are formed therein.
  • a bead was added to the part of the mold model corresponding to part A. Specifically, the beads were provided so that the longitudinal direction of the bead marks 32 transferred to the press-formed product shape was parallel to the left side edge of the press-formed product shape.
  • the amount of change was as follows. That is, the amount of change in the portion A of the reference press-formed product shape 31 when press molding was analyzed using the bead-applied mold model was 0.07 mm.
  • portion B was ⁇ 0.04 mm
  • portion C was 5.50 mm
  • portion D was 2.52 mm
  • portion E was ⁇ 1.02 mm.
  • FIG. 13 shows a first actual blank press-formed product shape 33 obtained by press-molding analysis of the first actual blank model 11 (see FIG. 5) using the bead-applied mold model.
  • the amount of change was as follows. That is, the amount of change in the portion A of the first actual blank press-molded product shape 33 was 0.13 mm.
  • portion B was ⁇ 0.05 mm
  • portion C was 5.51 mm
  • portion D was 2.56 mm
  • portion E was ⁇ 0.93 mm.
  • FIG. 14 shows the first actual deviation amount obtained by comparing the reference press-formed product shape 31 (FIG. 12) and the first actual blank press-formed product shape 33 (FIG. 13). As shown in FIG.
  • the first actual deviation amount between the reference press-formed product shape 31 and the first actual blank press-formed product shape 33 when press forming is analyzed using the bead-applied mold model is as follows. there were. That is, it was 0.06 mm at site A, -0.01 mm at site B, 0.01 mm at site C, 0.04 mm at site D, and 0.09 mm at site E.
  • FIG. 15 shows a second actual blank press-formed product shape 41 obtained by press-molding analysis of the second actual blank model 21 (see FIG. 8) using the bead-applied mold model.
  • the amount of change was as follows. That is, the amount of change in the portion A of the second actual blank press-molded product shape 41 was 0.11 mm.
  • Site B was -0.07 mm
  • site C was 5.53 mm
  • site D was 2.50 mm
  • site E was -0.97 mm.
  • FIG. 16 shows the second actual deviation amount obtained by comparing the reference press-formed product shape 31 (FIG. 12) and the second actual blank press-formed product shape 41 (FIG. 15). As shown in FIG.
  • the second actual deviation amount between the reference press-formed product shape 31 and the second actual blank press-formed product shape 41 was as follows. That is, it was 0.04 mm at site A, -0.03 mm at site B, 0.03 mm at site C, -0.02 mm at site D, and 0.05 mm at site E.
  • Both the first actual deviation amount in FIG. 14 and the second actual deviation amount in FIG. 16 are shown in FIG. 17 in correspondence with the target shape.
  • the first actual deviation amount and the second actual deviation amount were as follows. That is, 0.04 to 0.06 mm at site A, -0.03 to -0.01 mm at site B, 0.01 to 0.03 mm at site C, -0.02 to 0.04 mm at site D, E was 0.05 to 0.09 mm.
  • the deviation amount in FIG. 17 is significantly smaller than the deviation amount before the countermeasure shown in FIG. 11. Specifically, the deviation amount after the countermeasure was less than the threshold value ⁇ 0.15 mm in the above-mentioned countermeasure required region identification step S11 for each region. Therefore, it was confirmed that by applying beads to the part of the mold corresponding to the part requiring countermeasure identified in step S11 for specifying the part requiring countermeasure, there is an effect of reducing the influence of the shape variation of the blank. In this way, when a real blank with shape variations is press-formed using a corrected real mold with beads, the shape of the press-formed product after press-forming is similar to the analysis result in Fig. 17. Ta. In other words, the influence of changes in the shape of the blank was reduced, and good dimensional accuracy was obtained.
  • a press-molded product with good dimensional accuracy can be stably obtained.
  • a plurality of patterns of blank models are generated assuming blanks with shape variations, and the amount of deviation in each case is determined to identify areas requiring countermeasures. Therefore, the difference in shape variation occurring between individual actual blanks is taken into consideration.
  • a plurality of types of second real blank models may be generated. In that case, a plurality of second real blanks are taken from different parts of the metal plate with shape variations, and a plurality of types of second real blank models are generated.
  • the present invention is not limited to this.
  • the height of each part of one press molded product shape after mold release (after springback) is acquired.
  • the difference obtained by subtracting the height of each part after release (after springback) in the shape of the other press-formed product from the height of each part may be used as the amount of deviation.
  • the amount of change is compared with the shape at the bottom dead center of molding, which is constant regardless of the shape of the press-formed product, as in this embodiment, the amount of deviation can be determined accurately and easily. It's nice to be able to do that.
  • the actual press molding step S15 may further include the next restriking step S15A when press molding is performed using the corrected actual mold. That is, it may further include a restriking step S15A of crushing the bead marks 32 by repressing the press-molded product to which the bead marks 32 have been transferred from the actual mold to which the beads have been applied.
  • a restriking step S15A of crushing the bead marks 32 by repressing the press-molded product to which the bead marks 32 have been transferred from the actual mold to which the beads have been applied.
  • strain is applied to the area where the bead marks 32 are provided and the surrounding area, which causes work hardening, thereby further improving the rigidity of the press-formed product.
  • the bead marks 32 may be crushed and flattened in the above-mentioned restriking process.
  • the method for manufacturing a press-formed product described in FIG. 1 was carried out.
  • the press-formed product 1 shown in FIG. 2 was used as the target shape similarly to the embodiment.
  • the molding in the press molding analysis was draw molding in the above embodiment, foam molding was performed in this example.
  • the amount of change and the amount of deviation in this example were determined by the same method as in the embodiment.
  • a press-forming analysis was performed on a flat blank model 3 (see FIG. 3) using a predetermined mold model. Then, the shape of the press-formed product after the mold release was obtained as a reference press-formed product shape 51. This is shown in FIG. As shown in FIG. 18, the amount of change in portion A of the standard press-formed product shape 51 when press-forming was analyzed using a predetermined mold model was 1.06 mm. Further, the length of the portion B was 0.63 mm, the length of the portion C was 6.02 mm, the length of the portion D was 1.10 mm, and the length of the portion E was ⁇ 2.61 mm.
  • a first actual blank press-molded product shape acquisition step S3 the first actual blank model 11 of FIG. 5 was analyzed for press forming using a predetermined mold model similar to that described above.
  • a first actual blank press-formed product shape 53 which is the press-formed product shape after mold release, is shown in FIG.
  • the amount of change in portion A of the first actual blank press-formed product shape 53 was 1.20 mm when press molding was analyzed using a predetermined mold model.
  • the length of the portion B was 0.89 mm
  • the length of the portion C was 6.04 mm
  • the length of the portion D was 0.78 mm
  • the length of the portion E was ⁇ 2.17 mm.
  • the reference press-formed product shape 51 (FIG. 18) and the first actual blank press-formed product shape 53 (FIG. 19) were compared. Then, the amount of deviation (first actual amount of deviation) between both shapes was determined. As shown in FIG. 20, the first actual deviation amount between the first actual blank press-formed product shape 53 and the reference press-formed product shape 51 was as follows. That is, it was 0.14 mm at site A, 0.26 mm at site B, 0.02 mm at site C, -0.32 mm at site D, and 0.44 mm at site E.
  • a second actual blank press-molded product shape acquisition step S7 an actual blank model different from the first actual blank model 11 was generated. Then, a press molding analysis was performed using a predetermined mold model similar to that described above, and the shape of the press molded product after mold release was obtained.
  • the second real blank model 21 explained with reference to FIG. 8 was used.
  • a second real blank model 61 shown in FIG. 21 was used.
  • the second real blank model 61 is a blank model generated based on measurement data obtained by measuring the shape of a real blank taken from a different part from the first real blank of a metal plate with shape variation and the second real blank of the embodiment. It is. Similar to the first real blank model 11, the shape of the real blank is measured using a three-dimensional shape measuring device using a laser distance meter, for example, and a second real blank model 61 is generated based on the measurement results.
  • FIG. 21(a) is a plan view of the second real blank model 61.
  • FIG. 21(b) is a cross-sectional view taken along the line CC in FIG. 21(a), and the unevenness is expressed by color shading. Further, FIG. 21(c) shows a graph of the height of the unevenness in FIG. 21(b).
  • the second real blank model 61 is a blank model that has the same shape variation as a real blank taken from a metal plate that has shape variation. As shown in FIG. 21, the second real blank model 61 has an irregular uneven shape different from the first real blank model 11 and the second real blank model 21 of the embodiment.
  • FIG. 22 shows a second actual blank press-formed product shape 63 when the second actual blank model 61 of FIG. 21 is analyzed by press forming using a predetermined mold model.
  • the amount of change in part A of the second actual blank press-formed product shape 63 was 0.80 mm when press molding was analyzed using a predetermined mold model.
  • portion B was 0.65 mm
  • portion C was 5.88 mm
  • portion D was 0.90 mm
  • portion E was ⁇ 2.58 mm.
  • the second actual deviation amount acquisition step S9 the reference press-formed product shape 51 (FIG. 18) and the second actual blank press-formed product shape 63 (FIG. 22) were compared. Then, the deviation amount (second actual deviation amount) was determined. As shown in FIG. 23, the second actual deviation amount between the second actual blank press-formed product shape 63 and the reference press-formed product shape 51 was as follows. That is, the distance was -0.26 mm at site A, 0.02 mm at site B, -0.14 mm at site C, -0.20 mm at site D, and 0.03 mm at site E.
  • Both the first actual deviation amount (FIG. 20) obtained in the first actual deviation amount acquisition step S5 and the second actual deviation amount (FIG. 23) obtained in the second actual deviation amount acquisition step S9 are made to correspond to the target shape. This is shown in FIG.
  • the amount of deviation before the countermeasure was as follows. That is, -0.26 mm to 0.14 mm at site A, 0.02 mm to 0.26 mm at site B, -0.14 mm to 0.02 mm at site C, -0.32 mm to -0.20 mm at site D, It was 0.03 mm to 0.44 mm at site E.
  • the threshold value in step S11 for specifying a part requiring treatment is set to ⁇ 0.15 mm. In this case, the regions where the deviation amount exceeds the threshold value are region A, region B, region D, and region E. Therefore, these areas were identified as areas requiring countermeasures.
  • beads similar to those in the embodiment were provided on the surface of the actual mold corresponding to the areas requiring countermeasures.
  • this effect was confirmed by press molding analysis, and will be explained below.
  • beads similar to those in the embodiment were added to a predetermined mold model, and the mold model (bead-applied mold model) was used. Then, the same analysis as in the reference press-formed product shape acquisition step S1 to the second actual deviation amount acquisition step S9 was performed.
  • FIG. 25 shows a reference press-formed product shape 71 obtained by press-forming analysis of the flat blank model 3 (see FIG. 3) using the bead-applied mold model.
  • the amount of change in portion A of the standard press-formed product shape 71 when using the bead-imparting mold model was 1.29 mm.
  • the portion B was 0.07 mm
  • the portion C was 6.50 mm
  • the portion D was 2.10 mm
  • the portion E was 1.80 mm.
  • FIG. 26 shows a first actual blank press-formed product shape 73 obtained by press-molding analysis of the first actual blank model 11 (see FIG. 5) using the beaded mold model.
  • the amount of change in portion A of the first actual blank press-formed product shape 73 when using the bead imparting mold model was 1.34 mm.
  • the portion B was 0.11 mm
  • the portion C was 6.48 mm
  • the portion D was 2.03 mm
  • the portion E was 1.86 mm.
  • FIG. 27 shows the first actual deviation amount obtained by comparing the reference press-formed product shape 71 (FIG. 25) and the first actual blank press-formed product shape 73 (FIG. 26).
  • the first actual deviation amount between the reference press-formed product shape 71 and the first actual blank press-formed product shape 73 when the bead-imparting mold model is used is as follows. That is, it was 0.05 mm at site A, 0.04 mm at site B, -0.02 mm at site C, -0.07 mm at site D, and 0.06 mm at site E.
  • FIG. 28 shows a second actual blank press-formed product shape 75 obtained by press-molding analysis of the second actual blank model 61 (see FIG. 21) using the beaded mold model.
  • the amount of change in portion A of the second actual blank press-formed product shape 75 when using the bead imparting mold model was 1.19 mm.
  • the portion B was 0.04 mm
  • the portion C was 6.45 mm
  • the portion D was 1.99 mm
  • the portion E was 1.92 mm.
  • FIG. 29 shows the second actual deviation amount obtained by comparing the reference press-formed product shape 71 (FIG. 25) and the second actual blank press-formed product shape 75 (FIG. 28).
  • the second actual deviation amount between the reference press-formed product shape 71 and the second actual blank press-formed product shape 75 when the bead-imparting mold model was used was as follows. That is, it was -0.10 mm at site A, -0.03 mm at site B, -0.05 mm at site C, -0.11 mm at site D, and 0.12 mm at site E.
  • both the first actual deviation amount in FIG. 27 and the second actual deviation amount in FIG. 29 are shown in FIG. 30 in correspondence with the target shape.
  • the amount of deviation when using the bead-applying mold model was as follows. That is, -0.10 to 0.05 mm at part A, -0.03 to 0.04 mm at part B, -0.05 to -0.02 mm at part C, and -0.11 to -0. 07 mm, and 0.06 to 0.12 mm at site E.
  • the amount of deviation in FIG. 30 is significantly smaller than the amount of deviation before the countermeasure shown in FIG. 24, and the amount of deviation in each region is less than the threshold value ⁇ 0.15 mm in step S11 for specifying the area requiring action described above. . Therefore, it was confirmed that by adding beads to the parts of the mold corresponding to the areas requiring countermeasures, it is effective in reducing the effects of blank shape fluctuations even in the case of foam molding.
  • beads similar to those in the bead application mold model were applied to the surface of the actual mold. Specifically, in this example, beads were provided at the area requiring countermeasures or at the area of the mold for molding the area requiring countermeasures and its surroundings. Then, in the actual press molding step S15, a real blank with shape variations was press-molded using the actual mold provided with the beads. Note that, as the actual blank, a 1.5 GPa class steel plate with a thickness of 1.2 mm, which corresponds to the above-mentioned blank model, was used. In this example, the shape of the press-formed product press-formed in the actual press-forming step S15 is less affected by the shape variation of the blank, as in the analysis result of FIG. 30, and a press-formed product with good dimensional accuracy is obtained. I was able to do that.
  • the method for manufacturing a press-formed product includes a reference press-formed product shape acquisition step S1, a first actual blank press-formed product shape acquisition step S3, and a first actual deviation.
  • the method includes a quantity acquisition step S5, a second actual blank press molded product shape acquisition step S7, a second actual deviation amount acquisition step S9, a step S11 for identifying areas requiring countermeasures, a forming accuracy improvement step S13, and a beaded actual blank press forming step S25. ing.
  • Reference press-formed product shape acquisition step S1 first actual blank press-formed product shape acquisition step S3, first actual deviation amount acquisition step S5, second actual blank press-formed product shape acquisition step S7, second actual deviation amount acquisition step S9 , and the measures-required part identification step S11 are similar to the steps described in the first embodiment.
  • each step will be described in detail below, taking as an example the case where the press-formed product 1 shown in FIG. 32 is press-formed into a target shape.
  • a blank made of a 1.5 GPa class steel plate with a plate thickness of 1.2 mm and a corresponding blank model were used, but the present invention is not limited to this.
  • ⁇ Standard press-formed product shape acquisition step> In the reference press-formed product shape acquisition step S1, a press-forming analysis is performed using a mold model using a flat blank model 3 as shown in FIG. This is a step of obtaining the shape of the press-formed product after release as a flat blank press-formed product shape.
  • the "press forming analysis” includes an analysis for obtaining the shape of the press forming bottom dead center and an analysis for obtaining the shape after release from the mold, that is, after springback.
  • the flat blank model 3 is a blank model generally used in press forming analysis, and has a flat shape without unevenness.
  • Press forming analysis is usually performed using CAE analysis such as finite element method (FEM).
  • Press molding may include foam molding, draw molding, etc., but is not particularly limited.
  • FEM finite element method
  • FIG. 34 shows the reference press-formed product shape 5 after release from the press-forming analysis.
  • the amount of change from the molding bottom dead center is shown by color shading. The amount of change is the value obtained by subtracting the height of the part corresponding to the shape of the bottom dead center from the height of each part of the press-formed product shape after press-forming and springback in the press-forming direction.
  • the color of the region that is concave than the bottom dead center of molding is lighter, and the color of the region that is more convex than the bottom dead center of molding is darkened.
  • + indicates the amount of change in the convex direction (toward the front of the paper)
  • - indicates the amount of change in the concave direction (towards the back of the paper)
  • the unit is mm.
  • the left end of the shape after press forming analysis is part A
  • the left end of the top plate part is part B
  • the longitudinal center part is part C
  • the right end of the lower flange part is part D
  • the right end part is part E.
  • the left side top plate portion is designated as part F.
  • the amount of change in the reference press-formed product shape 5 was as shown in FIG. 34. That is, it was 1.06 mm at site A, 0.63 mm at site B, 6.02 mm at site C, 1.10 mm at site D, -2.61 mm at site E, and 0.37 mm at site F.
  • first actual blank press molded product shape acquisition step S3 press forming analysis is performed using a blank model that corresponds to the shape variation of the actual blank. Then, there is a step of obtaining the shape of the press-formed product after release from the mold.
  • first actual blank press molded product shape acquisition step S3 first, a first actual blank model 11 having a shape corresponding to the shape variation of the actual blank is generated.
  • An example of the first real blank model 11 is shown in FIG. 35, and will be specifically described below.
  • the first real blank model 11 is a blank model generated based on measurement data obtained by measuring the shape of a real blank (first real blank) taken from a predetermined position of a metal plate with shape variations. Specifically, the shape of the first real blank is measured using a three-dimensional shape measuring device using a laser distance meter, for example, and the first real blank model 11 is generated based on the measurement results.
  • FIG. 35(a) is a plan view of the first real blank model 11, and FIG. 35(b) is a sectional view taken along line AA in FIG. 35(a).
  • the unevenness is expressed by color shading. Note that the dark-colored portion is convex toward the front of the page, and the light-colored portion is concave toward the back of the page.
  • FIG. 35(c) shows a graph of the height of the unevenness in FIG. 35(b).
  • the first real blank model 11 is a blank model having the same shape variation as the first real blank sampled from a metal plate with shape variation, and has an irregular uneven shape. .
  • FIG. 36 shows a first actual blank press-formed product shape 13 obtained by press-molding analysis of the first actual blank model 11.
  • the colors and numerical values shown in FIG. 36 are the same as those in FIG. 34.
  • the amount of change in the shape of the first actual blank press-formed product 13 was as follows. That is, it was 1.20 mm at site A, 0.89 mm at site B, 6.04 mm at site C, 0.78 mm at site D, -2.17 mm at site E, and 0.32 mm at site F.
  • the first actual deviation amount acquisition step S5 compares the reference press-formed product shape 5 (FIG. 34) and the first actual blank press-formed product shape 13 (FIG. 36). This is a step of determining the portion of both shapes that deviate from each other and the amount of deviation.
  • the shape of the press-formed product at the bottom dead center of molding is taken as the standard shape, and the amount of change (springback amount) from the standard shape at each part of the shape of the press-formed product after mold release is determined. Then, the difference in the amount of change in the shape of the two press-formed products was determined as the amount of deviation.
  • the deviation amount obtained in the first actual deviation amount acquisition step S5 is obtained by subtracting the amount of change in the reference press-formed product shape 5 (FIG. 34) from the amount of change in the first actual blank press-formed product shape 13 (FIG. 36).
  • the difference in the amount of change (deviation amount) is + (plus)
  • the corresponding portion of the first actual blank press-formed product shape 13 has a convex shape compared to the reference press-formed product shape 5.
  • the difference in the amount of change (deviation amount) is ⁇ (minus)
  • the corresponding portion of the first actual blank press-formed product shape 13 has a concave shape compared to the reference press-formed product shape 5.
  • the amount of deviation determined as described above is shown in FIG. 37 in correspondence with the first actual blank press-formed product shape 13.
  • the amount of deviation between the first actual blank press-formed product shape 13 and the reference press-formed product shape 5 was as follows. That is, it was 0.14 mm at site A, 0.26 mm at site B, 0.02 mm at site C, -0.32 mm at site D, 0.44 mm at site E, and -0.05 mm at site F.
  • ⁇ Second actual blank press molded product shape acquisition step> In the second actual blank press molded product shape acquisition step S7, a press forming analysis is performed using an actual blank model different from the first actual blank model 11. Then, there is a step of obtaining the shape of the press-formed product after release from the mold.
  • a second real blank model 21 is generated using a real blank different from the first real blank.
  • An example of the second real blank model 21 is shown in FIG. This will be explained in detail below.
  • the second real blank model 21 is a blank model generated based on measurement data obtained by measuring the shape of a real blank (second real blank) taken from a different part from the first real blank of a metal plate with shape variation. . Similar to the first real blank model 11, the shape of the second real blank is measured using, for example, a three-dimensional shape measuring device using a laser distance meter, and the second real blank model 21 is generated based on the measurement results.
  • FIG. 38(a) is a plan view of the second real blank model 21, and FIG. 38(b) is a sectional view taken along line BB in FIG. 38(a).
  • the unevenness is expressed by light and shade of color, with the dark colored portion being a convex shape toward the front of the page, and the light colored portion being a concave shape toward the back of the page.
  • FIG. 38(c) shows a graph of the unevenness height of FIG. 38(b).
  • the second real blank model 21 is a blank model that has the same shape variation as the second real blank sampled from a metal plate that has shape variation. As shown in FIG. 38, the second real blank model 21 has an irregular uneven shape different from that of the first real blank model 11. As shown in FIG.
  • press forming analysis is performed when press forming is performed using the same mold model as in the reference press-formed product shape acquisition step S1.
  • the shape of the press-formed product after the mold release is obtained as the second actual blank press-formed product shape 23.
  • the shape 23 of the second actual blank press molded product is shown in FIG.
  • the meanings of the colors and numerical values shown in FIG. 39 are the same as in FIGS. 34 and 36.
  • the amount of change in the shape of the second actual blank press-formed product 23 was as follows. That is, the area A was 0.80 mm, the area B was 0.65 mm, the area C was 5.88 mm, the area D was 0.90 mm, the area E was -2.58 mm, and the area F was 0.21 mm.
  • the second actual deviation amount acquisition step S9 is a step in which the reference press-formed product shape 5 and the second actual blank press-formed product shape 23 are compared, and the portion where the two shapes deviate and the amount of deviation are obtained.
  • the method for determining the amount of deviation is the same as the method explained in the first actual deviation amount acquisition step S5, so the explanation will be omitted.
  • the reference press-formed product shape 5 (FIG. 34) and the second actual blank press-formed product shape 23 (FIG. 39) are compared.
  • the amount of deviation between the two at that time is shown in FIG. 40 in correspondence with the second actual blank press-formed product shape 23. As shown in FIG.
  • the amount of deviation between the second actual blank press-formed product shape 23 and the reference press-formed product shape 5 was as follows. That is, -0.26 mm at site A, 0.02 mm at site B, -0.14 mm at site C, -0.20 mm at site D, 0.03 mm at site E, and -0.16 mm at site F. .
  • a part in which a deviation amount exceeding a threshold value has occurred among the deviation amounts obtained in the first actual deviation amount acquisition step S5 and the second actual deviation amount acquisition step S9 is specified as a part requiring action. It is a step. For example, when a plurality of press-formed products are stacked and joined together to be assembled into vehicle body members, it becomes difficult to join the press-formed products together if there is a large discrepancy in the shape of the press-formed products (particularly in the flange portion, etc.). In that case, countermeasures may be required. Therefore, in the present embodiment, a portion that is assumed to be greatly affected by the shape variation of the actual blank (large deviation) is specified as a portion requiring countermeasures, and measures can be taken to reduce the influence.
  • Both the deviation amount obtained in the first actual deviation amount acquisition step S5 (see FIG. 37) and the deviation amount obtained in the second actual deviation amount acquisition step S9 (see FIG. 40) correspond to the target shape (press-formed product 1). This is shown in FIG. As shown in FIG. 41, the amount of deviation was as follows. That is, -0.26 mm to 0.14 mm at site A, 0.02 mm to 0.26 mm at site B, -0.14 mm to 0.02 mm at site C, -0.32 mm to -0.20 mm at site D, It was 0.03 mm to 0.44 mm at site E, and -0.16 mm to -0.05 mm at site F.
  • the threshold value in step S11 for specifying a part requiring countermeasure is set to ⁇ 0.20 mm.
  • the regions where the deviation amount exceeds the threshold value are region A, region B, region D, and region E. Therefore, these parts are identified as parts requiring countermeasures in the shape of the press-formed product.
  • a correction process is performed so that the amount of deviation in the area requiring treatment identified in the area requiring treatment identifying step S11 is reduced. Specifically, the shape of at least one selected from the molding surface of a real mold, which is a press mold used in the production of press-formed products, and the real blank, which is a blank used in the production of press-formed products, is corrected. Execute processing.
  • correction is performed on the actual blank used for press forming in order to reduce the influence of blank shape variations. For this reason, the molding accuracy improvement step S23 of this embodiment includes a step S23A of specifying a region requiring countermeasures in the developed blank model and a step S23B of providing a blank bead.
  • the development blank model region requiring countermeasure identifying step S23A is a step of identifying a region on the blank model corresponding to a region requiring countermeasure in the shape of the press-formed product.
  • the shape of the press-formed product is subjected to reverse molding analysis and developed into a blank model. With this, it is possible to calculate which part on the blank model corresponds to the part requiring countermeasures in the shape of the press-formed product.
  • the portions where the amount of deviation exceeding the threshold value occurred in the first actual blank press-formed product shape 13 were portions B, D, and E (see FIG. 37). Further, in the second actual blank press-formed product shape 23, the portions where the amount of deviation exceeding the threshold value occurred were portions A and D (see FIG. 40). Therefore, in the above-mentioned step S11 for specifying areas requiring countermeasures, the sections A, B, D, and E were identified as the sections requiring countermeasures in the shape of the press-formed product.
  • each identified region requiring countermeasure is set on one press-formed product shape.
  • the areas requiring measures in this example are areas A, B, D, and E.
  • the shape of the press-formed product for setting the area requiring countermeasures may be any of the reference press-formed product shape 5, the first actual blank press-formed product shape 13, and the second actual blank press-formed product shape 23 described above.
  • the shape of the press-formed product with the above-mentioned areas requiring countermeasures set is subjected to inverse molding analysis and developed into a blank model.
  • the areas requiring measures on the blank model can be identified.
  • identifying areas on the blank model that require countermeasures it is possible to take measures to reduce the effects of blank shape variations on the blank before press forming.
  • a bead is added to a portion of the actual blank that corresponds to a portion requiring treatment on the blank model. Therefore, the effect of press forming using a real blank provided with beads was confirmed by press forming analysis, and will be described below.
  • FIG. 42 shows an example of beads applied to the blank.
  • the parts requiring measures (parts A, B, D, and E) are set to the reference press-formed product shape 5.
  • the reference press-formed product shape 5 is expanded to identify areas on the flat blank model 3 that require countermeasures.
  • beads were applied to the areas requiring treatment on the flat blank model 3.
  • FIG. 42 also shows the portions corresponding to portions A to E of the reference press-formed product shape 5 and the width of the amount of deviation generated at each portion (same as in FIG. 41). As shown in FIG.
  • the parts on the blank model corresponding to the parts requiring treatment in the shape of the press-formed product, that is, parts A, B, D, and E are set as the parts requiring treatment in the blank model.
  • Beads 15 were then applied to parts A, B, D, and E in the blank model.
  • beads 15 are provided in a direction in which the longitudinal direction intersects or is parallel to the edge of the blank model.
  • the beads of the present invention are not limited to this. For example, it may be applied in a direction along the direction in which the wave shape of the first real blank model 11 or the second real blank model 21 travels (the direction of the pitch of the unevenness).
  • FIG. 43 shows a standard press-formed product shape 81 with beads, which was obtained by press-molding analysis of the flat blank model 3 with beads 15 shown in FIG. 42.
  • the amount of change in the standard press-formed product shape 81 with beads was as follows. That is, it was 2.65 mm at site A, 0.20 mm at site B, 7.59 mm at site C, -1.60 mm at site D, -1.71 mm at site E, and 0.13 mm at site F.
  • FIG. 44 shows a beaded first actual blank press-formed product shape 82 obtained by press forming analysis of the first actual blank model 11 provided with the beads 15.
  • the amount of change in the shape of the first actual blank press-formed product 82 provided with beads was as follows. That is, it was 2.74 mm at site A, 0.11 mm at site B, 7.55 mm at site C, -1.68 mm at site D, -1.75 mm at site E, and 0.06 mm at site F.
  • the amount of deviation is shown in FIG.
  • the amount of deviation between the beaded first actual blank press-formed product shape 82 and the beaded reference press-formed product shape 81 was as follows. That is, 0.09 mm at site A, -0.09 mm at site B, -0.04 mm at site C, -0.08 mm at site D, -0.04 mm at site E, and -0.07 mm at site F. Ta.
  • the amount of deviation when the bead 15 is added to the blank model is significantly reduced compared to the amount of deviation when the bead 15 is not added (see FIG. 37). Therefore, it can be seen that the bead 15 provided to the blank model reduces the influence on the dimensional accuracy of the press-formed product due to the shape variation of the blank before press-forming.
  • FIG. 46 shows a beaded second actual blank press-formed product shape 83 obtained by press forming analysis of the second actual blank model 21 provided with the beads 15.
  • the amount of change in the shape of the second actual blank press-formed product 83 provided with beads was as follows. That is, it was 2.79 mm at site A, 0.17 mm at site B, 7.57 mm at site C, -1.64 mm at site D, -1.77 mm at site E, and 0.12 mm at site F.
  • the bead-applied standard press-formed product shape 81 (FIG. 43) and the bead-applied second actual blank press-formed product shape 83 (FIG. 46) were compared.
  • the amount of deviation determined by comparison is shown in FIG.
  • the amount of deviation between the beaded second actual blank press-formed product 25 and the beaded standard press-formed product shape 81 was as follows. That is, 0.14 mm at site A, -0.03 mm at site B, -0.02 mm at site C, -0.04 mm at site D, -0.06 mm at site E, and -0.01 mm at site F. Ta.
  • the amount of deviation when beads 15 are added to the blank model is significantly reduced compared to the amount of deviation when beads 15 are not added (see FIG. 40). In other words, it can be seen that the influence of changes in the shape of the blank is reduced.
  • the amount of deviation when the bead 15 was added to the blank model was as follows. That is, 0.09 to 0.14 mm at site A, -0.09 to -0.03 mm at site B, -0.04 to -0.02 mm at site C, and -0.08 to -0. 04mm, -0.06 to -0.04mm at location E, and -0.07 to -0.01mm at location F, which are significantly smaller than the amount of deviation before the countermeasure shown in FIG.
  • beads 15 are added to the areas on the blank model that require measures identified in step S23A for specifying areas on the developed blank model that require measures. It was confirmed that this alleviated the effects of blank shape fluctuations and improved the dimensional accuracy of the press-formed product shape.
  • the blank bead applying step S23B is a step of applying beads 15 to the parts of the actual blank corresponding to the parts requiring measures identified in the developed blank model parts requiring measures specifying step S23A.
  • the parts of the actual blank corresponding to the parts requiring action (parts A, B, D, and E in FIG. 42) identified in the development blank model part requiring action specifying step S23A are set as the parts requiring action on the actual blank.
  • preforming is performed to provide beads 15 similar to those shown in FIG. 42 to the set portions of the actual blank that require treatment.
  • beads when providing beads to the actual blank, it is preferable to provide beads like the beads 15 formed at portions B, D, and E in FIG. 42. That is, it is preferable to provide the beads so that the longitudinal direction intersects the edge of the actual blank closest to the area requiring treatment. However, if it is not possible to set the bead on the edge closest to the area requiring treatment due to reasons such as the design of the component, the bead is set in a possible vicinity, such as near the area requiring treatment, for example.
  • the dimensional accuracy of the press-formed product is poor, the rigidity of the end of the press-formed product is improved, and the dimensional accuracy of the press-formed product is improved.
  • the wavy shape of the blank can be suppressed and dimensional accuracy can be improved.
  • the bead 15 may be applied to the actual blank such that the longitudinal direction of the bead is along the direction in which the unevenness of the shape variation of the actual blank continues in the area requiring countermeasures or in the vicinity of the area of the actual blank.
  • the longitudinal direction is applied along the direction in which the unevenness of the shape variation of the actual blank continues in the area requiring countermeasures.
  • the longitudinal direction may be set along the direction in which the unevenness of the shape variation of the actual blank continues in the vicinity of the part requiring countermeasures. It may be given to
  • the bead may have a convex shape or a concave shape.
  • the length, width, and height of the bead are determined by the degree of tolerance required for the target press-formed product, taking into account the allowable height and pitch of the waveform (shape variation) remaining in the press-formed product. It is advisable to decide accordingly.
  • the bead shape any shape such as a circle, an ellipse, an ellipse, a square, a rectangle, a triangle, a rhombus, etc. when viewed from above can be applied.
  • any shape such as a chevron, a trapezoid, a semicircle, a semiellipse, etc. can be applied.
  • the beaded real blank press forming step S25 is a step of press forming a real blank with beads 15 added to the parts corresponding to the parts requiring countermeasures identified in the development blank model required part specifying step S23A.
  • the beaded actual blank press molding step S25 corresponds to a molding step. That is, the actual blank provided with the beads 15 is press-formed using an actual mold that is the same as the predetermined mold model in the press-forming analysis described above. That is, the actual blank provided with the beads 15 is press-molded using an actual mold of the same type as the mold model used in the press-forming analysis described above.
  • the shape of the press-formed product after press-forming can reduce the influence of the shape variation of the blank, as shown in the analysis result of FIG. 48. Therefore, even when comparing the shape of a press-formed product obtained by press-forming analysis of a flat blank model, the amount of deviation is less than ⁇ 0.20 mm, making it possible to obtain a press-formed product with good dimensional accuracy. In this way, it becomes possible to suppress the wavy shape of the actual blank, and it is possible to press-form the actual blank while suppressing the wavy shape, thereby obtaining a press-formed product with good dimensional accuracy. Furthermore, the beads applied to the actual blank may be crushed during press molding. As a result, strain is applied to the beaded area and its surroundings, resulting in work hardening, which further improves rigidity, suppresses the waveform remaining in the press-formed product, and improves dimensional accuracy.
  • a press-molded product with good dimensional accuracy can be stably obtained.
  • a plurality of patterns of blank models are generated assuming blanks with shape variations, and the amount of deviation in each case is determined to identify areas requiring countermeasures. Therefore, the difference in shape variation occurring between individual actual blanks is taken into consideration. Note that although only one type of second real blank model is generated in the above example, a plurality of types of second real blank models may be generated.
  • a plurality of second real blanks are taken from different parts of the metal plate with shape variations, and a plurality of types of second real blank models are generated.
  • the shape of a press-formed product when the blank model is flat is compared with the shape of a press-formed product when the blank model has unevenness.
  • the difference in the amount of change from the molding bottom dead center in the press molding direction was defined as the deviation amount, but the present invention is not limited to this.
  • the height of each part of the press-formed product shape after release (after springback) when the blank model has unevenness and the height of the press-formed product after release when the blank model is flat.
  • the difference obtained by subtracting the height of each part of the shape may be used as the deviation amount.
  • the amount of deviation may vary depending on how the fixed points are selected.
  • the amount of change is compared based on the shape at the bottom dead center of molding, which is constant regardless of the shape of the blank, as in this embodiment, the amount of deviation can be determined accurately and easily. It is preferable that it can be done.
  • the molding accuracy improving step S23 may further include the bead providing step S13A of the first embodiment. Then, a configuration may be adopted in which at least one of the blank bead application step S23B and the bead application step S13A is selected and executed based on the target accuracy and other predetermined conditions.
  • a method for manufacturing a press-formed product which manufactures a press-formed product by press-forming a blank taken from a metal plate with shape variation using a press mold, Using a flat blank model with a flat shape, press forming analysis is performed using a predetermined mold model set based on the shape of the target press-formed product, and the shape of the press-formed product after release is used as a reference press-forming.
  • a reference press-formed product shape acquisition step to obtain the product shape;
  • a first real blank model is generated based on the measurement data obtained by measuring the first real blank taken from the metal plate having the shape variation, and the generated first real blank model is used to measure the predetermined gold.
  • One or more types of second real blank models are generated based on measurement data obtained by measuring a second real blank taken from the metal plate having a shape variation at a location different from the first real blank, and the generated second real blank model is generated.
  • a second actual blank model is used to perform press forming analysis of press forming with the predetermined mold model set above, and obtain the shape of the press-formed product after release as the second actual blank press-formed product shape.
  • a blank press molded product shape acquisition step A second step of comparing the reference press-formed product shape and one or more types of the second actual blank press-formed product shapes, and determining a portion where the two shapes deviate and a second actual deviation amount that is the amount of the deviation.
  • an actual deviation amount acquisition step The press-formed product corresponding to a portion where a deviation amount exceeding a preset threshold value among the first actual deviation amounts has occurred and a portion where a deviation amount exceeding a preset threshold value among the second actual deviation amounts has occurred.
  • the molding surface of an actual mold, which is a press mold used in manufacturing the press-formed product, and the press-formed product are arranged so that the amount of deviation in the region requiring countermeasures identified in the step of specifying the region requiring countermeasures is small.
  • a forming accuracy improving step of correcting the shape of at least one selected from the actual blank used in the production of the blank A method for manufacturing a press-formed product.
  • the first actual deviation amount acquisition step includes: The difference between the springback amount at a predetermined portion in the standard press-formed product shape and the springback amount at the same portion as the predetermined portion of the reference press-formed product shape in the first actual blank press-formed product shape is determined by the first actual blank press-forming product shape. Obtained as the amount of deviation,
  • the second actual deviation amount obtaining step includes: The difference between the springback amount at a predetermined portion in the reference press-formed product shape and the springback amount at the same portion as the predetermined portion of the reference press-formed product shape in the second actual blank press-formed product shape is determined by the second actual blank press-forming product shape. Obtained as the amount of deviation.
  • the step of improving molding accuracy includes a bead applying step of applying a bead to the area requiring treatment, or the area requiring treatment and the area surrounding it, on the molding surface of the actual mold.
  • the bead applying step the longitudinal direction of the bead mark formed on the press-formed product by the bead applied to the actual mold intersects with the edge of the press-formed product that is closest to the area requiring countermeasures. The bead is applied to the actual mold in the direction of the mold or in the direction parallel to the edge.
  • the actual blank has a shape variation in which unevenness is continuous along a predetermined direction
  • the bead marks formed on the press-formed product by the beads applied to the actual mold are such that the unevenness of the shape change of the blank in the area requiring countermeasures of the press-formed product is continuous. Add beads to the actual mold along the direction.
  • an actual press forming step of press forming the blank using an actual mold provided with the beads In the actual press forming step, bead marks are formed in a part of the press-formed product that requires treatment, or in a part that includes the part that requires treatment and its surroundings; Furthermore, a restriking step is provided in which the press-formed product press-formed in the actual press-forming step is pressed again to crush the bead marks.
  • the step of improving molding accuracy includes: Setting the area requiring measures in either the reference press-formed product shape, the first actual blank press-formed product shape, or the second actual blank press-formed product shape and developing it into a blank model, and developing the developed blank into a blank model.
  • a step for identifying areas on the model that require measures a blank bead applying step of applying a bead to a part of the actual blank corresponding to the part requiring treatment identified in the step of specifying the part requiring treatment of the developed blank model; Equipped with. (8)
  • beads are applied to the actual blank such that the longitudinal direction of the bead is in a direction that intersects the edge of the actual blank that is closest to the area requiring treatment.
  • the actual blank has a shape variation in which unevenness is continuous along a predetermined direction
  • a bead is applied to the actual blank such that a longitudinal direction of the bead applied to the blank is along a direction in which irregularities of the shape variation of the actual blank in the area requiring countermeasures of the actual blank continue.
  • a forming step of press-molding the real blank provided with the beads using the real mold After the molding step, there is a step of performing press molding to crush the beads.

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Abstract

ブランクの形状変動による影響を低減するプレス成形品の製造方法を提供する。プレス成形品の製造方法は、基準プレス成形品形状（５）を取得する基準プレス成形品形状取得ステップと、第１実ブランクプレス成形品形状（１３）を取得する第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、基準プレス成形品形状（５）と第１実ブランクプレス成形品形状（１３）の第１実乖離量を求める第１実乖離量取得ステップと、第２実ブランクプレス成形品形状（２３）を取得する第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、基準プレス成形品形状（５）と第２実ブランクプレス成形品形状（２３）の第２実乖離量を求める第２実乖離量取得ステップと、要対策部位を特定する要対策部位特定ステップと、実金型にビードを付与するビード付与ステップと、ビードを付与した実金型を用いてプレス成形する実プレス成形ステップと、を備える。

Description

プレス成形品の製造方法
　本発明は、形状変動のある金属板から採取したブランクをプレス成形してプレス成形品を製造する技術に関する。本発明は、前記ブランクの形状変動の影響を低減可能なプレス成形品の製造方法に関する。
　自動車の衝突安全性基準の厳格化により自動車車体への衝突安全性の向上の要求が高くなっている。その要求と共に、昨今の二酸化炭素排出規制を受けて自動車の燃費向上を図るため、車体の軽量化も必要とされている。これら衝突安全性能と車体の軽量化を両立するために、従来に比べてさらに高強度な金属板が車体に採用される傾向にある。
　プレス成形品は、ブランクをプレス成形して製造される。そのプレス成形品用のブランクを採取する実際の金属板は、必ずしも、面が完全に平坦なものはなく、従来から、面に沿った波形状（形状変動）を有している場合がある。
　したがって、金属板から採取した実際のブランクもまた、必ずしも平坦であるとは限らず、形状変動を有する場合がある。
　このような形状変動を有するブランクを、車体部品にプレス成形した場合、プレス成形後に得られたプレス成形品は、その形状変動が影響して、目標となる寸法精度から外れることが危惧される。
　プレス成形した後のプレス成形品について、目標となる寸法精度から外れたものを選別する技術として、例えば特許文献１、２が開示されている。
　また、特許文献５には、クラッシュボックスのプレス成形を行うにあたり、展開ブランクを用いることが記載されている。
　また、特許文献３には、プレス成形品に生じたスプリングバックの抑制を目的としてプレス成形品の残留応力を平準化するため、フランジ部にビードを付与する技術が開示されている。さらに、特許文献４には、ドロー成形の際に、金型にビードを付与してプレス成形中の材料流れを制御し、スプリングバックを抑制する技術が開示されている。
特開昭６２－０４７５０４号公報 特開２０１９－００２８３４号公報 特開２００９－２５５１１７号公報 特開２０１２－１６６２２５号公報 再公表２０１５－０５３０７５号公報
　特許文献１または特許文献２に開示の技術は、プレス成形後の成形品同士の形状を比較するものであって、プレス成形前のブランクの形状変動による影響を低減するものではない。
　また、従来は、プレス成形品のどの部位がブランクの形状変動による影響を受けやすいかを特定することも行われておらず、対策を講じることが難しかった。
　さらに、プレス成形に用いるブランクは、鋼板などの金属板から打ち抜きやせん断によって採取される。したがって、形状変動のある金属板から複数のブランクを採取すると、採取位置が異なることで、同じ金属板から採取したブランクであっても、個々のブランクで凹凸を呈する部位が異なる。
　したがって、ブランクの形状変動による影響を低減するには、個々のブランクの形状変動に相違があることも考慮して対策を講じる必要がある。
　また、プレス成形品のプレス成形を行うために、従来から例えば特許文献５に開示されるように、プレス成形品を平面に展開した形状を有する展開ブランクを用いていた。しかし、プレス成形後のプレス成形品の寸法精度に影響を及ぼすプレス成形前のブランクの形状変動部位を特定して、該部位へ対策を取るものではない。
　また、特許文献３、４には、ビードを付与することでスプリングバックを抑制する技術が開示されている。しかし、該ビードは、プレス成形中に加えられたひずみによってプレス成形後に離型したプレス成形品に残留する応力を平準化または低減するものである。したがって、特許文献３、４に開示の技術は、プレス成形中の材料流れを制御することを目的としたものであり、本発明が対象とするブランクの形状変動による影響を低減することを目的としたものではなかった。
　本発明は、かかる課題を解決するためになされたものである。本発明は、形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形して製造されるプレス成形品の寸法精度における、ブランクの形状変動の影響を低減することを目的としている。
　課題解決のために、本発明の一態様は、形状変動のある金属板から採取したブランクを、プレス金型を用いてプレス成形することでプレス成形品を製造するプレス成形品の製造方法であって、平坦な形状の平坦ブランクモデルを用いて、目標とするプレス成形品の形状に基づき設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準プレス成形品形状として取得する基準プレス成形品形状取得ステップと、前記形状変動のある金属板から採取した第１実ブランクを測定した測定データに基づいて、第１実ブランクモデルを生成し、該生成した第１実ブランクモデルを用いて、前記所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を第１実ブランクプレス成形品形状として取得する第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、前記基準プレス成形品形状と前記第１実ブランクプレス成形品形状とを比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量である第１実乖離量とを求める第１実乖離量取得ステップと、前記形状変動のある金属板から前記第１実ブランクとは異なる部位で採取した第２実ブランクを測定した測定データに基づいて、第２実ブランクモデルを一種類または複数種類生成し、該生成した第２実ブランクモデルを用いて、前記設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を第２実ブランクプレス成形品形状として取得する第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、前記基準プレス成形品形状と一種類または複数種類の前記第２実ブランクプレス成形品形状とを比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量である第２実乖離量を求める第２実乖離量取得ステップと、前記第１実乖離量のうちの予め設定した閾値を超える乖離量が生じた部位および前記第２実乖離量のうちの予め設定した閾値を超える乖離量が生じた部位に相当する前記プレス成形品の部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定ステップと、前記要対策部位特定ステップで特定した要対策部位での前記乖離量が小さくなるように、前記プレス成形品の製造で使用するプレス金型である実金型の成形面、及び、前記プレス成形品の製造で使用する前記ブランクである実ブランクから選択した少なくとも一方の形状を補正する成形精度向上ステップと、を備える。
　本発明の態様によれば、個々のブランクにおける形状変動の相違も考慮した上で、プレス成形品におけるブランクの形状変動による影響が大きい部位を特定する。そして、当該部位に対応した対策を講じることで、ブランクの形状変動による影響を低減することができる。
　これにより、本発明の態様によれば、寸法精度の良好なプレス成形品の製造が可能となって、形状変動を有する金属板から採取したブランクを用いても良好な寸法精度のプレス成形品を歩留まり良く生産できる。
第１実施形態に係るプレス成形品の製造方法の各ステップの説明図である。 第１実施形態で対象とした部品の外観図である。 平坦ブランクモデルの説明図である。 図３の平坦ブランクモデルを用いてプレス成形（ドロー成形）解析した基準プレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 第１実施形態に係る第１実ブランクモデルの説明図である。 図５の第１実ブランクモデルを用いてプレス成形（ドロー成形）解析した第１実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図４の基準プレス成形品形状と図６の第１実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第１実乖離量を示した図である。 第１実施形態における第２実ブランクモデルの説明図である。 図８の第２実ブランクモデルを用いてプレス成形（ドロー成形）解析した第２実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図４の基準プレス成形品形状と図９の第２実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第２実乖離量を示した図である。 図７と図１０に示した第１実乖離量と第２実乖離量の範囲を目標形状に対応させて示した図である。 ビードを付与した金型モデルを用いてプレス成形（ドロー成形）解析した基準プレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 ビードを付与した金型モデルを用いてプレス成形（ドロー成形）解析した第１実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図１２の基準プレス成形品形状と図１３の第１実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第１実乖離量を示した図である。 ビードを付与した金型モデルを用いてプレス成形（ドロー成形）解析した第２実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図１２の基準プレス成形品形状と図１５の第２実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第２実乖離量を示した図である。 図１４と図１６に示した第１実乖離量と第２実乖離量の範囲を目標形状に対応させて示した図である。 図３の平坦ブランクモデルを用いてプレス成形（フォーム成形）解析した基準プレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図５の第１実ブランクモデルを用いてプレス成形（フォーム成形）解析した第１実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図１８の基準プレス成形品形状と図１９の第１実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第１実乖離量を示した図である。 実施例における第２実ブランクモデルの説明図である。 図２１の第２実ブランクモデルを用いてプレス成形（フォーム成形）解析した第２実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図１８の基準プレス成形品形状と図２２の第２実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第２実乖離量を示した図である。 図２０と図２３に示した第１実乖離量と第２実乖離量の範囲を目標形状に対応させて示した図である。 ビードを付与した金型モデルを用いてプレス成形（フォーム成形）解析した基準プレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 ビードを付与した金型モデルを用いてプレス成形（フォーム成形）解析した第１実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図２５の基準プレス成形品形状と図２６の第１実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第１実乖離量を示した図である。 ビードを付与した金型モデルを用いてプレス成形（フォーム成形）解析した第２実ブランクプレス成形品形状と、当該形状の各部位における成形下死点からの変化量を示した図である。 図２５の基準プレス成形品形状と図２８の第２実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの第２実乖離量を示した図である。 図２７と図２９に示した第１実乖離量と第２実乖離量の範囲を目標形状に対応させて示した図である。 第２実施形態に係るプレス成形品の製造方法の各ステップの説明図である。 第２実施形態が対象とする目標形状の外観図の例である。 第２実施形態に係る平坦ブランクモデルの説明図である。 図３３の平坦ブランクモデルを用いてプレス成形解析した基準プレス成形品形状と、成形下死点からの変化量を示した図である。 第１実ブランクモデルの説明図である。 図３５の第１実ブランクモデルを用いてプレス成形解析した第１実ブランクプレス成形品形状と、成形下死点からの変化量を示した図である。 図３４の基準プレス成形品形状と図３６の第１実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの乖離量を説明する図である。 第２実ブランクモデルの説明図である。 図３８の第２実ブランクモデルを用いてプレス成形解析した第２実ブランクプレス成形品形状と、成形下死点からの変化量を示した図である。 図３４の基準プレス成形品形状と図３９の第２実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの乖離量を説明する図である。 図３７と図４０における乖離量の範囲を目標形状に対応させて示した図である。 図４１で特定された要対策部位に対応するブランクモデルの部位にビードを付与した図である。 図３３の平坦ブランクモデルにビードを付与してからプレス成形解析したビード付与の基準プレス成形品形状と、成形下死点からの変化量を示した図である。 図３５の第１実ブランクモデルにビードを付与してからプレス成形解析したビード付与の第１実ブランクプレス成形品形状と、成形下死点からの変化量を示した図である。 図４３のビード付与の基準プレス成形品形状と図４４のビード付与の第１実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの乖離量を説明する図である。 図３８の第２実ブランクモデルにビードを付与してからプレス成形解析したビード付与の第２実ブランクプレス成形品形状と、成形下死点からの変化量を示した図である。 図４３のビード付与の基準プレス成形品形状と図４６のビード付与の第２実ブランクプレス成形品形状とを比較したときの乖離量を説明する図である。 図４５と図４７における乖離量の範囲を目標形状に対応させて示した図である。
　次に、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
　「第１実施形態」
　本実施形態に係るプレス成形品の製造方法は、形状変動（凹凸）のある金属板から採取したブランクを用いる。本実施形態では、そのブランクに対し、目標とするプレス成形品形状に対応するプレス金型によって、フォーム成形やドロー成形などのプレス成形を行ってプレス成形品を製造する。本発明では、そのプレス成形品の製造の際に、製造されるプレス成形品に対する、ブランクの形状変動による影響を低減して、より寸法精度の高いプレス成形品を製造する。
　ここで、金属板が有する形状変動とは、例えば、所定方向に沿って凹凸が連続して形成されるような形状変動である。
　また、対象とする金属板の材料としては、鋼材やアルミ合金などが例示できるが、それに限定されない。本発明は、引張強度９８０ＭＰａ以上の高強度鋼板、特に引張強度１４７０ＭＰａ以上の超高強度鋼板に好適な技術である。金属板の引張強度が高い場合、引張強度が低い場合に比べて、寸法精度に対する、金属板やブランクの形状変動の影響が大きくなる。
　図１に示すように、本実施形態に係るプレス成形品の製造方法は、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１、第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３、第１実乖離量取得ステップＳ５、第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７、第２実乖離量取得ステップＳ９、要対策部位特定ステップＳ１１、成形精度向上ステップＳ１３、及び実プレス成形ステップＳ１５を備えている。
　図２に示すプレス成形品１を目標形状としてプレス成形する場合を例に挙げて、以下、各構成を詳細に説明する。なお、本実施形態では、板厚１．２ｍｍの１．５ＧＰａ級鋼板からなるブランクを用いた場合を例示する。ただし、本発明は、これにこだわるものではない。
＜基準プレス成形品形状取得ステップ＞
　基準プレス成形品形状取得ステップＳ１は、図３に示すような平坦ブランクモデル３を用いる。そして、所定の金型モデルでプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準プレス成形品形状として取得するステップである。
　所定の金型モデルは、平坦形状のブランクを目標とする目標プレス成形品形状にプレス成形する実金型の成形面形状に基づき設定する。例えば、目標プレス成形品形状に倣った形状の金型モデルを所定の金型モデルとする。ただし、離型後のスプリングバック分だけ補正した金型モデルが、所定の金型モデルとして好ましい。
　なお、本説明の「プレス成形解析」とは、成形下死点の形状を取得する解析と、離型後、即ちスプリングバックした後の形状を取得する解析とを含むものとする。
　平坦ブランクモデル３とは、従来、一般的にプレス成形解析で用いられるブランクモデルであり、凹凸のない平らな形状のものである。
　プレス成形解析は、通常、有限要素法（ＦＥＭ）などのＣＡＥ解析で行われる。すなわち、プレス成形解析は、コンピュータを用いた構造解析、例えば公知のＣＡＥ解析などで行えば良い。プレス成形には、フォーム成形、ドロー成形等があるが、本発明は、いずれのプレス成形にも適用できる。本実施形態では、ドロー成形の場合を例に挙げて説明する。
　プレス成形解析によって求めた、離型後の基準プレス成形品形状５を、図４に示す。図４では、成形下死点からの、離型による変化量を色の濃淡で示している。
　変化量とは、プレス成形方向において、プレス成形後に離型しスプリングバックした後のプレス成形品形状の各部位の高さから、成形下死点の形状の対応する部位の高さを差し引いた値である。このため、変化量は、プレス成形方向のスプリングバック量に相当する値である。高さの差（変化量）が＋（プラス）の場合は、離型後の形状が、成形下死点形状より凸状となる。一方、高さの差（変化量）が－（マイナス）の場合は、離型後の形状が、成形下死点形状より凹み状となる。
　図４では、成形下死点よりも凹み状になる部位の色を薄くし、凸状になる部位の色を濃くしている。また、図４中に表示した数字は、＋が凸方向（紙面手前）への変化量、－が凹方向（紙面奥）への変化量で、単位はｍｍである。以下の他の図に表示した数字等についても同様である。
　本例においては、図４に示すような変化量であった。すなわち、基準プレス成形品形状５の変化量は、左端部（部位Ａ）で－１．２２ｍｍであった。また、天板部の左端（部位Ｂ）で－０．１７ｍｍ、長手方向中央部（部位Ｃ）で５．５５ｍｍ、下フランジ部の右端（部位Ｄ）で２．４７ｍｍ、右端部（部位Ｅ）で０．０７ｍｍであった。
＜第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップ＞
　第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３は、金属板の形状変動に対応したブランクモデルを用いる。そして、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１と同じプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を取得するステップである。
　第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３では、まず、金属板の形状変動に基づき、金属板の形状変動に対応した形状の第１実ブランクモデル１１を生成する。第１実ブランクモデル１１の一例を図５に示し、以下、具体的に説明する。
　第１実ブランクモデル１１は、形状変動のある金属板の所定位置から採取した実ブランク（第１実ブランク）の形状を測定した測定データに基づいて生成したブランクモデルである。具体的には、第１実ブランクの形状を、例えばレーザ距離計による３次元形状測定器などによって測定し、測定結果に基づいて第１実ブランクモデル１１を生成する。
　図５（ａ）が、第１実ブランクモデル１１を平面視した図であり、図５（ｂ）が、図５（ａ）のＡ－Ａ断面図であり、その図は凹凸を色の濃淡で表現している。また、図５（ｃ）には、図５（ｂ）の凹凸高さをグラフ化して示した。
　図５に示すように、第１実ブランクモデル１１は、形状変動のある金属板から採取した第１実ブランクと同様の形状変動を有するブランクモデルであり、不規則な凹凸形状を有している。
　次に、第１実ブランクモデル１１を用いて、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１と同じ所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行う。そして、解析結果に基づき、離型後のプレス成形品形状を第１実ブランクプレス成形品形状１３として取得する。プレス成形解析した第１実ブランクプレス成形品形状１３を、図６に示す。図６に示す色や数値は、図４と同様である。
　図６に示すように、第１実ブランクプレス成形品形状１３の変化量は、左端部（部位Ａ）で－１．０６ｍｍであった。また、天板部の左端（部位Ｂ）で－０．１２ｍｍ、長手方向中央部（部位Ｃ）で５．５７ｍｍ、下フランジ部の右端（部位Ｄ）で２．５５ｍｍ、右端部（部位Ｅ）で０．２３ｍｍであった。
＜第１実乖離量取得ステップ＞
　第１実乖離量取得ステップＳ５では、基準プレス成形品形状５（図４）と第１実ブランクプレス成形品形状１３（図６）を比較する。そして、両形状の乖離する部位と、乖離量（第１実乖離量）とを求める。
　例えば、プレス成形品の形状に対し、複数の領域を設定し、各領域の代表箇所を乖離量を求める部位とする。領域は、例えば、離型後にスプリングバックが発生しやすいと推定される領域を代表して設定しても良い。また、例えば、乖離する部位と第１乖離量とを組としてデータを記憶しても良い。
　本実施形態では、成形下死点におけるプレス成形品形状を基準形状とし、基準形状からの離型後のプレス成形品形状の各部位における変化量（スプリングバック量）を求めた。そして、二つのプレス成形品形状の変化量の差を乖離量として求める。
　すなわち、第１実乖離量取得ステップＳ５で求める第１実乖離量とは、第１実ブランクプレス成形品形状１３の変化量（図６）から、基準プレス成形品形状５の変化量（図４）を差し引いた値となる。第１実ブランクプレス成形品形状１３の変化量（図６）は、形状変動のある実ブランクを用いた変化量である。基準プレス成形品形状５の変化量（図４）は、平坦なブランクモデルを用いた変化量である。したがって、第１実乖離量が＋（プラス）の場合は、第１実ブランクプレス成形品形状１３の当該部位は、基準プレス成形品形状５に比べて凸形状となる。また、第１実乖離量が－（マイナス）の場合は、第１実ブランクプレス成形品形状１３の当該部位は、基準プレス成形品形状５に比べて凹み形状となる。
　上記のように求めた第１実乖離量を図７に示す。
　図７に示すように、第１実ブランクプレス成形品形状１３と基準プレス成形品形状５との第１実乖離量は、次の値であった。すなわち、部位Ａで０．１６ｍｍ、部位Ｂで０．０５ｍｍ、部位Ｃで０．０２ｍｍ、部位Ｄで０．０８ｍｍ、部位Ｅで０．１６ｍｍであった。
＜第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップ＞
　第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７は、第１実ブランクモデル１１とは異なる実ブランクモデルを用いる。そして、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１と同じプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を取得するステップである。
　第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７では、まず、第１実ブランクとは異なる実ブランクを用いて第２実ブランクモデル２１を生成する。第２実ブランクモデル２１の一例を図８に示し、以下、具体的に説明する。
　第２実ブランクモデル２１は、形状変動のある金属板の第１実ブランクとは異なる部位から採取した実ブランク（第２実ブランク）の形状を測定した測定データに基づいて生成したブランクモデルである。第１実ブランクモデル１１と同様に、第２実ブランクの形状を、例えばレーザ距離計による３次元形状測定器などによって測定し、測定結果に基づいて第２実ブランクモデル２１を生成する。
　図８（ａ）が第２実ブランクモデル２１を平面視した図、図８（ｂ）が図８（ａ）のＢ－Ｂ断面図であり、凹凸を色の濃淡で表現している。また、図８（ｃ）には、図８（ｂ）の凹凸高さをグラフ化して示した。
　図８に示すように、第２実ブランクモデル２１は、形状変動のある金属板から採取した第２実ブランクと同様の形状変動を有するブランクモデルである。第２実ブランクモデル２１は、第１実ブランクモデル１１とは異なる不規則な凹凸形状を有している。
　次に、第２実ブランクモデル２１を用いて、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１と同じ所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行う。そして、離型後のプレス成形品形状を第２実ブランクプレス成形品形状２３として取得する。第２実ブランクプレス成形品形状２３を図９に示す。図９に示す色や数値の意味は、図４、図６と同様である。
　本例においては、図９に示すような変化量であった。つまり、第２実ブランクプレス成形品形状２３の変化量は、部位Ａで－０．８５ｍｍであった。また、部位Ｂで０．２１ｍｍ、部位Ｃで５．６３ｍｍ、部位Ｄで２．６２ｍｍ、部位Ｅで－０．２１ｍｍであった。
＜第２実乖離量取得ステップ＞
　第２実乖離量取得ステップＳ９は、基準プレス成形品形状５と第２実ブランクプレス成形品形状２３を比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量（第２実乖離量）とを求めるステップである。第２実乖離量の求め方は第１実乖離量取得ステップＳ５で説明した方法と同様であるので説明を省略する。
　基準プレス成形品形状５（図４）と第２実ブランクプレス成形品形状２３（図９）とを比較したときの第２実乖離量を図１０に示す。
　図１０に示すように、第２実ブランクプレス成形品形状２３と基準プレス成形品形状５との第２実乖離量は、次の値であった。すなわち、部位Ａで０．３７ｍｍ、部位Ｂで０．３８ｍｍ、部位Ｃで０．０８ｍｍ、部位Ｄで０．１５ｍｍ、部位Ｅで－０．２８ｍｍであった。
＜要対策部位特定ステップ＞
　要対策部位特定ステップＳ１１は、第１実乖離量取得ステップＳ５で閾値を超える第１実乖離量が生じた部位および第２実乖離量取得ステップＳ９で閾値を超える第２実乖離量が生じた部位に相当するプレス成形品１の部位を要対策部位として特定するステップである。
　例えば、複数のプレス成形品を重ね合わせて接合して車体のメンバー類に組み立てる場合など、プレス成形品の形状（特にフランジ部分など）に乖離が大きいとプレス成形品同士の接合が困難となる。このような場合に、対策を要する場合がある。そこで、本実施形態では、ブランクの形状変動による影響が大きい、つまり乖離が大きいと想定される部位を、要対策部位として特定する。そして、ブランクの形状変動による影響を低減するための対策をとれるようにした。
　第１実乖離量取得ステップＳ５で求めた第１実乖離量（図７参照）と第２実乖離量取得ステップＳ９で求めた第２実乖離量（図１０参照）の両方を目標形状に対応させて図１１に示す。
　図１１に示すように、第１実乖離量と第２実乖離量は、次の通りであった。部位Ａで０．１６ｍｍ～０．３７ｍｍ、部位Ｂで０．０５ｍｍ～０．３８ｍｍ、部位Ｃで０．０２ｍｍ～０．０８ｍｍ、部位Ｄで０．０８ｍｍ～０．１５ｍｍ、部位Ｅで－０．２８ｍｍ～０．１６ｍｍであった。
　図１１では、各部位毎に、第１実乖離量と第２実乖離量を含む最小の範囲を、各部位で発生しうる乖離量の範囲として図示している。本例では、各部位毎に一つの第２実乖離量を求める例である。しかし、２以上の第２実乖離量を求める場合には、各部位毎に、１つの第１実乖離量と２以上の第２実乖離量を含む最小の範囲を、各部位で発生しうると推定される乖離量の範囲とすれば良い。
　例えば、要対策部位特定ステップＳ１１における閾値を±０．１５ｍｍとすると、閾値を超える乖離量が生じた部位は、部位Ａ、部位Ｂ、部位Ｄ、部位Ｅとなる。そして、部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅを要対策部位として特定する。
　本実施形態では、ブランクの形状変動による影響を低減するための対策として、実金型表面における前記要対策部位に対応する部位にビードを付与する処理を行う。ブランクの形状変動による影響を低減するための対策は、成形精度向上ステップＳ１３に相当する。そして、ビード付与後の実金型を用いてプレス成形を行う。
　＜成形精度向上ステップＳ１３＞
　成形精度向上ステップＳ１３では、要対策部位特定ステップＳ１１で特定した要対策部位での前記乖離量が小さくなるように補正処理を行う。すなわち、プレス成形品の製造で使用するプレス金型である実金型の成形面、及び、プレス成形品の製造で使用するブランクである実ブランクから選択した少なくとも一方の形状を補正する処理を実行する。
　本実施形態の成形精度向上ステップでは、ブランクの形状変動による影響を低減するために、プレス成形に使用する実金型の成形面に対し補正を行う。このため、本実施形態の成形精度向上ステップＳ１３は、ビード付与ステップＳ１３Ａを備える。
　ビード付与ステップＳ１３Ａは、上述したようなビードを実金型に付与するステップである。ビードは、実金型表面における要対策部位、または、要対策部位とその周囲を成形する部位に付与する。
　なお、プレス成形品にビード痕３２を形成する際には、図１２～図１６の部位Ｂ、部位Ｄ、部位Ｅに形成したビード痕３２のように、ビードを実金型に付与するとよい。また、ビード痕３２の長手方向がプレス成形品の端辺に交差する方向となるように、ビードを実金型に付与するとよい。または、図１２～図１６の部位Ａに形成したビード痕３２のように、ビード痕３２の長手方向がプレス成形品の端辺に平行な方向となるように、ビードを実金型に付与してもよい。このようなビード痕３２を形成することで、プレス成形品の端部の剛性を向上させて、プレス成形前の実ブランクからプレス成形品にまで残留する実波形状（形状変動）を押さえることができて、寸法精度をさらに向上できる。
　ビード付与ステップＳ１３Ａでは、ビード痕３２の長手方向がプレス成形品１における要対策部位に一番近い端辺と交差する方向となるようにビードを実金型に付与するとよい。ただし、部品の設計等の理由で、要対策部位に一番近い端辺にビードを設定することができない場合は、例えば、要対策部位近傍などの設定可能な近傍に設定する。
　また、本実施形態のように、凹凸が連続する形状変動を有するブランクをプレス成形する場合には、ビード痕３２の長手方向が要対策部位またはその近傍の部位における形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように実金型にビードを付与してもよい。このようなビードを実金型に付与することで、プレス成形時の成形下死点近傍において、実金型のビードによりブランクの形状変動（実波形状）を押さえ込むことが可能になる。その結果、形状変動を押さえたままプレス成形品を得ることができて、寸法精度を向上できる。
　ビード付与ステップＳ１３Ａでは、次のように、ビードを実金型に付与するとよい。すなわち、上記のようにビード痕の長手方向がプレス成形品の要対策部位又はその近傍の部位におけるブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように、ビードを実金型に付与するとよい。ここで、ビード痕の長手方向が、プレス成形品の要対策部位におけるブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように付与することが好ましい。ただし、部品の設計等の理由から要対策部位に付与出来ない場合には、例えば、ビード痕の長手方向が、プレス成形品の要対策部位の近傍の部位におけるブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように付与しても良い。
　また、要対策部位に形成するビード痕は凸形状でも凹形状でもよい。ビード痕の長さ、幅、高さは、プレス成形品に残留する実波形状（形状変動）の許容される高さやピッチを考慮して、目標とするプレス成形品に要求される形状からの許容度合いに合わせて適宜決定するとよい。
　また、ビード痕形状として、上面視で円、楕円、長円、正方形、長方形、三角形、菱形等、いずれも適用できる。さらに、側面視で、山形、台形、半円、半楕円等、いずれも適用できる。
　ここで、ビード痕形状は、実金型に付与するビード形状と同様な形状となる。
＜実プレス成形ステップ＞
　実プレス成形ステップＳ１５は、ビード付与ステップＳ１３Ａでビードを付与した実金型を用いて、実ブランクをプレス成形するステップである。
＜ビード形成の効果確認について＞
　ビードを付与した実金型を用いてプレス成形した場合の効果をプレス成形解析によって確認した。その確認内容について、以下に説明する。
　ここでは、前述のプレス成形解析に用いた所定の金型モデルの要対策部位に対応する部位にビードを付与した。そして、ビードを付与した実金型に基づく金型モデル（以下、「ビード付与金型モデル」という）を用いて基準プレス成形品形状取得ステップＳ１～第２実乖離量取得ステップＳ９と同様の解析を行った。なお、下記の説明における変化量及び乖離量は、図４～図１１に示したものと同様の方法で求めたものである。
　ビード付与金型モデルを用いて平坦ブランクモデル３（図３参照）をプレス成形解析して取得した基準プレス成形品形状３１を図１２に示す。
　図１２に示すように、基準プレス成形品形状３１には、ビード付与金型モデルのビード形状が転写されて、ビード痕３２が形成されている。図１２の拡大図に示すように、部位Ａに対応する金型モデルの部位には、ビードを付与した。具体的には、プレス成形品形状に転写されるビード痕３２の長手方向がプレス成形品形状の左側端辺と平行となるようにビードを付与した。
　また、部位Ｂ、部位Ｄ、部位Ｅに対応する金型モデルの部位には、ビード痕３２の長手方向がプレス成形品形状における当該部位一番近い端辺と交差する方向となるようにビードを付与した。
　図１２に示すように、変化量を次の通りであった。すなわち、ビード付与金型モデルを用いてプレス成形解析した場合の基準プレス成形品形状３１の部位Ａの変化量は０．０７ｍｍであった。また、部位Ｂは－０．０４ｍｍ、部位Ｃは５．５０ｍｍ、部位Ｄは２．５２ｍｍ、部位Ｅは－１．０２ｍｍであった。
　次に、ビード付与金型モデルを用いて第１実ブランクモデル１１（図５参照）をプレス成形解析して取得した第１実ブランクプレス成形品形状３３を、図１３に示す。
　図１３に示すように、変化量を次の通りであった。すなわち、第１実ブランクプレス成形品形状３３の部位Ａの変化量は０．１３ｍｍであった。また、部位Ｂは－０．０５ｍｍ、部位Ｃは５．５１ｍｍ、部位Ｄは２．５６ｍｍ、部位Ｅは－０．９３ｍｍであった。
　基準プレス成形品形状３１（図１２）と、第１実ブランクプレス成形品形状３３（図１３）とを比較して求めた第１実乖離量を図１４に示す。
　図１４に示すように、ビード付与金型モデルを用いてプレス成形解析した場合の基準プレス成形品形状３１と第１実ブランクプレス成形品形状３３との第１実乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．０６ｍｍ、部位Ｂで－０．０１ｍｍ、部位Ｃで０．０１ｍｍ、部位Ｄで０．０４ｍｍ、部位Ｅで０．０９ｍｍであった。
　次に、ビード付与金型モデルを用いて第２実ブランクモデル２１（図８参照）をプレス成形解析して取得した第２実ブランクプレス成形品形状４１を、図１５に示す。
　図１５に示すように、変化量は次の通りであった。すなわち、第２実ブランクプレス成形品形状４１の部位Ａの変化量は０．１１ｍｍであった。部位Ｂは－０．０７ｍｍ、部位Ｃは５．５３ｍｍ、部位Ｄは２．５０ｍｍ、部位Ｅは－０．９７ｍｍであった。
　基準プレス成形品形状３１（図１２）と、第２実ブランクプレス成形品形状４１（図１５）とを比較して求めた第２実乖離量を、図１６に示す。
　図１６に示すように、基準プレス成形品形状３１と第２実ブランクプレス成形品形状４１との第２実乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．０４ｍｍ、部位Ｂで－０．０３ｍｍ、部位Ｃで０．０３ｍｍ、部位Ｄで－０．０２ｍｍ、部位Ｅで０．０５ｍｍであった。
　図１４の第１実乖離量と図１６の第２実乖離量の両方を目標形状に対応させて図１７に示す。
　図１７に示すように、第１実乖離量と第２実乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．０４～０．０６ｍｍ、部位Ｂで－０．０３～－０．０１ｍｍ、部位Ｃで０．０１～０．０３ｍｍ、部位Ｄで－０．０２～０．０４ｍｍ、部位Ｅで０．０５～０．０９ｍｍであった。
　図１７の乖離量は、図１１に示した対策前の乖離量と比べて著しく小さくなっている。具体的には、対策後の乖離量は、各部位で前述した要対策部位特定ステップＳ１１における閾値±０．１５ｍｍ未満の乖離量となった。
　したがって、要対策部位特定ステップＳ１１で特定された要対策部位に対応する金型の部位にビードを付与することにより、ブランクの形状変動による影響を低減する効果があることが確認できた。
　このように、ビードを付与した補正後の実金型を用いて形状変動のある実ブランクをプレス成形すると、プレス成形後のプレス成形品の形状は、図１７の解析結果と同様な結果を得た。すなわち、ブランクの形状変動による影響が小さくなり、良好な寸法精度を得た。
　以上、本実施形態によれば、ブランクの形状変動による影響が大きい部位を特定し、適切な対策をとることができる。したがって、良好な寸法精度のプレス成形品を安定して得ることができる。
　なお、本実施形態では、形状変動のあるブランクを想定したブランクモデルを複数パターン生成し、それぞれの場合の乖離量を求めて要対策部位を特定している。したがって、個々の実ブランクの間で生じる形状変動の相違を考慮したものとなっている。
　なお、上記は第２実ブランクモデルを一種類だけ生成したものであったが、第２実ブランクモデルを複数種類生成してもよい。その場合、形状変動のある金属板の異なる部位から複数の第２実ブランクを採取して、複数種類の第２実ブランクモデルを生成する。
　形状変動のある実ブランクに対応したブランクモデルのパターンを増やすことで、個々の実ブランクの間で生じる形状変動の相違をより具体的に考慮できる。
　また、上記の説明では、二つのプレス成形品形状の乖離量を求めるにあたり、プレス成形方向における成形下死点からの変化量（スプリングバック量）の差を乖離量とした。しかし、本発明は、これに限らない。
　例えば、プレス成形方向において、一方のプレス成形品形状における離型後（スプリングバック後）の各部位の高さを取得する。そして、その各部位の高さから、他方のプレス成形品形状における離型後（スプリングバック後）の各部位の高さを差し引いた差を乖離量としてもよい。
　もっとも、この場合は、二つのプレス成形品形状に共通する固定点を設定する必要があり、固定点の選び方によって、乖離量が変動する場合がある。
　この点、本実施形態のように、プレス成形品形状によらず一定である成形下死点での形状を基準とした変化量同士を比較するようにすれば、正確かつ容易に乖離量を求めることができて好ましい。
　また、実プレス成形ステップＳ１５は、補正後の実金型でプレス成形した際に、次のリストライク工程Ｓ１５Ａをさらに備えてもよい。すなわち、ビードを付与した実金型からビード痕３２が転写されたプレス成形品を再プレスしてビード痕３２を潰すリストライク工程Ｓ１５Ａをさらに備えてもよい。リストライク工程でビード痕３２を潰すことで、ビード痕３２を付与した部位とその周辺にひずみが加わって加工硬化し、プレス成形品の剛性がさらに向上する。そして、プレス成形前の実ブランクからプレス成形品にまで残留する実波形状（形状変動）を押さえることができて、寸法精度をさらに向上できる。
　なお、プレス成形後にビード痕３２を残留させたくない場合も、上述のリストライク工程でビード痕３２を潰して平坦化するとよい。
　なお、本発明においては、プレス成形品に明確なビード痕を形成することは必須ではない。例えば実金型に付与したビードの高さが低い場合などはプレス成形品に明確なビード痕が転写されない場合があるが、その場合にも実金型のビードがブランクの形状変動を押さえ込んだ状態でプレス成形できるので、ブランクの形状変動による影響を低減できる。
　第１実施形態の効果を確認するために、図１で説明したプレス成形品の製造方法を実施した。本実施例では実施形態と同様に図２のプレス成形品１を目標形状とした。また、プレス成形解析における成形は、上記実施形態がドロー成形であったのに対して、本実施例ではフォーム成形を行った。また、本実施例における変化量及び乖離量は、実施形態と同様の方法で求めた。
　まず、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１において、所定の金型モデルを用いて平坦ブランクモデル３（図３参照）をプレス成形解析した。そして、離型後のプレス成形品形状を基準プレス成形品形状５１として取得した。これを図１８に示す。
　図１８に示すように、所定の金型モデルでプレス成形解析した場合の基準プレス成形品形状５１の部位Ａの変化量は１．０６ｍｍであった。また、部位Ｂは０．６３ｍｍ、部位Ｃは６．０２ｍｍ、部位Ｄは１．１０ｍｍ、部位Ｅは－２．６１ｍｍであった。
　次に、第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３において、上記と同様の所定の金型モデルを用いて図５の第１実ブランクモデル１１をプレス成形解析した。離型後のプレス成形品形状である第１実ブランクプレス成形品形状５３を、図１９に示す。
　図１９に示すように、所定の金型モデルでプレス成形解析した場合の第１実ブランクプレス成形品形状５３の部位Ａの変化量は１．２０ｍｍであった。また、部位Ｂは０．８９ｍｍ、部位Ｃは６．０４ｍｍ、部位Ｄは０．７８ｍｍ、部位Ｅは－２．１７ｍｍであった。
　さらに、第１実乖離量取得ステップＳ５において、基準プレス成形品形状５１（図１８）と第１実ブランクプレス成形品形状５３（図１９）を比較した。そして、両形状の乖離量（第１実乖離量）を求めた。
　図２０に示すように、第１実ブランクプレス成形品形状５３と基準プレス成形品形状５１との第１実乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．１４ｍｍ、部位Ｂで０．２６ｍｍ、部位Ｃで０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．３２ｍｍ、部位Ｅで０．４４ｍｍであった。
　続いて、第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７において、第１実ブランクモデル１１とは異なる実ブランクモデルを生成した。そして、上記と同様の所定の金型モデルを用いてプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を取得した。
　第１実ブランクモデル１１とは異なる実ブランクモデルとして、実施形態では図８で説明した第２実ブランクモデル２１を用いた。しかし、本実施例では図２１に示す第２実ブランクモデル６１を用いた。
　第２実ブランクモデル６１は、形状変動のある金属板の第１実ブランク及び実施形態の第２実ブランクとは異なる部位から採取した実ブランクの形状を測定した測定データに基づいて生成したブランクモデルである。
　第１実ブランクモデル１１と同様に、上記実ブランクの形状を、例えばレーザ距離計による３次元形状測定器などによって測定し、測定結果に基づいて第２実ブランクモデル６１を生成する。
　図２１（ａ）が、第２実ブランクモデル６１を平面視した図である。図２１（ｂ）が、図２１（ａ）のＣ－Ｃ断面図であり、凹凸を色の濃淡で表現している。また、図２１（ｃ）には、図２１（ｂ）の凹凸高さをグラフ化して示した。
　第２実ブランクモデル６１は、形状変動のある金属板から採取した実ブランクと同様の形状変動を有するブランクモデルである。そして、図２１に示すように、第２実ブランクモデル６１は、第１実ブランクモデル１１及び実施形態の第２実ブランクモデル２１とは異なる不規則な凹凸形状を有している。
　図２１の第２実ブランクモデル６１を所定の金型モデルでプレス成形解析した場合の第２実ブランクプレス成形品形状６３を、図２２に示す。
　図２２に示すように、所定の金型モデルでプレス成形解析した場合の第２実ブランクプレス成形品形状６３の部位Ａの変化量は０．８０ｍｍであった。また、部位Ｂは０．６５ｍｍ、部位Ｃは５．８８ｍｍ、部位Ｄは０．９０ｍｍ、部位Ｅは－２．５８ｍｍであった。
　さらに、第２実乖離量取得ステップＳ９において、基準プレス成形品形状５１（図１８）と第２実ブランクプレス成形品形状６３（図２２）を比較した。そして、乖離量（第２実乖離量）を求めた。
　図２３に示すように、第２実ブランクプレス成形品形状６３と基準プレス成形品形状５１との第２実乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで－０．２６ｍｍ、部位Ｂで０．０２ｍｍ、部位Ｃで－０．１４ｍｍ、部位Ｄで－０．２０ｍｍ、部位Ｅで０．０３ｍｍであった。
　第１実乖離量取得ステップＳ５で求めた第１実乖離量（図２０）と第２実乖離量取得ステップＳ９で求めた第２実乖離量（図２３）の両方を、目標形状に対応させて図２４に示す。
　図２４に示すように、対策前の乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで－０．２６ｍｍ～０．１４ｍｍ、部位Ｂで０．０２ｍｍ～０．２６ｍｍ、部位Ｃで－０．１４ｍｍ～０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．３２ｍｍ～－０．２０ｍｍ、部位Ｅで０．０３ｍｍ～０．４４ｍｍであった。
　ここで、例えば、要対策部位特定ステップＳ１１における閾値を±０．１５ｍｍとする。この場合には、閾値を超える乖離量が生じた部位は、部位Ａ、部位Ｂ、部位Ｄ、部位Ｅとなる。よって、これらの部位を要対策部位として特定した。
　本実施例においても、ブランクの形状変動による影響を低減するための対策として、上記要対策部位に対応する実金型の表面に実施形態と同様のビードを付与することとした。本実施例において、その効果をプレス成形解析によって確認したので、以下に説明する。
　ここでは所定の金型モデルに実施形態と同様のビードを付与し、当該金型モデル（ビード付与金型モデル）を用いた。そして、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１～第２実乖離量取得ステップＳ９と同様の解析を実施した。
　ビード付与金型モデルを用いて平坦ブランクモデル３（図３参照）をプレス成形解析して取得した基準プレス成形品形状７１を図２５に示す。
　図２５に示すように、ビード付与金型モデルを用いた場合の基準プレス成形品形状７１の部位Ａの変化量は１．２９ｍｍであった。また、部位Ｂは０．０７ｍｍ、部位Ｃは６．５０ｍｍ、部位Ｄは２．１０ｍｍ、部位Ｅは１．８０ｍｍであった。
　次に、ビード付与金型モデルを用いて第１実ブランクモデル１１（図５参照）をプレス成形解析して取得した第１実ブランクプレス成形品形状７３を、図２６に示す。
　図２６に示すように、ビード付与金型モデルを用いた場合の第１実ブランクプレス成形品形状７３の部位Ａの変化量は１．３４ｍｍであった。また、部位Ｂは０．１１ｍｍ、部位Ｃは６．４８ｍｍ、部位Ｄは２．０３ｍｍ、部位Ｅは１．８６ｍｍであった。
　基準プレス成形品形状７１（図２５）と、第１実ブランクプレス成形品形状７３（図２６）とを比較して求めた第１実乖離量を、図２７に示す。
　図２７に示すように、ビード付与金型モデルを用いた場合の基準プレス成形品形状７１と第１実ブランクプレス成形品形状７３との第１実乖離量は、次の通りである。すなわち、部位Ａで０．０５ｍｍ、部位Ｂで０．０４ｍｍ、部位Ｃで－０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．０７ｍｍ、部位Ｅで０．０６ｍｍであった。
　次に、ビード付与金型モデルを用いて第２実ブランクモデル６１（図２１参照）をプレス成形解析して取得した第２実ブランクプレス成形品形状７５を図２８に示す。
　図２８に示すように、ビード付与金型モデルを用いた場合の第２実ブランクプレス成形品形状７５の部位Ａの変化量は１．１９ｍｍであった。また、部位Ｂは０．０４ｍｍ、部位Ｃは６．４５ｍｍ、部位Ｄは１．９９ｍｍ、部位Ｅは１．９２ｍｍであった。
　基準プレス成形品形状７１（図２５）と、第２実ブランクプレス成形品形状７５（図２８）とを比較して求めた第２実乖離量を図２９に示す。
　図２９に示すように、ビード付与金型モデルを用いた場合の基準プレス成形品形状７１と第２実ブランクプレス成形品形状７５との第２実乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで－０．１０ｍｍ、部位Ｂで－０．０３ｍｍ、部位Ｃで－０．０５ｍｍ、部位Ｄで－０．１１ｍｍ、部位Ｅで０．１２ｍｍであった。
　図２７の第１実乖離量と図２９の第２実乖離量の両方を、目標形状に対応させて図３０に示す。
　図３０に示すように、ビード付与金型モデルを用いた場合の乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで－０．１０～０．０５ｍｍ、部位Ｂで－０．０３～０．０４ｍｍ、部位Ｃで－０．０５～－０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．１１～－０．０７ｍｍ、部位Ｅで０．０６～０．１２ｍｍであった。図３０の乖離量は、図２４に示した対策前の乖離量と比べて著しく小さくなっており、各部位で前述した要対策部位特定ステップＳ１１における閾値±０．１５ｍｍ未満の乖離量となった。したがって、要対策部位に対応する金型の部位にビードを付与することで、フォーム成形の場合にもブランクの形状変動による影響を低減する効果があることが確認できた。
　そこで、ビード付与ステップＳ１３Ａにおいて、上記ビード付与金型モデルと同様のビードを実金型表面に付与した。具体的には、本実施例における要対策部位、または、要対策部位とその周囲を成形する金型の部位にビードを付与した。
　そして、実プレス成形ステップＳ１５において、上記ビードを付与した実金型を用いて、形状変動のある実ブランクをプレス成形した。なお、実ブランクは、上述のブランクモデルに相当する板厚１．２ｍｍの１．５ＧＰａ級鋼板を用いた。
　本実施例において、実プレス成形ステップＳ１５でプレス成形したプレス成形品の形状は、図３０の解析結果と同様に、ブランクの形状変動による影響が小さくなり、良好な寸法精度のプレス成形品を得ることができた。
　「第２実施形態」
　次に、本発明に基づく第２実施形態について図面を参照して説明する。
　なお、第２実施形態において、第１実施形態と同様な構成や部材については、同一の符号を付して説明する。
　本実施形態に係るプレス成形品の製造方法は、形状変動（凹凸）のある金属板から採取したブランクを用いた。そして、所定の金型によりフォーム成形やドロー成形などのプレス成形した際のプレス成形前のブランクの形状変動によるプレス成形品の寸法精度への影響を低減する方法である。
　具体的には、図３１に示すように、本実施形態に係るプレス成形品の製造方法は、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１、第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３、第１実乖離量取得ステップＳ５、第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７、第２実乖離量取得ステップＳ９、要対策部位特定ステップＳ１１、成形精度向上ステップＳ１３、及びビード付与実ブランクプレス成形ステップＳ２５を備えている。
　基準プレス成形品形状取得ステップＳ１、第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３、第１実乖離量取得ステップＳ５、第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７、第２実乖離量取得ステップＳ９、及び要対策部位特定ステップＳ１１の構成は、それぞれ第１実施形態で説明したステップと同様な構成となっている。
　本例では、図３２に示すプレス成形品１を目標形状としてプレス成形する場合を例に挙げて、以下、各ステップを詳細に説明する。なお、本実施形態では板厚１．２ｍｍの１．５ＧＰａ級鋼板からなるブランク及びこれに対応するブランクモデルを用いたが、これにこだわるものではない。
＜基準プレス成形品形状取得ステップ＞
　基準プレス成形品形状取得ステップＳ１は、図３３に示すような、平坦ブランクモデル３を用いて、金型モデルでプレス成形解析を行う。そして、離型後のプレス成形品形状を平坦ブランクプレス成形品形状として取得するステップである。
　なお、「プレス成形解析」とは、プレス成形下死点の形状を取得する解析と、離型後、即ちスプリングバックした後の形状を取得する解析とを含むものとする。
　平坦ブランクモデル３とは、従来、一般的にプレス成形解析で用いられるブランクモデルであり、凹凸のない平坦な形状のものである。
　プレス成形解析は、通常、有限要素法（ＦＥＭ）などのＣＡＥ解析で行われる。プレス成形は、フォーム成形やドロー成形等、特に限定されない。本実施形態では、プレス成形がフォーム成形の場合を例に挙げて説明する。なお、プレス成形解析に用いる金型モデルは、実際のプレス成形の際に使用する所定の金型をモデル化したものである。
　プレス成形解析による離型後の基準プレス成形品形状５を、図３４に示す。図３４では、形状に加えて成形下死点からの変化量を色の濃淡で示している。
　変化量とは、プレス成形方向において、プレス成形後に離型しスプリングバックした後のプレス成形品形状の各部位の高さから、成形下死点の形状に対応する部位の高さを差し引いた値である。これは、プレス成形方向のスプリングバック量に相当する。高さの差（変化量）が＋（プラス）の場合は、成形下死点の形状より凸状となる。また、高さの差（変化量）が－（マイナス）の場合は、成形下死点の形状より凹み状となる。
　図３４においては、成形下死点よりも凹み状になる部位の色を薄くし、凸状になる部位の色を濃くしている。また、図中に表示した数字は、＋が凸方向（紙面手前）への変化量、－が凹方向（紙面奥）への変化量で、単位はｍｍである。
　また、本説明では、プレス成形解析後の形状における左端部を部位Ａ、天板部の左端を部位Ｂ、長手方向中央部を部位Ｃ、下フランジ部の右端を部位Ｄ、右端部を部位Ｅ、左側天板部を部位Ｆとする。
　本例において、基準プレス成形品形状５の変化量は、図３４に示す通りであった。すなわち、部位Ａで１．０６ｍｍ、部位Ｂで０．６３ｍｍ、部位Ｃで６．０２ｍｍ、部位Ｄで１．１０ｍｍ、部位Ｅで－２．６１ｍｍ、部位Ｆで０．３７ｍｍであった。
＜第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップ＞
　第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３は、実ブランクの形状変動に対応したブランクモデルを用いてプレス成形解析を行う。そして、離型後のプレス成形品形状を取得するステップである。
　第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３では、まず、実ブランクの形状変動に対応した形状の第１実ブランクモデル１１を生成する。第１実ブランクモデル１１の一例を図３５に示し、以下、具体的に説明する。
　第１実ブランクモデル１１は、形状変動のある金属板の所定位置から採取した実ブランク（第１実ブランク）の形状を測定した測定データに基づいて生成したブランクモデルである。具体的には、第１実ブランクの形状を、例えばレーザ距離計による３次元形状測定器などによって測定し、測定結果に基づいて第１実ブランクモデル１１を生成する。
　図３５（ａ）は第１実ブランクモデル１１を平面視した図、図３５（ｂ）は図３５（ａ）のＡ－Ａ断面図である。図３５（ａ）、図３５（ｂ）では、凹凸を色の濃淡で表現している。なお、色の濃い部分が紙面手前に凸形状、色の淡い部分が紙面奥に凹む形状である。また、図３５（ｃ）には、図３５（ｂ）の凹凸高さをグラフ化して示した。
　図３５に示すように、第１実ブランクモデル１１は、形状変動のある金属板から採取した第１実ブランクと同様の形状変動を有するブランクモデルであり、不規則な凹凸形状を有している。
　次に、第１実ブランクモデル１１を用いて、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１と同じ金型モデルでプレス成形解析を行う。そして、離型後のプレス成形品形状を第１実ブランクプレス成形品形状１３として取得する。第１実ブランクモデル１１をプレス成形解析した第１実ブランクプレス成形品形状１３を、図３６に示す。図３６に示す色や数値は、図３４と同様である。
　本例においては、図３６に示すように、第１実ブランクプレス成形品形状１３の変化量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで１．２０ｍｍ、部位Ｂで０．８９ｍｍ、部位Ｃで６．０４ｍｍ、部位Ｄで０．７８ｍｍ、部位Ｅで－２．１７ｍｍ、部位Ｆで０．３２ｍｍであった。
＜第１実乖離量取得ステップ＞
　第１実乖離量取得ステップＳ５は、基準プレス成形品形状５（図３４）と第１実ブランクプレス成形品形状１３（図３６）を比較する。そして、両形状の乖離する部位と乖離量とを求めるステップである。
　本実施形態では、成形下死点におけるプレス成形品形状を基準形状とし、離型後のプレス成形品形状の各部位における基準形状からの変化量（スプリングバック量）を求める。そして、二つのプレス成形品形状の変化量の差を乖離量として求めた。
　すなわち、第１実乖離量取得ステップＳ５で求める乖離量とは、第１実ブランクプレス成形品形状１３の変化量（図３６）から、基準プレス成形品形状５の変化量（図３４）を差し引いた値となる。したがって、変化量の差（乖離量）が＋（プラス）の場合は、第１実ブランクプレス成形品形状１３の当該部位は、基準プレス成形品形状５に比べて凸形状となる。また、変化量の差（乖離量）が－（マイナス）の場合は、第１実ブランクプレス成形品形状１３の当該部位は、基準プレス成形品形状５に比べて凹み形状となる。
　上記のように求めた乖離量を、第１実ブランクプレス成形品形状１３に対応させて図３７に示す。
　図３７に示されるように、第１実ブランクプレス成形品形状１３と基準プレス成形品形状５との乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．１４ｍｍ、部位Ｂで０．２６ｍｍ、部位Ｃで０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．３２ｍｍ、部位Ｅで０．４４ｍｍ、部位Ｆで－０．０５ｍｍであった。
＜第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップ＞
　第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７は、第１実ブランクモデル１１とは異なる実ブランクモデルを用いてプレス成形解析を行う。そして、離型後のプレス成形品形状を取得するステップである。
　第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７では、まず、第１実ブランクとは異なる実ブランクを用いて第２実ブランクモデル２１を生成する。第２実ブランクモデル２１の一例を図３８に示す。以下、具体的に説明する。
　第２実ブランクモデル２１は、形状変動のある金属板の第１実ブランクとは異なる部位から採取した実ブランク（第２実ブランク）の形状を測定した測定データに基づいて生成したブランクモデルである。第１実ブランクモデル１１と同様に、第２実ブランクの形状を、例えばレーザ距離計による３次元形状測定器などによって測定し、測定結果に基づいて第２実ブランクモデル２１を生成する。
　図３８（ａ）は第２実ブランクモデル２１を平面視した図、図３８（ｂ）は図３８（ａ）のＢ－Ｂ断面図である。図３８（ａ）、図３８（ｂ）では凹凸を色の濃淡で表現しており、色の濃い部分が紙面手前に凸形状、色の淡い部分が紙面奥に凹む形状である。また、図３８（ｃ）には、図３８（ｂ）の凹凸高さをグラフ化して示した。
　第２実ブランクモデル２１は、形状変動のある金属板から採取した第２実ブランクと同様の形状変動を有するブランクモデルである。図３８に示すように、第２実ブランクモデル２１は、第１実ブランクモデル１１とは異なる不規則な凹凸形状を有している。
　次に、第２実ブランクモデル２１を用いて、基準プレス成形品形状取得ステップＳ１と同じ金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行う。そして、離型後のプレス成形品形状を第２実ブランクプレス成形品形状２３として取得する。第２実ブランクプレス成形品形状２３を、図３９に示す。図３９に示す色や数値の意味は、図３４、図３６と同様である。
　本例においては、図３９に示すように、第２実ブランクプレス成形品形状２３の変化量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．８０ｍｍ、部位Ｂで０．６５ｍｍ、部位Ｃで５．８８ｍｍ、部位Ｄで０．９０ｍｍ、部位Ｅで－２．５８ｍｍ、部位Ｆで０．２１ｍｍであった。
＜第２実乖離量取得ステップ＞
　第２実乖離量取得ステップＳ９は、基準プレス成形品形状５と第２実ブランクプレス成形品形状２３とを比較し、両形状の乖離する部位と乖離量とを求めるステップである。乖離量の求め方は、第１実乖離量取得ステップＳ５で説明した方法と同様であるので説明を省略する。
　基準プレス成形品形状５（図３４）と第２実ブランクプレス成形品形状２３（図３９）とを比較する。そのときの両者の乖離量を、第２実ブランクプレス成形品形状２３に対応させて図４０に示す。
　図４０に示すように、第２実ブランクプレス成形品形状２３と基準プレス成形品形状５との乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで－０．２６ｍｍ、部位Ｂで０．０２ｍｍ、部位Ｃで－０．１４ｍｍ、部位Ｄで－０．２０ｍｍ、部位Ｅで０．０３ｍｍ、部位Ｆで－０．１６ｍｍであった。
＜要対策部位特定ステップ＞
　要対策部位特定ステップＳ１１は、第１実乖離量取得ステップＳ５および第２実乖離量取得ステップＳ９で得られた乖離量のうち、閾値を超える乖離量が生じた部位を要対策部位として特定するステップである。
　例えば、複数のプレス成形品を重ね合わせて接合して車体のメンバー類に組み立てる場合など、プレス成形品の形状（特にフランジ部分など）に乖離が大きいとプレス成形品同士の接合が困難となる。その場合には、対策を要する場合がある。そこで、本実施形態では、実ブランクの形状変動による影響が大きい（乖離が大きい）と想定される部位を要対策部位として特定し、影響を低減するための対策をとることができるようにした。
　第１実乖離量取得ステップＳ５で求めた乖離量（図３７参照）と第２実乖離量取得ステップＳ９で求めた乖離量（図４０参照）の両方を目標形状（プレス成形品１）に対応させて、図４１に示す。
　図４１に示すように、乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで－０．２６ｍｍ～０．１４ｍｍ、部位Ｂで０．０２ｍｍ～０．２６ｍｍ、部位Ｃで－０．１４ｍｍ～０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．３２ｍｍ～－０．２０ｍｍ、部位Ｅで０．０３ｍｍ～０．４４ｍｍ、部位Ｆで－０．１６ｍｍ～－０．０５ｍｍであった。
　例えば、要対策部位特定ステップＳ１１における閾値を±０．２０ｍｍとする。この場合、閾値を超える乖離量が生じた部位は、部位Ａ、部位Ｂ、部位Ｄ、部位Ｅとなる。よって、これらの部位をプレス成形品形状における要対策部位として特定する。
　＜成形精度向上ステップ＞
　成形精度向上ステップＳ２３では、要対策部位特定ステップＳ１１で特定した要対策部位での前記乖離量が小さくなるように、補正処理を行うステップである。具体的には、プレス成形品の製造で使用するプレス金型である実金型の成形面、及び、プレス成形品の製造で使用するブランクである実ブランクから選択した少なくとも一方の形状を補正する処理を実行する。
　本実施形態の成形精度向上ステップＳ２３では、ブランクの形状変動による影響を低減するために、プレス成形に使用する実ブランクに対し補正を行う。このため、本実施形態の成形精度向上ステップＳ２３は、展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａ及びブランクビード付与ステップＳ２３Ｂを備える。
　［展開ブランクモデル要対策部位特定ステップ］
　展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａは、プレス成形品形状における要対策部位に対応するブランクモデル上の部位を特定するステップである。
　本例では、プレス成形解析したプレス成形品形状において要対策部位を特定したあと、該プレス成形品形状を逆成形解析してブランクモデルに展開する。これによって、プレス成形品形状における要対策部位がブランクモデル上のどの部位に相当するかを算出できる。
　本例では、第１実ブランクプレス成形品形状１３において閾値を超える乖離量が生じた部位は、部位Ｂ、Ｄ、Ｅであった（図３７参照）。また、第２実ブランクプレス成形品形状２３において閾値を超える乖離量が生じた部位は、部位Ａ、Ｄであった（図４０参照）。
　そのため、前述した要対策部位特定ステップＳ１１では、部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅをプレス成形品形状における要対策部位として特定した。
　展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａでは、まず、特定した各要対策部位を一つのプレス成形品形状上に設定する。本例の要対策部位は、部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅである。
　要対策部位を設定するプレス成形品形状は、前述した基準プレス成形品形状５、第１実ブランクプレス成形品形状１３、第２実ブランクプレス成形品形状２３のいずれでもよい。
　次に、上記要対策部位を設定したプレス成形品形状を逆成形解析してブランクモデルに展開する。要対策部位を設定したプレス成形品形状をブランクモデルに展開することで、ブランクモデル上の要対策部位を特定することができる。
　ブランクモデル上の要対策部位を特定することで、プレス成形前のブランクに対してブランクの形状変動による影響を低減するための対策をとることができる。その対策として、本実施形態では、上記ブランクモデル上の要対策部位に対応する実ブランクの部位にビードを付与する。そこで、ビードを付与した実ブランクを用いてプレス成形した場合の効果をプレス成形解析によって確認したので、以下に説明する。
　ブランクに付与するビードの例を図４２に示す。本実施形態では、要対策部位（部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅ）を基準プレス成形品形状５に設定する。そして、該基準プレス成形品形状５を展開して平坦ブランクモデル３上の要対策部位を特定する。そして、該平坦ブランクモデル３上の要対策部位にビードを付与した。
　なお、図４２には基準プレス成形品形状５の部位Ａから部位Ｅに対応する部位と、各部位で生じる乖離量の幅（図４１と同じ）も示している。
　図４２に示すように、プレス成形品形状における要対策部位、即ち、部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅに対応するブランクモデル上の部位をブランクモデルにおける要対策部位として設定する。そして、ブランクモデルにおける部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅにビード１５を付与した。図４２の例は、長手方向がブランクモデルの端辺に交差する方向又は平行となる方向にビード１５を付与したものである。しかし、本発明のビードはこれに限らない。例えば、第１実ブランクモデル１１又は第２実ブランクモデル２１の波形状の進行方向（凹凸のピッチの方向）に沿う方向に付与してもよい。
　本例では、第１実ブランクモデル１１、第２実ブランクモデル２１にも同様にビード１５を付与した。そして、ビード１５を付与した各ブランクモデルを用いて基準プレス成形品形状取得ステップＳ１から第２実乖離量取得ステップＳ９まで同様の解析を行った。
　なお、下記の説明における変化量及び乖離量は、図３４～図４１に示したものと同様の方法で求めたものである。
　図４２に示すビード１５を付与した平坦ブランクモデル３をプレス成形解析して取得したビード付与の基準プレス成形品形状８１を図４３に示す。
　図４３に示すように、ビード付与の基準プレス成形品形状８１の変化量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで２．６５ｍｍ、部位Ｂで０．２０ｍｍ、部位Ｃで７．５９ｍｍ、部位Ｄで－１．６０ｍｍ、部位Ｅで－１．７１ｍｍ、部位Ｆで０．１３ｍｍであった。
　次に、図４２と同様のビード１５を図３５の第１実ブランクモデル１１に付与した。該ビード１５を付与した第１実ブランクモデル１１をプレス成形解析して取得したビード付与の第１実ブランクプレス成形品形状８２を、図４４に示す。
　図４４に示すように、ビード付与の第１実ブランクプレス成形品形状８２の変化量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで２．７４ｍｍ、部位Ｂで０．１１ｍｍ、部位Ｃで７．５５ｍｍ、部位Ｄで－１．６８ｍｍ、部位Ｅで－１．７５ｍｍ、部位Ｆで０．０６ｍｍであった。
　また、第１実乖離量取得ステップＳ５と同様に、ビード付与の基準プレス成形品形状８１（図４３）と、ビード付与の第１実ブランクプレス成形品形状８２（図４４）を比較して求めた乖離量を、図４５に示す。
　図４５に示されるように、ビード付与の第１実ブランクプレス成形品形状８２とビード付与の基準プレス成形品形状８１との乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．０９ｍｍ、部位Ｂで－０．０９ｍｍ、部位Ｃで－０．０４ｍｍ、部位Ｄで－０．０８ｍｍ、部位Ｅで－０．０４ｍｍ、部位Ｆで－０．０７ｍｍであった。
　上記のように、ブランクモデルにビード１５を付与した場合の乖離量は、ビード１５を付与しなかった場合の乖離量（図３７参照）と比べて著しく低減している。したがって、ブランクモデルに付与したビード１５によって、プレス成形前のブランクの形状変動によるプレス成形品の寸法精度への影響を低減していることがわかる。
　次に、図４２と同様のビード１５を図３８の第２実ブランクモデル２１に付与した。該ビード１５を付与した第２実ブランクモデル２１をプレス成形解析して取得したビード付与の第２実ブランクプレス成形品形状８３を、図４６に示す。
　図４６に示すように、ビード付与の第２実ブランクプレス成形品形状８３の変化量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで２．７９ｍｍ、部位Ｂで０．１７ｍｍ、部位Ｃで７．５７ｍｍ、部位Ｄで－１．６４ｍｍ、部位Ｅで－１．７７ｍｍ、部位Ｆで０．１２ｍｍであった。
　また、第２実乖離量取得ステップＳ９と同様に、ビード付与の基準プレス成形品形状８１（図４３）と、ビード付与の第２実ブランクプレス成形品形状８３（図４６）を比較した。比較して求めた乖離量を図４７に示す。
　図４７に示されるように、ビード付与の第２実ブランクプレス成形品２５とビード付与の基準プレス成形品形状８１との乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．１４ｍｍ、部位Ｂで－０．０３ｍｍ、部位Ｃで－０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．０４ｍｍ、部位Ｅで－０．０６ｍｍ、部位Ｆで－０．０１ｍｍであった。
　第２実ブランクモデルの場合も、ブランクモデルにビード１５を付与した場合の乖離量は、ビード１５を付与しなかった場合の乖離量（図４０参照）と比べて著しく低減している。すなわち、ブランクの形状変動による影響を低減していることがわかる。
　第１実乖離量取得ステップＳ５で求めた乖離量（図４５参照）と第２実乖離量取得ステップＳ９で求めた乖離量（図４７参照）の両方を、目標形状に対応させて図４８に示す。
　図４８に示されるように、ブランクモデルにビード１５を付与した場合の乖離量は、次の通りであった。すなわち、部位Ａで０．０９～０．１４ｍｍ、部位Ｂで－０．０９～－０．０３ｍｍ、部位Ｃで－０．０４～－０．０２ｍｍ、部位Ｄで－０．０８～－０．０４ｍｍ、部位Ｅで－０．０６～－０．０４ｍｍ、部位Ｆで－０．０７～－０．０１ｍｍであり、図４１に示した対策前の乖離量と比べて著しく小さくなっている。
　上記解析の結果、展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａで特定したブランクモデル上の要対策部位にビード１５を付与する。これにより、ブランクの形状変動による影響を緩和し、プレス成形品形状の寸法精度を向上することが確認できた。
　［ブランクビード付与ステップ］
　ブランクビード付与ステップＳ２３Ｂは、展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａで特定した要対策部位に対応する実ブランクの部位にビード１５を付与するステップである。
　まず、展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａで特定した要対策部位（図４２の部位Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅ）に対応する実ブランクの部位を、実ブランク上の要対策部位として設定する。
　次に、該設定した実ブランクの要対策部位に、図４２と同様のビード１５を付与する予備成形を行う。
　なお、実ブランクにビードを付与する際には、図４２の部位Ｂ、部位Ｄ、部位Ｅに形成したビード１５のように、ビードを付与するとよい。すなわち、長手方向が実ブランクにおける要対策部位に一番近い端辺に交差する方向となるように、ビードを付与するとよい。ただし、部品の設計等の理由で、要対策部位に一番近い端辺にビードを設定することができない場合は、例えば、要対策部位近傍などの設定可能な近傍に設定する。
　プレス成形品の寸法精度が不良となる実ブランクの端部にビードを付与することにより、プレス成形品端部の剛性を向上させて、プレス成形前の実ブランクからプレス成形品にまで残留する実ブランクの波形状を押さえることができて、寸法精度を向上できる。
　また、凹凸が連続するような形状変動を有する実ブランクをプレス成形する場合には、次のようにしても良い。すなわち、ビードの長手方向が実ブランクの要対策部位またはその近傍の部位における実ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように、ビード１５を実ブランクに付与してもよい。ここで、長手方向が実ブランクの要対策部位における実ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように付与することが好ましい。ただし、部品の設計等の理由から要対策部位に付与出来ない場合には、例えば、長手方向が実ブランクの要対策部位の近傍の部位における実ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように付与しても良い。
　なお、ビードは凸形状でも凹形状でもよい。ビードの長さ、幅、高さは、プレス成形品に残留する波形状（形状変動）の許容される高さやピッチを考慮して、目標とするプレス成形品に要求される形状からの許容度合いに合わせて適宜決定するとよい。
　また、ビード形状として、上面視で円、楕円、長円、正方形、長方形、三角形、菱形等、いずれも適用できる。さらに、側面視で、山形、台形、半円、半楕円等、いずれも適用できる。
　＜ビード付与実ブランクプレス成形ステップ＞
　ビード付与実ブランクプレス成形ステップＳ２５は、展開ブランクモデル要対策部位特定ステップＳ２３Ａで特定した要対策部位に対応する部位にビード１５を付与した実ブランクをプレス成形するステップである。ビード付与実ブランクプレス成形ステップＳ２５は、成形ステップに対応する。
　すなわち、上記ビード１５を付与した実ブランクを、前述したプレス成形解析における所定の金型モデルと同型の実金型によりプレス成形する。
　すなわち、上記ビード１５を付与した実ブランクを、前述したプレス成形解析における金型モデルと同型の実金型によりプレス成形する。
　形状変動のある実ブランクにビード１５を付与してからプレス成形すると、プレス成形後のプレス成形品の形状は、図４８の解析結果のように、ブランクの形状変動による影響を低減できる。したがって、平坦ブランクモデルをプレス成形解析したプレス成形品形状と比較しても、その乖離量は±０．２０ｍｍ未満となって良好な寸法精度のプレス成形品を得ることができる。
　このように、実ブランクの波形状を押さえ込むことが可能になり、実ブランクの波形状を押さえたままプレス成形して、寸法精度の良好なプレス成形品を得ることができる。
　さらに、実ブランクに付与したビードをプレス成形時に押し潰してもよい。これにより、ビードを付与した部位とその周辺にひずみが加わって加工硬化するため、さらに剛性が向上して、プレス成形品に残留する波形状を押さえることができて、寸法精度を向上できる。
　以上、本実施形態によれば、ブランクの形状変動による影響が大きい部位を特定し、プレス成形前の実ブランクに適切な対策をとることができる。したがって、良好な寸法精度のプレス成形品を安定して得ることができる。
　また、本実施形態では、形状変動のあるブランクを想定したブランクモデルを複数パターン生成し、それぞれの場合の乖離量を求めて要対策部位を特定している。したがって、個々の実ブランクの間で生じる形状変動の相違を考慮したものとなっている。
　なお、上記は第２実ブランクモデルを一種類だけ生成したものであったが、第２実ブランクモデルを複数種類生成してもよい。その場合、形状変動のある金属板の異なる部位から複数の第２実ブランクを採取して、複数種類の第２実ブランクモデルを生成する。
　形状変動のある実ブランクモデルのパターンを増やすことで、実ブランクの形状変動に対して精度よく対応できる。
　また、上記の説明では、ブランクモデルが平坦な場合のプレス成形品形状とブランクモデルが凹凸を有する場合のプレス成形品形状を比較する。その比較にあたり、プレス成形方向における成形下死点からの変化量の差を乖離量としたが、本発明はこれに限らない。
　例えば、プレス成形方向において、ブランクモデルが凹凸を有する場合の離型後（スプリングバック後）のプレス成形品形状の各部位の高さから、ブランクモデルが平坦な場合の離型後のプレス成形品形状の各部位の高さを差し引いた差を乖離量としてもよい。
　もっとも、この場合は、二つのプレス成形品形状に共通する固定点を設定する必要があり、固定点の選び方によって、乖離量が変動する場合がある。
　この点、本実施形態のように、ブランクの形状によらず一定である成形下死点での形状を基準とした変化量同士を比較するようにすれば、正確かつ容易に乖離量を求めることができて好ましい。
　本実施形態はフォーム成形を例に行ったが、上記実施形態をドロー成形で行っても、フォーム成形と同様に良好な寸法精度を得ることができる。
　また、成形精度向上ステップＳ２３が、更に、第１実施形態のビード付与ステップＳ１３Ａを有してもよい。そして、目標精度その他の所定条件に基づき、ブランクビード付与ステップＳ２３Ｂ及びビード付与ステップＳ１３Ａの少なくとも一方のステップを選択して実行する構成としても良い。
　本開示は、次の構成も取り得る。
　（１）形状変動のある金属板から採取したブランクを、プレス金型を用いてプレス成形することでプレス成形品を製造するプレス成形品の製造方法であって、
　平坦な形状の平坦ブランクモデルを用いて、目標とするプレス成形品の形状に基づき設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準プレス成形品形状として取得する基準プレス成形品形状取得ステップと、
　前記形状変動のある金属板から採取した第１実ブランクを測定した測定データに基づいて、第１実ブランクモデルを生成し、該生成した第１実ブランクモデルを用いて、前記設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を第１実ブランクプレス成形品形状として取得する第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
　前記基準プレス成形品形状と前記第１実ブランクプレス成形品形状とを比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量である第１実乖離量とを求める第１実乖離量取得ステップと、
　前記形状変動のある金属板から前記第１実ブランクとは異なる部位で採取した第２実ブランクを測定した測定データに基づいて、第２実ブランクモデルを一種類または複数種類生成し、該生成した第２実ブランクモデルを用いて、前記設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を第２実ブランクプレス成形品形状として取得する第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
　前記基準プレス成形品形状と一種類または複数種類の前記第２実ブランクプレス成形品形状とを比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量である第２実乖離量とを求める第２実乖離量取得ステップと、
　前記第１実乖離量のうちの予め設定した閾値を超える乖離量が生じた部位および前記第２実乖離量のうちの予め設定した閾値を超える乖離量が生じた部位に相当する前記プレス成形品の部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定ステップと、
　前記要対策部位特定ステップで特定した要対策部位での前記乖離量が小さくなるように、前記プレス成形品の製造で使用するプレス金型である実金型の成形面、及び、前記プレス成形品の製造で使用する前記ブランクである実ブランクから選択した少なくとも一方の形状を補正する成形精度向上ステップと、
　を備えたプレス成形品の製造方法。
　（２）前記第１実乖離量取得ステップは、
　前記基準プレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記第１実ブランクプレス成形品形状における前記基準プレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記第１実乖離量として取得し、
　前記第２実乖離量取得ステップは、
　前記基準プレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記第２実ブランクプレス成形品形状における前記基準プレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記第２実乖離量として取得する。
　（３）前記成形精度向上ステップは、前記実金型の成形面における、前記要対策部位、または、前記要対策部位とその周囲を成形する部位に対し、ビードを付与するビード付与ステップを備える。
　（４）前記ビード付与ステップは、前記実金型に付与したビードによって前記プレス成形品に形成されるビード痕の長手方向が、前記プレス成形品における前記要対策部位に一番近い端辺と交差する方向または端辺に平行な方向となるように、ビードを実金型に付与する。
　（５）前記実ブランクは、所定方向に沿って凹凸が連続する形状変動を有し、
　前記ビード付与ステップは、前記実金型に付与したビードによって前記プレス成形品に形成されるビード痕の長手方向が、前記プレス成形品の前記要対策部位における前記ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うようにビードを実金型に付与する。
　（６）前記ビードを付与した実金型を用いて、前記ブランクをプレス成形する実プレス成形ステップと、を備え、
　前記実プレス成形ステップで、前記プレス成形品の要対策部位、または、該要対策部位とその周囲を含む部位にビード痕を形成し、
　さらに、該実プレス成形ステップでプレス成形したプレス成形品を再プレスして前記ビード痕を潰すリストライク工程を備える。
　（７）前記成形精度向上ステップは、
　前記基準プレス成形品形状、又は前記第１実ブランクプレス成形品形状、又は前記第２実ブランクプレス成形品形状のいずれかに前記要対策部位を設定してブランクモデルに展開し、該展開したブランクモデル上の要対策部位を特定する展開ブランクモデル要対策部位特定ステップと、
　該展開ブランクモデル要対策部位特定ステップで特定した要対策部位に対応する実ブランクの部位にビードを付与するブランクビード付与ステップと、
　を備える。
　（８）前記ブランクビード付与ステップは、ビードの長手方向が前記実ブランクにおける前記要対策部位に一番近い端辺と交差する方向となるようにビードを実ブランクに付与する。
　（９）前記実ブランクは、所定方向に沿って凹凸が連続する形状変動を有し、
　前記ブランクビード付与ステップは、ブランクに付与するビードの長手方向が前記実ブランクの前記要対策部位における前記実ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように、ビードを実ブランクに付与する。
　（１０）該ビードを付与した実ブランクを前記実金型によりプレス成形する成形ステップを備え、
　その成形ステップの後において、前記ビードを潰すプレス成形を行う工程を有する。
　ここで、本願が優先権を主張する、日本国特許出願２０２２－１３０９１２（２０２２年　８月１９日出願）及び日本国特許出願２０２２－１９８３０６（２０２２年１２月１３日出願）の全内容は、参照により本開示の一部をなす。ここでは、限られた数の実施形態を参照しながら説明したが、権利範囲はそれらに限定されるものではなく、上記の開示に基づく各実施形態の改変は当業者にとって自明なことである。
　　１　プレス成形品（目標形状）
　　３　平坦ブランクモデル
　　５　基準プレス成形品形状
　１１　第１実ブランクモデル
　１３　第１実ブランクプレス成形品形状
　１５　ビード
　２１　第２実ブランクモデル
　２３　第２実ブランクプレス成形品形状
　３１　基準プレス成形品形状
　３２　ビード痕
　３３　第１実ブランクプレス成形品形状
　４１　第２実ブランクプレス成形品形状
　５１　基準プレス成形品形状）
　５３　第１実ブランクプレス成形品形状
　６１　第２実ブランクモデル
　６３　第２実ブランクプレス成形品形状
　７１　基準プレス成形品形状
　７３　第１実ブランクプレス成形品形状
　７５　第２実ブランクプレス成形品形状

Claims (10)

  1. 　形状変動のある金属板から採取したブランクを、プレス金型を用いてプレス成形することでプレス成形品を製造するプレス成形品の製造方法であって、
    　平坦な形状の平坦ブランクモデルを用いて、目標とするプレス成形品の形状に基づき設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準プレス成形品形状として取得する基準プレス成形品形状取得ステップと、
    　前記形状変動のある金属板から採取した第１実ブランクを測定した測定データに基づいて、第１実ブランクモデルを生成し、該生成した第１実ブランクモデルを用いて、前記設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を第１実ブランクプレス成形品形状として取得する第１実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
    　前記基準プレス成形品形状と前記第１実ブランクプレス成形品形状とを比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量である第１実乖離量とを求める第１実乖離量取得ステップと、
    　前記形状変動のある金属板から前記第１実ブランクとは異なる部位で採取した第２実ブランクを測定した測定データに基づいて、第２実ブランクモデルを一種類または複数種類生成し、該生成した第２実ブランクモデルを用いて、前記設定した所定の金型モデルでプレス成形するプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を第２実ブランクプレス成形品形状として取得する第２実ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
    　前記基準プレス成形品形状と一種類または複数種類の前記第２実ブランクプレス成形品形状とを比較し、両形状の乖離する部位と、その乖離量である第２実乖離量とを求める第２実乖離量取得ステップと、
    　前記第１実乖離量のうちの予め設定した閾値を超える乖離量が生じた部位および前記第２実乖離量のうちの予め設定した閾値を超える乖離量が生じた部位に相当する前記プレス成形品の部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定ステップと、
    　前記要対策部位特定ステップで特定した要対策部位での前記乖離量が小さくなるように、前記プレス成形品の製造で使用するプレス金型である実金型の成形面、及び、前記プレス成形品の製造で使用する前記ブランクである実ブランクから選択した少なくとも一方の形状を補正する成形精度向上ステップと、
    　を備えたプレス成形品の製造方法。
  2. 　前記第１実乖離量取得ステップは、
    　前記基準プレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記第１実ブランクプレス成形品形状における前記基準プレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記第１実乖離量として取得し、
    　前記第２実乖離量取得ステップは、
    　前記基準プレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記第２実ブランクプレス成形品形状における前記基準プレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記第２実乖離量として取得する、
    　請求項１に記載のプレス成形品の製造方法。
  3. 　前記成形精度向上ステップは、前記実金型の成形面における、前記要対策部位、または、前記要対策部位とその周囲を成形する部位に対し、ビードを付与するビード付与ステップを備える、
    　請求項１又は請求項２に記載したプレス成形品の製造方法。
  4. 　前記ビード付与ステップは、前記実金型に付与したビードによって前記プレス成形品に形成されるビード痕の長手方向が、前記プレス成形品における前記要対策部位に一番近い端辺と交差する方向または端辺に平行な方向となるように、ビードを実金型に付与する、
    　請求項３に記載のプレス成形品の製造方法。
  5. 　前記実ブランクは、所定方向に沿って凹凸が連続する形状変動を有し、
    　前記ビード付与ステップは、前記実金型に付与したビードによって前記プレス成形品に形成されるビード痕の長手方向が、前記プレス成形品の前記要対策部位における前記ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うようにビードを実金型に付与する、
    　請求項３に記載のプレス成形品の製造方法。
  6. 　前記ビードを付与した実金型を用いて、前記ブランクをプレス成形する実プレス成形ステップと、を備え、
    　前記実プレス成形ステップで、前記プレス成形品の要対策部位、または、該要対策部位とその周囲を含む部位にビード痕を形成し、
    　さらに、該実プレス成形ステップでプレス成形したプレス成形品を再プレスして前記ビード痕を潰すリストライク工程を備える、
    　請求項３～請求項５のいずれか１項に記載のプレス成形品の製造方法。
  7. 　前記成形精度向上ステップは、
    　前記基準プレス成形品形状、又は前記第１実ブランクプレス成形品形状、又は前記第２実ブランクプレス成形品形状のいずれかに前記要対策部位を設定してブランクモデルに展開し、該展開したブランクモデル上の要対策部位を特定する展開ブランクモデル要対策部位特定ステップと、
    　該展開ブランクモデル要対策部位特定ステップで特定した要対策部位に対応する実ブランクの部位にビードを付与するブランクビード付与ステップと、
    　を備える請求項１～請求項６のいずれか１項に記載したプレス成形品の製造方法。
  8. 　前記ブランクビード付与ステップは、ビードの長手方向が前記実ブランクにおける前記要対策部位に一番近い端辺と交差する方向となるようにビードを実ブランクに付与する、
    　請求項７に記載のプレス成形品の製造方法。
  9. 　前記実ブランクは、所定方向に沿って凹凸が連続する形状変動を有し、
    　前記ブランクビード付与ステップは、ブランクに付与するビードの長手方向が前記実ブランクの前記要対策部位における前記実ブランクの形状変動の凹凸が連続する方向に沿うように、ビードを実ブランクに付与する、
    　請求項７または請求項８に記載のプレス成形品の製造方法。
  10. 　該ビードを付与した実ブランクを前記実金型によりプレス成形する成形ステップを備え、
    　その成形ステップの後において、前記ビードを潰すプレス成形を行う工程を有する、
    　請求項７～請求項９のいずれか１項に記載のプレス成形品の製造方法。
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