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WO2024078713A1 - Herstellung von wasserstoff-kohlendioxid-gasmischungen - Google Patents

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WO2024078713A1
WO2024078713A1 PCT/EP2022/078378 EP2022078378W WO2024078713A1 WO 2024078713 A1 WO2024078713 A1 WO 2024078713A1 EP 2022078378 W EP2022078378 W EP 2022078378W WO 2024078713 A1 WO2024078713 A1 WO 2024078713A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
gas
desorber
hydrogen
adsorber
carbon dioxide
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/EP2022/078378
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Torsten Gottschalk-Gaudig
Jochen Dauth
Sebastian KRÖNER
Marcus SCHÄFER
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wacker Chemie AG
Original Assignee
Wacker Chemie AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wacker Chemie AG filed Critical Wacker Chemie AG
Priority to JP2025521211A priority Critical patent/JP2025535783A/ja
Priority to PCT/EP2022/078378 priority patent/WO2024078713A1/de
Priority to CN202280097795.5A priority patent/CN119486792A/zh
Priority to EP22808611.2A priority patent/EP4601765A1/de
Priority to KR1020257007777A priority patent/KR20250049356A/ko
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    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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    • B01D53/0462—Temperature swing adsorption
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    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2

Definitions

  • the invention relates to a process for obtaining a hydrogen-carbon dioxide gas mixture and its use for producing methanol.
  • the isolation of CO2 from process exhaust gases is an important aspect for the climate-neutral industrial production of raw materials or energy.
  • the state of the art is so-called amine scrubbing, in which CO2 is passed through an aqueous amine solution and is reversibly isolated from the gas stream by carbamate formation.
  • One of the disadvantages of this technology is that a relatively high CO2 partial pressure is required for effective separation of the CO2.
  • process exhaust gases with a low CO ⁇ content or the isolation of CO2 directly from the atmosphere (direct air capture; DAC) using this process are not possible.
  • This problem can be solved by adsorbing CO2 on solid adsorbers. The problem here is the desorption of CO2 from the adsorber.
  • the temperature in the adsorber must be significantly increased, for example in a temperature swing process.
  • a typical example here is the introduction of hot steam.
  • a hydrogen-carbon dioxide gas mixture can be effectively obtained, which can then be used without complex processing, for example to produce methanol.
  • DE 102013 022 021 B4 claims a process for isolating CO2 from gas mixtures, in which the A gas mixture rich in CO2 is passed over a gas chromatography column, whereby the CO2 physically diffuses more slowly than the residual gases. After loading the column, it is backflushed ISOTHERMALLY with hydrogen, ie the column is not heated during the desorption step. This is particularly disadvantageous for chemical adsorbers, since desorption is an endothermic process and desorption does not occur or only occurs incompletely without an increase in temperature.
  • EP 3530640 A discloses a process for the reductive production of methane from CO2 and hydrogen.
  • CO2 is desorbed from the adsorber with preheated hydrogen, whereby the hydrogen is heated by the waste heat of the reduction reactor.
  • fresh hydrogen is added to the desorbed H2/CCh mixture in order to set the necessary H2/CCh ratio.
  • the disadvantage here is that in the case of a gas mixture there is no possibility of increasing the CO2 partial pressure of the gas mixture.
  • the object of the invention is to eliminate the disadvantages of the prior art and in particular to find a simple and cost-effective way to adjust the CCh content in a hydrogen-carbon dioxide gas mixture within wide limits.
  • the invention relates to a process for producing a hydrogen-carbon dioxide gas mixture with the following process steps:
  • the carbon dioxide is preferably isolated from process exhaust gases or other industrial or natural gas mixtures.
  • the gas mixtures preferably have a CO2 volume fraction in the range of 0.01% to 20%, in particular 0.04% to 15%.
  • the gas mixture is preferably cleaned of harmful components such as reactive secondary gases such as sulfur dioxide, nitrogen oxides, and/or finely divided solids such as dust before the adsorption step. This can be done with the help of established technologies such as wet scrubbers, DeNOx systems (catalytic nitrogen oxide reduction systems; denitrification systems), electrostatic precipitators, cyclones and dust filters, etc.
  • Adsorption preferably takes place in the sense of chemisorption, i.e. a chemical reaction occurs between the carbon dioxide and the adsorber during adsorption.
  • the moisture content of the gas mixture is therefore preferably adjusted before it enters the adsorber.
  • the optimum moisture content of the gas mixture depends on the chemical reaction in the chemisorption step.
  • the carbon dioxide is preferably isolated in adsorbers that are charged with solid adsorbents.
  • the adsorption step can take place in a gas-borne or stirred fluidized bed or in a fixed bed, a fixed bed adsorber is preferred.
  • the number of adsorbers is preferably between 2 and 10, in particular between 2 and 5.
  • the adsorption temperature is preferably in the range of 0 - 150 ° C, particularly preferably between 20 - 100 ° C, i.e.
  • the process gas temperature when entering the adsorber is preferably in the range of 0 - 150 ° C, particularly preferably between 20 - 100 °C.
  • the pressure in the adsorber is preferably in the range of 0 - 50 bar (absolute), particularly preferably in the range of 0.5 - 10 bar (absolute).
  • the adsorber loaded with CO2 is then separated from the CO2-rich process gas stream and connected as a desorber.
  • the desorber is then an adsorber in regeneration.
  • a preheated hydrogen-rich gas is used for desorption.
  • the hydrogen volume fraction in the desorber gas can be in the range of 100% to 0.1%. This means that pure hydrogen or a gas mixture can be used, with the second gas component being carbon dioxide, with a volume fraction of 99.1 to 0%.
  • the COb content in the desorber gas increases. This applies in particular to partial pressure-independent adsorption and desorption. This means that the capacity is defined solely/primarily by the temperature conditions, as is usually the case with chemisorption.
  • the adsorber can be heated via a heating jacket, for example using thermal fluids or gases, or electrically from the outside. If necessary, the adsorber can also be heated via temperature-controlled components in the adsorber such as heating coils, heating plates or heating fingers.
  • the CCh-rich process gas is preferably heated via a gas heater such as a plate heat exchanger, tube bundle heat exchanger, fin heater, heating register or electrical resistance heater. Suitable energy sources for operating the gas heater are electrical energy (resistance heating) or fluid heat carriers such as thermal oil, hot water/pressurized water and steam. preferably from heat recovery. Energy coupling for
  • Heat recovery is a good option when heat with a temperature at least 20 K higher than the adsorption temperature is generated in processes in close proximity. This can be, for example, heat flows from combustion plants upstream of the CO2 recovery plant or downstream process steps for CO2 utilization (e.g. exothermic methanol synthesis, optional process step IV).
  • the adjustment of the CCh volume fraction according to the invention is preferably carried out by a circulating gas line, with which the desorber gas is completely or partially passed through one or more desorbers until the CC ⁇ content in the desorber gas reaches the target value that is required, for example, for a subsequent process step, e.g. methanol synthesis.
  • the circulating gas line is designed such that the desorber releasing the circulating gas is identical to the desorber receiving the circulating gas.
  • the adsorber loaded with CO2 is flushed with cold fresh hydrogen in a first step in order to displace residues of the process exhaust gas from the adsorber.
  • This amount of flushing gas can either be discarded or returned to the CO2-rich process gas stream.
  • the desorption step begins by starting the cycle gas process.
  • the adsorber to be regenerated (which thus becomes the desorber) is purged with heated cycle gas.
  • the cycle gas can be pure hydrogen or a hydrogen-carbon dioxide gas mixture.
  • the cycle gas is cycled through the desorber until the gas composition corresponds at least to the target value, ie at least to the target value of the CO2 volume fraction.
  • the target value ie at least to the target value of the CO2 volume fraction.
  • at least a partial stream is taken from the circulating gas and optionally fed for further use, for example in reductive methanol synthesis.
  • the partial quantity taken from the circulating gas is preferably replaced by adding pure hydrogen to the circulating gas line.
  • the desorption step is finished when the CC ⁇ content of the circulating gas no longer changes significantly as it passes through the desorber.
  • the circulating gas process is then terminated and any residues of the circulating gas in the desorber are subsequently displaced with cold hydrogen gas or process gas, preferably process gas, and the desorber is cooled at the same time.
  • This amount of purge gas can either be discarded or fed to the circulating gas stream or the process gas stream.
  • the purge step is finished and the desorber can be used as an adsorber again.
  • the process according to the invention for producing a hydrogen-carbon dioxide gas mixture has at least two independent circulating gas systems in order to be able to continuously operate the subsequent optional utilization of the gas mixture, for example the reductive methanol synthesis.
  • the desorber that releases the cycle gas and the desorber that receives the cycle gas are at least partially different, i.e. the desorber that is completely loaded with CO2 is connected to a cycle gas process in which at least one other desorber is already in the desorption process, whereby the desorbers can be connected in series or in parallel, preferably in parallel.
  • the connection of the desorber that is completely loaded with CO2 takes place.
  • Desorber after displacing the remaining process gas by flushing with fresh hydrogen or cycle gas, cycle gas is preferred. The flushing gas can either be discarded or returned to the CC ⁇ -rich process gas stream.
  • the desorption step begins by starting the cycle gas process.
  • the adsorber to be regenerated (which thus becomes the desorber) is flushed with heated cycle gas.
  • the cycle gas can be pure hydrogen or a hydrogen-carbon dioxide gas mixture. The cycle gas is cycled through the desorber until the gas composition at least matches the target value, i.e. corresponds to the target value of the CO2 volume fraction.
  • At least a partial stream is taken from the circulating gas and optionally fed for further use, for example in reductive methanol synthesis.
  • the partial quantity taken from the circulating gas is preferably replaced by adding pure hydrogen to the circulating gas line.
  • the desorption step of at least one desorber is finished when the CC ⁇ proportion of the circulating gas no longer changes significantly as it passes through the desorber(s).
  • the corresponding desorber(s) are separated from the circulating gas system. Residual circulating gas in the desorber is then displaced with cold hydrogen gas or process gas, process gas is preferred, and the desorber is cooled at the same time. This quantity of purge gas can either be discarded or fed to the circulating gas stream or the process gas stream.
  • the The rinsing step is completed and the desorber can be used as an adsorber again.
  • the previously mentioned circulating gas systems preferably consist of suitable pipes with connection options to the various adsorbers/desorbers, as well as suitable fans or compressors for conveying the gases and suitable temperature control systems for setting the required temperatures of the circulating gas.
  • a circulating gas system is also preferably equipped with suitable addition and discharge systems for gases as well as measuring and control technology, such as CO2 concentration measuring devices (e.g. mass spectroscopy, process gas chromatography, Raman spectroscopy) and conventional measuring devices for pressure, temperature and flow rates, for controlled process management.
  • the temperature of the desorber gas is preferably in the range of 20 - 250 °C, particularly preferably in the range of 50 - 200 °C, the pressure is preferably in the range of 0 - 50 bar (absolute), particularly preferably 0.5 - 10 bar (absolute).
  • the temperature of the desorber gas in step II is preferably at least 5 °C higher, particularly preferably at least 10 °C higher, in particular at least 20 °C higher than the temperature of the gas mixture in step I.
  • the desorber can be heated, for example, via a heating jacket, for example by means of thermal fluids or gases, or electrically from the outside.
  • the desorber can also be heated via temperature-controlled components in the desorber such as heating coils, heating plates or heating fingers.
  • the desorber gas is preferably heated using a gas heater such as a plate heat exchanger, tube bundle heat exchanger, fin heater, heating register or electrical resistance heater.
  • the gas heater is preferably used in the circulating gas system to reduce the inlet temperature of the desorber gas in the desorber to the desired value again and again.
  • Suitable energy sources for operating the gas heater are electrical energy (resistance heating) or fluid heat carriers such as thermal oil, hot water/pressurized water and steam, preferably from heat recovery.
  • Energy coupling for heat recovery is suitable when heat with a temperature at least 20 K higher than the desorption temperature occurs in processes in close proximity; this can be, for example, heat flows from combustion plants upstream of the CO2 recovery plant or downstream process steps for CO2 utilization (e.g. exothermic methanol synthesis, optional process step IV).
  • the number of desorbers preferably corresponds to the number of adsorbers. This means that while one adsorber is active, another adsorber whose absorption capacity for CO2 gas has been reached is regenerated by flushing with desorber gas and thus serves as a desorber during this time. This means that the process according to the invention preferably has at least two adsorbers.
  • the number of adsorbers is preferably in the range of 2 - 10, particularly preferably in the range of 2 - 5. This means that at least one adsorber is then active, at least one adsorber is regenerated and thus serves as a desorber, and the remaining number of adsorbers can be kept in the regenerated state, i.e. without CO2 loading in standby mode.
  • the hydrogen-carbon dioxide gas mixture that was removed from the circulating gas line is used to produce methanol.
  • the hydrogen-carbon dioxide gas mixture can be used after removal from the circulating gas line and before feeding into the methanol production process Additional fresh hydrogen must be added, particularly in order to be able to adjust the CCh volume fraction of the hydrogen-carbon dioxide gas mixture to the exact target value for methanol synthesis if it is too high.
  • the gas mixture with the adjusted carbon dioxide volume fraction can then be used as a synthesis gas for the production of methanol.
  • the proportion of hydrogen in this gas mixture is preferably 75 mol%, i.e. the proportion of CO2 is 25 mol%.
  • the reduction of CO2 by the hydrogen in the gas mixture takes place in reactors of established design (e.g. catalytic fixed bed reactors) with the aid of suitable catalysts. If necessary, the hydrogen-carbon dioxide gas mixture must be preheated to the necessary reaction temperature before the reaction. The exact temperature and pressure depend on the catalyst selected.
  • reaction heat released can be used, for example, with the help of heat exchangers to heat the hydrogen-carbon dioxide gas mixture, or to heat the desorber gas to release the carbon dioxide in desorption step II.

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Abstract

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Wasserstoff-Kohlendioxid-Gasgemisches mit folgenden Verfahrensschritten: I) Isolierung von CO2 aus Gasgemischen mit einem Volumenanteil CO2 im Bereich von 0,01% bis 20%, mit Hilfe eines Adsorbers; II) Desorption des CO2 mit Hilfe eines erwärmten wasserstoffhaltigen Gasstroms in einem Desorber; und III) Einstellen des CO2-Volumenanteils des wasserstoffhaltigen Gasstroms auf den Zielanteil mit Hilfe eines Kreisgassystems, das die erwärmte Wasserstoff- CO2- Gasmischung durch den Desorber leitet und damit den CO2- Volumenanteil in der Wasserstoff CO2-Gasmischung anhebt. Nach dem Verfahrensschitt III kann in einem Verfahrensschritt IV die Wasserstoff-Kohlendioxid-Gasmischung nach Einstellen des benötigten CO2-Volumenanteils zur Herstellung von Methanol eingesetzt werden.

Description

Herstellung von Wasserstoff-Kohlendioxid-Gasmischungen
Gegenstand der Erfindung ist Verfahren zur Gewinnung eines Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasgemisches und dessen Einsatz zur Herstellung von Methanol.
Stand der Technik
Die Isolierung von CO2 aus Prozessabgasen ist ein wichtiger Aspekt für die klimaneutrale industrielle Produktion von Rohstoffen oder Energie. Stand der Technik ist die sogenannte Aminwäsche, bei der CO2 durch eine wässrige Aminlösung geleitet wird und dabei durch Carbamin-Bildung reversibel aus dem Gasstrom isoliert wird. Nachteil dieser Technologie ist u.a., dass für eine effektive Abtrennung des CO2 ein relativ hoher CO2-Partialdruck erforderlich ist. D.h. Prozessabgase mit niedrigem CC^-Anteil oder auch die Isolierung von CO2 direkt aus der Atmosphäre (direct air capture; DAC) nach diesem Verfahren sind nicht möglich. Dieses Problem lässt sich durch eine Adsorption von CO2 an Festadsorbern lösen. Problem hier ist die Desorption des CO2 aus dem Adsorber. Hierzu muss z.B. bei einem Temperature-Swing-Prozess die Temperatur im Adsorber deutlich angehoben werden. Typisch ist hier z.B. das Einleiten von Heißdampf. Dies bedeutet, dass nach der Desorption das CO2 getrocknet werden muss, was energieaufwändig ist. Besser wäre es, eine Gasmischung zu haben, die nach der Desorption direkt ohne aufwändige Aufbereitung weiterverarbeitet werden kann. Dies wird durch die hier vorgeschlagene Erfindung ermöglicht. Durch den Einsatz von Wasserstof f gas als Desorbergas und gleichzeitig als Wärmeträger lässt sich effektiv ein Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasgemisch gewinnen, dass sich anschließend ohne aufwändige Aufbereitung beispielsweise zur Herstellung von Methanol einsetzen lässt.
Der Einsatz von Wasserstoff zur Desorption von Kohlendioxid ist nicht neu. So wird in DE 102013 022 021 B4 ein Verfahren zur Isolierung von CO2 aus Gasgemischen beansprucht, bei dem die C02-reiche Gasmischung über eine Gaschromatographiesäule geleitet wird und dabei das CO2 physikalisch langsamer diffundiert als die Restgase. Nach Beladung der Säule wird diese ISOTHERM mit Wasserstoff rückgespült, d.h. die Säule wird während des Desorptionsschritts nicht erwärmt. Dies ist insbesondere bei chemischen Adsorbern nachteilig, da die Desorption ein endothermer Prozess ist und die Desorption ohne Temperaturerhöhung nicht oder nur unvollständig erfolgt.
EP 3530640 A offenbart ein Verfahren zur reduktiven Herstellung von Methan aus CO2 und Wasserstoff. Dabei wird CO2 aus dem Adsorber mit vorgewärmtem Wasserstoff desorbiert, wobei der Wasserstoff durch die Abwärme des Reduktionsreaktors erwärmt wird. Ferner wird dem desorbierten H2/ CCh-Gemisch Frischwasserstoff zugemischt, um das notwendige H2/ CCh-Verhältnis einzustellen. Nachteilig ist hier, dass für den Fall eines Gedärmen Gasgemisches keine Möglichkeit besteht, den CO2- Partialdruck der Gasmischung anzuheben.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Nachteile des Stands der Technik zu beheben und insbesondere einen einfachen und kostengünstigen Weg zu finden, den CCh-Anteil in einer Wasserstoff- Kohlendioxid-Gasmischung in weiten Grenzen anzupassen.
Beschreibung der Erfindung
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasgemisches mit folgenden Verfahrensschritten :
I) Isolierung von CO2 aus Gasgemischen mit einem Volumenanteil CO2 im Bereich von 0,01% bis 20%, mit Hilfe eines Adsorbers ;
II) Desorption des CO2 mit Hilfe eines erwärmten wasserstoffhaltigen Gasstroms in einem Desorber; und
III) Einstellen des CCh-Volumenanteils des wasserstoffhaltigen Gasstroms auf den Zielanteil mit Hilfe eines Kreisgas- systems , das die erwärmte Wasserstof f- CCh-Gasmischung durch den Desorber leitet und damit den CCb-Volumenanteil in der Wasserstof f- CCb-Gasmischung anhebt .
Beschreibung der einzelnen Verfahrensschritte :
I ) I solierung :
Die I solierung des Kohlendioxids erfolgt vorzugsweise aus Prozessabgasen oder anderen industriellen oder natürlichen Gasgemischen . Die Gasgemische weisen vorzugsweise einen CO2- Volumenanteil im Bereich von 0 , 01 % bis 20% , insbesondere 0 , 04 % bis 15% auf . Vorzugsweise wird die Gasmischung vor dem Adsorptionsschritt von schädlichen Bestandteilen wie reaktiven Nebengasen wie Schwefeldioxid, Stickoxiden, und/oder feinverteilten Feststof fen wie Stäuben gereinigt . Dies kann mit Hil fe etablierter Technologien wie Nasswäschern, DeNOx-Anlagen ( katalytische Stickoxid Reduktionsanlagen; Entstickungsanlagen) Elektrofiltern, Zyklonen und Staubfiltern etc . erfolgen . Bevorzugt erfolgt die Adsorption im Sinne einer Chemisorption, d . h . bei der Adsorption tritt eine chemische Reaktion zwischen dem Kohlendioxid und dem Adsorber auf . Bevorzugt wird daher der Feuchtanteil des Gasgemisches vor Eintritt in den Adsorber angepasst . Der optimale Feuchtegehalt des Gasgemisches ist abhängig von der chemischen Reaktion im Chemisorptionsschritt . Die I solierung des Kohlendioxids erfolgt bevorzugt in Adsorbern, die mit Feststof f-Adsorbentien beschickt sind . Der Adsorptionsschritt kann in einer gasgetragenen oder gerührten Wirbelschicht oder in einem Festbett erfolgen, bevorzugt ist ein Festbett-Adsorber . Die Anzahl der Adsorber liegt bevorzugt zwischen 2 und 10 , insbesondere zwischen 2 und 5 . Die Adsorptionstemperatur liegt bevorzugt im Bereich von 0 - 150 ° C, besonders bevorzugt zwischen 20 - 100 ° C, d . h . die Prozessgastemperatur bei Eintritt in den Adsorber liegt bevorzugt im Bereich von 0 - 150 ° C, besonders bevorzugt zwischen 20 - 100 °C. Der Druck im Adsorber liegt bevorzugt im Bereich von 0 - 50 bar ( absolut ) , besonders bevorzugt im Bereich von 0,5 - 10 bar (absolut) .
II) Desorption: Vorzugsweise wird der mit CO2 beladene Adsorber anschließend vom CO2-reichen Prozessgasstrom getrennt und als Desorber verschaltet. Dann ist der Desorber ein in Regeneration befindlicher Adsorber. Zur Desorption wird ein vorgewärmtes Wasserstoff reiches Gas eingesetzt. Der Wasserstoffvolumenanteil im Desorbergas kann im Bereich von 100% bis 0,1% liegen. D.h. es kann Reinwasserstoff oder ein Gasgemisch eingesetzt werden, wobei die zweite Gaskomponente Kohlendioxid ist, mit einem Volumenanteil von 99,1 bis 0%. Beim Durchströmen des Desorbers erhöht sich der CCb-Anteil im Desorbergas. Dies gilt insbesondere für eine partialdruckunabhängige Adsorption und Desorption. D.h. die Kapazität wird allein/primär durch die Temperaturbedingungen definiert, wie dies üblicherweise bei der Chemisorption der Fall ist. Sobald Physisorption eine relevante Rolle spielt, sind hohe CO2 Anteile im Desorptionsgas nachteilig bzw. erfordern eine Überkompensation durch weitere Temperatursteigerungen. Neben der Beheizung durch das CO2- reiche Prozessgas kann der Adsorber beispielsweise über einen Heizmantel beispielsweise mittels Thermoflüssigkeiten oder -gase oder elektrisch von außen beheizt werden. Gegebenenfalls kann der Adsorber auch über temperierbare Einbauten im Adsorber wie Heizwendeln, Heizplatten oder Heizfinger beheizt werden. Das Erwärmen des CCh-reichen Prozessgases erfolgt bevorzugt über einen Gaserhitzer wie beispielsweise Plattenwärmeübertrager, Rohrbündelwärmeübertrager, Lamellenheizer, Heizregister oder elektrische Widerstands-Heizer. Geeignete Energiequellen für den Betrieb des Gaserhitzers sind elektrische Energie (Widerstandsheizung) oder fluide Wärmeträger wie Thermo-Öl, Heißwasser/Druckwasser und Wasserdampf, bevorzugt aus Wärmerückgewinnungen. Energiekopplungen zur
Wärmerückgewinnung bieten sich an, wenn Wärme mit mind. 20 K höherer Temperatur als die Adsorbtionstemperatur in Prozessen in räumlicher Nähe anfallen, dies können z.B. Wärmeströme aus Verbrennungsanlagen vor der CO2 Rückgewinnungsanlage sein oder auch nachgelagerte Prozessschritte zur CO2 Verwertung (z.B. exotherme Methanolsynthese, optionaler Verfahrensschritt IV) .
III) Einstellen des CCh-Volumenanteils : Das erfindungsgemäße Einstellen des CCh-Volumenanteils erfolgt bevorzugt durch eine Kreisgasleitung, mit der das Desorbergas vollständig oder anteilig so oft durch einen oder mehrere Desorber geleitet wird, bis der CC^-Anteil im Desorbergas den Zielwert, der beispielsweise für einen nachfolgenden Prozessschritt, z.B. die Methanolsynthese, benötigt wird, erreicht ist. In einer ersten erfindungsgemäßen Ausführung (Illa) ist die Kreisgasleitung dabei so ausgeführt, dass der das Kreisgas abgebende Desorber identisch ist mit dem das Kreisgas empfangenden Desorber. In einer erfindungsgemäßen Fahrweise des Kreisgassystems, wird der mit CO2 beladene Adsorber in einem ersten Schritt mit kaltem Frischwasserstoff gespült, um Reste des Prozessabgases aus dem Adsorber zu verdrängen. Diese Spülgasmenge kann entweder verworfen werden oder in den CO2- reichen Prozessgasstrom zurückgeführt werden. Sobald die Reinheit des Spülgases nach dem Adsorber einen Wert von vorzugsweise mind. 99 Voll, insbesondere mind. 99,5 Voll, erreicht hat, beginnt der Desorbtionsschritt durch Start des Kreisgasprozesses. Dazu wird der zu regenerierende Adsorber (der damit zum Desorber wird) mit erhitztem Kreisgas gespült. Bei dem Kreisgas kann es sich um Reinwasserstoff oder um ein Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasgemisch handeln. Das Kreisgas wird so lange durch den Desorber zykliert, bis die Gaszusammensetzung mindestens dem Zielwert, d.h. mindestens dem Zielwert des C02-Volumenanteils , entspricht. Sobald der Zielwert erreicht ist , wird dem Kreisgas zumindest ein Teilstrom entnommen und optional der Weiterverwertung, beispielsweise der reduktiven Methanolsynthese zugeführt . Die dem Kreisgas entnommene Teilmenge wird vorzugsweise durch Zugabe von Reinwasserstof f in die Kreisgasleitung ersetzt . Der Desorbtionsschritt ist beendet , wenn sich der CC^-Anteil des Kreisgases beim Durchgang durch den Desorber nicht mehr wesentlich ändert . Der Kreisgasprozess wird dann beendet und Reste des Kreisgases im Desorber anschließend mit kaltem Wasserstof f gas oder Prozessgas verdrängt , bevorzugt ist Prozessgas , und gleichzeitig der Desorber abgekühlt . Diese Spülgasmenge kann entweder verworfen werden oder dem Kreisgasstrom oder dem Prozessgasstrom zugeführt werden . Sobald der CCh-Anteil im Spülgas kleiner oder gleich dem CC^-Anteil im Prozessgas ist und/oder die Temperatur im Desorber kleiner oder gleich der Prozessgastemperatur vor Eintritt in den Adsorber ist , wird der Spülschritt beendet und der Desorber kann wieder als Adsorber eingesetzt werden .
In einer besonders bevorzugten Aus führung weist das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines Wasserstof f-Kohlen- dioxid-Gasgemisches mindestens zwei unabhängige Kreisgassysteme auf , um die nachfolgende optionale Verwertung des Gasgemisches , beispielsweise die reduktive Methanolsynthese kontinuierlich betreiben zu können .
In einer weiteren erfindungsgemäßen Aus führung ( I l lb ) sind der das Kreisgas abgebende Desorber und der das Kreisgas empfangende Desorber zumindest teilweise unterschiedlich, d . h . der vollständig mit CO2 beladene Desorber wird einem Kreisgasprozess zugeschaltet , in dem mindestens ein weiterer Desorber sich bereits im Desorbtionsprozess befindet , wobei die Desorber in Reihe oder parallel verschaltet sein können, bevorzugt ist die Verschaltung in Parallelschaltung . Analog zu Aus führung I l la erfolgt die Zuschaltung des vollständig mit CO2 beladenen Desorbers nach Verdrängung der Prozessgas-Restmenge durch Spülen mit Frischwasserstof f oder Kreisgas , bevorzugt ist Kreisgas . Die Spülgasmenge kann entweder verworfen werden oder in den CC^-reichen Prozessgasstrom zurückgeführt werden . Sobald die Reinheit des Spülgases nach dem Adsorber im Fall von Frischwasserstof f als Spülgas einen Wert von vorzugsweise mind . 99 Voll , insbesondere mind . 99 , 5 Voll , bzw . im Fall von Kreisgas als Spülgas weitgehend die Zusammensatzung des Kreisgases erreicht hat , beginnt der Desorbtionsschritt durch Start des Kreisgasprozesses . Dazu wird der zu regenerierende Adsorber ( der damit zum Desorber wird) mit erhitztem Kreisgas gespült . Bei dem Kreisgas kann es sich um Reinwasserstof f oder um ein Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasgemisch handeln . Das Kreisgas wird so lange durch die Desorber zykliert , bis die Gas zusammensetzung mindestens dem Zielwert , d . h . dem Zielwert des CO2- Volumenanteils , entspricht . Sobald der Zielwert erreicht ist , wird dem Kreisgas zumindest ein Teilstrom entnommen und optional der Weiterverwertung, beispielsweise der reduktiven Methanolsynthese zugeführt . Die dem Kreisgas entnommene Teilmenge wird vorzugsweise durch Zugabe von Reinwasserstof f in die Kreisgasleitung ersetzt . Der Desorbtionsschritt mindestens eines Desorbers ist beendet , wenn sich der CC^-Anteil des Kreisgases beim Durchgang durch den oder die Desorber nicht mehr wesentlich ändert . Der oder die entsprechenden Desorber werden vom Kreisgassystem getrennt . Reste des Kreisgases im Desorber werden anschließend mit kaltem Wasserstof f gas oder Prozessgas verdrängt , bevorzugt ist Prozessgas , und gleichzeitig wird der Desorber abgekühlt . Diese Spülgasmenge kann entweder verworfen werden oder dem Kreisgasstrom oder dem Prozessgasstrom zugeführt werden . Sobald der CCh-Anteil im Spülgas kleiner oder gleich dem CC^-Anteil im Prozessgas ist und/oder die Temperatur im Desorber kleiner oder gleich der Prozessgastemperatur vor Eintritt in den Adsorber ist , wird der Spülschritt beendet, und der Desorber kann wieder als Adsorber eingesetzt werden.
Die zuvor erwähnten Kreisgassysteme bestehen bevorzugt neben geeigneten Rohrleitungen mit Verschaltungsmöglichkeiten auf die verschiedenen Adsorber/Desorber auch aus geeigneten Ventilatoren bzw. Kompressoren zur Förderung der Gase sowie geeigneten Temperiersystemen zur Einstellung der erforderlichen Temperaturen des Kreisgases. Ebenso ist ein Kreisgassystem bevorzugt mit geeigneten Zugabe- und Ausschleusesystemen für Gase sowie Mess- und Regeltechnik, wie beispielsweise CO2- Konzentrationsmeßgeräte (z.B. Massenspektroskopie, Prozessgaschromatographie, Raman-Spektroskopie) , sowie konventionelle Meßgeräte für Druck, Temperatur und Durchflußmengen, zur kontrollierten Prozessführung ausgestattet.
Die Temperatur des Desorbergases liegt vorzugsweise im Bereich von 20 - 250 °C, besonders bevorzugt im Bereich von 50 - 200 °C, der Druck liegt vorzugsweise im Bereich von 0- 50 bar (absolut) , besonders bevorzugt 0,5 - 10 bar (absolut) . Die Temperatur des Desorbergases in Schritt II liegt vorzugsweise mindestens 5°C höher, besonders bevorzugt mindestens 10°C höher, insbesondere mindestens 20°C höher als die Temperatur des Gasgemisches in Schritt I. Neben der Beheizung durch das Desorbergas kann der Desorber beispielsweise über einen Heizmantel beispielsweise mittels Thermoflüssigkeiten oder - gase oder elektrisch von außen beheizt werden. Gegebenenfalls kann der Desorber auch über temperierbare Einbauten im Desorber wie Heizwendeln, Heizplatten oder Heizfinger beheizt werden. Das Erwärmen des Desorbergases erfolgt bevorzugt über einen Gaserhitzer wie beispielsweise Plattenwärmeübertrager, Rohrbündelwärmeübertrager, Lamellenheizer, Heizregister oder elektrische Widerstandsheizer. Der Gaserhitzer wird hierbei bevorzugt im Kreisgassystem eingesetzt, um die Eintritts- temperatur des Desorbergases in den Desorber immer wieder auf den angestrebten Wert einstellen zu können . Geeignete Energiequellen für den Betrieb des Gaserhitzers sind elektrische Energie (Widerstandshei zung) oder fluide Wärmeträger wie Thermo-Öl , Heißwasser/Druckwasser und Wasserdampf , bevorzugt aus Wärmerückgewinnungen . Energiekopplungen zur Wärmerückgewinnung bieten sich an, wenn Wärme mit mind . 20 K höherer Temperatur als die Desorptionstemperatur in Prozessen in räumlicher Nähe anfallen, dies können z . B . Wärmeströme aus Verbrennungsanlagen vor der CO2 Rückgewinnungsanlage sein oder auch nachgelagerte Prozessschritte zur CÖ2-Verwertung ( z . B . exotherme Methanolsynthese , optionaler Verfahrensschritt IV) . Vorzugsweise entspricht die Anzahl der Desorber der Anzahl der Adsorber . Dies bedeutet , dass , während ein Adsorber aktiv ist , ein anderer Adsorber, dessen Aufnahmekapazität an CÖ2-Gas erreicht war, durch Spülen mit Desorbergas regeneriert wird und somit in dieser Zeit als Desorber dient . Dies bedeutet , dass das erfindungsgemäße Verfahren bevorzugt mindestens zwei Adsorber aufweist . Aus Gründen der Gesamtkapazität des Verfahrens ist es j edoch vorteilhaft , die Anzahl der Adsorber zu erhöhen . Die Anzahl der Adsorber liegt bevorzugt im Bereich von 2 - 10 , besonders bevorzugt im Bereich von 2 - 5 . Dies bedeutet , dass dann mindestens ein Adsorber aktiv ist , mindestens ein Adsorber regeneriert wird, und somit als Desorber dient , und die verbleibende Zahl der Adsorber im regenerierten Zustand, d . h . ohne CÖ2-Beladung im Stand-by- Betrieb vorgehalten werden können .
In einer bevorzugten Aus führungs form wird nach Verfahrensschritt I I I die Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasmischung, die der Kreisgasleitung entnommen wurde , zur Herstellung von Methanol eingesetzt . In einer bevorzugten Aus führung kann der Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasmischung nach Entnahme aus der Kreisgasleitung und vor Einspeisung in den Methanol-Herstellungsprozess weiterer Frischwasserstof f zugesetzt werden, insbesondere um im Fall eines zu hohen CCh-Volumenanteils der Wasserstof f-Kohlen- dioxid-Gasmischung diesen auf den genauen Zielwert für die Methanol-Synthese einstellen zu können .
IV) Optionaler Einsatz der Wasserstof f-Kohlendioxid-Gas- mischung :
Die Gasmischung mit eingestelltem Kohlendioxidvolumenanteil kann nachfolgend im Sinne eines Synthesegases zur Herstellung von Methanol eingesetzt werden . Bevorzugt liegt der Anteil von Wasserstof f in dieser Gasmischung bei 75 mol% , d . h . der Anteil CO2 beträgt 25 mol% . Die Reduktion des CO2 durch den Wasserstof f in der Gasmischung erfolgt in Reaktoren etablierter Bauart ( z . B . katalytische Festbettreaktoren) mit Hil fe geeigneter Katalysatoren . Gegebenenfalls muss das Wasserstof f-Kohlen- dioxid-Gasgemisch vor der Reaktion auf die notwendige Reaktionstemperatur vorerwärmt werden . Die genaue Temperatur und der Druck sind abhängig vom gewählten Katalysator . Da die Reduktion von CO2 mit Wasserstof f zu Methanol mit -49 , 6 kJ/mol (bei 300 K) exotherm ist , kann die dabei freiwerdende Reaktionswärme beispielsweise mit Hil fe von Wärmetauschern zum Erwärmen des Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasgemisches eingesetzt werden, oder auch zum Erwärmen des Desorbergases zur Freisetzung des Kohlendioxids im Desorptionsschritt I I eingesetzt werden .

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung eines Wasserstof f-Kohlendioxid- Gasgemisches mit folgenden Verfahrensschritten:
I) Isolierung von CO2 aus Gasgemischen mit einem Volumenanteil CO2 im Bereich von 0,01% bis 20%, mit Hilfe eines Adsorbers ;
II) Desorption des CO2 mit Hilfe eines erwärmten wasserstoffhaltigen Gasstroms in einem Desorber; und
III) Einstellen des CCh-Volumenanteils des wasserstoffhaltigen Gasstroms auf den Zielanteil mit Hilfe eines Kreisgassystems, das die erwärmte Wasserstoff- CCb-Gasmischung durch den Desorber leitet und damit den CCb-Volumenanteil in der Wasserstoff- CCb-Gasmischung anhebt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem in Schritt I die Gasgemische vorzugsweise einen CCb-Volumenanteil im Bereich von 0,04% bis 15% aufweisen.
3. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem in Schritt I der Adsorber ein Festbett-Adsorber ist.
4. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem der in Schritt I mit CO2 beladene Adsorber in Schritt II vom CO2-reichen Gasstrom getrennt und als Desorber verschaltet wird.
5. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem die Temperatur des Desorbergases in Schritt II mindestens 5°C höher liegt als die Temperatur des Gasgemisches in Schritt I .
6. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem in Schritt III das Kreisgassystem so ausgeführt ist, dass der das Kreisgas abgebende Desorber identisch ist mit dem das Kreisgas empfangenden Desorber . Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6 , bei dem in Schritt I I I der das Kreisgas abgebende Desorber und der das Kreisgas empfangende Desorber unterschiedlich sind, wobei der vollständig mit CO2 beladene Desorber einem Kreisgasprozess zugeschaltet wird, in dem mindestens ein weiterer Desorber sich bereits im Desorbtionsprozess befindet . Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche , bei dem nach dem Verf ahrensschitt I I I in einem Verfahrensschritt IV die Wasserstof f-Kohlendioxid-Gasmischung nach Einstellen des benötigten CCh-Volumenanteils zur
Herstellung von Methanol eingesetzt wird .
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Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2740525A1 (de) * 2012-12-10 2014-06-11 Hitachi, Ltd. Kohlendioxidtrennung aus einem Gas durch Temperaturwechseladsorption mittels organischer Adsobentien
DE102013022021B4 (de) 2013-12-20 2018-02-15 Bruno Kolb Verfahren zur Methanisierung von Kohlendioxid aus Gasgemischen nach Abtrennung durch selektive reversible Adsorption
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