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WO2023058590A1 - 回転工具および切削加工物の製造方法 - Google Patents

回転工具および切削加工物の製造方法 Download PDF

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WO2023058590A1
WO2023058590A1 PCT/JP2022/036899 JP2022036899W WO2023058590A1 WO 2023058590 A1 WO2023058590 A1 WO 2023058590A1 JP 2022036899 W JP2022036899 W JP 2022036899W WO 2023058590 A1 WO2023058590 A1 WO 2023058590A1
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WO
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curvature
radius
rotary tool
center
virtual circle
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駿 恩地
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Kyocera Corp
Original Assignee
Kyocera Corp
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Publication date
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Priority to JP2023552861A priority patent/JP7660695B2/ja
Priority to CN202280063672.XA priority patent/CN117980098A/zh
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
    • B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B51/00—Tools for drilling machines
    • B23B51/06—Drills with lubricating or cooling equipment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/28—Features relating to lubricating or cooling
    • B23C5/282—Coolant channel characterised by its cross-sectional shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D77/00—Reaming tools

Definitions

  • Rotary tools include, for example, end mills, drills and reamers.
  • the drills described in Patent Documents 1 and 2 are known as rotary tools used for cutting work materials such as metals.
  • the drills disclosed in Patent Documents 1 and 2 have a coolant hole extending from the rear end to the tip and opening at the tip. A coolant is jetted from the coolant hole during cutting, and the drill and the work material can be cooled.
  • a rotary tool has a cylindrical body extending along a rotation axis from a first end to a second end, the body including a flank located at the first end and the a discharge groove for discharging chips extending from the flank toward the second end; a cutting edge positioned at the intersection of the flank and the discharge groove; and a cutting edge extending from the second end toward the first end. and a coolant hole that opens on the flank, and the coolant hole has a convex curved shape that protrudes forward in the rotation direction of the rotation shaft and toward the outer peripheral side in a cross section orthogonal to the rotation shaft.
  • a first portion, a second portion having a convex curve shape projecting forward in the rotational direction and toward the center, and a third portion having a convex curve shape projecting toward the rear and toward the center in the rotation direction. has
  • FIG. 1 is a perspective view of a rotary tool according to this embodiment
  • FIG. 2 is an enlarged view of a region A1 shown in FIG. 1
  • FIG. It is a side view of the rotary tool.
  • It is a front view of the rotary tool.
  • 4 is a cross-sectional view taken along line III-III in FIG. 3 and a partially enlarged view
  • FIG. FIG. 4 is a diagram illustrating the shape of a coolant hole using a cross-sectional view taken along line III-III in FIG. 3
  • It is a figure explaining the flow of the coolant jetted from a coolant hole using the front view of the said rotary tool.
  • It is the schematic which shows the process of the manufacturing method of the cut workpiece in one Embodiment.
  • each drawing referred to below shows only the constituent elements necessary for explaining the embodiment in a simplified manner. Accordingly, the rotary tool may comprise any components not shown in the referenced figures. Also, the dimensions of the constituent elements in each drawing do not faithfully represent the actual dimensions of the constituent elements, the dimensional ratios of the respective constituent elements, and the like.
  • the rotation axis means the rotation axis of the rotary tool
  • the circumferential direction means the direction around the rotation axis.
  • the radial direction is a direction orthogonal to the rotating shaft and the circumferential direction
  • the radial inner side is the direction toward or near the rotating shaft in the radial direction
  • the radial outer side is: In the radial direction, it is the direction away from the rotation axis or the side away from it.
  • the outer peripheral side refers to the outer peripheral surface side of the rotary tool
  • the central side refers to the inner peripheral side including the center of the rotary tool where the rotating shaft is positioned.
  • FIG. 1 is a perspective view of a rotary tool 1 according to this embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged view of area A1 shown in FIG.
  • FIG. 3 is a side view of the rotary tool 1.
  • FIG. 4 is a front view of the rotary tool 1.
  • a drill can be given as an example of the rotary tool 1, and a drill is exemplified as the rotary tool 1 in this embodiment. More specifically, the drill shown in FIG. 1 is called a flat drill with a point angle of 180 degrees. Examples of rotary tools may include end mills and reamers. Also, of course, the point angle of the drill is not limited to 180 degrees.
  • the rotary tool 1 in this embodiment has a columnar body 3 extending from a first end 3a to a second end 3b along a rotation axis R1.
  • the first end 3a may replace the leading end 3a and the second end 3b may replace the trailing end 3b.
  • the rotary tool 1 has a body 3 .
  • the body 3 is rotatable around the axis of the rotation axis R1, and has a cutting portion 10 at a first end 3a, which is one end in the axial direction of the rotation axis R1.
  • the cutting part 10 is in contact with the workpiece T to perform cutting.
  • the main body 3 in the so-called solid type rotary tool 1 may be made of hard material, for example.
  • Hard materials include high speed tool steel, cemented carbide, ceramics, cermets, cBN (Cubic Boron Nitride), and PCD (PolyCrystalline Diamond).
  • the cutting portion 10 should be made of the above-described hard material, and the cutting portion 10 made of the above-described hard material may be brazed to a metal member.
  • a rotary tool may also consist of a holder and a cutting insert, commonly referred to as an indexable tip tool.
  • the cutting insert for cutting the work material T may be made of, for example, the hard material described above.
  • the body 3 may have a portion called a shank 4 and a portion called a main body 5 .
  • the shank portion 4 is positioned closer to the second end 3b, and the main portion 5 is positioned closer to the first end 3a than the shank portion 4 is.
  • the shank portion 4 is a portion that can be gripped by a rotatable spindle or the like in a machine tool.
  • the cut portion 10 is formed on the first end 3 a side of the main portion 5 .
  • a discharge groove 12 extending from the first end 3 a is spirally formed on the outer peripheral surface of the main portion 5 .
  • the shank portion 4 of the rotary tool 1 is gripped by the machine tool, and the rotary tool 1 is sent out toward the first end 3a while being rotated in the rotation direction R2 around the axis of the rotary shaft R1. (See FIG. 8).
  • the cutting portion 10 located on the side of the first end 3a has a cutting edge 11, an opening of a discharge groove 12, a flank 13, and an opening of a coolant hole 14. ing.
  • the front view of FIG. 4 is a view of the rotary tool 1 viewed from the side of the first end 3a. Viewing from the side of the first end 3a is referred to as front view.
  • the flank 13 is located at the first end 3a. As shown in FIG. 4, in this embodiment, the flank 13 is located at the first end 3a, and has three first to third flanks whose flank angles gradually increase toward the rear side in the rotational direction R2. It is formed by flank portions 13A, 13B, and 13C. As shown in FIG. 4, in this embodiment, the pair of flanks 13 are formed symmetrically with respect to the rotation axis R1 when viewed from the front.
  • the flank portion 13C in this embodiment is a gash surface.
  • the cutting edge 11 is located at the intersection of the flank 13 and the discharge groove 12 located forward of the flank 13 in the rotational direction R2. Specifically, the cutting edge 11 is formed at a ridgeline portion where the first flank portion 13A and the discharge groove 12, particularly the opening of the discharge groove 12, intersect. In the example of FIG. 4, the cutting edge 11 has a thinning edge 11a on the inner side in the radial direction. In this embodiment, the pair of cutting edges 11 are formed symmetrically with respect to the rotation axis R1 when viewed from the front.
  • the discharge groove 12 opens at the flank 13 at the first end 3a, extends from the flank 13 toward the second end 3b as shown in FIGS. has a function of discharging
  • the pair of discharge grooves 12 are symmetrical to each other with respect to the rotation axis R1.
  • the discharge groove 12 may have a concave curved shape in a cross section orthogonal to the rotation axis R1.
  • the coolant hole 14 extends from the second end 3b toward the first end 3a and opens at the flank 13.
  • the coolant hole 14 has a function of cooling the rotary tool 1 and the workpiece T (see FIG. 8) by ejecting the cooling liquid (coolant liquid) supplied from the second end 3b from the opening of the first end 3a. .
  • a pair of coolant holes 14 are provided symmetrically with respect to the rotation axis R1.
  • the pair of coolant holes 14 are open so as to overlap the second flank portion 13B and the first flank portion 13A of the flank surface 13 .
  • These coolant holes 14 are formed such that the shape and dimensions of the cross section perpendicular to the rotation axis R1 are constant over the entire length of the main body 3 .
  • FIG. 5 is a cross-sectional view taken along line III--III in FIG. 3 and a partially enlarged view.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining the shape of the coolant hole 14 using a cross-sectional view taken along line III--III in FIG.
  • FIG. 7 is a front view of the rotary tool 1 for explaining the flow of cooling liquid ejected from the coolant hole 14. As shown in FIG.
  • the coolant hole 14 has a first portion 14A, a second portion 14B, and a third portion 14C each having a convex curved shape in a cross section perpendicular to the rotation axis R1.
  • the first portion 14A has a convex curved shape protruding forward in the rotational direction R2 and toward the outer peripheral side.
  • the second portion 14B has a convex curved shape protruding forward in the rotational direction R2 and toward the center.
  • the third portion 14C has a convex curved shape that protrudes rearward in the rotational direction R2 and toward the center.
  • the first portion 14A has a convex curved shape that protrudes forward in the rotational direction and toward the outer peripheral side.
  • the cooling liquid ejected (discharged) from the first portion 14A is directed to the outer peripheral side portion of the cutting edge 11 positioned ahead of the coolant hole 14 in the rotational direction R2, as indicated by the arrow Y1 in FIG. (radially outer portion). Since the rotary tool 1 is rotated at high speed in the rotation direction R2 during cutting, centrifugal force acts toward the outer peripheral side. Due to this centrifugal force, the cooling liquid is smoothly discharged toward the outer peripheral portion of the cutting edge 11 .
  • the first portion 14A supplies a large amount of cooling liquid to the outer peripheral portion of the cutting edge 11 and the cutting portion of the work material T (see FIG. 8) cut by the outer peripheral portion, thereby effectively cooling. can do.
  • the second part 14B has a convex curved shape that protrudes forward in the rotational direction and toward the center.
  • the coolant jetted from the second portion 14B flows toward a portion near the center of the rotation axis R1, as indicated by an arrow Y2 in FIG.
  • the portion near the center rotates slowly, but heat tends to accumulate.
  • a large amount of cooling liquid can be supplied to the portion near the center and the portion of the work material T (see FIG. 8) located in the portion, and the portion can be effectively cooled.
  • the third portion 14C has a convex curved shape protruding rearward in the direction of rotation and toward the center.
  • the cooling liquid ejected from the third portion 14C flows toward the discharge groove 12 positioned behind the coolant hole 14 in the rotational direction R2, as indicated by arrow Y3 in FIG.
  • the cooling liquid ejected from the rear of the opening of the coolant hole 14 in the rotational direction R2 tends to move toward the outer periphery due to centrifugal force.
  • the third portion 14C protrudes toward the outer peripheral side, it is likely to be discharged to the outside of the main body 3 without flowing into the discharge groove 12 located behind the coolant hole 14 in the rotational direction R2.
  • the third portion 14C convex toward the center side, more cooling liquid can be directed toward the discharge groove 12 located rearward in the rotation direction R2 even under the condition that centrifugal force is applied. can be done.
  • a large amount of cooling liquid can be supplied from the third portion 14C toward the discharge groove 12 located rearward in the rotational direction R2, and chips can be discharged satisfactorily.
  • the coolant hole 14 is formed not only in the opening portion of the flank 13 as shown in FIG. 14C.
  • the coolant hole 14 has the first portion 14A to the third portion 14C only in the vicinity of the opening portion of the flank 13, and the shape of the coolant hole 14 in a cross section far away from the flank 13 is circular. and In this case, the flow path loss increases due to the deformation of the shape of the coolant hole 14 in the cross section. Therefore, there is a possibility that the effects of the first portion 14A to the third portion 14C described above cannot be sufficiently obtained.
  • the rotary tool 1 and the workpiece T are cooled by the cooling liquid jetted from the coolant hole 14, and the generated chips are discharged by the cooling liquid. It is possible to achieve compatibility with
  • the coolant hole 14 further includes a fourth portion 14D and a fifth portion 14E, or a fourth portion 14D and a fifth portion 14E, each having a concave curved shape in a cross section orthogonal to the rotation axis R1. You may have only any one of.
  • the fourth portion 14D is positioned between the first portion 14A and the second portion 14B and has a concave curved shape that is recessed toward the inside of the coolant hole 14 .
  • the fifth portion 14E is positioned between the second portion 14B and the third portion 14C and has a concave curved shape that is recessed toward the inside of the coolant hole 14 .
  • the discharge direction of the coolant supplied from the first portion 14A and the second portion 14B is changed. can be narrowed down. Further, by narrowing the discharge direction, it is possible to increase the momentum of the cooling liquid.
  • the discharge direction of the coolant supplied from the second portion 14B and the third portion 14C is changed. can be narrowed down. Further, by narrowing the discharge direction, it is possible to increase the momentum of the cooling liquid.
  • the end portion 14A-1 positioned forward in the rotational direction R2 of the first portion 14A rotates more than the end portion 14C-1 positioned rearward in the rotational direction R2 of the third portion 14C.
  • a configuration away from the axis R1 may be employed. That is, the configuration is such that the end portion 14A-1 is located on the outer peripheral side (diameter direction outer side) farther from the rotation axis R1 than the end portion 14C-1.
  • the ends 14A-1 and 14C-1 are highlighted by black dots.
  • the first portion 14A that supplies the cooling liquid toward the outer peripheral portion of the cutting edge 11 is located near the outer peripheral side, and more cooling is performed toward the outer peripheral portion of the cutting edge 11.
  • a liquid can be supplied for more effective cooling.
  • the first to third portions 14A, 14B, and 14C are all arc-shaped, and the radius of curvature of each arc is: first portion 14A>second portion 14B> It is good also as a structure which is the 3rd part 14C. That is, the first portion 14A has an arc shape with a first radius of curvature, the second portion has an arc shape with a second radius of curvature, and the third portion has an arc shape with a third radius of curvature. The first radius of curvature is greater than the second radius of curvature, and the second radius of curvature is greater than the third radius of curvature.
  • the direction in which the coolant jetted from each of the first to third portions 14A, 14B, and 14C is discharged corresponds to the cooling or discharge function required for each. becomes. Therefore, the coolant hole 14 can more effectively achieve both cooling by the coolant and discharge of chips.
  • the centers of virtual circles C1 to C3 corresponding to the arc shapes of the first to third portions 14A, 14B, and 14C are defined as centers C1a to C3a, respectively.
  • the positional relationship between the centers C1a to C3a may be configured such that the distance between the centers C1a and C2a is shorter than the distance between the centers C2a and C3a.
  • the virtual circle corresponding to the arc shape at the first portion 14A corresponds to the first virtual circle C1
  • the virtual circle corresponding to the arc shape at the second portion 14B corresponds to the second virtual circle C2
  • the arc shape at the third portion 14C Let the virtual circle be a third virtual circle C3.
  • the center of the first virtual circle C1 be the first center C1a
  • the center of the second virtual circle C2 be the second center C2a
  • the center of the third virtual circle C3 be the third center C3a.
  • the configuration is such that the interval between the first center C1a and the second center C2a is shorter than the interval between the second center C2a and the third center C3a.
  • the first portion 14A and the second portion 14B are close to each other, and the coolant jetted from each of the first portion 14A and the second portion 14B is positioned near the center of the cutting edge 11. and the outer peripheral portion can also be effectively cooled.
  • the first virtual circle C1 and the second virtual circle C2 intersect, and the third virtual circle C3 is formed away from the first virtual circle C1 and the second virtual circle C2.
  • the first portion 14A and the second portion 14B are closer.
  • the coolant jetted from each of the first portion 14A and the second portion 14B can more effectively cool the portion of the cutting edge 11 between the position near the center and the outer peripheral portion. .
  • the fourth portion 14D may be recessed rearward in the rotation direction R2.
  • part 14E may be recessed toward the back of rotation direction R2, and an outer peripheral side.
  • the influence of the fourth portion 14D on the direction of flow of the coolant supplied from the first portion 14A and the second portion 14B is minimized.
  • the cooling liquid can easily flow toward the cutting edge 11. - ⁇ Further, by narrowing the discharge direction, it is possible to increase the momentum of the cooling liquid.
  • the coolant supplied from the second portion 14B By recessing the fifth portion 14E toward the rear in the rotation direction R2 and toward the outer peripheral side, the coolant supplied from the second portion 14B easily flows toward the cutting edge 11 and is supplied from the third portion 14C. The coolant to be discharged tends to flow toward the discharge groove 12 .
  • the fourth portion 14D and the fifth portion 14E are arc-shaped, and the radius of curvature of these arc shapes is the same as that of the arc shapes of the first portion 14A to the third portion 14C. It is good also as a structure smaller than a curvature radius.
  • the fourth radius of curvature which is the radius of curvature of the arc shape of the fourth portion 14D, may be smaller than the first radius of curvature, the second radius of curvature, and the third radius of curvature.
  • the fifth radius of curvature which is the radius of curvature of the arc shape of the fifth portion 14E, may be smaller than the first radius of curvature, the second radius of curvature, and the third radius of curvature.
  • the fourth portion 14D has a compact configuration, and it is easy to secure wide areas for the first portion 14A and the second portion 14B. As a result, it is possible to stably control the jetting directions of the coolant supplied from the first portion 14A and the second portion 14B, and more effectively achieve both cooling by the coolant and discharge of chips.
  • the fifth portion 14E has a compact configuration, and wide areas for the second portion 14B and the third portion 14C are likely to be secured. As a result, it is possible to stably control the jetting directions of the coolant supplied from the second portion 14B and the third portion 14C, and more effectively achieve both cooling by the coolant and discharge of chips.
  • the coolant hole 14 has a distance (interval) from the coolant hole 14 to the rotation axis R1 in a cross section perpendicular to the rotation axis R1, which is the distance from the coolant hole 14 to the outer peripheral surface of the main body 3.
  • the configuration may be larger than (interval). That is, the coolant hole 14 may be formed closer to the outer periphery of the main body 3 . With such a configuration, it is possible to secure the core thickness of the rotary tool 1 while providing the coolant hole 14 .
  • the distance from the coolant hole 14 to the discharge groove 12 located ahead of the coolant hole 14 in the rotation direction R2 is It is good also as a structure larger than the distance to the outer peripheral surface of the main body 3.
  • FIG. By adopting such a configuration, that is, the coolant hole 14 may be formed at a position closer to the outer peripheral surface of the main body 3 than the cutting edge 11 to be cooled. With such a configuration, it is possible to secure the core thickness of the rotary tool 1 while providing the coolant hole 14 .
  • FIG. 8 is a schematic diagram showing steps of a method for manufacturing a cut workpiece in one embodiment. A method of cutting a workpiece T using the rotary tool 1 to produce a machined object U will be described below.
  • the manufacturing method of the cut workpiece U in one embodiment may include the following steps. i.e. (1) a step of rotating the rotary tool 1; (2) a step of bringing the rotary tool 1 into contact with the workpiece T; (3) separating the rotary tool 1 from the workpiece T; may contain
  • a workpiece T is prepared directly below the rotary tool 1, and the rotary tool 1 attached to the machine tool is rotated about the rotation axis R1.
  • the work material T include aluminum, carbon steel, alloy steel, stainless steel, cast iron and non-ferrous metals.
  • the rotary tool 1 and the work material T are brought closer to bring the rotary tool 1 into contact with the work material T.
  • the work material T is cut by the cutting edge 11 to form a machined hole V.
  • Chips of the cut work material T are discharged outside through the discharge groove 12 .
  • the rotary tool 1 and the work material T may be relatively approached, and the method is not particularly limited.
  • the rotary tool 1 may be moved toward the fixed workpiece T, or the workpiece T may be moved relative to the fixed rotary tool 1 .
  • the rotary tool 1 is separated from the work material T, as shown by reference numeral 803 in FIG.
  • the workpiece U which is the workpiece T in which the machining hole V is formed, is manufactured.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Abstract

回転工具は、逃げ面において開口するクーラント孔を有する。クーラント孔は、回転工具の回転軸に直交する断面において、回転軸の回転方向の前方、かつ外周側に向かって突出する凸曲線形状の第１部位と、回転方向の前方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状の第２部位と、回転方向の後方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状の第３部位と、を有する。

Description

回転工具および切削加工物の製造方法
　本開示は、被削材の切削加工に用いられる回転工具および切削加工物の製造方法に関する。回転工具として、例えば、エンドミル、ドリルおよびリーマなどが挙げられる。
　金属などの被削材を切削加工する際に用いられる回転工具として、例えば特許文献１および２に記載のドリルが知られている。特許文献１および２に記載のドリルは、後端から先端にかけて延びると共に先端において開口するクーラント孔を有している。切削加工時にクーラント孔から冷却液が噴射され、ドリルおよび被削材が冷却され得る。
特開２０１１－０２０２５５号公報 特開２０１７－２０５８４４号公報
　本開示の一態様に係る回転工具は、第１端から第２端にかけて回転軸に沿って延びた円柱形状の本体を有し、前記本体は、前記第１端に位置する逃げ面と、前記逃げ面から前記第２端に向かって延びた、切屑を排出する排出溝と、前記逃げ面および前記排出溝の交わりに位置する切刃と、前記第２端から前記第１端に向かって延び、前記逃げ面において開口するクーラント孔と、を有し、前記クーラント孔は、前記回転軸に直交する断面において、前記回転軸の回転方向の前方、かつ外周側に向かって突出する凸曲線形状の第１部位と、前記回転方向の前方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状の第２部位と、前記回転方向の後方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状の第３部位と、を有する。
本実施形態に係る回転工具の斜視図である。 図１に示す領域Ａ１の拡大図である。 前記回転工具の側面図である。 前記回転工具の正面図である。 図３のIII－III線の矢視断面図および部分拡大図である。 図３のIII－III線の矢視断面図を用いてクーラント孔の形状を説明する図である。 前記回転工具の正面図を用いて、クーラント孔から噴出される冷却液の流れを説明する図である。 一実施形態における切削加工物の製造方法の工程を示す概略図である。
　以下、本開示の実施形態の回転工具、および切削加工物の製造方法について、図面を用いて詳細に説明する。但し、以下で参照する各図は、説明の便宜上、実施形態を説明する上で必要な構成要素のみを簡略化して示したものである。従って、回転工具は、参照する各図に示されていない任意の構成要素を備え得る。また、各図中の構成要素の寸法は、実際の構成要素の寸法および各構成要素の寸法比率等を忠実に表したものではない。
　本開示において、回転軸とは、回転工具の回転軸心のことであり、周方向とは、回転軸周りの方向のことをいう。径方向とは、回転軸及び周方向に対して直交する方向のことであり、径方向内側とは、径方向のうち回転軸に近づく方向又は近づく側のことであり、径方向外側とは、径方向のうち回転軸から遠ざかる方向又は遠ざかる側のことである。また、外周側とは、回転工具の外周面側のことであり、中央側とは、回転軸が位置する回転工具の中心を含む内周部側のことである。
　（１．回転工具）
　＜回転工具１の概略構成＞
　まず、図１～図４を用いて、本実施形態に係る回転工具１の構成について説明する。図１は、本実施形態に係る回転工具１の斜視図である。図２は、図１に示す領域Ａ１の拡大図である。図３は、回転工具１の側面図である。図４は、回転工具１の正面図である。
　図１、図３に示すように、回転工具１の一例としてドリルを挙げることができ、本実施形態では回転工具１としてドリルを例示する。より具体的には、図１に示すドリルは、先端角が１８０度であるフラットドリルと呼ばれる。回転工具の一例としては、エンドミルおよびリーマなどであってもよい。また当然ながら、ドリルの先端角は１８０度に限定されない。
　本実施形態における回転工具１は、図１に示すように、第１端３ａから第２端３ｂにかけて回転軸Ｒ１に沿って延びた円柱形状の本体３を備えている。第１端３ａは先端３ａと置き換えてもよく、第２端３ｂは後端３ｂと置き換えてもよい。回転工具１は本体３を有する。本体３は、回転軸Ｒ１の軸線回りに回転可能であり、回転軸Ｒ１の軸線方向の一方の端部である第１端３ａに切削部１０を有している。後述する図８に示すように、切削部１０は、被削材Ｔに接触して切削加工を行う。
　所謂ソリッドタイプの回転工具１における本体３は、例えば、硬質材料からなってもよい。硬質材料としては、高速度工具鋼、超硬合金、セラミックス、サーメット、ｃＢＮ（Cubic Boron Nitride）、及びＰＣＤ（PolyCrystalline Diamond）が挙げられる。ソリッドタイプにおいては、少なくとも切削部１０が、上記した硬質材料からなるものであればよく、上記した硬質材料からなる切削部１０が金属部材にロウ付けされた構成であってもよい。また、回転工具は、一般的に先端交換式工具と称される、ホルダおよび切削インサートによって構成されていてもよい。この場合、被削材Ｔを切削する切削インサートが、例えば、上記した硬質材料からなっていてもよい。
　図１、図３に示すように、本体３は、シャンク部（shank）４と呼ばれる部位と、主部（main body）５と呼ばれる部位と、を有していてもよい。シャンク部４は、第２端３ｂの側に位置し、主部５は、シャンク部４よりも第１端３ａの側に位置する。シャンク部４は、工作機械における回転可能なスピンドル等で把持されることが可能な部位である。切削部１０は、主部５における第１端３ａの側に形成されている。主部５の外周面には、第１端３ａから延びる排出溝１２が螺旋状に形成されている。
　詳細については後述するが、回転工具１は、シャンク部４が工作機械に把持され、回転軸Ｒ１の軸線回りに回転方向Ｒ２に回転されつつ第１端３ａの側に送り出され、被削材Ｔ（図８参照）に穴開け加工を行う。
　＜切削部＞
　図２、図４に示すように、第１端３ａの側に位置する切削部１０は、切刃１１と、排出溝１２の開口と、逃げ面１３と、クーラント孔１４の開口とを有している。図４の正面図は、回転工具１を第１端３ａの側から見た図である。第１端３ａの側より見ることを正面視と称する。
　逃げ面１３は、第１端３ａに位置する。図４に示すように、本実施形態では、逃げ面１３は、第１端３ａに位置し、回転方向Ｒ２の後方側に向けて逃げ角が段階的に大きくなる第１～第３の３つの逃げ面部１３Ａ、１３Ｂ、１３Ｃにより形成されている。図４に示すように、本実施形態では、一対の逃げ面１３が、正面視で回転軸Ｒ１を中心として互いに対称に形成されている。本実施形態における逃げ面部１３Ｃは、ギャッシュ面である。
　切刃１１は、逃げ面１３とこの逃げ面１３よりも回転方向Ｒ２の前方に位置する排出溝１２との交わりに位置する。詳細には、切刃１１は、第１逃げ面部１３Ａと排出溝１２、特に排出溝１２の開口とが交わる稜線部に形成されている。図４の例では、切刃１１は、径方向内側にシンニング刃１１ａを有している。本実施形態では、一対の切刃１１が、正面視で回転軸Ｒ１を中心として互いに対称に形成されている。
　排出溝１２は、第１端３ａにおける逃げ面１３において開口し、図１、図３に示すように、逃げ面１３から第２端３ｂに向かって延び、切刃１１で切削されて発生した切屑を排出する機能を有する。本実施形態では、一対の排出溝１２が、回転軸Ｒ１に関して互いに対称に、逃げ面１３から第２端３ｂの側に向かうに従い捩れつつ延び、シャンク部４の手前で切れ上がるように形成されている。切屑を円滑に外部に排出するという観点から、排出溝１２は、回転軸Ｒ１に直交する断面において、凹曲線形状であってもよい。
　クーラント孔１４は、本体３の内部において、第２端３ｂから第１端３ａに向かって延びると共に逃げ面１３において開口している。クーラント孔１４は、第２端３ｂから供給される冷却液（クーラント液）を第１端３ａの開口から噴出させて、回転工具１および被削材Ｔ（図８参照）を冷却する機能を有する。また、発生した切屑を排出するために冷却液を活用することも可能である。
　本実施形態では、図４に示すように、一対のクーラント孔１４が、回転軸Ｒ１に関して対称に設けられている。一対のクーラント孔１４は、逃げ面１３のうちの第２逃げ面部１３Ｂ及び第１逃げ面部１３Ａに掛かるように開口している。これらのクーラント孔１４は、回転軸Ｒ１に直交する断面における形状、寸法が、本体３の全長に亘って一定に形成されている。
　＜クーラント孔の形状＞
　次に、図５～図７を用いて、クーラント孔１４の形状について詳細に説明する。図５は、図３のIII－III線の矢視断面図および部分拡大図である。図６は、図３のIII－III線の矢視断面図を用いて、クーラント孔１４の形状を説明するための図である。図７は、回転工具１の正面図を用いて、クーラント孔１４から噴出される冷却液の流れを説明する図である。
　図５に示すように、クーラント孔１４は、回転軸Ｒ１に直交する断面において、それぞれ凸曲線形状を成す第１部位１４Ａ、第２部位１４Ｂ、および第３部位１４Ｃを有している。第１部位１４Ａは、回転方向Ｒ２の前方、かつ外周側に向かって突出する凸曲線形状をなす。第２部位１４Ｂは、回転方向Ｒ２の前方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状をなす。第３部位１４Ｃは、回転方向Ｒ２の後方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状をなす。
　１）第１部位１４Ａは、回転方向の前方、かつ外周側に向かって突出する凸曲線形状をなす。これにより、第１部位１４Ａより噴出（吐出）される冷却液は、図７において矢印Ｙ１にて示すように、クーラント孔１４に対して回転方向Ｒ２の前方に位置する切刃１１の外周側部位（径方向外側部位）に向かって流れる。切削加工時、回転工具１は高速で回転方向Ｒ２に回転されるため、外周側に向けて遠心力が作用する。この遠心力によって、冷却液は切刃１１の外周側部位に向かってスムーズに吐出される。
　切刃１１の外周側部位は、回転軸Ｒ１からの回転径が大きいため、切屑生成量、切削負荷、および切削熱の発生が共に大きく、刃先の欠けも生じやすい。しかしながら、第１部位１４Ａにより、切刃１１の外周側部位および該外周側部位によって切削される被削材Ｔ（図８参照）の切削部位に多くの冷却液を供給して、効果的に冷却することができる。
　２）第２部位１４Ｂは、回転方向の前方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状をなす。これにより、第２部位１４Ｂより噴出される冷却液は、図７において矢印Ｙ２にて示すように、回転軸Ｒ１のある中心に近い部分に向かって流れる。中心に近い部分は、回転の速度は遅いが熱がこもり易い。これにより、中心に近い部分および該部分に位置する被削材Ｔ（図８参照）の部位に多くの冷却液を供給して、効果的に冷却することができる。
　３）第３部位１４Ｃは、回転方向の後方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状をなす。これによりことで、第３部位１４Ｃより噴出される冷却液は、図７において矢印Ｙ３にて示すように、クーラント孔１４に対して回転方向Ｒ２の後方に位置する排出溝１２に向かって流れる。クーラント孔１４の開口部の回転方向Ｒ２の後方から噴出される冷却液は、遠心力によって外周側へと向かいやすい。
　第３部位１４Ｃが、外周側に向かって突出する場合には、クーラント孔１４に対して回転方向Ｒ２の後方に位置する排出溝１２に流れずに本体３の外方に排出されやすい。しかしながら、第３部位１４Ｃを中央側に向かって凸をなす形状とすることで、遠心力が加わった状況下でもより多くの冷却液を回転方向Ｒ２の後方に位置する排出溝１２に向かわせることができる。これにより、第３部位１４Ｃより回転方向Ｒ２の後方に位置する排出溝１２に向かって多くの冷却液を供給し、切屑を良好に排出することができる。
　さらに、クーラント孔１４は、図４に示すような逃げ面１３における開口部分のみならず、図３及び図５に示すように、逃げ面１３から大きく離れた断面において第１部位１４Ａ～第３部位１４Ｃを有している。例えば、クーラント孔１４が、逃げ面１３における開口部分の付近のみに第１部位１４Ａ～第３部位１４Ｃを有し、且つ、逃げ面１３から大きく離れた断面におけるクーラント孔１４の形状が円形であるとする。この場合には、断面におけるクーラント孔１４の形状の変形によって流路損失が大きくなる。そのため、上記した第１部位１４Ａ～第３部位１４Ｃによる効果が十分に得られない恐れがある。
　しかしながら、クーラント孔１４が、逃げ面１３から大きく離れた断面において第１部位１４Ａ～第３部位１４Ｃを有している場合には、クーラント孔１４の内部での流路損失が抑えられやすい。そのため、上記した第１部位１４Ａ～第３部位１４Ｃによる効果が得られやすい。
　このように、クーラント孔１４を上記形状とすることで、クーラント孔１４から噴出される冷却液による回転工具１および被削材Ｔ（図８参照）の冷却と、冷却液による発生した切屑の排出との両立を図ることができる。
　クーラント孔１４は、図５に示すように、回転軸Ｒ１に直交する断面において、さらに、それぞれが凹曲線形状をなす第４部位１４Ｄおよび第５部位１４Ｅ、または第４部位１４Ｄおよび第５部位１４Ｅのうちの何れか一方のみを有していてもよい。第４部位１４Ｄは、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂの間に位置し、クーラント孔１４の内側に向かって窪んだ凹曲線形状をなす。第５部位１４Ｅは、第２部位１４Ｂおよび第３部位１４Ｃの間に位置し、クーラント孔１４の内側に向かって窪んだ凹曲線形状をなす。
　凹曲線形状をなす第４部位１４Ｄにて凸曲線形状の第１部位１４Ａと第２部位１４Ｂとの間を絞り込むことで、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂから供給される冷却液の吐出方向を絞り込むことができる。また、吐出方向が絞り込まれることで、冷却液の勢いを増加させることもできる。凹曲線形状をなす第５部位１４Ｅにて凸曲線形状の第１２位１４Ｂと第３部位１４Ｃとの間を絞り込むことで、第２部位１４Ｂおよび第３部位１４Ｃから供給される冷却液の吐出方向を絞り込むことができる。また、吐出方向が絞り込まれることで、冷却液の勢いを増加させることもできる。
　また、図６に示すように、第１部位１４Ａにおける回転方向Ｒ２の前方に位置する端部１４Ａ－１が、第３部位１４Ｃにおける回転方向Ｒ２の後方に位置する端部１４Ｃ－１よりも回転軸Ｒ１から離れている構成としてもよい。つまり、端部１４Ａ－１を端部１４Ｃ－１よりも回転軸Ｒ１から離れた外周側（径方向外側）に位置させた構成とする。図６においては、端部１４Ａ－１および端部１４Ｃ－１が、黒点によって強調して示されている。
　このような構成とすることで、切刃１１の外周側部位に向けて冷却液を供給する第１部位１４Ａが外周側に近い位置となり、切刃１１の外周側部位に向かってより多くの冷却液を供給して、より効果的に冷却することができる。
　また、図６に示すように、第１～第３の３つの部位１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｃは何れも円弧形状を成し、各円弧形状の曲率半径が、第１部位１４Ａ＞第２部位１４Ｂ＞第３部位１４Ｃである構成としてもよい。つまり、第１部位１４Ａが第１曲率半径を有する円弧形状をなし、第２部位が第２曲率半径を有する円弧形状をなし、第３部位が第３曲率半径を有する円弧形状をなす。第１曲率半径は、前記第２曲率半径よりも大きく、第２曲率半径は、第３曲率半径よりも大きい構成である。
　このような構成とすることで、第１～第３の３つの部位１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｃそれぞれより噴出される冷却液の吐出される方向が、各々に求められる冷却又は排出の機能により対応したものとなる。したがって、クーラント孔１４は、より効果的に冷却液による冷却と切屑の排出との両立を図ることができる。
　図６に示すように、第１～第３の３つの部位１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｃの各円弧形状に対応する各仮想円Ｃ１～Ｃ３の各中心を、それぞれ中心Ｃ１ａ～Ｃ３ａとする。この場合、中心Ｃ１ａ～Ｃ３ａの位置関係を、中心Ｃ１ａおよび中心Ｃ２ａの間隔が、中心Ｃ２ａおよび中心Ｃ３ａの間隔よりも短くなるように構成してもよい。
　つまり、第１部位１４Ａにおける円弧形状に対応する仮想円を第１仮想円Ｃ１、第２部位１４Ｂにおける円弧形状に対応する仮想円を第２仮想円Ｃ２、第３部位１４Ｃにおける円弧形状に対応する仮想円を第３仮想円Ｃ３とする。第１仮想円Ｃ１の中心を第１中心Ｃ１ａ、第２仮想円Ｃ２の中心を第２中心Ｃ２ａ、第３仮想円Ｃ３の中心を第３中心Ｃ３ａとする。その場合に、第１中心Ｃ１ａおよび第２中心Ｃ２ａの間隔を、第２中心Ｃ２ａおよび第３中心Ｃ３ａの間隔よりも短くする構成である。
　このような構成とすることで、第１部位１４Ａと第２部位１４Ｂとが近くなり、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂそれぞれより噴出される冷却液にて、切刃１１における中心に近い位置と外周側部位との間の部分についても効果的に冷却することができる。
　さらに、この場合、図６に示すように、第１仮想円Ｃ１および第２仮想円Ｃ２が交差し、第３仮想円Ｃ３が、第１仮想円Ｃ１および第２仮想円Ｃ２から離れるように形成してもよい。
　このような構成とすることで、第１部位１４Ａと第２部位１４Ｂとがより近くなる。これにより、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂそれぞれより噴出される冷却液にて、切刃１１における中心に近い位置と外周側部位との間の部分をより一層効果的に冷却することができる。
　また、図６に示すように、第４部位１４Ｄを有する構成とする場合、第４部位１４Ｄは、回転方向Ｒ２の後方に向かって窪ませてもよい。また、第５部位１４Ｅを有する構成とする場合、第５部位１４Ｅは、回転方向Ｒ２の後方、かつ外周側に向かって窪ませてもよい。
　第４部位１４Ｄを回転方向Ｒ２の後方に向かって窪ませることで、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂからそれぞれ供給される冷却液の流れの向きに対して第４部位１４Ｄが与える影響を極力小さくして、冷却液を切刃１１に向かって流れやすくできる。また、吐出方向が絞り込まれることで、冷却液の勢いを増加させることもできる。第５部位１４Ｅを回転方向Ｒ２の後方、かつ外周側に向かって窪ませることで、第２部位１４Ｂから供給される冷却液が切刃１１に向かって流れやすく、且つ、第３部位１４Ｃから供給される冷却液が排出溝１２に向かって流れやすい。
　また、この場合、図６に示すように、第４部位１４Ｄおよび第５部位１４Ｅが円弧形状を成し、これらの円弧形状の曲率半径が、第１部位１４Ａ～第３部位１４Ｃの円弧形状の曲率半径よりも小さい構成としてもよい。換言すれば、第４部位１４Ｄの円弧形状の曲率半径である第４曲率半径は、第１曲率半径、第２曲率半径および第３曲率半径よりも小さくともよい。また、第５部位１４Ｅの円弧形状の曲率半径である第５曲率半径は、第１曲率半径、第２曲率半径および第３曲率半径よりも小さくともよい。
　このような構成とすることで、第４部位１４Ｄがコンパクトな構成となり、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂの領域が広く確保されやすい。これにより、第１部位１４Ａおよび第２部位１４Ｂから供給される冷却液の噴出方向を安定して制御しつつ、より効果的に冷却液による冷却と切屑の排出との両立を図ることができる。また、第５部位１４Ｅがコンパクトな構成となり、第２部位１４Ｂおよび第３部位１４Ｃの領域が広く確保されやすい。これにより、第２部位１４Ｂおよび第３部位１４Ｃから供給される冷却液の噴出方向を安定して制御しつつ、より効果的に冷却液による冷却と切屑の排出との両立を図ることができる。
　また、図５に示すように、クーラント孔１４は、回転軸Ｒ１に直交する断面において、クーラント孔１４から回転軸Ｒ１までの距離（間隔）が、クーラント孔１４から本体３の外周面までの距離（間隔）よりも大きい構成であってもよい。つまり、クーラント孔１４は、本体３の外周側寄りに形成されていてもよい。このような構成とすることで、クーラント孔１４を設けつつも、回転工具１の芯厚を確保することができる。
　また、図５に示すように、回転軸Ｒ１に直交する断面において、クーラント孔１４から、このクーラント孔１４に対して回転方向Ｒ２の前方に位置する排出溝１２までの距離が、クーラント孔１４から本体３の外周面までの距離よりも大きい構成としてもよい。このような構成とすることで、つまり、クーラント孔１４は、冷却対象の切刃１１よりも本体３の外周面に近い位置に形成されていてもよい。このような構成とすることで、クーラント孔１４を設けつつも、回転工具１の芯厚を確保することができる。
　（２．切削加工物の製造方法）
　次に、図８を用いて、一例における切削加工物の製造方法について説明する。図８は、一実施形態における切削加工物の製造方法の工程を示す概略図である。以下、回転工具１を用いて被削材Ｔを切削し、切削加工物Ｕを作製する方法について説明する。
　一実施形態における切削加工物Ｕの製造方法は、以下の工程を含んでいてもよい。すなわち、
　（１）回転工具１を回転させる工程と、
　（２）回転工具１を被削材Ｔに接触させる工程と、
　（３）回転工具１を被削材Ｔから離す工程と、
を含んでいてもよい。
　より具体的には、まず、図８の符号８０１に示す図のように、回転工具１の直下に被削材Ｔを準備し、工作機械に取り付けられた回転工具１を、回転軸Ｒ１を中心に回転させる。被削材Ｔとしては、例えばアルミニウム、炭素鋼、合金鋼、ステンレス、鋳鉄および非鉄金属などが挙げられる。
　次に、図８の符号８０２に示す図のように、回転工具１と被削材Ｔとを接近させ、回転工具１を被削材Ｔに接触させる。これにより、被削材Ｔは、切刃１１によって切削され、加工孔Ｖが形成される。切削された被削材Ｔの切屑は、排出溝１２を通って外部に排出される。回転工具１と被削材Ｔとは、相対的に接近すればよく、その方法は特に限定されない。例えば固定された被削材Ｔに向けて回転工具１を移動させてもよいし、固定された回転工具１に対して被削材Ｔを移動させてもよい。
　次いで、図８の符号８０３に示す図のように、回転工具１を被削材Ｔから離す。これにより、加工孔Ｖが形成された被削材Ｔである切削加工物Ｕが作製される。
　本開示に係る発明について、諸図面および実施例に基づいて説明してきた。しかし、本開示に係る発明は上述した各実施形態に限定されるものではない。すなわち、本開示に係る発明は本開示で示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本開示に係る発明の技術的範囲に含まれる。つまり、当業者であれば本開示に基づき種々の変形または修正を行うことが容易であることに注意されたい。また、これらの変形または修正は本開示の範囲に含まれることに留意されたい。
１　回転工具
３　本体
３ａ　第１端
３ｂ　第２端
１０　切削部
１１　切刃
１２　排出溝
１３　逃げ面
１４　クーラント孔
１４Ａ　第１部位
１４Ａ－１　第１部位の端部
１４Ｂ　第２部位
１４Ｃ　第３部位
１４Ｃ－１　第３部位の端部
１４Ｄ　第４部位
１４Ｅ　第５部位
Ｃ１　第１仮想円
Ｃ１ａ　第１中心
Ｃ２　第２仮想円
Ｃ２ａ　第２中心
Ｃ３　第３仮想円
Ｃ３ａ　第３中心
Ｒ１　回転軸
Ｒ２　回転方向

 

Claims (14)

  1. 　第１端から第２端にかけて回転軸に沿って延びた円柱形状の本体を有し、
    　前記本体は、
    　前記第１端に位置する逃げ面と、
    　前記逃げ面から前記第２端に向かって延びた、切屑を排出する排出溝と、
    　前記逃げ面および前記排出溝の交わりに位置する切刃と、
    　前記第２端から前記第１端に向かって延び、前記逃げ面において開口するクーラント孔と、を有し、
    　前記クーラント孔は、前記回転軸に直交する断面において、
    　　前記回転軸の回転方向の前方、かつ外周側に向かって突出する凸曲線形状の第１部位と、
    　　前記回転方向の前方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状の第２部位と、
    　　前記回転方向の後方、かつ中央側に向かって突出する凸曲線形状の第３部位と、を有する回転工具。
  2. 　前記第１部位における前記回転方向の前方に位置する端部が、前記第３部位における前記回転方向の後方に位置する端部よりも前記回転軸から離れている、請求項１に記載の回転工具。
  3. 　前記第１部位は、第１曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第２部位は、第２曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第３部位は、第３曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第１曲率半径は、前記第２曲率半径より大きく、
    　前記第２曲率半径は、前記第３曲率半径より大きい、請求項１又は２に記載の回転工具。
  4. 　前記第１部位における円弧形状に対応する仮想円を第１仮想円、
    　前記第２部位における円弧形状に対応する仮想円を第２仮想円、
    　前記第３部位における円弧形状に対応する仮想円を第３仮想円とし、
    　前記第１仮想円の中心を第１中心、
    　前記第２仮想円の中心を第２中心、
    　前記第３仮想円の中心を第３中心とすると、
    　前記第１中心および前記第２中心の間隔は、前記第２中心および前記第３中心の間隔よりも短い、請求項３に記載の回転工具。
  5. 　前記第１仮想円および前記第２仮想円は交差し、
    　前記第３仮想円は、前記第１仮想円および前記第２仮想円から離れている、請求項４に記載の回転工具。
  6. 　前記クーラント孔は、前記回転軸に直交する断面において、
    　　前記第１部位および前記第２部位の間に位置し、前記クーラント孔の内側に向かって窪んだ凹曲線形状の第４部位を有する、請求項１～５のいずれか１項に記載の回転工具。
  7. 　前記第４部位は、前記回転方向の後方に向かって窪んでいる請求項６に記載の回転工具。
  8. 　前記第１部位は、第１曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第２部位は、第２曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第３部位は、第３曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第４部位は、第４曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第４曲率半径は、前記第１曲率半径、前記第２曲率半径および前記第３曲率半径よりも小さい、請求項６又は７に記載の回転工具。
  9. 　前記クーラント孔は、前記回転軸に直交する断面において、
    　　前記第２部位および前記第３部位の間に位置し、前記クーラント孔の内側に向かって窪んだ凹曲線形状の第５部位を有する、請求項１～８の何れか１項に記載の回転工具。
  10. 　第５部位は、前記回転方向の後方、且つ、外周側に向かって窪んでいる請求項９に記載の回転工具。
  11. 　前記第１部位は、第１曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第２部位は、第２曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第３部位は、第３曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第５部位は、第５曲率半径を有する円弧形状であり、
    　前記第５曲率半径は、前記第１曲率半径、前記第２曲率半径および前記第３曲率半径よりも小さい、請求項９又は１０に記載の回転工具。
  12. 　前記回転軸に直交する断面において、前記クーラント孔から前記回転軸までの距離が、前記クーラント孔から外周面までの距離よりも大きい、請求項１～１１の何れか１項に記載の回転工具。
  13. 　前記回転軸に直交する断面において、前記クーラント孔から前記クーラント孔に対して前記回転方向の前方に位置する前記排出溝までの距離が、前記クーラント孔から外周面までの距離よりも大きい、請求項１～１２の何れか１項に記載の回転工具。
  14. 　請求項１～１３の何れか１項に記載の回転工具を回転させる工程と、
    　回転している前記回転工具を被削材に接触させる工程と、
    　前記回転工具を前記被削材から離す工程と、を有する切削加工物の製造方法。
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