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WO2016208462A1 - 測定器及び測定器を生産する方法 - Google Patents

測定器及び測定器を生産する方法 Download PDF

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WO2016208462A1
WO2016208462A1 PCT/JP2016/067712 JP2016067712W WO2016208462A1 WO 2016208462 A1 WO2016208462 A1 WO 2016208462A1 JP 2016067712 W JP2016067712 W JP 2016067712W WO 2016208462 A1 WO2016208462 A1 WO 2016208462A1
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WO
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color filter
light
spectral response
light receiving
wavelength
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PCT/JP2016/067712
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French (fr)
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克敏 ▲鶴▼谷
将人 柏原
豊 門脇
敏夫 丸地
耕平 麻生
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Konica Minolta Inc
Original Assignee
Konica Minolta Inc
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    • G01J3/46—Measurement of colour; Colour measuring devices, e.g. colorimeters
    • G01J2003/467—Colour computing

Definitions

  • the present invention relates to a measuring instrument and a method for producing the measuring instrument.
  • a color filter is used in order to approximate the relative spectral responsivity indicating the relationship between the spectral distribution of the light beam to be measured and the luminance value to the standard relative luminous sensitivity.
  • a color filter is used to approximate the relative spectral response indicating the relationship between the spectral distribution of the light beam to be measured and the illuminance value to the standard relative luminous sensitivity.
  • a color filter is used in order to approximate the relative spectral response indicating the relationship between the spectral distribution of the light flux to be measured and one stimulus value to one component of the color matching function.
  • measuring instruments such as luminance meters, illuminometers, and color meters are used to approximate the relative spectral response indicating the relationship between the measured spectral distribution of the light flux and the spectral response function.
  • Color filters are used.
  • the color luminance meter described in Patent Document 1 is an example.
  • the relative spectral response of the measuring instrument is affected by the spectral transmittance of the color filter used in the measuring instrument. Therefore, when it is attempted to reduce the deviation of the relative spectral response of the measuring instrument from the spectral response function, an attempt is made to reduce the variation in the spectral transmittance of the color filter used in the measuring instrument. However, when an attempt is made to reduce the variation in spectral transmittance of the color filter, the production cost of the color filter increases and the production cost of the measuring instrument increases. Deviation is also called deviation or deviation.
  • An object of the present invention is to reduce the deviation of the relative spectral response of the measuring instrument from the spectral response function without increasing the production cost of the measuring instrument.
  • the light beam to be measured is branched by a bundle fiber.
  • Each of the plurality of light bundles obtained by the branching is transmitted through the color filter.
  • the relative spectral responsivity realized by each of the plurality of color filters is approximated to the standard relative luminous sensitivity.
  • the light bundle transmitted through each of the plurality of color filters is received by the light receiving sensor.
  • Each of the plurality of light receiving sensors outputs an electrical signal corresponding to the received light bundle.
  • the deriving mechanism derives a measured value corresponding to the spectral distribution of the light beam to be measured from the plurality of obtained electrical signals.
  • color filters are roughly classified into absorption type and interference type.
  • the cause of the variation in the spectral transmittance of the interference type color filter is different from the cause of the variation in the spectral transmittance of the absorption type color filter. Therefore, the cause of the variation in the spectral transmittance of the color filter will be described below for each of the case where the color filter is an absorption type and the case where the color filter is an interference type.
  • spectral transmittance of absorption type color filters When a color filter is an absorption type, a plurality of color filters having different spectral transmittances are overlapped to obtain a color having a required spectral transmittance. A superposed body of filters is obtained. However, the spectral transmittance of the color filter varies. For this reason, there is also variation in the spectral transmittance of the color filter overlapped body.
  • the dispersion of the spectral transmittance of the color filter is mainly caused by the dispersion of materials.
  • the color filter is a glass plate
  • a plurality of glass materials are mixed, the mixture is melted in a melting furnace, and the melt is solidified.
  • the melting furnace may be a large continuous melting furnace or a batch furnace such as 96L or 16L.
  • the composition and the like of the solidified product vary within and between batches. This causes variations in the spectral transmittance of the color filter.
  • the base is dyed with a dye.
  • the color and concentration of the dye within and between batches. This causes variations in the spectral transmittance of the color filter.
  • the variation in the spectral transmittance of the color filter is mainly caused by the variation in the thickness of each of the plurality of films.
  • each of the plurality of films may be a dielectric film or an oxide film.
  • the film forming apparatus may be a vacuum evaporation apparatus or a sputtering apparatus.
  • the film thickness of each of the plurality of films is affected by the position of the glass substrate in the film forming apparatus, and is affected by the film forming rate indicating the relationship between the film forming time and the film thickness. For this reason, the thickness of each of the plurality of films varies from batch to batch. This causes variations in the spectral transmittance of the color filter.
  • Interference-type color filters can reduce the deviation from the spectral response function of the relative spectral response of the measuring instrument compared to the absorption-type color filter. There are advantages such as small change with time. Deviation is also called deviation or deviation.
  • German Industrial Standard DIN 5032-7 for luminance meter is the standard ratio adopted by the International Commission on Illuminance for Relative Spectral Response S ( ⁇ )
  • a deviation f 1 ′ from the visibility V ( ⁇ ) is defined as shown in Expression (1).
  • ⁇ 1 and ⁇ 2 are the lower limit and the upper limit of the visible wavelength region, respectively.
  • German Industrial Standard DIN 5032-7 is when the relative spectral response S ( ⁇ ) of the luminance meter deviates from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) f 1 ′ is less than 2%, less than 3% and less than 6% Are defined as L class, A class, and B class, respectively.
  • the luminance meter is produced.
  • the quality of the luminance meter is managed so that the deviation f 1 ′ of the relative spectral response S ( ⁇ ) of the luminance meter from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is within the specified range.
  • the Japanese Industrial Standard JIS C-1609-1 for illuminometers similarly defines the deviation f 1 ′ of the relative spectral response S ( ⁇ ) of the illuminometer from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ).
  • the relative spectral response realized by the color filter can be approximated to the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ), but the relative spectral response realized by the color filter completely matches the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ). It is difficult to make it. For this reason, the relative spectral response realized by the best color filter does not completely match the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ). The deviation f 1 ′ does not become zero.
  • the graph in FIG. 17 shows the relative spectral response realized by the standard specific luminous efficiency and the best color filter.
  • the relative spectral response realized by the best color filter is approximated to the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ).
  • the relative spectral response realized by the best color filter does not completely match the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ).
  • the deviation f 1 ′ of the relative spectral response realized by the best color filter from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is not 0% but 1.6%.
  • the graph in FIG. 18 shows the relative spectral response realized by the best color filter and the relative spectral response realized by the color filter having a wavelength error ⁇ of ⁇ 0.2 nm.
  • the graph of FIG. 19 shows the relative spectral response realized by the best color filter and the relative spectral response realized by the color filter having a wavelength error ⁇ of ⁇ 1.0 nm.
  • the graph of FIG. 20 shows the relative spectral response realized by the best color filter and the relative spectral response realized by the color filter having a wavelength error ⁇ of ⁇ 2.1 nm.
  • the wavelength error ⁇ of the color filter is a difference obtained by subtracting the centroid wavelength of the relative spectral response realized by the best color filter from the centroid wavelength of the relative spectral response realized by the color filter.
  • the deviation f 1 ′ of the relative spectral response realized by the color filter having the wavelength error ⁇ of ⁇ 0.2 nm from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is 2.0%. Therefore, when the absolute value of the wavelength error ⁇ of the color filter is less than 0.2 nm, the deviation f 1 ′ of the relative spectral response from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is less than 2.0%, and the luminance The total grade is L level.
  • the deviation f 1 ′ of the relative spectral response realized by the color filter having the wavelength error ⁇ of ⁇ 1.0 nm from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is 3.0%.
  • the absolute value of the wavelength error ⁇ of the color filter is less than 1.0 nm
  • the deviation f 1 ′ of the relative spectral response from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is less than 3.0%
  • the luminance The total grade is A grade.
  • the deviation f 1 ′ of the relative spectral response realized by the color filter having the wavelength error ⁇ of ⁇ 2.1 nm from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is 6.4%.
  • the absolute value of the wavelength error ⁇ of the color filter is 2.1 nm or more
  • the deviation f 1 ′ of the relative spectral responsivity from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) is 6.4% or more
  • the luminance The total grade is not even B grade.
  • the wavelength variation of the spectral transmittance of the interference type color filter is approximately ⁇ 3 nm. Since the variation in wavelength of the spectral transmittance of the color filter is almost the same as the variation in wavelength of the relative spectral response realized by the color filter, the variation in the wavelength of the spectral transmittance of the color filter is large. Is approximately ⁇ 3 nm, the variation in wavelength of the relative spectral response realized by the color filter is also approximately ⁇ 3 nm. However, when the magnitude of the wavelength variation of the relative spectral response realized by the color filter is ⁇ 3 nm, the luminance meter is not even grade B.
  • the luminance meter grade is L
  • selection also increases the production cost of the color filter.
  • the yield rate is about 20%, which significantly increases the production cost of the color filter.
  • the first embodiment relates to a luminance meter.
  • a luminance meter is a measuring instrument that measures the luminance of a light source.
  • FIG. 1 shows the luminance meter of the first embodiment.
  • the luminance meter 1000 includes an objective lens 1010, a field stop 1011, a bundle fiber 1012, a color filter group 1013, a light receiving sensor group 1014, a derivation mechanism 1015, a mirror 1016, and a viewfinder system 1017.
  • the color filter group 1013 includes a first color filter 1030 and a second color filter 1031.
  • the light receiving sensor group 1014 includes a first light receiving sensor 1040 and a second light receiving sensor 1041.
  • the derivation mechanism 1015 includes an amplification mechanism 1050, a conversion mechanism 1051, and an arithmetic mechanism 1052.
  • the amplification mechanism 1050 includes a first amplification circuit 1060 and a second amplification circuit 1061.
  • the conversion mechanism 1051 includes a first conversion circuit 1070 and a second conversion circuit 1071.
  • the beam bundle 1080 to be measured is converged by the objective lens 1010.
  • the objective optical system including the objective lens 1010 may be replaced with another type of objective optical system.
  • the peripheral light bundle 1100 of the converged light bundle 1080 is limited by the field stop 1011.
  • the restricted light bundle 1100 is incident on the incident end 1110 of the bundle fiber 1012.
  • the incident light bundle 1100 is branched by the bundle fiber 1012.
  • the first light bundle 1120 and the second light bundle 1121 obtained by the branching are emitted from the first emission end 1130 and the second emission end 1131 of the bundle fiber 1012 respectively.
  • the branch mechanism composed of the bundle fiber 1012 may be replaced with another type of branch mechanism.
  • the emitted first light bundle 1120 and second light bundle 1121 are transmitted through the first color filter 1030 and the second color filter 1031, respectively.
  • the transmitted first beam bundle 1120 and second beam bundle 1121 are received by the first light receiving sensor 1040 and the second light receiving sensor 1041, respectively.
  • the first light receiving sensor 1040 and the second light receiving sensor 1041 output a first electric signal and a second electric signal corresponding to the received first light bundle 1120 and second light bundle 1121, respectively.
  • the deriving mechanism 1015 derives the luminance value LV corresponding to the spectral distribution of the light beam 1080 to be measured from the first electric signal and the second electric signal.
  • the first electric signal and the second electric signal are amplified by the first amplifier circuit 1060 and the second amplifier circuit 1061, respectively.
  • the amplification factors when the first amplification circuit 1060 and the second amplification circuit 1061 amplify the first electric signal and the second electric signal are respectively referred to as the first amplification factor G1 and the second amplification factor.
  • the rate is G2.
  • the first amplifier circuit 1060 and the second amplifier circuit 1061 may be omitted.
  • the amplified first electric signal and second electric signal are converted from analog to digital into a first signal value S1 and a second signal value S2 by a first conversion circuit 1070 and a second conversion circuit 1071, respectively. Is done.
  • the calculation mechanism 1052 is a microcomputer or the like, and calculates a luminance value LV from the first signal value S1 and the second signal value S2.
  • Each of the relative spectral response S1 ( ⁇ ) realized by the first color filter 1030 and the relative spectral response S2 ( ⁇ ) realized by the second color filter 1031 has a standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ). Can be approximated.
  • the relative spectral response S1 ( ⁇ ) indicates the relationship between the measured spectral distribution of the light beam 1080 and the first signal value S1.
  • the relative spectral response S2 ( ⁇ ) indicates the relationship between the measured spectral distribution of the light beam 1080 and the second signal value S2. Therefore, the relative spectral response S1 ( ⁇ ) and the relative spectral response S2 ( ⁇ ) are mainly affected by the spectral transmittances of the first color filter 1030 and the second color filter 1031 respectively. It is also affected by the spectral transmittance of 1010 and the spectral transmittance of the bundle fiber 1012, and is also affected by the spectral sensitivity of the light receiving sensor 1040 and the light receiving sensor 1041, respectively.
  • the number of branches of the bundle fiber 1012 may be increased.
  • the number of branches of the bundle fiber 1012 is increased, according to the number of branches of the bundle fiber 1012, the number of beam bundles, the number of emission ends, the number of color filters, the number of light receiving sensors, the number of amplifier circuits, the number of conversion circuits The number, the number of electrical signals, the number of signal values, etc. are increased.
  • the central light bundle 1101 of the converged light bundle 1080 is reflected by the mirror 1016.
  • the reflected light bundle 1101 is guided to the finder system 1017.
  • the viewfinder system 1017 generates a viewfinder image from the guided light beam 1101.
  • the mirror 1016 and the viewfinder system 1017 may be omitted.
  • the wavelength error ⁇ of the color filter is an index expressing the wavelength shift from the relative spectral response realized by the best color filter of the relative spectral response realized by the color filter.
  • An index other than the wavelength error ⁇ of the color filter may be used.
  • the centroid wavelength may be changed to another type of characteristic wavelength.
  • the center-of-gravity wavelength may be changed to a peak wavelength, a half-value wavelength, or the like.
  • a relative spectral response other than the relative spectral response of the best color filter may be used as a reference.
  • the relative spectral response that matches the standard relative luminous sensitivity may be used as a reference.
  • Each of the first color filter 1030 and the second color filter 1031 is an interference type. For this reason, the deviation from the relative spectral response realized by the best color filter of the relative spectral response realized by each of the first color filter 1030 and the second color filter 1031 is expressed by a wavelength error. . Even when each of the first color filter 1030 and the second color filter 1031 is not an interference type, the color filter having the best relative spectral response realized by each of the first color filter 1030 and the second color filter 1031. In some cases, the deviation from the relative spectral responsivity realized by is represented by a wavelength error.
  • each of the first color filter 1030 and the second color filter 1031 is not an interference type, from the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ) of the relative spectral response S0 ( ⁇ ) employed in the luminance meter 1000.
  • a technique for suppressing the deviation f 1 ′ is employed.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 1030 is negative, and the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 1031 is positive.
  • the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) on the spectral response S0 ( ⁇ ) can be canceled out.
  • the signal value is such that the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) and the influence ⁇ S2 ( ⁇ ), which are a set of the two color filters 1030 and 1031 of the influence ⁇ Si ( ⁇ ) of the wavelength error ⁇ i of the i-th color filter cancel each other.
  • the coefficient Ci multiplied by Si is made different between the two signal values S1 and S2.
  • the calculation mechanism 1052 performs weighting that makes the contribution of the i-th electrical signal to the luminance value LV different between the two electrical signals. .
  • each of the first coefficient C1 and the second coefficient C2 is a weighting coefficient
  • the sum S0 is a weighting of the first signal value S1 and the second signal value S2.
  • the first amplification factor G1 and the second amplification factor G2 are the same.
  • the wavelength error ⁇ i of the i-th color filter is multiplied by the weighting coefficient Ci multiplied by the signal value Si obtained by converting the electric signal output from the light receiving sensor that receives the light bundle transmitted through the i-th color filter.
  • the product C1 ⁇ ⁇ 1 and the product C2 ⁇ ⁇ 2 desirably cancel out completely.
  • the sum C1 ⁇ ⁇ 1 + C2 ⁇ ⁇ 2 of the product C1 ⁇ ⁇ 1 and the product C2 ⁇ ⁇ 2 becomes zero.
  • the effect of reducing the deviation f 1 ′ can be obtained.
  • the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) and the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) cancel each other, and the relative spectral response S0 ( ⁇ ) approaches the relative spectral response realized by the best color filter.
  • the first color filter 1030 and the second color filter 1031 that can realize only the relative spectral responsivities S1 ( ⁇ ) and S2 ( ⁇ ) in which the deviation f 1 ′ does not satisfy the standard, respectively, and the deviation f 1 ′.
  • the luminance meter 1000 having a relative spectral response S0 ( ⁇ ) satisfying the standard can be realized. Therefore, the deviation f 1 ′ can be reduced without increasing the production cost of the luminance meter 1000.
  • the graph of FIG. 2 shows the relative spectral response and wavelength realized by a color filter having a wavelength error ⁇ of ⁇ 2.1 nm.
  • the relative spectral responsivity realized by the color filter having an error ⁇ of +1.7 nm is shown.
  • the graph of FIG. 3 shows the standard relative luminous sensitivity and the relative spectral response of the luminance meter.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 1030 is ⁇ 2.1 nm, and the relative spectral response S1 ( ⁇ ) realized by the first color filter 1030 is the relative spectral response S1 ( ⁇ ) shown in FIG.
  • the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 1031 is +1.7 nm, and the relative spectral response S2 ( ⁇ ) realized by the second color filter 1031 is the relative spectral response S2 ( ⁇ ) shown in FIG.
  • the first coefficient C1 is set to 0.8
  • the second coefficient C2 is set to 1.0.
  • the product C1 ⁇ ⁇ 1 becomes ⁇ 1.7
  • the product C2 ⁇ ⁇ 2 becomes 1.7
  • the product C1 ⁇ ⁇ 1 and the product C2 ⁇ ⁇ 2 cancel each other.
  • the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000 becomes the relative spectral response S0 ( ⁇ ) shown in FIG. 3, and the standard relative luminous sensitivity of the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000 is obtained.
  • the deviation f 1 ′ from V ( ⁇ ) becomes 1.4%
  • the luminance meter 1000 becomes L level. That is, the luminance meter 1000 that can achieve the L class can be produced using the first color filter 1030 and the second color filter 1031 that should not achieve the L class.
  • FIG. 4 shows a method for producing a luminance meter.
  • color filters that are candidates for the first color filter 1030 and the second color filter 1031 are prepared in step 1140.
  • step 1141 the wavelength error of each of the prepared color filters is measured.
  • the wavelength error of each of the prepared color filters is measured through a step of measuring the spectral transmittance of each of the prepared color filters with a spectrophotometer.
  • the centroid wavelength is in the wavelength range of 380-780 nm.
  • Spectral reflectance may be measured instead of spectral transmittance.
  • the wavelength range of 380-780 nm may be replaced with another wavelength range.
  • the histogram of FIG. 5 shows the distribution of wavelength errors.
  • a color filter having a wavelength error suitable for the first color filter 1030 and a color filter having a wavelength error suitable for the second color filter 1031 are selected from the prepared color filters.
  • the prepared color filters are classified into groups A1 and A2.
  • a wavelength error range that is negative and a wavelength error range that is positive are respectively defined.
  • Class ranges 1165 and 1166 in the histogram of FIG. 5 belong to the ranges of wavelength errors defined in groups A1 and A2, respectively.
  • each of the prepared color filters belongs to a group in which a range of wavelength errors including the wavelength errors of each of the prepared color filters is defined.
  • the color filters used as the first color filter 1030 and the second color filter 1031 are selected from the color filters belonging to the groups A1 and A2, respectively.
  • step 1143 the luminance meter 1000 is assembled using the two selected color filters as the first color filter 1030 and the second color filter 1031.
  • the objective lens 1010 forms an image of the beam bundle 1080 to be measured at the imaging position 1150.
  • An opening 1160 formed in the field stop 1011 is disposed at the imaging position 1150.
  • the incident end 1110 is arranged away from the opening 1160.
  • the incident end 1110 is arranged away from the imaging position 1150, and the light beam 1100 enters the incident end 1110 in a state where it is not focused.
  • the diameter of the incident end 1110 is larger than that when the light beam 1100 is incident on the incident end 1110 with the light beam 1100 being in focus. Must.
  • the bundle fiber 1012 has a branch and has a first emission end 1130 and a second emission end 1131.
  • the diameters of the first exit end 1130 and the second exit end 1131 are smaller than the diameter of the entrance end 1110. Thereby, even when the diameter of the incident end 1110 is increased, the entire first light beam 1120 and second light beam 1121 emitted from the first emission end 1130 and the second emission end 1131 are
  • the first color filter 1030 and the second color filter 1031 can be transmitted through the first color filter 1030 and the second color filter 1031, respectively.
  • the sensor 1040 and the second light receiving sensor 1041 can receive light.
  • the influence ⁇ S1 of the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 1030 on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000 ⁇ ) and the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 1031 affect the relative spectral responsivity S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000, and the first amplification factor G1 and the second amplification so that the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) cancels each other.
  • the rates G2 can be made different from each other.
  • the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) which is a set of the two color filters 1030 and 1031 of the influence ⁇ Si ( ⁇ ) of the wavelength error ⁇ i of the i-th color filter on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000.
  • the amplification factor Gi is made different between the two electric signals (the first electric signal and the second electric signal) so that the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) cancels out.
  • the first amplification factor G1 and the second amplification factor G2 indicate the magnitudes of the contribution of the first electrical signal and the second electrical signal to the luminance value LV, respectively.
  • the first modification of the first embodiment In the example, by making the first amplification factor G1 and the second amplification factor G2 different from each other, the magnitude of the contribution of one electrical signal to the luminance value LV is changed to two electrical signals (first electrical signal). And the second electrical signal) are weighted by the amplification mechanism 1050.
  • the first amplification factor G1 is set to the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 1030 so that the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) and the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) cancel each other.
  • the first amplification factor G1 and the second amplification factor G2 are set by circuit constants of elements constituting the amplifier 1 and the amplifier 2, respectively.
  • the element used for setting the circuit constant is typically a resistor.
  • the deviation f 1 ′ can be reduced without increasing the production cost of the luminance meter 1000.
  • Second Modification of First Embodiment 4.1 Suppression of Relative Spectral Response of Luminometer from Standard Specific Visibility
  • the wavelength of the first color filter 1030 The error ⁇ 1 and the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 1031 cancel each other. That is, the wavelength error ⁇ 1 and the wavelength error ⁇ 2 that are a set of the two color filters 1030 and 1031 having the wavelength error ⁇ i of the i-th color filter cancel each other.
  • the first coefficient C1 and the second coefficient C2 are set to be the same, and the first amplification is performed.
  • the rate G1 and the second gain G2 are the same.
  • the histogram in Fig. 6 shows the distribution of wavelength errors.
  • a color filter having a wavelength error suitable for the first color filter 1030 and a color filter having a wavelength filter suitable for the second color filter 1031 are prepared. Selected. Accordingly, a color filter having a wavelength error suitable for each of the two color filters 1030 and 1031 included in the luminance meter 1000 is selected from the prepared color filters.
  • the prepared color filters are classified into groups A1, A2, B1, B2, C1, and C2 shown in Table 1 when selecting two color filters.
  • Class ranges 1170, 1171, 1172, 1173, 1174 and 1175 in the histogram of FIG. 6 belong to the ranges of wavelength errors defined in the groups A1, A2, B1, B2, C1 and C2, respectively.
  • the typical wavelength errors defined for groups A1, A2, B1, B2, C1 and C2 are preferably within the range of wavelength errors defined for groups A1, A2, B1, B2, C1 and C2, respectively. Is in the middle of the range of wavelength errors defined in groups A1, A2, B1, B2, C1 and C2.
  • the wavelength error ranges defined in the groups A2, B2, and C2 are obtained by inverting the signs of the wavelength error ranges defined in the groups A1, B1, and C1, respectively.
  • the representative wavelength errors defined in the groups A2, B2, and C2 are obtained by inverting the signs of the representative wavelength errors defined in the groups A1, B1, and C1, respectively.
  • the number of groups may be increased or decreased.
  • the range of wavelength error and the representative wavelength error defined in each of the groups A1, A2, B1, B2, C1, and C2 may be changed.
  • each of the prepared color filters belongs to a group in which a range of wavelength errors including the wavelength errors of each of the prepared color filters is defined.
  • the color filters used as the first color filter 1030 and the second color filter 1031 are selected from the color filters belonging to the first group and the color filters belonging to the second group, respectively.
  • the first group and the second group are selected such that the representative wavelength error defined in the first group and the representative wavelength error defined in the second group cancel each other.
  • the color filters used as the first color filter 1030 and the second color filter 1031 may be selected from the color filters belonging to the groups A1 and A2 as shown in the combination a in Table 1.
  • the color filters belonging to the groups B1 and B2 may be selected as shown in the combination b in Table 1, or the color filters belonging to the groups C1 and C2 as shown in the combination c in Table 1 may be selected. Good.
  • the representative wavelength error defined in the first group and the representative wavelength error defined in the second group completely cancel each other, the representative wavelength error defined in the first group and the second group
  • the simple sum of the representative wavelength errors defined in (1) is zero.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 1030 and the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 1031 cancel each other. That is, the wavelength error ⁇ 1 and the wavelength error ⁇ 2 that are a set of the two color filters 1030 and 1031 having the wavelength error ⁇ i of the i-th color filter cancel each other.
  • the graph of FIG. 7 shows relative spectral responsivity and wavelength realized by a color filter having a wavelength error ⁇ of ⁇ 1.2 nm.
  • the relative spectral responsivity realized by a color filter with an error ⁇ of +0.5 nm is shown.
  • the graph of FIG. 8 shows the standard relative luminous sensitivity and the relative spectral response of the luminance meter.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 1030 is ⁇ 1.2 nm, and the relative spectral response S1 ( ⁇ ) realized by the first color filter 1030 is the relative spectral response S1 ( ⁇ ) shown in FIG.
  • the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 1031 is +0.5 nm, and the relative spectral response S2 ( ⁇ ) realized by the second color filter 1031 is the relative spectral response S2 ( ⁇ ) shown in FIG.
  • the color filters used as the first color filter 1030 and the second color filter 1031 are respectively selected from the color filters belonging to the groups B1 and B2, and the representative filters defined in the group B1 are selected.
  • the wavelength error and the representative wavelength error defined in group B2 cancel each other.
  • the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000 becomes the relative spectral response S0 ( ⁇ ) shown in FIG. 8, and the standard relative luminous sensitivity V of the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 1000 is obtained.
  • the deviation f 1 ′ from ( ⁇ ) becomes 2.0%, and the luminance meter 1000 becomes the L level. That is, the luminance meter 1000 that can achieve the L class can be realized by using the first color filter 1030 and the second color filter 1031 that should not achieve the L class.
  • the deviation of the relative spectral response of the luminance meter 1000 from the spectral ratio visibility is reduced without increasing the production cost of the luminance meter 1000. it can.
  • the second embodiment relates to a luminance meter.
  • FIG. 9 shows the luminance meter of the second embodiment.
  • the luminance meter 2000 includes an objective lens 2010, a field stop 2011, a bundle fiber 2012, a color filter group 2013, a light receiving sensor group 2014, a derivation mechanism 2015, a mirror 2016, and a finder system 2017.
  • the color filter group 2013 includes a first color filter 2030 and a second color filter 2031.
  • the light receiving sensor group 2014 includes a first light receiving sensor 2040 and a second light receiving sensor 2041.
  • the derivation mechanism 2015 includes a merging circuit 2050, an amplification mechanism 2051, a conversion mechanism 2052, and an arithmetic mechanism 2053.
  • the amplification mechanism 2051 includes an amplification circuit 2060.
  • the conversion mechanism 2052 includes a conversion circuit 2070.
  • the objective lens 2010, the field stop 2011, the bundle fiber 2012, the light receiving sensor group 2014, the mirror 2016, and the viewfinder system 2017 according to the second embodiment are respectively the objective lens 1010, the field stop 1011, the bundle fiber 1012, and the light receiving system according to the first embodiment.
  • the sensor group 1014, the mirror 1016, and the finder system 1017 are the same.
  • the first electric signal and the second electric signal output from the light receiving sensor group 2014 are merged by the merge circuit 2050.
  • the combined electrical signal is amplified by the amplifier circuit 2060.
  • the amplified electrical signal is analog / digital converted into a signal value S by the conversion circuit 2070.
  • the calculation mechanism 2053 is a microcomputer or the like, and calculates the luminance value LV from the signal value S.
  • the junction circuit 2050 is a circuit that connects the first light receiving sensor 2040 and the second light receiving sensor 2041 in parallel.
  • the energy of the combined electric signal is the sum of the energy of the first electric signal and the energy of the second electric signal.
  • the merging circuit 2050 may be a circuit that connects the first light receiving sensor 2040 and the second light receiving sensor 2041 in series.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 2030 is the same as the second modification of the first embodiment.
  • the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 2031 cancels out. Therefore, at the stage of the first electric signal and the second electric signal, the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) of the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 2030 on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 2000 and the first electric signal.
  • the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) of the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 2031 on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the luminance meter 2000 can already be canceled.
  • the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) and the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) cancel out at the stage of the luminance value LV.
  • the deviation of the relative spectral response of the luminance meter 2000 from the spectral ratio visibility can be reduced without increasing the production cost of the luminance meter 2000.
  • the number of amplifier circuits and conversion circuits is reduced, and the production cost of the luminance meter 2000 is further reduced.
  • the third embodiment relates to a luminance meter.
  • FIG. 10 shows the luminance meter of the third embodiment.
  • the luminance meter 3000 includes an objective lens 3010, a field stop 3011, a bundle fiber 3012, a color filter group 3013, a light receiving sensor group 3014, a derivation mechanism 3015, a mirror 3016, and a viewfinder system 3017.
  • the color filter group 3013 includes a first color filter 3030 and a second color filter 3031.
  • the light receiving sensor group 3014 includes a first light receiving sensor 3040 and a second light receiving sensor 3041.
  • the derivation mechanism 3015 includes an amplification mechanism 3050, a junction circuit 3051, a conversion mechanism 3052, and an arithmetic mechanism 3053.
  • the amplification mechanism 3050 includes a first amplification circuit 3060 and a second amplification circuit 3061.
  • the conversion mechanism 3052 includes a conversion circuit 3070.
  • the objective lens 3010, the field stop 3011, the bundle fiber 3012, the color filter group 3013, and the light receiving sensor group 3014 of the third embodiment are respectively the objective lens 1010, the field stop 1011, the bundle fiber 1012, and the color filter group of the first embodiment. 1013 and the light receiving sensor group 1014 are the same.
  • the first electric signal and the second electric signal output from the light receiving sensor group 3014 are amplified by the first amplifier circuit 3060 and the second amplifier circuit 3061, respectively.
  • the amplified first electric signal and second electric signal are merged by the merge circuit 3051.
  • the combined electrical signal is analog / digital converted to a signal value S by the conversion circuit 3070.
  • the calculation mechanism 3053 is a microcomputer or the like, and calculates the luminance value LV from the signal value S.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 3030 is the same as in the first modification of the first embodiment.
  • the luminance meter 3000 on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) ⁇ S1 ( ⁇ ) and the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 3031 on the luminance meter 3000 relative spectral response S0 ( ⁇ ) ⁇ S2 ( ⁇ ) are weighted by the amplification mechanism 3050 so as to cancel each other.
  • the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) and the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) can already be canceled at the stage of the amplified first electric signal and second electric signal.
  • the influence ⁇ S1 ( ⁇ ) and the influence ⁇ S2 ( ⁇ ) cancel out at the stage of the luminance value LV.
  • the deviation of the relative spectral response of the luminance meter 3000 from the spectral relative luminous sensitivity can be reduced without increasing the production cost of the luminance meter 3000.
  • the number of conversion circuits is reduced, and the production cost of the luminance meter 3000 is further reduced.
  • the fourth embodiment relates to a luminance meter.
  • FIG. 11 shows the luminance meter of the fourth embodiment.
  • the luminance meter 4000 includes an objective lens 4010, a field stop 4011, a bundle fiber 4012, a color filter group 4013, a light receiving sensor group 4014, a lead-out mechanism 4015, a mirror 4016, and a finder system 4017.
  • the color filter group 4013 includes a first color filter 4030, a second color filter 4031, and a third color filter 4032.
  • the light receiving sensor group 4014 includes a first light receiving sensor 4040, a second light receiving sensor 4041, and a third light receiving sensor 4042.
  • the derivation mechanism 4015 includes an amplification mechanism 4050, a conversion mechanism 4051, and an arithmetic mechanism 4052.
  • the amplification mechanism 4050 includes a first amplification circuit 4060, a second amplification circuit 4061, and a third amplification circuit 4062.
  • the conversion mechanism 4051 includes a first conversion circuit 4070, a second conversion circuit 4071, and a third conversion circuit 4072.
  • the objective lens 4010, the field stop 4011, the mirror 4016, and the finder system 4017 of the fourth embodiment are the same as the objective lens 1010, the field stop 1011, the mirror 1016, and the finder system 1017 of the first embodiment, respectively.
  • the light beam 4100 limited by the field stop 4011 is incident on the incident end 4110 of the bundle fiber 4012.
  • the incident light bundle 4100 is branched by the bundle fiber 4012.
  • the first beam bundle 4120, the second beam bundle 4121, and the third beam bundle 4122 obtained by the branching are respectively the first emission end 4130, the second emission end 4131, and the third emission ray of the bundle fiber 4012.
  • the light is emitted from the end 4132.
  • the emitted first light bundle 4120, second light bundle 4121, and third light bundle 4122 are transmitted through the first color filter 4030, the second color filter 4031, and the third color filter 4032, respectively.
  • the transmitted first light bundle 4120, second light bundle 4121, and third light bundle 4122 are received by the first light receiving sensor 4040, the second light receiving sensor 4041, and the third light receiving sensor 4042, respectively.
  • the first light receiving sensor 4040, the second light receiving sensor 4041, and the third light receiving sensor 4042 respectively correspond to the first light bundle 4120, the second light bundle 4121, and the third light bundle 4122 that are received.
  • 1 electrical signal, 2nd electrical signal, and 3rd electrical signal are output.
  • the deriving mechanism 4015 derives the luminance value LV corresponding to the spectral distribution of the light beam 4080 to be measured from the first electric signal, the second electric signal, and the third electric signal.
  • the first electric signal, the second electric signal, and the third electric signal are amplified by the first amplifier circuit 4060, the second amplifier circuit 4061, and the third amplifier circuit 4062, respectively.
  • the amplification factor when the first amplifier circuit 4060, the second amplifier circuit 4061, and the third amplifier circuit 4062 amplify the first electric signal, the second electric signal, and the third electric signal is expressed as The first amplification factor G1, the second amplification factor G2, and the third amplification factor G3, respectively.
  • the amplified first electric signal, second electric signal, and third electric signal are converted into a first signal value by the first conversion circuit 4070, the second conversion circuit 4071, and the third conversion circuit 4072, respectively.
  • Analog / digital conversion is performed into S1, the second signal value S2, and the third signal value S3.
  • the calculation mechanism 4052 is a microcomputer or the like, and calculates the luminance value LV from the first signal value S1, the second signal value S2, and the third signal value S3.
  • Each of the responsiveness S3 ( ⁇ ) is approximated to the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ).
  • the relative spectral response S1 ( ⁇ ) indicates the relationship between the spectral distribution of the light bundle 4080 to be measured and the first signal value S1.
  • the relative spectral response S2 ( ⁇ ) indicates the relationship between the spectral distribution of the light bundle 4080 to be measured and the second signal value S2.
  • the relative spectral response S3 ( ⁇ ) indicates the relationship between the measured spectral distribution of the light beam 4080 and the third signal value S3.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 4030, the second color filter 4031, and so on cancel each other. That is, the wavelength error ⁇ 1, the wavelength error ⁇ 2, and the wavelength error ⁇ 3, which are a set of the three color filters 4030, 4031, and 4032 with the wavelength error ⁇ i of the i-th color filter cancel each other.
  • the first coefficient C1, the second coefficient C2, and the third coefficient C3 are set to be the same as each other.
  • the amplification factor G1, the second amplification factor G2, and the third amplification factor G3 are the same.
  • a color filter having a wavelength error suitable for the first color filter 4030, a color filter having a wavelength error suitable for the second color filter 4031, and a wavelength error suitable for the third color filter 4032 Is selected from the prepared color filters. Accordingly, a color filter having a wavelength error suitable for each of the three color filters included in the luminance meter 4000 is selected from the prepared color filters.
  • the prepared color filters are classified into groups X, A1, A2, B1, B2, C1, C2, D1 and D2 shown in Table 2.
  • the typical wavelength errors defined in groups X, A1, A2, B1, B2, C1, C2, D1, and D2 are defined in groups X, A1, A2, B1, B2, C1, C2, D1, and D2, respectively.
  • the wavelength error ranges defined in the groups A2, B2, C2, and D2 are obtained by inverting the signs of the wavelength error ranges defined in the groups A1, B1, C1, and D1, respectively.
  • the representative wavelength errors defined in the groups A2, B2, C2, and D2 are obtained by inverting the signs of the representative wavelength errors defined in the groups A1, B1, C1, and D1, respectively.
  • the number of groups may be increased or decreased.
  • the wavelength error range and the representative wavelength error defined in each of the groups X, A1, A2, B1, B2, C1, C2, D1, and D2 may be changed.
  • each of the prepared color filters belongs to a group in which a range of wavelength errors including the wavelength errors of each of the prepared color filters is defined.
  • Color filters used as the first color filter 4030, the second color filter 4031, and the third color filter 4032 are selected from the color filters belonging to the first group, the second group, and the third group, respectively. Is done.
  • the first group, the second group, and the third group are defined in the representative wavelength error defined in the first group, the representative wavelength error defined in the second group, and the third group.
  • the representative wavelength error is selected to cancel.
  • the color filters used as the first color filter 4030, the second color filter 4031, and the third color filter 4032 belong to the groups X, A1, and A2, respectively, as shown in the combination a in Table 1.
  • color filters may be selected from color filters belonging to groups X, B1, and B2 as shown in combination b of Table 1, or group X as shown in combination c of Table 1.
  • C1 and C2 may be selected from the color filters belonging to groups X, D1 and D2, as shown in the combination d of Table 1. It is also permissible that no selection is made from color filters belonging to group X in which a representative wavelength error of zero is defined. Groups A2, B2, and C2 in which the number of color filters selected from the color filters belonging to the groups A1, B1, C1, or D1 in which the representative wavelength errors that are negative are defined are positive are defined. Alternatively, it may be different from the number of color filters selected from the color filters belonging to D2.
  • Two or more color filters may be selected from the color filters belonging to one group.
  • the color filters used as the first color filter 4030, the second color filter 4031, and the third color filter 4032 are grouped into groups D1, A2, and C2, respectively, as shown in the combination e of Table 2.
  • the representative wavelength error defined in the first group, the representative wavelength error defined in the second group, and the representative wavelength error defined in the third group completely cancel each other, the first group The sum of the representative wavelength error defined in 1), the representative wavelength error defined in the second group, and the representative wavelength error defined in the third group becomes zero.
  • the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 4030, the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 4031, and the wavelength error ⁇ 3 of the third color filter 4032 cancel each other. That is, the wavelength error ⁇ 1, the wavelength error ⁇ 2, and the wavelength error ⁇ 3, which are a set of the three color filters 4030, 4031, and 4032 of the wavelength error of the i-th color filter cancel each other.
  • the first electric signal, the second electric signal, and the third electric signal output from the light receiving sensor group 4014 are merged by the merge circuit, and the merged electric signal is amplified by the amplifier circuit. Then, the amplified electric signal may be converted into a signal value by the conversion circuit, and the calculation mechanism may calculate the luminance value LV from the signal value. Further, as in the fourth embodiment, the amplified first electric signal, second electric signal, and third electric signal output from the amplification mechanism 4050 are merged by the merge circuit, and the merged electric signal is converted. It may be converted into a signal value by a circuit, and the calculation mechanism may calculate the luminance value LV from the signal value.
  • Weighting may be performed by the calculation mechanism 4052 so as to cancel each other.
  • weighting may be performed by the amplification mechanism 4050 so that the influence ⁇ S1 ( ⁇ ), the influence ⁇ S2 ( ⁇ ), and the influence ⁇ S3 ( ⁇ ) cancel each other.
  • the deviation of the relative spectral response of the luminance meter 4000 from the spectral ratio visibility can be reduced without increasing the production cost of the luminance meter 4000.
  • the fifth embodiment relates to a color luminance meter.
  • a color luminance meter is a measuring instrument that measures the color and luminance of a light source.
  • FIG. 12 shows a color luminance meter of the fifth embodiment.
  • the color luminance meter 5000 includes an objective lens 5010, a field stop 5011, a bundle fiber 5012, a color filter group 5013X, a light receiving sensor group 5014X, a derivation mechanism 5015X, a color filter group 5013Y, a light receiving sensor group 5014Y, A derivation mechanism 5015Y, a color filter group 5013Z, a light receiving sensor group 5014Z, a derivation mechanism 5015Z, a mirror 5016, and a finder system 5017 are provided.
  • Each of the color filter group 5013X, the color filter group 5013Y, and the color filter group 5013Z includes a first color filter 5030 and a second color filter 5031.
  • Each of the light receiving sensor group 5014X, the light receiving sensor group 5014Y, and the light receiving sensor group 5014Z includes a first light receiving sensor 5040 and a second light receiving sensor 5041.
  • Each of the derivation mechanism 5015X, the derivation mechanism 5015Y, and the derivation mechanism 5015Z includes an amplification mechanism 5050, a conversion mechanism 5051, and an arithmetic mechanism 5052.
  • the amplification mechanism 5050 includes a first amplification circuit 5060 and a second amplification circuit 5061.
  • the conversion mechanism 5051 includes a first conversion circuit 5070 and a second conversion circuit 5071.
  • the objective lens 5010, the field stop 5011, the mirror 5016, and the finder system 5017 of the fifth embodiment are the same as the objective lens 1010, the field stop 1011, the mirror 1016, and the finder system 1017 of the first embodiment, respectively.
  • the light beam 5100 limited by the field stop 5011 is incident on the incident end 5110 of the bundle fiber 5012.
  • the incident light bundle 5100 is branched by the bundle fiber 5012.
  • the bundle of rays 5120X, the bundle of rays 5121X, the bundle of rays 5120Y, the bundle of rays 5121Y, the bundle of rays 5120Z, and the bundle of rays 5121Z obtained by the branching are respectively the exit end 5130X, exit end 5131X, exit end 5130Y, exit end 5131Y of the bundle fiber 5012.
  • the light is emitted from the emission end 5130Z and the emission end 5131Z.
  • the description of the configuration for obtaining the stimulus value X is the description of the configuration for obtaining the stimulus value Y by replacing “X” and “x” in the description with “Y” and “y”, respectively.
  • “X” and “x” in the description are read as “Z” and “z”, respectively, to explain the configuration for obtaining the stimulus value Z.
  • the emitted first beam bundle 5120X and second beam bundle 5121X are transmitted through the first color filter 5030 and the second color filter 5031 belonging to the color filter group 5013X, respectively.
  • the transmitted first light bundle 5120X and second light bundle 5121X are received by the first light receiving sensor 5040 and the second light receiving sensor 5041 belonging to the light receiving sensor group 5014X, respectively.
  • the first light receiving sensor 5040 and the second light receiving sensor 5041 belonging to the light receiving sensor group 5014X respectively include a first electric signal and a second light signal corresponding to the received first light bundle 5120X and second light bundle 5121X. Outputs electrical signals.
  • the deriving mechanism 5015X derives the stimulus value X corresponding to the spectral distribution of the light beam 5080 to be measured from the first electric signal and the second electric signal.
  • the first electric signal and the second electric signal are amplified by the first amplifier circuit 5060 and the second amplifier circuit 5061 belonging to the derivation mechanism 5015X, respectively.
  • the amplified first electric signal and second electric signal are respectively converted into the first signal value SX1 and the second signal value SX2 by the first conversion circuit 5070 and the second conversion circuit 5071 belonging to the derivation mechanism 5015X.
  • An arithmetic mechanism 5052 belonging to the derivation mechanism 5015X is a microcomputer or the like, and calculates a luminance value LV from the first signal value SX1 and the second signal value SX2.
  • the color luminance meter 5000 having the wavelength error ⁇ 1X of the first color filter 5030 belonging to the color filter group 5013X Influence on relative spectral response S0X ( ⁇ ) ⁇ S1X ( ⁇ ) and influence of wavelength error ⁇ 2X of second color filter 5031 belonging to color filter group 5013X on relative spectral response S0X ( ⁇ ) of color luminance meter 5000 Weighting is performed by the calculation mechanism 5052 or the amplification mechanism 5050 so that ( ⁇ ) cancels each other. In the color filter group 5013X, the wavelength error ⁇ 1X and the wavelength error ⁇ 2X may be canceled out.
  • the deviation of the relative spectral response of the color luminance meter 5000 from the color matching function can be reduced without increasing the production cost of the color luminance meter 5000.
  • the sixth embodiment relates to an illuminometer.
  • An illuminometer is a measuring instrument that measures the illuminance of a light source.
  • FIG. 13 shows an illuminometer of the sixth embodiment.
  • the illuminometer 6000 includes a diffusing sphere 6010, a diffusing plate group 6011, a color filter group 6012, a light receiving sensor group 6013, and a derivation mechanism 6014.
  • the diffusion plate group 6011 includes a first diffusion plate 6020, a second diffusion plate 6021, and a third diffusion plate 6022.
  • the color filter group 6012 includes a first color filter 6030, a second color filter 6031, and a third color filter 6032.
  • the light receiving sensor group 6013 includes a first light receiving sensor 6040, a second light receiving sensor 6041, and a third light receiving sensor 6042.
  • the derivation mechanism 6014 includes an amplification mechanism 6050, a conversion mechanism 6051, and an arithmetic mechanism 6052.
  • the amplification mechanism 6050 includes a first amplification circuit 6060, a second amplification circuit 6061, and a third amplification circuit 6062.
  • the conversion mechanism 6051 includes a first conversion circuit 6070, a second conversion circuit 6071, and a third conversion circuit 6072.
  • the diffusion sphere 6010 functions as a transmission type diffusion member, the light beam 6080 to be measured is diffused by the diffusion sphere 6010 when passing through the diffusion sphere 6010. As a result, the light beam 6080 to be measured is branched by the diffusing sphere 6010.
  • the first beam bundle 6090, the second beam bundle 6091, and the third beam bundle 6092 obtained by the branching are directed to the first diffusion plate 6020, the second diffusion plate 6021, and the third diffusion plate 6022, respectively.
  • the diffusing sphere 6010 that is a hemispherical diffusing member may be replaced with a non-hemispheric diffusing member.
  • the diffusion sphere 6010 may be replaced with a flat diffusion plate.
  • the first light beam 6090, the second light beam 6091, and the third light beam 6092 are diffused by the first diffusion plate 6020, the second diffusion plate 6021, and the third diffusion plate 6022, respectively.
  • the diffused first light bundle 6090, second light bundle 6091, and third light bundle 6092 are transmitted through the first color filter 6030, the second color filter 6031, and the third color filter 6032, respectively.
  • the transmitted first light bundle 6090, second light bundle 6091, and third light bundle 6092 are received by the first light receiving sensor 6040, the second light receiving sensor 6041, and the third light receiving sensor 6042, respectively.
  • the first light receiving sensor 6040, the second light receiving sensor 6041, and the third light receiving sensor 6042 respectively correspond to the received first light bundle 6090, second light bundle 6091, and third light bundle 6092, respectively.
  • 1 electrical signal, 2nd electrical signal, and 3rd electrical signal are output.
  • the derivation mechanism 6014 calculates the illuminance value IV from the first electric signal, the second electric signal, and the third electric signal.
  • the first electric signal, the second electric signal, and the third electric signal are amplified by the first amplifier circuit 6060, the second amplifier circuit 6061, and the third amplifier circuit 6062, respectively.
  • the amplified first electric signal, second electric signal, and third electric signal are converted into first signal values by the first conversion circuit 6070, the second conversion circuit 6071, and the third conversion circuit 6072, respectively.
  • Analog / digital conversion is performed into S1, the second signal value S2, and the third signal value S3.
  • the calculation mechanism 6052 is a microcomputer or the like, and calculates the illuminance value IV from the first signal value S1, the second signal value S2, and the third signal value S3.
  • Each of the responsiveness S3 ( ⁇ ) is approximated to the standard relative luminous sensitivity V ( ⁇ ).
  • the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the illuminometer 6000 with the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 6030.
  • the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 6031 on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) of the illuminometer 6000 and the third color filter 6032 of the wavelength error ⁇ 3.
  • Weighting is performed by the calculation mechanism 6052 or the amplification mechanism 6050 so that the influence ⁇ S3 ( ⁇ ) of the illuminometer 6000 on the relative spectral response S0 ( ⁇ ) cancels out.
  • the wavelength error ⁇ 1, the wavelength error ⁇ 2, and the wavelength error ⁇ 3 may be canceled out.
  • the deviation of the relative spectral response of the illuminometer 6000 from the spectral ratio visibility can be reduced without increasing the production cost of the illuminometer 6000.
  • a seventh embodiment relates to a colorimeter.
  • a color meter is a measuring instrument that measures the color of an object.
  • FIG. 14 shows a colorimeter of the seventh embodiment.
  • the schematic diagram of FIG. 15 shows the measurement mechanism with which the colorimeter of 7th Embodiment is provided.
  • the schematic diagram of FIG. 16 shows the light receiving mechanism and controller for reflected light included in the colorimeter of the seventh embodiment.
  • the color meter 7000 includes a measurement mechanism 7010 and a controller 7011.
  • the measurement mechanism 7010 includes a radiation mechanism 7020, a light beam separation mechanism 7021, an imaging mechanism 7022, an integrating sphere 7023, a light receiving mechanism 7024 for reflected light, and a light receiving mechanism 7025 for reference light.
  • the light receiving mechanism 7024 for reflected light includes a color filter group 7030X, a light receiving sensor group 7031X, a color filter group 7030Y, a light receiving sensor group 7031Y, a color filter group 7030Z, and a light receiving sensor group 7031Z, as shown in FIG. As shown in FIG.
  • the controller 7011 includes a derivation mechanism 7040X, a derivation mechanism 7040Y, and a derivation mechanism 7040Z.
  • Each of the color filter group 7030X, the color filter group 7030Y, and the color filter group 7030Z includes a first color filter 7050 and a second color filter 7051.
  • Each of the light receiving sensor group 7031X, the light receiving sensor group 7031Y, and the light receiving sensor group 7031Z includes a first light receiving sensor 7060 and a second light receiving sensor 7061.
  • Each of the derivation mechanism 7040X, the derivation mechanism 7040Y, and the derivation mechanism 7040Z includes an amplification mechanism 7070, a conversion mechanism 7071, and an arithmetic mechanism 7072.
  • the amplification mechanism 7070 includes a first amplification circuit 7080 and a second amplification circuit 7081.
  • the conversion mechanism 7071 includes a first conversion circuit 7090 and a second conversion circuit 7091.
  • the radiation mechanism 7020 is a lamp + reflector + diffusion plate or the like, and emits a light beam.
  • the light beam separation mechanism 7021 is a half mirror or the like.
  • the imaging mechanism 7022 is a lens or the like.
  • the emitted light bundle is separated into a light bundle 7100 for illumination light and a light bundle 7101 for reference light by a light bundle separation mechanism 7021.
  • the beam bundle 7100 of illumination light is imaged by the imaging mechanism 7022.
  • the imaged light bundle 7100 of illumination light illuminates the sample.
  • the integrating sphere 7023 functions as a reflection type diffusing member, the measured light bundle 7102 obtained by the sample reflecting the light bundle 7100 of the illumination light is reflected by the integrating sphere 7023 when reflected by the integrating sphere 7023. Diffuse reflected. As a result, the beam bundle 7102 to be measured is branched by the integrating sphere 7023, and beam bundles 7110X, 7111X, 7110Y, 7111Y, 7110Z, and 7111Z are obtained.
  • the integrating sphere 7023 which is a spherical diffusing member may be replaced with a non-spherical reflective diffusing member.
  • the description of the configuration for obtaining the stimulus value X is the description of the configuration for obtaining the stimulus value Y by replacing “X” and “x” in the description with “Y” and “y”, respectively.
  • “X” and “x” in the description are read as “Z” and “z”, respectively, to explain the configuration for obtaining the stimulus value Z.
  • the first light bundle 7110X and the second light bundle 7111X are transmitted through the first color filter 7050 and the second color filter 7051 belonging to the color filter group 7030X, respectively.
  • the transmitted first light beam 7110X and second light beam 7111X are received by the first light receiving sensor 7060 and the second light receiving sensor 7061 belonging to the light receiving sensor group 7031X, respectively.
  • the first light receiving sensor 7060 and the second light receiving sensor 7061 belonging to the light receiving sensor group 7031X respectively receive the first electric signal and the second light signal according to the received first light bundle 7110X and second light bundle 7111X. Outputs electrical signals.
  • the deriving mechanism 7040X derives the stimulus value X corresponding to the spectral distribution of the light beam 7102 to be measured from the first electric signal and the second electric signal.
  • the first electric signal and the second electric signal are amplified by a first amplifier circuit 7080 and a second amplifier circuit 7081 belonging to the derivation mechanism 7040X, respectively.
  • the amplified first electric signal and second electric signal are respectively converted into the first signal value SX1 and the second signal value SX2 by the first conversion circuit 7090 and the second conversion circuit 7091 belonging to the derivation mechanism 7040X.
  • the calculation mechanism 7072 belonging to the derivation mechanism 7040X is a microcomputer or the like, and calculates the stimulation value X from the first signal value SX1 and the second signal value SX2.
  • the relative spectral response of the colorimeter 6000 with the wavelength error ⁇ 1 of the first color filter 7050 belonging to the color filter group 7030X is performed by the calculation mechanism 7072 or the amplification mechanism 7070 so that the influence on the relative spectral response of the x component of the colorimeter of the wavelength error ⁇ 2 of the second color filter 7051 belonging to the color filter group 7030X is canceled out. Is done. In the color filter group 7030X, the wavelength error ⁇ 1 and the wavelength error ⁇ 2 may be canceled out.
  • the deviation from the color matching function of the relative spectral response of the color meter 7000 can be reduced without increasing the production cost of the color meter 7000.

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Abstract

測定器の生産費用を増加させることなく測定器の相対分光応答度の分光応答度関数からの外れを小さくする。輝度計においては、測定される光線束がバンドルファイバーにより分岐させられる。得られた複数の光線束の各々は、色フィルターを透過する。複数の色フィルターの各々により実現される相対分光応答度は、標準比視感度に近似させられる。複数の色フィルターの各々を透過した光線束は、受光センサーに受光される。複数の受光センサーの各々は、受光した光線束に応じた電気信号を出力する。導出機構は、測定される光線束の分光分布に応じた輝度値を得られた複数の電気信号から導出する。

Description

測定器及び測定器を生産する方法
　本発明は、測定器及び測定器を生産する方法に関する。
　輝度計には、測定される光線束の分光分布と輝度値との関係を示す相対分光応答度を標準比視感度に近似させるために、色フィルターが使用される。照度計には、測定される光線束の分光分布と照度値との関係を示す相対分光応答度を標準比視感度に近似させるために、色フィルターが使用される。色彩計には、測定される光線束の分光分布と一刺激値との関係を示す相対分光応答度を等色関数の一成分に近似させるために、色フィルターが使用される。一般的には、輝度計、照度計、色彩計等の測定器には、測定される光線束の分光分布と測定値との関係を示す相対分光応答度を分光応答度関数に近似させるために、色フィルターが使用される。特許文献１に記載された色彩輝度計は、その一例である。
　測定器の相対分光応答度は、測定器に使用される色フィルターの分光透過率の影響を受ける。したがって、測定器の相対分光応答度の分光応答度関数からの外れを小さくすることが試みられる場合は、測定器に使用される色フィルターの分光透過率のばらつきを小さくすることが試みられる。しかし、色フィルターの分光透過率のばらつきを小さくすることが試みられた場合は、色フィルターの生産費用が増加し、測定器の生産費用が増加する。外れは、ずれ、偏差等とも呼ばれる。
特許第５５６５４５８号公報
　本発明は、上記の問題を解決することを目的とする。本発明の目的は、測定器の生産費用を増加させることなく測定器の相対分光応答度の分光応答度関数からの外れを小さくすることである。
　測定器においては、測定される光線束がバンドルファイバーにより分岐させられる。分岐により得られた複数の光線束の各々は、色フィルターを透過する。複数の色フィルターの各々により実現される相対分光応答度は、標準比視感度に近似させられる。複数の色フィルターの各々を透過した光線束は、受光センサーに受光される。複数の受光センサーの各々は、受光した光線束に応じた電気信号を出力する。導出機構は、測定される光線束の分光分布に応じた測定値を得られた複数の電気信号から導出する。
第１実施形態の輝度計を示す模式図である。 相対分光応答度を示すグラフである。 標準比視感度及び相対分光応答度を示すグラフである。 輝度計を生産する方法を示すフローチャートである。 波長誤差の分布を示すヒストグラムである。 波長誤差の分布を示すヒストグラムである。 相対分光応答度を示すグラフである。 標準比視感度及び相対分光応答度を示すグラフである。 第２実施形態の輝度計を示す模式図である。 第３実施形態の輝度計を示す模式図である。 第４実施形態の輝度計を示す模式図である。 第５実施形態の色彩輝度計を示す模式図である。 第６実施形態の照度計を示す模式図である。 第７実施形態の色彩計を示す模式図である。 第７実施形態の色彩計の一部を示す模式図である。 第７実施形態の色彩計の一部を示す模式図である。 標準比視感度及び相対分光応答度を示すグラフである。 相対分光応答度を示すグラフである。 相対分光応答度を示すグラフである。 相対分光応答度を示すグラフである。
　１　序
　１.１　輝度計の相対分光応答度のばらつきの原因
　輝度計の相対分光応答度は、輝度計に使用される色フィルターの分光透過率の影響を受ける。このため、色フィルターの分光透過率のばらつきは、輝度計の相対分光応答度のばらつきの原因となる。そこで、輝度計の相対分光応答度のばらつきの原因の理解を容易にするため、色フィルターの分光透過率のばらつきの原因を以下で説明する。
　また、色フィルターは、吸収型及び干渉型に大別される。干渉型の色フィルターの分光透過率のばらつきの原因は、吸収型の色フィルターの分光透過率のばらつきの原因と異なる。そこで、色フィルターが吸収型である場合及び色フィルターが干渉型である場合の各々について、色フィルターの分光透過率のばらつきの原因を以下で説明する。
　１.２　吸収型の色フィルターの分光透過率のばらつきの原因
　色フィルターが吸収型である場合は、互いに異なる分光透過率を有する複数の色フィルターが重ねあわされ、必要な分光透過率を有する色フィルターの重ねあわせ体が得られる。しかし、色フィルターの分光透過率には、ばらつきがある。このため、色フィルターの重ねあわせ体の分光透過率にも、ばらつきがある。
　色フィルターの分光透過率のばらつきは、主に、素材のばらつきにより生じる。
　色フィルターがガラス板である場合は、複数のガラス材料が混合され、混合物が溶融炉で溶融させられ、溶融物が固化させられる。溶融炉は、大型の連続溶融炉である場合もあるし、９６Ｌ、１６Ｌ等のバッチ炉である場合もある。しかし、固化物の組成等には、バッチ内及びバッチ間のばらつきがある。これが、色フィルターの分光透過率のばらつきの原因となる。
　吸収型の色フィルターがアセテートフィルムである場合は、ベースが染料で染色される。しかし、染料の色彩、濃度等には、バッチ内及びバッチ間のばらつきがある。これが、色フィルターの分光透過率のばらつきの原因となる。
　１.３　干渉型の色フィルターの分光透過率のばらつきの原因
　色フィルターが干渉型である場合は、ガラス基板上に複数の膜が形成され、必要な分光透過率を有する色フィルターが得られる。
　色フィルターが干渉型である場合は、色フィルターの分光透過率のばらつきは、主に、複数の膜の各々の膜厚のばらつきにより生じる。
　色フィルターが干渉型の色フィルターである場合は、成膜装置中でガラス基板上に複数の膜が形成される。複数の膜の各々は、誘電体膜である場合もあるし、酸化膜である場合もある。成膜装置は、真空蒸着装置である場合もあるし、スパッタリング装置である場合もある。しかし、複数の膜の各々の膜厚は、成膜装置中のガラス基板の位置の影響を受け、成膜時間と膜厚との関係を示す成膜レートの影響を受ける。このため、複数の膜の各々の膜厚には、バッチ及びバッチ間のばらつきがある。これが、色フィルターの分光透過率のばらつきの原因となる。
　１.４　干渉型の色フィルターの分光透過率のばらつきの特徴
　複数の膜の各々の膜厚の変化は、色フィルターの分光透過率を複雑に変化させるが、主に色フィルターの分光透過率を波長方向にずれさせる。このため、色フィルターの分光透過率のばらつきは、主に、色フィルターの分光透過率の波長のばらつきとなる。
　１.５　干渉型の色フィルターの分光透過率の波長のばらつきの大きさ
　色フィルターの分光透過率の波長のばらつきの大きさは、成膜装置の能力、大きさ等により変化する。しかし、通常の色フィルターの生産方法が採用された場合は、色フィルターの分光透過率の波長のばらつきの大きさは、バッチ内において概ね±２ｎｍであり、バッチ間において概ね±１ｎｍであり、総合して概ね±３ｎｍである。
　１.６　干渉型の色フィルターの利点
　干渉型の色フィルターは、吸収型の色フィルターと比較して、測定器の相対分光応答度の分光応答度関数からの外れを小さくできる、分光透過率の経時変化が小さい等の利点を有する。外れは、ずれ、偏差等とも呼ばれる。
　１.７　相対分光応答度の分光応答度関数からの外れに関する規格
　輝度計に関するドイツ工業規格DIN 5032-7は、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の国際照明委員会が採用した標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’を式（１）のように定義する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　数（１）において、λ１及びλ２は、それぞれ、可視波長域の下限及び上限である。
　ドイツ工業規格DIN 5032-7は、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が２％未満、３％未満及び６％未満である場合の輝度計の等級を、それぞれ、Ｌ級、Ａ級及びＢ級と規定する。
　このように、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’に関する等級が輝度計には規定されているため、輝度計が生産される場合は、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が規定内となるように輝度計の品質が管理される。
　照度計に関する日本工業規格JIS C-1609-1は、照度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’を同様に定義し、相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が３％未満、６％未満及び９％未満である場合の照度計の等級を、それぞれ、精密級、Ａ級及びＡＡ級と規定する。
　１.８　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの例
　輝度計が生産される場合は、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’を小さくすることが試みられる。しかし、色フィルターの分光透過率には、ばらつきがある。このため、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）にもばらつきがあり、輝度計の相対分光応答度Ｓ（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’にもばらつきがある。
　また、色フィルターにより実現される相対分光応答度は標準比視感度Ｖ（λ）に近似させられるが、色フィルターにより実現される相対分光応答度を標準比視感度Ｖ（λ）に完全に一致させることは困難である。このため、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度も標準比視感度Ｖ（λ）に完全には一致せず、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度の標準比視感度からの外れｆ１’も０にはならない。
　これらのことを、具体例を挙げて説明する。
　図１７のグラフは、標準比視感度及び最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度を示す。
　図１７に示されるように、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度は標準比視感度Ｖ（λ）に近似させられる。しかし、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度は、標準比視感度Ｖ（λ）に完全には一致しない。このため、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’は、０％にはならず、１．６％である。
　図１８のグラフは、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度及び波長誤差Δλが－０．２ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度を示す。図１９のグラフは、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度及び波長誤差Δλが－１．０ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度を示す。図２０のグラフは、最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度及び波長誤差Δλが－２．１ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度を示す。
　色フィルターの波長誤差Δλは、色フィルターにより実現される相対分光応答度の重心波長から最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度の重心波長を減じた差である。
　波長誤差Δλが－０．２ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’は、２．０％である。このため、色フィルターの波長誤差Δλの絶対値が０．２ｎｍ未満である場合は、相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が２．０％未満となり、輝度計の等級がＬ級になる。
　波長誤差Δλが－１．０ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’は、３．０％である。このため、色フィルターの波長誤差Δλの絶対値が１．０ｎｍ未満である場合は、相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が３．０％未満となり、輝度計の等級がＡ級になる。
　波長誤差Δλが－２．１ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’は、６．４％である。このため、色フィルターの波長誤差Δλの絶対値が２．１ｎｍ以上である場合は、相対分光応答度の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が６．４％以上となり、輝度計の等級がＢ級にさえならない。
　１.９　輝度計に使用される色フィルターの生産
　通常の生産方法が採用された場合は、干渉型の色フィルターの分光透過率の波長のばらつきの大きさは概ね±３ｎｍである。色フィルターの分光透過率の波長のばらつきの大きさは、概ね、色フィルターにより実現される相対分光応答度の波長のばらつきと同じであるため、色フィルターの分光透過率の波長のばらつきの大きさが概ね±３ｎｍである場合は、色フィルターにより実現される相対分光応答度の波長のばらつきの大きさも概ね±３ｎｍである。しかし、色フィルターにより実現される相対分光応答度の波長のばらつきの大きさが±３ｎｍである場合は、輝度計の等級がＢ級にさえならない。
　このため、波長誤差Δλを小さくすることが求められる。そのためには、色フィルターの分光透過率のばらつきが小さくなる色フィルターの生産方法を採用することが考えられる。例えば、成膜装置中でガラス基板上に複数の膜を形成する場合に、位置による膜厚の変化が小さい範囲のみにガラス基板を配置することが考えられる。しかし、そのような配置は、色フィルターの生産費用を増加させる。また、通常の色フィルターの生産方法を採用し、生産した色フィルターの各々の分光透過率を測定し、波長誤差Δλが小さくなるように色フィルターを選択することも考えられる。例えば、輝度計の等級をＬ級にする場合は、波長誤差Δλの絶対値が０．２ｎｍ未満である色フィルターを選択することが考えられる。しかし、そのような選択も色フィルターの生産費用を増加させる。例えば、波長誤差Δλの絶対値が０．２ｎｍ未満の色フィルターを選択する場合は、良品率が約２０％になり、色フィルターの生産費用を著しく増加させる。
　２　第１実施形態
　第１実施形態は、輝度計に関する。輝度計は、光源の輝度を測定する測定器である。
　２.１　輝度計のハードウェア
　図１の模式図は、第１実施形態の輝度計を示す。
　図１に示されるように、輝度計１０００は、対物レンズ１０１０、視野絞り１０１１、バンドルファイバー１０１２、色フィルター群１０１３、受光センサー群１０１４、導出機構１０１５、ミラー１０１６及びファインダー系１０１７を備える。色フィルター群１０１３は、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を備える。受光センサー群１０１４は、第１の受光センサー１０４０及び第２の受光センサー１０４１を備える。導出機構１０１５は、増幅機構１０５０、変換機構１０５１及び演算機構１０５２を備える。増幅機構１０５０は、第１の増幅回路１０６０及び第２の増幅回路１０６１を備える。変換機構１０５１は、第１の変換回路１０７０及び第２の変換回路１０７１を備える。
　測定される光線束１０８０は、対物レンズ１０１０により収束させられる。対物レンズ１０１０からなる対物光学系が他の種類の対物光学系に置き換えられてもよい。
　収束させられた光線束１０８０のうちの周辺部の光線束１１００は、視野絞り１０１１により制限される。
　制限された光線束１１００は、バンドルファイバー１０１２の入射端１１１０に入射する。入射した光線束１１００は、バンドルファイバー１０１２により分岐させられる。分岐により得られる第１の光線束１１２０及び第２の光線束１１２１は、それぞれ、バンドルファイバー１０１２の第１の出射端１１３０及び第２の出射端１１３１から出射する。バンドルファイバー１０１２からなる分岐機構が他の種類の分岐機構に置き換えられてもよい。
　出射した第１の光線束１１２０及び第２の光線束１１２１は、それぞれ、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を透過する。透過した第１の光線束１１２０及び第２の光線束１１２１は、それぞれ、第１の受光センサー１０４０及び第２の受光センサー１０４１に受光される。第１の受光センサー１０４０及び第２の受光センサー１０４１は、それぞれ、受光した第１の光線束１１２０及び第２の光線束１１２１に応じた第１の電気信号及び第２の電気信号を出力する。
　導出機構１０１５は、測定される光線束１０８０の分光分布に応じた輝度値ＬＶを第１の電気信号及び第２の電気信号から導出する。第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、第１の増幅回路１０６０及び第２の増幅回路１０６１により増幅される。以下では、第１の増幅回路１０６０及び第２の増幅回路１０６１が第１の電気信号及び第２の電気信号を増幅する場合の増幅率を、それぞれ、第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２とする。出力された第１の電気信号及び第２の電気信号の大きさが適正である場合は、第１の増幅回路１０６０及び第２の増幅回路１０６１が省略されてもよい。増幅された第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、第１の変換回路１０７０及び第２の変換回路１０７１により第１の信号値Ｓ１及び第２の信号値Ｓ２にアナログ／デジタル変換される。演算機構１０５２は、マイクロコンピューターなどであり、第１の信号値Ｓ１及び第２の信号値Ｓ２から輝度値ＬＶを演算する。演算機構１０５２は、第１の係数Ｃ１及び第２の係数Ｃ２を記憶しており、和Ｓ０＝Ｓ１×Ｃ１＋Ｓ２×Ｃ２に基づいて輝度値ＬＶを演算する。
　第１の色フィルター１０３０により実現される相対分光応答度Ｓ１（λ）及び第２の色フィルター１０３１により実現される相対分光応答度Ｓ２（λ）の各々は、標準比視感度Ｖ（λ）に近似させられる。相対分光応答度Ｓ１（λ）は、測定される光線束１０８０の分光分布と第１の信号値Ｓ１との関係を示す。相対分光応答度Ｓ２（λ）は、測定される光線束１０８０の分光分布と第２の信号値Ｓ２との関係を示す。このため、相対分光応答度Ｓ１（λ）及び相対分光応答度Ｓ２（λ）は、それぞれ第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の分光透過率の影響を主に受けるが、対物レンズ１０１０の分光透過率及びバンドルファイバー１０１２の分光透過率の影響も受け、それぞれ受光センサー１０４０及び受光センサー１０４１の分光感度の影響も受ける。
　バンドルファイバー１０１２の分岐数が増やされてもよい。バンドルファイバー１０１２の分岐数が増やされる場合は、バンドルファイバー１０１２の分岐数に応じて、光線束の数、出射端の数、色フィルターの数、受光センサーの数、増幅回路の数、変換回路の数、電気信号の数、信号値の数等が増やされる。
　収束させられた光線束１０８０のうちの中央部の光線束１１０１は、ミラー１０１６に反射される。反射された光線束１１０１は、ファインダー系１０１７に導かれる。ファインダー系１０１７は、導かれてきた光線束１１０１からファインダー像を生成する。ミラー１０１６及びファインダー系１０１７が省略されてもよい。
　２.２　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　以下では、色フィルターにより実現される相対分光応答度の重心波長から基準となる最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度の重心波長を減じた差を色フィルターの波長誤差Δλとする。
　色フィルターの波長誤差Δλは、色フィルターにより実現される相対分光応答度の最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度からの波長ずれを表現する指標である。色フィルターの波長誤差Δλ以外の指標が用いられてもよい。重心波長が他の種類の特徴波長に変更されてもよい。例えば、重心波長がピーク波長、半値波長等に変更されてもよい。最良の色フィルターの相対分光応答度以外の相対分光応答度が基準となってもよい。例えば、標準比視感度に一致する相対分光応答度が基準となってもよい。
　第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の各々は干渉型である。このため、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の各々により実現される相対分光応答度の最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度からのずれは、波長誤差により表される。第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の各々が干渉型でない場合も、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の各々により実現される相対分光応答度の最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度からのずれが波長誤差により表されるときがある。このため、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の各々が干渉型でない場合に、輝度計１０００において採用された相対分光応答度Ｓ０（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’を抑制する技術が採用される場合もある。
　第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１は負であり、第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２は正である。これにより、第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１の輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ１（λ）及び第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２の輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうことが可能になる。
　第１実施形態においては、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうように、第１の信号値Ｓ１に乗じられる第１の係数Ｃ１及び第２の信号値Ｓ２に乗じられる第２の係数Ｃ２を互いに異ならせる。すなわち、第ｉの色フィルターの波長誤差Δλｉの影響ΔＳｉ（λ）の２個の色フィルター１０３０及び１０３１についての集合である影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうように、信号値Ｓｉに乗じられる係数Ｃｉを２個の信号値Ｓ１及びＳ２の間で異ならせる。
　第１の係数Ｃ１及び第２の係数Ｃ２は、それぞれ、第１の電気信号及び第２の電気信号の輝度値ＬＶへの寄与の大きさを示すから、第１実施形態においては、第１の係数Ｃ１及び第２の係数Ｃ２を互いに異ならせることにより、第ｉの電気信号の輝度値ＬＶへの寄与の大きさを２個の電気信号の間で異ならせる重みづけが演算機構１０５２により行われる。重みづけが演算機構１０５２により行われる場合は、第１の係数Ｃ１及び第２の係数Ｃ２の各々が重みづけ係数となり、和Ｓ０が第１の信号値Ｓ１及び第２の信号値Ｓ２の重みづけ和になる。
　第１実施形態においては、増幅機構１０５０により重みづけが行われる必要がないため、第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２を互いに同じにする。
　第１実施形態においては、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうようにするために、第１の係数Ｃ１を第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１に乗じた積Ｃ１×Δλ１及び第２の係数Ｃ２を第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２に乗じた積Ｃ２×Δλ２が打ち消しあうようにする。すなわち、第ｉの色フィルターを透過した光線束を受光する受光センサーが出力する電気信号を変換して得られる信号値Ｓｉに乗じられる重みづけ係数Ｃｉを第ｉの色フィルターの波長誤差Δλｉに乗じた積Ｃｉ×Δλｉの２個の色フィルター１０３０及び１０３１についての集合である積Ｃ１×Δλ１及び積Ｃ２×Δλ２が打ち消しあうようにする。
　積Ｃ１×Δλ１及び積Ｃ２×Δλ２は、望ましくは、完全に打ち消しあう。積Ｃ１×Δλ１及び積Ｃ２×Δλ２が完全に打ち消しあう場合は、積Ｃ１×Δλ１及び積Ｃ２×Δλ２の和Ｃ１×Δλ１＋Ｃ２×Δλ２が０になる。しかし、積Ｃ１×Δλ１及び積Ｃ２×Δλ２が完全に打ち消しあわない場合も、外れｆ１’を小さくする効果は得られる。
　第１実施形態によれば、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあい、相対分光応答度Ｓ０（λ）が最良の色フィルターにより実現される相対分光応答度に近づく。これにより、外れｆ１’が規格を満たさない相対分光応答度Ｓ１（λ）及びＳ２（λ）しかそれぞれ実現できない第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を使用して外れｆ１’が規格を満たす相対分光応答度Ｓ０（λ）を有する輝度計１０００を実現できる。したがって、輝度計１０００の生産費用を増加させることなく外れｆ１’を小さくできる。
　２.３　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制の例
　図２のグラフは、波長誤差Δλが－２．１ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度及び波長誤差Δλが＋１．７ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度を示す。図３のグラフは、標準比視感度及び輝度計の相対分光応答度を示す。
　第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１が－２．１ｎｍであり第１の色フィルター１０３０により実現される相対分光応答度Ｓ１（λ）が図２に示される相対分光応答度Ｓ１（λ）であり、第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２が＋１．７ｎｍであり第２の色フィルター１０３１により実現される相対分光応答度Ｓ２（λ）が図２に示される相対分光応答度Ｓ２（λ）である場合は、例えば、第１の係数Ｃ１が０．８にされ、第２の係数Ｃ２が１．０にされる。これにより、積Ｃ１×Δλ１が－１．７になり、積Ｃ２×Δλ２が１．７になり、積Ｃ１×Δλ１及び積Ｃ２×Δλ２が打ち消しあう。この場合は、輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）が図３に示される相対分光応答度Ｓ０（λ）になり、輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が１．４％になり、輝度計１０００の等級がＬ級になる。すなわち、Ｌ級を達成できないはずの第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を使用してＬ級を達成できる輝度計１０００を生産できる。
　２.４　輝度計を生産する方法
　図４のフローチャートは、輝度計を生産する方法を示す。
　輝度計１０００が生産される場合は、図４に示されるように、ステップ１１４０において、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１の候補となる色フィルターが準備される。
　続いて、ステップ１１４１において、準備された色フィルターの各々の波長誤差が測定される。準備された色フィルターの各々の波長誤差は、準備された色フィルターの各々の分光透過率を分光光度計により測定する工程を経て測定される。重心波長は、３８０－７８０ｎｍの波長範囲におけるものである。分光透過率に代えて分光反射率が測定されてもよい。３８０－７８０ｎｍの波長範囲が他の波長範囲に置き換えられてもよい。図５のヒストグラムは、波長誤差の分布を示す。
　続いて、ステップ１１４２において、第１の色フィルター１０３０に適した波長誤差を有する色フィルター及び第２の色フィルター１０３１に適した波長誤差を有する色フィルターが準備された色フィルターから選択される。
　第１実施形態においては、２個の色フィルターの選択にあたって、準備された色フィルターがグループＡ１及びＡ２に分類される。
　グループＡ１及びＡ２には、それぞれ、負である波長誤差の範囲及び正である波長誤差の範囲が定義される。グループＡ１及びＡ２に定義される波長誤差の範囲には、それぞれ、図５のヒストグラムにおける階級群１１６５及び階級群１１６６が属する。
　分類により、準備された色フィルターの各々は、準備された色フィルターの各々の波長誤差を含む波長誤差の範囲が定義されたグループに属することになる。
　第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１として使用される色フィルターは、それぞれ、グループＡ１及びＡ２に属する色フィルターから選択される。
　続いて、ステップ１１４３において、選択された２個の色フィルターを第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１として使用して輝度計１０００が組み立てられる。
　２.５　結像位置及びバンドルファイバーの径
　対物レンズ１０１０は、測定される光線束１０８０を結像位置１１５０に結像させる。視野絞り１０１１に形成される開口１１６０は、結像位置１１５０に配置される。入射端１１１０は、開口１１６０から離して配置される。これにより、入射端１１１０が結像位置１１５０から離して配置され、光線束１１００が焦点を結んでいない状態で入射端１１１０に入射する。光線束１１００が焦点を結んでいない状態で入射端１１１０に入射する場合は、光線束１１００が焦点を結んでいる状態で入射端１１１０に入射する場合と比較して、入射端１１１０の径を大きくしなければならない。
　バンドルファイバー１０１２は、分岐を有し、第１の出射端１１３０及び第２の出射端１１３１を有する。第１の出射端１１３０及び第２の出射端１１３１の各々の径は、入射端１１１０の径より小さくなる。これにより、入射端１１１０の径を大きくした場合であっても、第１の出射端１１３０及び第２の出射端１１３１から出射した第１の光線束１１２０及び第２の光線束１１２１の全体に、それぞれ、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を透過させることができ、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を透過した光線束の全体を、それぞれ、第１の受光センサー１０４０及び第２の受光センサー１０４１に受光させることができる。
　３　第１実施形態の第１変形例
　第１実施形態の第１変形例においては、第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１の輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ１（λ）及び第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２の輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうように、第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２を互いに異ならせられる。すなわち、第ｉの色フィルターの波長誤差Δλｉの輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳｉ（λ）の２個の色フィルター１０３０及び１０３１についての集合である影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうように、増幅率Ｇｉを２個の電気信号（第１の電気信号及び第２の電気信号）の間で異ならせる。
　第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２は、それぞれ、第１の電気信号及び第２の電気信号の輝度値ＬＶへの寄与の大きさを示すから、第１実施形態の第１変形例においては、第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２を互いに異ならせることにより、一の電気信号の輝度値ＬＶへの寄与の大きさを２個の電気信号（第１の電気信号及び第２の電気信号）の間で異ならせる重みづけが増幅機構１０５０により行われる。
　第１実施形態の第１変形例においては、演算機構１０５２により重みづけが行われる必要がないため、第１の係数Ｃ１及び第２の係数Ｃ２を互いに同じにする。
　第１実施形態の第１変形例においては、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうようにするために、第１の増幅率Ｇ１を第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１に乗じた積Ｇ１×Δλ１及び第２の増幅率Ｇ２を第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２に乗じた積Ｇ２×Δλ２が打ち消しあうようにする。すなわち、第ｉの色フィルターを透過した光線束を受光する受光センサーが出力する電気信号を増幅する場合の増幅率Ｇｉを色フィルターの波長誤差Δλｉに乗じた積Ｇｉ×Δλｉの２個の色フィルター１０３０及び１０３１についての集合である積Ｇ１×Δλ１及び積Ｇ２×Δλ２が打ち消しあうようにする。
　第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２は、それぞれ、増幅器１及び増幅器２を構成する素子の回路定数により設定される。回路定数の設定に使用される素子は、典型的には、抵抗である。
　第１実施形態の第１変形例によれば、第１実施形態と同様に、輝度計１０００の生産費用を増加させることなく外れｆ１’を小さくできる。
　４　第１実施形態の第２変形例
　４.１　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　第１実施形態の第２変形例においては、第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１及び第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２が打ち消しあう。すなわち、第ｉの色フィルターの波長誤差Δλｉの２個の色フィルター１０３０及び１０３１についての集合である波長誤差Δλ１及び波長誤差Δλ２が打ち消しあう。
　第１実施形態の第２変形例においては、演算機構１０５２又は増幅機構１０５０により重みづけが行われる必要がないため、第１の係数Ｃ１及び第２の係数Ｃ２を互いに同じにし、第１の増幅率Ｇ１及び第２の増幅率Ｇ２を互いに同じにする。
　図６のヒストグラムは、波長誤差の分布を示す。
　第１実施形態の第２変形例においては、第１の色フィルター１０３０に適した波長誤差を有する色フィルター及び第２の色フィルター１０３１に適した波長誤差を有する色フィルターが準備された色フィルターから選択される。これにより、輝度計１０００が備える２個の色フィルター１０３０及び１０３１の各々に適した波長誤差を有する色フィルターが準備された色フィルターから選択される。
　第１実施形態の第２変形例においては、２個の色フィルターの選択にあたって、準備された色フィルターが表１に示されるグループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２に分類される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　グループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２の各々には、表１に記載された波長誤差の範囲及び代表の波長誤差が定義される。グループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２に定義された波長誤差の範囲には、それぞれ、図６のヒストグラムにおける階級群１１７０，１１７１，１１７２，１１７３，１１７４及び１１７５が属する。
　グループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２に定義される代表の波長誤差は、それぞれ、グループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２に定義される波長誤差の範囲の内部にあり、望ましくはグループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２に定義される波長誤差の範囲の中央にある。グループＡ２，Ｂ２及びＣ２に定義される波長誤差の範囲は、それぞれ、グループＡ１，Ｂ１及びＣ１に定義される波長誤差の範囲の符号を反転させたものである。グループＡ２，Ｂ２及びＣ２に定義される代表の波長誤差は、それぞれ、グループＡ１，Ｂ１及びＣ１に定義される代表の波長誤差の符号を反転させたものである。グループの数が増減されてもよい。グループＡ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１及びＣ２の各々に定義される波長誤差の範囲及び代表の波長誤差が変更されてもよい。
　分類により、準備された色フィルターの各々は、準備された色フィルターの各々の波長誤差を含む波長誤差の範囲が定義されたグループに属することになる。
　第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１として使用される色フィルターは、それぞれ、第１のグループに属する色フィルター及び第２のグループに属する色フィルターから選択される。第１のグループ及び第２のグループは、第１のグループに定義された代表の波長誤差及び第２のグループに定義された代表の波長誤差が打ち消しあうように選択される。例えば、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１として使用される色フィルターは、それぞれ、表１の組み合わせａに示されるようにグループＡ１及びＡ２に属する色フィルターから選択されてもよいし、表１の組み合わせｂに示されるようにグループＢ１及びＢ２に属する色フィルターから選択されてもよいし、表１の組み合わせｃに示されるようにグループＣ１及びＣ２に属する色フィルターから選択されてもよい。第１のグループに定義された代表の波長誤差及び第２のグループに定義された代表の波長誤差が完全に打ち消しあう場合は、第１のグループに定義された代表の波長誤差及び第２のグループに定義された代表の波長誤差の単純和が０になる。
　この選択によれば、第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１及び第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２が打ち消しあう。すなわち、第ｉの色フィルターの波長誤差Δλｉの２個の色フィルター１０３０及び１０３１についての集合である波長誤差Δλ１及び波長誤差Δλ２が打ち消しあう。
　４.２　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制の例
　図７のグラフは、波長誤差Δλが－１．２ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度及び波長誤差Δλが＋０．５ｎｍである色フィルターにより実現される相対分光応答度を示す。図８のグラフは、標準比視感度及び輝度計の相対分光応答度を示す。
　第１の色フィルター１０３０の波長誤差Δλ１が－１．２ｎｍであり第１の色フィルター１０３０により実現される相対分光応答度Ｓ１（λ）が図７に示される相対分光応答度Ｓ１（λ）であり、第２の色フィルター１０３１の波長誤差Δλ２が＋０．５ｎｍであり第２の色フィルター１０３１により実現される相対分光応答度Ｓ２（λ）が図７に示される相対分光応答度Ｓ２（λ）である場合は、第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１として使用される色フィルターが、それぞれ、グループＢ１及びＢ２に属する色フィルターから選択されており、グループＢ１に定義された代表の波長誤差及びグループＢ２に定義された代表の波長誤差が打ち消しあう。この場合は、輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）が図８に示される相対分光応答度Ｓ０（λ）となり、輝度計１０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）の標準比視感度Ｖ（λ）からの外れｆ１’が２．０％になり、輝度計１０００の等級がＬ級になる。すなわち、Ｌ級を達成できないはずの第１の色フィルター１０３０及び第２の色フィルター１０３１を使用してＬ級を達成できる輝度計１０００を実現できる。
　第１実施形態の第２変形例によれば、第１実施形態と同様に、輝度計１０００の生産費用を増加させることなく輝度計１０００の相対分光応答度の分光比視感度からの外れを小さくできる。
　５　第２実施形態
　第２実施形態は、輝度計に関する。
　５.１　輝度計のハードウェア
　図９の模式図は、第２実施形態の輝度計を示す。
　図９に示されるように、輝度計２０００は、対物レンズ２０１０、視野絞り２０１１、バンドルファイバー２０１２、色フィルター群２０１３、受光センサー群２０１４、導出機構２０１５、ミラー２０１６及びファインダー系２０１７を備える。色フィルター群２０１３は、第１の色フィルター２０３０及び第２の色フィルター２０３１を備える。受光センサー群２０１４は、第１の受光センサー２０４０及び第２の受光センサー２０４１を備える。導出機構２０１５は、合流回路２０５０、増幅機構２０５１、変換機構２０５２及び演算機構２０５３を備える。増幅機構２０５１は、増幅回路２０６０を備える。変換機構２０５２は、変換回路２０７０を備える。
　第２実施形態の対物レンズ２０１０、視野絞り２０１１、バンドルファイバー２０１２、受光センサー群２０１４、ミラー２０１６及びファインダー系２０１７は、それぞれ、第１実施形態の対物レンズ１０１０、視野絞り１０１１、バンドルファイバー１０１２、受光センサー群１０１４、ミラー１０１６及びファインダー系１０１７と同じものである。
　受光センサー群２０１４により出力される第１の電気信号及び第２の電気信号は、合流回路２０５０により合流させられる。合流後の電気信号は、増幅回路２０６０により増幅される。増幅された電気信号は、変換回路２０７０により信号値Ｓにアナログ／デジタル変換される。演算機構２０５３は、マイクロコンピューターなどであり、信号値Ｓから輝度値ＬＶを演算する。
　合流回路２０５０は、第１の受光センサー２０４０及び第２の受光センサー２０４１を並列接続する回路である。合流後の電気信号が有するエネルギーは、第１の電気信号が有するエネルギー及び第２の電気信号が有するエネルギーの和である。合流回路２０５０が第１の受光センサー２０４０及び第２の受光センサー２０４１を直列接続する回路である場合もある。
　５.２　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　第２実施形態においては、第１実施形態の第２変形例と同様に、第１の色フィルター２０３０の波長誤差Δλ１及び第２の色フィルター２０３１の波長誤差Δλ２が打ち消しあう。このため、第１の電気信号及び第２の電気信号の段階で、第１の色フィルター２０３０の波長誤差Δλ１の輝度計２０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ１（λ）及び第２の色フィルター２０３１の波長誤差Δλ２の輝度計２０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ２（λ）が既に打ち消し可能になっている。その結果、輝度値ＬＶの段階で、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあう。
　第２実施形態によれば、第１実施形態と同様に、輝度計２０００の生産費用を増加させることなく輝度計２０００の相対分光応答度の分光比視感度からの外れを小さくできる。加えて、第２実施形態によれば、増幅回路及び変換回路の数が減少し、輝度計２０００の生産費用がさらに減少する。
　６　第３実施形態
　第３実施形態は、輝度計に関する。
　６.１　輝度計のハードウェア
　図１０の模式図は、第３実施形態の輝度計を示す。
　図１０に示されるように、輝度計３０００は、対物レンズ３０１０、視野絞り３０１１、バンドルファイバー３０１２、色フィルター群３０１３、受光センサー群３０１４、導出機構３０１５、ミラー３０１６及びファインダー系３０１７を備える。色フィルター群３０１３は、第１の色フィルター３０３０及び第２の色フィルター３０３１を備える。受光センサー群３０１４は、第１の受光センサー３０４０及び第２の受光センサー３０４１を備える。導出機構３０１５は、増幅機構３０５０、合流回路３０５１、変換機構３０５２及び演算機構３０５３を備える。増幅機構３０５０は、第１の増幅回路３０６０及び第２の増幅回路３０６１を備える。変換機構３０５２は、変換回路３０７０を備える。
　第３実施形態の対物レンズ３０１０、視野絞り３０１１、バンドルファイバー３０１２、色フィルター群３０１３及び受光センサー群３０１４は、それぞれ、第１実施形態の対物レンズ１０１０、視野絞り１０１１、バンドルファイバー１０１２、色フィルター群１０１３及び受光センサー群１０１４と同じものである。
　受光センサー群３０１４により出力される第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、第１の増幅回路３０６０及び第２の増幅回路３０６１により増幅される。増幅された第１の電気信号及び第２の電気信号は、合流回路３０５１により合流させられる。合流後の電気信号は、変換回路３０７０により信号値Ｓにアナログ／デジタル変換される。演算機構３０５３は、マイクロコンピューターなどであり、信号値Ｓから輝度値ＬＶを演算する。
　６.２　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　第３実施形態においては、第１実施形態の第１変形例と同様に、第１の色フィルター３０３０の波長誤差Δλ１の輝度計３０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ１（λ）及び第２の色フィルター３０３１の波長誤差Δλ２の輝度計３０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあうように増幅機構３０５０により重みづけが行われる。このため、増幅された第１の電気信号及び第２の電気信号の段階で、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が既に打ち消し可能になっている。その結果、輝度値ＬＶの段階で、影響ΔＳ１（λ）及び影響ΔＳ２（λ）が打ち消しあう。
　第３実施形態によれば、第１実施形態と同様に、輝度計３０００の生産費用を増加させることなく輝度計３０００の相対分光応答度の分光比視感度からの外れを小さくできる。加えて、第３実施形態によれば、変換回路の数が減少し、輝度計３０００の生産費用がさらに減少する。
　７　第４実施形態
　第４実施形態は、輝度計に関する。
　７.１　輝度計のハードウェア
　図１１の模式図は、第４実施形態の輝度計を示す。
　図１１に示されるように、輝度計４０００は、対物レンズ４０１０、視野絞り４０１１、バンドルファイバー４０１２、色フィルター群４０１３、受光センサー群４０１４、導出機構４０１５、ミラー４０１６及びファインダー系４０１７を備える。色フィルター群４０１３は、第１の色フィルター４０３０、第２の色フィルター４０３１及び第３の色フィルター４０３２を備える。受光センサー群４０１４は、第１の受光センサー４０４０、第２の受光センサー４０４１及び第３の受光センサー４０４２を備える。導出機構４０１５は、増幅機構４０５０、変換機構４０５１及び演算機構４０５２を備える。増幅機構４０５０は、第１の増幅回路４０６０、第２の増幅回路４０６１及び第３の増幅回路４０６２を備える。変換機構４０５１は、第１の変換回路４０７０、第２の変換回路４０７１及び第３の変換回路４０７２を備える。
　第４実施形態の対物レンズ４０１０、視野絞り４０１１、ミラー４０１６及びファインダー系４０１７は、それぞれ、第１実施形態の対物レンズ１０１０、視野絞り１０１１、ミラー１０１６及びファインダー系１０１７と同じものである。
　視野絞り４０１１により制限された光線束４１００は、バンドルファイバー４０１２の入射端４１１０に入射する。入射した光線束４１００は、バンドルファイバー４０１２により分岐させられる。分岐により得られる第１の光線束４１２０、第２の光線束４１２１及び第３の光線束４１２２は、それぞれ、バンドルファイバー４０１２の第１の出射端４１３０、第２の出射端４１３１及び第３の出射端４１３２から出射する。
　出射した第１の光線束４１２０、第２の光線束４１２１及び第３の光線束４１２２は、それぞれ、第１の色フィルター４０３０、第２の色フィルター４０３１及び第３の色フィルター４０３２を透過する。透過した第１の光線束４１２０、第２の光線束４１２１及び第３の光線束４１２２は、それぞれ、第１の受光センサー４０４０、第２の受光センサー４０４１及び第３の受光センサー４０４２に受光される。第１の受光センサー４０４０、第２の受光センサー４０４１及び第３の受光センサー４０４２は、それぞれ、受光した第１の光線束４１２０、第２の光線束４１２１及び第３の光線束４１２２に応じた第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号を出力する。
　導出機構４０１５は、測定される光線束４０８０の分光分布に応じた輝度値ＬＶを第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号から導出する。第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号は、それぞれ、第１の増幅回路４０６０、第２の増幅回路４０６１及び第３の増幅回路４０６２により増幅される。以下では、第１の増幅回路４０６０、第２の増幅回路４０６１及び第３の増幅回路４０６２が第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号を増幅する場合の増幅率を、それぞれ、第１の増幅率Ｇ１、第２の増幅率Ｇ２及び第３の増幅率Ｇ３とする。増幅された第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号は、それぞれ、第１の変換回路４０７０、第２の変換回路４０７１及び第３の変換回路４０７２により第１の信号値Ｓ１、第２の信号値Ｓ２及び第３の信号値Ｓ３にアナログ／デジタル変換される。演算機構４０５２は、マイクロコンピューターなどであり、第１の信号値Ｓ１、第２の信号値Ｓ２及び第３の信号値Ｓ３から輝度値ＬＶを演算する。演算機構４０５２は、第１の係数Ｃ１、第２の係数Ｃ２及び第３の係数Ｃ３を記憶しており、和Ｓ０＝Ｓ１×Ｃ１＋Ｓ２×Ｃ２＋Ｓ３×Ｃ３に基づいて輝度値ＬＶを演算する。
　第１の色フィルター４０３０により実現される相対分光応答度Ｓ１（λ）、第２の色フィルター４０３１により実現される相対分光応答度Ｓ２（λ）及び第３の色フィルター４０３２により実現される相対分光応答度Ｓ３（λ）の各々は、標準比視感度Ｖ（λ）に近似させられる。相対分光応答度Ｓ１（λ）は、測定される光線束４０８０の分光分布と第１の信号値Ｓ１との関係を示す。相対分光応答度Ｓ２（λ）は、測定される光線束４０８０の分光分布と第２の信号値Ｓ２との関係を示す。相対分光応答度Ｓ３（λ）は、測定される光線束４０８０の分光分布と第３の信号値Ｓ３との関係を示す。
　７.２　輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　第４実施形態においては、色フィルター群４０１３において、第１の色フィルター４０３０の波長誤差Δλ１、第２の色フィルター４０３１の波長誤差Δλ２及び第３の色フィルター４０３２の波長誤差Δλ３が打ち消しあう。すなわち、第ｉの色フィルターの波長誤差Δλｉの３個の色フィルター４０３０、４０３１及び４０３２についての集合である波長誤差Δλ１、波長誤差Δλ２及び波長誤差Δλ３が打ち消しあう。
　第４実施形態においては、演算機構４０５２又は増幅機構４０５０により重みづけが行われる必要がないため、第１の係数Ｃ１、第２の係数Ｃ２及び第３の係数Ｃ３を互いに同じにし、第１の増幅率Ｇ１、第２の増幅率Ｇ２及び第３の増幅率Ｇ３を互いに同じにする。
　第４実施形態においては、第１の色フィルター４０３０に適した波長誤差を有する色フィルター、第２の色フィルター４０３１に適した波長誤差を有する色フィルター及び第３の色フィルター４０３２に適した波長誤差を有する色フィルターが準備された色フィルターから選択される。これにより、輝度計４０００が備える３個の色フィルターの各々に適した波長誤差を有する色フィルターが準備された色フィルターから選択される。
　第４実施形態においては、３個の色フィルターの選択にあたって、準備された色フィルターが表２に示されるグループＸ，Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２，Ｄ１及びＤ２に分類される。
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　グループＸ，Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２，Ｄ１及びＤ２の各々には、表２に記載された波長誤差の範囲及び代表の波長誤差が定義される。
　グループＸ，Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２，Ｄ１及びＤ２に定義される代表の波長誤差は、それぞれ、グループＸ，Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２，Ｄ１及びＤ２に定義される波長誤差の範囲の内部にあり、望ましくはグループＸ，Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２，Ｄ１及びＤ２に定義される波長誤差の範囲の中央にある。グループＡ２，Ｂ２，Ｃ２及びＤ２に定義された波長誤差の範囲は、それぞれ、グループＡ１，Ｂ１，Ｃ１及びＤ１に定義された波長誤差の範囲の符号を反転させたものである。グループＡ２，Ｂ２，Ｃ２及びＤ２に定義された代表の波長誤差は、それぞれ、グループＡ１，Ｂ１，Ｃ１及びＤ１に定義された代表の波長誤差の符号を反転させたものである。グループの数が増減されてもよい。グループＸ，Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２，Ｄ１及びＤ２の各々に定義される波長誤差の範囲及び代表の波長誤差が変更されてもよい。
　分類により、準備された色フィルターの各々は、準備された色フィルターの各々の波長誤差を含む波長誤差の範囲が定義されたグループに属することになる。
　第１の色フィルター４０３０、第２の色フィルター４０３１及び第３の色フィルター４０３２として使用される色フィルターは、それぞれ、第１のグループ、第２のグループ及び第３のグループに属する色フィルターから選択される。第１のグループ、第２のグループ及び第３のグループは、第１のグループに定義された代表の波長誤差、第２のグループに定義された代表の波長誤差及び第３のグループに定義された代表の波長誤差が打ち消しあうように選択される。例えば、第１の色フィルター４０３０、第２の色フィルター４０３１及び第３の色フィルター４０３２として使用される色フィルターは、それぞれ、表１の組み合わせａに示されるようにグループＸ，Ａ１及びＡ２に属する色フィルターから選択されてもよいし、表１の組み合わせｂに示されるようにグループＸ，Ｂ１及びＢ２に属する色フィルターから選択されてもよいし、表１の組み合わせｃに示されるようにグループＸ，Ｃ１及びＣ２に属する色フィルターから選択されてもよいし、表１の組み合わせｄに示されるようにグループＸ，Ｄ１及びＤ２に属する色フィルターから選択されてもよい。０である代表の波長誤差が定義されたグループＸに属する色フィルターから選択が行われないことも許される。負である代表の波長誤差が定義されたグループＡ１，Ｂ１，Ｃ１又はＤ１に属する色フィルターから選択される色フィルターの数が、正である代表の波長誤差が定義されたグループＡ２，Ｂ２，Ｃ２又はＤ２に属する色フィルターから選択される色フィルターの数と異なることも許される。２個以上の色フィルターが１個のグループに属する色フィルターから選択されることも許される。例えば、第１の色フィルター４０３０、第２の色フィルター４０３１及び第３の色フィルター４０３２として使用される色フィルターが、それぞれ、表２の組み合わせｅに示されるように、グループＤ１，Ａ２及びＣ２に属する色フィルターから選択されてもよいし、表２の組み合わせｆに示されるように、グループＤ１，Ｂ２及びＢ２に属する色フィルターから選択されてもよい。第１のグループに定義された代表の波長誤差、第２のグループに定義された代表の波長誤差及び第３のグループに定義された代表の波長誤差が完全に打ち消しあう場合は、第１のグループに定義された代表の波長誤差、第２のグループに定義された代表の波長誤差及び第３のグループに定義された代表の波長誤差の和が０になる。
　この選択によれば、第１の色フィルター４０３０の波長誤差Δλ１、第２の色フィルター４０３１の波長誤差Δλ２及び第３の色フィルター４０３２の波長誤差Δλ３が打ち消しあう。すなわち、第ｉの色フィルターの波長誤差の３個の色フィルター４０３０、４０３１及び４０３２についての集合である波長誤差Δλ１、波長誤差Δλ２及び波長誤差Δλ３が打ち消しあう。
　第２実施形態のように、受光センサー群４０１４が出力した第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号が合流回路により合流させられ、合流後の電気信号が増幅回路により増幅され、増幅された電気信号が変換回路により信号値に変換され、演算機構が信号値から輝度値ＬＶを演算してもよい。また、第４実施形態のように、増幅機構４０５０が出力した増幅された第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号が合流回路により合流され、合流後の電気信号が変換回路により信号値に変換され、演算機構が信号値から輝度値ＬＶを演算してもよい。
　第１実施形態のように、第１の色フィルター４０３０の波長誤差Δλ１の輝度計４０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ１（λ）、第２の色フィルター４０３１の波長誤差Δλ２の輝度計４０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ２（λ）及び第３の色フィルター４０３２の波長誤差Δλ３の輝度計４０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ３（λ）が打ち消しあうように演算機構４０５２により重みづけが行われてもよい。第１実施形態の第２変形例のように、影響ΔＳ１（λ）、影響ΔＳ２（λ）及び影響ΔＳ３（λ）が打ち消しあうように増幅機構４０５０により重みづけが行われてもよい。
　第４実施形態によれば、第１実施形態と同様に、輝度計４０００の生産費用を増加させることなく輝度計４０００の相対分光応答度の分光比視感度からの外れを小さくできる。
　８　第５実施形態
　第５実施形態は、色彩輝度計に関する。色彩輝度計は、光源の色彩及び輝度を測定する測定器である。
　８.１　色彩輝度計のハードウェア
　図１２の模式図は、第５実施形態の色彩輝度計を示す。
　図１２に示されるように、色彩輝度計５０００は、対物レンズ５０１０、視野絞り５０１１、バンドルファイバー５０１２、色フィルター群５０１３Ｘ、受光センサー群５０１４Ｘ、導出機構５０１５Ｘ、色フィルター群５０１３Ｙ、受光センサー群５０１４Ｙ、導出機構５０１５Ｙ、色フィルター群５０１３Ｚ、受光センサー群５０１４Ｚ、導出機構５０１５Ｚ、ミラー５０１６及びファインダー系５０１７を備える。色フィルター群５０１３Ｘ、色フィルター群５０１３Ｙ及び色フィルター群５０１３Ｚの各々は、第１の色フィルター５０３０及び第２の色フィルター５０３１を備える。受光センサー群５０１４Ｘ、受光センサー群５０１４Ｙ及び受光センサー群５０１４Ｚの各々は、第１の受光センサー５０４０及び第２の受光センサー５０４１を備える。導出機構５０１５Ｘ、導出機構５０１５Ｙ及び導出機構５０１５Ｚの各々は、増幅機構５０５０、変換機構５０５１及び演算機構５０５２を備える。増幅機構５０５０は、第１の増幅回路５０６０及び第２の増幅回路５０６１を備える。変換機構５０５１は、第１の変換回路５０７０及び第２の変換回路５０７１を備える。
　第５実施形態の対物レンズ５０１０、視野絞り５０１１、ミラー５０１６及びファインダー系５０１７は、それぞれ、第１実施形態の対物レンズ１０１０、視野絞り１０１１、ミラー１０１６及びファインダー系１０１７と同じものである。
　視野絞り５０１１により制限された光線束５１００は、バンドルファイバー５０１２の入射端５１１０に入射する。入射した光線束５１００は、バンドルファイバー５０１２により分岐させられる。分岐により得られる光線束５１２０Ｘ、光線束５１２１Ｘ、光線束５１２０Ｙ、光線束５１２１Ｙ、光線束５１２０Ｚ及び光線束５１２１Ｚは、それぞれ、バンドルファイバー５０１２の出射端５１３０Ｘ、出射端５１３１Ｘ、出射端５１３０Ｙ、出射端５１３１Ｙ、出射端５１３０Ｚ及び出射端５１３１Ｚから出射する。
　以下では、刺激値Ｘを得るための構成について説明する。刺激値Ｘを得るための構成についての説明は、その説明中の「Ｘ」及び「ｘ」をそれぞれ「Ｙ」及び「ｙ」に読み替えることにより刺激値Ｙを得るための構成についての説明になり、その説明中の「Ｘ」及び「ｘ」をそれぞれ「Ｚ」及び「ｚ」に読み替えることにより刺激値Ｚを得るための構成についての説明になる。
　出射した第１の光線束５１２０Ｘ及び第２の光線束５１２１Ｘは、それぞれ、色フィルター群５０１３Ｘに属する第１の色フィルター５０３０及び第２の色フィルター５０３１を透過する。透過した第１の光線束５１２０Ｘ及び第２の光線束５１２１Ｘは、それぞれ、受光センサー群５０１４Ｘに属する第１の受光センサー５０４０及び第２の受光センサー５０４１に受光される。受光センサー群５０１４Ｘに属する第１の受光センサー５０４０及び第２の受光センサー５０４１は、それぞれ、受光した第１の光線束５１２０Ｘ及び第２の光線束５１２１Ｘに応じた第１の電気信号及び第２の電気信号を出力する。
　導出機構５０１５Ｘは、測定される光線束５０８０の分光分布に応じた刺激値Ｘを第１の電気信号及び第２の電気信号から導出する。第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、導出機構５０１５Ｘに属する第１の増幅回路５０６０及び第２の増幅回路５０６１により増幅される。増幅された第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、導出機構５０１５Ｘに属する第１の変換回路５０７０及び第２の変換回路５０７１により第１の信号値ＳＸ１及び第２の信号値ＳＸ２にアナログ／デジタル変換される。導出機構５０１５Ｘに属する演算機構５０５２は、マイクロコンピューターなどであり、第１の信号値ＳＸ１及び第２の信号値ＳＸ２から輝度値ＬＶを演算する。
　色フィルター群５０１３Ｘに属する第１の色フィルター５０３０により実現される相対分光応答度Ｓ１Ｘ（λ）及び色フィルター群５０１３Ｘに属する第２の色フィルター５０３１により実現される相対分光応答度Ｓ２Ｘ（λ）の各々は、等色関数のｘ成分に近似させられる。
　８.２　色彩輝度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　第５実施形態においては、色フィルター群５０１３Ｘに属する第１の色フィルター５０３０の波長誤差Δλ１Ｘの色彩輝度計５０００の相対分光応答度Ｓ０Ｘ（λ）への影響ΔＳ１Ｘ（λ）及び色フィルター群５０１３Ｘに属する第２の色フィルター５０３１の波長誤差Δλ２Ｘの色彩輝度計５０００の相対分光応答度Ｓ０Ｘ（λ）への影響ΔＳ２Ｘ（λ）が打ち消しあうように、演算機構５０５２又は増幅機構５０５０により重みづけが行われる。色フィルター群５０１３Ｘにおいえ、波長誤差Δλ１Ｘ及び波長誤差Δλ２Ｘが打ち消しあうようにしてもよい。
　第５実施形態によれば、第１実施形態と同様に、色彩輝度計５０００の生産費用を増加させることなく色彩輝度計５０００の相対分光応答度の等色関数からの外れを小さくできる。
　９　第６実施形態
　第６実施形態は、照度計に関する。照度計は、光源の照度を測定する測定器である。
　９.１　照度計のハードウェア
　図１３の模式図は、第６実施形態の照度計を示す。
　図１３に示されるように、照度計６０００は、拡散球６０１０、拡散板群６０１１、色フィルター群６０１２、受光センサー群６０１３及び導出機構６０１４を備える。拡散板群６０１１は、第１の拡散板６０２０、第２の拡散板６０２１及び第３の拡散板６０２２を備える。色フィルター群６０１２は、第１の色フィルター６０３０、第２の色フィルター６０３１及び第３の色フィルター６０３２を備える。受光センサー群６０１３は、第１の受光センサー６０４０、第２の受光センサー６０４１及び第３の受光センサー６０４２を備える。導出機構６０１４は、増幅機構６０５０、変換機構６０５１及び演算機構６０５２を備える。増幅機構６０５０は、第１の増幅回路６０６０、第２の増幅回路６０６１及び第３の増幅回路６０６２を備える。変換機構６０５１は、第１の変換回路６０７０、第２の変換回路６０７１及び第３の変換回路６０７２を備える。
　拡散球６０１０は透過型の拡散部材として機能するため、測定される光線束６０８０は、拡散球６０１０を透過する際に拡散球６０１０により拡散させられる。これにより、測定される光線束６０８０が拡散球６０１０により分岐させられる。分岐により得られる第１の光線束６０９０、第２の光線束６０９１及び第３の光線束６０９２は、それぞれ、第１の拡散板６０２０、第２の拡散板６０２１及び第３の拡散板６０２２へ向かう。半球状の拡散部材である拡散球６０１０が、半球状でない拡散部材に置き換えられてもよい。例えば、拡散球６０１０が、平板状の拡散板に置き換えられてもよい。
　第１の光線束６０９０、第２の光線束６０９１及び第３の光線束６０９２は、それぞれ、第１の拡散板６０２０、第２の拡散板６０２１及び第３の拡散板６０２２により拡散させられる。
　拡散させられた第１の光線束６０９０、第２の光線束６０９１及び第３の光線束６０９２は、それぞれ、第１の色フィルター６０３０、第２の色フィルター６０３１及び第３の色フィルター６０３２を透過する。透過した第１の光線束６０９０、第２の光線束６０９１及び第３の光線束６０９２は、それぞれ、第１の受光センサー６０４０、第２の受光センサー６０４１及び第３の受光センサー６０４２に受光される。第１の受光センサー６０４０、第２の受光センサー６０４１及び第３の受光センサー６０４２は、それぞれ、受光した第１の光線束６０９０、第２の光線束６０９１及び第３の光線束６０９２に応じた第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号を出力する。
　導出機構６０１４は、第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号から照度値ＩＶを演算する。第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号は、それぞれ、第１の増幅回路６０６０、第２の増幅回路６０６１及び第３の増幅回路６０６２により増幅される。増幅された第１の電気信号、第２の電気信号及び第３の電気信号は、それぞれ、第１の変換回路６０７０、第２の変換回路６０７１及び第３の変換回路６０７２により第１の信号値Ｓ１、第２の信号値Ｓ２及び第３の信号値Ｓ３にアナログ／デジタル変換される。演算機構６０５２は、マイクロコンピューターなどであり、第１の信号値Ｓ１、第２の信号値Ｓ２及び第３の信号値Ｓ３から照度値ＩＶを演算する。演算機構６０５２は、第１の係数Ｃ１、第２の係数Ｃ２及び第３の第３の係数Ｃ３を記憶しており、和Ｓ０＝Ｓ１×Ｃ１＋Ｓ２×Ｃ２＋Ｓ３×Ｃ３に基づいて照度値ＩＶを演算する。
　第１の色フィルター６０３０により実現される相対分光応答度Ｓ１（λ）、第２の色フィルター６０３１により実現される相対分光応答度Ｓ２（λ）及び第３の色フィルター６０３２により実現される相対分光応答度Ｓ３（λ）の各々は、標準比視感度Ｖ（λ）に近似させられる。
　９.２　照度計の相対分光応答度の標準比視感度からの外れの抑制
　第６実施形態においては、第１の色フィルター６０３０の波長誤差Δλ１の照度計６０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ１（λ）、第２の色フィルター６０３１の波長誤差Δλ２の照度計６０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ２（λ）及び第３の色フィルター６０３２の波長誤差Δλ３の照度計６０００の相対分光応答度Ｓ０（λ）への影響ΔＳ３（λ）が打ち消しあうように、演算機構６０５２又は増幅機構６０５０により重みづけが行われる。色フィルター群６０１２において波長誤差Δλ１、波長誤差Δλ２及び波長誤差Δλ３が打ち消しあうようにしてもよい。
　第６実施形態によれば、第１実施形態と同様に、照度計６０００の生産費用を増加させることなく照度計６０００の相対分光応答度の分光比視感度からの外れを小さくできる。
　１０　第７実施形態
　第７実施形態は、色彩計に関する。色彩計は、物体の色彩を測定する測定器である。
　１０.１　色彩計のハードウェア
　図１４の模式図は、第７実施形態の色彩計を示す。図１５の模式図は、第７実施形態の色彩計が備える測定機構を示す。図１６の模式図は、第７実施形態の色彩計が備える反射光用の受光機構及びコントローラーを示す。
　図１４に示されるように、色彩計７０００は、測定機構７０１０及びコントローラー７０１１を備える。図１４及び図１５に示されるように、測定機構７０１０は、放射機構７０２０、光線束分離機構７０２１、結像機構７０２２、積分球７０２３、反射光用の受光機構７０２４及び参照光用の受光機構７０２５を備える。反射光用の受光機構７０２４は、図１６に示されるように、色フィルター群７０３０Ｘ、受光センサー群７０３１Ｘ、色フィルター群７０３０Ｙ、受光センサー群７０３１Ｙ、色フィルター群７０３０Ｚ及び受光センサー群７０３１Ｚを備える。コントローラー７０１１は、図１６に示されるように、導出機構７０４０Ｘ、導出機構７０４０Ｙ及び導出機構７０４０Ｚを備える。色フィルター群７０３０Ｘ、色フィルター群７０３０Ｙ及び色フィルター群７０３０Ｚの各々は、第１の色フィルター７０５０及び第２の色フィルター７０５１を備える。受光センサー群７０３１Ｘ、受光センサー群７０３１Ｙ及び受光センサー群７０３１Ｚの各々は、第１の受光センサー７０６０及び第２の受光センサー７０６１を備える。導出機構７０４０Ｘ、導出機構７０４０Ｙ及び導出機構７０４０Ｚの各々は、増幅機構７０７０、変換機構７０７１及び演算機構７０７２を備える。増幅機構７０７０は、第１の増幅回路７０８０及び第２の増幅回路７０８１を備える。変換機構７０７１は、第１の変換回路７０９０及び第２の変換回路７０９１を備える。
　放射機構７０２０は、ランプ＋反射傘＋拡散板などであり、光線束を放射する。
　光線束分離機構７０２１は、ハーフミラー等である。結像機構７０２２は、レンズなどである。放射された光線束は、光線束分離機構７０２１により、照明光の光線束７１００及び参照光の光線束７１０１に分離される。照明光の光線束７１００は、結像機構７０２２により結像させられる。結像させられた照明光の光線束７１００は、試料を照明する。
　積分球７０２３は反射型の拡散部材として機能するため、試料が照明光の光線束７１００を反射することにより得られる測定される光線束７１０２は、積分球７０２３により反射される際に積分球７０２３により拡散反射される。これにより、測定される光線束７１０２が積分球７０２３により分岐させられ、光線束７１１０Ｘ、７１１１Ｘ、７１１０Ｙ、７１１１Ｙ、７１１０Ｚ及び７１１１Ｚが得られる。球状の拡散部材である積分球７０２３が、球状でない反射型の拡散部材に置き換えられてもよい。
　以下では、刺激値Ｘを得るための構成について説明する。刺激値Ｘを得るための構成についての説明は、その説明中の「Ｘ」及び「ｘ」をそれぞれ「Ｙ」及び「ｙ」に読み替えることにより刺激値Ｙを得るための構成についての説明になり、その説明中の「Ｘ」及び「ｘ」をそれぞれ「Ｚ」及び「ｚ」に読み替えることにより刺激値Ｚを得るための構成についての説明になる。
　第１の光線束７１１０Ｘ及び第２の光線束７１１１Ｘは、それぞれ、色フィルター群７０３０Ｘに属する第１の色フィルター７０５０及び第２の色フィルター７０５１を透過する。透過した第１の光線束７１１０Ｘ及び第２の光線束７１１１Ｘは、それぞれ、受光センサー群７０３１Ｘに属する第１の受光センサー７０６０及び第２の受光センサー７０６１に受光される。受光センサー群７０３１Ｘに属する第１の受光センサー７０６０及び第２の受光センサー７０６１は、それぞれ、受光した第１の光線束７１１０Ｘ及び第２の光線束７１１１Ｘに応じた第１の電気信号及び第２の電気信号を出力する。
　導出機構７０４０Ｘは、測定される光線束７１０２の分光分布に応じた刺激値Ｘを第１の電気信号及び第２の電気信号から導出する。第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、導出機構７０４０Ｘに属する第１の増幅回路７０８０及び第２の増幅回路７０８１により増幅される。増幅された第１の電気信号及び第２の電気信号は、それぞれ、導出機構７０４０Ｘに属する第１の変換回路７０９０及び第２の変換回路７０９１により第１の信号値ＳＸ１及び第２の信号値ＳＸ２に変換される。導出機構７０４０Ｘに属する演算機構７０７２は、マイクロコンピューターなどであり、第１の信号値ＳＸ１及び第２の信号値ＳＸ２から刺激値Ｘを演算する。
　色フィルター群７０３０Ｘに属する第１の色フィルター７０５０により実現される相対分光応答度Ｓ１Ｘ（λ）及び色フィルター群７０３０Ｘに属する第２の色フィルター７０５１により実現される相対分光応答度Ｓ２Ｘ（λ）の各々は、等色関数のｘ成分に近似させられる。
　１０.２　色彩計の相対分光応答度の等色関数からの外れの抑制
　第７実施形態においては、色フィルター群７０３０Ｘに属する第１の色フィルター７０５０の波長誤差Δλ１の色彩計６０００の相対分光応答度への影響及び色フィルター群７０３０Ｘに属する第２の色フィルター７０５１の波長誤差Δλ２の色彩計のｘ成分の相対分光応答度への影響が打ち消しあうように、演算機構７０７２又は増幅機構７０７０により重みづけが行われる。色フィルター群７０３０Ｘにおいて波長誤差Δλ１及び波長誤差Δλ２が打ち消しあうようにしてもよい。
　第７実施形態によれば、第１実施形態と同様に、色彩計７０００の生産費用を増加させることなく色彩計７０００の相対分光応答度の等色関数からの外れを小さくできる。
　１０００　輝度計
　１０１０　対物レンズ
　１０１１　視野絞り
　１０１２　バンドルファイバー
　１０１３　色フィルター群
　１０１４　受光センサー群
　１０１５　導出機構
　１０５０　増幅機構
　１０５１　変換機構
　１０５２　演算機構
　２０００　輝度計
　２０１０　対物レンズ
　２０１１　視野絞り
　２０１２　バンドルファイバー
　２０１３　色フィルター群
　２０１４　受光センサー群
　２０１５　導出機構
　２０５０　合流回路
　２０５１　増幅機構
　２０５２　変換機構
　２０５３　演算機構
　３０００　輝度計
　３０１０　対物レンズ
　３０１１　視野絞り
　３０１２　バンドルファイバー
　３０１３　色フィルター群
　３０１４　受光センサー群
　３０１５　導出機構
　３０５０　増幅機構
　３０５１　合流回路
　３０５２　変換機構
　３０５３　演算機構
　４０００　輝度計
　４０１０　対物レンズ
　４０１１　視野絞り
　４０１２　バンドルファイバー
　４０１３　色フィルター群
　４０１４　受光センサー群
　４０１５　導出機構
　４０５０　増幅機構
　４０５１　変換機構
　４０５２　演算機構
　５０００　色彩輝度計
　５０１０　対物レンズ
　５０１１　視野絞り
　５０１２　バンドルファイバー
　５０１３Ｘ　色フィルター群
　５０１４Ｘ　受光センサー群
　５０１５Ｘ　導出機構
　５０１３Ｙ　色フィルター群
　５０１４Ｙ　受光センサー群
　５０１５Ｙ　導出機構
　５０１３Ｚ　色フィルター群
　５０１４Ｚ　受光センサー群
　５０１５Ｚ　導出機構
　５０５０　増幅機構
　５０５１　変換機構
　５０５２　演算機構
　６０００　照度計
　６０１０　拡散球
　６０１１　拡散板群
　６０１２　色フィルター群
　６０１３　受光センサー群
　６０１４　導出機構
　６０５０　増幅機構
　６０５１　変換機構
　６０５２　演算機構
　７０００　色彩計
　７０１０　測定機構
　７０１１　コントローラー
　７０２０　放射機構
　７０２１　光線束分離機構
　７０２２　結像機構
　７０２３　積分球
　７０２４　反射光用の受光機構
　７０２５　参照光用の受光機構
　７０３０Ｘ　色フィルター群
　７０３１Ｘ　受光センサー群
　７０３０Ｙ　色フィルター群
　７０３１Ｙ　受光センサー群
　７０３０Ｚ　色フィルター群
　７０３１Ｚ　受光センサー群
　７０４０Ｘ　導出機構
　７０４０Ｙ　導出機構
　７０４０Ｚ　導出機構
　７０７０　増幅機構
　７０７１　変換機構
　７０７２　演算機構

Claims (18)

  1. 　測定される光線束を分岐させることにより複数の光線束を得る分岐機構と、
    　前記複数の光線束の各々を透過させる複数の色フィルターを備え、前記複数の色フィルターの各々により実現される相対分光応答度が分光応答度関数に近似させられる色フィルター群と、
    　前記複数の色フィルターの各々を透過した光線束を受光する複数の受光センサーを備え、受光した光線束に応じた電気信号を前記複数の受光センサーの各々が出力することにより複数の電気信号を出力する受光センサー群と、
    　測定される光線束の分光分布に応じた測定値を前記複数の電気信号から導出する導出機構と、
    を備える測定器。
  2. 　前記複数の色フィルターの各々が干渉型であり、
    　前記導出機構は、一の色フィルターにより実現される相対分光応答度の基準となる相対分光応答度からの波長ずれを一の色フィルターの波長ずれとした場合に、一の色フィルターの波長ずれの相対分光応答度への影響の前記複数の色フィルターについての集合が打ち消しあうように一の電気信号の前記測定値への寄与の大きさを前記複数の電気信号の間で異ならせる重みづけを行う
    請求項１の測定器。
  3. 　前記導出機構は、
    　前記複数の電気信号の各々を信号値に変換することにより複数の信号値を得る変換機構と、
    　前記複数の信号値から前記測定値を演算し、一の信号値に乗じられる重みづけ係数を前記複数の信号値の間で異ならせることにより重みづけを行う演算機構と、
    を備える
    請求項２の測定器。
  4. 　一の色フィルターにより実現される相対分光応答度の特徴波長から前記基準となる相対分光応答度の特徴波長を減じた差を一の色フィルターの波長誤差とした場合に、一の色フィルターを透過した光線束を受光する受光センサーが出力する電気信号を変換して得られる信号値に乗じられる重みづけ係数を一の色フィルターの波長誤差に乗じた積の前記複数の色フィルターについての集合が打ち消しあう
    請求項３の測定器。
  5. 　前記導出機構は、
    　前記複数の電気信号の各々を増幅することにより複数の増幅された電気信号を得、一の電気信号を増幅する場合の増幅率を前記複数の電気信号の間で異ならせることにより重みづけを行う増幅機構と、
    　前記複数の増幅された電気信号の各々を信号値に変換することにより複数の信号値を得る変換機構と、
    　前記複数の信号値から前記測定値を演算する演算機構と、
    を備える
    請求項２の測定器。
  6. 　前記導出機構は、
    　前記複数の電気信号の各々を増幅することにより複数の増幅された電気信号を得、一の電気信号を増幅する場合の増幅率を前記複数の電気信号の間で異ならせることにより重みづけを行う増幅機構と、
    　前記複数の増幅された電気信号を合流させることにより合流後の電気信号を得る合流回路と、
    　前記合流後の電気信号を信号値に変換する変換機構と、
    　前記信号値から前記測定値を演算する演算機構と、
    を備える
    請求項２の測定器。
  7. 　一の色フィルターにより実現される相対分光応答度の特徴波長から前記基準となる相対分光応答度の特徴波長を減じた差を一の色フィルターの波長誤差とした場合に、一の色フィルターを透過した光線束を受光する受光センサーが出力する電気信号を増幅する場合の増幅率を一の色フィルターの波長誤差に乗じた積の前記複数の色フィルターについての集合が打ち消しあう
    請求項５又は６の測定器。
  8. 　前記複数の色フィルターの各々が干渉型であり、
    　一の色フィルターにより実現される相対分光応答度の基準となる相対分光応答度からの波長ずれの前記複数の色フィルターについての集合が打ち消しあう
    請求項１の測定器。
  9. 　一の色フィルターにより実現される相対分光応答度の特徴波長から前記基準となる相対分光応答度の特徴波長を減じた差を一の色フィルターの波長誤差とした場合に、一の色フィルターの波長誤差の前記複数の色フィルターについての集合が打ち消しあう
    請求項８の測定器。
  10. 　前記導出機構は、
    　前記複数の電気信号の各々を信号値に変換することにより複数の信号値を得る変換機構と、
    　前記複数の信号値から前記測定値を演算する演算機構と、
    を備える
    請求項８又は９の測定器。
  11. 　前記導出機構は、
    　前記複数の電気信号を合流させることにより合流後の電気信号を得る合流回路と、
    　前記合流後の電気信号を信号値に変換する変換機構と、
    　前記信号値から前記測定値を演算する演算機構と、
    を備える
    請求項８又は９の測定器。
  12. 　前記特徴波長が重心波長、ピーク波長又は半値波長である
    請求項４、７又は９の測定器。
  13. 　測定される光線束を結像位置に結像させる対物光学系
    をさらに備え、
    　前記分岐機構がバンドルファイバーであり、
    　前記バンドルファイバーが、測定される光線束が入射する入射端を有し、前記複数の光線束の各々が出射する複数の出射端を有し、
    　前記入射端が前記結像位置から離れて配置され、
    　前記複数の光線束の各々の全体が前記色フィルターを透過し前記色フィルターを透過した光線束の全体が前記受光センサーに受光される
    請求項１から１２までのいずれかの測定器。
  14. 　前記分岐機構が、測定される光線束を透過させ、透過した光線束を拡散することにより前記複数の光線束を得る透過型の拡散部材である
    請求項１から１２までのいずれかの測定器。
  15. 　前記分岐機構が、測定される光線束を反射し、反射した光線束を拡散することにより前記複数の光線束を得る反射型の拡散部材である
    請求項１から１２までのいずれかの測定器。
  16. 　前記分光応答度関数が標準比視感度である
    請求項１から１５までのいずれかの測定器。
  17. 　前記複数の光線束が第１の複数の光線束であり、
    　前記分岐機構が第２の複数の光線束及び第３の複数の光線束をさらに得、
    　前記色フィルターが第１の色フィルターであり、
    　前記複数の色フィルターが第１の複数の色フィルターであり、
    　前記分光応答度関数が等色関数のｘ成分であり、
    　前記色フィルター群が第１の色フィルター群であり、
    　前記受光センサーが第１の受光センサーであり、
    　前記複数の受光センサーが第１の複数の受光センサーであり、
    　前記受光センサー群が第１の受光センサー群であり、
    　前記電気信号が第１の電気信号であり、
    　前記複数の電気信号が第１の複数の電気信号であり、
    　前記測定値が刺激値Ｘであり、
    　前記導出機構が第１の導出機構であり、
    　前記第２の複数の光線束の各々を透過させる第２の複数の色フィルターを備え、前記第２の複数の色フィルターの各々により実現される相対分光応答度が等色関数のｙ成分に近似させられる第２の色フィルター群と、
    　前記第２の複数の色フィルターの各々を透過した光線束を受光する第２の複数の受光センサーを備え、受光した光線束に応じた第２の電気信号を前記第２の複数の受光センサーの各々が出力することにより第２の複数の電気信号を出力する第２の受光センサー群と、
    　測定される光線束の分光分布に応じた刺激値Ｙを前記第２の複数の電気信号から導出する第２の導出機構と、
    　前記第３の複数の光線束の各々を透過させる第３の複数の色フィルターを備え、前記第３の複数の色フィルターの各々により実現される相対分光応答度が等色関数のｚ成分に近似させられる第３の色フィルター群と、
    　前記第３の複数の色フィルターの各々を透過した光線束を受光する第３の複数の受光センサーを備え、受光した光線束に応じた第３の電気信号を前記第３の複数の受光センサーの各々が出力することにより第３の複数の電気信号を出力する第３の受光センサー群と、
    　測定される光線束の分光分布に応じた刺激値Ｚを前記第３の複数の電気信号から導出する第３の導出機構と、
    をさらに備える請求項１から１６までのいずれかの測定器。
  18. 　請求項１の測定器が備える複数の色フィルターの候補となる色フィルターを準備する工程と、
    　準備された色フィルターの各々の相対分光応答度の基準となる相対分光応答度からの波長ずれを測定する工程と、
    　請求項１の測定器が備える複数の色フィルターの各々に適した波長ずれを有する色フィルターを準備された色フィルターから選択することにより請求項１の測定器が備える複数の色フィルターとして使用される複数の色フィルターを選択する工程と、
    　選択された複数の色フィルターを請求項１の測定器が備える複数の色フィルターとして使用して請求項１の測定器を組み立てる工程と、
    を備える測定器を生産する方法。
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Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57204427A (en) * 1981-06-11 1982-12-15 Omron Tateisi Electronics Co Color discriminating element of 3 primary color separation
JPS63154920A (ja) * 1986-12-19 1988-06-28 Matsushita Electric Ind Co Ltd 照度計受光部
JPH0245718A (ja) * 1988-08-05 1990-02-15 Minolta Camera Co Ltd 光電色彩計の分光感度補正機構
JPH04113235A (ja) * 1990-09-04 1992-04-14 Minolta Camera Co Ltd 光センサー
US5149182A (en) * 1991-05-02 1992-09-22 Tektronix, Inc. Optical filter for an optical measurement instrument
JPH05281021A (ja) * 1992-03-30 1993-10-29 Horiba Ltd 熱型検出器の感度評価方法
JP2010139446A (ja) * 2008-12-12 2010-06-24 Hioki Ee Corp 積分球及び測光装置
JP2011107114A (ja) * 2009-10-20 2011-06-02 Hioki Ee Corp 測光装置
WO2011121896A1 (ja) * 2010-03-31 2011-10-06 コニカミノルタセンシング株式会社 測定用光学系ならびにそれを用いた色彩輝度計および色彩計

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57204427A (en) * 1981-06-11 1982-12-15 Omron Tateisi Electronics Co Color discriminating element of 3 primary color separation
JPS63154920A (ja) * 1986-12-19 1988-06-28 Matsushita Electric Ind Co Ltd 照度計受光部
JPH0245718A (ja) * 1988-08-05 1990-02-15 Minolta Camera Co Ltd 光電色彩計の分光感度補正機構
JPH04113235A (ja) * 1990-09-04 1992-04-14 Minolta Camera Co Ltd 光センサー
US5149182A (en) * 1991-05-02 1992-09-22 Tektronix, Inc. Optical filter for an optical measurement instrument
JPH05281021A (ja) * 1992-03-30 1993-10-29 Horiba Ltd 熱型検出器の感度評価方法
JP2010139446A (ja) * 2008-12-12 2010-06-24 Hioki Ee Corp 積分球及び測光装置
JP2011107114A (ja) * 2009-10-20 2011-06-02 Hioki Ee Corp 測光装置
WO2011121896A1 (ja) * 2010-03-31 2011-10-06 コニカミノルタセンシング株式会社 測定用光学系ならびにそれを用いた色彩輝度計および色彩計

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