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WO2014024765A1 - バルブ及び緩衝器 - Google Patents

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Publication number
WO2014024765A1
WO2014024765A1 PCT/JP2013/070852 JP2013070852W WO2014024765A1 WO 2014024765 A1 WO2014024765 A1 WO 2014024765A1 JP 2013070852 W JP2013070852 W JP 2013070852W WO 2014024765 A1 WO2014024765 A1 WO 2014024765A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
leaf valve
disk
passage
opening window
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2013/070852
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
森田　雄二
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
KYB Corp
Original Assignee
Kayaba Industry Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kayaba Industry Co Ltd filed Critical Kayaba Industry Co Ltd
Priority to US14/411,163 priority Critical patent/US9297436B2/en
Priority to CN201380038390.5A priority patent/CN104471274B/zh
Priority to DE201311003985 priority patent/DE112013003985T5/de
Publication of WO2014024765A1 publication Critical patent/WO2014024765A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3484—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of the annular discs per se, singularly or in combination
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K15/00—Check valves
    • F16K15/14—Check valves with flexible valve members
    • F16K15/144—Check valves with flexible valve members the closure elements being fixed along all or a part of their periphery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K15/00—Check valves
    • F16K15/14—Check valves with flexible valve members
    • F16K15/141—Check valves with flexible valve members the closure elements not being fixed to the valve body
    • F16K15/142—Check valves with flexible valve members the closure elements not being fixed to the valve body the closure elements being shaped as solids of revolution, e.g. toroidal or cylindrical rings

Definitions

  • the present invention relates to a valve and a shock absorber.
  • the shock absorber is a cylinder, a piston rod that is movably inserted into the cylinder, and is inserted on the outer periphery of the piston rod so as to be slidable into the cylinder, and the cylinder is divided into an extension side chamber and a pressure side chamber. And a piston to perform.
  • the shock absorber imparts resistance to the flow of hydraulic oil that moves back and forth between the expansion side chamber and the compression side chamber by a valve stacked on the piston, and exhibits a damping force.
  • the shock absorber incorporated in the suspension of the vehicle can attenuate the vibration by exhibiting a damping force with respect to the vibration in the resonance frequency band of the vehicle body and the wheel, and can improve the riding comfort in the vehicle.
  • the damping force is too large with respect to vibrations in frequency bands other than the resonance frequency band, the vibration-proofing effect of the suspension spring, vibration-proof rubber, and the like may be impaired, and riding comfort may deteriorate.
  • JP2003-42214A discloses a shock absorber having a valve in which an orifice and a leaf valve are combined in parallel. When the piston speed is in the low speed region, this shock absorber exhibits a damping force mainly by the orifice, and when the piston speed is in the high speed region, the leaf valve opens and mainly exhibits the damping force by the leaf valve.
  • the damping characteristic of the shock absorber (the characteristic of the damping force with respect to the piston speed) is characteristic of an orifice proportional to the square of the piston speed when the piston speed is in the low speed range.
  • the characteristic of the leaf valve is proportional to the piston speed. This prevents the damping force from becoming excessive by using the orifice when the piston speed is in the low speed range, and the damping force becomes too low by using the leaf valve when the piston speed is in the high speed range. Can be prevented. Therefore, since the damping characteristic that is responsive to the vibration frequency can be realized in a pseudo manner, the riding comfort in the vehicle can be improved.
  • the damping characteristic due to the orifice is a characteristic in which the damping force changes in proportion to the square of the piston speed
  • the damping force of the shock absorber becomes very small. Therefore, the vibration of the vehicle body is not attenuated, and there is a possibility that the passenger feels uncomfortable.
  • An object of the present invention is to provide a valve and a shock absorber that can improve riding comfort in a vehicle.
  • annular disk having an opening window and a passage that leads from the inner periphery or the outer periphery to the opening window, and an annular leaf valve that is stacked on the disk and opens and closes the opening window are provided.
  • a valve is provided that is covered by a leaf valve and functions as an orifice.
  • annular first sheet member having an annular first sheet member, a first opening member laminated on the first sheet member, and a first passage extending from the inner periphery to the first opening window.
  • a disk an annular first leaf valve which is laminated on the first disk and whose inner periphery is radially positioned by the first sheet member to open and close the first opening window, an annular second seat member, and a second
  • An annular support member for supporting The first passage functions as an orifice when the first disk is sandwiched between the first seat member and the first leaf valve, and the second passage is configured such that the second disc is the second seat member and the second leaf.
  • a valve functioning as an orifice is provided by being sandwiched by the valve.
  • a cylinder a piston that is slidably inserted into the cylinder and divides the cylinder into an extension side chamber and a pressure side chamber, and a piston rod having one end connected to the piston
  • An annular first disk member having an annular first sheet member, a first opening member laminated on the first sheet member, and having a first opening window and a first passage from the inner periphery to the first opening window;
  • An annular first leaf valve that is laminated on the first disk and is radially positioned by the first seat member to open and close the first opening window, an annular second seat member, and a second seat member
  • An annular second disk that is stacked and has a second opening window and a second passage that leads from the outer periphery to the second opening window, and an annular second leaf valve that is stacked on the second disk and opens and closes the second opening window.
  • first leaf valve It is interposed between two leaf valves, and supports the first leaf valve so that the outer periphery can bend and supports the second leaf valve so that the inner periphery can be bent.
  • a valve having an annular support member larger than the outer diameter of the piston rod, the valve being mounted on the outer periphery of the piston rod so as to face one of the extension side chamber and the pressure side chamber, and a first seat member, a second seat member, and The space formed by the support member communicates with the other of the extension side chamber and the pressure side chamber via the inside of the piston rod, and the first passage is such that the first disc is sandwiched between the first seat member and the first leaf valve. And the second passage, and the second disk is sandwiched between the second seat member and the second leaf valve to provide a shock absorber that functions as an orifice.
  • FIG. 1 is an enlarged longitudinal sectional view showing a valve according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view showing the valve according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is an enlarged plan view showing a disk of the valve according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a perspective view showing a modification of the disk of the valve according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a damping characteristic diagram of the shock absorber to which the valve according to the first embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 6 is an enlarged longitudinal sectional view showing a valve according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is an exploded perspective view showing a valve according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is an enlarged plan view showing a disk of a valve according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a longitudinal sectional view showing a valve according to a third embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a longitudinal sectional view showing a part of a shock absorber to which a valve according to a third embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 11 is a damping characteristic diagram of a shock absorber to which a valve according to a third embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 12 is a longitudinal sectional view showing a modification of the shock absorber to which the valve according to the third embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 13 is a damping characteristic diagram of a shock absorber incorporating a valve in a comparative example.
  • the first embodiment will be described.
  • the valve V of the present embodiment has an annular disk 1 having a circular opening window 1 a and a passage 1 b that leads from the inner periphery to the opening window 1 a, and is laminated on the disk 1 and opened.
  • An annular leaf valve 2 for opening and closing the window 1a and an annular seat member 3 stacked on the opposite side of the disk 1 from the leaf valve 2 are provided.
  • the valve V provides resistance to the fluid flow by the passage 1b and the leaf valve 2 when the fluid passes through the passage 1b from the inner peripheral side of the disk 1.
  • the disk 1 has a disk shape, and is formed by four opening windows 1a formed as holes penetrating in the axial direction and a plurality of holes formed radially from the inner periphery toward the outer periphery.
  • Four passages 1b communicating with the opening window 1a and two notches 1c for positioning are provided.
  • the disc 1 is laminated on the sheet member 3, and the lower ends in FIG. 1 of the opening window 1 a and the passage 1 b are closed by the sheet member 3.
  • the opening window 1a is not limited to a circular shape, and may be an arc shape along the circumferential direction.
  • the shape of the opening window 1a is such that the area when the opening window 1a is viewed from the axial direction is a value obtained by multiplying the cross-sectional area of the passage 1b, that is, the circumferential width of the passage 1b by the thickness of the disk 1 (axial length). Is set to be larger than
  • the inner peripheral side of the passage 1b has a divergent shape when viewed from the axial direction, and the fluid passing through the passage 1b from the inner peripheral side is smoothly guided into the passage 1b.
  • the number of installed opening windows 1a and the number of installed passages 1b can be arbitrarily set without being limited to four.
  • the opening window 1a and the passage 1b are formed by holes penetrating the disk 1 in the axial direction, one passage 1b is provided for one opening window 1a.
  • the opening window 1a and the passage 1b provided in the disk 1 may be formed in a groove shape that does not penetrate the disk 1 in the axial direction. In this case, as shown in FIG. 4, if the disc 1 has a shape in which the disc 1 and the sheet member 3 are integrated, a plurality of passages 1b may be communicated with the opening window 1a.
  • the leaf valve 2 is set so that its inner diameter is equal to the inner diameter of the disk 1 from the viewpoint of easy assembly of the valve V.
  • a notch 2a having the same shape as the notch 1c is provided at a position coincident with the notch 1c of the disc 1 when the leaf valve 2 is stacked on the disc 1. That is, the leaf valve 2 includes the same number of notches 2 a as the notches 1 c of the disk 1.
  • the outer diameter of the leaf valve 2 is set to a diameter that can cover at least the opening window 1a. That is, in a state where the leaf valve 2 is stacked on the disk 1 without being bent, the opening window 1 a and the passage 1 b are covered with the leaf valve 2.
  • the sheet member 3 is provided with two protrusions 3a fitted on the notch 1c of the disc 1 and the notch 2a of the leaf valve 2 on the surface on which the disc 1 is laminated.
  • the protrusion 3 a is fitted into the notch 1 c of the disc 1 and the notch 2 a of the leaf valve 2, whereby the disc 1 and the leaf valve 2 are positioned with respect to the seat member 3 in the radial direction and the circumferential direction.
  • the disk 1 by positioning the disk 1 by the protrusion 3a, the disk 1 can be positioned on the sheet member 3 without blocking the passage 1b.
  • the shape of the notches 1c and 2a and the protrusions 3a is arbitrary, and the number of each may be plural.
  • the support member 4 includes an annular main body 4a and a support ring 4b that is provided on the outer periphery of the lower end of the main body 4a in FIG. 1 and supports the inner peripheral side of the leaf valve 2.
  • the support ring 4b supports the leaf valve 2 by abutting against the back surface of the leaf valve 2 opposite to the disk, and supports the deflection of the outer periphery of the leaf valve 2 upward in FIG. Form.
  • the inner diameter of the support ring 4b is set to a diameter that allows the support ring 4b to be fitted to the outer periphery of the protrusion 3a, that is, the diameter of a virtual circle that passes through the outer peripheral edge of the protrusion 3a.
  • the outer diameter of the support ring 4b is set to the same diameter as a virtual circle (broken line in FIG. 3) located at the opening window side end of each passage 1b of the disk 1.
  • the leaf valve 2 When the support ring 4b comes into contact with the back surface of the leaf valve 2, the outer peripheral side of the leaf valve 2 that closes the opening window 1a is not supported by the support ring 4b, so that the outer peripheral side of the leaf valve 2 is bent upward in FIG. Is acceptable. Accordingly, the leaf valve 2 can open and close the opening window 1a by bending only at the outer peripheral side.
  • the support ring 4b Since the support ring 4b only needs to form a bending fulcrum of the leaf valve 2, it supports only a part of the inner peripheral side of the leaf valve 2, but the support ring 4b supports the entire inner peripheral side of the leaf valve 2. You may comprise. As a result, the inner peripheral side of the leaf valve 2 can be brought into close contact with the disk 1 and the inner peripheral side of the leaf valve 2 can be prevented from bending, so that fatigue on the inner peripheral side of the leaf valve 2 can be prevented. In this case, if the notch groove into which the protrusion 3a is inserted is provided on the inner periphery of the support ring 4b, the support ring 4b can be easily assembled.
  • the passage 1b provided in the disk 1 is opened only at the inner peripheral side opening of the disk 1, and the upper and lower ends in FIG. 1 are closed by the leaf valve 2 and the seat member 3. . Therefore, the passage 1b functions as a throttle, that is, an orifice.
  • the opening window 1a is closed by the leaf valve 2, and when the fluid flows into the passage 1b from the inner peripheral side of the disk 1 and the pressure in the opening window 1a increases, the outer periphery of the leaf valve 2 is bent upward in FIG. Mu As a result, a gap is generated between the disk 1 and the leaf valve 2, and the opening window 1a is opened.
  • valve V the leaf valve 2 is bent and opened by the flow of fluid from the inner peripheral side of the disk 1, and the fluid moves to the outer peripheral side of the disk 1 through the passage 1b and the opening window 1a.
  • the leaf valve 2 keeps the opening window 1a closed against the fluid flow from the outer peripheral side to the inner peripheral side. That is, the valve V is a one-way valve in which the flow of fluid is limited to one direction.
  • the flow rate is low and high as follows. There are significant differences.
  • the resistance in the passage 1b functioning as an orifice is small and the pressure loss due to the passage 1b is small.
  • the gap formed between the leaf valve 2 and the disc 1 is small, the resistance given to the flow of fluid passing through the gap is increased. Therefore, the resistance given to the fluid flow through the gap between the leaf valve 2 and the disk 1 is larger than the resistance given to the fluid flow through the passage 1b, and the pressure loss is also increased. In this case, the pressure loss due to the gap between the leaf valve 2 and the disk 1 is proportional to the flow rate.
  • the passage 1b When the flow velocity is high, the passage 1b functions as an orifice, so the pressure loss in the passage 1b is proportional to the square of the flow velocity, and the pressure loss in the passage 1b is the pressure loss due to the gap between the leaf valve 2 and the disk 1 become bigger.
  • the damping characteristic of the shock absorber is represented by the line a in FIG.
  • the damping force increases proportionally as the piston speed increases.
  • the piston speed exceeds the very low speed range and is in the low speed range
  • the pressure loss due to the passage 1b becomes dominant
  • the damping characteristic of the shock absorber is attenuated as the piston speed increases as shown by the line b in FIG.
  • the force increases in proportion to the square of the piston speed. That is, as compared with the damping characteristic of the shock absorber using the valve in the comparative example shown by the broken line in FIG. 5, the damping force when the piston speed is very low can be increased.
  • the damping force is sufficiently obtained even when the piston speed is very low (very low speed). It can be demonstrated. Therefore, the vibration of the vehicle body can be sufficiently attenuated to prevent the passenger from feeling uncomfortable, and the riding comfort in the vehicle can be improved.
  • valve opening pressure of the leaf valve 2 can be changed by changing the size of the opening window 1a, and the characteristics of the damping force of the shock absorber when the piston speed is in the very low speed range can be adjusted.
  • the flow area of the orifice can be changed by changing the cross-sectional area of the passage 1b, and the damping characteristic of the shock absorber when the piston speed is in the low speed range beyond the very low speed range can be adjusted. . Therefore, by making the disk 1 provided with the opening window 1a and the passage 1b that determine the attenuation characteristic a separate component from the sheet member 3, the attenuation characteristic can be adjusted by simply replacing the disk 1 alone.
  • the bending rigidity of the leaf valve 2 it is possible to adjust the slope of the damping force characteristic (the slope of the line a in FIG. 5) of the shock absorber when the piston speed is in the very low speed range.
  • the piston speed is divided into a very low speed range, a low speed range, and a high speed range, but the boundary speed between the very low speed range and the low speed range functions as an orifice. It can be arbitrarily set according to the cross-sectional area of the passage 1b and the bending rigidity of the leaf valve 2.
  • the structure of the valve V1 particularly the structure in which the leaf valve 6 is bent to open and close the opening window 5a is different from the first embodiment.
  • the leaf valve 2 of the first embodiment is a so-called outwardly-open leaf valve in which the outer periphery of the leaf valve 2 is bent to open and close the opening window 1a, whereas the leaf valve 6 of the present embodiment is shown in FIG.
  • the leaf valve 6 is a so-called internally opened leaf valve that bends and opens and closes the opening window 5a of the disk 5 by bending.
  • the valve V1 includes an annular disk 5 having an opening window 5a and a passage 5b that leads from the outer periphery to the opening window 5a, and an annular structure that is stacked on the disk 5 to open and close the opening window 5a.
  • the leaf valve 6 and the annular seat member 7 stacked on the opposite side of the leaf valve of the disk 5 are provided.
  • the valve V1 provides resistance to the flow of the fluid by the passage 5b and the leaf valve 6.
  • the disk 5 has a disk shape, and is formed with four opening windows 5 a formed by holes penetrating in the axial direction and radially from the outer periphery toward the inner periphery.
  • Four passages 5b that are formed as a plurality of holes and communicate with the corresponding opening windows 5a.
  • the disk 5 is laminated on the sheet member 7, and the lower ends in FIG. 7 of the opening window 5 a and the passage 5 b are closed by the sheet member 7.
  • the opening window 5a is not limited to a circular shape, and may be an arc shape along the circumferential direction.
  • the shape of the opening window 5a is such that the area when the opening window 5a is viewed from the axial direction is a value obtained by multiplying the cross-sectional area of the passage 5b, that is, the circumferential width of the passage 5b by the thickness of the disk 5 (axial length). Is set to be larger than
  • the outer peripheral side of the passage 5b has a divergent shape when viewed from the axial direction, and the fluid passing through the passage 5b is smoothly guided into the passage 5b from the outer peripheral side.
  • the number of installed opening windows 5a and the number of installed passages 5b can be arbitrarily set without being limited to four.
  • the opening window 5a and the passage 5b are formed by holes penetrating the disk 5 in the axial direction, one passage 5b is provided for one opening window 5a.
  • the opening window 5a and the passage 5b provided in the disk 5 may be formed in a groove shape that does not penetrate the disk 5 in the axial direction. In this case, if the disk 5 has a shape in which the disk 5 and the sheet member 7 are integrated, a plurality of passages 5b may be communicated with the opening window 5a.
  • the inner diameter of the leaf valve 6 is set equal to the inner diameter of the disk 5 from the viewpoint of easy assembly of the valve V1.
  • the outer peripheral diameter of the leaf valve 6 is set to the same diameter as the outer peripheral diameter of the disk 5 for positioning in the radial direction by the support member 8 described later. That is, in a state where the leaf valve 6 is stacked on the disk 5 without being bent, the opening window 5 a and the passage 5 b are covered with the leaf valve 6.
  • the sheet member 7 has a surface on which the disks 5 are laminated, and an annular notch 7a is provided on the outer periphery of this surface in FIG.
  • the outer peripheral side end of the passage 5b faces the annular notch 7a, and the start end of the passage 5b is opened.
  • the annular support member 8 is laminated on the surface of the leaf valve 6 opposite to the disc, which is the upper surface in FIG.
  • the support member 8 is provided on the outer periphery of the lower end of the main body 8a and the main body 8a in FIG. 6 and is fitted to the outer periphery of the disk 5, the leaf valve 6 and the seat member 7, and the disk 5, the leaf valve 6 and the seat.
  • a positioning cylinder 8b that positions the member 7 in the radial direction
  • a support ring 8c that is provided on the lower surface of the main body 8a in FIG. 6 and supports the outer peripheral side of the leaf valve 6, and a notch 8d that penetrates the positioning cylinder 8b in the radial direction.
  • the support ring 8c supports the leaf valve 6 by abutting against the back surface of the leaf valve 6 opposite to the disk, and the inner peripheral edge of the support ring 8c against the upward deflection of the inner periphery of the leaf valve 6 in FIG. Form a fulcrum.
  • the inner diameter of the support ring 8 c is set to the same diameter as a virtual circle (broken line in FIG. 8) located at the opening window side end of each passage 1 b of the disk 5.
  • the positioning cylinder 8b When the positioning cylinder 8b is fitted to the outer periphery of the disk 5, the leaf valve 6 and the seat member 7, the disk 5 and the leaf valve 6 are positioned in the radial direction with respect to the support member 8. Thereby, since the predetermined position of the back surface of the leaf valve 6 is supported by the support ring 8c, a stable damping characteristic can be realized.
  • the support ring 8c Since the support ring 8c only needs to form a bending fulcrum of the leaf valve 6, it supports only a part of the outer peripheral side of the leaf valve 6. However, the support ring 8c supports the entire outer peripheral side of the leaf valve 6. You may comprise. As a result, the outer peripheral side of the leaf valve 6 can be brought into close contact with the disk 5 and the outer peripheral side of the leaf valve 6 can be prevented from bending, so that fatigue on the inner peripheral side of the leaf valve 6 can be prevented.
  • the inner peripheral diameter of the main body 8a is set larger than the inner diameter of the leaf valve 6.
  • the passage 5b provided in the disk 5 is opened only at the outer peripheral side of the disk 5, and the upper and lower ends in FIG. 6 are closed by the leaf valve 6 and the seat member 7. Therefore, the passage 5b functions as a throttle, that is, an orifice.
  • the opening on the outer peripheral side of the disk 5 communicates with an annular notch 7a provided on the outer periphery of the sheet member 7, and the annular notch 7a communicates with the outside of the support member 8 via a notch 8d provided on the positioning cylinder 8b. Accordingly, inflow of fluid from the outer peripheral side of the disk 5 into the passage 5d is allowed.
  • the annular notch 7a is provided to allow the passage 5d and the notch 8d to communicate with each other even if they are displaced in the circumferential direction, but the passage 5d and the notch 8d can be opposed to each other by another configuration. If there is, the annular notch 7a may be omitted. Further, the positioning cylinder 8 b may be provided on the sheet member 7 instead of being provided on the support member 8.
  • the opening window 5a is closed by the leaf valve 6, and when the fluid flows into the passage 5b from the outer periphery side of the disk 5 and the pressure in the opening window 5a increases, the inner periphery of the leaf valve 6 is bent upward in FIG. Mu As a result, a gap is created between the disk 5 and the leaf valve 6, and the opening window 5a is opened.
  • the valve V1 is opened by the leaf valve 6 being bent by the flow of fluid from the outer peripheral side of the disk 5 and moving the fluid to the inner peripheral side of the disk 5 through the passage 5b and the opening window 5a.
  • the leaf valve 6 keeps the opening window 5a closed against the fluid flow from the inner peripheral side to the outer peripheral side. That is, the valve V1 is a one-way valve in which the flow of fluid is limited to one direction.
  • the resistance in the passage 5b functioning as an orifice is small, and the pressure loss due to the passage 5b is small.
  • the gap formed between the leaf valve 6 and the disk 5 is small, the resistance given to the flow of fluid passing through the gap is increased. Therefore, the resistance given to the fluid flow through the gap between the leaf valve 6 and the disk 5 is larger than the resistance given to the fluid flow through the passage 5b, and the pressure loss is also increased. In this case, the pressure loss due to the gap between the leaf valve 6 and the disk 5 is proportional to the flow rate.
  • the passage 5b When the flow velocity is high, the passage 5b functions as an orifice, so the pressure loss in the passage 5b is proportional to the square of the flow velocity, and the pressure loss in the passage 5b is the pressure loss due to the gap between the leaf valve 6 and the disk 5. Become bigger.
  • the damping characteristic of the shock absorber is represented by the line a in FIG.
  • the damping force increases proportionally as the piston speed increases.
  • the piston speed exceeds the very low speed range and is in the low speed range
  • the pressure loss due to the passage 5b becomes dominant
  • the damping characteristic of the shock absorber is attenuated as the piston speed increases as shown by the line b in FIG.
  • the force increases in proportion to the square of the piston speed. That is, as compared with the damping characteristic of the shock absorber using the valve in the comparative example shown by the broken line in FIG. 5, the damping force when the piston speed is very low can be increased.
  • the damping force is sufficiently obtained even when the piston speed is very low (very low speed). It can be demonstrated. Therefore, the vibration of the vehicle body can be sufficiently attenuated to prevent the passenger from feeling uncomfortable, and the riding comfort in the vehicle can be improved.
  • the opening pressure of the leaf valve 6 can be determined by changing the size of the opening window 5a, and the damping force characteristics of the shock absorber when the piston speed is in the very low speed range can be adjusted. . Furthermore, the flow area of the orifice can be changed by changing the cross-sectional area of the passage 5b, and the damping characteristics of the shock absorber when the piston speed is in the low speed range beyond the very low speed range can be adjusted. . Therefore, by making the disk 5 provided with the opening window 5a and the passage 5b that determine the attenuation characteristic a separate part from the sheet member 7, the attenuation characteristic can be adjusted by simply replacing the disk 5 alone. Furthermore, by changing the bending rigidity of the leaf valve 6, it is possible to adjust the inclination of the damping force characteristic of the shock absorber (the inclination of the line a in FIG. 5) when the piston speed is in the very low speed range.
  • the third embodiment will be described.
  • the valve V2 of the present embodiment includes an annular first sheet member 10, a first opening window 11a, and a first passage 11b that communicates from the inner periphery to the first opening window 11a.
  • the valve V2 further includes an annular second sheet member 13, a second opening window 14a, and a second passage 14b that communicates from the outer periphery to the second opening window 14a, and is laminated on the second sheet member 13.
  • an annular support member 16 that supports the leaf valve 12 so as to be able to bend on the outer periphery and supports the second leaf valve 15 so as to be able to bend on the inner periphery.
  • the valve V2 gives resistance to the fluid flow from the inner peripheral side by the first passage 11b and the first leaf valve 12, and the second passage 14b and the second leaf to the fluid flow from the outer peripheral side. Resistance is provided by the valve 15.
  • the valve V2 is turned upside down from the valve V of the first embodiment so as to face the valve V1 of the second embodiment, and the support member 4 of the valve V and the support member 8 of the valve V1 are integrated into one support member 16. It is a structure like that.
  • the first disk 11 corresponds to the disk 1 that is a member constituting the valve V
  • the first leaf valve 12 corresponds to the leaf valve 2
  • the first seat member 10 corresponds to the seat member 3.
  • the second disk 14 corresponds to the disk 5 which is a member constituting the valve V1
  • the second leaf valve 15 corresponds to the leaf valve 6,
  • the second seat member 13 corresponds to the seat member 7.
  • Each member of the valve V2 basically has the same configuration as the corresponding member of the valves V and V1. Therefore, for simplification of description, only the portions where the members of the valve V2 are different from the corresponding members of the valves V and V1 will be described.
  • the first disk 11 has a disk shape, four first opening windows 11 a formed by holes penetrating in the axial direction, and a plurality of radially formed holes from the inner periphery toward the outer periphery. And four first passages 11b each communicating with the corresponding first opening window 1a, and two positioning notches (not shown) provided on the inner periphery.
  • the first disk 11 is laminated on the first sheet member 10, and the upper ends of the first opening window 11 a and the first passage 11 b in FIG. 9 are closed by the first sheet member 10.
  • a notch having the same shape as the notch of the first disk 11 is formed at a position coinciding with the notch of the first disk 11 when the first leaf valve 12 is stacked on the first disk 11 (see FIG. Not shown).
  • the outer diameter of the first leaf valve 12 is set to a diameter that can cover at least the first opening window 11a. That is, in a state where the first leaf valve 12 is stacked on the first disk 11 without being bent, the first opening window 11a and the first passage 11b are covered by the first leaf valve 12.
  • the first sheet member 10 includes two protrusions 10a that fit into the notch of the first disk 11 and the notch of the first leaf valve 12, and positions the first disk 11 and the first leaf valve 12.
  • the first disk 11 and the first leaf valve 12 are stacked on the first sheet member 10, the first disk 11 is sandwiched between the first sheet member 10 and the first leaf valve 12, and the first passage 11b functions as an orifice. .
  • the second disk 14 has a disk shape and is formed as four second opening windows 14a formed by holes penetrating in the axial direction and a plurality of holes formed radially from the outer periphery toward the inner periphery. And four second passages 14b each communicating with the corresponding second opening window 14a.
  • the second disk 14 is stacked on the second sheet member 13, and the lower ends in FIG. 9 of the second opening window 14 a and the second passage 14 b are closed by the second sheet member 13.
  • the outer diameter of the second leaf valve 15 is set to the same diameter as the outer diameter of the second disk 14 for positioning in the radial direction by the support member 16 described later. That is, in a state where the second leaf valve 15 is stacked on the second disk 14 without being bent, the second opening window 14 a and the second passage 14 b are covered with the second leaf valve 15.
  • the second sheet member 13 has a surface on which the second disk 14 is laminated, and an annular notch 13a is provided on the outer periphery of this surface in FIG.
  • an annular notch 13a is provided on the outer periphery of this surface in FIG.
  • the supporting member 16 is provided on the outer periphery of the upper end in FIG. 9 of the main body 16a, the first support ring 16b that supports the inner peripheral side of the first leaf valve 12, and the main body 16a of FIG.
  • the second disc 14, the second leaf valve 15 and the second seat member 13 are fitted to the outer circumference of the second disc 14, the second leaf valve 15 and the second seat member 13 so that the second disc 14, the second leaf valve 15 and the second seat member 13 are arranged in the radial direction.
  • the first support ring 16b abuts against the back surface of the first leaf valve 12 opposite to the disk to support the first leaf valve 12, and the outer peripheral edge of the first leaf valve 12 is shown in FIG. This forms a fulcrum for the downward deflection at.
  • the support member 16 is stacked below the first leaf valve 12 in FIG. 9, the outer periphery of the protrusion 10 a is fitted to the inner periphery of the first support ring 16 b, and the support member 16 is in the radial direction with respect to the first seat member 10. Is positioned. Therefore, since the predetermined position on the back surface of the first leaf valve 12 is supported by the support member 16, a stable damping characteristic can be realized.
  • the second support ring 16d abuts against the back surface of the second leaf valve 15 opposite to the disk to support the second leaf valve 15, and the inner periphery of the second leaf valve 15 in FIG. A fulcrum for upward deflection is formed.
  • the positioning cylinder 16 c is fitted to the outer periphery of the second disk 14 and the second leaf valve 15, the second disk 14 and the second leaf valve 15 are positioned in the radial direction with respect to the support member 16.
  • the inner peripheral diameter of the main body portion 16 a is set to be larger than the inner diameter of the first sheet member 10 and the inner diameter of the second sheet member 13, and is on the inner peripheral side of the support member 16 and the first sheet member 10.
  • a space M is formed between the second sheet member 13 and the second sheet member 13.
  • the inner peripheral diameter of the main body portion 16 a is set larger than the inner diameter of the second leaf valve 15. Accordingly, it is possible to prevent the inner periphery of the second leaf valve 15 from interfering with the main body portion 16a when the inner periphery of the second leaf valve 15 is bent upward in FIG.
  • the fluid flows from the inner periphery to the outer periphery of the valve V2
  • the fluid flows from the space M into the first passage 11b provided in the first disk 11.
  • the fluid pushes open the first leaf valve 12 and flows out from the first opening window 11a to the outer periphery of the valve V2.
  • the valve V2 can give resistance to the flow of the fluid by the first passage 11b and the first leaf valve 12.
  • the second leaf valve 15 is pressed against the second disk 14 by this fluid flow, the second opening window 14a is closed, and the fluid does not pass through the second passage 14b.
  • the fluid flows into the second passage 14b. Further, the fluid pushes the second leaf valve 15 open and flows into the inner periphery of the valve V2 from the second opening window 14a. As a result, the valve V3 can provide resistance to the fluid flow by the second passage 14b and the second leaf valve 15.
  • the first leaf valve 12 is pressed against the first disk 11 by the flow of the fluid, the first opening window 11a is closed and the fluid does not pass through the first passage 11b.
  • the valve V2 has a structure in which the valve V and the valve V1 are provided in parallel, and in addition to the same effects as the valves V and V1, bidirectional flow of fluid is allowed.
  • the valve V2 when the valve V2 is provided between the expansion side chamber and the compression side chamber of the shock absorber, not only the flow of fluid from the expansion side chamber to the compression side chamber but also the flow of fluid from the compression side chamber to the expansion side chamber. Resistance can also be given. Therefore, the damping characteristic as shown in FIG. 5 can be exhibited not only during the expansion operation of the shock absorber but also during the contraction operation.
  • valve V2 is provided with the one-way valve V and the valve V1 in parallel, the damping characteristic when the fluid passes from the inner periphery to the outer periphery and the fluid when the fluid passes from the outer periphery to the inner periphery are provided.
  • the attenuation characteristics can be set independently.
  • the support member 16 is provided between the first leaf valve 12 and the second leaf valve 15, the function of supporting the first leaf valve 12 and the function of supporting the second leaf valve 15 are provided as one support member. 16 can be aggregated. Therefore, the number of parts of the valve V2 can be reduced and the total length can be shortened.
  • valve V2 configured as described above is attached together with the piston 21 to the tip of the piston rod 22 of the shock absorber D, as shown in FIG.
  • the shock absorber D is slidably inserted into the cylinder 20, is slidably inserted into the cylinder 20, and is divided into an extension side chamber R ⁇ b> 1 and a pressure side chamber R ⁇ b> 2, and is movably inserted into the cylinder 20 and has one end.
  • a piston rod 22 connected to the piston 21 and a valve V2 attached to the piston rod 22 are provided.
  • the extension side chamber R1 and the compression side chamber R2 are filled with a fluid, for example, hydraulic oil.
  • a fluid for example, hydraulic oil.
  • a liquid such as water or an aqueous solution, or a gas may be used.
  • the fluid is a liquid, an air chamber and a reservoir for compensating for a volume change accompanying the advancement and retreat of the piston rod 22 into and from the cylinder 20 are separately provided.
  • the piston 21 further includes main damping passages 21a and 21b communicating the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2.
  • a compression side damping valve 23 composed of an annular laminated leaf valve that opens and closes the upper end opening of the main damping passage 21a is laminated.
  • an extension side damping valve 24 composed of an annular laminated leaf valve that opens and closes the lower end opening of the main damping passage 21b is laminated.
  • the piston 21, the compression side damping valve 23, and the extension side damping valve 24 are assembled to the outer periphery of the small diameter portion 22 a provided at the lower end of the piston rod 22 in FIG. 10, and are piston nuts 25 screwed to the lowermost end of the small diameter portion 22 a. Fixed by.
  • the piston rod 22 includes a hollow hole 22b that opens from the lower end in FIG. 10 and a through hole 22c that opens in the radial direction of the piston rod from the upper side in FIG.
  • the valve V2 is stacked above the compression side damping valve 23 and attached to the outer periphery of the small diameter portion 22a of the piston rod 22.
  • the valve V ⁇ b> 2 is fixed to the piston rod 22 together with the piston 21, the compression side damping valve 23, and the extension side damping valve 24 by a piston nut 25.
  • the inner diameter of the support member 16 in the valve V2 is set to be larger than the outer diameter of the small diameter portion 22a of the piston rod 22, thereby ensuring a space M between the support member 16 and the piston rod 22.
  • the space M is opposed to the through hole 22c and communicates with the hollow hole 22b. Therefore, the space M communicates with the pressure side chamber R2 through the through hole 22c and the hollow hole 22b. Since the valve V2 is disposed above the piston 21 in FIG. 10, the outer peripheral side of the valve V2 is the extension side chamber R1.
  • the valve V2 is provided between the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2 in parallel with the main damping passages 21a and 21b.
  • the shock absorber D extends, the liquid flowing into the second passage 14b from the expansion side chamber R1 pushes open the second leaf valve 15 and moves from the second opening window 14a to the space M. Further, the fluid flows out to the pressure side chamber R2 through the through hole 22c and the hollow hole 22b.
  • the shock absorber D contracts, the liquid flowing into the space M from the pressure side chamber R2 through the through hole 22c and the hollow hole 22b passes through the first passage 11b and pushes the first leaf valve 12 open to open the first opening. It flows out from the window 11a to the extension side chamber R1.
  • the shock absorber D When the piston speed of the shock absorber D is in the low speed region, the shock absorber D exhibits a damping force corresponding to the pressure loss due to the liquid passing through the valve V2, and when the piston speed of the shock absorber D becomes the high speed region, The compression side damping valve 23 and the extension side damping valve 24 are opened.
  • the damping characteristic of the shock absorber D is based on the characteristic of the first leaf valve 12 (line c in FIG. 11) or the second leaf valve 15 when the piston speed is in the very low speed range. 11 (line f in FIG. 11), and when the piston speed exceeds the very low speed range and is in the low speed range, the characteristic (line d in FIG. 11) by the first passage 11b functioning as an orifice or the second functioning as an orifice.
  • the characteristic by the two-passage 14b line g in FIG. 11
  • the characteristic by the compression side damping valve 23 line e in FIG. 11
  • the characteristic by the extension side damping valve 24 line h in FIG. 11
  • the piston speeds at the characteristic switching points between f) and the characteristics by the second passage 14b (line g in FIG. 11) are independent from each other, and may be matched or may be set to different values.
  • the piston speed at the characteristic switching point between the line g) and the characteristic (line h in FIG. 11) of the expansion side damping valve 24 can be arbitrarily set.
  • the switching speed of the damping characteristic in the very low speed region and the damping characteristic in the low speed region during the contraction stroke of the shock absorber D depends on the cross-sectional area of the first passage 11b functioning as an orifice and the bending rigidity of the first leaf valve 12. It can be set arbitrarily.
  • the switching speed of the damping characteristic in the low speed region and the damping characteristic in the high speed region during the contraction stroke of the shock absorber D is arbitrarily set by the cross-sectional area of the first passage 1b functioning as an orifice and the valve opening pressure of the compression side damping valve 23. can do.
  • the switching speed of the damping characteristic in the very low speed region and the damping characteristic in the low speed region during the expansion stroke of the shock absorber D is arbitrarily determined by the cross-sectional area of the second passage 14b functioning as an orifice and the bending rigidity of the second leaf valve 15. Can be set.
  • the switching speed of the damping characteristic in the low speed region and the damping characteristic in the high speed region during the expansion stroke of the shock absorber D is arbitrarily determined by the cross-sectional area of the second passage 14b functioning as an orifice and the valve opening pressure of the expansion side damping valve 24. Can be set.
  • valve V2 may be arranged on the pressure side chamber R2 side which is lower than the piston 21.
  • the space M of the valve V2 may be communicated with the expansion side chamber R1 through a hollow hole provided in the piston rod 22.
  • the lower end of the hollow hole 22b in FIG. 10 may be closed, and a radial through hole communicating with the hollow hole 22b may be provided separately on the tip end side of the piston rod 22 to communicate with the space M.
  • the second seat member 13 of the valve V2 is arranged at the lower end of the piston rod 22, so that the number of parts can be reduced by causing the second seat member 13 to function as a piston nut.
  • the first leaf valve 12 and the first passage 11b exhibit a damping force when the shock absorber D extends, and the second leaf valve 15 and the second passage 14b are A damping force is exerted when the shock absorber D contracts.
  • the valve V2 may be incorporated in the damping force adjustment type shock absorber D1.
  • the shock absorber D1 includes a cylinder 30, a piston 31 that is slidably inserted into the cylinder 30, and divides the cylinder 30 into an extension side chamber R3 and a pressure side chamber R4, and a cylinder A piston rod 32 that is movably inserted into the piston 30 and connected at one end to the piston 21; main damping passages 31a and 31b that are provided in the piston 31 and communicate with the expansion side chamber R3 and the pressure side chamber R4; A hollow hole 32b that opens to the pressure side chamber, a partition member 33 that is mounted on the outer side of the piston rod 32 and closer to the extension side chamber than the piston 31, and an outer periphery of the piston rod 32 that is the piston 31 and the partition member 33.
  • a cylindrical cap portion 17 that is provided on the first seat member 17 of the valve V2 and is fitted to the outer periphery of the partition member 33.
  • a chamber L formed by the partition member 33 and the first sheet member 17, sub-attenuation passages 33 a and 33 b formed in the partition member 33 and communicating the chamber L to the expansion side chamber R 3, and the piston rod 32.
  • a first bypass port 32c that communicates the hollow hole 32b and the room L
  • a second bypass port 32d that is provided in the piston rod 32 and communicates the hollow hole 32b and the space M of the valve V2, and a circumferential direction in the hollow hole 32b
  • a rotary valve RV that opens and closes the first bypass port 32c and the second bypass port 32d.
  • extension side chamber R3 and the pressure side chamber R4 are filled with a fluid, for example, hydraulic oil, similarly to the shock absorber D. Furthermore, in order to compensate the volume when the piston rod 32 moves back and forth in the cylinder 30, an air chamber and a reservoir are separately provided.
  • a main pressure side damping valve 34 composed of an annular laminated leaf valve that opens and closes the upper end opening of the main damping passage 31a is laminated above the piston 31 in FIG. Below the piston 31 in FIG. 12, a main extension side damping valve 35 composed of an annular laminated leaf valve that opens and closes the lower end opening of the main damping passage 31b is laminated.
  • auxiliary pressure side damping valve 36 composed of an annular laminated leaf valve that opens and closes the upper end opening of the auxiliary damping passage 33a is laminated above the partition member 33 in FIG.
  • a secondary extension side damping valve 37 composed of an annular laminated leaf valve that opens and closes the lower end opening of the secondary damping passage 33b is laminated.
  • the valve V2 is disposed between the main pressure side damping valve 34 and the secondary extension side damping valve 37, and the shape of the first seat member 17 is partially different from the valve V2.
  • the first seat member 17 in the valve V ⁇ b> 2 has a cylindrical cap portion 17 b on the back surface of the seat body 17 a having the same shape as the first seat member 10.
  • a partition member 33 is fitted to the inner periphery of the cap portion 17b.
  • a spacer 38 formed in a bottomed cylindrical shape is interposed between the sub-extension side damping valve 37 and the seat body 17a of the first seat member 17.
  • the spacer 38 has a communication hole 38 a that communicates between the room L and the inside of the spacer 38.
  • the piston 31, the main pressure side damping valve 34, the main extension side damping valve 35, the valve V2, the spacer 38, the auxiliary pressure side damping valve 36, the partition member 33, and the auxiliary extension side damping valve 37 are stacked, It is mounted on the outer periphery of a small diameter portion 32 a provided at the lower end, and is fixed to the piston rod 32 by a piston nut 39.
  • the piston rod 32 has a hollow hole 32b that opens from the lower end.
  • the hollow hole 32b communicates with the room L by a first bypass port 32c that opens from the side of the piston rod 32, and communicates with the space M by a second bypass port 32d that opens from the side of the piston rod 32.
  • the sub-attenuation passages 33a and 33b are provided in parallel to the main attenuation passages 31a and 31b between the extension side chamber R3 and the compression side chamber R4.
  • the valve V2 is provided in parallel with the main damping passages 31a and 31b between the expansion side chamber R3 and the compression side chamber R4.
  • a cylindrical rotary valve RV which is inserted into the hollow hole 32b so as to be slidable in the circumferential direction, is provided at a position facing the first bypass port 32c and communicates with the inside and outside, and a second bypass port.
  • Valve ports 42 and 43 provided at positions that can face 32d and communicating inside and outside.
  • the valve port 40 and the valve port 42 are formed on the same line in the axial direction.
  • the valve port 41 and the valve port 43 are formed at positions displaced from each other in the circumferential direction and at positions displaced from the valve ports 40 and 42 in the circumferential direction.
  • the valve port 40 By rotating the rotary valve RV in the circumferential direction, the valve port 40 is opposed to the first bypass port 32c, and the valve port 42 is opposed to the second bypass port 32d, so that the first bypass communicates with the sub-attenuation passages 33a and 33b.
  • the port 32c and the second bypass port 32d leading to the valve V2 are opened.
  • the sub-attenuation passages 33a and 33b and the valve V2 that are arranged in parallel with the main attenuation passages 31a and 31b can function effectively.
  • valve V2 By applying the valve V2 to such a shock absorber D1 and operating the rotary valve RV, it is possible to set whether or not to function the sub damping passages 33a and 33b and the valve V2, and to adjust the damping force. .
  • cap portion 17b is integrated with the first seat member 17 of the valve V2, it is not necessary to separately provide a cap for forming the room L, and the number of parts can be reduced.

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Abstract

　バルブは、開口窓と内周又は外周から開口窓へ通じる通路とを有する環状のディスクと、ディスクに積層されて開口窓を開閉する環状のリーフバルブと、を備える。通路は、リーフバルブによって覆われてオリフィスとして機能する。

Description

バルブ及び緩衝器
　本発明は、バルブ及び緩衝器に関する。
　緩衝器は、シリンダと、シリンダ内に移動自在に挿入されるピストンロッドと、ピストンロッドの外周に装着されてシリンダ内に摺動自在に挿入されるとともにシリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、を備える。緩衝器は、ピストンに積層したバルブによって伸側室と圧側室とを行き来する作動油の流れに抵抗を与え、減衰力を発揮する。
　車両のサスペンションに組み込まれる緩衝器では、車体及び車輪の共振周波数帯の振動に対して減衰力を発揮することで当該振動を減衰させ、車両における乗り心地を向上させることができる。しかし、上記共振周波数帯以外の周波数帯の振動に対して減衰力が大きすぎると、懸架ばねや防振ゴム等の防振効果を損ない、乗り心地が悪化する可能性がある。
　ＪＰ２００３－４２２１４Ａは、オリフィスとリーフバルブとを並列に組み合わせたバルブを有する緩衝器を開示している。この緩衝器は、ピストン速度が低速域にある場合、主にオリフィスによって減衰力を発揮し、ピストン速度が高速域にある場合、リーフバルブが開いて主にリーフバルブによって減衰力を発揮する。
　緩衝器の減衰特性（ピストン速度に対する減衰力の特性）は、図１３に示すように、ピストン速度が低速域にある場合、ピストン速度の二乗に比例するオリフィス特有の特性となり、ピストン速度が高速域にある場合、ピストン速度に比例するリーフバルブ特有の特性となる。これにより、ピストン速度が低速域にある場合にオリフィスを用いることで減衰力が過大となることを防止でき、ピストン速度が高速域にある場合にリーフバルブを用いることで減衰力が過小となることを防止できる。よって、擬似的に振動周波数に感応した減衰特性を実現できるので、車両における乗り心地を向上させることができる。
　しかし、オリフィスによる減衰特性は、ピストン速度の二乗に比例して減衰力が変化する特性であるので、ピストン速度が非常に低い（微低速）場合には、緩衝器の減衰力も非常に小さくなる。これにより、車体の振動が減衰されずに、搭乗者に不快感を与える可能性がある。
　この発明の目的は、車両における乗り心地を向上させることが可能なバルブ及び緩衝器を提供することである。
　本発明のある態様によれば、開口窓と内周又は外周から開口窓へ通じる通路とを有する環状のディスクと、ディスクに積層されて開口窓を開閉する環状のリーフバルブと、を備え、通路がリーフバルブによって覆われてオリフィスとして機能するバルブが提供される。
　本発明の別の態様によれば、環状の第一シート部材と、第一シート部材に積層され、第一開口窓と内周から第一開口窓へ通じる第一通路とを有する環状の第一ディスクと、第一ディスクに積層されるとともに内周が第一シート部材によって径方向に位置決めされ、第一開口窓を開閉する環状の第一リーフバルブと、環状の第二シート部材と、第二シート部材に積層され、第二開口窓と外周から第二開口窓へ通じる第二通路とを有する環状の第二ディスクと、第二ディスクに積層され、第二開口窓を開閉する環状の第二リーフバルブと、第一リーフバルブと第二リーフバルブとの間に介装され、第一リーフバルブを外周が撓むことができるように支持するとともに第二リーフバルブを内周が撓むことができるように支持する環状の支持部材と、を備え、第一通路は、第一ディスクが第一シート部材と第一リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能し、第二通路が、第二ディスクが第二シート部材と第二リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能するバルブが提供される。
　さらに本発明の別の態様によれば、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されシリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、一端がピストンに連結されるピストンロッドと、を備える緩衝器であって、環状の第一シート部材と、第一シート部材に積層され、第一開口窓と内周から第一開口窓へ通じる第一通路とを有する環状の第一ディスクと、第一ディスクに積層されるとともに内周が第一シート部材によって径方向に位置決めされ、第一開口窓を開閉する環状の第一リーフバルブと、環状の第二シート部材と、第二シート部材に積層され、第二開口窓と外周から第二開口窓へ通じる第二通路とを有する環状の第二ディスクと、第二ディスクに積層され、第二開口窓を開閉する環状の第二リーフバルブと、第一リーフバルブと第二リーフバルブとの間に介装され、第一リーフバルブを外周が撓むことができるように支持するとともに第二リーフバルブを内周が撓むことができるように支持する、内径がピストンロッドの外径よりも大きい環状の支持部材と、を有するバルブを備え、バルブは、伸側室及び圧側室の一方に臨むようにピストンロッドの外周に装着され、第一シート部材、第二シート部材及び支持部材によって形成される空間は、ピストンロッド内を介して伸側室及び圧側室の他方に連通し、第一通路は、第一ディスクが第一シート部材と第一リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能し、第二通路が、第二ディスクが第二シート部材と第二リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能する緩衝器が提供される。
図１は、本発明の第１実施形態に係るバルブを示す拡大縦断面図である。 図２は、本発明の第１実施形態に係るバルブを示す分解斜視図である。 図３は、本発明の第１実施形態に係るバルブのディスクを示す拡大平面図である。 図４は、本発明の第１実施形態に係るバルブのディスクの変形例を示す斜視図である。 図５は、本発明の第１実施形態に係るバルブを適用した緩衝器の減衰特性図である。 図６は、本発明の第２実施形態に係るバルブを示す拡大縦断面図である。 図７は、本発明の第２実施形態に係るバルブを示す分解斜視図である。 図８は、本発明の第２実施形態に係るバルブのディスクを示す拡大平面図である。 図９は、本発明の第３実施形態に係るバルブを示す縦断面図である。 図１０は、本発明の第３実施形態に係るバルブを適用した緩衝器の一部を示す縦断面図である。 図１１は、本発明の第３実施形態に係るバルブを適用した緩衝器の減衰特性図である。 図１２は、本発明の第３実施形態に係るバルブを適用した緩衝器の変形例を示す縦断面図である。 図１３は、比較例におけるバルブを組み込んだ緩衝器の減衰特性図である。
　以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。
　第１実施形態について説明する。
　図１から図３に示すように、本実施形態のバルブＶは、円形の開口窓１ａと内周から開口窓１ａへ通じる通路１ｂとを有する環状のディスク１と、ディスク１に積層されて開口窓１ａを開閉する環状のリーフバルブ２と、ディスク１のリーフバルブ２とは反対側に積層される環状のシート部材３と、を備える。バルブＶは、流体がディスク１の内周側から通路１ｂを通過する際に、通路１ｂ及びリーフバルブ２によって流体の流れに抵抗を与える。
　ディスク１は円盤状であって、軸方向に貫通する孔として形成される四つの開口窓１ａと、内周から外周側へ向けて放射状に形成される複数の孔として形成されてそれぞれが対応する開口窓１ａに連通する四つの通路１ｂと、二つの位置決め用の切欠１ｃと、を備える。ディスク１はシート部材３に積層され、開口窓１ａ及び通路１ｂの図１における下端がシート部材３によって閉塞される。
　開口窓１ａは円形に限定されることなく、周方向に沿う円弧状などであってもよい。開口窓１ａの形状は、開口窓１ａを軸方向から見た場合の面積が、通路１ｂの断面積、すなわち、通路１ｂの周方向幅にディスク１の厚み（軸方向長さ）を乗じた値よりも大きくなるように設定される。
　通路１ｂの内周側は、軸方向から見て末広がりの形状となっており、内周側から通路１ｂを通過する流体がスムーズに通路１ｂ内へ導かれる。
　開口窓１ａの設置数及び通路１ｂの設置数は、四つに限定されることなく任意に設定することが可能である。本実施形態では、開口窓１ａと通路１ｂとがディスク１を軸方向に貫通する孔で形成されるので、一つの開口窓１ａに対して一つの通路１ｂが設けられる。なお、ディスク１に設ける開口窓１ａと通路１ｂとは、ディスク１を軸方向に貫通しない溝状に形成してもよい。この場合、図４に示すように、ディスク１とシート部材３とが一体化された形状のディスク１であれば、開口窓１ａに複数の通路１ｂを連通させてもよい。
　リーフバルブ２は、バルブＶの組立容易性の見地から、その内周径がディスク１の内周径と等しく設定される。リーフバルブ２の内周には、リーフバルブ２をディスク１に積層した際にディスク１の切欠１ｃと符合する位置に切欠１ｃと同形状の切欠２ａが設けられる。つまり、リーフバルブ２は、ディスク１の切欠１ｃと同数の切欠２ａを備える。リーフバルブ２の外径は、少なくとも開口窓１ａを覆うことが可能な径に設定される。つまり、リーフバルブ２が撓むことなくディスク１に積層した状態では、開口窓１ａと通路１ｂとがリーフバルブ２によって覆われる。
　シート部材３は、ディスク１が積層される面に、ディスク１の切欠１ｃ及びリーフバルブ２の切欠２ａに嵌合する二つの突起３ａが設けられる。突起３ａがディスク１の切欠１ｃ及びリーフバルブ２の切欠２ａに嵌合することで、ディスク１及びリーフバルブ２はシート部材３に対して径方向及び周方向に位置決めされる。このように、突起３ａによってディスク１を位置決めすることで、通路１ｂを塞ぐことなくディスク１をシート部材３に位置決めすることができる。なお、切欠１ｃ、２ａ及び突起３ａの形状は任意であり、それぞれの設置数は複数であればよい。
　シート部材３にディスク１及びリーフバルブ２を積層すると、ディスク１がシート部材３とリーフバルブ２とによって挟持される。これにより、ディスク１がシート部材３の端面に当接するので、開口窓１ａ及び通路１ｂの図１における下端がシート部材３によって閉塞される。また、ディスク１がリーフバルブ２に当接するので、開口窓１ａ及び通路１ｂの図１における上端がリーフバルブ２によって閉塞される。
　このようにディスク１及びリーフバルブ２がシート部材３に組み付けられた後、リーフバルブ２の図１における上面であるディスクとは反対側の面に、環状の支持部材４が積層される。支持部材４は、環状の本体部４ａと、本体部４ａの図１における下端外周に設けられリーフバルブ２の内周側を支持する支持環４ｂと、を備える。
　支持環４ｂは、リーフバルブ２のディスクとは反対側の面である背面に当接してリーフバルブ２を支持し、その外周縁でリーフバルブ２の外周の図１における上方側への撓みに対する支点を形成する。支持環４ｂの内径は、支持環４ｂが突起３ａの外周に嵌合可能な径、つまり、突起３ａの外周縁を通る仮想円の直径に設定される。支持環４ｂの外径は、ディスク１の各通路１ｂの開口窓側の端部に位置する仮想円（図３の破線）と同径に設定される。支持環４ｂがリーフバルブ２の背面に当接すると、開口窓１ａを閉塞するリーフバルブ２の外周側は支持環４ｂに支持されないので、リーフバルブ２の外周側の図１における上方側への撓みが許容される。したがって、リーフバルブ２は、外周側のみが撓んで開口窓１ａを開閉することができる。
　支持部材４をリーフバルブ２の図１における上方に積層すると、支持環４ｂの内周に突起３ａの外周が嵌合するので、支持部材４がシート部材３に径方向に位置決めされる。これにより、リーフバルブ２の背面の所定の位置が支持されるので、安定した減衰特性を実現可能である。
　支持環４ｂはリーフバルブ２の撓み支点を形成すれば足りるので、リーフバルブ２の内周側の一部のみを支持しているが、支持環４ｂがリーフバルブ２の内周側の全部を支持するように構成してもよい。これにより、リーフバルブ２の内周側をディスク１へ密着させてリーフバルブ２の内周側の撓みを阻止することができるので、リーフバルブ２の内周側の疲労を防止することができる。この場合、支持環４ｂの内周に突起３ａが挿入される切欠溝を設けておくと支持環４ｂの組み付けが容易になる。
　このようにバルブＶを構成すると、ディスク１に設けた通路１ｂは、ディスク１の内周側の開口のみが開放され、図１における上下端側はリーフバルブ２とシート部材３とで閉塞される。したがって、通路１ｂは、絞り、つまり、オリフィスとして機能する。
　開口窓１ａはリーフバルブ２によって閉塞され、ディスク１の内周側から流体が通路１ｂへ流れ込んで開口窓１ａ内の圧力が高まると、この圧力によってリーフバルブ２の外周が図１における上方へ撓む。これにより、ディスク１とリーフバルブ２との間に隙間が生じて、開口窓１ａは開放される。
　反対に、リーフバルブ２の背面であるディスクとは反対側（図１における上方）から流体の圧力が作用すると、リーフバルブ２はディスク１へ向けて押しつけられるので、開口窓１ａはリーフバルブ２によって閉塞状態に保持される。
　バルブＶは、ディスク１の内周側からの流体の流れによってリーフバルブ２が撓んで開弁し、流体を通路１ｂ及び開口窓１ａを介してディスク１の外周側へ移動させるが、ディスク１の外周側から内周側への流体の流れに対してはリーフバルブ２が開口窓１ａを閉塞した状態に保持する。つまり、バルブＶは、流体の流れが一方向に限定される一方通行のバルブである。
　流体がディスク１の内周側から通路１ｂ内に侵入してリーフバルブ２を撓ませて開口窓１ａからディスク１の外周側へ流出する際に、流速が低い場合と高い場合とでは以下のような相違がある。
　流速が低い場合、オリフィスとして機能する通路１ｂにおける抵抗は小さく、通路１ｂによる圧力損失は小さい。一方、リーフバルブ２が撓んでディスク１との間に形成される隙間は小さいので、この隙間が通過する流体の流れに与える抵抗は大きくなる。したがって、通路１ｂが通過する流体の流れに与える抵抗よりもリーフバルブ２とディスク１との間の隙間が通過する流体の流れに与える抵抗の方が大きくなり、圧力損失も大きくなる。この場合、リーフバルブ２とディスク１との間の隙間による圧力損失は、流量に対して比例的な特性となる。
　流速が高い場合、通路１ｂはオリフィスとして機能するので通路１ｂの圧力損失は、流速の二乗に比例する特性となり、通路１ｂにおける圧力損失は、リーフバルブ２とディスク１との間の隙間による圧力損失より大きくなる。
　よって、ピストン速度（緩衝器の伸縮速度）が微低速域にある場合、リーフバルブ２とディスク１との間の隙間による圧力損失が支配的となり、緩衝器の減衰特性は、図５の線ａに示すように、ピストン速度の増加に伴って減衰力が比例的に増加する特性となる。ピストン速度が微低速域を超えて低速域にある場合、通路１ｂによる圧力損失が支配的となり、緩衝器の減衰特性は、図５の線ｂに示すように、ピストン速度の増加に伴って減衰力がピストン速度の二乗に比例して増加する特性となる。つまり、図５に破線で示す比較例におけるバルブを利用した緩衝器の減衰特性と比較して、ピストン速度が微低速時における減衰力を大きくすることができる。
　したがって、バルブＶを緩衝器の伸側室と圧側室との間や圧側室とリザーバ室との間に適用した緩衝器では、ピストン速度が非常に低い（微低速）場合にも減衰力を充分に発揮することができる。よって、車体の振動を充分に減衰させて搭乗者に不快感を与えることを防止でき、車両における乗り心地を向上させることができる。
　また、開口窓１ａの大きさを変更することでリーフバルブ２の開弁圧を変更することができ、ピストン速度が微低速域にある場合の緩衝器の減衰力の特性を調節することができる。さらに、通路１ｂの断面積を変更することでオリフィスの流路面積を変更することができ、ピストン速度が微低速域を超えて低速域にある場合の緩衝器の減衰特性を調節することができる。したがって、減衰特性を決定づける開口窓１ａと通路１ｂとを備えたディスク１をシート部材３とは別部品とすることで、ディスク１のみを交換するだけで減衰特性を調節することができる。さらに、リーフバルブ２の撓み剛性を変更することで、ピストン速度が微低速域にある場合の緩衝器の減衰力の特性の傾き（図５の線ａの傾き）を調節することができる。
　なお、減衰特性の説明を簡略化するため、ピストン速度に微低速域、低速域、高速域との区分を設けているが、微低速域と低速域との境界の速度は、オリフィスとして機能する通路１ｂの断面積とリーフバルブ２の撓み剛性とによって任意に設定することができる。
　第２実施形態について説明する。
　本実施形態では、バルブＶ１の構造、特にリーフバルブ６が撓んで開口窓５ａを開閉する構造が第１実施形態と異なる。第１実施形態のリーフバルブ２は、リーフバルブ２の外周が撓んで開口窓１ａを開閉する、所謂、外開きのリーフバルブであるのに対し、本実施形態のリーフバルブ６は、図６に示すように、リーフバルブ６の内周側が撓んでディスク５の開口窓５ａを開閉する、所謂、内開きのリーフバルブである。
　バルブＶ１は、図６から図８に示すように、開口窓５ａと外周から当該開口窓５ａへ通じる通路５ｂとを有する環状のディスク５と、ディスク５に積層されて開口窓５ａを開閉する環状のリーフバルブ６と、ディスク５のリーフバルブとは反対側に積層される環状のシート部材７と、を備える。バルブＶ１は、流体がディスク５の外周側から通路５ｂを通過する際に、この流体の流れに通路５ｂ及びリーフバルブ６によって抵抗を与える。
　ディスク５は、図７及び図８に示すように、円盤状であって、軸方向に貫通する孔で形成される四つの開口窓５ａと、外周から内周側へ向けて放射状に形成される複数の孔として形成されてそれぞれが対応する開口窓５ａに連通する四つの通路５ｂと、を備える。ディスク５はシート部材７に積層され、開口窓５ａ及び通路５ｂの図７における下端がシート部材７によって閉塞される。
　開口窓５ａは、円形に限定されることなく、周方向に沿う円弧状などであってもよい。開口窓５ａの形状は、開口窓５ａを軸方向から見た場合の面積が、通路５ｂの断面積、すなわち、通路５ｂの周方向幅にディスク５の厚み（軸方向長さ）を乗じた値よりも大きくなるように設定される。
　通路５ｂの外周側は、軸方向から見て末広がりの形状となっており、外周側から通路５ｂを通過する流体がスムーズに通路５ｂ内へ導かれる。
　開口窓５ａの設置数及び通路５ｂの設置数は、四つに限定されることなく任意に設定することが可能である。本実施形態では、開口窓５ａと通路５ｂとがディスク５を軸方向に貫く孔で形成されるので、一つの開口窓５ａに対して一つの通路５ｂが設けられる。なお、ディスク５に設ける開口窓５ａと通路５ｂとは、ディスク５を軸方向に貫通しない溝状に形成してもよい。この場合、ディスク５とシート部材７とが一体化された形状のディスク５であれば、開口窓５ａに複数の通路５ｂを連通させてもよい。
　リーフバルブ６は、バルブＶ１の組立容易性の見地から、その内周径がディスク５の内周径と等しく設定される。リーフバルブ６の外周径は、後述する支持部材８による径方向の位置決めのため、ディスク５の外周径と同一径に設定される。つまり、リーフバルブ６が撓むことなくディスク５に積層した状態では、開口窓５ａと通路５ｂとがリーフバルブ６によって覆われる。
　シート部材７は、ディスク５が積層される面を有し、この面の図６における外周には環状切欠７ａが設けられる。シート部材７の図６における上端にディスク５を積層すると、通路５ｂの外周側端が環状切欠７ａに対向して通路５ｂの始端が開放される。
　シート部材７にディスク５及びリーフバルブ６を積層すると、ディスク５がシート部材７とリーフバルブ６とによって挟持される。これにより、ディスク５がシート部材７の端面に当接するので、開口窓５ａ及び通路５ｂの図６における下端のほとんどがシート部材７によって閉塞される。また、ディスク５がリーフバルブ６に当接するので、開口窓５ａ及び通路５ｂの図６における上端がリーフバルブ６によって閉塞される。
　このようにディスク５及びリーフバルブ６がシート部材７に組み付けられた後、リーフバルブ６の図６における上面であるディスクとは反対側の面に、環状の支持部材８が積層される。支持部材８は、環状の本体部８ａと、本体部８ａの図６における下端外周に設けられ、ディスク５、リーフバルブ６及びシート部材７の外周に嵌合してディスク５、リーフバルブ６及びシート部材７を径方向に位置決めする位置決め筒８ｂと、本体部８ａの図６における下面に設けられてリーフバルブ６の外周側を支持する支持環８ｃと、位置決め筒８ｂを径方向に貫く切欠８ｄと、を備える。
　支持環８ｃは、リーフバルブ６のディスクとは反対側の面である背面に当接してリーフバルブ６を支持し、その内周縁でリーフバルブ６の内周の図６における上方側への撓みに対する支点を形成する。支持環８ｃの内径は、ディスク５の各通路１ｂの開口窓側の端部に位置する仮想円（図８の破線）と同径に設定される。支持環８ｃがリーフバルブ６の背面に当接すると、開口窓５ａを閉塞するリーフバルブ６の内周側は支持環８ｃに支持されないので、リーフバルブ６の内周側の図６における上方側への撓みが許容される。したがって、リーフバルブ６は、内周側のみが撓んで開口窓５ａを開閉することができる。
　位置決め筒８ｂをディスク５、リーフバルブ６及びシート部材７の外周に嵌合すると、ディスク５及びリーフバルブ６が支持部材８に対して径方向に位置決めされる。これにより、支持環８ｃによってリーフバルブ６の背面の所定の位置が支持されるので、安定した減衰特性を実現可能である。
　支持環８ｃはリーフバルブ６の撓み支点を形成すれば足りるので、リーフバルブ６の外周側の一部のみを支持しているが、支持環８ｃがリーフバルブ６の外周側の全部を支持するように構成してもよい。これにより、リーフバルブ６の外周側をディスク５へ密着させてリーフバルブ６の外周側の撓みを阻止することができるので、リーフバルブ６の内周側の疲労を防止することができる。
　また、本体部８ａの内周径は、リーフバルブ６の内径よりも大きく設定される。これにより、リーフバルブ６の内周が図６における上方へ撓んだ際に、リーフバルブ６の内周が本体部８ａに干渉することを防止することができる。
　このようにバルブＶ１を構成すると、ディスク５に設けた通路５ｂは、ディスク５の外周側の開口のみが開放され、図６における上下端側はリーフバルブ６とシート部材７とで閉塞される。したがって、通路５ｂは、絞り、つまり、オリフィスとして機能する。
　ディスク５の外周側の開口は、シート部材７の外周に設けた環状切欠７ａに連通し、環状切欠７ａは位置決め筒８ｂに設けられる切欠８ｄを介して支持部材８の外部と連通する。したがって、ディスク５の外周側から通路５ｄ内への流体の流入が許容される。なお、環状切欠７ａを設けることで通路５ｄと切欠８ｄとが周方向へ位置ずれしても両者を連通させることができるが、他の構成により通路５ｄと切欠８ｄとを対向させることができるのであれば、環状切欠７ａを省略してもよい。また、位置決め筒８ｂを支持部材８に設ける代わりに、シート部材７に設けてもよい。
　開口窓５ａはリーフバルブ６によって閉塞され、ディスク５の外周側から流体が通路５ｂへ流れ込んで開口窓５ａ内の圧力が高まると、この圧力によってリーフバルブ６の内周が図６における上方へ撓む。これにより、ディスク５とリーフバルブ６との間に隙間が生じて、開口窓５ａは開放される。
　反対に、リーフバルブ６の背面であるディスクとは反対側（図６における上方）から流体の圧力が作用すると、リーフバルブ６はディスク５へ向けて押しつけられるので、開口窓５ａはリーフバルブ６によって閉塞状態に保持される。
　バルブＶ１は、ディスク５の外周側からの流体の流れによってリーフバルブ６が撓んで開弁し、流体を通路５ｂ及び開口窓５ａを介してディスク５の内周側へ移動させるが、ディスク５の内周側から外周側への流体の流れに対してはリーフバルブ６が開口窓５ａを閉塞した状態に保持する。つまり、バルブＶ１は、流体の流れが一方向に限定される一方通行のバルブである。
　流体がディスク５の外周側から通路５ｂ内に侵入してリーフバルブ６を撓ませて開口窓５ａからディスク５の内周側へ流出する際に、流速が低い場合と高い場合とでは以下のような相違がある。
　流速が低い場合、オリフィスとして機能する通路５ｂにおける抵抗は小さく、通路５ｂによる圧力損失は小さい。一方、リーフバルブ６が撓んでディスク５との間に形成される隙間は小さいので、この隙間が通過する流体の流れに与える抵抗は大きくなる。したがって、通路５ｂが通過する流体の流れに与える抵抗よりもリーフバルブ６とディスク５との間の隙間が通過する流体の流れに与える抵抗の方が大きくなり、圧力損失も大きくなる。この場合、リーフバルブ６とディスク５との間の隙間による圧力損失は、流量に対して比例的な特性となる。
　流速が高い場合、通路５ｂはオリフィスとして機能するので通路５ｂの圧力損失は、流速の二乗に比例する特性となり、通路５ｂにおける圧力損失は、リーフバルブ６とディスク５との間の隙間による圧力損失より大きくなる。
　よって、ピストン速度（緩衝器の伸縮速度）が微低速域にある場合、リーフバルブ６とディスク５との間の隙間による圧力損失が支配的となり、緩衝器の減衰特性は、図５の線ａに示ように、ピストン速度の増加に伴って減衰力が比例的に増加する特性となる。ピストン速度が微低速域を超えて低速域にある場合、通路５ｂによる圧力損失が支配的となり、緩衝器の減衰特性は、図５の線ｂに示すように、ピストン速度の増加に伴って減衰力がピストン速度の二乗に比例して増加する特性となる。つまり、図５に破線で示す比較例におけるバルブを利用した緩衝器の減衰特性と比較して、ピストン速度が微低速時における減衰力を大きくすることができる。
　したがって、バルブＶを緩衝器の伸側室と圧側室との間や圧側室とリザーバ室との間に適用した緩衝器では、ピストン速度が非常に低い（微低速）場合にも減衰力を充分に発揮することができる。よって、車体の振動を充分に減衰させて搭乗者に不快感を与えることを防止でき、車両における乗り心地を向上させることができる。
　また、開口窓５ａの大きさを変更することでリーフバルブ６の開弁圧を決定することができ、ピストン速度が微低速域にある場合の緩衝器の減衰力の特性を調節することができる。さらに、通路５ｂの断面積を変更することでオリフィスの流路面積を変更することができ、ピストン速度が微低速域を超えて低速域にある場合の緩衝器の減衰特性を調節することができる。したがって、減衰特性を決定づける開口窓５ａと通路５ｂとを備えたディスク５をシート部材７とは別部品とすることで、ディスク５のみを交換するだけで減衰特性を調節することができる。さらに、リーフバルブ６の撓み剛性を変更することで、ピストン速度が微低速域にある場合の緩衝器の減衰力の特性の傾き（図５の線ａの傾き）を調節することができる。
　第３実施形態について説明する。
　図９に示すように、本実施形態のバルブＶ２は、環状の第一シート部材１０と、第一開口窓１１ａと内周から第一開口窓１１ａへ通じる第一通路１１ｂとを有して第一シート部材１０に積層される環状の第一ディスク１１と、第一ディスク１１に積層されるとともに内周が第一シート部材１０に径方向に位置決めされ第一開口窓１１ａを開閉する環状の第一リーフバルブ１２と、を備える。
　バルブＶ２はさらに、環状の第二シート部材１３と、第二開口窓１４ａと外周から第二開口窓１４ａへ通じる第二通路１４ｂとを有して第二シート部材１３に積層される環状の第二ディスク１４と、第二ディスク１４に積層されて第二開口窓１４ａを開閉する環状の第二リーフバルブ１５と、第一リーフバルブ１２と第二リーフバルブ１５との間に介装され第一リーフバルブ１２を外周撓み可能に支持するとともに第二リーフバルブ１５を内周撓み可能に支持する環状の支持部材１６と、を備える。
　バルブＶ２は、内周側からの流体の流れに対して、第一通路１１ｂ及び第一リーフバルブ１２によって抵抗を与え、外周側からの流体の流れに対して、第二通路１４ｂ及び第二リーフバルブ１５によって抵抗を与える。
　バルブＶ２は、第１実施形態のバルブＶを天地逆にして第２実施形態のバルブＶ１に向い合せ、バルブＶの支持部材４とバルブＶ１の支持部材８とを一体化して一つの支持部材１６としたような構造である。第一ディスク１１がバルブＶを構成する部材であるディスク１に相当し、第一リーフバルブ１２がリーフバルブ２に相当し、第一シート部材１０がシート部材３に相当する。また、第二ディスク１４がバルブＶ１を構成する部材であるディスク５に相当し、第二リーフバルブ１５がリーフバルブ６に相当し、第二シート部材１３がシート部材７に相当する。バルブＶ２の各部材は、基本的にバルブＶ、Ｖ１の対応する各部材と同様の構成を備えている。したがって、説明の簡略化のため、バルブＶ２の各部材が対応するバルブＶ、Ｖ１の各部材と異なる部分についてのみ説明する。
　図９に示すように、第一ディスク１１は円盤状であり、軸方向に貫通する孔で形成される四つの第一開口窓１１ａと、内周から外周側へ向けて放射状に形成される複数の孔として形成されてそれぞれが対応する第一開口窓１ａに連通する四つの第一通路１１ｂと、内周に設けた二つの位置決め用の切欠（図示せず）と、を備える。第一ディスク１１は第一シート部材１０に積層され、第一開口窓１１ａ及び第一通路１１ｂの図９における上端が第一シート部材１０によって閉塞される。
　第一リーフバルブ１２の内周には、第一リーフバルブ１２を第一ディスク１１に積層した際に第一ディスク１１の切欠と符合する位置に第一ディスク１１の切欠と同形状の切欠（図示せず）が設けられる。第一リーフバルブ１２の外径は、少なくとも第一開口窓１１ａを覆うことが可能な径に設定される。つまり、第一リーフバルブ１２が撓むことなく第一ディスク１１に積層した状態では、第一開口窓１１ａと第一通路１１ｂとが第一リーフバルブ１２によって覆われる。
　第一シート部材１０は、第一ディスク１１の切欠及び第一リーフバルブ１２の切欠に嵌合する二つの突起１０ａを備え、第一ディスク１１及び第一リーフバルブ１２を位置決めしている。
　第一シート部材１０に第一ディスク１１及び第一リーフバルブ１２を積層すると、第一ディスク１１が第一シート部材１０と第一リーフバルブ１２とによって挟持され、第一通路１１ｂがオリフィスとして機能する。
　第二ディスク１４は、円盤状であって、軸方向に貫通する孔で形成される四つの第二開口窓１４ａと、外周から内周側へ向けて放射状に形成される複数の孔として形成されてそれぞれが対応する第二開口窓１４ａに連通する四つの第二通路１４ｂと、を備える。第二ディスク１４は第二シート部材１３に積層され、第二開口窓１４ａ及び第二通路１４ｂの図９における下端が第二シート部材１３によって閉塞される。
　第二リーフバルブ１５の外周径は、後述する支持部材１６による径方向の位置決めのため、第二ディスク１４の外周径と同一径に設定される。つまり、第二リーフバルブ１５が撓むことなく第二ディスク１４に積層した状態では、第二開口窓１４ａと第二通路１４ｂとが第二リーフバルブ１５によって覆われる。
　第二シート部材１３は、第二ディスク１４が積層される面を有し、この面の図９における外周には環状切欠１３ａが設けられる。第二シート部材１３の図９における上端に第二ディスク１４を積層すると、第二通路１４ｂの外周側端が環状切欠１３ａに対向して第二通路１４ｂの始端が開放される。
　第二シート部材１３に第二ディスク１４及び第二リーフバルブ１５を積層すると、第二ディスク１４が第二シート部材１３と第二リーフバルブ１５とによって挟持される。これにより、第二ディスク１４が第二シート部材１３の端面に当接するので、第二開口窓１４ａ及び第二通路１４ｂの図９における下端のほとんどが第二シート部材１３によって閉塞される。また、第二ディスク１４が第二リーフバルブ１５に当接するので、第二開口窓１４ａ及び第二通路１４ｂの図９における上端がリーフバルブ６によって閉塞され、第二通路１４ｂがオリフィスとして機能する。
　支持部材１６は、環状の本体部１６ａと、本体部１６ａの図９における上端外周に設けられ、第一リーフバルブ１２の内周側を支持する第一支持環１６ｂと、本体部１６ａの図９における下端外周に設けられ、第二ディスク１４、第二リーフバルブ１５及び第二シート部材１３の外周に嵌合して第二ディスク１４、第二リーフバルブ１５及び第二シート部材１３を径方向に位置決めする位置決め筒１６ｃと、本体部１６ａの図９における下端に設けられて第二リーフバルブ１５の外周側を支持する第二支持環１６ｄと、位置決め筒１６ｃを径方向に貫く切欠１６ｅと、を備える。
　第一支持環１６ｂは、第一リーフバルブ１２のディスクとは反対側の面である背面に当接して第一リーフバルブ１２を支持し、その外周縁で第一リーフバルブ１２の外周の図９における下方側への撓みに対する支点を形成する。支持部材１６を第一リーフバルブ１２の図９における下方に積層すると、第一支持環１６ｂの内周に突起１０ａの外周が嵌合し、支持部材１６が第一シート部材１０に対して径方向に位置決めされる。よって、支持部材１６によって第一リーフバルブ１２の背面の所定の位置が支持されるので、安定した減衰特性を実現可能である。
　第二支持環１６ｄは、第二リーフバルブ１５のディスクとは反対側である背面に当接して第二リーフバルブ１５を支持し、その内周縁で第二リーフバルブ１５の内周の図９における上方側への撓みに対する支点を形成する。位置決め筒１６ｃを第二ディスク１４及び第二リーフバルブ１５の外周に嵌合すると、第二ディスク１４及び第二リーフバルブ１５が支持部材１６に対して径方向に位置決めされる。これにより、第二支持環１６ｄによって第二リーフバルブ１５の背面の所定の位置が支持されるので、安定した減衰特性を実現可能である。
　また、本体部１６ａの内周径は、第一シート部材１０の内径及び第二シート部材１３の内径よりも大径に設定され、支持部材１６の内周側であって第一シート部材１０と第二シート部材１３との間に空間Ｍが形成される。本体部１６ａの内周径は、第二リーフバルブ１５の内径よりも大きく設定される。これにより、第二リーフバルブ１５の内周が図９における上方へ撓んだ際に、第二リーフバルブ１５の内周が本体部１６ａに干渉することを防止することができる。
　バルブＶ２の内周から外周へと流体が流れる場合、流体は空間Ｍから第一ディスク１１に設けた第一通路１１ｂに流入する。さらに流体は、第一リーフバルブ１２を押し開いて第一開口窓１１ａからバルブＶ２の外周へ流出する。これにより、バルブＶ２は、流体の流れに対して第一通路１１ｂと第一リーフバルブ１２とによって抵抗を与えることができる。一方、この流体の流れによって、第二リーフバルブ１５は第二ディスク１４に押しつけられるので、第二開口窓１４ａが閉塞し、流体が第二通路１４ｂを通過することはない。
　バルブＶ２の外周から内周へと流体が流れる場合、流体は第二通路１４ｂに流入する。さらに流体は、第二リーフバルブ１５を押し開いて第二開口窓１４ａからバルブＶ２の内周へ流入する。これにより、バルブＶ３は、流体の流れに対して第二通路１４ｂと第二リーフバルブ１５とによって抵抗を与えることができる。一方、この流体の流れによって、第一リーフバルブ１２は第一ディスク１１に押しつけられるので、第一開口窓１１ａが閉塞し、流体が第一通路１１ｂを通過することはない。
　バルブＶ２は、バルブＶとバルブＶ１とを並列して設けた構造であり、バルブＶ及びＶ１と同様の作用効果を奏することに加えて、流体の双方向の流れを許容する。これにより、バルブＶ２を緩衝器の伸側室と圧側室との間に設けた場合、伸側室から圧側室へ向かう流体の流れに対してだけでなく、圧側室から伸側室へ向かう流体の流れに対しても抵抗を与えることができる。よって、緩衝器の伸長作動時のみならず収縮作動時にも、図５に示したような減衰特性を発揮することができる。
　さらに、バルブＶ２は、一方通行のバルブＶとバルブＶ１とを並列して設けているので、流体が内周から外周へ通過する際の減衰特性と、流体が外周から内周へ通過する際の減衰特性と、を独立して設定することができる。
　さらに、第一リーフバルブ１２と第二リーフバルブ１５との間に支持部材１６が設けられるので、第一リーフバルブ１２を支持する機能と第二リーフバルブ１５を支持する機能とを一つの支持部材１６に集約することができる。よって、バルブＶ２の部品点数を減らすことができるとともに、全長を短くすることができる。
　上記のように構成されたバルブＶ２は、図１０に示すように、緩衝器Ｄのピストンロッド２２の先端にピストン２１とともに取り付けられる。
　緩衝器Ｄは、シリンダ２０と、シリンダ２０内に摺動自在に挿入されてシリンダ２０内を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに区画するピストン２１と、シリンダ２０内に移動自在に挿入され一端がピストン２１に連結されるピストンロッド２２と、ピストンロッド２２に取り付けられるバルブＶ２と、を備える。伸側室Ｒ１及び圧側室Ｒ２には、流体、例えば、作動油が充填される。流体としては、作動油の他に、水、水溶液等の液体や、気体を使用してもよい。なお、流体が液体である場合には、シリンダ２０内へのピストンロッド２２の進退に伴う体積変化を補償する気室やリザーバが別途設けられる。
　ピストン２１はさらに、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する主減衰通路２１ａ、２１ｂを備える。ピストン２１の図１０における上方には、主減衰通路２１ａの上端開口部を開閉する環状の積層リーフバルブから成る圧側減衰バルブ２３が積層される。ピストン２１の図１０における下方には、主減衰通路２１ｂの下端開口部を開閉する環状の積層リーフバルブから成る伸側減衰バルブ２４が積層される。
　ピストン２１、圧側減衰バルブ２３及び伸側減衰バルブ２４は、ピストンロッド２２の図１０における下端に設けた小径部２２ａの外周に組付けられ、小径部２２ａの最下端に螺着されるピストンナット２５によって固定される。
　ピストンロッド２２は、図１０における下端から開口する中空孔２２ｂと、ピストン２１よりも図１０における上方側からピストンロッドの径方向に開口して中空孔２２ｂに通じる透孔２２ｃと、を備える。
　バルブＶ２は、圧側減衰バルブ２３の上方に積層され、ピストンロッド２２の小径部２２ａの外周に装着される。バルブＶ２は、ピストンナット２５によって、ピストン２１、圧側減衰バルブ２３及び伸側減衰バルブ２４とともにピストンロッド２２に固定される。
　バルブＶ２における支持部材１６の内径は、ピストンロッド２２の小径部２２ａの外径よりも大径に設定され、これにより支持部材１６とピストンロッド２２との間に空間Ｍが確保される。バルブＶ２がピストンロッド２２に組み付けられると、空間Ｍは透孔２２ｃに対向して中空孔２２ｂに連通する。したがって、空間Ｍは、透孔２２ｃ及び中空孔２２ｂを介して圧側室Ｒ２に連通する。バルブＶ２はピストン２１よりも図１０における上方に配置されるため、バルブＶ２の外周側は伸側室Ｒ１である。
　バルブＶ２は、主減衰通路２１ａ、２１ｂと並列に、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２との間に設けられる。緩衝器Ｄが伸長する場合、伸側室Ｒ１から第二通路１４ｂに流入した液体は、第二リーフバルブ１５を押し開き、第二開口窓１４ａから空間Ｍへ移動する。さらに流体は、透孔２２ｃ及び中空孔２２ｂを介して圧側室Ｒ２に流出する。緩衝器Ｄが収縮する場合、圧側室Ｒ２から透孔２２ｃ及び中空孔２２ｂを介して空間Ｍへ流入した液体は、第一通路１１ｂを通過して第一リーフバルブ１２を押し開き、第一開口窓１１ａから伸側室Ｒ１に流出する。
　緩衝器Ｄは、緩衝器Ｄのピストン速度が低速域にある場合、バルブＶ２を液体が通過することによる圧力損失に応じた減衰力を発揮し、緩衝器Ｄのピストン速度が高速域になると、圧側減衰バルブ２３及び伸側減衰バルブ２４が開弁する。
　したがって、図１１に示すように、緩衝器Ｄの減衰特性は、ピストン速度が微低速域にある場合には、第一リーフバルブ１２による特性（図１１の線ｃ）または第二リーフバルブ１５による特性（図１１の線ｆ）となり、ピストン速度が微低速域を超えて低速域にある場合には、オリフィスとして機能する第一通路１１ｂによる特性（図１１の線ｄ）またはオリフィスとして機能する第二通路１４ｂによる特性（図１１の線ｇ）となり、ピストン速度が高速域になると、圧側減衰バルブ２３による特性（図１１の線ｅ）または伸側減衰バルブ２４による特性（図１１の線ｈ）となる。
　第一リーフバルブ１２による特性（図１１の線ｃ）と第一通路１１ｂによる特性（図１１の線ｄ）との特性切換点におけるピストン速度、及び第二リーフバルブ１５による特性（図１１の線ｆ）と第二通路１４ｂによる特性（図１１の線ｇ）との特性切換点におけるピストン速度は、互いに独立しており、両者を一致させてもよいし、異なる値に設定してもよい。
　同様に、第一通路１１ｂによる特性（図１１の線ｄ）と圧側減衰バルブ２３による特性（図１１の線ｅ）との特性切換点におけるピストン速度、及び第二通路１４ｂによる特性（図１１の線ｇ）と伸側減衰バルブ２４による特性（図１１の線ｈ）との特性切換点におけるピストン速度も、同様に任意に設定可能である。
　例えば、緩衝器Ｄの収縮行程時における微低速域の減衰特性と低速域の減衰特性との切換速度は、オリフィスとして機能する第一通路１１ｂの断面積と第一リーフバルブ１２の撓み剛性とによって任意に設定することができる。緩衝器Ｄの収縮行程時における低速域の減衰特性と高速域の減衰特性との切換速度は、オリフィスとして機能する第一通路１ｂの断面積と圧側減衰バルブ２３の開弁圧とによって任意に設定することができる。
　緩衝器Ｄの伸長行程時における微低速域の減衰特性と低速域の減衰特性との切換速度は、オリフィスとして機能する第二通路１４ｂの断面積と第二リーフバルブ１５の撓み剛性とによって任意に設定することができる。緩衝器Ｄの伸長行程時における低速域の減衰特性と高速域の減衰特性との切換速度は、オリフィスとして機能する第二通路１４ｂの断面積と伸側減衰バルブ２４の開弁圧とによって任意に設定することができる。
　さらに、バルブＶ２は、ピストン２１よりも下方である圧側室Ｒ２側に配置されてもよい。この場合、バルブＶ２の空間Ｍをピストンロッド２２に設けた中空孔によって伸側室Ｒ１に連通させればよい。具体的には、図１０の中空孔２２ｂの下端を閉塞し、別途、ピストンロッド２２の先端側に中空孔２２ｂに連通する径方向の透孔を設けて、空間Ｍに連通させればよい。このような配置にする場合、バルブＶ２の第二シート部材１３がピストンロッド２２の下端に配置されるので、第二シート部材１３をピストンナットとして機能させることで、部品点数を削減できる。なお、バルブを上記のように配置した場合、第一リーフバルブ１２及び第一通路１１ｂは、緩衝器Ｄが伸長する際に減衰力を発揮し、第二リーフバルブ１５及び第二通路１４ｂは、緩衝器Ｄが収縮する際に減衰力を発揮する。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　例えば、バルブＶ２を減衰力調整型の緩衝器Ｄ１に組み込んでもよい。この場合、緩衝器Ｄ１は、図１２に示すように、シリンダ３０と、シリンダ３０内に摺動自在に挿入されてシリンダ３０内を伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４とに区画するピストン３１と、シリンダ３０内に移動自在に挿入され一端がピストン２１に連結されるピストンロッド３２と、ピストン３１に設けられ伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４とを連通する主減衰通路３１ａ、３１ｂと、ピストンロッド３２の先端から開口して圧側室に通じる中空孔３２ｂと、ピストンロッド３２の外周であってピストン３１より伸側室側に装着される仕切部材３３と、ピストンロッド３２の外周であってピストン３１と仕切部材３３との間に介装されるバルブＶ２と、バルブＶ２における第一シート部材１７に設けられ仕切部材３３の外周に嵌合する筒状のキャップ部１７ｂと、仕切部材３３と第一シート部材１７とで形成される部屋Ｌと、仕切部材３３に形成されて部屋Ｌを伸側室Ｒ３へ連通させる副減衰通路３３ａ、３３ｂと、ピストンロッド３２に設けられ中空孔３２ｂと部屋Ｌとを連通する第一バイパスポート３２ｃと、ピストンロッド３２に設けられ中空孔３２ｂとバルブＶ２の空間Ｍとを連通する第二バイパスポート３２ｄと、中空孔３２ｂ内に周方向に回動可能に収装され第一バイパスポート３２ｃ及び第二バイパスポート３２ｄを開閉するロータリバルブＲＶと、を備える。
　なお、伸側室Ｒ３及び圧側室Ｒ４には、緩衝器Ｄと同様に、流体、たとえば、作動油が充填される。さらに、シリンダ３０内にピストンロッド３２が進退する際の体積を補償するため、気室やリザーバが別途設けられる。
　ピストン３１の図１２における上方には、主減衰通路３１ａの上端開口部を開閉する環状の積層リーフバルブから成る主圧側減衰バルブ３４が積層される。ピストン３１の図１２における下方には、主減衰通路３１ｂの下端開口部を開閉する環状の積層リーフバルブから成る主伸側減衰バルブ３５が積層される。
　仕切部材３３の図１２における上方には、副減衰通路３３ａの上端開口部を開閉する環状の積層リーフバルブから成る副圧側減衰バルブ３６が積層される。仕切部材３３の図１２における下方には、副減衰通路３３ｂの下端開口部を開閉する環状の積層リーフバルブから成る副伸側減衰バルブ３７が積層される。
　バルブＶ２は、主圧側減衰バルブ３４と副伸側減衰バルブ３７との間に配置され、第一シート部材１７の形状がバルブＶ２とは一部異なる。バルブＶ２における第一シート部材１７は、第一シート部材１０と同形状のシート本体１７ａの背面に筒状のキャップ部１７ｂを有する。キャップ部１７ｂの内周には、仕切部材３３が嵌合される。
　副伸側減衰バルブ３７と第一シート部材１７におけるシート本体１７ａとの間には、有底筒状に形成されるスペーサ３８が介装される。スペーサ３８は、部屋Ｌとスペーサ３８内とを連通する連通孔３８ａを有する。
　ピストン３１、主圧側減衰バルブ３４、主伸側減衰バルブ３５、バルブＶ２、スペーサ３８、副圧側減衰バルブ３６、仕切部材３３及び副伸側減衰バルブ３７は、積層された状態で、ピストンロッド３２の下端に設けた小径部３２ａの外周に装着され、ピストンナット３９によってピストンロッド３２に固定される。
　ピストンロッド３２は、下端から開口する中空孔３２ｂを有する。中空孔３２ｂは、ピストンロッド３２の側方から開口する第一バイパスポート３２ｃによって部屋Ｌに通じ、ピストンロッド３２の側方から開口する第二バイパスポート３２ｄによって空間Ｍに通じる。
　副減衰通路３３ａ、３３ｂは、伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４との間において主減衰通路３１ａ、３１ｂに対して並列に設けられる。バルブＶ２も同様に、伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４との間において主減衰通路３１ａ、３１ｂに対して並列に設けられる。
　中空孔３２ｂ内に周方向摺動自在に挿入される筒状のロータリバルブＲＶは、第一バイパスポート３２ｃに対向可能な位置に設けられ内外を連通するバルブポート４０、４１と、第二バイパスポート３２ｄに対向可能な位置に設けられ内外を連通するバルブポート４２、４３と、を備える。バルブポート４０とバルブポート４２とは軸方向に同一線上に穿設される。バルブポート４１とバルブポート４３とは互いに周方向にずれた位置であって、バルブポート４０、４２に対しても周方向にずれた位置に穿設される。
　ロータリバルブＲＶを周方向に回転させて、第一バイパスポート３２ｃにバルブポート４０を対向させ、第二バイパスポート３２ｄにバルブポート４２を対向させることで、副減衰通路３３ａ、３３ｂへ通じる第一バイパスポート３２ｃとバルブＶ２へ通じる第二バイパスポート３２ｄとが開放する。これにより、主減衰通路３１ａ、３１ｂに並列配置される副減衰通路３３ａ、３３ｂとバルブＶ２とを有効に機能させることができる。
　ロータリバルブＲＶを周方向に回転させ、第一バイパスポート３２ｃにバルブポート４１を対向させ、第二バイパスポート３２ｄをロータリバルブＲＶの側面によって閉塞させると、バルブＶ２へ通じる流路が遮断されるので、主減衰通路３１ａ、３１ｂ及び副減衰通路３３ａ、３３ｂのみを有効に機能させることができる。
　さらに、ロータリバルブＲＶを周方向に回転させて、第一バイパスポート３２ｃをロータリバルブＲＶの側面によって閉塞させ、第二バイパスポート３２ｄにバルブポート４３を対向させると、副減衰通路３３ａ、３３ｂへ通じる流路が遮断されるので、主減衰通路３１ａ、３１ｂ及びバルブＶ２のみを有効に機能させることができる。
　さらに、ロータリバルブＲＶを周方向に回転させて、第一バイパスポート３２ｃと第二バイパスポート３２ｄとをロータリバルブＲＶの側面によって閉塞させると、副減衰通路３３ａ、３３ｂ及びバルブＶ２へ通じる流路が遮断されるので、主減衰通路３１ａ、３１ｂのみを有効に機能させることができる。
　このような緩衝器Ｄ１にバルブＶ２を適用すること、ロータリバルブＲＶを操作することで、副減衰通路３３ａ、３３ｂ及びバルブＶ２を機能させるか否かを設定でき、減衰力を調節することができる。
　また、バルブＶ２の第一シート部材１７にキャップ部１７ｂが一体化されるので、部屋Ｌを形成するキャップを別途設ける必要が無く、部品点数を削減することができる。
　本願は、２０１２年８月１０日に日本国特許庁に出願された特願２０１２－１７７９０４に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (8)

  1. 　開口窓と内周又は外周から前記開口窓へ通じる通路とを有する環状のディスクと、
    　前記ディスクに積層されて前記開口窓を開閉する環状のリーフバルブと、
    を備え、
    　前記通路は、前記リーフバルブによって覆われてオリフィスとして機能する、
    バルブ。
  2. 　請求項１に記載のバルブであって、
    　前記リーフバルブの前記ディスクとは反対側の面に積層され、前記リーフバルブの前記開口窓のみが開放可能となるように前記リーフバルブを支持する支持部材をさらに備える、バルブ。
  3. 　請求項１に記載のバルブであって、
    　前記ディスクの前記リーフバルブとは反対側の面に積層されるシート部材をさらに備え、
    　前記開口窓及び前記通路は、前記ディスクを軸方向に貫通する孔によって形成され、
    　前記通路は、前記ディスクが前記シート部材と前記リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能する、
    バルブ。
  4. 　環状の第一シート部材と、
    　前記第一シート部材に積層され、第一開口窓と内周から前記第一開口窓へ通じる第一通路とを有する環状の第一ディスクと、
    　前記第一ディスクに積層されるとともに内周が前記第一シート部材によって径方向に位置決めされ、前記第一開口窓を開閉する環状の第一リーフバルブと、
    　環状の第二シート部材と、
    　前記第二シート部材に積層され、第二開口窓と外周から前記第二開口窓へ通じる第二通路とを有する環状の第二ディスクと、
    　前記第二ディスクに積層され、前記第二開口窓を開閉する環状の第二リーフバルブと、
    　前記第一リーフバルブと前記第二リーフバルブとの間に介装され、前記第一リーフバルブを外周が撓むことができるように支持するとともに前記第二リーフバルブを内周が撓むことができるように支持する環状の支持部材と、
    を備え、
    　前記第一通路は、前記第一ディスクが前記第一シート部材と前記第一リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能し、
    　前記第二通路は、前記第二ディスクが前記第二シート部材と前記第二リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能する、
    バルブ。
  5. 　シリンダと、
    　前記シリンダ内に摺動自在に挿入され前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
    　一端が前記ピストンに連結されるピストンロッドと、
    を備える緩衝器であって、
    　環状の第一シート部材と、
    　前記第一シート部材に積層され、第一開口窓と内周から前記第一開口窓へ通じる第一通路とを有する環状の第一ディスクと、
    　前記第一ディスクに積層されるとともに内周が前記第一シート部材によって径方向に位置決めされ、前記第一開口窓を開閉する環状の第一リーフバルブと、
    　環状の第二シート部材と、
    　前記第二シート部材に積層され、第二開口窓と外周から前記第二開口窓へ通じる第二通路とを有する環状の第二ディスクと、
    　前記第二ディスクに積層され、前記第二開口窓を開閉する環状の第二リーフバルブと、
    　前記第一リーフバルブと前記第二リーフバルブとの間に介装され、前記第一リーフバルブを外周が撓むことができるように支持するとともに前記第二リーフバルブを内周が撓むことができるように支持する、内径が前記ピストンロッドの外径よりも大きい環状の支持部材と、
    を有するバルブを備え、
    　前記バルブは、前記伸側室及び前記圧側室の一方に臨むように前記ピストンロッドの外周に装着され、
    　前記第一シート部材、前記第二シート部材及び前記支持部材によって形成される空間は、前記ピストンロッド内を介して前記伸側室及び圧側室の他方に連通し、
    　前記第一通路は、前記第一ディスクが前記第一シート部材と前記第一リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能し、
    　前記第二通路は、前記第二ディスクが前記第二シート部材と前記第二リーフバルブとによって挟持されることでオリフィスとして機能する、
    緩衝器。
  6. 　請求項５に記載の緩衝器であって、
    　前記支持部材は、前記第二ディスク及び前記第二リーフバルブが嵌合されることで前記第二ディスク及び前記第二リーフバルブを径方向に位置決めする筒状の位置決め筒を有し、
    　前記位置決め筒は、外周から開口して前記第二通路に連通する切欠を有する、
    緩衝器。
  7. 　請求項５に記載の緩衝器であって、
    　前記第一シート部材は、前記第一ディスク、前記第一リーフバルブ及び前記支持部材の内周を径方向に位置決めする突起を有する、
    緩衝器。
  8. 　請求項５に記載の緩衝器であって、
    　前記ピストンに設けられ前記伸側室と前記圧側室とを連通する主減衰通路と、
    　前記ピストンロッドの先端から開口して前記圧側室に通じる中空孔と、
    　前記ピストンロッドの外周であって前記ピストンより伸側室側に装着される仕切部材と、
    　前記第一シート部材に設けられ前記仕切部材の外周に嵌合する筒状のキャップ部と、
    　前記仕切部材と前記第一シート部材とによって形成される部屋と、
    　前記仕切部材に形成されて前記部屋と前記伸側室とを連通する副減衰通路と、
    　前記ピストンロッドに設けられ前記中空孔と前記部屋とを連通する第一バイパスポートと、
    　前記ピストンロッドに設けられ前記中空孔と前記空間とを連通する第二バイパスポートと、
    　前記中空孔内に周方向に回動可能に挿入され前記第一バイパスポート及び前記第二バイパスポートを開閉するロータリバルブと、
    を備える緩衝器。
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