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WO2013072195A1 - Verfahren zur trocknung eines rohrleitungssystems - Google Patents

Verfahren zur trocknung eines rohrleitungssystems Download PDF

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WO2013072195A1
WO2013072195A1 PCT/EP2012/071569 EP2012071569W WO2013072195A1 WO 2013072195 A1 WO2013072195 A1 WO 2013072195A1 EP 2012071569 W EP2012071569 W EP 2012071569W WO 2013072195 A1 WO2013072195 A1 WO 2013072195A1
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WO
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suction fan
drying
pipe
operating time
valve
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PCT/EP2012/071569
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English (en)
French (fr)
Inventor
Steffen SCHLENKER
Lars KAULFUSS
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Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B08—CLEANING
    • B08B—CLEANING IN GENERAL; PREVENTION OF FOULING IN GENERAL
    • B08B9/00—Cleaning hollow articles by methods or apparatus specially adapted thereto
    • B08B9/02—Cleaning pipes or tubes or systems of pipes or tubes
    • B08B9/027—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages
    • B08B9/032—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages by the mechanical action of a moving fluid, e.g. by flushing
    • B08B9/035—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages by the mechanical action of a moving fluid, e.g. by flushing by suction
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    • B08B9/02—Cleaning pipes or tubes or systems of pipes or tubes
    • B08B9/027—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages
    • B08B9/032—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages by the mechanical action of a moving fluid, e.g. by flushing
    • B08B9/0321—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages by the mechanical action of a moving fluid, e.g. by flushing using pressurised, pulsating or purging fluid
    • B08B9/0328—Cleaning the internal surfaces; Removal of blockages by the mechanical action of a moving fluid, e.g. by flushing using pressurised, pulsating or purging fluid by purging the pipe with a gas or a mixture of gas and liquid

Definitions

  • the invention relates to a method for drying a pipeline system in an industrial plant.
  • Amounts of flow medium usually according to conditioned water in the various components such as steam generator, turbine etc. initiated. Especially here piping systems must be designed pressure stable.
  • fittings such as measuring orifices, sieves, filters, etc.
  • valves such as shut-off valves, shut-off slide, check valves, etc.
  • delays sometimes result in the need to dry the piping system or individual piping of the system after a pressure test or watering.
  • the object of the invention is therefore to provide a method for drying a piping system in an industrial plant, which allows reliable drying of a pipe, in particular with fittings contained in a short time with relatively little technical effort.
  • a pipe of the piping system is provided on the input side with an air inlet and the output side, a suction fan is connected, wherein the suction fan is operated to dry the pipe.
  • the invention is based on the consideration that physically fundamentally different possibilities exist for drying a pipeline: evaporation, temperature increase below the boiling point and mass transport as a result of the concentration gradient at the interface, increase in temperature and reduction of the relative humidity to increase this concentration gradient and increase the air mass flow To increase the mass transfer coefficient. It has surprisingly been found by extensive and expensive experiments that the use of a suction fan allows complete removal of residual fluid without disassembly. The considerable increase in the air mass flow through the suction fan creates turbulence on the surface of the fluid. These improve on the one hand the mass transfer into the air, on the other hand, the strong air flow entrains fluid that precipitates on the pipe inner wall and wets them. Thus, the total fluid surface increases, which further accelerates the mass transfer into the air. This allows drying within a comparatively short time.
  • the pipeline for controlling and controlling the process parameters comprises one or more valves.
  • the drying is particularly difficult.
  • the tube inner wall here typically has edges, indentations and other structures that are in the The following generalization be referred to as fitting pockets. Fluid can accumulate in the fitting pockets, so that not only a film which wets the pipe wall but also a considerable fluid accumulation filling the respective valve pocket is to be dried, ie to be removed.
  • the inventive method has the advantage of easy to dry the area of the fitting pockets.
  • the pipeline is arranged horizontally and / or the valve arranged vertically.
  • the use of a suction fan is particularly effective, since in some other geometric arrangement, the fitting may cover the water surface in large parts under certain circumstances. This reduces the air flow at the water surface.
  • the valve is at least partially closed during part of the operating time of the suction fan.
  • the associated reduction in the pipe cross-section increases the speed of the air flow and thus improves the mass transfer to the air, which accelerates drying.
  • a fluid volume in the pipeline is determined prior to operation of the suction fan and, depending on the determined fluid volume, the operating time of the Suction fan selected.
  • the duration of the drying process can be estimated very well by this formula. The formula therefore offers a particularly simple way of predicting and planning the drying time.
  • the suction fan is designed in such a way that an air speed of more than 7 m / s, preferably more than 26 m / s, is established during the operating time in the pipeline.
  • an air speed of more than 7 m / s, preferably more than 26 m / s is established during the operating time in the pipeline.
  • the turbulences that form on the water surface are particularly suitable for achieving a rapid drying process through water discharge and the associated enlargement of the water surface.
  • dry air is introduced into the pipeline during and / or after the operating time of the suction fan.
  • the dry air has a significantly lower humidity, z. B. 11 to 12% and is provided by appropriate air dryers. In this way, any residual moisture can be reliably removed in dead space areas that are not detected by the turbulence of the suction air.
  • the advantages achieved by the invention are, in particular, that the use of a suction fan for removing fluid residues in a piping system a particularly rapid drying of the relevant pipe is made possible, especially if this includes a valve with the corresponding fitting pockets. Due to the high air velocities on the water surface, turbulence, which allow drying in a particularly fast time with technically comparatively simple means. In addition, the suction fan and other contaminants such. As by sanding dust, chips, welding wires, slag, etc., thus enabling a simultaneous cleaning of the pipeline.
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of a pipeline system in which the method according to the invention is carried out
  • FIG. 2 shows a cross-sectional drawing of a wedge plate shut-off valve from the piping system of FIG. 1
  • the piping system 1 according to FIG 1 shows only a section of the entire pipeline system of an industrial plant, in the embodiment of FIG 1 of a nuclear power plant.
  • the piping system 1 is used in the operating state of the power plant of the line of vaporizable fluid.
  • the piping system 1 comprises a fitting 2, here a wedge plate gate valve.
  • the wedge plate gate valve is designed for the nominal diameter DN 300 and has a total mass of 1500 kg including actuating motor.
  • the armature 2 is arranged in a vertical position in a horizontal piping system.
  • the valve 2, a check valve 4, a branch 6 and another check valve 8 are connected in the piping system 1.
  • Dier fitting 2 is shown in the enlarged view in FIG. 2 shows the structure of the wedge plate gate valve.
  • the pipe 10 should be closed by the wedge plate gate valve.
  • the fitting 2 has a wedge plate 12 which completely closes the pipe 10 in the closed state (shown in FIG. 2).
  • the armature 2 further includes a respective actuating mechanism 14 which includes motor, transmission, etc., but the detailed function of which is immaterial to the understanding of the method.
  • the pipe 10 on the opposite side of the actuating mechanism 14 on a bulge the so-called fitting pocket 16.
  • the pipe 10 is pressure-tight.
  • the pipeline system 1 is now already used during the construction phase or commissioning of the power plant, for example, watered for test purposes or subjected to a pressure test. After these test phases, it is often necessary to re-dry the piping system 1. Particularly problematic here are the areas of the instrument pockets 16 in which fluid collects, represented by the water level 20 in FIG. 2.
  • a suction fan 18 is connected to the piping system 1, shown in FIG 1 to the check valve 8.
  • the valve 2 is preceded by an air inlet 22, which provides the air supply to the piping system 1 and suction fan 18.
  • the fitting pocket 16 is filled with 2.5 liters of deionized water.
  • an air volume flow of 6913 cubic meters per hour is established, which, with a nominal pipe diameter of DN 300 speed of 26 m / s corresponds.
  • the suction fan 18 has a power consumption of 14.4 kW.
  • the humidity outside the piping system 1 is 35% at a temperature of 22.4 ° C.
  • valve 2 After about 1/3 of the operating time of the suction fan 18, the valve 2 is closed to about 70%. As a result, stronger turbulence forms on the water level 20 and water is also discharged in the dead space areas 24 (see FIG. 2) of the fitting pocket 16. After only 1 minute, only residual moisture is left.
  • valve 2 After approx. 2/3 of the operating time, the valve 2 is closed at approx. 90%. As a result, even the edge areas of
  • Valve pocket 16 dried. After about 35 minutes of operation of the suction fan 18, the fitting pocket 16 is completely dried. This corresponds to a drying rate of 14 minutes per liter.
  • the drying time can be shortened by additional application of dry air at the air inlet 22 again. To illustrate the method described was the

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Abstract

Ein Verfahren zur Trocknung eines Rohrleitungssystems (1) in einer Industrieanlage soll eine zuverlässige Trocknung einer Rohrleitung, insbesondere mit enthaltenen Armaturen in kurzer Zeit mit vergleichsweise geringem technischen Aufwand ermöglichen. Dazu wird eine Rohrleitung (10) des Rohrleitungssystems (1) eingangsseitig mit einem Lufteintritt (22) versehen und ausgangsseitig ein Sauggebläse (18) angeschlossen, wobei das Sauggebläse (18) zur Trocknung der Rohrleitung (10) betrieben wird.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Trocknung eines Rohrleitungssystems Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Trocknung eines Rohrleitungssystems in einer Industrieanlage.
Industrieanlagen wie z. B. Fabrikanlagen oder Kraftwerke umfassen häufig Rohrleitungssysteme für verschiedenste Arten von Flüssigkeiten. Insbesondere in Kraftwerken werden große
Mengen von Strömungsmedium, üblicherweise entsprechend konditioniertem Wasser in die verschiedenen Bauteile wie Dampferzeuger, Turbine etc. eingeleitet. Gerade hier müssen Rohrleitungssysteme auch druckstabil ausgelegt sein.
Zur Steuerung und Regelung der Fluidströmungen im Rohrleitungssystem umfasst dieses typischerweise eine Anzahl von Armaturen wie z. B. Messblenden, Siebe, Filter etc., insbesondere auch alle Arten von Ventilen wie Absperrhähne, Absperr- Schieber, Rückschlagklappen etc.
Während der Bau- oder Inbetriebsetzungsphase einer Industrieanlage besteht teilweise durch Verzögerungen die Notwendigkeit, das Rohrleitungssystem oder einzelne Rohrleitungen des Systems nach einer Druckprobe oder Wässerung zu trocknen.
Dies sollte möglichst schnell durchgeführt werden, um Ablagerungen in den Rohrleitungssystemen zu vermeiden.
Üblicherweise wurde eine Trocknung des Rohrleitungssystems bzw. einer bestimmten Rohrleitung bisher mit Heizmatten von außen und mit Trockenluftbeaufschlagung durchgeführt. Gerade wenn die Rohrleitungen Abschnitte mit Armaturen umfasst, kann dies im Bereich der Armaturen aufgrund von Fluidansammlungen jedoch zu lange dauern und damit unpraktikabel sein. In der Praxis bleibt daher gerade im Bereich der Armaturen nur die Möglichkeit, die Armatur oder den betreffenden Rohrabschnitt mit erheblichem Aufwand auszubauen und manuell zu trocknen. „
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren zur Trocknung eines Rohrleitungssystems in einer Industrieanlage anzugeben, das eine zuverlässige Trocknung einer Rohrleitung, insbesondere mit enthaltenen Armaturen in kurzer Zeit mit vergleichsweise geringem technischen Aufwand ermöglicht.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst, indem eine Rohrleitung des Rohrleitungssystems eingangsseitig mit einem Lufteintritt versehen wird und ausgangsseitig ein Sauggebläse angeschlossen wird, wobei das Sauggebläse zur Trocknung der Rohrleitung betrieben wird.
Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass physikalisch grundsätzlich verschiedene Möglichkeiten zur Trocknung einer Rohrleitung existieren: Verdampfung, Temperaturerhöhung unterhalb des Siedepunkts und Stofftransport in Folge des Konzentrationsgefälles an der Phasengrenzfläche, Temperaturerhöhung und Senkung der relativen Luftfeuchtigkeit zur Erhöhung dieses Konzentrationsgefälles und Erhöhung des Luftmassenstroms zur Erhöhung des Stoffübergangskoeffizien- ten. Hierbei hat sich durch umfangreiche und aufwendige Versuche überraschend herausgestellt, dass die Nutzung eines Sauggebläses eine vollständige Entfernung von Restfluid ohne Demontage ermöglicht. Die erhebliche Erhöhung des Luftmassenstroms durch das Sauggebläse erzeugt Turbulenzen auf der Flu- idoberfläche . Diese verbessern einerseits den Stoffübergang in die Luft, andererseits reißt der starke Luftstrom Fluid mit sich, dass sich auf der Rohrinnenwand niederschlägt und diese benetzt. Somit erhöht sich die Gesamtfluidoberfläche, was den Stoffübergang in die Luft weiter beschleunigt. Dadurch ist die Trocknung innerhalb einer vergleichsweise kurzen Zeit möglich.
Vorteilhafterweise umfasst die Rohrleitung zur Regelung und Steuerung der Prozessparameter eine oder mehrere Armaturen. Gerade im Bereich der Armaturen gestaltet sich die Trocknung besonders schwierig. Die Rohrinnenwand weist hier typischerweise Kanten, Einbuchtungen und andere Strukturen auf, die im Folgenden verallgemeinernd als Armaturentaschen bezeichnet werden. In den Armaturentaschen kann sich Fluid ansammeln, so dass nicht lediglich ein die Rohrwand benetzender Film, sondern eine beträchtliche, die jeweilige Armaturentasche aus- füllende Fluidansammlung zu trocknen, d. h. zu entfernen ist. Gerade hier bietet das erfindungsgemäße Verfahren den Vorteil, den Bereich der Armaturentaschen einfach zu trocknen.
In vorteilhafter Ausgestaltung ist die Rohrleitung horizontal angeordnet und/oder die Armatur vertikal angeordnet. Bei einer derartigen Anordnung von Rohrleitung mit Armatur ist die Nutzung eines Sauggebläses besonders effektiv, da bei einer anderen geometrischen Anordnung die Armatur unter Umständen die Wasseroberfläche zu großen Teilen abdecken kann. Dadurch wird der Luftfluss an der Wasseroberfläche vermindert.
In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung des Verfahrens wird die Armatur während eines Teils der Betriebszeit des Sauggebläses zumindest teilweise geschlossen. Die damit verbunde- ne Verringerung des Rohrquerschnitts erhöht nämlich die Geschwindigkeit des Luftflusses und verbessert somit den Stoffübergang in die Luft, was die Trocknung beschleunigt.
Vorteilhafterweise wird dabei die Armatur für jeweils etwa ein Drittel der Betriebszeit des Sauggebläses geöffnet, zu
70 % geschlossen und zu 90 % geschlossen. Hierdurch wird eine besonders effektive Trocknung erreicht. Zunächst erfolgt eine Trocknung des gesamten Rohrbereiches, die Schließung auf 70 % verstärkt die Bildung von Turbulenzen an der Wasseroberfläche und den Wasseraustrag in den Totraumbereichen der Armaturentaschen, so dass vergleichsweise schnell nur noch Restfeuchte in den Randbereichen der Armaturentaschen vorhanden ist.
Durch das Schließen zu 90 % werden die Turbulenzen weiter verstärkt und die Randbereiche ebenfalls getrocknet.
In vorteilhafter Ausgestaltung wird vor dem Betrieb des Sauggebläses ein Fluidvolumen in der Rohrleitung ermittelt und abhängig vom ermittelten Fluidvolumen die Betriebszeit des Sauggebläses gewählt. Dadurch ist eine optimierte, vorausbestimmte Trocknungszeit ermittelbar und somit ein besonders effektiver und planbarer Trocknungsprozess möglich. Dabei wird vorteilhafterweise die Betriebszeit näherungsweise nach der Formel t = V*14 min/1 bestimmt, wobei t die Betriebszeit und V das Fluidvolumen ist. Wie umfangreiche Versuche mit dem beschriebenen Verfahren ergeben haben, ist die Dauer des Trocknungsprozesses durch diese Formel besonders gut abschätzbar. Die Formel bietet daher eine besonders einfache Möglichkeit der Vorausberechnung und Planung der Trockendauer .
Vorteilhafterweise ist das Sauggebläse dabei derart ausge- legt, dass sich während der Betriebszeit in der Rohrleitung eine Luftgeschwindigkeit von mehr als 7 m/s, vorzugsweise mehr als 26 m/s einstellt. Bei diesen Geschwindigkeiten sind die sich bildenden Turbulenzen auf der Wasseroberfläche besonders geeignet, einen schnellen Trocknungsprozess durch Wasseraustrag und die damit verbundene Vergrößerung der Wasseroberfläche zu erreichen.
In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung wird in die Rohrleitung während und/oder nach der Betriebszeit des Sauggebläses Trockenluft eingebracht. Die Trockenluft hat eine deutlich niedrigere Luftfeuchtigkeit, z. B. 11 bis 12 % und wird von entsprechenden Lufttrocknern bereitgestellt. Hierdurch kann in Totraumbereichen, die nicht von den Turbulenzen der Saugluft erfasst werden, eventuelle Restfeuchte zuverlässig ent- fernt werden.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch die Verwendung eines Sauggebläses zur Entfernung von Fluidrückständen in einem Rohrleitungssystem eine besonders schnelle Trocknung der betreffenden Rohrleitung ermöglicht wird, insbesondere wenn diese eine Armatur mit den entsprechenden Armaturentaschen umfasst. Durch die hohen Luftgeschwindigkeiten entstehen auf der Wasseroberflä- che Turbulenzen, die eine Trocknung in besonders schneller Zeit mit technisch vergleichsweise einfachen Mitteln ermöglichen. Zudem kann das Sauggebläse auch sonstige Verunreinigungen wie z. B. durch Schleifstäube , Späne, Schweißdrähte, Schlacke etc. entfernen und ermöglicht so eine gleichzeitige Reinigung der Rohrleitung.
Die Erfindung wird anhand einer Zeichnung näher erläutert. Darin zeigen:
FIG 1 einen Schaltplan eines Rohrleitungssystems, in dem das erfindungsgemäße Verfahren durchgeführt wird, und
FIG 2 eine Querschnittszeichnung eines Keilplatten-Absperr- Schiebers aus dem Rohrleitungssystem der FIG 1.
Gleiche Teile sind in allen FIGs mit denselben Bezugszeichen versehen . Das Rohrleitungssystem 1 gemäß der FIG 1 zeigt lediglich einen Ausschnitt des gesamten Rohrleitungssystems einer Industrieanlage, im Ausführungsbeispiel gemäß der FIG 1 eines Kernkraftwerks. Das Rohrleitungssystem 1 dient im Betriebszustand des Kraftwerks der Leitung von verdampfbarem Fluid.
Das Rohrleitungssystem 1 umfasst eine Armatur 2, hier ein Keilplatten-Absperrschieber. Im Ausführungsbeispiel ist der Keilplatten-Absperrschieber für die Nennweite DN 300 ausgelegt und hat eine Gesamtmasse von 1500 kg einschließlich Be- tätigungsmotor . Die Armatur 2 ist in vertikaler Position in einem horizontalen Rohrleitungssystem angeordnet.
Der Armatur 2 sind im Rohrleitungssystem 1 ein Rückschlagventil 4, eine Verzweigung 6 sowie ein weiteres Rückschlagventil 8 angeschlossen. Dier Armatur 2 ist in der Großdarstellung in FIG 2 gezeigt. FIG 2 zeigt den Aufbau des Keilplatten-Absperrschiebers. Die Rohrleitung 10 soll durch den Keilplatten-Absperrschieber verschlossen werden. Hierzu weist die Armatur 2 eine Keilplatte 12 auf, die die Rohrleitung 10 im geschlossenen Zu- stand (in FIG 2 gezeigt) vollständig verschließt. Die Armatur 2 weist weiterhin einen entsprechenden Betätigungsmechanismus 14 auf, der Motor, Getriebe, etc. umfasst, dessen detaillierte Funktion jedoch für das Verständnis des Verfahrens unwesentlich ist.
Um eine entsprechende Dichtigkeit und Druckbeständigkeit zu gewährleisten, weist die Rohrleitung 10 an der dem Betätigungsmechanismus 14 gegenüberliegenden Seite eine Ausbuchtung auf, die sogenannte Armaturentasche 16. Diese ist der Keil- platte 12 angeformt, so dass diese im geschlossenen Zustand der Armatur 2 in der Armaturentasche 16 anliegt. Dadurch ist die Rohrleitung 10 druckfest verschlossen.
Das Rohrleitungssystem 1 wird nun während der Bauphase bzw. Inbetriebsetzung des Kraftwerks bereits genutzt, beispielsweise zu Testzwecken gewässert oder einer Druckprüfung unterzogen. Nach diesen Testphasen ist es häufig erforderlich, das Rohrleitungssystem 1 wieder zu trocknen. Problematisch sind hier besonders die Bereiche der Armaturentaschen 16, in denen sich Fluid sammelt, dargestellt durch den Wasserspiegel 20 in FIG 2.
Hierzu wird an das Rohrleitungssystem 1 ein Sauggebläse 18 angeschlossen, in FIG 1 dargestellt an das Rückschlagventil 8. Der Armatur 2 vorgeschaltet ist ein Lufteintritt 22, der die Luftzufuhr zu Rohrleitungssystem 1 und Sauggebläse 18 bereitstellt .
Im dargestellten Ausführungsbeispiel des Verfahrens ist die Armaturentasche 16 mit 2,5 1 Deionat gefüllt. Nach Einschalten des Sauggebläses 18, d. h. zu Beginn der Betriebszeit stellt sich ein Luftvolumenstrom von 6913 Kubikmeter pro Stunde ein, was bei einer Rohrnennweite DN 300 einer Luft- geschwindigkeit von 26 m/s entspricht. Das Sauggebläse 18 hat eine Leistungsaufnahme von 14,4 kW. Die Luftfeuchtigkeit außerhalb des Rohrleitungssystems 1 beträgt 35 % bei einer Temperatur von 22,4 °C.
Durch die hohe Luftgeschwindigkeit entstehen Verwirbelungen auf dem Wasserspiegel 20. Gleichzeitig wird Wasser ausgetragen, welches sich in der anschließenden Rohrleitung 10 verteilt. Das ausgetragene Wasser benetzt die Rohrinnenwand und verdunstet praktisch sofort.
Nach ca. 1/3 der Betriebszeit des Sauggebläses 18 wird die Armatur 2 zu ca. 70 % geschlossen. Dadurch bilden sich stärkere Turbulenzen am Wasserspiegel 20 und es wird auch in den Totraumbereichen 24 (siehe FIG 2) der Armaturentasche 16 Wasser ausgetragen. Bereits nach ca. 1 Minute ist nur noch Restfeuchte vorhanden.
Nach ca. 2/3 der Betriebszeit wird die Armatur 2 zu ca. 90 % geschlossen. Dadurch werden auch noch die Randbereiche der
Armaturentasche 16 getrocknet. Nach etwa 35 Minuten Betriebszeit des Sauggebläses 18 ist die Armaturentasche 16 vollständig getrocknet. Dies entspricht einer Trocknungsrate von 14 Minuten pro Liter. Die Betriebszeit des Sauggebläses lässt sich durch die Formel t = V*14 min/1 abschätzen, wobei t die Betriebszeit und V das Fluidvolumen in den Armaturentaschen ist. Die Trockenzeit lässt sich durch zusätzliche Beaufschlagung mit Trockenluft am Lufteintritt 22 nochmals verkürzen. Zur Verdeutlichung des beschriebenen Verfahrens wurde zum
Vergleich dieselbe Armatur 2 wie in FIG 1 und 2 dargestellt mittels zwei Elektro-Heizstrahlern (je 6 kW) getrocknet, die jeweils im Winkel von 30° unter der Armatur 2 angeordnet wurden. Zusätzlich wurde eine Beaufschlagung mit Trockenluft am Lufteintritt 22 vorgesehen, wobei ein Trockenluftvolumenstrom von 407 Kubikmetern pro Stunde zur Anwendung kam. Die gleiche Menge Deionat (2,5 1) konnte hier jedoch erst in ca. 5 Stunden vollständig getrocknet werden. Insbesondere der Vergleich zeigt, dass die Verwendung eines Sauggebläses 18 eine erhebliche Beschleunigung der Trocknung des Rohrleitungssystems 1 ermöglicht. Gleichzeitig können Verschmutzungen des Rohrleitungssystems 1 vergleichsweise einfach entfernt werden.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Trocknung eines Rohrleitungssystems (1) in einer Industrieanlage, bei dem eine Rohrleitung (10) des Rohrleitungssystems (1) eingangsseitig mit einem Lufteintritt (22) versehen wird und ausgangsseitig ein Sauggebläse (18) angeschlossen wird, wobei das Sauggebläse (18) zur Trocknung der Rohrleitung (10) betrieben wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die Rohrleitung (10) eine Armatur (2) umfasst.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die Rohrleitung (10) horizontal angeordnet ist.
4. Verfahren nach Anspruch 2, bei dem die Armatur (2) vertikal angeordnet ist.
5. Verfahren nach Anspruch 2 oder 4, bei dem die Armatur (2) während eines Teils der Betriebszeit des Sauggebläses (18) zumindest teilweise geschlossen wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, bei dem die Armatur (2) für jeweils etwa ein Drittel der Betriebszeit des Sauggebläses (18) geöffnet, zu 70 % geschlossen und zu 90 % geschlossen wird .
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem vor dem Betrieb des Sauggebläses (18) ein Fluidvolumen in der Rohrleitung (10) ermittelt wird und abhängig vom ermittelten Fluidvolumen die Betriebszeit des Sauggebläses (18) gewählt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, bei dem die Betriebszeit nähe- rungsweise nach der Formel t = V*14 min/1 bestimmt wird, wobei t die Betriebszeit und V das Fluidvolumen ist.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem das Sauggebläse (18) derart ausgelegt ist, dass sich während der Betriebszeit in der Rohrleitung (10) eine Luftgeschwindigkeit von mehr als 7 m/s, vorzugsweise mehr als 26 m/s einstellt.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem in die Rohrleitung (10) während und/oder nach der Betriebszeit des Sauggebläses (18) Trockenluft eingebracht wird.
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