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WO2012001827A1 - 打抜き刃およびケース形成用の打抜きブランク - Google Patents

打抜き刃およびケース形成用の打抜きブランク Download PDF

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WO2012001827A1
WO2012001827A1 PCT/JP2010/069327 JP2010069327W WO2012001827A1 WO 2012001827 A1 WO2012001827 A1 WO 2012001827A1 JP 2010069327 W JP2010069327 W JP 2010069327W WO 2012001827 A1 WO2012001827 A1 WO 2012001827A1
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WO
WIPO (PCT)
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wave
blade
plate
pitch
curvature
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2010/069327
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English (en)
French (fr)
Inventor
竹内　孝之
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Die Steel Co Ltd
Original Assignee
Nippon Die Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Die Steel Co Ltd filed Critical Nippon Die Steel Co Ltd
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Priority to EP10854124.4A priority patent/EP2471637B1/en
Priority to US13/497,074 priority patent/US9284087B2/en
Priority to CN201080048239.6A priority patent/CN102574290B/zh
Priority to BR112012011115A priority patent/BR112012011115A2/pt
Priority to JP2011506268A priority patent/JP4759100B1/ja
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    • Y10T83/00—Cutting
    • Y10T83/929—Tool or tool with support

Definitions

  • the present invention relates to a punching blade for punching a sheet such as a cardboard sheet or a paperboard into a predetermined shape, and a punching blank for forming a case.
  • a multipack in which a plurality of packaging objects such as cans and bottles filled with drinking water such as beer are packed together is usually packaged in a wrap round case K shown in FIG. Further, the wrap round case K is brought into an assembled state by bending and bonding a blank formed by punching a corrugated cardboard sheet.
  • FIG. 9 shows a blank B as a material for forming the wrap round case K.
  • this blank B two pairs of side plates 1 and 2 having different width dimensions are alternately arranged in one direction through vertical ruled lines a, and the vertical ruled lines are formed on the side edges of the narrow side plate 1 located on one side.
  • a passage piece 3 is connected through a, a pair of narrow side plates 1 are connected to both ends of each of the pair of narrow side plates 1 via a horizontal ruled line b, and the remaining pair of a pair of wide side plates 2 is connected.
  • the outer flap 5 is connected to both ends via a horizontal ruled line b.
  • a square is formed by a pair of side plates 1 and the remaining one set of side plates 2 by folding along the vertical ruled line a as shown in FIG.
  • the inner flap 4 and the outer flap 5 are bent inward, and the inner flap 4.
  • the opening of both ends of the cylinder 6 is sealed by adhering the overlapping portion of the outer flap 5 and a plurality of multipacks P are stored inside the cylinder 6 before the one opening of the cylinder 6 is sealed.
  • Reference numeral 7 denotes an adhesive that bonds the overlapping portion of the inner flap 4 and the outer flap 5.
  • the outer flap 5 and the inner flap 4 that are located above are often opened from the end surface where they overlap. At that time, a hand is put on the edge of the outer flap 5 and the outer outer flap 5 is peeled off from the inner inner flap 4.
  • a punching die 22 is provided on the lower surface of the upper die 21 that can be moved up and down with respect to the face plate 20 made of stainless steel.
  • the cardboard sheet S supported by the face plate 20 is punched with a punching blade 23 attached to the lower surface of the punching die 22.
  • a punching blade whose cutting edge is linear as described in Patent Document 1 or a punching blade whose cutting edge is corrugated as described in Patent Document 2 is generally used. Adopted.
  • the cutting blade is straight and sharp, and also in the punching blade described in patent document 2, the blade part is corrugated. Since the cutting edge is relatively sharp with a large curvature radius, the cutting edge on the outer periphery of the blank B formed by punching also becomes sharp, and the outer flap 5 of the wrap round case K There is a risk of injury to the hand due to contact with the edge 5a at the time of opening when the edge 5a is put on and peeled off from the inner flap 4. There is also a risk of injury from touching other edges.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-44664 sets a reference line parallel to the edge of the outer flap, intersects with a plurality of ruled lines orthogonal to the reference line.
  • a corrugated cardboard case has been proposed in which a plurality of crease lines are arranged in a lattice pattern and a crushed portion is formed to a position away from the edge of a rigid cardboard.
  • An object of the present invention is to provide a punching blade capable of obtaining a smooth punching / cutting line that is less likely to be injured even if a hand touches a sheet such as a corrugated cardboard sheet or a paperboard, and an outer punching / cutting edge. It is an object of the present invention to provide a punched blank made of a sheet such as a corrugated cardboard sheet or a paperboard, which can form a case that is less likely to be injured by contact with the sheet.
  • the punching blade in order to solve the above-described problems, a pair of strips having a substantially same inclination angle on the same side portion of both side surfaces of a strip-shaped blade plate of a certain length made of a steel plate.
  • the cutting blade is a thin wave blade that undulates in the direction of both sides of the blade plate within the thickness range of the blade plate
  • the fine wave blade is a composite wave blade with a large wave blade that undulates in the direction of both sides of the blade plate over the length direction, and a configuration in which multiple wave peaks of the fine wave blade are provided for each peak of the large wave blade is adopted.
  • each of the fine wave blade and the large wave blade may be a sinusoidal wave blade with a constant pitch and wave width, or may have a curved shape with an irregular pitch and width. May be.
  • the large wave blade may be wavy in the thickness range of the blade plate in the direction of the both sides of the blade plate, and a wave line is formed only in the chamfered portion, or the blade plate It may be made into a wavy shape in which a wave line in the height direction enters the entire both side surfaces.
  • a strip-shaped steel plate having a thickness of 0.45 mm to 1.8 mm is used as the blade plate.
  • the pitch, wave width, and curvature radius of the large wave blade and the fine wave blade are set to the following ranges, respectively. This is preferable for the prevention of injuries at the cutting line of the sheet and the composite wave blade.
  • the pitch P 1 , wave width W 1, and wave mountain radius of curvature r of the fine wave blade are appropriately determined according to the pitch P 4 , wave width W 2, and wave radius of curvature R of the wave blade. A plurality of wave peaks of the fine wave blade are provided.
  • the blank for forming a case according to the present invention has two pairs of opposing pair of side plates that form a square cylindrical body, and each of the edges of the pair of side plates.
  • an inner flap is continuously provided
  • an outer flap is continuously provided on each end edge of the pair of side plates, and the outer flap is attached to the inner flap to seal the opening of the cylinder.
  • a fine wave curve in which peaks and troughs alternately and continuously wave at a small pitch and A complex wave line of a large wave curve in which peaks and valleys that are formed on the basis of the fine wave curve alternately and continuously wave at a pitch larger than the fine wave curve.
  • a plurality of mountains is the employing the configuration as provided.
  • the pitch of the peak of the thin wave curve is P 3
  • the height of the peak is H 3
  • the radius of curvature of the peak is r 3
  • the pitch of the peak of the large wave curve is P 4
  • the height of the peak is H 4
  • the curvature radius of the mountain is R 4
  • P 3 0.2 mm to 2.0 mm
  • H 3 0.02 mm to 0.5 mm
  • r 3 0.2 mm to 1.5 mm
  • P 4 2.0 mm
  • H 4 0.1 mm to 1.2 mm
  • R 4 2.0 mm to 6.0 mm.
  • a cutting blade of a punching blade for punching a sheet such as a corrugated cardboard sheet or paperboard, a fine wave blade that undulates in the direction of both sides of the blade plate within the thickness range of the blade plate, and the thin wave blade As a composite wave blade consisting of a large wave blade that undulates in the direction of both sides of the blade plate over the length direction, a plurality of fine wave blades are provided per large wave blade. Therefore, since the punching / cutting line has a wave shape in which peaks and valleys are formed by fine waves, it is possible to obtain a punching / cutting line that is soft to the touch and does not cause a smooth injury. For this reason, among the outer peripheral edges of the blank for forming the case, at least the outer peripheral edge of the outer flap is a cutting line punched by the above-described sheet punching blade according to the present invention. Can be mentioned.
  • the cutting blade a composite wave blade of a fine wave blade and a large wave blade, it is possible to suppress the formation of slender whisker-like debris in the intermediate paper that is stepped when punching the corrugated cardboard sheet, Furthermore, by making the large wave blade swell within the thickness range of the blade plate, it maintains the straight strip state except for the blade part of the blade plate, and when the punching blade is attached to the punching die, the punching It is only necessary to form a straight mounting groove in the mold, and the groove processing can be facilitated and the mounting thereof is simple.
  • a large wave blade whose entire side surfaces of the blade plate are wavy is easier to manufacture than a large wave blade in which only a part of it is wavy, and the portion of the blade plate attached to the punching die is also wavy. Therefore, the blade plate can be firmly attached to the punching die.
  • (1A) is a perspective view showing an embodiment of a sheet punching blade according to the present invention
  • (1B) is a perspective view showing an enlarged part of (1A).
  • (2A), (2C), and (2E) are plan views showing stepwise the formation state of the sheet punching blade shown in FIG. 1, and (2B), (2D), and (2F) are (2A), (2C), respectively. ), (2E) cross-sectional view.
  • the top view which shows other embodiment of the sheet punching blade which concerns on this invention.
  • the cross-sectional view which shows the other example of a blade board.
  • FIG. 2 is a plan view showing a part of a sheet punched by the sheet punching blade shown in FIG. 1.
  • (8A) and (8B) are plan views showing stepwise the formation state of the sheet punching blade shown in FIG.
  • (11A) is a longitudinal sectional view showing a punching device
  • (11B) is a longitudinal sectional view showing a punched state of a sheet.
  • the blade plate 10 is made of a strip-shaped steel plate having a certain length, and the height is H and the thickness (plate thickness) is T. , H is about 23.5 mm, and T is in the range of 0.45 mm to 1.8 mm.
  • a pair of chamfers 11 that are inclined in opposite directions are formed on one side in the vertical direction on both side surfaces of the blade plate 10.
  • the pair of chamfers 11 have substantially the same inclination angle ⁇ , and a cutting blade 12 is provided on one side edge of the blade plate 10 by forming the pair of chamfers 11.
  • the cutting blade 12 is in the height direction in the direction of both sides of the blade plate over the length direction within the thickness range of the blade plate 10. It is a fine wave blade 12a that bends in a wavy shape in which wave crests are formed so as to be undulated and alternately arranged at the tops of a plurality of wave crests in opposite directions, and the fine wave blade 12a is within the thickness range of the blade plate 10.
  • FIG. 2 (2C) smaller than as shown in (2E), the wave width W 2 between the top of the wave crests opposite one another adjacent the wave width W 1 between the top portion adjacent the ripples blade 12a of the large wave edge 12b
  • the wave width W 1 may be larger than the wave width W 2 or may be the same.
  • the cutting blade 12 having the above-described configuration is formed through the following first to third steps.
  • First step as shown in FIGS. 2 (2A) and 2B, in the first step, a chamfer 11 that is inclined in a direction opposite to the same side portion in the vertical direction on both side surfaces of the blade plate 10 is formed.
  • the straight blade 12c is formed over the length direction on substantially the width center line of the blade plate 10.
  • Second step As shown in FIGS. 2 (2C) and 2D, the straight blade 12c formed in the first step is formed into a sinusoidal shape with a small curvature radius r by press molding using a corrugated template.
  • the entire fine wave blade 12a formed in the second step is formed by press molding using a corrugated template with a radius of curvature R larger than that of the fine wave blade 12a.
  • the fine wave blade 12a is provided so that a plurality of wave peaks of the fine wave blade 12a formed so as to be waved small per one peak of the large wave blade 12b formed so as to be waved greatly are provided over the length direction thereof.
  • pitch P 1 of is set smaller than the pitch P 2 of the tidal wave blade 12b.
  • the pitch P 2 , the wave width W 2, and the wave radius of curvature R of the large wave blade 12 b are appropriately determined according to the plate thickness (thickness) of the blade plate 10.
  • Table 1 shows specific examples.
  • the pitch P 1 , the wave width W 1 and the wave radius of curvature r of the fine wave blade 12a are appropriately determined according to the thickness of the blade plate 10, the pitch P 2 of the large wave blade 12b, the wave width W 2 and the radius of curvature R. Table 1 shows specific examples.
  • the cutting edge 12 by a more complex wave blade consisting of a larger pitch P 2 of the tidal wave edge 12b and ripples blade 12a of the smaller pitch P 1, the composite wave blade Ilsan per large wave edge 12b A plurality of wave peaks of the thin wave blade 12a are provided over the length direction, and a structure in which a plurality of small waves are arranged on a large wave is obtained.
  • the peak of the large wave blade 12b refers to the wave mountain of the large wave blade 12b disposed on one side of the reference line with the width center line CL of the blade plate 10 as the reference line. This is the curved part.
  • the punching blade shown in the embodiment has the above structure, and when the punching blade is attached to the punching die 22 shown in FIG. 11 and the sheet S supported on the face plate 20 is punched, the sheet S is shown in FIG. As shown, a punching cutting line L made of a composite wave line corresponding to the shape of the composite wave blade made up of the fine wave blade 12a and the large wave blade 12b shown in FIG. 2 (2E) is formed.
  • the cutting line L corresponds to the shape of a wave crest that is alternately reversed in the thin wave blade 12a, and a wave curve having a shape in which the peaks 14 and the valleys 15 are alternately and continuously waved, and the wave wave 12b is alternately reversed in the reverse direction.
  • This is a composite wave line composed of a large wave curve in which peaks 16 and valleys 17 alternately and continuously undulate corresponding to the shape of the wave mountain. Its pitch P 3 of the pile 14 in ripples curve, a pitch of in the range of 0.2 mm ⁇ 2.0 mm Preferred examples valleys 15 are also the same.
  • the height of the crest 14 (corresponding to the wave width W 1 of the fine wave blade 12a) H 3 is in the range of 0.02 mm to 0.5 mm, and the depth of the valley 15 is the same.
  • the radius of curvature r 3 of the crest 14 (corresponding to the radius of curvature r of the wave of the thin wave blade 2a) is in the range of 0.2 mm to 1.5 mm, and the radius of curvature of the valley 15 is also the same.
  • the pitch P 4 of the mountain 16 in the large wave curve, a pitch of in the range of 2.0 mm ⁇ 10.0 mm Preferred examples valleys 17 are also the same.
  • the height of the mountain 16 (corresponding to the wave width W 2 of the tidal wave blade 12b) H 4, the depth of a range of 0.1 mm ⁇ 1.2 mm trough 17 is also the same. Furthermore, the radius of curvature R 4 of the peak 16 (corresponding to the radius of curvature R of the wave) is in the range of 2.0 mm to 6.0 mm, and the curvature radius of the valley 17 is also the same.
  • the touch of the hand becomes extremely smooth, and there is no injury when touched.
  • the cutting edge 12 has the same shape as the fine wave curve and the large wave curve.
  • the cutting blade 12 for punching the sheet S is a composite wave blade of a fine wave blade 12a and a large wave blade 12b formed by bending the fine wave blade 12a into a wave shape over the entire length in the length direction. At the time of punching and cutting, it is possible to suppress the formation of long paper scraps in the shape of a whisker, especially in the case where the corrugated cardboard sheet is step-formed.
  • the entire outer peripheral edge that is the outline may be a cutting line L of a composite wave line composed of a thin wave curve and a large wave curve, or Only the outer peripheral edge of the flap may be a cutting line L of a composite wave line composed of a thin wave curve and a large wave curve.
  • each of the fine wave blade 12a and the large wave blade 12b has a pitch P 1 , P 2 , wave widths W 1 , W 2 and a wave radius of curvature r
  • the cutting blade 12 has a regular sine wave shape with a constant R, as shown in FIG. 3, the cutting blade 12 is disposed on both sides of the blade plate 10 over the length direction within the thickness range of the blade plate 10.
  • the fine wave blade 12a is bent so as to be undulated in which the tops of a plurality of wave peaks opposite to each other in the surface direction are arranged.
  • the cutting blade 12 is a composite wave blade composed of a large wave blade 12b that is bent so as to be waved with a plurality of wave crests alternately arranged in reverse directions
  • the fine wave blade 12a and the large wave blade 12b have a different pitch and wave width. Regular It may be wavy.
  • one of the fine wave blade 12a and the large wave blade 12b may have a wave shape with a regular pitch and wave width, and the other may have a wave shape with an irregular pitch and wave width.
  • the large wave blade 12b is formed with the entire fine wave blade 12a as a reference to form a composite wave blade.
  • the pitch of the fine wave blades 12a is smaller than the pitch of the large wave blades 12b, and a plurality of crests of the fine wave blades 12a are provided along the length direction per one crest of the large wave blade 12b.
  • each of the fine wave blade 12a and the large wave blade 12b is caused to wave within the thickness range of the blade plate 10.
  • 7 and FIG. 8 (8A), (8B) only the fine wave blade 12a forms a wave streak in the height direction within the thickness range of the blade plate 10, and a small wave is struck.
  • the blade 12b is made to swell greatly in the length direction in the blade plate 10 itself so that the waviness in the height direction enters the entire side surfaces of the blade plate 10, so that the large wave blade 12b per one mountain.
  • a plurality of peaks of the fine wave blade 12a may be provided.
  • the fine wave blade 12a is formed within the thickness range of the blade plate 10 at the intersection of the pair of chamfers 11 formed on the blade plate 10, and FIG. As shown in FIG. 2, the entire blade plate 10 may be press-molded in a wavy shape over the entire length.
  • the large wave blade 12b can be formed so as to wave the entire blade plate 10 over its length direction. It is simpler than forming only undulating. Since the portion of the blade plate 10 attached to the punching die 22 is also wavy, the blade plate 10 is firmly attached to the punching die 22 in a solid state.
  • the chamfer 11 formed in the same side part of the up-down direction of both sides was shown as the blade board 10 consisting of a single inclined surface, the chamfer 11 is not limited to this.
  • two inclined surfaces 11 a and 11 b having different inclination angles may be sequentially continued from the blade edge side.
  • the blank B made of corrugated cardboard sheets for forming the wrap round case K has been described as an example, but the case forming material and the case are not limited thereto.
  • it may be a packaging box made of paperboard.
  • the punching blade attached to the punching die of the flat plate punching apparatus has been described as an example.
  • the punching blade is not limited to the flat plate type.
  • it may be an arcuate punching blade C attached to an arcuate punching die of a rotary punching device.

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Abstract

　ケース形成用ブランクにおいて手が触れても怪我をすることが少ない滑らかな打抜き切断線を得ることができるようにした打抜き刃を提供する。鋼板からなる帯板状の刃板（１０）における両側面の同一側部に一対の傾斜角をほぼ同一とする面取り（１１）を形成して、その刃板（１０）の一側縁に切り刃（１２）を設ける。切り刃（１２）を、刃板（１０）の厚さの範囲内で波状に折れ曲がる細波刃（１２ａ）と、その細波刃（１２ａ）が全長にわたって刃板（１０）の厚さの範囲内で刃板両側面方向に大きく波打つ大波刃（１２ｂ）の複合波刃として、滑らかな打抜き切断線が得られるようにする。

Description

打抜き刃およびケース形成用の打抜きブランク
　この発明は、段ボールシートや板紙等のシートを所定の形状に打ち抜く打抜き刃およびケース形成用の打抜きブランクに関する。
　ビール等の飲料水が充填された缶やビン等の包装対象物を複数まとめて包装したマルチパックは、普通、図１０に示すラップラウンドケースＫにより包装される。また、ラップラウンドケースＫは、段ボールシートの打抜きにより形成されるブランクの折曲げと接着とによって組立状態とされる。
　図９は、ラップラウンドケースＫの形成用素材としてのブランクＢを示す。このブランクＢは、幅寸法が異なる２組の一対の側板１、２を縦罫線ａを介して一方向に交互に連設し、一側に位置する幅狭の側板１の側縁に縦罫線ａを介して継代片３を連設し、一対の幅狭の側板１のそれぞれ両端に横罫線ｂを介して内フラップ４を連設し、残る一組の一対の幅広の側板２のそれぞれ両端に横罫線ｂを介して外フラップ５を連設した構成とされている。
　上記のブランクＢを用いるラップラウンドケースＫの組立てに際しては、縦罫線ａに沿っての折曲げによって、図１０に示すように、１組の一対の側板１と残り１組の側板２とによって四角筒状に成形し、継代片３と側板２の重なり部の接着により角筒状の胴６を形成した後、内フラップ４および外フラップ５の内方向への折曲げと、その内フラップ４と外フラップ５の重なり部の接着を行なって胴６の両端開口を封緘するようにしており、上記胴６の一方の開口を封緘する前段で、胴６の内側に複数のマルチパックＰを収納するようにしている。７は、内フラップ４と外フラップ５の重なり部を接着する接着剤を示す。
　ところで、上記のようなラップラウンドケースＫを家庭で開封する際には、ビール缶等の包装対象物Ａを必要な分だけ取り出して、残存した分を嵩張ることなく保管しておくため、縦置きした状態で、上方となった外フラップ５と内フラップ４とが重なる端面から開封する場合が多い。その際、外フラップ５の端縁に手を掛けて、外側の外フラップ５をその内側の内フラップ４から引き剥がすことが行なわれる。
　ここで、ブランクＢは、図１１（１１Ａ）に示すように、ステンレスからなる面板２０に対して昇降可能な上型２１の下面に抜き型２２を設け、その抜き型２２の下降により、図１１（１１Ｂ）に示すように、その抜き型２２の下面に取付けられた打抜き刃２３でもって面板２０に支持された段ボールシートＳを打ち抜くようにしている。その打抜きには、特許文献１に記載されているように、切り刃が直線状とされた打抜き刃や、特許文献２に記載されているように、切り刃が波状とされた打抜き刃が一般的に採用される。
特開２０００－１２７２５８号公報 特開２００１－１９１２９７号公報
　ところで、上記特許文献１に記載された打抜き刃においては、その切り刃が直線状であって鋭利なものであり、また、特許文献２に記載された打抜き刃においても、その刃部を波形とする曲率半径の大きな一つの波状とされて切り刃が比較的鋭利なものであるため、打抜きによって形成されたブランクＢの外周の切断縁も鋭利なものとなり、ラップラウンドケースＫの外フラップ５の端縁５ａに手を掛けて内フラップ４から引き剥がす開封時に、上記端縁５ａとの接触によって手を怪我する危険がある。他の端縁においても手が触れて怪我をする危険がある。
　ここで、手切れの防止を図るため、特開２００８－４４６６４号公報では、外フラップの端縁に平行に基準線を設定し、その基準線に直交する複数本の押罫線と、これに交差する複数本の押罫線を格子状に入れて、剛性のある段ボールの端縁から離れた位置まで押潰部を形成して柔らかくした段ボールケースを提案している。
　しかし、上記段ボールケースにおいては、押潰部が広範囲に及ぶことから、封緘時の強度が低下する可能性がある。また、押罫線を入れるため、図１１に示す抜き型２２に格子状押圧片の取付け溝を加工し、一方、面板２０にはその格子状押圧片と対向する位置に嵌合溝を加工する必要があるため、コストが高くなり、さらに、打抜き機への装着に高い位置決め精度が要求される問題がある。
　この発明の課題は、段ボールシートや板紙等のシートに対して、手が触れても怪我をすることが少ない滑らかな打抜き切断線を得ることができるようにした打抜き刃および外周の打抜き切断縁との接触によって怪我することの少ないケースを形成することができる、段ボールシートや板紙等のシートからなる打抜きブランクを提供することである。
　上記の課題を解決するために、この発明に係る打抜き刃においては、鋼板からなる一定の長さの帯板状の刃板における両側面の同一側部に、傾斜角をほぼ同一とする一対の面取りを形成して、前記刃板の一側縁に切り刃を設けたシート打抜き刃において、前記切り刃が、刃板の厚さの範囲内で刃板両側面方向に波打つ細波刃と、その細波刃が長さ方向にわたって刃板両側面方向に大きく波打つ大波刃との複合波刃とされて、大波刃の一山当たりに細波刃の複数の波山が設けられている構成を採用したのである。
　ここで、細波刃および大波刃のそれぞれは、ピッチおよび波幅が一定とされた正弦曲線状の波刃とされたものであってもよく、あるいは、ピッチおよび幅が不規則な曲線状ものであってもよい。
　また、大波刃は、刃板の厚さの範囲内で刃板両側面方向に波打って前記面取り部にのみ波筋が形成される波状とされたものであってもよく、あるいは、刃板の両側面の全体に高さ方向の波筋が入る波状とされたものであってもよい。
　一般に、段ボールシートや板紙の打抜きに採用される打抜き刃においては、厚さが０．４５ｍｍ～１．８ｍｍの帯状の鋼板が刃板として採用される。このため、正弦曲線の大波刃と細波刃からなる複合波刃を形成する場合には、大波刃と細波刃のそれぞれのピッチ、波幅および曲率半径を以下の範囲とする方が、それぞれの波刃の製作および複合波刃によるシートの切断線での怪我の防止上好ましい。大波刃としては、そのピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒは、Ｐ２＝２．０ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｗ２＝０．１ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｒ＝２．０ｍｍ～６．０ｍｍの範囲とするのが好ましい。
　上記大波刃のピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒは、刃板の板厚（厚さ）に応じて適宜に決定する。具体的には、刃板の板厚が略０．９ｍｍの場合、Ｐ２＝２．０ｍｍ～５．０ｍｍ、Ｗ２＝０．１ｍｍ～０．６ｍｍ、Ｒ＝３．０ｍｍ～５．０ｍｍの範囲とし、また、刃板の板厚が略１．０７ｍｍの場合、Ｐ２＝３．０ｍｍ～６．０ｍｍ、Ｗ２＝０．２ｍｍ～０．８ｍｍ、Ｒ＝３．０ｍｍ～５．０ｍｍの範囲とするのが好ましい。ここで、略とは、±０．０５ｍｍの範囲をいう。
　細波刃としては、そのピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒは、Ｐ１＝０．２ｍｍ～２．０ｍｍ、Ｗ１＝０．０２ｍｍ～０．５ｍｍ、ｒ＝０．２ｍｍ～１．５ｍｍの範囲とするのが好ましい。この細波刃のピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒは、大波刃のピッチＰ４、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒに応じて適宜に決定し、大波刃の一山当たりに細波刃の複数の波山が設けられるようにする。具体的には、刃板の板厚が略０．９ｍｍの場合、Ｐ１＝０．６ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｗ１＝０．０５ｍｍ～０．２ｍｍ、ｒ＝０．３ｍｍ～０．６ｍｍの範囲とし、また、刃板の板厚が略１．０７ｍｍの場合、Ｐ１＝０．８ｍｍ～１．４ｍｍ、Ｗ１＝０．０８ｍｍ～０．３ｍｍ、ｒ＝０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲とするのが好ましい。
　上記の課題を解決するために、この発明に係るケース形成用の打抜きブランクにおいては、四角筒状の胴を形成する対向一対の側板を２組有し、１組の一対の側板の端縁それぞれに内フラップが連設され、残り１組の一対の側板の端縁それぞれに外フラップが連設され、前記内フラップに外フラップを貼り合せて胴の開口を封緘するケース形成用の打抜きブランクにおいて、前記ブランクの外周縁のうち、少なくとも外フラップの外周縁をこの発明にかかる上記のシート打抜き刃によって打抜きされた切断線として、山と谷が交互に連続して小さなピッチで波打つ細波曲線と、その細波曲線を基準として形成される山と谷が交互に連続して細波曲線より大きなピッチで波打つ大波曲線の複合波線であって、大波曲線の一山当たりに細波曲線の複数の山が設けられるようにした構成を採用したのである。
　ここで、細波曲線の山のピッチをＰ３、山の高さをＨ３、山の曲率半径をｒ３とし、かつ、大波曲線の山のピッチをＰ４、山の高さをＨ４、山の曲率半径をＲ４としたとき、Ｐ３＝０．２ｍｍ～２．０ｍｍ、Ｈ３＝０．０２ｍｍ～０．５ｍｍ、ｒ３＝０．２ｍｍ～１．５ｍｍ、Ｐ４＝２．０ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｈ４＝０．１ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｒ４＝２．０ｍｍ～６．０ｍｍの範囲とするのが手切れを防止する上で好ましい。
　上記のように、この発明においては、段ボールシートや板紙等のシートを打ち抜く打抜き刃の切り刃を、刃板の厚さの範囲内で刃板両側面方向に小さく波打つ細波刃と、その細波刃が長さ方向にわたって刃板両側面方向に細波刃より大きく波打つ大波刃からなる複合波刃として、大波刃の一山当たりに細波刃の複数の波山が設けられるようにしたことにより、シートの打抜きによって、その打抜き切断線は細かな波によって山および谷が形づくられる波状とされるため、手の当たりが柔らかくて滑らかな怪我をすることが少ない打抜き切断線を得ることができる。このため、ケース形成用の打抜きブランクの外周縁のうち、少なくとも外フラップの外周縁をこの発明に係る上記のシート打抜き刃によって打抜きされた切断線とすることで、手切れの防止に極めて大きな効果を挙げることができる。
　また、切り刃を細波刃と大波刃の複合波刃としたことによって、段ボールシートの打抜き時に段形成されている中しん紙において細長いひげ状の屑が形成されるのを抑制することができ、さらに、大波刃を刃板の厚さの範囲内で波を打たせたことにより、刃板の刃部以外は直線状態の帯板状態を維持し、打抜き型に対する打抜き刃の取付けに際して、その打抜き型には直線状の取付け溝を形成するだけでよく、溝加工を容易とすることができるとともにその取付けが簡単である。
　さらにまた、刃板の両側面の全体が波状とされた大波刃においては、その一部のみを波状とする大波刃の場合よりも製作が簡単であり、刃板の抜き型へ取り付ける部分も波状となっているので、刃板の抜き型への取付けが強固なものとなる。
（１Ａ）はこの発明に係るシート打抜き刃の実施の形態を示す斜視図、（１Ｂ）は（１Ａ）の一部分を拡大して示す斜視図。 (２Ａ)、(２Ｃ)、(２Ｅ)はそれぞれ図１に示すシート打抜き刃の形成状態を段階的に示す平面図、(２Ｂ)、(２Ｄ)、(２Ｆ)はそれぞれ(２Ａ)、(２Ｃ)、(２Ｅ)の横断面図。 この発明に係るシート打抜き刃の他の実施の形態を示す平面図。 刃板の他の例を示す横断面図。 図１に示すシート打抜き刃によって打抜きされたシートの一部分を示す平面図。 ロータリ式打抜き装置の抜き型に取り付けられる打抜き刃の斜視図。 この発明に係るシート打抜き刃の他の実施の形態を示す斜視図。 (８Ａ)、(８Ｂ)は図７に示すシート打抜き刃の形成状態を段階的に示す平面図。 ラップラウンドケースの形成用ブランクを示す正面図。 従来のラップラウンドケースの開封状態を示す斜視図。 (１１Ａ)は打抜き装置を示す縦断面図、(１１Ｂ)はシートの打抜き状態を示す縦断面図。
　以下、この発明の実施の形態を図面に基いて説明する。図１（１Ａ）、（１Ｂ）に示すように、刃板１０は、一定の長さを有する帯板状の鋼板からなり、その高さをＨ、厚さ(板厚)をＴとしたとき、Ｈは、２３．５ｍｍ程度とされ、また、Ｔは、０．４５ｍｍ～１．８ｍｍの範囲とされている。
　刃板１０の両側面における上下方向の一側部には、相反する方向に傾斜する一対の面取り１１が形成されている。一対の面取り１１は、傾斜角αがほぼ同一とされ、その一対の面取り１１の形成によって、刃板１０の一側部側の一側縁に切り刃１２が設けられている。
　図２（２Ｃ）、（２Ｅ）に示すように、面取り１１部のみにおいて、切り刃１２は、刃板１０の厚さの範囲内でその長さ方向にわたって刃板両側面方向に高さ方向の波筋を形成して小さく波打つように交互に逆向きの複数の波山の頂部を配置した波状に折れ曲がる細波刃１２ａとされ、かつ、その細波刃１２ａが刃板１０の厚さの範囲内でその長さ方向にわたって刃板両側面方向に高さ方向の波筋を形成して大きく波打つように交互に逆向きの複数の波山の頂部を配置した波状に曲がる大波刃１２ｂとされている。
　なお、図２（２Ｃ）、（２Ｅ）に示すように、細波刃１２ａの隣接する頂部間の波幅Ｗ１を大波刃１２ｂの隣接する互いに逆向きの波山の頂部間の波幅Ｗ２より小さくしておくのが好ましいが、逆に、波幅Ｗ１を波幅Ｗ２より大きくしてもよく、または、同一としてもよい。
　上記の構成からなる切り刃１２は、以下に示す第１工程乃至第３工程の各工程を経て形成されている。
　第１工程；図２（２Ａ）、（２Ｂ）に示すように、第１工程において、刃板１０の両側面における上下方向の同一側部に相反する方向に傾斜する面取り１１を形成して、刃板１０のほぼ幅中心線上に直線刃１２ｃを長さ方向にわたって形成する。
　第２工程；図２（２Ｃ）、（２Ｄ）に示すように、第１工程により形成された直線刃１２ｃを波形型板を用いるプレス成形により小さな曲率半径ｒでもって正弦曲線状に成形して、刃板１０の厚さＴの範囲内でその長さ方向にわたって刃板両側面方向に波打つ交互に逆向きの波山の隣接する頂部間の波幅Ｗ１を有する細波刃１２ａを形成する。
　第３工程；図２（２Ｅ）、（２Ｆ）に示すように、第２工程によって形成された細波刃１２ａの全体を波形型板を用いるプレス成形により上記細波刃１２ａより大きな曲率半径Ｒでもって正弦曲線状に成形して、刃板１０の厚さＴの範囲内でその長さ方向にわたって刃板両側面方向に波打つ交互に逆向きの波山の隣接する頂部間の波幅Ｗ２を有する大波刃１２ｂを細波刃１２ａの全体を基準として形成することによって、複合波刃となる。なお、同図に示す１３は、波形型板のプレス跡を示す。
　ここで、第２工程によって成形される細波刃１２ａにおいて、その繰り返す波のピッチＰ１は交互に逆向きの波山の隣接する頂部間の波幅Ｗ１との関係において必要以上に小さくなり過ぎると、その細波刃１２ａの成形が困難となり、また、必要以上に大きくなり過ぎると、シートの打抜きによって得られる切断線が鋭いものとなるため、そのピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒは、Ｐ１＝０．２ｍｍ～２．０ｍｍ、Ｗ１＝０．０２ｍｍ～０．５ｍｍ、ｒ＝０．２ｍｍ～１．５ｍｍの範囲とするのが好ましい。
　一方、第３工程によって成形される大波刃１２ｂにおいて、その繰り返す波のピッチＰ２が必要以上に大きくなり過ぎると、複合波刃となった状態での細波刃１２ａが直線状に近づいて手の当たりが柔らかくて滑らかな切断線を得ることができず、また、必要以上に小さくなり過ぎると、複合波刃の成形時に細波刃１２ａが破断する可能性があるため、そのピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒは、Ｐ２＝２．０ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｗ２＝０．１ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｒ＝２．０ｍｍ～６．０ｍｍの範囲とするのが好ましい。
　なお、複合波刃において、大きく波打つように形成された大波刃１２ｂの一山当たりに小さく波打つように形成された細波刃１２ａの複数の波山がその長さ方向にわたって設けられるように、細波刃１２ａのピッチＰ１は、大波刃１２ｂのピッチＰ２より小さく設定される。
　上記大波刃１２ｂのピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒは、刃板１０の板厚（厚さ）に応じて適宜に決定する。表１にその具体例を示す。
　細波刃１２ａのピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒは、刃板１０の厚さや大波刃１２ｂのピッチＰ２、波幅Ｗ２および曲率半径Ｒに応じて適宜に決定する。表１にその具体例を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記のように、切り刃１２を、小さなピッチＰ１の細波刃１２ａとより大きなピッチＰ２の大波刃１２ｂとからなる複合波刃とすることによって、複合波刃は大波刃１２ｂの一山当たりに細波刃１２ａの複数の波山がその長さ方向にわたって設けられて、大きな波の上に複数の小さな波が配置されたような構造となる。
　ここで、大波刃１２ｂの一山当たりとは、図２（２Ｅ）に示すように、刃板１０の幅中心線ＣＬを基準線として、その基準線の片側に配置された大波刃１２ｂの波山の曲線部分をいう。
　実施の形態で示す打抜き刃は上記の構造からなり、その打抜き刃を図１１に示す抜き型２２に取付けて、面板２０上に支持されたシートＳを打ち抜くと、シートＳには、図５に示すように、図２（２Ｅ）に示される細波刃１２ａと大波刃１２ｂとからなる複合波刃の形状に相当する複合波線からなる打抜き切断線Ｌが形成されることになる。
　なお、刃板１０の刃部以外は直線状の帯板状態を維持したままであるため、この刃板１０を差し込んで取付けるための抜き型２２の取付け溝の加工は容易であり、また刃板１０の取付けも簡単である。
　上記切断線Ｌは、細波刃１２ａの交互に逆向きの波山の形状に相当して山１４と谷１５が交互に連続して小さく波打つ形状の細波曲線と、大波刃１２ｂの交互に逆向きの波山の形状に相当して山１６と谷１７が交互に連続して大きく波打つ形状の大波曲線とからなる複合波線である。その細波曲線における山１４のピッチＰ３は、好ましい例として０．２ｍｍ～２．０ｍｍの範囲であって谷１５のピッチも同一とされる。また、山１４の高さ（細波刃１２ａの波幅Ｗ１に相当）Ｈ３は、０．０２ｍｍ～０．５ｍｍの範囲であって谷１５の深さも同一とされる。さらに、山１４の曲率半径(細波刃２ａの波の曲率半径ｒに相当)ｒ３は、０．２ｍｍ～１．５ｍｍの範囲であって谷１５の曲率半径も同一とされる。一方、大波曲線における山１６のピッチＰ４は、好ましい例として２．０ｍｍ～１０．０ｍｍの範囲であって谷１７のピッチも同一とされる。また、山１６の高さ（大波刃１２ｂの波幅Ｗ２に相当）Ｈ４は、０．１ｍｍ～１．２ｍｍの範囲であって谷１７の深さも同一とされる。さらに、山１６の曲率半径(波の曲率半径Ｒに相当)Ｒ４は、２．０ｍｍ～６．０ｍｍの範囲であって、谷１７の曲率半径も同一とされているため、切断線Ｌは手の当たりが極めて滑らかになり、手が触れても怪我をするようなことがない。なお、切刃１２は、前記細波曲線および大波曲線と同一形状である。
　また、シートＳを打ち抜く切り刃１２を細波刃１２ａと、その細波刃１２ａを長さ方向の全長にわたる波状に折曲げることにより形成された大波刃１２ｂの複合波刃としたことによって、シートＳの打抜き切断時に、特に、段ボールシートの段成形されている中しん紙において、ヒゲ状に長い紙屑が形成されるのを抑制することができる。
　ここで、図９に示すようなラップラウンドケース形成用のブランク打抜きにおいては、その輪郭となる外周縁の全体を細波曲線と大波曲線とからなる複合波線の切断線Ｌとしてもよく、あるいは、外フラップの外周縁のみを細波曲線と大波曲線とからなる複合波線の切断線Ｌとしてもよい。
　図１および図２（２Ｃ）、（２Ｅ）に示す実施の形態においては、細波刃１２ａおよび大波刃１２ｂのそれぞれをピッチＰ１、Ｐ２、波幅Ｗ１、Ｗ２および波山の曲率半径ｒ、Ｒが一定となる規則正しい正弦波状からなる切り刃１２としたが、図３に示すように、切り刃１２が、刃板１０の厚さの範囲内でその長さ方向にわたって、刃板１０の両側面方向に交互に逆向きの複数の波山の頂部を配置した波打つように折れ曲がる細波刃１２ａと、細波刃１２ａが刃板１０の厚さの範囲内で、その長さ方向にわたって刃板両側面方向に交互に逆向きの複数の波山の頂部を配置した波打つように折れ曲がる大波刃１２ｂとからなる複合波刃による切り刃１２であれば、細波刃１２ａおよび大波刃１２ｂのそれぞれをピッチおよび波幅が不規則な波状としてもよい。あるいは、図示省略したが、細波刃１２ａと大波刃１２ｂの一方を、ピッチおよび波幅が規則正しい波状とし、他方をピッチおよび波幅が不規則な波状としてもよい。いずれの場合においても、大波刃１２ｂを細波刃１２ａの全体を基準として形成することによって、複合波刃とする。ただし、細波刃１２ａのピッチは大波刃１２ｂのピッチより小さいものとして、大波刃１２ｂの一山当たりに細波刃１２ａの複数の山をその長さ方向にわたって設けるようにする。
　また、図１および図２（２Ｃ）、（２Ｅ）に示す実施の形態においては、細波刃１２ａおよび大波刃１２ｂのそれぞれを刃板１０の厚さの範囲内で波を打たせるようにしたが、図７および図８（８Ａ）、（８Ｂ）に示すように、細波刃１２ａのみを刃板１０の厚さの範囲内で高さ方向に波筋を形成して小さく波を打たせ、大波刃１２ｂを刃板１０の両側面の全体に高さ方向の波筋が入るように、刃板１０自体においてその長さ方向に大きく波を打たせるようにして、大波刃１２ｂの一山当たりに細波刃１２ａの複数の山が設けられるようにしてもよい。
　すなわち、図８（８Ａ）に示すように、刃板１０に形成された一対の面取り１１の交差部に刃板１０の厚さの範囲内で細波刃１２ａを形成して、図８（８Ｂ）に示すように、刃板１０の全体を全長にわたって波状にプレス成型してもよい。
　なお、図７および図８に示す実施の形態の場合、大波刃１２ｂは、刃板１０の全体をその長さ方向にわたって波打つように形成することができるので、その製作は刃板１０の一部のみを波打つように形成する場合より簡単である。刃板１０の抜き型２２へ取り付ける部分も波状になっているので、刃板１０の抜き型２２への取付けがしっかりとした強固な状態となる。
　さらに、刃板１０として、両側面の上下方向の同一側部に形成された面取り１１が単一の傾斜面からなるものを示したが、面取り１１はこれに限定されるものではない。例えば、図４に示すように、傾斜角が異なる２つの傾斜面１１ａ、１１ｂを刃先側から順次連続させたものであってもよい。
　実施の形態においては、ラップラウンドケースＫの形成用の段ボールシートからなるブランクＢの打抜きを例にとって説明したが、ケース形成用素材やケースはこれに限定さない。例えば、板紙からなる包装箱であってもよい。
　また、実施の形態では、平盤式打抜き装置の抜き型に取付けられる打抜き刃を例にとって説明したが、打抜き刃は平盤式のものに限定されない。例えば、図６に示すように、ロータリ式打抜き装置の円弧状の抜き型に取付けられる円弧状の打抜き刃Ｃであってもよい。
１０　　刃板
１１　　面取り
１２　　切り刃
１２ａ　細波刃
１２ｂ　大波刃

Claims (11)

  1. 　鋼板からなる一定の長さの帯板状の刃板における両側面の同一側部に、傾斜角をほぼ同一とする一対の面取りを形成して、前記刃板の一側縁に切り刃を設けたシート打抜き刃において、
    　前記切り刃が、刃板の厚さの範囲内で刃板両側面方向に小さく波打つ細波刃と、その細波刃が長さ方向にわたって刃板両側面方向に大きく波打つ大波刃との複合波刃とされて、大波刃の一山当たりに細波刃の複数の波山が設けられていることを特徴とするシート打抜き刃。
  2. 　前記大波刃が、前記刃板の厚さの範囲内で刃板両側面方向に波打って前記面取り部にのみ波筋が形成される波状とされた請求項１に記載のシート打抜き刃。
  3. 　前記大波刃が、前記刃板の両側面の全体に高さ方向の波筋が形成される波状とされた請求項１に記載のシート打抜き刃。
  4. 　前記大波刃および細波刃のそれぞれが、ピッチ、波幅および波山の曲率半径が一定の正弦曲線の波状とされ、前記大波刃のピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒが、Ｐ２＝２．０ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｗ２＝０．１ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｒ＝２．０ｍｍ～６．０ｍｍの範囲とされ請求項１乃至３のいずれかの項に記載のシート打抜き刃。
  5. 　前記刃板の厚さが略０．７ｍｍの場合において、大波刃のピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒが、Ｐ２＝２．０ｍｍ～４．０ｍｍ、Ｗ２＝０．１ｍｍ～０．４ｍｍ、Ｒ＝３．０ｍｍ～５．０ｍｍの範囲とされ、細波刃のピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒが、Ｐ１＝０．４ｍｍ～０．８ｍｍ、Ｗ１＝０．０４ｍｍ～０．１ｍｍ、ｒ＝０．３ｍｍ～０．５ｍｍとされた請求項４に記載のシート打抜き刃。
  6. 　前記刃板の厚さが略０．９ｍｍの場合において、大波刃のピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒが、Ｐ２＝２．０ｍｍ～５．０ｍｍ、Ｗ２＝０．１ｍｍ～０．６ｍｍ、Ｒ＝３．０ｍｍ～５．０ｍｍの範囲とされ、細波刃のピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒが、Ｐ１＝０．６ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｗ１＝０．０５ｍｍ～０．２ｍｍ、ｒ＝０．３ｍｍ～０．６ｍｍとされた請求項４に記載のシート打抜き刃。
  7. 　前記刃板の厚さが略１．０７ｍｍの場合において、大波刃のピッチＰ２、波幅Ｗ２および波山の曲率半径Ｒが、Ｐ２＝３．０ｍｍ～６．０ｍｍ、Ｗ２＝０．２ｍｍ～０．８ｍｍ、Ｒ＝３．０ｍｍ～５．０ｍｍの範囲とされ、細波刃のピッチＰ１、波幅Ｗ１および波山の曲率半径ｒが、Ｐ１＝０．８ｍｍ～１．４ｍｍ、Ｗ１＝０．０８ｍｍ～０．３ｍｍ、ｒ＝０．３ｍｍ～１．０ｍｍとされた請求項４に記載のシート打抜き刃。
  8. 　前記大波刃および細波刃が、ピッチおよび波幅が刃板の長さ方向で不規則な曲線状とされた請求項１に記載のシート打抜き刃。
  9. 　四角筒状の胴を形成する対向一対の側板を２組有し、１組の一対の側板の端縁それぞれに内フラップが連設され、残り１組の一対の側板の端縁それぞれに外フラップが連設され、前記内フラップに外フラップを貼り合せて胴の開口を封緘するケース形成用の打抜きブランクにおいて、
    　前記ブランクの外周縁のうち、少なくとも外フラップの外周縁が請求項１乃至８のいずれかの項に記載のシート打抜き刃によって打抜きされた切断線とされて、山と谷が交互に連続して小さく波打つ細波曲線と、山と谷が交互に連続して大きく波打つ大波曲線の複合波線からなることを特徴とする打抜きブランク。
  10. 　前記細波曲線および前記大波曲線のそれぞれが、正弦曲線からなり、その細波曲線の山のピッチをＰ３、山の高さをＨ３、山の曲率半径をｒ３とし、かつ、大波曲線の山のピッチをＰ４、山の高さをＨ４、山の曲率半径をＲ４としたとき、Ｐ３＝０．２ｍｍ～２．０ｍｍ、Ｈ３＝０．０２ｍｍ～０．５ｍｍ、ｒ３＝０．２ｍｍ～１．５ｍｍ、Ｐ４＝２ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｈ４＝０．１ｍｍ～１．２ｍｍ、Ｒ４＝２．０ｍｍ～６．０ｍｍとされた請求項９に記載の打抜きブランク。
  11. 　鋼板からなる一定の長さの帯板状の刃板における両側面の同一側部に、傾斜角をほぼ同一とする一対の面取りを形成して、前記刃板の一側縁に切り刃を設けたシート打抜き刃において、
    　前記切り刃が、請求項１０に記載の細波曲線および大波曲線と同一形状とされていることを特徴とするシート打抜き刃。
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