WO2010064497A1 - 排気ガス浄化触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法 - Google Patents

Abstract

　ガソリン自動車から排出される排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を効率的に浄化する三元触媒として好適な排気ガス浄化触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法などによって提供する。 　＜上層＞活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含み、活性金属（Ａ）がロジウムである触媒組成物、 ＜下層＞活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム含有酸化物（Ｃ’）を含み、活性金属（Ａ）がパラジウム、又はパラジウム及び白金である触媒組成物。

Description

排気ガス浄化触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法

　本発明は、排気ガス浄化触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法に関し、より詳しくは、ガソリン自動車から排出される排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を効率的に浄化する三元触媒として好適な排気ガス浄化触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法に関する。

　自動車等の内燃機関や、ボイラーなどの燃焼機関から排出される排気ガス中には、炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）などの有害物質が含まれており、これらを浄化するための様々な排気ガス浄化技術が提案されている。その一つとして、触媒を排気ガス流路中に設置し、排気ガス中の有害成分を浄化する排気ガス浄化技術がある。
　自動車等の内燃機関から排出される排気ガスを浄化する触媒装置には、その目的に応じて様々な触媒が使用されてきた。この主要な触媒成分には白金族金属があり、通常、活性アルミナ等の高表面積の耐火性無機酸化物上に高分散状態で担持している（特許文献１参照）。

　触媒成分となる白金族金属には、白金（Ｐｔ）、パラジム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）が知られており、自動車等の内燃機関における排気ガス浄化用触媒として広く使用されてきた。前述の三元触媒（ＴＷＣ：Ｔｈｒｅｅ　Ｗａｙ　Ｃａｔａｌｙｓｔ）においては、Ｐｔ、Ｐｄなど酸化活性に優れる触媒活性種と、ＮＯｘの浄化活性に優れるＲｈが組み合わせて使用されることが多い。近年、排気ガス中に含まれる有害物質、特にＮＯｘに対する規制が厳しさを増している。そのため、ＮＯｘの浄化活性に優れるＲｈを効率的に使用する必要があるが、Ｒｈは産出量も少なく、高価であり、近年市場価格も高騰している。そのため、触媒活性種のＲｈ使用量は、資源保護の観点、またコスト面から減らしたい。
　Ｒｈの使用量を少なくするためには、Ｒｈが排気ガスと接触し易い位置に配置するように、触媒の表層側に多く配合することが好ましい（特許文献８参照）。この特許文献８には、上層に、Ｒｈを担持したセリア系の中実状酸化物粉末が含まれ、下層に、Ｐｔ及びＰｄのうちの少なくとも一方を中空状酸化物粉末に担持した排気ガス浄化用触媒が記載されている。

　また、排気ガス浄化触媒では更なる浄化性能の向上を図るため、白金族金属の他、様々な助触媒成分が添加される。このような助触媒成分としては、酸素吸蔵放出成分（ＯＳＣ：Ｏｘｇｅｎ　Ｓｔｏｒａｇｅ　Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ）、アルカリ土類金属、ジルコニウム酸化物、ゼオライト等が知られている。
　このうち、ＯＳＣは排気ガス中の酸素を吸蔵放出するものであり、酸化セリウムが知られている。酸化セリウムは、排気ガス中の酸素濃度が高い時にはＣｅＯ_２として酸素を吸蔵し、酸素濃度の低い時にはＣｅ_２Ｏ_３になって酸素を放出する。放出された酸素は活性な酸素であり、ＰｔやＰｄによる酸化作用に利用されることでＨＣ、ＣＯの浄化を促進する。また、ＯＳＣは酸素の吸蔵放出により、排気ガス中の酸素濃度変化を緩衝する働きもする。この働きによりＴＷＣでは排気ガスの浄化性能が向上する。
　ＴＷＣは、一つの触媒で酸化と還元を行うものであり、設計上、浄化に適した排気ガス成分の範囲がある。この範囲は空燃比に依存することが多い。このような範囲はウインドといわれ、多くの場合、理論空燃比の近傍で燃焼した排気ガスをウインド域に設定している。排気ガス中の酸素濃度の変化が緩衝されることで、このウインド域が長時間保たれて排気ガスの浄化が効率的に行なわれる。これは、特にＲｈによるＮＯｘの浄化性能に影響すると言われている。

　このようなＯＳＣとしては、純粋なセリウム酸化物でもよいが、ジルコニウムとの複合酸化物として使用されている（特許文献２参照）。セリウム－ジルコニウム複合酸化物は耐熱性が高く、酸素の吸蔵放出速度も速い。それはセリウム－ジルコニウム複合酸化物の結晶構造が安定で、主要なＯＳＣ成分であるセリウム酸化物の働きを阻害しないために粒子の内部までＯＳＣとしての働くためである。
　また、このようなＯＳＣは、一般に比表面積値が高いことが望ましい。高比表面積値とは活性な表面が大きな事を意味し、ＯＳＣとしても高い活性を発揮するといわれている。

　ＲｈによるＮＯｘの浄化では、スチームリフォーミング反応がＲｈ成分で以下のように促進される。
　　ＨＣ＋Ｈ_２Ｏ　－－－－－－－－－－－→　ＣＯｘ＋Ｈ_２　　………（１）
　　Ｈ_２＋ＮＯｘ　－－－－－－－－－→　Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ　　　　………（２）
　そして、ジルコニウム酸化物をＲｈ成分と共に用いるとスチームリフォーミング反応を促進する（特許文献３参照）。

　助触媒成分としては、このほかにＢａ成分などのアルカリ土類金属も知られている（特許文献４参照）。Ｂａ成分は、排気ガス中に含まれるＮＯｘをＢａ（ＮＯ_３）_２として一時的に吸蔵し、吸蔵したＮＯｘを排気ガスに含まれる還元成分によりＮ_２に還元して浄化する。
　一般に、エンジンに供給される燃料が少ないとき、空気の量が多いとき、燃焼温度が高いときにＮＯｘが多量に発生する。Ｂａ成分は、このように発生するＮＯｘを一時的に吸収する。
　Ｂａ成分に吸収されたＮＯｘは、排気ガス中のＮＯｘの濃度が低くＣＯ濃度が高くなったときにＢａ成分から放出される。これは、前述のＢａ（ＮＯ_３）_２がＣＯと反応し、ＢａＣＯ_３になるものであり化学平衡であるともいえる。Ｂａ成分から放出されたＮＯｘは、前述したようにＲｈ成分表面で還元成分と反応して還元浄化される。

　このような助触媒成分は、２つ以上を併用することもでき、例えば、Ｂａ成分と酸化セリウムを使用したＴＷＣが知られている（特許文献５参照）。ところが、触媒材料の組み合わせによっては浄化性能が低下してしまうことがあり、例えば、Ｒｈ成分とＢａ成分が同一組成中に存在するとＮＯｘの浄化性能が低下することが報告されている（特許文献６参照）。この理由は定かではないが、アルカリ土類金属成分がＮＯｘを吸蔵する作用を有するために、Ｒｈ成分におけるＮＯｘの浄化作用が妨害されること、Ｂａ成分とＲｈ成分が合金化するためと思われる。
　このように、触媒成分は様々な組み合わせがあり、触媒成分相互が相関作用による複雑な反応経路を経ることから、これらを総合的に検討して、最も浄化性能が発揮される触媒成分の組み合わせが模索されている。

　ところで、排気ガス浄化触媒は、排気ガス流路の中に１つ配置されれば良いが、２個以上配置される場合もある。これにより触媒の表面積が大きくなることから排気ガスの浄化性能が向上する。しかし、前述のとおりＴＷＣのような排気ガス浄化触媒では設計上のウインド域があるから、単純に複数個の触媒を配置したのでは所望の浄化性能が得られない場合がある。それは、前段の触媒を通過した排気ガスの成分は、エンジンから排出された直後の排気ガスとはその組成を異にしており、後段の触媒はそのように変化した排気ガスの組成をウインド域として設計される必要があるためである。
　そのため、本出願人は、白金族金属と特定の酸素吸蔵放出成分（ＯＳＣ）を触媒成分とする触媒を排気ガス流路に２個配置した触媒系を用いることで、所望の浄化性能が得られるようにしている（特許文献７参照）。

　一般に、排気ガス浄化触媒は、ある程度温度が上昇したときに排気ガスの浄化活性が向上するため、エンジンが冷え切った状態から始動した場合、排気ガス浄化触媒が温まるまで充分な浄化能力を発揮できない場合がある。このような触媒技術によって自動車からの排気ガスを浄化する場合は、エンジンが冷えた状態である始動時から、排気ガスが温まって触媒の温度が上昇するまでの広い温度域において、従来よりも有害成分を高効率で排気ガスが浄化できる性能が求められている。
　また、近年、特にＮＯｘに対する規制値が厳しくなっており、ＴＷＣでもＮＯｘの浄化性能に優れた排気ガス浄化触媒の必要性が高まっている。

特開平５－２３７３９０号公報 特公平０６－７５６７５号公報 再公表特許２０００／０２７５０８号公報、１４頁 特開２００７－３１９７６８号公報、段落０００３ 特開平０３－１０６４４６号公報 特開２００２－３２６０３３号公報、段落００１３ 特開２００８－６８２２５号公報 特開２００６－１５９１５９号公報、請求項３

　本発明の目的は、上記の問題点に鑑み、自動車の内燃機関から排出される排気ガスに対して優れた浄化能力を発揮する触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法を提供することにある。

　本発明者等は、上記目的を達成するために鋭意研究した結果、ハニカム型構造体上の上側の層に、ロジウムと、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含み、下側の層には、パラジウムかパラジウム及び白金と、主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム－含有酸化物（Ｃ’）を含む少なくとも上下２層からなる触媒を使用することで、低温時から高温時まで排気ガス中のＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘの優れた浄化性能を発揮できる事を確認して本発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明の第１の発明によれば、排気ガス中に含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化する触媒組成物が、下記のように少なくとも上下２層となってハニカム型構造体上に被覆されていることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　＜上層＞活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含み、活性金属（Ａ）がロジウムである触媒組成物、
＜下層＞活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム含有酸化物（Ｃ’）を含み、活性金属（Ａ）がパラジウム、又はパラジウム及び白金である触媒組成物

　また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、下層の活性金属（Ａ）が、パラジウムであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　また、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、活性金属（Ａ）の含有量が、ハニカム型構造体の単位体積あたり、上層下層とも０．０１～１０ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　さらに、本発明の第４の発明によれば、第１の発明において、耐熱性無機酸化物（Ｂ）が、アルミナ、ジルコニア、シリカ、チタニア、シリカ－アルミナ、又はゼオライトから選ばれる少なくとも一種であることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。

　また、本発明の第５の発明によれば、第１又は４の発明において、耐熱性無機酸化物（Ｂ）が、上層でジルコニアを主成分とし、一方、下層でアルミナを主成分とすることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　また、本発明の第６の発明によれば、第１の発明において、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）が、原料混合物をその融点以上の温度で加熱熔融した後、冷却して形成されるインゴットを粉砕して得られ、平均粒径１～１００μｍの時、その比表面積が２０ｍ^２／ｇ以下であることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　また、本発明の第７の発明によれば、第６の発明において、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）が、さらに粉砕され、平均粒径が０．３～２μｍであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　また、本発明の第８の発明によれば、第１又は６の発明において、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）のセリウムとジルコニウムが、酸化物換算のモル比基準で、ＣｅＯ_２／ＺｒＯ_２＝１／９～１／１の割合で含有されることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。

　また、本発明の第９の発明によれば、第１、７又は８のいずれかの発明において、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）の含有量が、ハニカム型構造体の単位体積あたり、３～２００ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　また、本発明の第１０の発明によれば、第１の発明において、セリウム含有酸化物（Ｃ’）が、原料混合物をその融点未満の温度で加熱焼成した後、冷却、粉砕して得られ、平均粒径１～１００μｍの時、その比表面積値が１０～３００ｍ^２／ｇであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　また、本発明の第１１の発明によれば、第１又は１０の発明において、セリウム含有酸化物（Ｃ’）の含有量が、ハニカム型構造体の単位体積あたり、５～２００ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。

　また、本発明の第１２の発明によれば、第１の発明において、下層の触媒組成物には、さらにバリウム成分が含まれ、その含有量が酸化物換算で１～３０ｇ／Ｌであることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。
　さらに、本発明の第１３の発明によれば、第１の発明において、ハニカム型構造体が、セル密度１０～１５００ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２のフロースルー型担体であることを特徴とする排気ガス浄化触媒が提供される。

　一方、本発明の第１４の発明によれば、第１～１３のいずれかの発明に係り、前記触媒を、内燃機関から排出される排気ガスの流路中に配置してなる排気ガス浄化装置が提供される。
　また、本発明の第１５の発明によれば、第１４の発明において、内燃機関が、ガソリンエンジンであることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。
　さらに、本発明の第１６の発明によれば、第１５の発明に係り、前記排気ガス浄化装置に、内燃機関から排出される排気ガスを接触させることによって、排気ガス中に含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化することを特徴とする排気ガス浄化方法が提供される。

　本発明の排気ガス浄化触媒は、排気ガス温度が低温から高温まで変動する環境で、排気ガス中の有害成分であるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを浄化する事が可能であり、特にＴＷＣとして用いた時に優れた浄化性能を発揮する事ができる。
　また、この排気ガス浄化触媒を内燃機関から排出される排気ガスの流路中に配置した排気ガス浄化装置によれば、自動車排気ガス中のＮＯｘを効率的に浄化することができる。また、酸素濃度、ＨＣ濃度が変動する環境で、排気ガス中の有害成分であるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを浄化する事が可能である。

図１の上図（Ａ）は、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）の加熱耐久試験前後における構造の変化をＸ線回析装置（ＸＲＤ）により測定した結果であり、下図（Ｂ）は、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ’）の場合の結果を示すチャートである。 図２は、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ’）、（Ｃ）から放出される酸素量の経時変化を示すチャートである。 図３は、実施例１と比較例１、比較例２における排気ガス浄化装置の「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」中のＮＯｘ成分の量を測定したグラフである。 図４は、実施例１と比較例１、比較例２における排気ガス浄化装置の「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＯｘ成分の量を測定したグラフである。 図５は、実施例１と比較例１、比較例２における排気ガス浄化装置の「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分の量を測定したグラフである。 図６は、実施例１と比較例１、比較例２における排気ガス浄化装置の「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分の量を測定したグラフである。 図７は、実施例２と比較例３、比較例４における排気ガス浄化装置の「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」中のＮＯｘ成分の量を測定したグラフである。 図８は、実施例２と比較例３、比較例４における排気ガス浄化装置の「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＯｘ成分の量を測定したグラフである。 図９は、実施例２と比較例３、比較例４における排気ガス浄化装置の「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分の量を測定したグラフである。 図１０は、実施例２と比較例３、比較例４における排気ガス浄化装置の「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分の量を測定したグラフである。 図１１は、実施例１と比較例５における排気ガス浄化装置の「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」中のＮＯｘ成分の量を測定したグラフである。 図１２は、実施例１と比較例５における排気ガス浄化装置の「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＯｘ成分の量を測定したグラフである。 図１３は、実施例１と比較例５における排気ガス浄化装置の「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分の量を測定したグラフである。 図１４は、実施例１と比較例５における排気ガス浄化装置の「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分の量を測定したグラフである。

　以下に、本発明の排気ガス浄化触媒、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法について、自動車用の排気ガス浄化触媒のうちＴＷＣを中心に、図面を用いて詳細に説明する。

１．自動車用排気ガス浄化触媒
　本発明の排気ガス浄化触媒は、ハニカム構造型担体上に触媒成分を二層以上に被覆したハニカム構造型触媒である。そして、排気ガス流れ側の上側の層（上層）には触媒活性金属のロジウムを担持した耐熱性無機酸化物と、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）（以下、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）ということがある。）を含み、下側の層（下層）には、触媒活性金属のパラジウム、又はパラジウム及び白金を担持した耐熱性無機酸化物と、主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム－含有酸化物（Ｃ’）（以下、Ｃｅ（Ｃ’）、特にジルコニウムを含むときはＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）ということがある。）を含むものである。
　すなわち、本発明の排気ガス浄化触媒（以下、ハニカム構造型触媒ともいう）は、触媒活性金属、耐熱性無機酸化物、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）、Ｃｅ（Ｃ’）などの触媒材料を組み合わせた触媒組成物をハニカム構造型担体上に二層以上に被覆したものである。

［触媒活性金属（Ａ）］
　本発明では、活性金属（以下、活性金属種あるいは金属触媒成分ともいう）としてロジウム、パラジウムが使用される。本発明において金属触媒成分は、上層にロジウムを含有し、下層には主要な活性種として用いられる貴金属としてパラジウム、又はパラジウム及び白金を含有する。このような触媒活性金属は、熱や雰囲気に対して安定で、活性も高い事が望ましいから、母材となる耐熱性無機酸化物に担持されていることが望ましい。
　ロジウムは、ＴＷＣ用途でＮＯｘの浄化性能を向上させる成分である。ロジウム成分の含有量は、ハニカム構造型担体の単位体積あたり０．０１～１０ｇ／Ｌが好ましく、０．１～５ｇ／Ｌがより好ましい。ロジウム成分が少なすぎるとＮＯｘの充分な浄化性能が得られず、多すぎると使用量に見合った性能の向上が見られない事がある。ロジウム成分は、水蒸気改質反応や、水性ガスシフト反応により生成した水素によってＮＯｘの浄化を促進する作用がある。

　ＮＯｘ浄化における水蒸気改質反応の働きは、以下の式（１）、（２）で示されるとおりである。
　　ＨＣ＋Ｈ_２Ｏ　－－－－－－－－－－－→　ＣＯｘ＋Ｈ_２　　………（１）
　　Ｈ_２＋ＮＯｘ　－－－－－－－－－→　Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ　　　　………（２）
　活性金属であるロジウムは、ジルコニウムと共に用いる事で水蒸気改質反応を促進するので（ＷＯ２０００／０２７５０８公報、１４頁参照）、この働きをＮＯｘの還元に利用できる。本発明でも、これに類するメカニズムが少なくとも一部生起しているものと思われる。

　水性ガスシフト反応は、排気ガス中のＣＯを利用し、下記の式（３）のようにして水素を生成するもので、比較的低温時に促進される（特開２００７－１９６１４６、段落０００８等）。
　ＣＯ＋Ｈ_２Ｏ　－－－－－－－－－→　ＣＯ_２＋Ｈ_２　　　　　………（３）

　本発明において使用されるパラジウム成分の含有量は、ハニカム構造型担体の単位体積あたり、０．０１～１０ｇ／Ｌが好ましく、０．５～１０ｇ／Ｌがより好ましい。０．０１ｇ／Ｌよりも少ないと充分なＣＯ、ＨＣの浄化性能が得られないことがあり、１０ｇ／Ｌよりも多いと使用量に見合った性能の向上が見られない事がある。
　本発明では下層の触媒活性金属として、パラジウムを使用することで白金単独よりもＮＯｘ浄化性能が向上することが確認された。理由は定かではないが、低硫黄化が進んだガソリンでは、パラジウムのほうが白金よりも触媒活性が高く維持される傾向があるためではないかと思われる。

　本発明に適用可能な金属触媒成分は、ロジウム、パラジウム、白金であるが、この他、遷移金属、希土類金属などを含有することができる。遷移金属としては、鉄、ニッケル、コバルト、ジルコニウム、銅など、また希土類金属としては、ランタン、プラセオジム、ネオジムのほか、金、銀等の貴金属を挙げることができ、これらの中から一種以上を適宜選択できる。
　また、本発明の触媒下層にはパラジウム成分が使用されるが、硫黄成分の多い燃料を使用して排出される排気ガスに対しては、硫黄被毒によるパラジウム成分の活性低下を補う事などを目的として白金成分を添加することができる。ただし、下層に白金成分を使用する場合も、本発明の効果を得るためには、その使用量はできるだけ少なくする事が望ましい。
　パラジウムとともに使用される白金成分の含有量は、ハニカム構造型担体の単位体積あたり、０．５ｇ／Ｌ以下であることが好ましく、０．１ｇ／Ｌ以下がより好ましい。０．５ｇ／Ｌよりも多いと使用量（コスト）に見合った性能の向上が見られない事がある。

［耐熱性無機酸化物（Ｂ）］
　本発明では、活性金属（Ａ）が、耐熱性無機酸化物（以下、無機母材、あるいは単に母材ともいう）に担持されていることが望ましい。
　母材としては、耐熱性が高く、比表面積の大きな多孔質の無機材料が好ましく、例えば、γ－アルミナ、θ－アルミナなどの活性アルミナ、ジルコニア、セリウム－ジルコニウム複合酸化物、セリア、酸化チタン、シリカ、各種ゼオライトなどを用いることができる。このような多孔質無機母材には、ランタン、セリウム、バリウム、プラセオジム、ストロンチウム等の希土類や、アルカリ土類金属を添加し、耐熱性を更に向上させたものを用いてもよい。

　そして、ロジウム成分の母材としては、水蒸気改質反応を促進させるという観点からジルコニア成分を含むことが好ましく、純粋なジルコニアの他、ジルコニアとアルミナとの複合酸化物が使用できるが、このような複合酸化物の場合もジルコニアを主成分とするのが好ましい。また、パラジウム成分、又はパラジウム及び白金成分の母材としてはγ－Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ－Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上であることが好ましい。ランタンが添加されたγ－アルミナは、耐熱性に優れ、貴金属を担持させた場合、高温時にも高い触媒活性を維持することが可能である（特開２００４－２９０８２７）。なお、本発明でいう主成分とは、その物質中、少なくとも半分を超える量がその成分に占められる事をいう。
　γ－アルミナとしては、比表面積（ＢＥＴ法により測定、以下同様）が、３０ｍ^２／ｇ以上であるもの、更には、９０ｍ^２／ｇ以上であるものが好ましい。γ－アルミナの比表面積値が３０ｍ^２／ｇ以上であると貴金属を高分散状態で安定化することができる。セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）は、優れた高温耐性を有することから、これをランタンが添加されたγ－アルミナと併用することで、高温安定性に優れた触媒組成物を得る事が出来る。

［セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）］
　セリウム－ジルコニウム系複合酸化物、すなわちＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）は、結晶構造中にパイロクロア相を含む。このようなＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）としては、原料混合物をその融点以上の温度で加熱熔融した後、冷却して形成されるインゴットを粉砕して得られるセリウム－ジルコニウム系複合酸化物であることが望ましい。このように融点以上の温度で加熱熔融したセリウム－ジルコニウム系複合酸化物は以下のようにして得られる。

　使用する原料混合物の元素材料は、以下に示す複合酸化物の製造工程において、元素材料を加熱したときに、その少なくとも一つが熔融するものであれば良い。セリウム原料、ジルコニウム原料は、酸化物で有る事が好ましい。酸化セリウムの融点は２２００℃、酸化ジルコニウムの融点は２７２０℃である。このように元素材料の酸化物は融点が高いわけであるが、元素材料として酸化セリウム、酸化ジルコニウムを用いる場合、融点降下の影響があるので、酸化物の融点よりも低い加熱温度であっても熔融状態を得ることができる場合がある。これら原料には、少量のセリウムまたはジルコニウムの硝酸塩、炭酸塩、硫酸塩、塩化物、臭化物が配合されても良い。このような酸化物以外の原料化合物を配合すると製造工程で熔融が促進される事がある。
　また、融点を下げるためには、微量のフラックスなど第三成分を配合する場合もある。これら元素材料を混合したときの、原料混合物の融点は、セリア／ジルコニアのモル比により異なり、具体的には、ＣｅＯ_２／ＺｒＯ_２（モル比）＝１／９の場合は約２６００℃、モル比が５／５の場合は約２２００℃、モル比が９／１の場合は約２０００℃である。
　第三成分としてセリウム元素材料、ジルコニウム元素材料以外の材料を併せて用いる場合は、得られるＯＳＣ材の特性を損なわない範囲であれば、アルカリ、アルカリ土類、希土類、貴金属成分などを加える事ができる。より具体的には、カリウム、ルビジウム、セシウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、アンチモン、ハフニウム、タンタル、レニウム、ビスマス、プラセオジム、ネオジウム、サマリウム、ガドリニウム、ホルミウム、ツリウム、イッテルビウム、ゲルマニウム、セレン、カドミウム、インジウム、スカンジウム、チタン、ニオブ、クロム、鉄、銀、ロジウム、白金などがあげられる。また、このような第三成分は、セリウム元素材料、ジルコニウム元素材料中の不純物に由来して含まれていても良い。ただし、このような第三成分が有害性の規制対象である場合は、その量を低減するか、除去する事が望ましい事は言うまでも無い。

　上記セリウム原料とジルコニウム原料は、所定の割合で混合し熔融装置に装入する。熔融方法については、原料混合物の少なくとも一種が熔融する方法であれば特に限定されず、アーク式、高周波熱プラズマ式等が例示される。中でも一般的な電融法、すなわちアーク式電気炉を用いた熔融方法を好ましく利用することができる。
　アーク式電気炉を用いた熔融方法であれば、セリウム原料とジルコニウム原料の混合割合により変化するが、混合されたセリウム原料とジルコニウム原料に、必要に応じ、初期の通電を促すために導電材としてのコークスを所定量添加する。その後、例えば、二次電圧７０～１００Ｖで平均負荷電力を８０～１００ｋＷとし、２４００℃以上の温度で加熱する。セリウム－ジルコニウム系複合酸化物の原料混合物が、０．５～３時間加熱熔融されることが望ましい。原料が熔融状態となってから、０．５時間以上保持することにより、均一に熔融させることが出来る。加熱温度は、２０００℃以上であればよいが、原料の融点以上、特に２６００～２８００℃が好ましい。熔融状態での保持時間は、１～２時間とすることが好ましい。なお、熔融時の雰囲気については、特に限定されず、大気中の他、窒素、アルゴン、あるいはヘリウムなどの不活性ガス中とする。また、圧力は特に限定されず、常圧、加圧、減圧のいずれでもよいが、通常、大気圧下で行うことが出来る。
　熔融終了後、電気炉に炭素蓋をして、２０～３０時間徐冷しインゴットを得る。熔融物の冷却方法は、特に限定されないが、通常、熔融装置から取り出して、大気中で１００℃以下、好ましくは５０℃以下となるように放冷する。
　これにより、セリウム原料とジルコニウム原料が均一になったセリウム－ジルコニウム系複合酸化物のインゴットを得ることが出来る。このようにして得られたセリウム－ジルコニウム系複合酸化物のセリウムとジルコニウムの含有率は、特に限定されるものではないが、モル比を基準として、ＣｅＯ_２／ＺｒＯ_２が１／９～９／１であり、さらには、２／３～３／２が好ましい。このような組成比であれば、優れた酸素吸蔵放出性能と耐熱性を得ることができる。

　熔融後のインゴットは、次いで粉砕される。インゴットの粉砕については、特に限定されないが、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物の粒径が、３ｍｍ以下であるように粉砕することが望ましい。インゴットは、ジョークラッシャーまたはロールクラッシャー等の粉砕機で粉砕することができる。後工程での取り扱いを考慮して、インゴットが１ｍｍ以下の粉体になるまで粉砕し、分級するのが好ましい。
　なお、得られた粉末は、磁力選鉱して不純物などを分離した後、所望に応じて、電気炉などにいれ、熔融工程での亜酸化物や過冷却による結晶内の歪みを酸化焼成によって除去することができる。酸化焼成の条件は、インゴットまたは粉末が酸化される条件であれば特に限定されないが、通常、１００℃～１０００℃、好ましくは６００℃～８００℃で焼成することができる。また、焼成時間については、特に限定されないが、１～５時間、好ましくは１～３時間とすることができる。
　上記方法で得られた粉末を用途に合わせて、さらに微粉砕することができる。微粉砕については、特に限定されないが、遊星ミル、ボールミルまたはジェットミル等の粉砕機で５～３０分間、微粉砕することができる。この微粉砕により、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物の平均粒径を０．３～２．０μｍ、特に０．５～１．５μｍとすることが好ましい。詳細な理由は不明であるが、微粉砕されることで複合酸化物の表面積が大きくなり、低い温度域で大きな酸素放出が可能となるものと考えられる。なお、平均粒径の測定はレーザー回折散乱装置などで分析できる。
　これにより、酸化物換算のモル比：ＣｅＯ_２／ＺｒＯ_２基準として、１／９～９／１の割合でセリウムとジルコニウムを含有するセリウム－ジルコニウム系複合酸化物の粉末が得られる。この粉末は、平均粒径１～１００μｍの時、その比表面積が２０ｍ^２／ｇ以下であり、１０ｍ^２／ｇ以下が好ましく、５ｍ^２／ｇ以下がより好ましい。

　このセリウム－ジルコニウム系複合酸化物は、加熱耐久試験を行い、その前後における構造の変化をＸ線回析装置（ＸＲＤ）により測定すると、図１（Ａ）に示すような結果となる。１０５０℃及び１１５０℃の高温大気中で焼成後のメインピーク（Ｚｒ_０．５Ｃｅ_０．５Ｏ_２に相当）の波形が同じように重なっていることから、十分な熱的安定性を有すると同時に、ピークが極めてシャープであることから、大きな結晶構造を有することが明らかである。
　このようなＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）について、結晶子サイズの変化をみてみると、１０５０℃及び１１５０℃の高温大気中で焼成後のセリウム－ジルコニウム系複合酸化物の平均結晶子サイズは、Ｓｃｈｅｒｒｅｒ式とＸＲＤプロファイル（半値幅）から計算され、いずれも５０～１００ｎｍであり、目立った変化は見られず、ＸＲＤ測定によるメインピークも略オーバーラップするものであった。
　このようなＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）は、本発明の排気ガス浄化触媒において、上層の触媒組成物として使用し、その含有量をハニカム型構造体の単位体積あたり、３～２００ｇ／Ｌとすることが好ましく、５～１００ｇ／Ｌとすることがより好ましい。Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）が多すぎるとハニカム型構造体の通孔の断面積が小さくなり、背圧が上昇してしまい、エンジンの性能が低下してしまうことがあり、少なすぎるとＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）の性能が発揮されないことがある。

［セリウム含有酸化物（Ｃ’）］
　ＴＷＣでは、ＣＯ、ＨＣなどの還元成分を排気ガス中の酸素と反応させて酸化除去し、ＮＯｘを還元して浄化する。ここで、自動車から排出される排気ガス中の酸素濃度は刻々と変化する。また、ＮＯｘの浄化は、理論空燃比以下で燃焼された排気ガス雰囲気で促進する。これは、排気ガス中におけるＮＯｘを還元するための成分が増えるためである。
　しかし、自動車エンジンでは、燃料が理論空燃比以上の薄い空燃比で燃焼されることがある。近年、環境への配慮から燃費の向上が望まれ、益々その傾向が増している。このような環境ではＮＯｘの浄化が促進されづらい。そこで、このような排気ガス中の酸素濃度の変化を緩衝することを主目的として、排気ガス浄化触媒の組成中にＯＳＣを配合し、排気ガス中の酸素濃度が高い時には酸素を吸収することで還元成分の濃度を増し、ＮＯｘの浄化を促進する。また、ＯＳＣに吸収された酸素は、排気ガス中の酸素濃度が薄い時には排気ガス中に酸素を供給し、ＣＯ、ＨＣを酸化するために使用される。
　このように通常、ＯＳＣとしては、原料混合物の熔融温度以下の温度で焼成されたＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）が使用されており、その結晶構造は、立方晶及び／又は正方晶型であることが知られている（特開２００２－３３６７０３、段落００１２、段落００２９）。

　本発明の排気ガス浄化触媒には、下層にＯＳＣとしてのセリウム含有酸化物（Ｃ’）を使用する。このセリウム含有酸化物（Ｃ’）としては、セリウム－ジルコニウム複合酸化物（Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’））が好ましい。
　Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）は、高温での耐熱性に優れており、特公平６－７５６７５号公報に記載されているように、原料としてセリウム塩、ジルコニウム塩を混合し、１０００℃以下、高くても１３００℃の温度で熔融物が生成しない条件で焼成することで得られる。また、各原料は混合ではなく共沈法等によって混合原料としても良い。
　こうして得られたＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）を用いて、加熱耐久試験を行い、その前後における構造の変化をＸ線回析装置（ＸＲＤ）により測定すると、図１（Ｂ）に示すような結果となる。このように、原料混合物の融点以上の高温で加熱溶融しないで得られたＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）では、１０５０℃及び１１５０℃の高温大気中で焼成後に観測されるメインピーク（Ｚｒ_０．５Ｃｅ_０．５Ｏ_２に相当）は、徐々にシャープとなっており、高温耐久時の物理的状況変化が著しい。また、熱的安定性が前記セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）よりも明らかに低いことがわかる。
　このようなＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）についても結晶子サイズの変化を確認してみたところ、１０５０℃及び１１５０℃の高温大気中で焼成後のセリウム含有酸化物（Ｃ’）の平均結晶子サイズは、前記と同様にＳｃｈｅｒｒｅｒ式とＸＲＤプロファイル（半値幅）から計算され、１０５０℃で５～２０ｎｍであったものが、１１５０℃では３０～５０ｎｍとなり、概ね２倍あるいはそれ以上になっていた。
　このＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）は、その比表面積が、１０～３００ｍ^２／ｇであり、２０～２００ｍ^２／ｇが好ましく、３０～１００ｍ^２／ｇがより好ましい。比表面積が、１０ｍ^２／ｇ未満であるものは、充分な活性を示さないことがあり、一方、比表面積が、３００ｍ^２／ｇを超えるものは熱安定性が不十分であり好ましくない。
　Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）は、ハニカム型構造体の単位体積あたり、５～２００ｇ／Ｌ使用し、１０～１００ｇ／Ｌ使用することが好ましい。Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）が多すぎるとハニカム型構造体の通孔の断面積が小さくなり、背圧が上昇してしまい、エンジンの性能が低下してしまうことがあり、少なすぎるとＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）の性能が発揮されないことがある。

［ハニカム型構造体］
　本発明の排気ガス浄化触媒は、前記の各触媒成分をハニカム型構造体の表面に被覆したハニカム構造型触媒として使用される。
　ハニカム型構造体の形状は、特に限定されるものではなく、公知のハニカム型構造体（一体構造型担体）の中から選択可能である。このような一体構造型担体の材質としては金属、セラミックスがある。金属の場合はステンレス製のものが一般的であるが、その形状はハニカム状をしたものが一般的である。セラミックスの材質は、コージェライト、ムライト、アルミナ、マグネシア、スピネル、炭化ケイ素などがあるが、ハニカムを作製するための成形性が良く、耐熱性や機械的強度にも優れる点からコージェライト製であることが好ましい。
　ＴＷＣ用途では、製造の容易さ、構造体としての強度、構造触媒の設置に伴う圧力損失の抑制（排気ガス抜けの良さの維持）、触媒成分の被覆量などを高め安定性を向上しうる点から、コージェライト製フロースルー型担体が好ましい。

　この一体構造型担体の外部形状は、任意であり、断面真円または楕円の円柱型、四角柱型、六角柱型など触媒を適用する排気系の構造に応じて適宜選択できる。一体構造型担体の開口部の孔数についても、処理すべき排気ガスの種類、ガス流量、圧力損失あるいは除去効率などを考慮して適正な孔数が決められるが、自動車用排気ガス浄化装置では１平方インチ当たり１０～１５００個程度である事が望ましい。
　フロースルー型担体のようなハニカム形状の担体では、その構造的特徴がセル密度であらわされる。本発明では、ハニカム型構造体が、セル密度１０～１５００ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２であり、特に３００～９００ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２のフロースルー型担体である事が好ましい。セル密度が１０ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２以上であれば、浄化に必要な排気ガスと触媒の接触面積を確保する事ができ、構造上の強度にも優れた排気ガスの浄化性能が得られ、セル密度が１５００ｃｅｌｌ／ｉｎｃｈ^２以下であれば内燃機関の排気ガスの圧力を大きく損失することなく、内燃機関の性能を損なう事がなく、排気ガスと触媒の接触面積も充分に確保する事ができる。特に、ガソリンエンジン用のＴＷＣでは、３００～９００ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２のフロースルー型担体が、圧力損失の抑制の点から好ましい。

　本発明では、排気ガス中に含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化する２種類の触媒組成物が、ハニカム型構造体上に少なくとも上層下層の二層として被覆される。

［上層］
　本発明の排気ガス浄化触媒の上層は、活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含み、活性金属（Ａ）がロジウムである触媒組成物が使用される。すなわち、活性金属種としてのＲｈ成分と、Ｒｈ成分の分散媒や母材としての耐熱性無機酸化物と、ＯＳＣ成分としてのＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）とが含まれる。
　触媒組成物を多層化した場合、排気ガス成分に接触し易い上側触媒層（上層）では、排気ガス成分の浄化が促進される傾向がある。排気ガス浄化触媒、特にＴＷＣにおいては、Ｒｈに加えＰｔまたはＰｄが使用されているが、Ｒｈは、ＰｔやＰｄに比べて産出量も少なく高価である。そのためＲｈをハニカム構造型触媒の上層に使用することで、少ないＲｈ成分量で排気ガス中のＮＯｘの浄化を促進するのである。

　また、本発明の排気ガス浄化触媒の上層には、長時間に亘って酸素を放出し続けることができ、酸素の放出量も多いＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）を使用する。
　上層にＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）を使用することで、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）だけを使用するよりもＮＯｘ浄化性能が向上する理由は定かではないが、両者のＯＳＣ性能の違いが影響しているのではないかと考えられる。
　Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）のＯＳＣ性能を調べると図２のような結果になった。Ｙ軸は試料から放出される酸素量を表し、Ｘ軸は時間の経過を表す。なお、リーン（ｌｅａｎ）雰囲気は大気であり、リッチ（ｒｉｃｈ）雰囲気は濃度５ｍｏｌ％の水素を含み残余がヘリウムからなるガスであり、測定中水素濃度は一定に保たれている。ここで、ｌｅａｎ雰囲気：大気、ｒｉｃｈ雰囲気：５％Ｈ_２／Ｈｅバランスガス、温度：６００℃、試料重量：１０ｍｇ、試料形状：粉末とし、示差熱天秤　株式会社リガク製　Ｔｈｅｒｍｏ　ｐｌｕｓ　ＴＧ　８１２０を用いて測定した。
　図２からわかるように、ｌｅａｎ雰囲気からｒｉｃｈ雰囲気への切り替えで、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）が急速に酸素を放出しているのに対し、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）では穏やかに酸素を放出している。また、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）は、ｒｉｃｈ雰囲気への切り替え後、速やかに酸素を放出しきっているのに対し、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）は長時間に渡って酸素を放出し続けており、酸素の放出量も多い。
　このようなＯＳＣ能力の違いが影響して、上層にＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）を使用する本発明の排気ガス浄化触媒は、ＮＯｘの浄化性能が向上したものと考えられる。

　上層におけるロジウム成分の含有量は、ハニカム構造型担体の単位体積あたり金属換算で０．０１～１０ｇ／Ｌであり、０．１～５ｇ／Ｌが好ましい。また、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）の含有量は、ハニカム型構造体の単位体積あたり、３～２００ｇ／Ｌであり、５～１００ｇ／Ｌであることが好ましい。

［下層］
　本発明の排気ガス浄化触媒の下層には、活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム含有酸化物（Ｃ’）を含み、活性金属（Ａ）がパラジウム、又はパラジウム及び白金である触媒組成物が使用される。
　酸化活性を発揮する触媒金属種であるＰｄ成分は、Ｒｈ、Ｐｔに比べて安価であるから比較的多量に使用しうる。そのため、下層には貴金属成分の全て、あるいは主成分としてＰｄ成分が使用される。
　ただし、Ｐｄは硫黄成分により被毒され触媒の活性が低下し易い（特開２００５－０２１７９３、段落０００５）。そのため、Ｐｄを使用する場合には、その使用量を増加するか、硫黄含有量が少ない燃料を使用した内燃機関での使用が望ましい。燃料の低硫黄化はガソリン、軽油の両方で進んでいるが、特にガソリンにおいて推進されている。従って、本発明のように主要な触媒金属種としてＰｄ成分を使用した触媒は、ガソリンエンジンからの排気ガス浄化に用いるＴＷＣに使用することが好ましい。

　また、本発明の排気ガス浄化触媒の下層は、実質的にＲｈ成分を含まないものである。Ｐｄ成分やＰｔ成分のように酸化活性を有する触媒活性種と、還元活性を有するＲｈ成分を同一層中に存在させると、互いの活性を相殺してしまうことがある（特開平１１－１６９７１２、段落００１１）。また、ＰｄやＰｔは、Ｒｈとの合金化や焼結が懸念される金属でもあり、焼結して活性が低下することがある（特開２００５－０２１７９３、段落０００５；特開２００２－３２６０３３、段落０００４）。そのためＰｄ成分やＰｔ成分がＲｈ成分と同一の触媒層に存在しないようにするのである。
　そして、ガソリンエンジンからの排気ガス浄化では、本発明の排気ガス浄化触媒の下層に、主要な触媒活性種としてＰｄが使用されることで、Ｐｔのみを使用した場合よりも優れた効果が発揮される。

　また、本発明に使用される排気ガス浄化触媒の下層には、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）が使用される。下層にＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）を使用することでＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）よりもＮＯｘ浄化性能が向上する理由は定かではないが、前記した両者のＯＳＣ性能の違いが影響しているのではないかと考えられる。すなわち、リーン（ｌｅａｎ）雰囲気からリッチ（ｒｉｃｈ）雰囲気への切り替えで、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）が急速に酸素を放出し、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）よりも酸素の放出量も少なくなるためと考えられる。

　また、アルカリ土類金属成分であるＢａ成分が、下層（Ｐｄ成分層、又はＰｄ及びＰｔ成分層）に使用されることが望ましい。アルカリ土類金属成分は、ＮＯｘ吸蔵成分であるが、Ｒｈ成分とアルカリ土類金属成分が同一組成中に存在するとＮＯｘの浄化性能が低下する（特開２００２－３２６０３３、段落００１３）。このようにＮＯｘ浄化性能が低下する理由は定かではないが、アルカリ土類金属成分がＮＯｘ吸蔵作用を有することから、Ｒｈ成分によるＮＯｘ浄化作用を妨害するためではないかと思われる。従って、アルカリ土類金属成分とＲｈ成分が異なる触媒組成物層中に含まれるように、アルカリ土類金属成分を下層に使用することになる。
　バリウム成分の量は、酸化物換算でハニカム型構造体の単位体積あたり、０．１～５０ｇ／Ｌであり、１～３０ｇ／Ｌがより好ましい。バリウム成分は、少量でも効果を発揮するが、使用量が増えてＰｄ、又はＰｄ及びＰｔと等モル数になると使用量に見合った効果の向上が望めなくなることがある。

［触媒の調製］
　本発明の排気ガス浄化触媒に使用される触媒組成物は、製法によって特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができる。その一例としては、触媒金属成分のＰｄ成分、Ｐｔ成分、Ｒｈ成分原料として、これらの硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩等の塩溶液を用意する。これら塩溶液を母材とする耐熱性無機酸化物に混合する。この混合物を乾燥して溶媒を除去し、触媒金属成分が担持した耐熱性無機酸化物母材を得る。ここで、この混合物の乾燥後に焼成工程を加えても良い。焼成工程を経た焼成物は粉砕等の手段により粉体にすることが望ましい。
　具体的に貴金属をγ－アルミナや酸化ジルコニウム等へ担持させる場合、ジニトロジアンミンパラジウム、硝酸パラジウム、塩化パラジウム、塩化白金(ＩＶ)酸、亜硝酸ジアンミン白金（ＩＩ）、水酸化白金酸アミン溶液、塩化白金酸、塩化ロジウム（ＩＩＩ）、硝酸ロジウム（ＩＩＩ）など金属塩の水溶液と、γ－アルミナや酸化ジルコニウム等を混合して乾燥、焼成を行うことができる。
　次いで、触媒金属成分が担持した耐熱性無機酸化物母材に、水などの媒体、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）、セリウム含有酸化物（Ｃ’）、必要によりＢａ成分、他の触媒成分原料を加え、粉砕混合工程を経て触媒組成物スラリーを得る。
　Ｂａ成分は、ハニカム構造型触媒中では酸化バリウムとして存在することが多いが、触媒組成物スラリーを製造するにあたっては、硫酸バリウム、炭酸バリウム、硝酸バリウムなど他のバリウム塩の形で添加しても良く、酸化バリウム、硫酸バリウム、炭酸バリウム、硝酸バリウムを含む複合酸化物で有ってもよい。このうち、硫酸バリウムを用いると、触媒組成物スラリーの粘度が低下し、ウォッシュコートでの塗工性が向上することがある。ハニカム構造型担体は、多数の通孔が集まった形をしており、粘度の高いスラリーは、これら通孔内への触媒組成物スラリーの被覆を困難にする。硫酸バリウムの使用によりスラリーの粘度が低下する事は、Ｂａ成分のみならず、多量の触媒成分をスラリーに添加する事を容易にすることを意味し、活性の高いハニカム型構造触媒を得ることを容易にする。
　上記「他の触媒成分」としては、触媒成分そのものでも良いが、後段の焼成工程において触媒成分となる触媒成分原料であっても良い。また、触媒成分を水などの媒体と混合する際には、分散剤、ｐＨ調整剤などを配合しても良い。また、特定の機能を持つ触媒成分や助触媒成分の他、ハニカム型構造体への被覆を強固なものとするためバインダー用無機酸化物等を混合することができる。

　本発明に使用されるハニカム構造型触媒は、前記の方法で得られた下層用触媒組成物スラリー、上層用触媒組成物スラリーをハニカム構造型担体へ順次塗工して、乾燥、焼成する事により製造することができる。
　ハニカム構造型担体への塗工方法は、特に限定されないがウォッシュコート法が好ましい。触媒組成物を二層に被覆する際は、上記の被覆工程を各触媒組成物について繰り返してもよく、各触媒組成物について塗工工程を繰り返した後、乾燥、焼成を行ってもよく、乾燥までの工程を各触媒組成物について行った後、焼成を行っても良い。乾燥温度は、１００～３００℃が好ましく、１００～２００℃がより好ましい。また、焼成温度は、３００～１２００℃が好ましく、４００～８００℃、特に４００～６００℃が好ましい。加熱手段については、電気炉やガス炉等の公知の加熱手段によって行う事ができる。
　本発明では、このようにしてハニカム型構造体表面に直接二層のみを被覆すればよいが、上層の上になる排気ガス流れ側や、上層と下層の間、また下層の下になるハニカム構造型担体側に別途被覆層を設けても良い。別途設けられる被覆層としては、下層とハニカム型構造体の密着性を向上するためのベースコート層や、上層と下層の間で触媒成分の移動を抑制するための層や、上層の被毒防止層となる最上層等である。

２．排気ガス浄化装置
　本発明の排気ガス浄化装置は、上記排気ガス浄化触媒を、自動車用ガソリンエンジンから排出される排気ガス流れの中に配置したものである。本発明の排気ガス浄化触媒は、酸化系の主要な活性金属種としてＰｄ成分、又はＰｄ及びＰｔ成分を、また還元系の活性金属種としてＲｈ成分を含んでいることから、排気ガス中に含まれるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを浄化するためのＴＷＣとして好ましく使用される。

　従来、高硫黄濃度の燃料の使用で発生した排気ガスを浄化する触媒には、酸化機能を有するＰｔ成分が使用されている。その理由は、触媒成分は燃料に由来して発生する排気ガス中の硫黄成分などにより被毒するが、Ｐｔ成分は硫黄成分で被毒しても活性が持続できるためである。
　しかし、近年、燃料の低硫黄化が進み、特にガソリンでの低硫黄化が推進され、日本では、燃料中の硫黄分の量は５０ｐｐｍ以下であることが望ましいとされ、硫黄分１０ｐｐｍ以下のガソリンや軽油がサルファフリー燃料として流通している。
　このような低硫黄燃料が使用されるのであれば、触媒の硫黄被毒が深刻な活性低下にまで至らないから、低硫黄化燃料が供給される内燃機関では排気ガス浄化装置に対して、あえて硫黄被毒に強いＰｔ成分を主成分として含む触媒を使用しなくても良い。

　もう一つの理由は、硫黄成分を含まないか、極めて低濃度の排気ガス中では、Ｐｄ成分はＰｔ成分に比べてＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘの浄化に優れた活性を発揮し、このＰｄ成分の優位性は、理論空燃比近傍において顕著であり（１９８９年、触媒学会発行、触媒、ｖｏｌ．３１、Ｎｏ．８、ｐ５６６－５６７）、Ｐｄ成分だけで十分といえる。

　従って、本発明の触媒をガソリンエンジン車両用のＴＷＣとして使用する場合、下層の活性金属（Ａ）としてＰｄ成分のみを使用しても充分な触媒活性を得ることが可能であり、安価で高性能の排気ガス浄化装置を提供することができる。

　自動車用ガソリンエンジンは、混合気の燃料濃度がリーン、リッチを繰り返す状態で稼動される。本排気ガス浄化触媒は、上層に結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含み、下層に、主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム含有酸化物（Ｃ’）を含んでいることから、本発明による排気ガス浄化装置の顕著な作用効果が発揮される。
　本発明の排気ガス浄化装置においては、本排気ガス浄化触媒を一つ使用すればよい。触媒を２つ以上使用する場合は、本排気ガス浄化触媒を排気ガス流路の上流側と下流側のいずれに配置してもよい。
　近年の自動車用排気ガス浄化触媒では、２以上の触媒を使用することが一般的であるが、本発明では、新たな触媒レイアウトを検討する必要はなく、既存の自動車だけでなく将来市販される自動車に対しても容易に適用可能である。また上流側触媒と下流側触媒の後段に、同様な機能を有する触媒、あるいは全く異なる触媒を組み合わせる等、適宜設計変更して用いる事ができる。

３．排気ガス浄化方法
　本発明の排気ガス浄化方法は、上記の排気ガス浄化装置を用いて、内燃機関から排出される排気ガスを接触させることによって、炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化する方法である。

　本発明の排気ガス浄化方法は、上記排気ガス浄化触媒１個だけでもＨＣ，ＣＯ，ＮＯｘが浄化されるものであり、本発明の排気ガス浄化触媒とは別の２以上の排気ガス浄化触媒を併用する場合は、本発明の排気ガス浄化触媒を上流側に用いても下流側に用いても同様な作用効果を得ることができる。
　本出願人は、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含む触媒を排気ガス流れの下流に配置し、上流側には公知のＯＳＣを含むＴＷＣを配置することで優れた排気ガス浄化性能を発揮する触媒系を提案している（前記特許文献７）。本発明はそのような限定的な使用方法ではなく、上流側の触媒としても使用できるものである。
　排気ガスの温度は、例えば、室温のように低くても、また、７００℃のように高い場合であっても、触媒機能を期待できる。典型的には、通常、７０～８００℃、好ましくは１００～６００℃の温度で用いる。排気ガス温度によって触媒活性には、ある程度の差が生じるものの、このように幅広い温度範囲において触媒機能が発揮される。
　本発明は、前記のようなＴＷＣに限られるものではなく、ＨＣを還元剤としてディーゼルエンジン排気ガス中のＮＯｘ浄化に用いられるＨＣ－ＳＣＲ（Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ　Ｃａｔａｌｙｔｉｃ　Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ：選択的触媒還元法）等にも適用できる。ＨＣ－ＳＣＲは、還元剤としてＨＣを使用し希薄燃焼される排気ガス中のＮＯｘを浄化するものであり、その際使用されるＨＣは、燃焼室へ供給される燃料混合空気の空気／燃料比を一時的に小さくして排気ガス中のＨＣ濃度を高くすることや、排気ガス中に直接燃料を噴霧して供給するものである。ＨＣ－ＳＣＲでは、下層に主要な活性種としてパラジウムを含む触媒のほか、パラジウム及び白金を含有する触媒も好適に使用できる。

　本発明は、ガソリン機関に適用される事が好ましいが、ディーゼル、ＬＰＧ等、化石燃料やバイオディーゼル燃料を使用する自動車用内燃機関や、ボイラー、ガスタービン等に適用してもよい。

　以下に実施例及び比較例を示し、本発明の特徴を一層明確にする。なお、本発明は、これら実施例の態様に限定されるものではない。なお、触媒の成分であるセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）、（Ｃ’）、及びそれを含む触媒組成物スラリーは次に示す方法によって調製した。

［セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）］
　Ｚｒの原料として高純度酸化ジルコニウム（純度９９．９％）を、Ｃｅの原料として高純度酸化セリウム（純度９９．９％）を用い、次に示す手順に従って本発明のセリウム－ジルコニウム系複合酸化物粉末を製造した。
　まず、粉末１０ｋｇを調製するために高純度酸化ジルコニウム（４．２ｋｇ）と高純度酸化セリウム（５．８ｋｇ）を分取・混合し、アーク式電気炉を用い、二次電圧８５Ｖ、平均負荷電力９９．５ｋＷ、通電時間２時間、総電力量１８２ｋＷｈを印加して、２２５０℃以上で熔融を行った。
　なお、初期の通電を促すためにコークス５００ｇを使用した。熔融終了後、電気炉に炭素蓋をして、大気中で２４時間徐冷しインゴットを得た。得られたインゴットをジョークラッシャーおよびロールクラッシャーで３ｍｍ以下まで粉砕した後、篩で１ｍｍ以下の粉末を捕集し、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物を得た。
　次に、熔融工程での亜酸化物や過冷却による結晶内の歪みを除去するために、電気炉を用いて大気中、８００℃で３時間焼成し、遊星ミルで１０分間粉砕し、平均粒径が１．３μｍの粉末、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）を得た。なお、平均粒径の測定は、レーザー回折散乱装置（ＣＯＵＬＴＥＲ　Ｃｏ．，　ＬＴＤ，　ＬＳ２３０）で分析した。これは、ＸＲＤによって結晶構造中にパイロクロア相を含むことが確認された。また、比表面積が１．３ｍ^２／ｇであった。
　このＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）を１０５０℃の高温大気中で焼成したところ、結晶子サイズは７１．５ｎｍであり、１１５０℃の高温大気中で焼成後、結晶子サイズは７２．１ｎｍであった。この平均結晶子サイズは、前記のとおりＳｃｈｅｒｒｅｒ式とＸＲＤプロファイル（半値幅）から計算した。また、このＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）を１０５０℃の高温大気中で焼成したものと、１１５０℃の高温大気中で焼成したものは、図１（Ａ）のように、ＸＲＤ測定によるメインピークが略オーバーラップした。

［セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ’）］
　市販の硝酸セリウム（純度９９．０％）およびオキシ硝酸ジルコニウム（純度９９．０％）をイオン交換水で溶解し、ＣｅＯ_２換算２０ｗｔ％およびＺｒＯ_２換算２５ｗｔ％の水溶液を調製した。
　次に、５８ｗｔ％ＣｅＯ_２－４２ｗｔ％ＺｒＯ_２複合酸化物を調製するための必要な各硝酸溶液を混合し、５％アンモニア水を添加し、最終的にｐＨ＝１０．２とし、水酸化セリウムと水酸化ジルコニウムを共沈させた。
　そして、吸引ろ過を行った後、純水で水洗した。これを５００℃で２時間焼成し、セリウム－ジルコニウム系複合酸化物を得た。ついで、上記Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）の製造と同様の工程を経て、粒子径２．０μｍ以下の非熔融型のセリウム－ジルコニウム系複合酸化物、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）をえた。これは、ＸＲＤによって結晶構造中に正方晶を単一に含むことが確認された。また、比表面積が７４ｍ^２／ｇであった。
　このＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）を１０５０℃高温大気中で焼成したところ、結晶子サイズは１６．５ｎｍであり、１１５０℃高温大気中で焼成後、結晶子サイズは３５．４ｎｍであった。この平均結晶子サイズは、前記のとおりＳｃｈｅｒｒｅｒ式とＸＲＤプロファイル（半値幅）から計算した。１０５０℃と１１５０℃で結晶子サイズは、２倍以上に変化していた。また、このＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）を１０５０℃の高温大気中で焼成したものと、１１５０℃の高温大気中で焼成したものは、図１（Ｂ）のように、ＸＲＤ測定によるメインピークが重ならなかった。

［触媒組成物スラリー１］
　上記Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）など以下の原料を用意し、触媒組成物スラリー１を製造した。スラリーの混合はボールミルによる粉砕混合によった。
＝触媒組成物スラリー１の原料＝
　・硝酸Ｒｈ水溶液（金属換算：７ｗｔ％）
　・ＺｒＯ_２（比表面積値：６０ｍ^２／ｇ）
　・Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）　平均粒径１．３μｍ、比表面積値１．３ｍ^２／ｇ
　・γ－アルミナ（比表面積値：２２０ｍ^２／ｇ）
　・水
　硝酸Ｒｈ水溶液を含浸法によりＺｒＯ_２に含浸させＲｈを担持した。これを乾燥後、３００℃で１時間焼成し、Ｒｈ担持ＺｒＯ_２（以下、Ｒｈ／［ＺｒＯ_２］ということがある。）を得た。
　このようにして得られたＲｈ／［ＺｒＯ_２］と、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ）と、バインダーとしてのγ－アルミナと、水とをボールミルにより粉砕混合し触媒組成物スラリー１を得た。

［触媒組成物スラリー２］
　上記Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）など以下の原料を用意し、触媒組成物スラリー２を製造した。スラリーの混合はボールミルによる粉砕混合によった。
＝触媒組成物スラリー２の原料＝
　・硝酸Ｐｄ水溶液（金属換算：２０ｗｔ％）
　・γ－アルミナ（比表面積値：２２０ｍ^２／ｇ）
　・Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）　平均粒径２．０μｍ、比表面積値７４ｍ^２／ｇ
　・水酸化バリウム（Ｂａ（ＯＨ）_２）
　・水
　Ｐｄ塩水溶液をγ－アルミナに含浸させＰｄを担持した。これを乾燥後、３００℃で１時間焼成し、Ｐｄ担持γ－アルミナ（以下、Ｐｄ／［γ－アルミナ］ということがある。）を得た。
　このようにして得られたＰｄ／［γ－アルミナ］と、Ｃｅ・Ｚｒ（Ｃ’）と、Ｂａ（ＯＨ）_２と水と、バインダーとしてのγ－アルミナをボールミルにより粉砕混合し触媒組成物スラリー２を得た。

［触媒組成物スラリー３］
　触媒組成物スラリー２から水酸化バリウムを除き、除かれた水酸化バリウム量に相当する分だけバインダーとしてのγ－アルミナを増量した以外は、触媒組成物スラリー２と同様にして触媒組成物スラリー３を得た。

［触媒組成物スラリー４］
　触媒組成物スラリー１のＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）をＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）に変えた以外は、触媒組成物スラリー１と同様にして触媒組成物スラリー４を得た。

［触媒組成物スラリー５］
　触媒組成物スラリー２のＣｅ・Ｚｒ（Ｃ’）をＣｅ・Ｚｒ（Ｃ）に変えた以外は、触媒組成物スラリー２と同様にして触媒組成物スラリー５を得た。

［触媒組成物スラリー６］
　触媒組成物スラリー５からＢａ成分を除き、除いたＢａ成分に換えてγ―アルミナを加えた以外は、触媒組成物スラリー５と同様にして触媒組成物スラリー６を得た。

［触媒組成物スラリー７］
　触媒組成物スラリー２の硝酸Ｐｄ水溶液（金属換算：２０ｗｔ％）を亜硝酸ジアンミン白金（ＩＩ）水溶液（金属換算：２０ｗｔ％）に変えた以外は、触媒組成物スラリー２と同様にして触媒組成物スラリー７を得た。

［実施例１、比較例１、２］
　上記触媒組成物スラリー１、２を下記ハニカム型構造体にウォッシュコート法により積層し、下記条件で乾燥焼成した後、下記条件で加熱して、耐久性が向上した本発明のハニカム構造型触媒（実施例１）を得た。
　また、触媒組成物スラリー４、２、又は触媒組成物スラリー１、５を用いて、同様にして、比較用のハニカム構造型触媒（比較例１、２）を得た。
　各ハニカム構造型触媒における層の構成と各成分の組成を表１に示す。表１中の括弧内の数字は、各触媒成分の単位体積あたりの成分量「ｇ／Ｌ」を表し、Ｐｄ成分、Ｒｈ成分の量は金属換算の値である。

＝ハニカム型構造体＝
　・材質：コーディエライト製
　・サイズ：１１８．４φ×５０［ｍｍ］（容積：５５０ｃｃ）
　・セル密度：９００ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２
　・セル壁の厚み：２．５　ｍｉｌ

＝乾燥・焼成条件＝
　・乾燥温度：１５０℃
　・焼成炉：ガス炉
　・焼成温度：５００℃
　・焼成時間：２時間

＝耐久条件＝
　・耐久：ストイキオ－燃料カット耐久（下記「測定条件」におけるエンジンを使用）
　・温度：９５０℃
　・耐久時間：４０時間

　次に、実施例１、比較例１、比較例２について触媒の浄化性能を比較するため、各触媒通過後の排気ガスに含まれるＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）とＮＯｘの排出量を測定した。測定条件は下記の条件に従った。得られた結果を図３～６に示す。図中縦軸の数値は［ｇ／ｋｍ］を表し、走行距離あたりのＮＭＨＣ、ＮＯｘの排出量を表す。以下図７～１４も同様である。
「測定条件」
　・評価エンジン：ＮＡ２．４Ｌ　ガソリンエンジン
　・燃料：市販レギュラーガソリン（硫黄分　１０ｐｐｍ）
　・測定モード：ＪＣ０８モード、ホット、コールド
　・排気ガスの測定機器：ＨＯＲＩＢＡ社製　ＭＥＸＡ９４００

　ＪＣ０８モードは、従来の１０・１５モードに比べると、より実際の走行パターンに近い内容であり、米国のＦＴＰモードと同様に、実際の「過渡モード」の一種で、加減速も一定ではなく微妙に変化させている。しかも、あらかじめエンジンを暖機しておいた状態（ホットフェイズ）と、完全に冷えきった状態（コールドフェイズ）での両方で試験が行われる。
　このうちコールドフェイズにおいて採取した排気ガスを「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」、ホットフェイズにおいて採取した排気ガスを「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」という。「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」は、排気ガス浄化触媒装置の評価において広く一般的に採用されており、本発明でも「Ｃｏｌｄ　Ｂａｇ」「Ｈｏｔ　Ｂａｇ」中のＮＭＨＣ（ノンメタンハイドロカーボン）成分、ＮＯｘ成分の量を測定した。ＮＭＨＣはメタン以外の炭化水素（脂肪族飽和炭化水素、不飽和炭化水素、芳香族炭化水素）を総称するもので、光化学オキシダントの原因物質として自動車排気ガスにおける排出規制物質として定められている。

［実施例２、比較例３、４］
　触媒組成物スラリー１、３を前記ハニカム型構造体にウォッシュコート法により積層し、実施例１と同じ条件で乾燥焼成した後、加熱し耐久性が向上した本発明のハニカム構造型触媒（実施例２）を得た。
　また、触媒組成物スラリー４、３、又は触媒組成物スラリー１、６を用いて、同様にして、比較用のハニカム構造型触媒（比較例３、４）を得た。これらは、前記触媒のＰｄ成分を含む下層からＢａ成分を除いたハニカム構造型触媒である。
　各ハニカム構造型触媒における層の構成と各成分の組成を表２に示す。表２中の括弧内の数字は、各触媒成分の単位体積あたりの成分量「ｇ／Ｌ」を表し、Ｐｄ成分、Ｒｈ成分の量は金属換算の値である。
　これらについてもその浄化性能を比較した。測定条件は実施例１、比較例１、比較例２におけるものと同様である。結果を図７～１０に示す。

［比較例５］
　触媒組成物スラリー１、７を前記ハニカム型構造体にウォッシュコート法により積層し、実施例１と同じ条件で乾燥焼成した後、加熱し耐久性が向上した本発明の比較例となるハニカム構造型触媒（比較例５）を得た。比較例５は実施例１における下層のＰｄ成分をＰｔ成分に変えたものである。
　比較例５のハニカム構造型触媒における層の構成と各成分の組成を、実施例１とともに表３に示す。表３中の括弧内の数字は、各触媒成分の単位体積あたりの成分量「ｇ／Ｌ」を表し、Ｐｔ成分、Ｒｈ成分の量は金属換算の値である。
　これらについてもその浄化性能を比較した。測定条件は実施例１、比較例１、比較例２におけるものと同様である。結果を実施例１と対比して図１１～１４に示す。

「評価」
　上記の結果から、ガソリンエンジンからの排気ガスに対して、本発明の層構成を有する特定触媒組成物を用いた実施例１、２では、Ｂａ成分の有無によって、ＮＯｘの浄化性能は異なるが、図３～１１に示されるように、高温時、低温時を問わず優れたＮＭＨＣ、ＮＯｘの浄化性能を発揮することがわかる。特に、本発明の触媒下層にＰｄ成分を使用することで、優れた排気ガス浄化性能が発揮されている。
　これに対して、比較例１～５では、本発明とは異なる触媒組成物を用いた層構成を有するために、所望のＮＭＨＣ、ＮＯｘの浄化性能が得られていない。本発明の触媒下層にＰｔ成分を使用した比較例５も同様である。ただし、ディーゼルエンジンからの排気ガスを処理するＨＣ－ＳＣＲでは、実施例１、２に匹敵する効果が確認されている。

　本発明の排気ガス浄化触媒は、排気ガス温度が低温から高温まで変動する環境で、排気ガス中の有害成分であるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを浄化できるから、ガソリン、ディーゼル、ＬＰＧ等の化石燃料やバイオディーゼル燃料を使用する自動車用内燃機関や、ボイラー、ガスタービンなど各種排気ガス浄化装置として使用できる。
　特に、本発明の排気ガス浄化触媒を、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンなど自動車用内燃機関の排気ガス浄化装置に適用すれば、排気ガス中のＮＯｘを効率的に浄化でき、酸素濃度、ＨＣ濃度が変動する環境で、ＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを同時に浄化するＴＷＣとして有用である。
　

Claims (16)

1. 　排気ガス中に含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化する触媒組成物が、下記のように少なくとも上下２層となってハニカム型構造体上に被覆されていることを特徴とする排気ガス浄化触媒。
   ＜上層＞
   　活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）を含み、活性金属（Ａ）がロジウムである触媒組成物
   ＜下層＞
   　活性金属（Ａ）、耐熱性無機酸化物（Ｂ）、及び主要な結晶構造が立方晶及び／又は正方晶のセリウム含有酸化物（Ｃ’）を含み、活性金属（Ａ）がパラジウム、又はパラジウム及び白金である触媒組成物
2. 　下層の活性金属（Ａ）が、パラジウムであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
3. 　活性金属（Ａ）の含有量が、ハニカム型構造体の単位体積あたり、上層下層とも０．０１～１０ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
4. 　耐熱性無機酸化物（Ｂ）が、アルミナ、ジルコニア、シリカ、チタニア、シリカ－アルミナ、又はゼオライトから選ばれる少なくとも一種であることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
5. 　耐熱性無機酸化物（Ｂ）が、上層でジルコニアを主成分とし、一方、下層でアルミナを主成分とすることを特徴とする請求項１又は４に記載の排気ガス浄化触媒。
6. 　セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）が、原料混合物をその融点以上の温度で加熱熔融した後、冷却して形成されるインゴットを粉砕して得られ、平均粒径１～１００μｍの時、その比表面積が２０ｍ^２／ｇ以下であることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
7. 　セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）が、さらに粉砕され、平均粒径が０．３～２μｍであることを特徴とする請求項６に記載の排気ガス浄化触媒。
8. 　セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）のセリウムとジルコニウムが、酸化物換算のモル比基準で、ＣｅＯ_２／ＺｒＯ_２＝１／９～９／１の割合で含有されることを特徴とする請求項１、６又は７に記載の排気ガス浄化触媒。
9. 　セリウム－ジルコニウム系複合酸化物（Ｃ）の含有量が、ハニカム型構造体の単位体積あたり、３～２００ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１、６、７又は８のいずれかに記載の排気ガス浄化触媒。
10. 　セリウム含有酸化物（Ｃ’）が、原料混合物をその融点未満の温度で加熱焼成した後、冷却、粉砕して得られ、平均粒径１～１００μｍの時、その比表面積値が１０～３００ｍ^２／ｇであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
11. 　セリウム含有酸化物（Ｃ’）の含有量が、ハニカム型構造体の単位体積あたり、５～２００ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１又は１０に記載の排気ガス浄化触媒。
12. 　下層の触媒組成物には、さらにバリウム成分が含まれ、その含有量が酸化物換算で１～３０ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
13. 　ハニカム型構造体が、セル密度１０～１５００ｃｅｌ／ｉｎｃｈ^２のフロースルー型担体であることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化触媒。
14. 　請求項１～１３のいずれかに記載の触媒を、内燃機関から排出される排気ガスの流路中に配置してなる排気ガス浄化装置。
15. 　内燃機関が、ガソリンエンジンであることを特徴とする請求項１４に記載の排気ガス浄化装置。
16. 　請求項１５に記載の排気ガス浄化装置に、内燃機関から排出される排気ガスを接触させることによって、排気ガス中に含まれる炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化することを特徴とする排気ガス浄化方法。

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